盘扣式脚手架计算书

盘扣式脚手架计算书
计算依据：
1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010
2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
4、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、脚手架参数
二、荷载设计
搭设示意图
三、横向横杆验算
承载力使用极限状态
q=1.2×(G khg /l b +G kjb ×l a /(n jg +1))+1.4×Q kzj ×l a /(n jg +1)=1.2×(0.050/0.9+0.35×1.8/(2+1))+1.4×2.0×1.8/(2+1)=1.999kN/m 正常使用极限状态
q ＇=(G khg /l b +G kjb ×l a /(n jg +1))+Q kzj ×l a /(n jg +1)=(0.050/0.9+0.35×1.8/(2+1))+2.0×1.8/(2+1)=1.466kN/m 计算简图如下 1、抗弯验算
M max =ql b 2/8=1.999×0.92/8=0.202kN ·m
σ=M max /W=0.202×106/3860=52.43N/mm 2≤[f]=205N/mm 2 满足要求。

2、挠度验算
V max =5q ＇l b 4/(384EI)=5×1.466×9004/(384×206000×92800)=0.65mm ≤[ν]＝min[l b /150，10]=min[900/150，10]=6mm 满足要求。

3、支座反力计算 承载力使用极限状态
R 1=R 2=ql b /2=1.999×0.9/2=0.899kN 正常使用极限状态
R 1＇=R 2＇=q ＇l b /2=1.466×0.9/2=0.659kN
四、间横杆验算
承载力使用极限状态
q=1.2×(G kjg /l b +G kjb ×l a /(n jg +1))+1.4×Q kzj ×l a /(n jg +1)=1.2×(0.043/0.9+0.35×1.8/(2+1))+1.4×2.0×1.8/(2+1)=1.989kN/m 正常使用极限状态
q'=(G kjg /l b +G kjb ×l a /(n jg +1))+Q kjj ×l a /(n jg +1)=(0.043/0.9+0.35×1.8/(2+1))+2.0×1.8/(2+1)=1.458kN/m 计算简图如下 1、抗弯验算
M max =ql b 2/8=1.989×0.92/8=0.201kN ·m
σ=M max /W=0.201×106/2890=69.70N/mm 2≤[f]=205N/mm 2 满足要求。

2、挠度验算
V max =5q ＇l b 4/(384EI)=5×1.458×9004
/(384×206000×60700)=1.00mm ≤[ν]＝min[l b /150，10]=min[900/150，10]=6mm 满足要求。

3、支座反力计算 承载力使用极限状态
R 3=R 4=ql b /2=1.989×0.9/2=0.895kN 正常使用极限状态
R 3＇=R 4＇=q ＇l b /2=1.458×0.9/2=0.656kN
五、纵向横杆验算
承载力使用极限状态 由上节可知F 1=R 3=0.895kN/m
q=1.2×G kzg /l a =1.2×0.043/1.8=0.029kN/m 正常使用极限状态 F 1＇=R 3＇=0.656kN/m
q=G kzg /l a =0.043/1.8=0.024kN/m 计算简图如下 1、抗弯验算
σ=M max /W=0.549×106/2890=189.9N/mm2≤[f]=205N/mm 2 满足要求。

2、挠度验算
V max =11.122mm>[v]=min[l a /150，10]=min[1800/150，10]=10 不满足要求，减小立杆纵向间距
3、支座反力验算
R
端部
=0.921kN
4、盘扣节点连接盘的抗剪承载力验算
F R =2R
端部
+R
1
=2×0.921+0.899=2.7kN≤[Q
b
]=40kN
满足要求。

六、荷载计算
单立杆静荷载计算
1、结构自重标准值NG
1k
(1)、立杆的自重标准值NG
1k1
外立杆：NG
1k1=H×G
k1
/1.5=13.4×0.096/1.5=0.858kN
内立杆：NG
1k1
=0.858kN
(2)、纵向横杆的自重标准值NG
1k2
外立杆：NG
1k2=G
kzg
×(n+1)=0.043×(8+1)=0.387kN
内立杆：NG
1k2
=0.387kN
(3)、横向横杆的自重标准值NG
1k3
外立杆：NG
1k3=G
khg
×(n+1)/2=0.050×(8+1)/2=0.225kN
内立杆：NG
1k3
=0.225kN
(4)、外斜杆的自重标准值NG
1k4
外立杆：NG
1k4=G
kwg
×n×4/5=0.074×8×4/5=0.474kN
4/5表示专用外斜杆5跨4设
(5)、水平斜杆的自重标准值NG
1k5
外立杆：NG
1k5=(n+1)×G
ksg
×1/2/2=(8+1)×0.068×1/2/2=0.15kN
1/2表示水平斜杆2跨1设
内立杆：NG
1k5
=0.15kN
(6)、间横杆的自重标准值NG
1k6
外立杆：NG
1k6=(n+1)×n
jg
×G
kjg
/2=(8+1)×2×0.043/2=0.387kN
内立杆：NG
1k6
=0.387kN
结构自重标准值NG
1k
总计外立杆：
NG
1k =NG
1k1
+NG
1k2
+NG
1k3
+NG
1k4
+NG
1k5
+NG
1k6
=0.858+0.387+0.225+0.474+0.15+0.387=2.483k
N
内立杆：NG
1k =NG
1k1
+NG
1k2
+NG
1k3
+NG
1k5
+NG
1k6
=0.858+0.387+0.225+0.15+0.387=2.010kN
2、构配件自重标准值NG
2k
(1)、脚手板的自重标准值NG
2k1
外立杆：NG
2k1=(n+1)×l
a
×l
b
×G
kjb
×1/6/2=(8+1)×1.8×0.9×0.350×
1/6/2=0.425kN
1/6表示脚手板6步1设
内立杆：NG
2k1
=0.425kN
(2)、栏杆挡脚板挡脚板的自重标准值NG
2k2
外立杆：NG
2k2=(n+1)×l
a
×G
kdb
×1/6=(8+1)×1.8×0.17×1/6=0.459kN
1/6表示挡脚板6步1设
(3)、围护材料的自重标准值NG
2k3
外立杆：NG
2k3=G
kmw
×l
a
×H=0.01×1.8×13.4=0.241kN
构配件自重标准值NG
2k
总计
外立杆：NG
2k =NG
2k1
+NG
2k2
+NG
2k3
=0.425+0.459+0.241=1.125kN
内立杆：NG
2k =NG
2k1
=0.425kN
单立杆施工活荷载计算
外立杆：NQ
1k =l
a
×l
b
×(n
zj
×Q
kzj
)/2=1.8×0.9×(1×2)/2=1.62kN
内立杆：NQ
1k
=1.62kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力：
外立杆：N=1.2×(NG
1k +NG
2k
)+0.900×1.4NQ
1k
=1.2×(2.483+1.125)+0.900×1.4×
1.62=6.372kN
内立杆：N=1.2×(NG
1k +NG
2k
)+0.900×1.4NQ
1k
=1.2×(2.010+0.425)+0.900×1.4×
1.62=4.963kN
七、立杆稳定性验算
1、立杆长细比验算
l
=μ×h=1.45×1.5=2.175m
长细比λ=l
/i=2.175×1000/20.1=108.209≤210查表得，φ=0.418
满足要求
2、立杆稳定性验算
M w =0.9×1.4ω
k
l
a
h2/10=0.9×1.4×0.445×1.80×1.502/10=0.227kN·m
σ=N/(φA)+M
w
/W=6371.58/(0.418×571.00)+0.227×106/7700=56.187N/mm2≤[f]=300N/mm2
满足要求！
八、连墙件承载力验算
N lw =1.4×ωk ×L l ×H l =1.4ωk 2h2l a =1.4×0.69×2×1.5×2×1.8=10.40kN 长细比λ=l 0/i=600/15.9=37.736，查《规范》JGJ231-2010表D 得，φ=0.896 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力N 0，取3kN 。

(N lw +N 0)/(φA c )=(10.403+3)×103/(0.896×424)=35.28N/mm 2≤[f]=205N/mm 2 满足要求！
拉接部分柔性钢筋的最小直径计算： 拉接柔性钢筋的抗拉强度f y =210N/mm 2
d min =2×(A/π)1/2=2×((N s +N 0)/f y /π)1/2=2×((10.403+3)×103/210/3.142)1/2=9.015mm
九、可调底座承载力验算
由立杆稳定性一节可知可调底座最大受力： R max =N=6.372kN ≤[N]=180kN 满足要求！。