钢管落地脚手架 施工方案

钢管落地脚手架施工方案
一、编制依据
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）
2、《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001）
3、工程设计图纸及地质资料等
4、《建筑施工手册》（第五版）
二、工程概况
本工程落地式外双排脚手架,沿建筑四周封闭施工.落地式脚手架由首层开始搭设，2＃、3#楼搭设至六层结构底板,1#、4#楼搭设至三层结构底板,5＃、6＃、7#搭设至二层结构底板，最大搭设高度17。

4m。

立杆纵距1。

5m，立杆横距0。

8m，纵向水平杆步距1。

8m，横向水平杆步距1.5m，扫地杆距地面高度不超过200mm。

三、脚手架施工技术措施
一)脚手架使用的材料要求
本工程搭设的外脚手架做为外防护使用，在脚手架上堆放材料应严格控制数量，禁止超过脚手架的使用荷载。

1.脚手架钢管的尺寸采用φ48×3。

0钢管。

钢管表面平直光滑,没有裂缝、结疤、分层、错位、硬毛刺、压痕和深的划道。

钢管上严禁打孔. 钢管必须涂有防锈漆.
2.旧钢管锈蚀检查时，在锈蚀严重的钢管中抽取3根,在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查,当锈蚀深度超过规定值时，坚决报废，不得使用。

3.扣件是采用螺栓紧固的扣接连拉件，有直角扣件、旋转扣件、对接扣件及根据防滑要求设的非连接用的防滑扣件等几种。

a.扣件的质量要求:
a)扣件采用可锻铸铁制成，新扣件有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证，其材质符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》(GBl5831)的规定。

b)旧扣件使用前进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用,出现滑丝的螺栓必须更换。

c)采用的扣件,在螺栓拧紧扭力矩达65N.m时，不得发生破坏。

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d)新旧扣件均进行防锈处理.
b.扣件的安装要求：
a)扣件规格必须与钢管外径相同；
b)螺栓拧紧扭力矩不少于40N。

m，且不大于65N.m；
c)在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不大于150mm;
d)对接扣件开口朝上或朝内；
e)各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不小于100mm。

f)脚手架使用的安全网等其它材料必须能够满足其使用和安全要求.
二)架体构造
主要杆件有立杆(外立杆、内立杆、角杆、双管立杆、主立杆、副立杆),水平杆（纵向水平杆、横向水平杆、扫地杆)，连墙件（钢性连墙件、柔性连墙件），横向斜撑,剪刀撑.
1.脚手架立杆
a立杆基础
a)脚手架整体承压部位在回填土完后夯实，表面用C15砼进行硬化,厚度10。

基础的横距宽度不小于2m，并有排水措施。

四周外脚手架以硬化的回填土作为基础，所有的基础必须平整。

b)脚手架立杆下放置在15mm厚模板垫板上。

c)脚手架一经搭设，其地基或附近不得随意开挖。

b立杆的搭设要求
a)立杆接头除在顶层可采用搭接外，其余各接头必须采用对接扣件连接。

b)立杆上的对接扣件交叉布置，两个相邻立杆接头不设在同步同跨内，两相邻立杆接头在高度方向错开的距离不小于500mm，各接头中心距主节点的距离不大于步距的1／3。

c)立杆的搭接长度不小于lm,不少于两个扣件固定,端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小于l00mm。

d)严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。

2.纵向水平杆、横向水平杆
a纵向水平杆的搭设要求:
纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不小于3跨。

纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。

对接、搭接符合下列规定：
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a)纵向水平杆的对接扣件交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不直接设置在同步或同跨内;不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不大于纵向距离的1／3。

b)搭接长度不小于lm，等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不小于l00m。

c)采用冲压钢脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上。

d)在封闭型脚手架的同一步中，纵向水平杆四周交圈，用直角扣件与内外角部立杆固定。

b横向水平构造的规定
a)主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。

主节点处两个直角扣件的中心距不大于150mm.在双排脚手架中，靠墙一端的外伸长度不大于0．4L，且不大于500mm.
b)作业层上非主节点处的横向水平杆，根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不大于纵距的1／2。

c)使用冲压钢脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上。

3.脚手板
a作业层脚手板铺满、铺稳。

b脚手板应设置在三根横向水平杆上。

脚手板的铺设应采用对接平铺或搭接铺设，对接平铺时，接头处应设两根横向水平杆，脚手板外伸长度应取130mm~150mm，两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm：脚手板搭接铺设时，接头应支在横向水平杆上，搭接长度不应小于200mm,其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm.
c在拐角，斜道平台口处的脚手板与横向水平杆可靠连接防止滑动。

d自顶层作业层的脚手板往下计，每三层满铺一层脚手板.
4.剪刀撑与横向斜撑
双排脚手架设剪刀撑与横向斜撑。

a剪刀撑的设置要求
a)每道剪刀撑宽度不小于4跨，且不小于6m，斜杆与地面的倾角在45º～50º之间。

b)本工程在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑,并由底至顶连续设置;中间各道剪刀撑之间的净距不大于15m。

c)剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接长度不小于lm,采用不少于2个旋转扣件固
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定.
d)剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上,旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm.
e)剪刀撑随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，各底层斜杆下端均必须支承在垫块或垫板上.
b横向斜撑设置的规定
a)横向斜撑在同一节间，由底到顶层呈之字型连续布置。

b)一字型、开口型双排脚手架的两端均设置横向斜撑，中间每隔6跨设置一道，
c)按规定高度在24m以下的封闭型双排脚手架可不设横向斜撑,除拐角设置横向斜撑外,中间每隔6跨设置一道.
5.扫地杆
a)脚手架必须设置纵、横向扫地杆。

b)纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。

横向扫地杆也采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。

当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不大于lm。

靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不小于500mm。

四、施工工艺
1.落地式钢管脚手架塔设施工工艺
落地脚手架搭设的工艺流程为：场地平整、夯实→基础承载实难、材料配备→定位设置通长脚手板、钢底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆（搁栅)、剪刀撑→连墙杆→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。

定距定位。

根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离,并作好标记。

用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹征点出立杆标记.垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平稳，不得悬空;双管柱应采用双管底座，底座下垫枕木，并垂直于墙面设置.
在搭设首层脚手架的过程中,沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除.当脚手架操作层高出连墙件两步时,应采取临时稳定措施，直到连墙搭设完毕后方可拆除。

双排架宜先立里排立杆，后立处排立杆。

每排立杆宜先立两头的，再立中间的一根，互相看齐后，立中间部分各立杆，双排架内、外排两立杆的连线要与墙面垂直,立杆接长时，宜先立外排，后立内排。

其余组件的搭设要求参见构造要求。

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2.脚手架的拆除施工工艺
拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等（一般的拆除顺序为安全网→栏杆→脚手板→剪刀撑→小横杆→大横杆→立杆）。

不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。

做到一步一清、一杆一清。

拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。

拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件,然后托住中间，再解端头扣.所有连墙杆必须随脚手架拆除同步下降,严禁先瘵连墙件整层或数层拆除后再除脚手架，分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙连加固。

拆除后架体的稳定性不被破坏,如附墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形，拆除各标准节时，应防止失稳。

当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度（约 6.5m）时，应先在适当位置搭临时势撑加固,后拆连墙件.
五、脚手架搭设质量要求
1.脚手架的搭设应具有足够的强度、刚度、稳定性.
2.纵向偏差不得大于100mm，横向偏差不得大于50mm。

3.纵向水平杆水平偏差不大于总长度的1/300，且不大于20mm。

横向水平杆水平偏差不大于10mm。

4.脚手架的步距，立杆垂直偏差不大于全长的1/200，立杆纵距偏差不大于50mm。

5.扣件紧固力宜在45—55N。

M范围内,不得低于45Nm或高于60Nm.
6.连接件应牢固，无移动现象。

六、脚手架的拆除
1.拆除现场必须设警戒区,张挂醒目的警戒标志，警戒区内严禁非操作人员通行或在脚手架下施工.地面监护人员必须履行职责。

2.如遇强风、雨等天气不得进行脚手架拆除。

夜间实施拆除作业，必须有良好的照明设备。

3.所有高处作业人员，必须挂好安全带，严格按高处作业规定执行和遵守劳动纪律、拆除工艺的要求。

4.拆除人员进入岗位后,先进行检查，加固松动部位,清理脚手架和楼层内的材料、
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物件及垃圾时,所有清理物应安全运送到地面,严禁高处抛掷。

5.不允许分立面拆除或上、下步同时拆除，认真做到一步一清，一杆一清。

6.所有连墙件、斜拉杆、登高措施必须随脚手架步层拆除同时进行下降，不得先行拆除。

7.所有杆件和扣件,在拆除时应分离，不允许杆件上附着扣件运送至地面，或两杆同时拆下运送至地面。

8.拆除的物件严禁往下乱扔、乱抛，应通过传递或吊运至地面。

9.所有垫铺的竹笆的拆除，应自外向里竖立，防止垃圾等物件直接从高处坠落伤人。

10.脚手架内必须使用电焊、气割工艺时，应严格按照国家特殊工种的作业要求和消防规定执行。

增加专职人员,配备料斗,防止火星和切割物溅落.严禁无证动用焊割工具。

11.当日完工后，应仔细检查岗位周围状况，如发现留有隐患的部位，应及时进行修复或继续完成至一个部位的结束,无隐患后方可撤离岗位.
12.运送至地面的所有杆件、扣件等物品，要按类堆放到指定地点集中管理.
13.搭拆脚手架的高处作业人员必须戴好安全帽、系好安全带、穿软底鞋方允许作业。

14.拆除的顺序应遵守自上而下，先搭后拆，后搭先拆的原则。

即先拆除安全网、挡脚板、竹笆板、剪刀撑，而后拆除大横杆、小横杆、立杆等,并按一步一清的原则依次进行,严禁上下同时拆除作业.
15.拆除立杆要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜杆、剪刀撑时，应先拆除中间扣，然后托住中间，再解端头扣。

16.拆除作业要统一指挥，上下呼应，动作协调,当解开与另一人有关的结扣时,应先通知对方,以防坠落。

17.拆除作业严禁碰撞脚手架附近的电源线,以防事故发生。

18.拆除过程中不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。

七、安全保障措施
一)技术管理措施
1。

根据本工程脚手架的特点，联系现场的具体情况，编制脚手架工程安全技术交底，向施工班组进行书面和现场的安全技术交底并做好记录。

2.对脚手架工程专项安全技术措施、安全技术交底的现场情况进行监督,按权
限及时纠正和处置现场的违章作业现象。

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二)防电避雷措施
1.脚手架的外侧边缘与外架的边线必须保持安全操作距离，否则需设屏障防护架等保护措施。

2.脚手架要做良好的接地。

3.防火措施：及时清理脚手架上的易燃材料,在脚手架的一定部位设置防火器材。

4.制定动火审批制度，限制在脚手架上动用明火，并派专人监护。

5.禁止在脚手架上吸烟,杜绝火种来源。

三)维护管理措施
1.定期对脚手架进行检查,发现有拆除、缺少连墙件等及时修复。

2.禁止私自拆除脚手架上的任何防护用品。

3.遇风、雨等天气对脚手架基础等部位进行检查，及时修复隐患部位。

未经验收的脚手架禁止使用。

钢管落地脚手架计算书
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扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130—2001)、《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》（GB 50017-2003)等编制。

一、参数信息
1。

脚手架参数
双排脚手架搭设高度为 17.4 米，立杆采用单立管；
搭设尺寸为:立杆的纵距为 1.5米,立杆的横距为0。

9米,大小横杆的步距为1.8 米;
内排架距离墙长度为0。

30米；
小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 3 根;
采用的钢管类型为Φ48×3。

0；
横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；
连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 米，水平间距4。

5 米，采用扣件连接；
连墙件连接方式为双扣件；
2。

活荷载参数
施工均布活荷载标准值：3。

000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；
同时施工层数:2 层；
3.风荷载参数
本工程地处广东省广州市，基本风压为0.35 kN/m2；
风荷载高度变化系数μz 为1。

00，风荷载体型系数μs 为0。

55；
脚手架计算中考虑风荷载作用
4。

静荷载参数
每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m2）：0。

1248;
脚手板自重标准值(kN/m2)：0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0。

140;
安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数：8;
脚手板类别：冲压钢脚手板；栏杆挡板类别：栏杆、木脚手板挡板；
每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2)：0.033；
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5.地基参数
地基土类型:素填土;地基承载力标准值（kpa）:160。

00；
立杆基础底面面积(m2）:0。

25；地基承载力调整系数：1.00.
二、小横杆的计算
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

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1.均布荷载值计算
小横杆的自重标准值: P
= 0.033 kN/m ；
1
= 0。

3×1。

5/4=0。

112 kN/m ;
脚手板的荷载标准值: P
2
活荷载标准值: Q=3×1。

5/4=1.125 kN/m；
荷载的计算值: q=1.2×0。

033+1。

2×0.112+1。

4×1.125 = 1。

75 kN/m;
小横杆计算简图
2。

强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩,
计算公式如下:
最大弯矩 Mqmax =1.75×0。

92/8 = 0。

177 kN。

m；
最大应力计算值σ = Mqmax/W =39.462 N/mm2；
小横杆的最大弯曲应力σ =39.462 N/mm2 小于小横杆的抗压强度设计值 [f］=205 N/mm2，满足要求!
3。

挠度计算
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
荷载标准值q=0.033+0.112+1。

125 = 1.271 kN/m ;
最大挠度 V = 5.0×1.271×9004/（384×2.06×105×107800)=0。

489 mm；
小横杆的最大挠度 0。

489 mm 小于小横杆的最大容许挠度 900 / 150=6 与10 mm，满足要求！
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三、大横杆的计算
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

1.荷载值计算
= 0。

033×0。

9=0。

03 kN；
小横杆的自重标准值： P
1
= 0.3×0.9×1。

5/4=0.101 kN;
脚手板的荷载标准值： P
2
活荷载标准值: Q= 3×0.9×1.5/4=1。

013 kN;
荷载的设计值： P=(1.2×0。

03+1.2×0.101+1.4×1.013)/2=0.787 kN；
大横杆计算简图
2.强度验算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。

=0.08×0.033×1。

5×1.5=0.006 kN。

m；
均布荷载最大弯矩计算:M
1max
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算:M2max=0。

417×0.787×1.5= 0.493 kN。

m；
M = M1max + M2max = 0.006+0.493=0.499 kN。

m
最大应力计算值σ = 0。

499×106/4490=111.039 N/mm2；
大横杆的最大应力计算值σ = 111。

039 N/mm2 小于大横杆的抗压强度设计值 [f］=205 N/mm2,满足要求！
3.挠度验算
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最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和，单位：mm
均布荷载最大挠度计算公式如下:
大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：
Vmax= 0.677×0。

033×15004 /（100×2.06×105×107800) = 0。

051 mm；
集中荷载最大挠度计算公式如下：
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度:
P=（0。

03+0.101+1。

013）/2=0。

572kN
V= 3。

029×0。

572×15003/ （ 100 ×2。

06×105×107800 ）= 2.633 mm；
最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.051+2。

633=2.684 mm;
大横杆的最大挠度 2。

684 mm 小于大横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10与10 mm，满足要求！
四、扣件抗滑力的计算
按规范表5.1.7，直角、旋转单扣件承载力取值为8。

00kN，按照扣件抗滑承载力系数0。

80,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN.
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）: R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6。

40 kN;
R —- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
小横杆的自重标准值: P1 = 0.033×0。

9×3/2=0。

045 kN;
大横杆的自重标准值： P2 = 0.033×1。

5=0。

05 kN;
脚手板的自重标准值： P3 = 0。

3×0.9×1.5/2=0。

202 kN；
活荷载标准值： Q = 3×0。

9×1.5 /2 = 2.025 kN;
荷载的设计值： R=1。

2×（0.045+0.05+0。

202)+1.4×2.025=3。

192 kN;
R < 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！
五、脚手架立杆荷载计算
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作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.静荷载标准值包括以下内容: （1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN），为0.1248
NG1 = ［0.1248+（0。

90×3/2)×0.033/1.80]×17。

40 = 2.606;
（2）脚手板的自重标准值（kN/m2)；采用冲压钢脚手板，标准值为0.3
NG2= 0。

3×8×1.5×(0.9+0.3)/2 = 2。

16 kN；
(3）栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、木脚手板挡板,标准值为0。

14 NG3 = 0。

14×8×1。

5/2 = 0。

84 kN；
（4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；0.005
NG4 = 0。

005×1。

5×17。

4 = 0。

13 kN;
经计算得到，静荷载标准值
NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.737 kN;
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值
NQ= 3×0。

9×1。

5×2/2 = 4.05 kN；
风荷载标准值按照以下公式计算
其中 Wo ——基本风压（kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：
Wo = 0。

35 kN/m2；
Uz -—风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001）的规定采用：
Uz= 1 ；
Us ——风荷载体型系数：取值为0。

552;
经计算得到,风荷载标准值
Wk = 0.7 ×0.35×1×0.552 = 0。

135 kN/m2;
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG+1.4NQ= 1。

2×5。

737+ 1.4×4。

05= 12.554 kN；
考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为
N = 1.2 NG+0。

85×1。

4NQ = 1。

2×5。

737+ 0.85×1.4×4.05= 11。

703 kN;
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为
Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1。

4×0。

135×1.5×
1。

82/10 = 0.078 kN.m；
六、钢丝绳卸荷计算（因此内容在规范以外，故仅供参考）
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---------------------------------------------------------精品 文档--------------------------------------------------------------------- 卸荷吊点按照完全卸荷计算方法。

在脚手架全高范围内增加1吊点；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以吊点分段计算。

计算中脚手架的竖向荷载按照吊点数平均分配。

经过计算得到
a 1=arctg ［3。

000/(0。

900+0。

300)]=68.199度
a 2=arctg[3.000/0.300]=84。

289度
吊点处立杆轴向力为：
P 1 = P 2 = k x ×N/ n d = 1。

5×12.554/2 = 9.415 kN
k x 为不均匀系数，取1。

5
各吊点位置处内力计算为(kN):
T 1 = P 1/sina 1 = 9。

415/0.928 = 10.141 kN
T 2 = P 2/sina 2 = 9。

415/0.995 = 9.462 kN
G 1 = P 1/tana 1 = 9。

415/2。

500 = 3.766 kN
G 2 = P 2/tana 2 = 9。

415/10。

000 = 0。

942 kN
其中T 钢丝绳轴向拉力，G 钢丝绳水平分力。

卸荷钢丝绳的最大轴向拉力为［Fg]= T 1 =10.141 kN.
钢丝绳的容许拉力按照下式计算：
其中[Fg ］-— 钢丝绳的容许拉力（kN)；
Fg —— 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN ），
计算中可以近似计算Fg=0。

5d 2，d 为钢丝绳直径（mm ）；
α -— 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0。

85、0。

82和0。

8；
K -- 钢丝绳使用安全系数。

计算中[F g ]取 10.141kN,α=0。

82，K=6，得到：
选择卸荷钢丝绳的最小直径为：d =(2×10.141×6.000/0。

820)0。

5
= 13.000 mm.
吊环强度计算公式为:σ = N / A ≤ [f]
其中 [f] ——吊环钢筋抗拉强度，《混凝土结构设计规范》规定［f] = 50 N/mm2；
N -—吊环上承受的荷载等于［Fg]；
A -- 吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算,A=0。

5πd2；
选择吊环的最小直径要为:d =（2×[Fg］/［f]/π）0.5=（2×10.141×103/50/3.142)0.5 = 12。

000 mm。

钢丝绳最小直径为 13 mm，必须拉紧至 10.141 kN,吊环直径为 12 mm。

钢丝绳作用在扣件上产生的分力G=3。

766kN小于扣件抗滑承载力12.8kN，符合要求。

脚手架竖向荷载P= 9。

415 kN小于扣件抗滑承载力 12.8 kN，符合要求。

七、立杆的稳定性计算：
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
立杆的轴向压力设计值：N = 12。

554/2 =6。

277 kN;
计算立杆的截面回转半径：i = 1.59 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5。

3。

3得：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时,取块1。

0;
计算长度系数参照《扣件式规范》表5。

3。

3得：μ = 1.5 ；
计算长度 ,由公式 l
o = k×μ×h 确定 :l
= 3。

118 m；
长细比 L
o
/i = 196 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ，由长细比 l
o
/i 的计算结果查表得到：φ= 0。

188 ；
立杆净截面面积： A = 4.24 cm2；
立杆净截面模量（抵抗矩）：W = 4。

49 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 :［f] =205 N/mm2；
σ = 6277/（0.188×424）=78。

745 N/mm2;
立杆稳定性计算σ = 78.745 N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值［f］ = 205 N/mm2，满足要求！
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式
立杆的轴心压力设计值：N = 11。

703/2 =5.852 kN;
计算立杆的截面回转半径：i = 1.59 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3。

3得 : k = 1。

155 ；
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计算长度系数参照《扣件式规范》表5。

3。

3得：μ = 1.5 ;
计算长度 ,由公式 l
0 = kuh 确定：l
= 3.118 m;
长细比: L
/i = 196 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ，由长细比 l
o
/i 的结果查表得到 :φ= 0.188 立杆净截面面积 : A = 4。

24 cm2；
立杆净截面模量（抵抗矩) ：W = 4。

49 cm3;
钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；
σ = 5851。

701/（0.188×424)+78214。

702/4490 = 90。

83 N/mm2；
立杆稳定性计算σ = 90。

83 N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2,满足要求！
八、连墙件的计算
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：
N
l = N
lw
+ N
风荷载标准值 W
k
= 0.135 kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 A
w
= 16.2 m2;
按《规范》5。

4。

1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)， N
= 5.000 kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN）,按照下式计算：
N lw = 1.4×W
k
×A
w
= 3。

067 kN;
连墙件的轴向力设计值 N
l = N
lw
+ N
= 8.067 kN；
连墙件承载力设计值按下式计算：
N
f
= φ·A·[f］
其中φ -—轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比 l0
/
i = 300/15。

9的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；
又： A = 4.24 cm2；[f]=205 N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949×4。

24×10—4×205×103 = 82。

487 kN；
Nl = 8。

067 < Nf = 82.487,连墙件的设计计算满足要求！
连墙件采用双扣件与墙体连接.
由以上计算得到 Nl = 8.067小于双扣件的抗滑力 12。

8 kN,满足要求！
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连墙件扣件连接示意图
九、立杆的地基承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ≤ f
g
地基承载力设计值:
fg = fgk×kc = 160 kpa;
其中，地基承载力标准值：fgk= 160 kpa ;
脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；
立杆基础底面的平均压力：p = N/A =23.407 kpa ;
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N = 11。

703/2 =5.852 kN；
基础底面面积：A = 0。

25 m2 。

p=23.407 ≤ fg=160 kpa 。

地基承载力满足要求！
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