1500m^3球型储罐设计毕业设计论文

1500立方米球罐
目录
1.前言……………………………………………………………………………1.1球罐的国内外发展情况…………………………………………………
1.2球罐的特点…………………………………………………………………1.3球罐的分类……………………………………………………………………
1.3.1 按储藏温度分类……………………………………………………
1.3.2 按结构形式分类……………………………………………………
1.4 球罐的设计要求…………………………………………………………
1.5 球罐的设计参数……………………………………………………………
1.5.1 压力 (11)
1.5.2 温度 (12)
1.5.3 厚度 (12)
1.5.4设计的一般规定 (14)
1.5.5许用应力 (14)
1.5.6焊接接头系数 (14)
1.5.7压力试验 (15)
1.5.8气密性试验………………………………………………………
2.材料选用 (16)
2.1 球罐材料准则 (16)
2.2壳体用钢板 (17)
2.3 锻件用钢 (21)
2.4钢管的选用 (21)
2.5螺柱和螺母 (21)
2.6焊接材料 (21)
3.结构设计………………………………………………………………
3.1概况………………………………………………………………
3.2球壳的设计………………………………………
3.3支座的设计………………………………………
3.4拉杆结构………………………………………
3.5人孔和接管………………………………………
3.5人孔和接管………………………………………
3.5.1人孔结构………………………………………
3.5.2接管结构………………………………………
4.强度计算 (33)
4.1 设计条件 (33)
4.2 球壳计算 (33)
4.3 球罐的质量计算 (35)
4.4 地震载荷计算 (36)
4.4.1 自振周期 (36)
4.4.2 地震力 (37)
4.5 风载荷计算 (38)
4.6 弯矩计算 (38)
4.7 支柱的计算 (39)
4.7.1 单个支柱的垂直载荷 (39)
4.7.2 组合载荷 (40)
4.7.3 单个支柱弯矩 (40)
4.7.4 支柱稳定性校核 (42)
4.8 地脚螺栓计算 (44)
4.9 支柱底板 (45)
4.9.1 支柱底板直径 (45)
4.9.2 底板厚度 (46)
4.10 拉杆计算 (46)
4.10.1 拉杆载荷计算 (46)
4.10.2 拉杆连接部位的计算 (47)
4.10.3 翼板的厚度 (47)
4.10.4 焊接强度验算 (48)
4.11 支柱与球壳连接最低点a的应力校核 (49)
4.11.1 a点的应力 (49)
4.11.2 a点的应力校核 (50)
4.12 支柱与球壳连接焊缝的强度校核 (50)
5.工厂制造及现场组装 (50)
5.1 工厂制造 (51)
5.2现场组装 (51)
5.3 组装方案 (51)
6.焊接 (51)
6.1 焊接工艺的确定 (51)
6.2 焊后热处理 (52)
7.检查 (51)
8.结论 (40)
参考文献 (42)
谢辞 (41)
1500球型储罐设计
1.前言
球罐在我国的国防、科研、石油、化工、冶金等企业中有着广泛的应用。

利用球罐贮存液氮、液化石油气、液化天然气、液氧、液氢以及贮存各种压缩气体等。

在城市建筑中，球形容器可用于远距离高压输送气体管网；在钢铁厂利用球形容器贮存压缩氧。

此外，在原子能发电站，球罐用作安全容器；在造纸上用作蒸煮球；在化学工厂用作反应器等。

随着我国工业建设的发展，球罐的应用会越来越广泛。

1.1 国内外发展情况
中国球罐产业发展出现的问题中，许多情况不容乐观，如产业结构不合理、产业集中于劳动密集型产品；技术密集型产品明显落后于发达国家，生产要素决定性作用正在削弱，产品能源消耗大、产出率底、环境污染严重、对自然资源破坏力大；企业总体规模缩小、技术创新能力薄弱、管理水平落后等。

中国球罐产业发展研究报告阐述了世界球罐产业的发展历程，分析了中国球罐产业发展现状与差距，开创性地提出了“新型球罐产业”及替代品产业概念，在此基础上，从四个维度即“以人为本”“科技创新”“环境友好”和“面向未来”准确地界定了“新型球罐产业”及替代产品的内涵，根据“新型球罐产业”及替代品的评价体系和量化指标体系，从全新的角度对中国球罐产业发展就进行了全面的研究。

从目前来看球罐向大型化发展是必然的趋势，球罐建造正向着大型化、结构多样化、高参数的方向发展。

由于大型化的经济性十分明显，以成为世界各国优先重视的重要课题。

球罐不同时期受着不同因素的制约。

随着相应技术的发展，
这些制约因素不断的得到解决，又促使球罐大型化的发展。

从国内情况看，目前限制球罐向大型化方向发展的影响因素有：
（1）设计制造规范；
（2）球罐用钢；
（3）球罐现场组装和焊接问题；
（4）球罐现场热处理；
（5）球壳板尺寸精度；
（6）吊装运输能力。

总的来说球罐的发展还有很多问题需要我们来解决，正因为球罐的发展面临很多问题才使得球罐未来的发展前景很广阔。

1.2 球罐的特点
球罐与常用的圆筒形容器相比有以下特点：
⑴球罐的表面积最小，即在相同容量下球罐所需要的钢材面积最小。

⑵球罐壳板承载能力比圆筒形容器大一倍，即在相同直径、相同压力下，采用同样钢板时，球罐的板厚只需圆筒形容器板厚的一半。

以上两个特点使球罐在用材上远比同样容量、同样压力下的圆通形容器省料。

⑶球罐占地面积小，且可向空间高度发展，有利于地表面积的利用。

由于这些特点，再加上球罐基础简单、受风面积小、外观漂亮，可用于美化工程环境等原因，使球罐的应用得到很大的发展。

1.3球罐的分类
球罐可按不同方式分类，如按储存温度、结构形式等。

1.3.1按储存温度分类
球罐一般用于常温或低温。

只有极个别场合，如造纸工业用的蒸煮球罐，使用温度高于常温。

⑴常温球罐如液化石油气（LPG）、氨、氧、氮等球罐。

一般说这类球
罐的压力较高，取决于液化气的饱和蒸气压或压缩机的出口压力。

常温球罐的设计温度大于-20。

⑵低温球罐这类球罐的设计温度低于或等于-20，一般不低于-100。

压力属于中等（视该温度下介质的饱和蒸气压而定）。

⑶深冷球罐这类球罐的设计温度在-100以下。

往往在介质液化点以下储存，压力不高，有时为常压。

由于对保冷要求高，常采用双层球壳。

目前国内使用的球罐，设计温度一般在-40之间。

1.3.2按结构形式分类
按形状分有圆球形、椭球形、水滴形或上述几种形式混合。

圆球按分瓣方式分有橘瓣式、足球瓣式、混合瓣式三种。

圆球形按支撑方式分有支柱式、裙座式、半埋式、V形支撑等。

1.4球罐的设计要求
在材料方面用碳素钢和低合金钢制球罐，不适用于高合金钢及有色金属球罐。

因为采用高合金钢等钢板制造单层球罐或制造双金属复合板单层球罐，在我国还没有实践，有关技术没有掌握，在现阶段标准不易列入。

设计压力不大于4MPa. 过去的球罐标准对球壳壁厚做出了小于或等于50mm 的限定，实际上也是对设计压力的限定。

随着冶金工业的发展，压力容器用钢板的厚度早已超出50mm,认为50mm以上厚度的钢板质量部稳定和不能保障质量供货的观点应淘汰，钢板厚度无论多少，只要能满足标准（GB12337-1998）中材料的有关规定，就可以制造球罐。

球壳结构为桔瓣式或混合式，支座为支柱支撑。

球壳结构没有采用足球瓣式是因为它适用于只在溶剂较小的球罐，不适用于制造较大容积的球罐，应用场合少。

而且这种组装和焊接比较困难，在我国没有实践经验。

混合式球罐的球壳结兼容了足球瓣式和橘瓣式球壳的优点，故混合式球壳结构最优。

辐射作用对人体有极大的危害性，因此对储存辐射介质的球罐在设计制造方面和安全防护上须有严格的要求。

而且，长期遭受中子辐射的钢材，其性能也会有所改变，因此，在选材上也应从严要求。

对于受辐射作用的球罐，规定是远远不够的，故不适用于受辐射作用的球罐。

1.5球罐设计参数
设计压力：p=1.77MPa
设计温度：常温
水压试验压力：
D=14200mm(15003m)
球壳内直径
i
储存物料：聚氨酯
充装系数:k=0.85
地震设防烈度7度
q=400 N/2m
基本风压值:
基本雪压值:q=300 N/2
m
支柱数目:n=10
支柱选用: 16MnR(热轧)
拉杆选用:20圆钢
球罐建造场地:Ⅱ类场地土、近震,B类地区
1.5.1压力
除注明者外，压力均指表压力。

（1）工作压力工作压力指在正常工作情况下，球罐顶部可能达到的最高压力。

（2）设计压力设计压力指设定的球罐顶部的最高压力，与相应的设计温度一起作为设计载荷条件，其值不低于工作压力。

球罐上装有超压泄放装置时，应按 GB150 附录B“超压泄放装置”的规定确
定设计压力。

对于盛装液化气体的球罐，在规定充装系数范围内，设计压力应根据工作条件下可能达到的最高金属温度确定。

（3）计算压力计算压力指在相应设计温度下，用以确定球壳各带厚度或受压元件厚度的压力，其中包括液柱静压力。

液柱高度
(1-1)
式中 H—液柱高度；
K—充装系数；
R—球罐半径。

将式（1-1）指的中括号部分设定为，则变为：H=
查表可得当K=0.85时，
（4）试验压力试验压力指在压力试验时，球罐顶部的压力。

（5）最大允许工作压力最大允许工作压力系指在设计温度下，球罐顶部所允许承受的最大表压力。

该压力是根据球壳的有效厚度计算所得，且取最小值。

1.5.2温度
除注明者外，温度均指摄氏温度。

（1）设计温度设计温度指球罐在正常工作情况下，设定的受压元件的金属温度(沿元件金属截面温度平均值)。

设计温度与设计压力一起作为设计载荷条件。

设计温度不得低于元件金属在工作状态下可能达到的最高温度。

对于 0℃以下的金属温度，设计温度不得高于元件金属可能达到的最低温度。

低温球罐的设计温度按GB12337《钢制球形储罐》附录A(标准的附录)确定。

标志在铭牌上的设计温度应是是球壳设计温度的最高值或最低值。

元件的金属温度可用传热计算求得。

或在已使用的同类球罐上测定，或按内部介质温度确定。

（2）试验温度试验温度指压力试验时，球壳的金属温度。

1.5.3厚度
（1）计算厚度（）计算厚度指按公式计算得到的厚度。

需要时，应计入其他载荷所需的厚度。

（2）设计厚度（）设计厚度指计算厚度与腐蚀裕量之和。

(1-2)
（3）名义厚度名义厚度指设计厚度加上钢材厚度负偏差后，向上圆整至钢材标准规格的厚度。

即标注在图样上的厚度。

（不包括加工裕量）。

(1-3)
（4）有效厚度有效厚度指名义厚度减去腐蚀裕量和钢材厚度负偏差。

(1-4)
1.5.4设计的一般规定
（1）对有不同工况的球罐，应按最苛刻的工况设计，并在图样或相应技术文件中注明各工况的压力和温度值。

（2）载荷设计时应考虑以下载荷：
①压力；
②液体静压力；
③球罐自重(包括内件)以及正常工作条件下或压力试验状态下内装物料的重力
载荷；
④附属设备及隔热材料、管道、支柱、拉杆、梯子、平台等的重力载荷；
⑤风载荷，地震力，雪载荷。

需要时，还应考虑下列载荷：
⑥支柱的反作用力；
⑦连接管道和其他部件的作用力；
⑧温度梯度或热膨胀量不同引起的作用力；
⑨包括压力急剧波动的冲击载荷；
⑩冲击反力，如由流体冲击引起的反力等。

（3）厚度附加量厚度附加
(1-5)
式中 C—厚度附加量，mm；
—钢材厚度负偏差，mm；
—腐蚀裕量，mm。

其中钢材厚度负偏差是指钢板或钢管的厚度负偏差，其值按钢材标准的规定。

当钢材的厚度负偏差不大于0.25mm，且不超过名义厚度的6%时，负偏差可忽略不计。

腐蚀裕量为防止球罐元件由于腐蚀、机械磨损而导致厚度削弱减薄，应考虑腐蚀裕量，具体规定如下：
①对有腐蚀或磨损的元件，应根据预期的球罐寿命和物料对金属材料的腐蚀速率确定腐蚀裕量；
②球罐各元件受到的腐蚀程度不同时，可采用不同的腐蚀裕量；
③腐蚀裕量取值不小于1mm。

1.5.5许用应力
许用应力是根据材料各项强度性能分别除以标准中规定的安全系数来确定
的。

本标准所用材料的许用应力按第4章选取。

确定许用应力的依据为：我国球罐钢材(螺栓材料外)许用应力按表1-1，螺栓材料许用应力按表1-2
表1-1 我国球罐钢材的许用应力
材料
许用应力
取下列各值中的最小值，MPa 碳素钢、低合金钢
注:表中—钢材标准抗拉强度下限值，MPa；—钢材标准常温屈服点，MPa；
—钢材在设计温度下的屈服点，MPa。

表1-2螺栓材料许用应力
材料螺栓直径,mm 热处理状态许用应力，MPa
碳素钢热轧、正火
M24M48
低合金钢调质
M24M48
1.5.6焊接接头系数
焊接接头系数是用来补偿元件焊接连接部分的强度削弱。

焊接接头系数的大小与焊缝形式，焊接工艺及焊缝无损检测的严格程度有关。

双面焊全焊透对接接头的焊接接头系数按下列规定选择：
100%无损检测=1.00；
局部无损检测=0.85。

1.5.7压力试验
（1）试验压力压力试验的压力应符合设计图样的要求，试验压力的最低值按下述规定：
液压试验
(1-6)
式中 P—设计压力，MPa；
—试验压力，MPa；
—球壳材料在试验温度下的许用应力，MPa；
—球壳材料在设计温度下的许用应力，MPa。

（2）压力试验前的应力校核压力试验前，应按下列校核球壳应力：
(1-7)
式中—试验压力下球壳的应力，MPa；
—试验压力，MPa；
—球壳内直径，mm；
—球壳的有效厚度，mm。

应满足下列条件：
液压试验时，
式中—球壳材料在试验温度下的屈服点，MPa；
球壳的焊接接头系数。

液压试验后，符合下列条件为合格：
①无渗漏；
②无可见的变形；
③试验过程中无异常的响声；
④试验过程规定值下限大于等于540 MPa的材料，表面经无损检测抽查未发现裂纹。

1.5.8气密性试验
如果图样有要求，还应进行气密性试验。

气密性试验应在压力实验合格后进行。

气密性试验是检验球罐严密性的重要手段。

盛放毒性程度为极度和高度危害的物料，易燃的压缩气体或液化气体的球罐，应进行气密性试验。

气密性试验时，升压速度应缓慢均匀，升压至试验压力的一半左右时停止升压，检查所有接管法兰处有无泄漏，在不漏的情况下继续缓慢升压至试验压力。

保持压力15分钟，检查压力表有无降压，用肥皂水涂刷所有焊缝和接管法兰口检查有无泄漏。

检查合格后降压。

气密性实验的气体是氮气。

介质为混合物时，应以介质组分并按毒性程度或易燃介质的划分原则，由设计单位的工艺设计或使用单位的生产技术部门提供介质毒性程度或是否属于易燃介质的依据，无法提供依据时，按毒性程度或爆炸危险程度最高的介质确定。

气密性试验压力按下式确定：
(1-8)
式中 P—设计压力，MPa；
—试验压力，MPa。

2.材料选用
2.1球罐材料准则
球罐材料不仅按其储存物料的性质、压力、温度等因素选定具有足够强度的材料，而且还应考虑到所选材料应具有良好的焊接性能和加工性能，同时还应考虑材料的供给可靠性及经济性等。

球罐的设计温度低于或等于-20℃时，钢材还应符合附录A 的规定。

当对钢材有特殊要求时(如要求特殊冶炼方法、较高的冲击功指标、提高无损检测要求、增加力学性能检验率，考虑介质对钢材腐蚀的要求等)，设计单位应在图样或相应技术文件中注明。

当设计温度高于2OO℃时，其许用应力值按GB 150 的规定。

2.2壳体用钢板
（1）凡符合下列条件的钢板，应在正火状态下使用：
①球壳用钢板
厚度大于 30 mm 的 20R 和16MnR；
厚度大于 16 mm 的 15MnVR；
任意厚度的 15MnVNR；
②其他受压元件(法兰、平盖等)用厚度大于50 mm 的20R 和16MnR。

（2）符合下列条件的球壳用钢板，应逐张进行拉伸和夏比(V 型缺口)常温或低温冲击试验。

①调质状态供货的钢板；
②厚度大于60 mm 的钢板。

（3）用于球壳的下列钢板，当球罐的设计温度和钢板厚度符合下列情况时，应每批取一张钢板进行夏比(V 型缺口)低温冲击试验。

试验温度为球罐的设计温度或按图样的规定，试样取样方向为横向。

①设计温度低于0℃时，厚度大于25 mm 的20R，厚度大于38 mm 的16MnR、15MnVR
②设计温度低于-10℃时，厚度大于12mm 的20R，厚度大于20 mm 的16MnR、15MnVR和15MnVNR。

低温冲击功的指标根据钢板标准的抗拉强度下限值按附录 A 相应的规定。

钢板的标准、使用状态及许用应力按表2-1的规定。

表2-1 许用应力
钢号钢板
标准
使用
状态
厚度,mm
常温强度指
标
在下列温度（）下的许用
应力，MPa
MPa MPa
100 150 200
20R GB665
4
热轧，
正火
400 245 133 133 132 123
400 235 133 132 126 116
400 225 133 126 119 110
390 205 128 115 110 103 16MnR
GB665
4
热轧，
正火
510 345 170 170 170 170
400 325 163 163 163 159
470 305 157 157 157 150
460 285 153 153 150 141
450 275 150 150 147 138 15MnVR
GB665
4
热轧，
正火
530 390 177 177 177 177
510 370 170 170 170 170
490 350 163 163 163 163 15MnVNR
GB665
4
正火
570 440 190 190 190 190
550 420 183 183 183 183
530 400 177 177 177 177 —调质610 490 203 203 203 203 16MnDR
GB353
1
正火
490 315 163 163 163 156
470 295 157 157 156 147
450 275 150 150 147 138
450 255 150 147 138 128 —调质610 490 203 203 203 203
钢号钢板
标准
使用
状态
厚度,mm
常温强度指
标
在下列温度（）下的许用
应力，MPa
MPa MPa
100 150 200
09Mn2VD
R GE353
正火,
正火
加回
火
440 290 147 147 ——
430 270 143 143 ——
①该钢板技术要求见GB150附录A“材料的补充规定”。

注：中间温度的许用应力，可按本表的应力值用内插法求得。

(4)球罐的设计温度低于或等于-20℃时，钢板的使用状态及最低冲击试验温度应符合表2-2的规定。

表2-2 钢板的使用状态及最低冲击试验温度
钢号使用状态厚度,mm 最低冲击试验温度，℃
16MnR 热轧
-20 正火
07MnCrMoVR 调质-20 16MnDR 正火
-40
-30 07MnNiCrMoVR 调质-40 09Mn2VDR 正火,正火加回火-50
(5) 凡符合下列条件的球壳用钢板，应逐张进行超声检测：
①厚度大于30 mm 的20R 和16MnR 钢板；
②厚度大于25 mm 的15MnVR 和15MnVNR 钢板；
③厚度大于20 mm 的16MnDR 和09Mn2VDR 钢板；
④调质状态供货的钢板；
⑤上下极板和与支柱连接的赤道板。

钢板的超声检测应按 JB 4730 的规定，热轧、正火状态供货的钢板质量等级应不低于Ⅲ级，调质状态供货的钢板质量等级应不低于Ⅱ级。

2.3锻件用钢
球罐的人孔、接管往往采用锻件。

人孔结构采用锻件可避免补强结构，使人孔以对接焊的形式与球壳板连接，达到减少结构应力的目的。

接管采用锻件，增大自身补强，达到减少应力突变的目的。

人孔锻件级别不应低于Ⅲ级。

锻件的标准及许用应力按表2-3的规定。

当球罐的设计温度低于或等于-20℃时，锻件的热处理状态及最低冲击温度按表2-4的规定。

表2-3 锻件的标准及许用应力
钢号锻件标
准
公称厚度，
mm
常温强度
指标
在下列温度（）下的许用
应力，MPa
MPa MPa
100 150 200
20 JB4726 370 215 123 119 113 104 16Mn JB4726 450 275 150 150 147 135
20MnMo JB4726 530 370 177 177 177 177 510 355 170 170 170 170 490 340 163 163 163 163
16MnD JB4727 450 275 150 150 147 135 20MnMoD JB4727
530 370 177 177 177 177
510 355 170 170 170 170
490 340 163 163 163 163 08MnNiCrMoVD JB4727 600 480 200 200 200 200 09Mn2VD JB4727 420 260 140 140
注：中间温度的许用应力值，可按本表的压力值用内插法求得。

表2-4 锻件的热处理状态及最低冲击温度
钢号热处理状态公称厚度，mm 最低冲击试验温
度，℃
16MnD 正火加回火，调质
-40
-30 09Mn2VD 正火加回火，调质50
20MnMoD 调质
-30
-20
08MnNiCrMoVD 调质-40
2.4钢管的选用
钢管的标准及许用应力按表2-5的规定。

15MnV、09Mn2VD和09MnD钢管应在正火状态下使用。

当球罐的设计温度时，钢管的使用状态及最低冲击试验温度应符合表2-6的规定。

因尺寸限制无法制备小尺寸冲击试样的钢管，免做冲击试验，各钢管的最低设计温度按表2-7的规定。

表2-5 钢管的标准及许用应力
钢号钢管标准壁厚，
mm
常温强度指标
在下列温度（）下的许用应
力，MPa
MPa MPa
100 150 200
10
GB/T8163
GB 9948
GB 6479
335
335
335
335
205
205
205
195
112
112
112
112
112
112
112
110
108
108
108
104
101
101
101
98
20
GB/T8163
GB 9948
390
410
245
245
130
137
130
137
130
132
123
123 20G GB 6479
410
410
245
235
137
137
137
132
132
126
123
116 16Mn GB 6479
490
490
320
310
163
163
163
163
163
163
159
153 15MnV GB6479
510
510
350
340
170
170
170
160
170
170
170
170
400 240 133 133 128 119
①该钢管的技术要求见GB150附录“材料的补充规定”。

注：中间温度的许用应力值，可按本表的压力值用内插法求得。

表2-6 钢管的使用状态及最低冲击试验温度
钢号使用状态壁厚，mm
最低冲击试验温
度，℃
10 正火-30
20G 正火-20
16Mn 正火-40
09MnD 正火-50
表2-7 钢管的最低设计温度
钢管名义厚度，mm 最低设计温度,℃
焊后状态使用焊后热处理状态使用8 -20 -35
6 -25 -40
4 -40 -45
钢管名义厚度，mm
最低设计温度,℃
焊后状态使用焊后热处理状态使用
2 -45 -45 2.5螺柱和螺母
螺柱用钢的标准、使用状态及许用应力按表2-8 的规定。

表2-8 标准、使用状态及许用应力
钢号钢材
标准
钢材
使用
状态
螺柱规格，
mm
常温强度指
标
在下列温度（）下的许用
应力，MPa
MPa MPa
100 150 200
Q235-A GB/T
700
热轧375 235 87 78 74 69
35 GB/T
699
正火
530 315 117 105 98 91
510 295 118 106 100 92
40MnB GB/T
3077
调质
805 685 196 176 171 165
765 635 212 189 183 180
40MnVB GB/T
3077
调质
835 735 210 190 185 179
805 685 228 206 199 196
40Cr GB/T
3077
调质
805 685 196 176 171 165
765 805 212 189 183 180
30CrMoA GB/T
3077
调质
765 550 157 141 137 134
660 500 167 150 145 142
660 500 185 167 161 157
35CrMoA
GB/T
3077
调质
855 735 210 190 185 143
660 685 228 206 199 196
805 685 254 229 221 218
735 590 219 196 189 185 40CrMoA
GB/T
3077
调质930 825 306 291 281 274 注：中间温度的许用应力值，可按本表的压力值用内插法求得。

低合金钢螺柱用毛胚，经调质热处理后进行力学性能试验。

同一钢号、同一炉号、同一断面产品、同一热处理制度、同时投产的螺柱毛胚为一批，每批取一件进行试验。

试样的取样方向为纵向，直径不大于40mm 的毛坯，试样的纵轴应位于毛坯中心；直径大于40 mm 的毛坯，试样的纵轴应位于毛坯半径的1/2 处。

试样距毛坯端部的距离不得小于毛坯的直径，但拉伸试样的头部(或夹持部分)不受此限制。

每件毛坯上取拉伸试样一个，冲击试样三个。

拉伸试验方法按GB/T 228 的规定。

冲击试验方法按 GB/T 229 的规定。

试验结果应符合表2-9 的规定，表中冲击功的规定值系三个试样试验结果的平均值，允许有一个试样的试验结果小于规定值，但不得小于规定值的 70％。

对钢号和规格符合JB 4707 标准的低合金钢螺柱用钢材，其力学性能可按该标准验收。

表2-9 实验结果
钢号
回火温
度
规格 mm MPa
MPa J 40MnB
40MnVB
40Cr
30CrMoA
35CrMoA
40CrNiMoA
低合金钢螺柱，当设计温度低于或等于-20℃时，应进行设计温度下的低温冲击试验。

低温用螺柱的钢号及冲击试验要求按表2-10的规定。

表2-10 钢号及冲击试验要求
钢号规格，mm
最低冲击试验温
度，℃
30CrMoA -100
35CrMoA
-100
-70
40CrNiMoA
-70
-50
与各螺柱用钢组合使用的螺母用钢可按表2 -11选用。

表2-11 螺母用钢
螺柱钢号
螺母用钢
螺母钢号钢材标准使用状态
使用温度下
限，℃
Q235-A Q215-A ，
Q235-A
GB/T 700 热轧
35
Q235-A GB/T 700 热轧
20，25 GB/T 699 正火40MnB 35，40Mn，45 GB/T 699 正火40MnVB 35，40Mn，45 GB/T 699 正火40Cr 35，40Mn，45 GB/T 699 正火30CrMoA
40Mn，45 GB/T 699 正火
30CrMoA GB/T 3077 调质
35CrMoA 40Mn，45 GB/T 699 正火
30CrMoA
35CrMoA
GB/T 3077 调质
40CrNiMoA
35CrMoA
40CrNiMoA
GB/T 3077 调质
2.6焊接材料
焊接材料包括焊条、焊丝、焊剂、气体、电极和衬垫等。

焊条应具有质量证明书。

质量证明书应包括熔敷金属的化学成分、力学性能、扩散氢含量等。

各项指标应符合GB/T 5117、GB/T 5118、GB/T 984 等标准的有关规定。

球壳的焊缝以及直接与球壳焊接的焊缝，应选用低氢型药皮焊条，并按批号进行扩散氢复验。

扩散氢试验方法应按GB/T 3965 的规定进行。

烘干后的实际扩散氢含量应符合表2-12的规定。

表2-12 扩散氢含量
焊接材料扩散氢含量，
mL/100g 焊接材料扩散氢含量，
mL/100g
E4315、E4316 E6015-X、E6016-X E5015、E5016 J607RH
E5515-X、E5516-X 药芯焊丝
3 结构设计
3.1 概况
球罐结构的合理设计必须考虑多种因素：盛装物料的性质、设汁温度和压力，材质、制造装备和技术水平、安装方法，焊接和检验要求、操作方便可靠性、自然环境的影响(风载荷，地震载荷作用，大气的自然腐蚀)等。

要做到满足各项艺要求，具有足够的强度和稳定性，结构尽可能简单和检修实施容易。

球罐的结构设计应包括如下的内容：
(1)根据工艺参数的要求确定球罐结构的类型及几何尺；
(2)确定球壳的排板方法(分带、分片)；
(3)确定球壳板的几何尺寸；
(4)支撑结构的确定：
(5)人孔和工艺接管的选定、布置以及开孔补强的设计；
(6)球罐的附件，如内外盘旋梯、爬梯、平台的设计；
(7)有要求时，对保冷结构设汁；
(8)留基础的技术要求；
(9)有要求时，对防地震、防雷的设计等。

3.2球壳的设计
球壳设计要按照如下的设计准则：
◆必须满足所储存物料在容量、压力、温度方面要求，且安全可靠；
◆受力状况最佳；
◆考虑了瓣片加工机械（油压机或水压机）的跨度大小，运输条件的可能，尽量采用大的球瓣结构，使焊缝长度最小、减少安装工作量；
◆考虑了钢板的规格，增强球壳板的互换性，尽量提高板材利用率。

国内自行设计、制造、组装焊接的球罐多为橘瓣式和混合式排板组成的球壳。

⑴橘瓣式球壳的设计（图3-1）
橘瓣式球壳组装焊缝较为规则，施工简便。

多数采用偶数支柱，分块分带对称，因此组装应力及焊接内应力较均匀，较易保证球罐质量。

当球壳按等强度设计，用不同的分带去承受不同液柱高度的附加压力时，产生不等厚的球片结构。

橘瓣式结构较灵活，按照原材料的大小及压机跨度的尺寸，可设计成不同球心夹角的分带和分块，以满足结构和制造工艺的要求。

橘瓣式结构也有其缺点：由于球片在各带位置尺寸大小不一，只能在本带内或在上、下对称带之间进行互换；下料成型较复杂，原材料利用率较低；球极板往往尺寸较小，当需要布置人孔和众多接管时可能出现接管拥挤，有时焊缝不易错开。

（2）混合式球壳的设计（图3-2）
混合式球壳，其赤道带和温带采用橘瓣式，极板采用足球瓣式。

由于此种结构取橘瓣式和足球瓣式两种结构形式的优点，所以材料利用率高，焊缝长度缩短，球壳板数量减小，适合大型球罐。

随着我国石油、化工、城市煤气等工业的迅速发展，国内曾引进了许多混合结构的大型球罐，通过对引进球罐的消化、吸收、开发研究、施工、检测，已经基本掌握了这种结构形式的设计、制造、组装和焊接技术。

大型球罐一般采用这种混合排板的形式。

图3-1 橘瓣式球壳图3-2混合式球壳。