悬挑板计算书
悬挑板计算书
悬挑板计算项目名称___＿_________日期____＿________设计者＿____＿___＿___校对者___＿＿________一、构件编号: LB-1二、示意图三、依据规范《建筑结构荷载规范》 GB5000９-2012《混凝土结构设计规范》GB500１0-２0１0四、计算信息1、几何参数计算跨度: Lx = １０00 mm; Ly ＝ 1000 mm板厚： h = １50 mm2、材料信息混凝土等级: C30 fc=14、3N/mm2 fｔ=1、43Ｎ/mm2ｆtk=2、01N/mm２ Ec=3、00×104N/mm２钢筋种类: ＨPB３0０ fｙ = 270 Ｎ/mm２ Es = ２、1×105N/ｍm２最小配筋率：ρ＝０、2５0%纵向受拉钢筋合力点至近边距离: aｓ＝ 20mm保护层厚度: c ＝１0mｍ3、荷载信息(均布荷载)永久荷载分项系数: γG = １、200可变荷载分项系数: γQ = 1、400准永久值系数: ψｑ = 1、00０永久荷载标准值： qgk = 9、０0０ｋＮ／m2可变荷载标准值：qqk = 0、５００kN/m24、计算方法:弹性板５、边界条件(上端/下端／左端/右端):固定/自由/自由/自由６、设计参数结构重要性系数：γo = 1、00泊松比:μ＝0、200五、计算参数：１、计算板得跨度: Lo ＝ 1000 mｍ2、计算板得有效高度: hｏ = h-aｓ=150-２０=130 mm六、配筋计算(悬臂板计算）：1、Y向支座钢筋1）确定上端端支座弯距Ｍo y = (γG*qｇｋ＋γＱ*ｑqk）*Ｌo2／２＝（1、200*9、０00＋１、４0０*0、50０)*12/2= 5、750 kN*m2) 确定计算系数αｓ= γo＊Mｏｙ/(α１*fc＊b*ho*ｈo)＝ 1、00*5、７50×106/（1、00*14、３＊１00０*130*1３０) = 0、０２4３) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqｒt(1-2*αｓ) ＝ 1－sqrt(１－2＊0、0２4) ＝０、0２4４）计算受拉钢筋面积As ＝α1＊fｃ＊b＊ｈo*ξ/fｙ= 1、０00*１4、３*１0０0*130*0、024/270 = 16６ｍm２５) 验算最小配筋率ρ= Ａs/(b＊h） = １６6/(1０00*１5０) ＝０、111％ρ＜ρmiｎ= ０、250% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρｍｉn*ｂ*h = 0、250%*１000*１５0 = 375 mm2采取方案8130, 实配面积38６ mm２七、跨中挠度计算:Mk -－-－---－按荷载效应得标准组合计算得弯矩值Mq ---－---－按荷载效应得准永久组合计算得弯矩值１、计算标准组合弯距值Mｋ：Mk = Mｇk+Mｑk = (ｑgk+qqｋ)*Lo２/2= （９、00０+0、500)*12/2= 4、750 kN*ｍ2、计算准永久组合弯距值Mｑ:Mｑ = Mｇk+ψq*M qk = (qｇk+ψｑ*qｑｋ)*Lo2/2= (９、00０+1、0*0、5０0）*12/2= 4、750 kＮ*m３、计算受弯构件得短期刚度 Bｓ1) 计算按荷载荷载效应得两种组合作用下,构件纵向受拉钢筋应力σsk= Ｍk/（０、8７＊ｈo*As) 混规(7、1、4-３)＝4、750×1０６/(０、87*130*３８6） = 108、８０４ N／mm σsq ＝ Mｑ／(０、87*ho＊Aｓ) 混规(7、1、4－3)= ４、750×10６／（0、87*13０*３8６) ＝ 1０8、804 N/mm ２) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算得纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积： Ate = 0、5*b＊h = ０、5*100０*150= 7５000mm2ρｔe ＝Aｓ/Ate 混规(7、1、2-4）＝386/7５000 = 0、51５％３）计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψｋ = 1、1－0、65*ftk/（ρｔe*σsk)混规(７、1、2-2)＝ 1、1－0、65*2、0１/(0、５１5%*10８、８04) = -1、233因为ψ不能小于最小值0、2,所以取ψk =0、２ψq = 1、１-0、65*ｆtｋ／(ρｔe*σｓq) 混规（7、1、2－2)= １、1-０、65*２、01/(0、51５%*1０８、804) = -1、23３因为ψ不能小于最小值0、２,所以取ψq= ０、24）计算钢筋弹性模量与混凝土模量得比值αＥαE = Es/Eｃ = 2、1×１０5/３、０0×１0４ = ７、0００5）计算受压翼缘面积与腹板有效面积得比值γf矩形截面，γｆ=０6）计算纵向受拉钢筋配筋率ρρ = Ａs/（ｂ*ho）= 386／（10０0*１３0) = 0、２97%７）计算受弯构件得短期刚度 BsBsk ＝ Es*As*ho2/[1、15ψｋ+0、2+６＊αE*ρ／（1＋ 3、5γf')]（混规(7、2、3-1)) ＝２、１×10５＊386*1302/[1、15*－1、２３3＋0、２+6*7、0００＊0、２９７%/(１+3、５＊0、0)］= 2、4７０×103ｋN*m２Bsq = Es*As＊hｏ2/［1、１5ψq+0、2＋6＊αE*ρ／（１+ 3、5γｆ')](混规（7、2、3－1)) ＝ 2、1×１05*３86*１302/［1、１５＊-1、２33+0、２+6*7、0０0*0、297%／（１+3、5*0、0)]= 2、４７0×10３ kN*m24、计算受弯构件得长期刚度B1）确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ当ρ'＝0时，θ=2、０混规(7、2、5)2) 计算受弯构件得长期刚度 BＢk = Mk/(Mq*(θ-1)+Mk）*Ｂｓ (混规(７、２、2－１))＝ 4、７50/(４、750*(2、0-１)+4、750)*２、470×１03= 1、235×10３ kＮ＊ｍ2Bｑ= Bsq／θ (混规(７、２、2-２))= 2、4７0×１03/2、0＝１、２35×103ｋN*ｍ２B ＝ｍin（Bｋ，Bq)= min(1234、807，1234、807)＝ 1２34、807５、计算受弯构件挠度f mａｘ＝(q gｋ+ｑqk)*（2*Lo)４/(8*B）= (9、０00+0、500)*14／(8＊１、２３5×1０3）= 15、38７mm6、验算挠度挠度限值fo=2Lo/200＝2*1000/20０=10、00０ｍｍfmax=15、387mｍ＞ｆo=1０、000mｍ,不满足规范要求!八、裂缝宽度验算：1、上端支座跨中裂缝1) 计算荷载效应Ｍo y = (qgk+ψｑ*ｑqｋ)*Lo2/2= （9、000＋1、0*０、５00)*1000＊１０００/２= 4、5５０ kN*m2) 光面钢筋,所以取值vｉ=0、7３) 因为C < 20，所以取C = ２04）计算按荷载效应得准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsｑ＝Mq/(0、８７*ｈo*Aｓ）混规(７、1、4-3)=４、550×106/(0、８7*１30*386)=104、223N/ｍm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算得纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ａte=0、5*b*ｈ=0、5*1000＊1５0＝7５000 mm2ρtｅ=Aｓ／Ate 混规（7、1、2-4)=386/750００ = 0、00５1因为ρte=0、0０51 < 0、01,所以让ρtｅ=0、0１6) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1、１-０、65*ｆtk/(ρte*σsq）混规（7、１、2-2)＝１、1-0、65＊2、０10／(0、0１00＊1０4、２23）=－０、154因为ψ=－０、15４ < 0、２,所以让ψ＝0、27）计算单位面积钢筋根数ｎn=1000/ｄist = 100０/130=78) 计算受拉区纵向钢筋得等效直径d eqd eq= (∑ｎｉ＊ｄi2)/(∑nｉ*v i＊ｄi）=７＊８＊8/(７*0、7*8)=１19）计算最大裂缝宽度ωmax＝αcr*ψ*σsq/Ｅs*(１、９＊C＋0、0８＊Ｄｅq/ρtｅ）(混规(7、1、2-１) =１、9*0、２０0*104、223/2、1×1０5*(１、9*2０+０、0８*1１／０、０100） =0、０244mｍ≤0、30, 满足规范要求。
悬挑板模板(扣件式)计算书
板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板名称XTB 新浇混凝土楼板板厚(mm) 100 新浇混凝土楼板边长L(m) 4.5 新浇混凝土楼板边宽B(m) 4.5 二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2) 2.5 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) 2.5 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2) 1.5 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 面板自重标准值0.1 面板及小梁自重标准值0.3 楼板模板自重标准值0.5 模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 24 钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 1.1风荷载标准值ωk(kN/m2) 基本风压ω0(kN/m2)0.20.21 风压高度变化系数μz1.29风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计模板支架高度(m) 12立柱纵向间距l a(mm) 600立柱横向间距l b(mm) 1200水平拉杆步距h(mm) 1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm) 150立柱距混凝土板长边的距离(mm) 450主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm) 400小梁两端各悬挑长度(mm) 250，250主梁两端各悬挑长度(mm) 150，150结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 设计简图如下：56CD2502506006006006006006006005025045001502501200120012001504500立杆：钢管Φ48.3×3.6双扣件板底支撑小梁：方木40x90mm ，间距400mm 板底支撑主梁：钢管Φ48.3×3.6模板设计平面图板底面板：板厚15mm562502504500250650100120001200板底支撑小梁：方木40×90mm，间距400mm 板底支撑主梁：钢管Ф48.3×3.6600600600600600600立杆：钢管Ф48×32001500150015001500150015001500双扣件垂直剪刀撑模板设计立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板 面板厚度(mm)15 面板抗弯强度设计值[f](N/mm 2)12面板弹性模量E(N/mm 2)4200根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m 单位宽度计算。
挑板计算程序兼计算书(02规范)
三、裂缝验算
ρ te=AS/0.5bh 13.44 0.0131 短期弯矩MS=(gK+qK)l2/2+Gk*L (KN· m) 2 ρ te实际取值(ρ te≥0.01) 0.0131 长期弯矩Ml=(gK+ψ qqK)l /2+Gk*L (KN· m) 6.51 2 196.70 受拉区纵筋等效直径deq=d/ν (mm) 14.3 σ sk=MS/η h0AS (N/mm ) ψ =1.1-0.65ftk/ρ teσ sk 应变不均匀系数ψ 实际取值(0.2≤ψ ≤1.0) 0.651 0.651 最外层受拉钢筋外边缘至受拉底边距离c (20≤c≤65) (mm) 20 最大裂缝宽度ω max=α crψ σ sk/ES(1.9c+0.08deq/ρ te) (mm) 0.17 最大裂缝宽度限值ω lim (mm) 验算ω max ≤ ω lim 0.30 满足 左为计算简图
二、截面配筋
弯矩M=pl2/2 +PL(KN· m) 截面抵抗矩系数α S=M/α 1fcbh02 γ S=(1+(1-2α S)1/2)/2 钢筋面积AS=M/γ Sfyh0 (mm2) 18.63 0.1566 0.9144 566.0 钢筋直径d (mm) 钢筋间距s (mm) 钢筋实际配筋面积AS (mm2) 是否满足 10 100 785.4 满足
悬挑板计算程序及Βιβλιοθήκη 算书数据输入悬挑板厚h (mm) 翻边立板及两侧抹灰重Gk(KN/m) 计算悬挑跨度L (mm) 板上建筑做法(含板底抹灰)荷载标准值 构件受力特征系数α cr 纵向受拉钢筋表面特征系数ν 120 4.00 1340 2.50 2.1 0.7 检修集中荷载标准值Qk (KN/m) 积水荷载标准值 (KN/m) 活荷载准永久值系数ψ q 混凝土强度等级 2 受拉钢筋强度设计值fy (N/mm ) 钢筋弹性模量ES(N/mm2) 活荷载标准值 (KN/m) 1.00 2.00 0.50 C25 360 2.0E+05 3.50
悬挑板计算书
悬挑板计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、构件编号: LB-1二、示意图三、依据规范《建筑结构荷载规范》 GB50009-2012《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010四、计算信息1.几何参数计算跨度: Lx = 1000 mm; Ly = 1000 mm板厚: h = 150 mm2.材料信息混凝土等级: C30 fc=mm2 ft=mm2 ftk=mm2Ec=×104N/mm2钢筋种类: HPB300 fy = 270 N/mm2Es = ×105 N/mm2最小配筋率: ρ= %纵向受拉钢筋合力点至近边距离: as = 20mm保护层厚度: c = 10mm3.荷载信息(均布荷载)=永久荷载分项系数: γG可变荷载分项系数: γ=Q准永久值系数: ψq =永久荷载标准值: ｑgk = m2可变荷载标准值: ｑqk = m24.计算方法:弹性板5.边界条件(上端/下端/左端/右端):固定/自由/自由/自由6.设计参数结构重要性系数: γo =泊松比:μ =五、计算参数:1.计算板的跨度: Lo = 1000 mm2.计算板的有效高度: ho = h-as=150-20=130 mm六、配筋计算(悬臂板计算):向支座钢筋1) 确定上端端支座弯距M o y = (γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2/2= *+**12/2= kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o y/(α1*fc*b*ho*ho)= *×106/**1000*130*130)=3) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2* =4) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = **1000*130*270= 166mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 166/(1000*150) = %ρ<ρmin = % 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = %*1000*150 = 375 mm2采取方案8@130, 实配面积386 mm2七、跨中挠度计算：Mk -------- 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值1.计算标准组合弯距值Mk:Mk = Mgk +Mqk= (ｑgk+ｑqk)*Lo2/2= +*12/2 = kN*m2.计算准永久组合弯距值Mq:Mq = Mgk +ψq*Mqk= (ｑgk+ψq*ｑqk)*Lo2/2= +**12/2= kN*m3.计算受弯构件的短期刚度 Bs1) 计算按荷载荷载效应的两种组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk = Mk/*ho*As) 混规= ×106/*130*386) = N/mmσsq = Mq/*ho*As) 混规= ×106/*130*386) = N/mm 2) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积: Ate = *b*h = *1000*150= 75000mm2ρte = As/Ate 混规 = 386/75000 = %3) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψk = 混规 = =因为ψ不能小于最小值，所以取ψk =ψq = 混规 = =因为ψ不能小于最小值，所以取ψq =4) 计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αEαE = Es/Ec = ×105/×104 =5) 计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf矩形截面，γf=06) 计算纵向受拉钢筋配筋率ρρ = As/(b*ho)= 386/(1000*130) = %7) 计算受弯构件的短期刚度 BsBsk = Es*As*ho 2/[ψk++6*αE*ρ/(1+ γf')](混规 = ×105*386*1302/[*++6**%/(1+*]= ×103 kN*m 2Bsq = Es*As*ho 2/[ψq++6*αE*ρ/(1+ γf')](混规 = ×105*386*1302/[*++6**%/(1+*]= ×103 kN*m 24.计算受弯构件的长期刚度B1) 确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ当ρ'=0时，θ= 混规 2) 计算受弯构件的长期刚度 BBk = Mk/(Mq*(θ-1)+Mk)*Bs (混规 = *+*×103= ×103 kN*m 2Bq = Bsq/θ (混规 = ×103/= ×103 kN*m 2B = min(Bk,Bq)= min,=5.计算受弯构件挠度f max = (q gk +q qk )*(2*Lo)4/(8*B)= +*14/(8*×103)=6.验算挠度挠度限值fo=2Lo/200=2*1000/200=fmax=>fo=，不满足规范要求!八、裂缝宽度验算:1.上端支座跨中裂缝1) 计算荷载效应M o y = (ｑgk+ψq*ｑqk)*Lo2/2= +**1000*1000/2= kN*m=2) 光面钢筋,所以取值vi3) 因为C < 20，所以取C = 204) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq=Mq/*ho*As) 混规=×106/*130*386)=mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=*b*h=*1000*150=75000 mm2ρte=As/Ate 混规 =386/75000 =因为ρte= < ,所以让ρte=6) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ= 混规 = =因为ψ= < ,所以让ψ=7) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/130=78) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径deqdeq = (∑ni*di2)/(∑ni*vi*di)=7*8*8/(7**8)=119) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsq/Es**C+*Deq/ρte) (混规=**×105**20+*11/= ≤ , 满足规范要求。
悬挑支撑结构计算书
悬挑支撑结构计算书计算依据：1、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20132、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20123、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、支撑结构设计二、荷载设计设计简图如下：支撑结构侧立面图三、悬挑部分竖向荷载验算悬挑部分竖向荷载限值pt,max(kN/m2) 22n为悬挑部分的步数和跨数则取l a为计算单元，悬挑部分靠近平衡部分的最大自重线荷载标准值为：Q ={(l b+l a)∑n+(h2+l b2)0.5∑(n-1)+(B t2+H t2)0.5+[(l a2+l b2+h2)0.5+(l a2+l b2)0.5](L/l a)取整/2}×0.033={(1.6+1.6)∑1+(1.52+1.62)0.5∑(1-1)+(1.62+1.52)0.5+[(1.62+1.62+1.52)0.5+(1.62+1.62)0.5](13/1.6)取整/2}×0.033=0.843kN/m悬挑部分远离平衡部分的最小自重线荷载值为0根据弯矩等效，等效均布线荷载标准值q为:1/6QB t2=1/2qB t2q=Q/3=0.843/3=0.281kN/m等效悬挑部分架体自重标准值G=q/l a=0.281/1.6=0.176kN/m2悬挑部分竖向荷载设计值Pt=max[1.2(G+G1)+1.4×Q1k,1.35(G+G1)+1.4×0.9×Q1k]=max[1.2×(0.176+3)+1.4×2.5,1.35×(0.176+3)+1.4×0.9×2.5]=7.438kN/m2 Pt≤p t,max=22kN/m2符合要求！四、落地部分立杆稳定性验算1、长细比验算根据《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013条文说明4.1.3条，构件的允许长细比计算时构件的长度取节点间钢管的长度l0=h=1500mmλ=l0/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=180满足要求！2、立杆稳定性验算立杆计算长度：l0=βHβaμh=1.11×1×1.58×1500=2631mmμ ----立杆计算长度系数，按规范附录B表B-3取值K----有剪刀撑框架式支撑结构的刚度比，K=EI/(hk)+l y/(6h)=206000×10.78×104/(1500×35×106)+1600/(6×1500)=0.601βa----扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按规范附录B表B-5取值α----扫地杆高度h1与步距h之比与悬臂长度h2与步距h之比的较大值，α=max(h1/h,h2/ h)= max(200/1500,200/1500)=0.133αx----单元框架x向跨距与步距h之比，αx= l x/h=1600/1500=1.067βH----高度修正系数λ=l0/i=2631/15.9=165.472，查表得，φ＝0.259由悬挑部分引起的附加轴力N t=ηt p t l a B t=0.45×7.438×1.6×1.6=8.568kN不考虑风荷载靠近悬挑端最不利架体自重标准值G2=q×H=0.15×9=1.35kNN=max[1.2(N t+G1×l a×l b+G2)+1.4×Q1k,1.35(N t+G1×l a×l b+G2)+1.4×0.9×Q1k]=max[1.2×(8.568+3×1.6×1.6+1.35)+1.4×2.5,1.35×(8.568+3×1.6×1.6+1.35)+1.4×0.9×2.5 ]=26.907kNf＝ N/(φA)＝26907.456/(0.259×424)=245.023N/mm2>[f]＝205N/mm2不满足要求，调整立杆纵横向间距、步距！考虑风荷载M w=γQωk l a h2/10=1.4×0.32×1.6×1.52/10=0.161kN·mN wK=n waωk l a H2/(2B)=3×0.32×1.6×92/(2×18)=3.456kNn wa----单元框架的纵向跨数；n wa= n1=3N w=N=26.907kNf＝(N w+φcγQ N wK)/(φA)+M w/(W(1-1.1φ(N w+φcγQ N wK)/N E′))=(26907.456+0.9×1.4×3456)/(0.259×424)+0.161×106 /(4.49×103×(1-1.1×0.259×(26907.456+0.9×1.4×3456)/31451.758))=334.786N/mm2>[f]＝205N/mm2不满足要求，调整立杆纵横向间距、步距！N E′----立杆的欧拉临界力(N)，N E′=π2EA/λ2=3.142×206000×424/165.4722=31451.758N 五、支撑结构抗倾覆验算根据《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013中第4.5.1条条文说明，由风荷载产生的倾覆力矩：M ov1=γ0γQψcωk LH2/2=1×1.4×0.9×0.32×13×92/2=212.285kN·m由悬挑部分产生的倾覆力矩：M ov2=γ0(γG(G+G1)+γQψc Q1k)LB t2/2=1×(1.35×(0.176+3)+1.4×0.9×2.5)×13×1.62/2=123.762kN•m 由支撑架构自重产生的抗倾覆力矩：M r=γG g k LHB/2=0.9×1.055×13×9×18/2=999.527kN·m式中：g k--支撑结构自重标准值与受风面积的比值，g k=G k/LH=qHBL/(l a l b)/LH=0.15×9×18×13/(1.6×1.6)/(13×9)=1.055kN/m2M r=999.527kN·m≥(M ov1+M ov2)=(212.285+123.762)=336.046kN·m满足要求！六、立杆支承面承载力验算F1=N=26.907kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表可得：βh=1，f t=1.001N/mm2，η=1，h0=h-20=100mm，u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=1000mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，m)ηu m h0=(0.7×1×1.001+0.25×0)×1×1000×100/1000=70.07kN≥F1=2 6.907kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表可得：f c=10.01N/mm2，βc=1，βl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(400)×(300)/(200×100)]1/2=2.449，A ln=ab=2000 0mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×2.449×10.01×20000/1000=662.024kN≥F1=26.907kN满足要求！。
悬挑板计算书
悬挑板计算书悬挑板（扣件式，斜立杆）计算书计算依据：1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20112、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-20085、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》JGJ130-2011一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：平面图立面图四、面板验算按简支梁计算：截面抵抗矩：W＝bh2/6=800×15×15/6＝30000mm3，截面惯性矩：I＝bh3/12=800×15×15×15/12＝225000mm4q1＝γ0×[1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.35×(0 .1+(24+1.5)×0.15)+1.4×0.9×2.5]×0.8＝6.759kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.15)]×0.8＝3.14kN/m简图如下：1、抗弯验算M max＝0.125q1L2＝0.125×6.759×0.3252＝0.089kN·mσ＝M max/W＝0.089×106/30000＝2.975N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5q2L4/(384EI)=5×3.14×3254/(384×10000×225000)＝0.203mm≤[ν]＝L/250＝325/250＝1.3mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R max＝1q1L＝1×6.759×0.325＝2.197kN标准值(正常使用极限状态)R'max＝1q2L＝1×3.14×0.325＝1.02kN五、小梁验算承载能力极限状态：面板传递给小梁q1＝2.197/0.8＝2.746kN/m小梁自重q2＝1×1.35×(0.3-0.1)×0.325＝0.088kN/m梁左侧模板传递给小梁荷载F1=1×1.35×0.5×0.15×0.325=0.033kN梁右侧楼板及侧模传递给小梁荷载F2=1×[1.35×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.9×2.5]×((1-0.5)-0.8/2)/2×0.325+1×1.35×0.5×(0.15-0.1)×0.325＝0.128kN正常使用极限状态：面板传递给小梁q1＝1.02/0.8＝1.276kN/m小梁自重q2＝1×(0.3-0.1)×0.325＝0.065kN/m梁左侧模板传递给小梁荷载F1=1×0.5×0.15×0.325=0.024kN梁右侧楼板及侧模传递给小梁荷载F2=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.1)×((1-0.5)-0.8/2)/2×0.325+1×0.5×(0.15-0.1)×0.325＝0.057kN计算简图如下：承载能力极限状态正常使用极限状态1、抗弯验算小梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.34×106/64000=5.317N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)V max＝1.261kNτmax=3V max/(2bh0)=3×1.261×1000/(2×60×80)＝0.394N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算小梁变形图(mm)νmax＝0.717mm≤[ν]＝L/250＝1000/250＝4mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R1＝1.185kN，R2＝1.261kN正常使用极限状态R'1＝0.57kN，R'2＝0.597kN六、主梁验算由上节可知P＝max[R1，R2]＝1.261kN，P'＝max[R1'，R2']＝0.597kN主梁计算简图一主梁计算简图二 1、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=Mmax/W=0.82×106/4490=182.628N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)V max＝2.667kNτmax=2V max/A=2×2.667×1000/424＝12.58N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax＝2.922mm≤[ν]＝L/250＝1300/250＝5.2mm满足要求！悬臂端νmax＝0.714mm≤[ν]＝2l2/250＝2×100/250＝0.8mm满足要求！4、支座反力计算图一：R max=3.638kN图二：R max=3.153kN用小梁的支座反力分别代入可得：承载能力极限状态图一立杆1：R1＝3.419kN，立杆2：R2＝3.638kN图二立杆1：R1＝2.963kN，立杆2：R2＝3.153kN七、扣件抗滑移验算扣件最大受力N＝max[R1，R2]＝3.638kN≤R c=k c×8=0.85×8=6.8kN 满足要求！八、立杆验算1、长细比验算l0=h/min[sinα,sinθ1,..,sinθn,sinβ]=1800/min[sin77,sin90]=1847.347 mm λ=l0/i=1847.347/15.9=116.185≤[λ]=180长细比满足要求！2、稳定性计算l01=h /sinβ=1800/1=1800mmλ1= l01/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=180查表得，φ1＝0.496立杆自重G=1×1.35×0.15×(3.55-0.15)=0.689kN,R1＝3.419kN，R2＝3.638kN立杆最大受力N＝max[(R1+G)/sinα，(R2+N边+G)/sinβ]＝max[(3.419+0.689)/sin77，(3.638+6.564+0.689)/sin90]＝10.891kNf＝N/(φA)＝10.891×103/(0.496×424)＝51.785N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=3.55/7.2=0.493≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立杆地基基础计算立杆底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝10.891/(0.9×0.15)＝80.672kPa≤f ak＝140kPa满足要求！。
悬挑板计算书
LB-1矩形板计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、构件编号: LB-1二、示意图三、依据规范《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010四、计算信息1.几何参数计算跨度: Lx = 1000 mm; Ly = 700 mm板厚: h = 100 mm2.材料信息混凝土等级: C30 fc=14.3N/mm2 ft=1.43N/mm2 ftk=2.01N/mm2Ec=3.00×104N/mm2钢筋种类: HRB400 fy = 360 N/mm2Es = 2.0×105 N/mm2最小配筋率: ρ= 0.200%纵向受拉钢筋合力点至近边距离: as = 20mm保护层厚度: c = 15mm3.荷载信息(均布荷载)永久荷载分项系数: γG = 1.200可变荷载分项系数: γQ = 1.400准永久值系数: ψq = 1.000永久荷载标准值: ｑgk = 2.000kN/m2可变荷载标准值: ｑqk = 2.500kN/m24.计算方法:弹性板5.边界条件(上端/下端/左端/右端):固定/自由/自由/自由6.设计参数结构重要性系数: γo = 1.00泊松比:μ = 0.200五、计算参数:1.计算板的跨度: Lo = 700 mm2.计算板的有效高度: ho = h-as=100-20=80 mm六、配筋计算(悬臂板计算):1.Y向支座钢筋1) 确定上端端支座弯距M o y = (γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2/2= (1.200*2.000+1.400*2.500)*0.72/2= 1.446 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o y/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*1.446×106/(1.00*14.3*1000*80*80)= 0.0163) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.016) = 0.0164) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*14.3*1000*80*0.016/360= 51mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 51/(1000*100) = 0.051%ρ<ρmin = 0.200% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.200%*1000*100 = 200 mm2采取方案8@150, 实配面积335 mm2七、跨中挠度计算：Mk -------- 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值1.计算标准组合弯距值M k:Mk = M gk+M qk = (ｑgk+ｑqk)*Lo2/2= (2.000+2.500)*0.72/2= 1.103 kN*m2.计算准永久组合弯距值M q:Mq = M gk+ψq*M qk = (ｑgk+ψq*ｑqk)*Lo2/2= (2.000+1.0*2.500)*0.72/2= 1.103 kN*m3.计算受弯构件的短期刚度 Bs1) 计算按荷载荷载效应的两种组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk = Mk/(0.87*ho*As)混规(7.1.4-3)= 1.103×106/(0.87*80*335) = 47.285 N/mmσsq = Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)= 1.103×106/(0.87*80*335) = 47.285 N/mm2) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积: Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*100= 50000mm2ρte = As/Ate 混规(7.1.2-4)= 335/50000 = 0.670%3) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψk = 1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) 混规(7.1.2-2)= 1.1-0.65*2.01/(0.670%*47.285) = -3.024因为ψ不能小于最小值0.2，所以取ψk = 0.2ψq = 1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2-2)= 1.1-0.65*2.01/(0.670%*47.285) = -3.024因为ψ不能小于最小值0.2，所以取ψq = 0.24) 计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αEαE = Es/Ec = 2.0×105/3.00×104 = 6.6675) 计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf矩形截面，γf=06) 计算纵向受拉钢筋配筋率ρρ = As/(b*ho)= 335/(1000*80) = 0.419%7) 计算受弯构件的短期刚度 BsBsk = Es*As*ho2/[1.15ψk+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5γf')](混规(7.2.3-1)) = 2.0×105*335*802/[1.15*-3.024+0.2+6*6.667*0.419%/(1+3.5*0.0)]= 7.177×102 kN*m2Bsq = Es*As*ho2/[1.15ψq+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5γf')](混规(7.2.3-1)) = 2.0×105*335*802/[1.15*-3.024+0.2+6*6.667*0.419%/(1+3.5*0.0)]= 7.177×102 kN*m24.计算受弯构件的长期刚度B1) 确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ当ρ'=0时，θ=2.0 混规(7.2.5)2) 计算受弯构件的长期刚度 BBk = Mk/(Mq*(θ-1)+Mk)*Bs (混规(7.2.2-1))= 1.103/(1.103*(2.0-1)+1.103)*7.177×102= 3.588×102 kN*m2Bq = Bsq/θ (混规(7.2.2-2))= 7.177×102/2.0= 3.588×102 kN*m2B = min(Bk,Bq)= min(358.828,358.828)= 358.8285.计算受弯构件挠度f max = (q gk+Ψq*q qk)*(2*Lo)4/(8*B)= (2.000+1.0*2.500)*0.74/(8*3.588×102)= 6.022mm6.验算挠度挠度限值fo=2Lo/200=2*700/200=7.000mmfmax=6.022m m≤fo=7.000mm，满足规范要求!八、裂缝宽度验算:1.上端支座跨中裂缝1) 计算荷载效应M o y = (ｑgk+ψq*ｑqk)*Lo2/2= (2.000+1.0*2.500)*700*700/2= 0.490 kN*m2) 带肋钢筋,所以取值v i=1.03) 因为C < 20，所以取C = 204) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq=Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)=0.490×106/(0.87*80*335)=21.016N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*100=50000 mm2ρte=As/Ate 混规(7.1.2-4)=335/50000 = 0.0067因为ρte=0.0067 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2-2)=1.1-0.65*2.010/(0.0100*21.016)=-5.117因为ψ=-5.117 < 0.2,所以让ψ=0.27) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/150=68) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=6*8*8/(6*1.0*8)=89) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsq/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混规(7.1.2-1) =1.9*0.200*21.016/2.0×105*(1.9*20+0.08*8/0.0100)=0.0041mm ≤ 0.30, 满足规范要求。
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悬挑板计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、构件编号: LB-1二、示意图三、依据规范《建筑结构荷载规范》 GB50009-2012《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010四、计算信息1.几何参数计算跨度: Lx = 1000 mm; Ly = 1000 mm板厚: h = 150 mm2.材料信息混凝土等级: C30 fc=14.3N/mm2 ft=1.43N/mm2 ftk=2.01N/mm2Ec=3.00×104N/mm2钢筋种类: HPB300 fy = 270 N/mm2Es = 2.1×105 N/mm2最小配筋率: ρ= 0.250%纵向受拉钢筋合力点至近边距离: as = 20mm保护层厚度: c = 10mm3.荷载信息(均布荷载)永久荷载分项系数: γG = 1.200可变荷载分项系数: γQ = 1.400准永久值系数: ψq = 1.000永久荷载标准值: ｑgk = 9.000kN/m2可变荷载标准值: ｑqk = 0.500kN/m24.计算方法:弹性板5.边界条件(上端/下端/左端/右端):固定/自由/自由/自由6.设计参数结构重要性系数: γo = 1.00泊松比:μ = 0.200五、计算参数:1.计算板的跨度: Lo = 1000 mm2.计算板的有效高度: ho = h-as=150-20=130 mm六、配筋计算(悬臂板计算):1.Y向支座钢筋1) 确定上端端支座弯距M o y = (γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2/2= (1.200*9.000+1.400*0.500)*12/2= 5.750 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o y/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*5.750×106/(1.00*14.3*1000*130*130)= 0.0243) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.024) = 0.0244) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*14.3*1000*130*0.024/270= 166mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 166/(1000*150) = 0.111%ρ<ρmin = 0.250% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.250%*1000*150 = 375 mm2采取方案8@130, 实配面积386 mm2七、跨中挠度计算：Mk -------- 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值1.计算标准组合弯距值M k:Mk = M gk+M qk = (ｑgk+ｑqk)*Lo2/2= (9.000+0.500)*12/2= 4.750 kN*m2.计算准永久组合弯距值M q:Mq = M gk+ψq*M qk = (ｑgk+ψq*ｑqk)*Lo2/2= (9.000+1.0*0.500)*12/2= 4.750 kN*m3.计算受弯构件的短期刚度 Bs1) 计算按荷载荷载效应的两种组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力= 4.750×106/(0.87*130*386) = 108.804 N/mm= 4.750×106/(0.87*130*386) = 108.804 N/mm2) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积: Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*150= 75000mm2= 386/75000 = 0.515%3) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ= 1.1-0.65*2.01/(0.515%*108.804) = -1.233因为ψ不能小于最小值0.2，所以取ψk = 0.2= 1.1-0.65*2.01/(0.515%*108.804) = -1.233因为ψ不能小于最小值0.2，所以取ψq = 0.24) 计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αEαE = Es/Ec = 2.1×105/3.00×104 = 7.0005) 计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γ f矩形截面，γf=06) 计算纵向受拉钢筋配筋率ρρ = As/(b*ho)= 386/(1000*130) = 0.297%7) 计算受弯构件的短期刚度 BsBsk = Es*As*ho2= 2.1×105*386*1302/[1.15*-1.233+0.2+6*7.000*0.297%/(1+3.5*0.0)]= 2.470×103 kN*m2Bsq = Es*As*ho2= 2.1×105*386*1302/[1.15*-1.233+0.2+6*7.000*0.297%/(1+3.5*0.0)]= 2.470×103 kN*m24.计算受弯构件的长期刚度B1) 确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ2) 计算受弯构件的长期刚度 B= 4.750/(4.750*(2.0-1)+4.750)*2.470×103= 1.235×103 kN*m2= 2.470×103/2.0= 1.235×103 kN*m2B = min(Bk,Bq)= min(1234.807,1234.807)= 1234.8075.计算受弯构件挠度f max = (q gk+q qk)*(2*Lo)4/(8*B)= (9.000+0.500)*14/(8*1.235×103)= 15.387mm6.验算挠度挠度限值fo=2Lo/200=2*1000/200=10.000mmfmax=15.387mm>fo=10.000mm，不满足规范要求!八、裂缝宽度验算:1.上端支座跨中裂缝1) 计算荷载效应M o y = (ｑgk+ψq*ｑqk)*Lo2/2= (9.000+1.0*0.500)*1000*1000/2= 4.550 kN*m2) 光面钢筋,所以取值v i=0.73) 因为C < 20，所以取C = 204) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力=4.550×106/(0.87*130*386)=104.223N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*150=75000 mm2=386/75000 = 0.0051因为ρte=0.0051 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ=1.1-0.65*2.010/(0.0100*104.223)=-0.154因为ψ=-0.154 < 0.2,所以让ψ=0.27) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/130=78) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=7*8*8/(7*0.7*8)=119) 计算最大裂缝宽度=1.9*0.200*104.223/2.1×105*(1.9*20+0.08*11/0.0100) =0.0244mm ≤ 0.30, 满足规范要求。
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悬挑板计算项目名称 _____________ 日期 _________________设计者 _______________ 校对者 _______________一、 构件编号：LB-1二、 示意图四、计算信息1. 几何参数计算跨度：Lx = 1000 mm; Ly = 1000 mm板厚：h = 150 mm2. 材料信息2 2 24 2 混凝土等级：C30 fc=14.3N/mm ft=1.43N/mm ftk=2.01N/mm Ec=3.00 x 10 N/mm2 5 2钢筋种类：HPB300 fy = 270 N/mm Es = 2.1 x 10 N/mm最小配筋率：p = 0.250%纵向受拉钢筋合力点至近边距离 ：as = 20mm保护层厚度：c = 10mm3. 荷载信息（均布荷载）永久荷载分项系数：丫 G = 1.200可变荷载分项系数：丫 Q = 1.4004. 计算方法：弹性板5. 边界条件（上端/下端/左端/右端）:固定/自由/自由/自由准永久值系数： 永久荷载标准值 可变荷载标准值 W q = 1.000q gk = 9.000kN/mq qk = 0.500kN/m三、依据规范《建筑结构荷载规范》 GB50009-2012《混凝土结构设计规范》 GB50010-20106. 设计参数结构重要性系数：丫o = 1.00泊松比：卩=0.200五、计算参数：1. 计算板的跨度：Lo = 1000 mm2. 计算板的有效高度：ho = h-as=150-20=130 mm六、配筋计算(悬臂板计算)：1. Y 向支座钢筋1) 确定上端端支座弯距M o y = ( 丫G* q gk+ 丫Q*q qk)*Lo 2/22=(1.200*9.000+1.400*0.500)*1 /2=5.750 kN*m2) 确定计算系数a s = Y o*Mfy/( a 1*fc*b*ho*ho)6=1.00*5.750 X 10 心.00*14.3*1000*130*130)=0.0243) 计算相对受压区高度E = 1-sqrt(1-2* a s) = 1-sqrt(1-2*0.024) = 0.0244) 计算受拉钢筋面积As = a 1*fc*b*ho* E /fy = 1.000*14.3*1000*130*0.024/2702=166mm5) 验算最小配筋率p = As/(b*h) = 166/(1000*150) = 0.111%p <p min = 0.250% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = p min*b*h = 0.250%*1000*150 = 375 mm2采取方案8@130,实配面积386 mm七、跨中挠度计算：Mk -------- 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值1. 计算标准组合弯距值M:2Mk = M gk+M k = ( q gk+ q qk)*Lo /22=(9.000+0.500)*1 /2=4.750 kN*m2. 计算准永久组合弯距值M,:2Mq = M gk+ p q*M qk = ( q gk+ ® q* q qk)*Lo /22=(9.000+1.0*0.500)*1 /2=4.750 kN*m3. 计算受弯构件的短期刚度Bs1) 计算按荷载荷载效应的两种组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力d sk = Mk/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)=4.750 X 10 6/(0.87*130*386) = 108.804 N/mmd sq = Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)6=4.750 X 10 /(0.87*130*386) = 108.804 N/mm2) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积：Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*150= 75000mm p te = As/Ate 混规(7.1.2-4) =386/75000 = 0.515%3) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数“0 k = 1.1-0.65*ftk/( p te* <r sk) 混规(7.1.2-2)=1.1-0.65*2.01/(0.515%*108.804) = -1.233因为0不能小于最小值0.2，所以取0 k = 0.20 q = 1.1-0.65*ftk/( p te* <r sq) 混规(7.1.2-2)=1.1-0.65*2.01/(0.515%*108.804) = -1.233因为0不能小于最小值0.2，所以取0 q = 0.24) 计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 a E5 4a E = Es/Ec = 2.1 X 10 /3.00 X 10 = 7.0005) 计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值丫f矩形截面，丫f=06) 计算纵向受拉钢筋配筋率pp = As/(b*ho)= 386/(1000*130) = 0.297%7) 计算受弯构件的短期刚度BsBsk = Es*As*ho /[1.15 0 k+0.2+6* a E* p /(1+ 3.5 丫f)]( 混规(7.2.3-1))=2.1 X 105*386*130 2/[1.15*-1.233+0.2+6*7.000*0.297%/(1+3.5*0.0)]3 2=2.47 0X 10 kN*m2Bsq = Es*As*ho /[1.15 0 q+0.2+6* a E* p /(1+ 3.5 丫f)]( 混规(7.2.3-1))5 2=2.1 X 10 *386*130 /[1.15*-1.233+0.2+6*7.000*0.297%/(1+3.5*0.0)]=2.470 X 10 kN*m4. 计算受弯构件的长期刚度B1) 确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数0当p '=0 时，0 =2.0 混规(7.2.5)2) 计算受弯构件的长期刚度BBk = Mk/(Mq*( 0 -1)+Mk)*Bs ( 混规(7.2.2-1))=4.750/(4.750*(2.0- 1)+4.750)*2.470 X 10 3=1.235 X 10 kN*mBq = Bsq/ 0 (混规(7.2.2-2))=2.470 X 10 /2.0=1.235 X 10 kN*mB = mi n(Bk,Bq)=min (1234.807,1234.807)=1234.8075. 计算受弯构件挠度4f max = (q gk+q qk)*(2*Lo) /(8*B)4 3=(9.000+0.500)*1 /(8*1.235 X 10 )=15.387mm6. 验算挠度挠度限值fo=2Lo/200=2*1000/200=10.000mmfmax=15.387mm>fo=10.000mm ，不满足规范要求八、裂缝宽度验算：1.上端支座跨中裂缝1) 计算荷载效应M o y = ( q gk+ 0 q* q qk)*Lo 2/2=(9.000+1.0*0.500)*1000*1000/2=4.550 kN*m2) 光面钢筋，所以取值V i =0.73) 因为C < 20 ,所以取C = 204) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力d sq=Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)6=4.550 X 10 /(0.87*130*386)=104.223N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*150=75000 mm 2p te=As/Ate 混规(7.1.2-4)=386/75000 = 0.0051因为p te=0.0051 < 0.01, 所以让p te=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数“2=1.1-0.65*ftk/( p te* d sq) 混规(7.1.2-2)=1.1-0.65*2.010/(0.0100*104.223)=-0.154因为2 =-0.154 < 0.2, 所以让2 =0.27) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/130=78) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eq_ - 2 _ -d eq= ( En i*d i )/( En i*V i*d i)=7*8*8/(7*0.7*8)=119) 计算最大裂缝宽度3max=a cr* 2 * d sq/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ p te)( 混规(7.1.2-1)5=1.9*0.200*104.223/2.1 X 10 *(1.9*20+0.08*11/0.0100)=0.0244mm< 0.30, 满足规范要求。
悬挑雨篷板 计算书
LB-1矩形板计算（可变荷载控制）项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、构件编号: LB-1二、示意图三、依据规范《建筑结构荷载规范》 GB50009-2012《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010四、计算信息1.几何参数计算跨度: Lx = 1200 mm; Ly = 1000 mm板厚: h = 120 mm2.材料信息混凝土等级: C30 fc=14.3N/mm2 ft=1.43N/mm2 ftk=2.01N/mm2 Ec=3.00×104N/mm2钢筋种类: HRB400 fy = 360 N/mm2 Es = 2.0×105 N/mm2最小配筋率: ρ= 0.200%纵向受拉钢筋合力点至近边距离: as = 20mm保护层厚度: c = 15mm3.荷载信息(均布荷载)永久荷载分项系数: γG = 1.200可变荷载分项系数: γQ = 1.400准永久值系数: ψq = 0.500永久荷载标准值: ｑgk = 5.000kN/m2可变荷载标准值: ｑqk = 2.500kN/m24.计算方法:弹性板5.边界条件(上端/下端/左端/右端):自由/自由/固定/自由6.设计参数结构重要性系数: γo = 1.00泊松比:μ = 0.200五、计算参数:1.计算板的跨度: Lo = 1200 mm2.计算板的有效高度: ho = h-as=120-20=100 mm六、配筋计算(悬臂板计算):1.X向支座钢筋1) 确定左端端支座弯距M o x = (γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2/2= (1.200*5.000+1.400*2.500)*1.22/2= 6.840 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o x/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*6.840×106/(1.00*14.3*1000*100*100)= 0.0483) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.048) = 0.0494) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*14.3*1000*100*0.049/360= 195mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 195/(1000*120) = 0.162%ρ<ρmin = 0.200% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.200%*1000*120 = 240 mm2用户选择了支座放大系数，系数值为:1.30所以最后面积As = 240*1.30 = 312 mm2采取方案8@150, 实配面积335 mm2七、跨中挠度计算：Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值1.计算准永久组合弯距值M q:Mq = M gk+ψq*M qk = (ｑgk+ψq*ｑqk)*Lo2/2= (5.000+0.5*2.500)*1.22/2= 4.500 kN*m2.计算受弯构件的短期刚度 Bs1) 计算按荷载荷载效应的两种组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq = Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)= 4.500×106/(0.87*100*251) = 206.072 N/mm2) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积: Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*120= 60000mm2ρte = As/Ate 混规(7.1.2-4)= 251/60000 = 0.418%3) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψq = 1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2-2)= 1.1-0.65*2.01/(0.418%*206.072) = -0.416因为ψ不能小于最小值0.2，所以取ψq = 0.24) 计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αEαE = Es/Ec = 2.0×105/3.00×104 = 6.6675) 计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf矩形截面，γf=06) 计算纵向受拉钢筋配筋率ρρ = As/(b*ho)= 251/(1000*100) = 0.251%7) 计算受弯构件的短期刚度 BsBsq = Es*As*ho2/[1.15ψq+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5γf')](混规(7.2.3-1))= 2.0×105*251*1002/[1.15*-0.416+0.2+6*6.667*0.251%/(1+3.5*0.0)] = 9.465×102 kN*m23.计算受弯构件的长期刚度B1) 确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ当ρ'=0时，θ=2.0 混规(7.2.5)2) 计算受弯构件的长期刚度 BBq = Bsq/θ (混规(7.2.2-2))= 9.465×102/2.0= 4.732×102 kN*m24.计算受弯构件挠度f max = (q gk+Ψq*q qk)*Lo4/(8*B)= 3.423mm5.验算挠度挠度限值fo=2Lo/200=2*1200/200=12.000mmfmax=3.423mm≤fo=12.000mm，满足规范要求!八、裂缝宽度验算:1.左端支座跨中裂缝1) 计算荷载效应M o y = (ｑgk+ψq*ｑqk)*Lo2/2= (5.000+0.5*2.500)*1200*1200/2= 4.500 kN*m2) 带肋钢筋,所以取值v i=1.03) 因为C < 20，所以取C = 204) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq=Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)=4.500×106/(0.87*100*314)=164.727N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120=60000 mm2ρte=As/Ate 混规(7.1.2-4)=314/60000 = 0.0052因为ρte=0.0052 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2-2)=1.1-0.65*2.010/(0.0100*164.727)=0.3077) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/160=68) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=6*8*8/(6*1.0*8)=89) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsq/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混规(7.1.2-1)=1.9*0.307*164.727/2.0×105*(1.9*20+0.08*8/0.0100)=0.0490mm ≤ 0.20, 满足规范要求LB-1矩形板计算（永久荷载控制）项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、构件编号: LB-1二、示意图三、依据规范《建筑结构荷载规范》 GB50009-2012《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010四、计算信息1.几何参数计算跨度: Lx = 1200 mm; Ly = 1000 mm板厚: h = 120 mm2.材料信息混凝土等级: C30 fc=14.3N/mm2 ft=1.43N/mm2 ftk=2.01N/mm2 Ec=3.00×104N/mm2钢筋种类: HRB400 fy = 360 N/mm2 Es = 2.0×105 N/mm2最小配筋率: ρ= 0.200%纵向受拉钢筋合力点至近边距离: as = 20mm保护层厚度: c = 15mm3.荷载信息(均布荷载)永久荷载分项系数: γG = 1.350可变荷载分项系数: γQ = 0.980准永久值系数: ψq = 0.500永久荷载标准值: ｑgk = 5.000kN/m2可变荷载标准值: ｑqk = 2.500kN/m24.计算方法:弹性板5.边界条件(上端/下端/左端/右端):自由/自由/固定/自由6.设计参数结构重要性系数: γo = 1.00泊松比:μ = 0.200五、计算参数:1.计算板的跨度: Lo = 1200 mm2.计算板的有效高度: ho = h-as=120-20=100 mm六、配筋计算(悬臂板计算):1.X向支座钢筋1) 确定左端端支座弯距M o x = (γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2/2= (1.350*5.000+0.980*2.500)*1.22/2= 6.624 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o x/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*6.624×106/(1.00*14.3*1000*100*100)= 0.0463) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.046) = 0.0474) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*14.3*1000*100*0.047/360= 188mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 188/(1000*120) = 0.157%ρ<ρmin = 0.200% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmi n*b*h = 0.200%*1000*120 = 240 mm2用户选择了支座放大系数，系数值为:1.30所以最后面积As = 240*1.30 = 312 mm2采取方案8@150, 实配面积335 mm2七、跨中挠度计算：Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值1.计算准永久组合弯距值M q:Mq = M gk+ψq*M qk = (ｑgk+ψq*ｑqk)*Lo2/2= (5.000+0.5*2.500)*1.22/2= 4.500 kN*m2.计算受弯构件的短期刚度 Bs1) 计算按荷载荷载效应的两种组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq = Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)= 4.500×106/(0.87*100*251) = 206.072 N/mm2) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积: Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*120= 60000mm2ρte = As/Ate 混规(7.1.2-4)= 251/60000 = 0.418%3) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψq = 1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2-2)= 1.1-0.65*2.01/(0.418%*206.072) = -0.416因为ψ不能小于最小值0.2，所以取ψq = 0.24) 计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αEαE = Es/Ec = 2.0×105/3.00×104 = 6.6675) 计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf矩形截面，γf=06) 计算纵向受拉钢筋配筋率ρρ = As/(b*ho)= 251/(1000*100) = 0.251%7) 计算受弯构件的短期刚度 BsBsq = Es*As*ho2/[1.15ψq+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5γf')](混规(7.2.3-1))= 2.0×105*251*1002/[1.15*-0.416+0.2+6*6.667*0.251%/(1+3.5*0.0)] = 9.465×102 kN*m23.计算受弯构件的长期刚度B1) 确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ当ρ'=0时，θ=2.0 混规(7.2.5)2) 计算受弯构件的长期刚度 BBq = Bsq/θ (混规(7.2.2-2))= 9.465×102/2.0= 4.732×102 kN*m24.计算受弯构件挠度f max = (q gk+Ψq*q qk)*Lo4/(8*B)= 3.423mm5.验算挠度挠度限值fo=2Lo/200=2*1200/200=12.000mmfmax=3.423mm≤fo=12.000mm，满足规范要求!八、裂缝宽度验算:1.左端支座跨中裂缝1) 计算荷载效应M o y = (ｑgk+ψq*ｑqk)*Lo2/2= (5.000+0.5*2.500)*1200*1200/2= 4.500 kN*m2) 带肋钢筋,所以取值v i=1.03) 因为C < 20，所以取C = 204) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq=Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)=4.500×106/(0.87*100*314)=164.727N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120=60000 mm2ρte=As/Ate 混规(7.1.2-4)=314/60000 = 0.0052因为ρte=0.0052 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2-2)=1.1-0.65*2.010/(0.0100*164.727)=0.3077) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/160=68) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=6*8*8/(6*1.0*8)=89) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsq/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混规(7.1.2-1) =1.9*0.307*164.727/2.0×105*(1.9*20+0.08*8/0.0100) =0.0490mm ≤ 0.20, 满足规范要求。
悬挑板设计计算书
悬挑板设计计算书1、计算模型悬挑板设计按照悬臂梁计算，以下按1m2、计算资料2.1构件信息悬挑长度：L=1m悬挑板厚：h=120mm保护层厚度:c=25mm混凝土强度:C30抗压强度:f c=14.3N/mm2,f ck=20.1N/mm2抗拉强度:f t= 1.43N/mm2,f tk= 2.01N/mm2混凝土容重：γs=25.0 kN/m3钢筋牌号：HRB400,顶筋：8@100抗拉强度:f y=360N/mm2板顶标高：H0=76m（板顶距室外地面的高度)2.2荷载信息①恒载:面层荷载:G1=4kN/m2悬挑板自重:G2=γs h=25×0.12=3kN/m2恒载合计:G=7kN/m2栏杆荷载:G3= 2.5kN/m②活载:检修荷载:P=1kN/m活荷载:Q=0.5kN/m2③基本风压：ω0=0.4kPa，地面粗糙类别：B④基本雪压：S0=0.4kPa，3、荷载计算3.1风荷载计算基本风压：ω0=0.4kPa,地面粗糙类别：B阵风系数：βgz= 1.514(荷载规范8.6.1)高度变化系数：μZ= 1.838(荷载规范8.2.1)体型系数：μsl=2(荷载规范8.3.3-2)①标准风压：ωK=βgzμslμZω0(荷载规范8.1.1)= 1.514×2× 1.838×0.4= 2.23kPa3.2雪荷载计算基本雪压：S0=0.4kPa分布系数:μ0=1①标准雪压：ω雪=μ0S0(荷载规范7.1.1)=1×0.4=0.4kPa3.3活荷载取值Q活=max(Q,ω雪)=0.5kN/m24、弯矩计算①恒荷载弯矩M恒=0.5GL2+G3L=0.5×7×12+ 2.5×1=6kN·m②活荷载弯矩M活=0.5Q活L2+PL=0.5×0.5×12+1×1= 1.25kN·m③风荷载弯矩M风=0.5ωK L2=0.5× 2.23×12= 1.12kN·m5、荷载组合5.1基本组合永久荷载分项系数:γG= 1.3(荷载规范3.2.4）可变荷载分项系数:γQ= 1.5(荷载规范3.2.4）可变荷载组合系数:ψC=1(荷载规范3.2.4）M G=γG M恒+γQψC M活= 1.3×6+ 1.5×1× 1.25=9.68kN·m5.2准永久组合永久荷载分项系数:γG=1(荷载规范3.2.10）可变荷载分项系数:γQ=0.5(荷载规范3.2.10）M准=γG M恒+γQ M活=1×6+0.5× 1.25=6kN·m5.3风荷载组合永久荷载分项系数:γG=1(荷载规范3.2.4）风荷载组合系数:γw= 1.4(荷载规范3.2.4）最不利时为钢筋混凝土浇筑完成，未加附加面层：M1=0.5G2L2=0.5×3×12= 1.5kN·mM风=γQ M风-γG M恒= 1.4× 1.12-1× 1.5=0.07kN·m板底按计算配筋5.4准永久荷载组合永久荷载分项系数:γG=1(荷载规范3.2.4）可变荷载分项系数:ψw=0.5(荷载规范3.2.4）S准=γG G+0.5Q活=1×7+0.5×0.5=7.25kN/m26、配筋设计6.1恒活作用下配筋设计①配筋量计算M=9.68kN·mh0=h-c=120-25=95mmA S1=M(混规7.1.4）0.9f y h0=96800000.9×360×95=315mm2最小配筋率:ρmin=max（0.20%，0.45f t/f y)=0.20%A S,min=ρmin bh=0.20%×1000×120=240mm2悬挑构件配筋量宜放大1.2倍：最终配筋量为：A S'= 1.2*max(A S1,A S,min)=378mm2选用顶筋：HRB400，8@100，A S=503mm2≥A S'=378mm2配筋满足②裂缝验算1米内钢筋根数为:n=10钢筋应力：σ=M准0.87h0A S=60000000.87×95×503=144.3N/mm2有效受拉混凝土配筋率：ρte,1=A S=503=0.84% 0.5bh0.5×1000×120ρte=max(ρte,1,1%)=max（0.84%，1%）= 1.00%粘结特性系数：带肋钢筋V i=1等效钢筋直径:d eq=∑n i d i2/(∑n i v i d i)=8钢筋不均匀应变系数：ψ'= 1.1 -0.65f tk(混规7.1.2）ρteσ= 1.1-0.65× 2.011.00%×144.3=0.195取ψ=0.2，（不大于0.2时，取0.2；不小于1.0时，取1.0）C s=20mm,E s=200000N/mm受弯构件：αcr= 1.9(混规7.1.2）最大裂缝宽度：ωmax=αcrψσ(1.9C s+0.08d eq/ρte)/E s(混规7.1.2）= 1.9×0.2×144.3×(1.9×20+0.08×8/0.01)/200000=0.03mm＜[ω]=0.3mm裂缝满足③挠度验算荷载长期作用下的刚度B S：混凝土弹性模量：E C=30000N/mm钢筋弹性模量：E S=200000N/mmαE=E S/E C= 6.67纵向受拉钢筋配筋率：ρ=AS/bh0=503/(1000×95)=0.53%矩形截面：γf'=0B s=E s A s h02(混规7.2.3）1.150ψ+0.2+6αEρ1.150ψ+0.2+1+3.5γf ’=200000×503×9521.15×0.2+0.2+6× 6.67×0.53%1+ 3.5×0= 1.41E+12θ=2近似准永久组合时刚度:B =B s /θ=1E+12/2=7.07E+11挠度为：f =S 准L 4+G 3L 38B 3B=7.25×14+2.5×138×7.07E+023×7.07E+02= 2.46mm ≤[f]=L/250=8mm 挠度满足6.2风荷载作用下的弯矩设置①配筋量计算选用钢筋：HRB400，8@200，A S =252mm 2M 风=0.07kN ·m h 0=h -c =120-25=95mmA S2=M(混规7.1.4）0.87f y h 0=700000.87×360×95=3mm2最小配筋率:ρmin =max （0.20%，0.45f t /f y )=0.200%A S,min =ρmin bh=0.200%×1000×120=240mm2实际配筋率：ρ’=A S /bh 0=252/(1000×95)=0.27%悬挑构件配筋量宜放大1.2倍：最终配筋量为：A S '= 1.2*max(A S2,A S,min )=288mm 2A S =252mm 2＜A S '配筋不满足。
悬挑板结构计算说明
挑檐板配筋、裂缝及挠度计算原理一、确定计算方法因为板的配筋面积研究的是1米板宽线荷载均为1米板宽的数值（b二1000mm）挑檐采用雨篷构件的计算方法二、确定荷载分类.统计数据1.均布恒荷载标准值gk （kN/m）板自重+板底板侧的抹灰、粉刷+找平、找坡（面层）+其他材料（轻质材料如SBS防水、附加层、掺入的防水剂等可取0.1）材料容重参考：混凝土（kN/n?） 25纸筋石灰抹底（抹灰）（kN/m） 16水泥砂浆找平、找坡（面层）（kN/n?） 20C15细石混凝土（面层）（kN/n?） 23水泥砂浆粉刷墙面单位自重（kN/m'） 0. 36=20X0. 009 （厚）X22.均布活荷载标准值qk （kN/m）取不上人屋面活荷标准值0. 7与雪荷载标准值的最大值有翻边的（会产生积水）取积水荷载与以上值的最大值归纳一句话即取活荷载、雪荷载、积水荷载较大值注：不上人屋面活荷0.5+0. 2 （《楼梯阳台雨篷设计》第222页；《荷规》4. 3. 1注：1允许部分构件加0. 2）积水荷载为1米板宽底板受到的积水线荷载雪荷载标准值二基本值0. 45 X -积雪分布系数X取值见《荷规》表6. 2.1项次13.集中恒荷载标准值Fgk （kN/m）翻边+翻板自重（挑檐的翻边之上还有翻板）4.施工检修集中荷载F （kN）雨篷、挑檐取F二lkN三、采取最不利的荷载组合永久荷载控制的组合:P二1. 35g.4-l.4X0.7Xqk可变荷载控制的组合：P=1.2g k+1.4q k以上组合分别定义了不同的荷载分项系数丫匕与丫。
及组合值系数0.7 没有集中恒荷载0对弯矩的影响时只要取上述最大值如有集中恒荷载F sk,取两种组合下产生的最大弯矩的组合进行弯矩计算计算原则: 集中荷载F不与活荷载q同时考虑(算弯矩时不组合，并不是不考虑)1Ml二2 ( Y g • gk+ 丫q • qQ ln2+Fg • In1M2=2Y g • gk * 11+Fg • ln+lX l nM=max (Mi, M2)注：有集中恒荷载时M要计算两种荷载组合下Ml、M2的值，取产生最大弯矩的荷载组合，荷载分项系数取相应组合下的。
八层120mm悬挑板计算书
120mm板模板(扣件钢管高架)计算书高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
因本工程模板支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。
为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.96；纵距(m):0.60；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):4.50；采用的钢管(mm):Φ48×3.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.75；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):6000；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):120.00；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 60×1.82/6 = 32.4 cm3；I = 60×1.83/12 = 29.16 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。
雨篷悬挑板计算
连续梁计算一、几何数据及计算参数构件编号: LL-1混凝土： C30 主筋： HRB400 箍筋： HRB400纵筋合力点边距as(mm)： 15.00 指定主筋强度：无跨中弯矩调整系数： 1.00 支座弯矩调整系数： 1.00 (说明：弯矩调整系数只影响配筋)自动计算梁自重：是恒载系数： 1.20 活载系数： 1.40二、荷载数据荷载工况1 (活载):荷载工况2 (恒载):荷载工况3 (恒载):三、内力及配筋1. 弯矩图2. 剪力图3. 截面内力及配筋0支座: 正弯矩 0.00 kN*m,负弯矩 14.73 kN*m,剪力14.24 kN,上钢筋: 4f12, 实际面积: 452.39 mm2, 计算面积: 409.71 mm2下钢筋: 2f14, 实际面积: 307.88 mm2, 计算面积: 240.00 mm2裂缝 0.34mm1跨中: 正弯矩 0.00 kN*m,负弯矩 8.35 kN*m,剪力14.24 kN,挠度15.52mm(↓),位置：右端裂缝 0.00mm上钢筋: 2f14, 实际面积: 307.88 mm2, 计算面积: 240.00 mm2下钢筋: 2f14, 实际面积: 307.88 mm2, 计算面积: 240.00 mm2箍筋: f0@0, 实际面积: -1.#J mm2/m, 计算面积: 1361.90 mm2/m 1支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 位置: 1.50m负弯矩 0.00 kN*m, 位置: 1.50m剪力 5.40 kN, 位置: 1.50m上钢筋: 2f14, 实际面积: 307.88 mm2, 计算面积: 240.00 mm2下钢筋: 2f14, 实际面积: 307.88 mm2, 计算面积: 240.00 mm2裂缝 0.00mm实际配筋10@150面积为524＞452＞409mm满足要求。
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准永久值系数：永久荷载标准值 可变荷载标准值 W q = 1.000 q gk = 9.000kN/m q qk = 0.500kN/m
悬挑板计算
项目名称 _____________ 日期 _________________
设计者 _______________ 校对者 _______________
一、 构件编号：LB-1
二、 示意图
四、计算信息
1. 几何参数
计算跨度：Lx = 1000 mm; Ly = 1000 mm
板厚：h = 150 mm
2. 材料信息
2 2 2
4 2 混凝土等级：C30 fc=14.3N/mm ft=1.43N/mm ftk=2.01N/mm Ec=3.00 x
10 N/mm 2 5 2
钢筋种类：HPB300 fy = 270 N/mm Es = 2.1 x 10 N/mm
最小配筋率：p = 0.250%
纵向受拉钢筋合力点至近边距离 ：as = 20mm
保护层厚度：c = 10mm
3. 荷载信息（均布荷载）
永久荷载分项系数：丫 G = 1.200
可变荷载分项系数：丫 Q = 1.400
4. 计算方法：弹性板
三、依据规范
《建筑结构荷载规范》 GB50009-2012
《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010
5. 边界条件（上端/下端/左端/右端）:固定/自由/自由/自由
6. 设计参数
结构重要性系数：丫 o = 1.00
泊松比：卩=0.200
五、计算参数：
1. 计算板的跨度：Lo = 1000 mm
2. 计算板的有效高度：ho = h-as=150-20=130 mm
六、配筋计算(悬臂板计算)：
1. Y 向支座钢筋
1) 确定上端端支座弯距
M o y = ( 丫 G* q gk+ 丫 Q*q qk)*Lo 2/2
2
=(1.200*9.000+1.400*0.500)*1 /2
=5.750 kN*m
2) 确定计算系数
a s = Y o*Mfy/( a 1*fc*b*ho*ho)
6
=1.00*5.750 X 10 心.00*14.3*1000*130*130)
=0.024
3) 计算相对受压区高度
E = 1-sqrt(1-2* a s) = 1-sqrt(1-2*0.024) = 0.024
4) 计算受拉钢筋面积
As = a 1*fc*b*ho* E /fy = 1.000*14.3*1000*130*0.024/270
2
=166mm
5) 验算最小配筋率
p = As/(b*h) = 166/(1000*150) = 0.111%
p <p min = 0.250% 不满足最小配筋要求
所以取面积为 As = p min*b*h = 0.250%*1000*150 = 375 mm 采取方案扈8@130,实配面积386 mnf
七、跨中挠度计算：
Mk ------ 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值
Mq ------ 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值
1. 计算标准组合弯距值M:
2
Mk = M gk+M k = ( q gk+ q qk)*Lo /2
2
=(9.000+0.500)*1 /2
=4.750 kN*m
2. 计算准永久组合弯距值M,:
2
Mq = M gk+ p q*M qk = ( q gk+ ® q* q qk)*Lo /2
2
=(9.000+1.0*0.500)*1 /2
=4.750 kN*m
3. 计算受弯构件的短期刚度Bs
1) 计算按荷载荷载效应的两种组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力
d sk = Mk/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)
=4.750 X 10 6/(0.87*130*386) = 108.804 N/mm
d sq = Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)
6
=4.750 X 10 /(0.87*130*386) = 108.804 N/mm
2) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率
矩形截面积：Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*150= 75000mm
p te = As/Ate 混规(7.1.2-4)
=386/75000 = 0.515%
3) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数“
0 k =1.1-0.65*ftk/( p te* <r sk) 混规(7.1.2-2)
= 1.1-0.65*2.01/(0.515%*108.804) = -1.233
因为0 不能小于最小值 0.2 ，所以取0 k = 0.2
0 q = 1.1-0.65*ftk/( p te* <r sq) 混规(7.1.2-2)
= 1.1-0.65*2.01/(0.515%*108.804) = -1.233
因为0 不能小于最小值 0.2 ，所以取0 q = 0.2
4) 计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 a E
54
a E = Es/Ec = 2.1 X 10 /3.00 X 10 = 7.000
5) 计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值丫 f
矩形截面，丫 f=0
6) 计算纵向受拉钢筋配筋率p
p = As/(b*ho)= 386/(1000*130) = 0.297%
7) 计算受弯构件的短期刚度Bs
2
Bsk = Es*As*ho /[1.15 0 k+0.2+6* a E* p /(1+ 3.5 丫 f)]( 混规(7.2.3-1)) = 2.1 X 1 0 5*386*1 30 2/[1 . 1 5*-1 .233+0.2+6*7.000*0.297%/(1 +3.5*0.0)] 32
= 2.470 X 10 3kN*m2
2
Bsq = Es*As*ho /[1.15 0 q+0.2+6* a E* p /(1+ 3.5 丫 f)]( 混规(7.2.3-1))
52
= 2.1 X 1 0 5*386*1 30 2/[1 . 1 5*-1 .233+0.2+6*7.000*0.297%/(1 +3.5*0.0)]
32
= 2.470 X 10 3kN*m2
4. 计算受弯构件的长期刚度 B
1) 确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数0
当p '=0 时，0 =2.0 混规(7.2.5)
2) 计算受弯构件的长期刚度 B
Bk = Mk/(Mq*( 0 -1)+Mk)*Bs ( 混规(7.2.2-1))
= 4.750/(4.750*(2.0- 1)+4.750)*2.470 X10 3
32
= 1.235 X103 kN*m2
Bq = Bsq/ 0 ( 混规 (7.2.2-2))
3
= 2.470 X103/2.0
32
= 1.235 X103 kN*m2
B = min(Bk,Bq)
= min(1234.807,1234.807)
= 1234.807
5. 计算受弯构件挠度
4
f max = (q gk+q qk)*(2*Lo) 4/(8*B)
43
= (9.000+0.500)*1 4/(8*1.235 X103)
= 15.387mm
6. 验算挠度
挠度限值 fo=2Lo/200=2*1000/200=10.000mm
fmax=15.387mm>fo=10.000mm ，不满足规范要求
八、裂缝宽度验算 :
1. 上端支座跨中裂缝
1) 计算荷载效应
M o y = ( q gk+ 0 q* q qk)*Lo 2/2
= (9.000+1.0*0.500)*1000*1000/2
= 4.550 kN*m
2) 光面钢筋 ,所以取值 v i =0.7
3) 因为 C < 20 ，所以取 C = 20
4) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力
d sq=Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.143)
6
=4.550 X 10 /(0.87*130*386)
=104.223N/mm
5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率
矩形截面积， Ate=0.5*b*h=0.5*1000*150=75000 mm 2
p te=As/Ate 混规(7.1.2-4)
=386/75000 = 0.0051
因为p te=0.0051 < 0.01, 所以让p te=0.01
6) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数“
0=1.1-0.65*ftk/( p te* d sq) 混规(7.1.2-2) =1.1-0.65*2.010/(0.0100*104.223) =-0.154
因为0 =-0.154 < 0.2, 所以让0 =0.2
7) 计算单位面积钢筋根数 n
n=1000/dist = 1000/130
=7
8) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eq
2
d eq= ( En i*d i )/( En i*V i*d i)
=7*8*8/(7*0.7*8)=11
9) 计算最大裂缝宽度
3 max=a cr* 0 * d sq/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ p te)( 混规(7.1.2-1)
5
=1.9*0.200*104.223/2.1 X10 5*(1.9*20+0.08*11/0.0100) =0.0244mm W 0.30, 满足
规范要求。