卡鲁塞尔氧化沟设计计算(严选材料)
卡鲁塞尔氧化沟设计计算
.1设计参数
1)氧化沟座数：1座
2)氧化沟设计流量： =183L/s
3)进水水质： =220 mg/L
COD=300 mg/L
SS=300 mg/L
-N 35 mg/L
T-P=4 mg/L
T-N=30 mg/L
4)出水水质： 20 mg/L
COD 60 mg/L
SS 20 mg/L
-N 8 mg/L
需要硝化的氧量：
Nr=20 15811.2 10-3=316.2.kg/d
R=0.5 15811.2 (0.19-0.0064)+0.1 4712.5 4
+4.6 316.2-2.6 316.2
=3969kg/d=165.4kg/h
取T=30℃，查表得α=0.8,β=0.9,氧的饱和度 =7.63 mg/L， =9.17 mg/L
查手册，选用DY325型倒伞型叶轮表面曝气机，直径Ф＝3.5m,电机功率N=55kW,单台每小时最大充氧能力为125kgO2/h，每座氧化沟所需数量为n,则 取n=3台
（8）回流污泥量：
活性污泥的计算是以固体总量为基础的
由式：
式中： Q---污水厂设计流量（m³/d）
---回流污泥量（m³/d）
---进水中SS浓度（mg/L）取厌氧池出水浓度150 mg/L
式中：
---硝化速率1/d ;
a---污泥增长系数一般为 0.5~0.7，取0.6；
b---污泥自身氧化率，一般为0.04~0.1， 取0.05(1/d) ;
活性污泥浓度MLSS一般为20000mg/L一40000mg/L (也可采用高达60000 mg/L) ，这里取MLSS=40000mg/L，在一般情况下，MLVSS ( 混合液可挥发性悬浮固体浓度) 与MLSS的比值是比较的固定的， 在0.75左右。在这里取0.7.
（完整版）卡鲁塞尔氧化沟设计计算
（完整版）卡鲁塞尔氧化沟设计计算卡罗塞尔氧化沟 .1设计参数1) 氧化沟座数：1座2) 氧化沟设计流量：max Q =183 L/s 3) 进⽔⽔质：5BOD =220 mg/L COD=300 mg/L SS=300 mg/L 3NH -N ≤35 mg/L T-P=4 mg/L T-N=30 mg/L 4) 出⽔⽔质：5BOD ≤20 mg/L COD ≤60 mg/L SS ≤20 mg/L 3NH -N ≤8 mg/L T-P ≤1 mg/L T-N ≤20 mg/L 5) 最不利温度：T= 100C 6) 污泥停留时间：d Q c = 7) MLSS= 8) f=9) 反应池中的溶解氧浓度： 10) 氧的半速常数： 11) 污泥负荷： 12) ⽔流速： .2计算.2.1碱度平衡计算（1）由于设计的出⽔BOD ，为20mg/L ，处理⽔中⾮溶解性5BOD ,值可⽤下列公式求得，此公式仅适⽤于氧化沟。
f BOD 5 = 0.7)e 1(42.15-0.23e ?-C = 0.7 ? 20 ?1.42 (5-0.23e 1?-) =13.6 m g / L式中 e C —出⽔中5BOD 的浓度 mg/L因此，处理⽔中溶解性 5BOD 为: 20-13.6=6.4 mg/L （2）采⽤污泥龄20d ，则⽇产泥量据公式/921kg = d式中 Q —氧化沟设计流量 m 3/s ；a---污泥增长系数，⼀般为0.5~0.7，这⾥取0.6； b---污泥⾃⾝氧化率，⼀般为0.04~0.1，这⾥取0.06； t L ---)(e 0L L -去除的5BOD 浓度 mg/L ； m t --污泥龄 d ；0L ---进⽔5BOD 浓度 mg/L ； e L ---出⽔溶解性5BOD 浓度 mg/L ；⼀般情况下，设其中有12.4％为氮，近似等于TKN 中⽤于合成部分为： 0.124?921=114.22 kg/d 即：TKN 中有2.72.15811100022.114=?mg/L ⽤于合成。
卡罗塞尔2000氧化沟污水处理课程设计doc资料
水质工程学课程设计计算说明书学院：环境学院专业：给水排水姓名：***学号：P**********指导老师：肖雪峰1.基本资料2015年，国家实行新的环保法。
为保证国家环保政策的顺利执行，实现节能减排目标目标，保护环境，同时根据环境影响评价，拟在南京溧水建设一座污水处理厂，主要接纳新区污水渠输送过来的生活污水，对其进行处理，出水达标排放至城市外河。
经过详细核算，污水厂要求每天处理水量为139000吨。
由于该污水厂区周围水系分布较少，同时有绿化、园林等用水大户，故考虑对部分污水进行深度处理，以达到中水回用水要求。
污水厂所在地为一平地，红线不可逾越，黄线可适当扩充与缩减。
考虑成本独立核算问题，要求污水处理部分与中水工程部分独立成两块区域。
办公区域按照实际要求共用。
污水厂进水水质按下表考虑：出水水质按国家GB 18918－2002一级B排放标准执行。
其中10％的最终出水要求深度处理回用（主要用于林场绿化），回用标准按照CJ/T 48-1999生活杂用水水质绿化、冲洗道路用水标准执行。
工程位置见附图平面，红线为规划污水厂区的3条边，虚线位置根据工程情况完成征地工作，土地记入成本。
第一篇污水厂设计第一章污水处理工艺流程第一节原水水量及水质分析1.原水水量计算污水厂要求每天处理水量为139000吨日平均流量流量为Q=139000m3/d=1608.8L/s变化系数K z=2.7/（1698.8）^0.11=1.19日最大流量Q max=1608.8*1.19=1914.42L/s=165410 m3/d2.设计进水水质、设计出水水质及处理程度如下表：一级标准（B）排放要求。
根据排水要求和进水水质，计算去除率如表1-1。
2.1工艺比较适合于中小型污水处理厂的除磷脱氮工艺的比较①工艺流程简单，运行管理方便。
氧化沟工艺不需要初沉池和污泥消化池。
有些类型氧化沟还可以和二沉池合建，省去污泥回流系统。
②运行稳定，处理效果好。
污水处理-Carrousel氧化沟(毕业设计)
目录第1章绪论 (1)1.1 概述 (1)1.1.1 目的和意义 (1)1.1.2 设计内容 (1)1.2 设计原始资料 (2)1.2.1 城市概况： (2)1.2.2自然条件 (3)1.2.3 其它资料： (4)第2章管网设计 (6)第3章城市污水处理厂设计计算 (7)3.1 城市污水水量水质计算 (7)3.1.1污水水量水质计算 (7)3.2 城市污水处理工艺流程的确定 (9)3.2.1 国内城市污水处理工艺的比较和选用 (9)3.2.2 本设计处理工艺的确定 (10)3.3 污水处理构筑物的设计与计算 (12)3.3.1 总泵站 (12)3.3.2 细格栅 (17)3.3.3 沉砂池 (20)3.3.4 氧化沟 (24)3.3.5 二次沉淀池 (27)3.3.6 二沉池集配水井 (31)3.3.7 消毒接触池 (32)3.3.8 计量设备 (35)3.4 污泥处理构筑物的设计与计算 (36)3.4.1 污泥浓缩 (36)3.4.2 污泥脱水 (37)第4章城市污水处理厂的布置 (38)4.1 污水厂的平面布置 (38)4.1.1 各处理单元构筑物的平面布置 (38)14.1.2 管道及渠道的平面布置 (38)4.1.3 附属建筑物 (39)4.2 污水厂的高程布置 (40)4.2.1 污水的高程布置 (40)4.2.2 污泥的高程布置 (41)4.3 土建与公共工程 (41)4.3.1 土建工程 (41)4.3.2 公共工程 (42)第5章污水处理厂投资估算与劳动定员 (44)5.1 投资估算 (44)5.1.1 估算范围 (44)5.1.2 编制依据 (44)5.1.3 投资估算 (44)5.2 劳动定员 (44)5.2.1 生产组织 (44)5.2.2 劳动定员 (46)5.2.3 人员培训 (46)致谢 (47)参考文献 (48)附录1 污水高程计算表 (50)附录2 污泥高程计算表 (53)2第1章绪论1.1概述随着科学技术的不断发展，环境问题越来越受到人们的普遍关注，为保护环境，解决城市排水对水体的污染以保护自然环境、自然生态系统，保证人民的健康，这就需要建立有效的污水处理设施以解决这一问题，这不仅对现存的污染状况予以有效的治理，而且对将来工、农业的发展以及人民群众健康水平的提高都有极为重要的意义，因此，城市排水问题的合理解决必将带来重大的社会效益。
卡鲁塞尔氧化沟设计计算
Ko2 --- 氧的半速常数（ mg/L）取 1.3 mg/L
n 0.47e0.098 10 15
8 8 100. 05 10 1.158
2 1.3 2
=0.166 L/d
故泥龄 0.166
采用安全系数为 3.0 ，故设计污泥龄为： 3.0 6.02=18.06 d
原假定污泥龄为 20d，则硝化速率为：
还原 NO3-N 的总量 = 20 15811 316.22 kg 1000
脱氮所需 MLVSS=316.22 5270.3 kg 0.06
脱氮所需池容： Vdn
5270.3
1882.25
3
m
2。8
水力停留时间： tdn 1882.25 24 3 h 15811.2
（4）氧化沟的总容积：
总水力停留时间：
N N 100. 05T 1 .158
式中： n --- 硝化菌的生长率（ d 1 ）
( n) max --- 硝化菌的最大生长率（ d 1 ）
O2 K O2 O2
N--- 出水中 NH 4 N 的浓度（ mg/L）取 15 mg/L
Kn --- 硝化的半速常数 T--- 温度（取最不利温度 10℃） O 2 --- 氧化沟中溶解氧浓度（ mg/L）取 2.0 mg/L
实用文案
卡罗塞尔氧化沟 .1 设计参数
1) 氧化沟座数： 1 座 2) 氧化沟设计流量： Qmax =183 L/s
3) 进水水质： BOD 5 =220 mg/L
COD=300 mg/L SS=300 mg/L
NH 3 -N 35 mg/L
T-P=4 mg/L T-N=30 mg/L
4) 出水水质： BOD 5 20 mg/L
卡鲁塞尔氧化沟处理城市污水的设计计算
26
2002 年 8 月第 20 卷第 4 期
卡鲁塞尔氧化沟处理城市污水的设计计算
贺永华 沈东升
(浙江大学环境工程系 ,杭州 310029)
摘要 以某城市污水处理厂氧化沟处理技术为例 ,较详细的介绍了卡鲁塞尔氧化沟的设计和计算过程 。 关键词 卡鲁塞尔 氧化沟 设计计算
614 mgPL (2) 采用污泥龄 18 d ,则日产泥量据公式
aQL r 1 + btm
=
0. 6 ×24 912 ×(220 - 6. 4) 1 000 ×(1 + 0. 05 ×18)
= 1 631. 8 kgPd 式中 Q ———氧化沟设计流量 m3Pd ;
a ———污泥增长系数 ,一般为 015～017 ,这里 取 016 kgPkg ;
mgPL ; M ———微生物量 mgPL ; θ———脱硝温度修正系数 ,取 1108 。
还原
NO32N
的总量
=
18. 5 1 000
×24
192
=
447.
55
kg
;
脱氮所需
MLSS
=
447. 55 0. 017
=
26
326.
59
kg
;
脱氮所需池容
: Vdn
=
26
326. 2. 8
59
=
9
402.
1 前言 氧化沟 (OD) 技术有很多优点 。(1) 工艺流程简
单 ,构筑物少 ,不需建初沉池和污泥消化池 ,还可以将 二沉池与曝气池合建 ,省去了污泥回流系统 。(2) 处 理效果稳定 ,出水水质好 ,当考虑脱氮时 ,这种优势尤 为明显 。(3) 污泥产量少 ,污泥性能稳定 ,不需进行消 化处理 。(4) 能承受水量 、水质冲击负荷 ,对高浓度的 工业废水有很大的稀释能力 。氧化沟技术是一种具 有突出优点的废水处理技术 ,在我国目前技术经济条 件下 ,很值得重视 。本文以其污水处理厂的实例来探 讨卡鲁塞尔氧化沟的设计与计算 。 2 污水处理厂处理规模及处理程度
Carrousel 2000型氧化沟设计方法
Carrousel 2000型氧化沟设计方法Carrousel 2000型氧化沟设计方法Ton Joha (DHV Water BV)吕斌(DHV集团北京办事处)1 Carrousel2000(卡鲁塞尔2000)系统Carrousel系统是1967年由荷兰的DHV公司开发研制。
在原Carrousel系统的基础上DHV公司和其在美国的专利特许公司EIMCO又发明了Carrousel2000系统(见图1)，实现了更高要求的生物脱氮和除磷功能。
至今世界上已有850多座Carrousel和Carrousel 2000系统正在运行，实践证明该工艺具有投资省、处理效率高、可靠性好、管理方便和运行维护费用低等优点。
Carrousel2000型氧化沟由于其特殊的预反硝化区的设计(占氧化沟体积的15%)，在缺氧条件下进水与一定量的混合液混合(该量可通过内部回流控制阀调节)；剩余部分(体积的85%)包括有氧和缺氧区，用于进行同时硝化反硝化，也用于磷的富集吸收。
每座Carrousel2000型氧化沟中配有相当数量的表曝机，实现沟内水体的推流、混合和充氧。
系统的供氧量可以通过控制沟内表曝机运行台数的多少进行调节，另外从节能的角度考虑，每座沟中还装有一定数量的推进器用于保证混合液具有一定的流速，并防止污泥在进水SOD5含量低的情况下发生沉淀(例如在夜间只有1--2台表曝机运行)。
2 工艺计算2.1 设计参数Carrousel200的工艺设计在很大成度上取决于下列因素：(1) 污水的组成；(2) 污水量；(3) 工艺设计温度；(4) 出水水质要求；(5) 对于剩余污泥的要求(是否要求污泥好氧稳定)2.2 计算举例某污水处理厂采用延时曝气及强化脱氧，其运行条件为：Q＝20 000 m3/d设计温度T＝15进水水质：BOD ＝200mg/L ，TN ＝50 mg/L ，SS ＝200 mg/L;出水水质：BOD ＝10mg/L ，TN ＝10 mg/L ，SS ＝25 mg/L;曝气池(氧化沟)中的污泥浓度(X)为4.5kgMLSS/m 3Carrousel2000的工艺计算包括水质计算和水力计算两部分，容积的设计以所需要的污泥龄和剩余污泥产量为基础，所需要的污泥龄(τ)取决于对出水水质和污泥的要求、进水组成以及工艺设计温度(如表1)，剩余污泥的比产率系数取决于对出水水质和污泥的要求以及进水的组成(如表2)对于本例的计算，剩余污泥的比产率系数Y ＝0.97 kgMLSS/kgBOD 5进水剩余污泥产量(SSP)SSP ＝Y ×BOD 进水×Q/1 000＝0.97×200×20000/1000＝3880kgMLSS/d表1 所需污泥龄要求 SS/BOD BOD/TKN T=10℃ T=15℃ T=20℃ 污泥好氧稳定化20 14 10 出水总氮浓度10mg/L0.8322 17 14 4 15 10 8 5 13 8 6 1.0320 15 12 4 15 9 7 5 13 7 5 1.23 20 13 104 15 96 5 127 4 1.4319 12 9 4 14 8 5 512 74表2 剩余污泥的比产率系数SS/BOD0.8 1.0 1.2 1.4比污泥产率系数（kgMLSS/kg BOD5进水）0.84 0.97 1.10 1.23所需的Carrousel2000的容积计算如下：V＝SSP×τ/X＝3 880×14/4.5≈12 000 m3污泥的BOD负荷(L BOD)采用如下公式计算：LBOD=BOD进水×Q/V×X×1 000＝200×20000/12000×4.5×1000＝0.074kgBOD/(kgMLSS·d)所需的前反硝化容积取决于进水组成及所要求的氮的去除率，通常前反硝化容积在10%～25%的总容积范围内变化，本例中需要20%所需的充氧量负荷取决于进水组成和设计的工艺温度(如表3)。
卡鲁塞尔氧化沟处理城市污水的设计计算
卡鲁塞尔氧化沟处理城市污水的设计计算卡鲁塞尔氧化沟处理城市污水的设计计算引言：城市污水处理是现代城市建设中不可或缺的环节，有效的污水处理方法对于城市环境保护和人民生活质量的提升至关重要。
卡鲁塞尔氧化沟作为一种常用的生物处理工艺，具有处理能力强、运行成本低等优点，在城市污水处理中得到广泛应用。
本文将对卡鲁塞尔氧化沟处理城市污水的设计计算进行探讨。
一、卡鲁塞尔氧化沟工艺概述卡鲁塞尔氧化沟是一种比较成熟的生物处理工艺，其处理原理是利用污水中的微生物降解有机物质，达到去除污染物的效果。
卡鲁塞尔氧化沟主要包括曝气沟和后处理沟两个部分。
曝气沟负责将污水中的氧气输送到微生物的生长环境，后处理沟则是对污水进行进一步处理，去除残余的污染物。
二、卡鲁塞尔氧化沟设计参数的计算卡鲁塞尔氧化沟的设计参数是保证其正常运行的关键。
主要设计参数包括氧化沟的面积、深度、曝气系统和混合系统等。
下面将详细介绍这些参数的计算方法。
1. 曝气沟面积的计算：曝气沟的面积决定了处理污水的能力。
根据所处理的污水量和水质要求，可以通过以下公式计算面积：曝气沟面积 = 总进水量 / 溶氧量× 曝气时间2. 曝气沟深度的计算：曝气沟深度的选择应考虑氧气传递效果和微生物生长的需要。
一般情况下，曝气沟的深度取设计流量水深的0.8倍。
3. 曝气系统的计算：曝气系统是将氧气供应到曝气沟的关键设备，其计算需要考虑到氧气传递和供氧能力。
具体的计算方法比较复杂，需要根据工程实际情况进行具体规划。
4. 混合系统的计算：混合系统的设计主要考虑污水的均匀性和微生物的附着。
一般情况下，可采用机械混合或水流混合的方式进行。
三、案例分析以某城市的一座污水处理厂为例，设计处理能力为每天10000吨的污水。
按照设计要求，使用卡鲁塞尔氧化沟工艺进行处理。
1. 曝气沟面积的计算：假设溶氧量为2mg/L，曝气时间为8小时，使用上述公式进行计算：曝气沟面积 = 10000吨/ 2mg/L × 8小时= 40000 m²2. 曝气沟深度的计算：假设设计流量水深为2米，按照0.8倍进行计算：曝气沟深度 = 2米× 0.8 = 1.6米3. 曝气系统的计算：根据工艺要求和供氧能力进行具体规划。
卡罗塞尔氧化沟计算
卡罗塞尔氧化沟：设计参数：其中污泥负荷Ls=0.05--0.15一、已知条件：1、设计流量：Q h /m 2125d /m 101.5334=⨯= 2、设计进水水质：BOD 浓度L /mg 300S a =，SS 浓度L /mg 280X =，（则）污水水温变化范围C 25~120，平均水温C 25o 3、设计出水水质：BOD 浓度L /mg 20S e =，SS 浓度L /mg 20X e =;考虑污泥稳定化：污泥产率系数60.0Y =，内源代谢系数040.0K d =，70.0XX f v ==二、设计计算：1、去除BOD ： L /mg 28020-300S -S S e a r ===L /mg 26020280X X X e r =-=-=2、总容积：33s e 0m 42000m 417558.309.0100020300212524X L 1000S S Q 24V ≈=⨯⨯-⨯⨯=-=）（）（ 校核污泥龄：）（）（c d v e 0c K 11000X S S QY 24V Φ+-Φ=解得：d 27c =Φ3、尺寸计算：取廊道的宽度为6m ，共6个廊道，即总宽度为B=36m 有效水深为h1=6m ， 超高取h2=0.5m ，中间分隔墙厚度为0.25m ；3个小半圆32211*1m 5426632r h 3V 3V ∏=⨯∏⨯⨯=∏== 1个大半圆3222m 1622182R V ∏=⨯∏=∏= 即：321m 4070V V =+ 其中矩形长度为m 6.1752164070-42000Bh V V V L 121==--=4、每组沟需氧量确定：（1）去除BOD 需氧量：VX b S -S Q a R 101+=）（ d /kgO 111714200066.21.0101020300101.55.02364=⨯⨯+⨯-⨯⨯=-- （2）采用表面机械曝气机时，所需的充氧量）（）（20T T sb )20(0024.1]C [R --=C RC S βα[]）（2025024.124.8195.085.017.911171--⨯⨯⨯= h /kg 17900=5、进水管和出水管计算:污泥回流比：R=40%进出水管流量：()()s m d m Q R Q /1377.0/119006101.54.0141334===⨯⨯+=⨯+= 进水水流速控制：V s m /1≤进出水管直径:m V Q d 51.0114.31377.066=⨯⨯==π 取0.60m 校核进出水管流速：s m A Q V /149.03.01377.02〈≈==π (合格)。
卡鲁塞尔3000型氧化沟设计
摘要本设计规划设计了江宁市城市污水处理厂，其处理对象为城市污水,其处理水量，近期为9万m3,远期为13.5万m3。
其进水水质：COD为380 mg/L，BOD为150 mg/L，SS为140 mg/L，NH4+-N为32mg/L ，TN为40 mg/L，TP为5 mg/L ，处理后的污水要求处理达到《城镇污水处理厂污染物排放标准》(GB 18918-2002)的一级标准B标准。
本设计采用活性污泥法对城市污水进行处理，设计中要求对城市污水进行脱氮除磷处理，通过对比分析，本设计选用卡鲁塞尔3000型氧化沟工艺。
并在本设计中，要求氧化沟产生的剩余污泥稳定化，所以本设计中污泥处理不需要消化稳定，只需要对污泥进行减容处理。
其污水处理工艺流程为：进水、细格栅、沉砂池、卡鲁塞尔3000氧化沟、终沉池、接触消毒池、出水。
污泥处理工艺流程为：浓缩池、泥贮、脱水机房、污泥外运。
本设计完成了污水处理厂的处理构筑物的设计计算，污水处理厂的的平面布置及高程计算，以及污处理水厂总平面布置图，高程布置图，主要构筑物详图。
关键词：城市污水，污水处理，卡鲁塞尔3000型氧化沟，污泥处理AbstractThe design of urban sewage treatment plant in Jiangning.the treatment object is urban sewage, and the recent amount of water is 90000m3and the forward amount of water is 135000m3. The water quality are: COD:380 mg / L, BOD:150 mg / L, SS:140 mg / L, NH+4-N:32mg/L, TN:40 mg / L, TP:5 mg / L.the treated sewage must achieve "urban sewage treatment plant pollutant discharge standard" (GB 18918-2002) of a grade B standard.This design adopts activated sludge process for treatment of urban sewage,and the design requirements are to remove nitrogen and phosphorus of urban sewage. Through comparative analyses, this design selects the carrousel 3000 type oxidation ditch process. In the design, the sludge stabilization is required for oxidation ditch, so the sludge process in this design does not need to achieve digesting stabilization. so it only needs to be treated by sludge. The waste water treatment process are: water, fine grille, sinking sand pool, Carrousel 3000 oxidation ditch, final settling tank, disinfection pool, water contact. The sludge treatment process are: the concentrated pool, mud storage, dewatering room, sludge sinotrans.This design completed the calculation of the design, layout and elevation calculation of sewage treatment plant, and sewage disposal plant general layout, elevation layout, layout of main construction material on detail structure of sewage treatment plant.Keyword:City sewage, sewage treatment, Carrousel 3000 oxidation ditch, sludge treatment摘要 (I)Abstract (II)第一章绪论 (1)第一节水污染的现状 (1)一、水体的污染以及水体污染的危害 (1)二、我国现阶段的废水情况 (2)三、城市污水处理厂的必要性 (2)第二节本设计的项目背景 (2)一、城市概况 (2)二、自然条件 (2)三、水处理厂概况 (3)第三节设计内容 (3)一、处理工艺的比选和处理构筑物计算 (3)二、平面布置 (3)三、高程计算 (4)第二章污水处理厂工艺的确定 (6)第一节可生化性分析 (6)一、污水生化处理分析 (6)二、生物脱氮除磷可行性分析 (6)第二节污水处理厂的处理流程 (7)一、工艺比选 (7)二、优缺点比较 (9)三、工艺流程确定 (11)第三节处理构筑物选型 (11)一、格栅 (11)二、沉砂池 (12)三、终沉池 (12)四、消毒设施 (13)五、浓缩池 (14)第三章污水厂处理构筑物计算 (15)第一节泵前粗格栅 (15)一、设计条件 (15)二、设计计算 (16)第二节泵后细格栅 (17)一、设计条件 (18)二、设计计算 (18)第三节平流式沉沙池 (20)一、设计参数 (20)二、平流式沉沙池设计计算 (20)第四节卡鲁塞尔3000型氧化沟 (23)一、已知参数 (23)二、设计计算 (24)第五节终沉池计算 (31)一、参数确定 (31)二、终沉池设计计算 (31)第六节消毒设施计算 (35)一、设计参数 (35)二、加氯间设计 (35)三、隔板式接触池工艺计算 (36)第七节辅助构筑物计算 (38)一、计量槽计算 (38)二、配水井计算 (39)第八节气浮浓缩池 (42)一、设计参数 (42)二、设计计算 (42)第九节脱水机房及泥贮 (44)一、泥贮计算 (44)二、脱水机房 (45)第四章平面布置、高程计算及污水污泥提升泵房 (47)第一节平面布置 (47)第二节高程计算 (47)一、概述 (47)二、高程计算说明 (48)三、污水高程计算 (48)四、污泥高程计算 (53)第三节污水提升泵房计算 (54)一、设计参数 (54)二、设计计算 (54)三、污水提升泵房平面布置 (56)第四节污泥提升泵房 (56)一、设计参数 (56)二、设计计算 (56)结论 (60)致谢 (60)参考文献 (62)附录1 (63)第一章绪论第一节水污染的现状一、水体的污染以及水体污染的危害水体的污染指的是排入水体中的污染物总量超过了该污染物质在水体中的本地含量与水体环境容量，从而使水体的物理、化学及其生物的性质发生了改变，使水体中的固有的生态系统和水体的功能受到破坏。
卡努塞尔氧化沟计算
卡鲁塞尔（Carrousel ）氧化沟生物脱氮工艺的设计一、已知条件1．城市污水设计流量d m Q /120003=，临界运转温度15℃，最高温度25℃，pH=7.0～7.6.2．氧化沟进水水质：BOD5=150mg/L ，SS=126mg/L ，TKN=28 mg/L ，碱度=200mg/L （以CaCO 3计）。
3．要求二级出水水质：BOD5=20mg/L ，SS=20mg/L ，TK ≤10 mg/L ，[NN 4+-N]≤2 mg/L ，（设计按TN=8 mg/L ，[NN 4+-N]=1 mg/L 生物处理出水中生物不可降解溶解性有机氮和出水VSS 中含有有机氮总量2 mg/L ，[NO 3-N]=5 mg/L ，考虑），且污水稳定。
二、设及计算（一）确定设计有关参数1．污泥龄 d c 30=θ（考虑污泥的稳定化要求）2．污泥含量MLSS=4000 mg/L3．7.0==MLSS MLVSS f4．回流污泥含量Xr=10000 mg/L5．20℃时反硝化速率（NO 3-/MLVSS ）q D,20=0.12kg/kg ·d6．反硝化温度校正系数09.1=θ7．污泥产率系数（VSS/BOD 5）Y=0.6 kg/kg ·d8．内源呼吸速率 K d =0.05d -19．剩余污泥含水率 99.2%.10．曝气池溶解氧 DO=2 mg/L（二）、好氧区容积计算1．确定出水中BOD 5出水中VSS=0.7SS=0.7×20=14（mg/L ）VSS 所需的BOD u =1.42×14（排放污泥中VSS 所需的BOD u 通常为VSS 的1.42倍）VSS 所需BOD 5=0.68BOD u =1.42×14×0.68=13.5（mg/L ）出水中溶解性BOD 5=20-13.5=6.5（mg/L ）2．好氧区容积 V 好)(4428)3005.01(7.0400030)5.6150(120006.0)1()(30m Kd X S S YQ V c V c e =⨯+⨯⨯⨯-⨯⨯=+-=θθ好 好氧池水力停留时间h Q V t 9.82412000442824=⨯=⨯=好好 （三）缺氧区容积计算1．氧化沟生物污泥产量d kg K S S YQ W c de V /4133005.01)5.6150(120006.01)(0=⨯+-⨯⨯=+-=θ 2．用于细胞合成的d kg W TKN V /2.51413124.0124.0=⨯==即TKN 中有（51.2×1000）/12000=4.3（mg/L ）用于合成故需氧化的[NH 4+-N]=28-4.3-1.0-2.0=20.7(mg/L)需还原的[NO 3--N]=20.7-5.0=15.7 (mg/L)3．反硝化速率q D =0.020×1.09(15-20)=0.013[kg/(kg ·d)]4．缺氧区容积 V 缺3577540007.0013.0120007.15m X q N V V D T =⨯⨯⨯==缺 缺氧池水力停留时间h Q V t 4.102412000517524=⨯=⨯=缺缺 （四）氧化沟总容积3960351754428m V V V =+=+=缺好（五）氧化沟总水力停留时间th t t t 3.194.109.8=+=+-缺好（六）碱度平衡计算1．硝化消耗碱度=7.14×20.7=148（mg/L ）2．反硝化产生的碱度=3.57×15.7=56（mg/L ）3．去除BOD 5产生碱度=0.1×（S o -S e ）=0.1×(150-6.5)=14（mg/L ）4．剩余碱度=200-148+56+14=122（mg/L ）＞100（mg/L ）可满足碱度要求。
(完整版)卡鲁塞尔氧化沟设计计算
卡罗塞尔氧化沟.1设计参数1) 氧化沟座数：1座2) 氧化沟设计流量：max Q =183 L/s3) 进水水质：5BOD =220 mg/LCOD=300 mg/LSS=300 mg/L3NH -N ≤35 mg/LT-P=4 mg/LT-N=30 mg/L4) 出水水质：5BOD ≤20 mg/LCOD ≤60 mg/LSS ≤20 mg/L3NH -N ≤8 mg/LT-P ≤1 mg/LT-N ≤20 mg/L5) 最不利温度：T= 100C6) 污泥停留时间：d Q c =7) MLSS=8) f=9) 反应池中的溶解氧浓度：10) 氧的半速常数：11) 污泥负荷：12) 水流速：.2计算.2.1碱度平衡计算（1）由于设计的出水BOD ，为20mg/L ，处理水中非溶解性5BOD ,值可用下列公式求得，此公式仅适用于氧化沟。
f BOD 5 = 0.7)e 1(42.15-0.23e ⨯-⨯⨯⨯C= 0.7 ⨯ 20 ⨯1.42 (5-0.23e 1⨯-)=13.6 m g / L式中 e C —出水中5BOD 的浓度 mg/L因此，处理水中溶解性 5BOD 为: 20-13.6=6.4 mg/L（2）采用污泥龄20d ，则日产泥量据公式/921kg = d式中 Q —氧化沟设计流量 m ³/s ；a---污泥增长系数，一般为0.5~0.7，这里取0.6；b---污泥自身氧化率，一般为0.04~0.1，这里取0.06；t L ---)(e 0L L -去除的5BOD 浓度 mg/L ；m t --污泥龄 d ；0L ---进水5BOD 浓度 mg/L ；e L ---出水溶解性5BOD 浓度 mg/L ；一般情况下，设其中有12.4％为氮，近似等于TKN 中用于合成部分为： 0.124⨯921=114.22 kg/d即：TKN 中有2.72.158********.114=⨯mg/L 用于合成。
卡鲁塞尔氧化沟处理城市污水的设计计算
卡鲁塞尔氧化沟处理城市污水的设计计算卡鲁塞尔氧化沟处理城市污水的设计计算一、引言随着城市化进程的不断加速，城市污水处理成为了一项迫切需要解决的环境问题。
卡鲁塞尔氧化沟作为一种常见的污水处理工艺，具有占地面积小、运行成本低、处理效果好等优点，在城市污水处理中得到了广泛应用。
本文旨在介绍卡鲁塞尔氧化沟的设计计算方法，为城市污水处理提供参考。
二、卡鲁塞尔氧化沟原理卡鲁塞尔氧化沟是一种利用微生物降解有机物的生物处理工艺，主要包括好氧池和厌氧池。
在好氧池中，污水中的有机物被氧化消化，同步产生生物体和二氧化碳。
而在厌氧池中，生物体通过厌氧代谢进一步降解有机物，产生甲烷等气体。
通过好氧和厌氧的结合运作，可以达到高效处理城市污水的目的。
三、卡鲁塞尔氧化沟的设计参数1. 水力停留时间（HRT）水力停留时间是指污水在氧化沟中停留的平均时间，通常以小时为单位。
根据不同的污水处理要求，可以选择适当的水力停留时间，一般建议为3-6小时。
2. 水深（W）水深是指氧化沟中水面以上的高度，通常以米为单位。
根据污水处理需求和设备尺寸等因素进行选择，一般要求水深在2-5米之间。
3. 氧化沟宽度（B）氧化沟宽度是指氧化沟截面的宽度，通常以米为单位。
根据设计流量和水深计算得出，一般建议宽度取5-15米。
4. 氧化沟总长度（L）氧化沟总长度是指所有氧化沟段的总长度，通常以米为单位。
根据设计流量、水力停留时间和宽度等参数计算得出。
五、卡鲁塞尔氧化沟的设计计算方法1. 计算污水流量根据城市污水排放情况和污水处理需求，确定所需处理的污水流量。
一般可以通过调查资料、测算或预测等方法得到。
2. 计算好氧池体积好氧池体积可以通过公式V = Q × HRT计算得出，其中V表示好氧池体积，Q表示设计流量，HRT表示水力停留时间。
3. 计算厌氧池体积厌氧池体积可以通过公式V = Q × HRT’计算得出，其中V表示厌氧池体积，Q表示设计流量，HRT’表示厌氧池中水力停留时间。
40万吨天污水处理厂(卡鲁赛尔氧化沟)设计计算书
摘要本设计是北方某市南郊400000吨/天城市污水处理厂的初步设计。
处理污水主要为生活污水，其主要水质如下：悬浮物（SS）：200mg/L；五日生化需氧量（BOD5）：300mg/L；化学需氧量（CODcr）：350mg/L；总氮（N）：40mg/L；总磷（P）：5mg/L；重金属及有毒物质：微量；处理后的水质要求：CODcr ≤50 mg/LBOD5≤10mg/L；SS≤10mg/L；TN≤15mg/L；TP≤0.5mg/L；该水厂日处理能力为400000立方米/天，其中100000吨进行深度处理，以用于场内冲厕、草地用水以及厂周围商业洗车用水。
由于该厂污水来源主要为生活污水，因此设计中需要考虑到脱氮除磷。
该厂主要采用二级生物处理工艺，主要处理构筑为：进水格栅，（分为中、细两道，其中细格栅设在进水泵房后。
）集水井（泵房）、钟式沉砂池、卡鲁赛尔氧化沟、辐流式沉淀池、紫外线消毒房。
污泥处理构筑物主要有：重力浓缩池、污泥脱水机房。
深度处理主要工艺为物理处理法，主要构筑物为：混凝沉淀池、均质滤料滤池、清水池、泵房。
关键词：城市污水生物处理深度处理AbstractIt is a preliminary design and construction drawing for the sewage treatment plant developmentzone of Nanjiao located on Beijing .Municipal sewage , the main wastewater which has the characteristics followed.Suspended substance (SS ): 200mg/L;The biochemical oxygen demand (BOD5 ) of five days: 300mg/L;The chemical oxygen demand (CODcr ): 350mg/L;Total nitrogen (N ): 40mg/L;Total phosphorus (P ):5.0mg/L;water quality required is as followedCODcr ≤50 mg/LBOD5≤10mg/L;SS≤20mg/L;TN≤20mg/L;T P≤1mg/L;Capacity of this plant is 400000m3/d,among them 100000m3 will be deeply treated. And then, the 10000 m3will be use to water meadows of plant ,clean closestools and cars near the plant. The constructions of this plant includes: barriers,pump house,ox-ditch ,and sedimentation tank.The main method of deep treatment is physical. The main construction are sedimentation tank , percolation ,pump house, and water pool.Keywords:waste water bio-treatment deep treatment目录第一章说明书 (3)一、设计原始资料 (3)（一）城市规划资料 (3)（二）气象资料 (4)（三）纳污水体的水文资料 (4)（四）工程地质资料 (4)二、工艺的确定 (4)（一）污水处理工艺流程 (4)（二）污泥处理工艺流程 (5)（三）方案的选定 (5)（四）方案比较: (5)三、总平面布置 (6)四、厂区竖向设计 (6)五、污水处理构筑物的说明 (6)（一）中格栅 (6)（二）.污水泵房（集水池） (7)（三）细格栅间 (7)（四）钟式沉沙池 (8)（五）氧化沟 (9)(六)二沉池 (10)（七）紫外线消毒间 (12)六污泥处理构筑物说明 (13)（一）回流污泥泵设计选型 (13)（二）污泥浓缩池 (13)(三)污泥脱水间 (14)（一）反应沉淀池 (14)（二）滤池 (17)（三）清水池 (20)（四）泵房 (21)第二章计算书 (22)一、水处理各部分构筑物计算书 (22)（一）泵前中格栅 (22)（二）污水提升泵房 (24)（四）钟式沉沙池 (26)（五）氧化沟 (27)（七）紫外线消毒间 (32)二．污泥处理部分构筑物计算 (32)（一）回流污泥泵房 (32)（二）剩余污泥泵房 (33)（三）污泥浓缩池 (33)（四）污泥脱水间 (35)第三章工程概算 (35)第四章外文文献翻译 (36)致谢 (47)参考文献 (47)第一章说明书一、设计原始资料（一）城市规划资料1、水量水质2、排放要求：城市污水处理厂二级处理出水水质应满足城市污水排放国家标准《城镇污水处理厂污染物排放标准》（GB18918-2002）一级A标准。
(整理)卡罗塞氧化沟设计计算
1 绪论1.1 设计依据及设计任务1.1.1设计题目邢台新区污水处理厂设计1.1.2设计依据a．设计水量：污水厂的处理水量为6万吨/天b．变化系数：日变化系数K=1.255，总变化系数Kz=1.31日c．混合污水水质：重金属及有毒物质：微量d．出水水质：城市污水经处理后，60%就近排入水体—皂河。
污水处理厂出水水质参考《城镇污水处理厂污染物排放标准》（GB18918－2002）中的一级B排放标准，并尽量争取提高出水水质，因此确定本污水厂出水水质控制为：BOD5≤20mg/L CODcr≤60mg/L SS≤20mg/LNH3-N≤15mg/L TP≤1.0mg/L TN≤20mg/L其余40%作为城市景观环境用水，用于湖泊水源水，出水水质应执行《再生水作为景观环境用水的水质标准》（试用）要求。
e．气象资料：1.气温：年平均13℃，夏季平均32℃，冬季平均-6℃2.非采暖季节主导风向：东南3.降水量：年平均降水630mm4.冰冻期：60天f．水文地质资料：1.水体资料：邢台新区污水厂二级处理后的出水排入河流，河流的平均流量为3m³/s（流速0.5m/s），最大流量为9 m³/s(流速1.1m/s)，最小平均流量为1 m³/s(流速0.3m/s)2.河床水位控制在0.5～1.0m，河流底部工程－1.5m3．河水水质：平均溶解氧为6.4mg/L,平均SS为50mg/L4．地下水深度：－6m5.土壤冰冻深度：49cmi．污水处理厂进水干管数据：1．污水厂进水总管管底标高（进水泵房处）为－4.41m（相对地面标高00.0），管径1200mm。
2．平均坡度为：0.5％3．地势：西北高东南低4．厂区征地面积：东西长195m，南北长147mg．编制概算资料，进行经济分析和工程效益分析1.1.3设计任务与内容a．设计任务：根据城市总体规划图和所给的设计资料进行污水处理厂设计。
b．设计内容：1．污水处理厂工艺总平面图布置；2．污水处理厂污水和污泥高程图布置；3．污水泵站工艺设计，含部分工艺施工图设计；4．污水处理工艺设计，含部分单体构筑物的工艺施工图设计；5．污泥处理工艺设计，含部分单体构筑物的工艺施工图设计；6．污水处理厂的工程概算；7．城市污水回用工程工艺设计，高程设计，含部分单体构筑物的工艺施工图设计。
卡鲁塞尔氧化沟计算
卡鲁塞尔氧化沟计算3.5卡鲁塞尔氧化沟计算3.5.1设计参数1、设计依照下列规范6.6.27 进水和回流污泥点宜设在缺氧区首端，出水点宜设在充氧器后的好氧区。
氧化沟的超高与选用的曝气设备类型有关，当采用转刷、转碟时，宜为0.5m;当采用竖轴表曝机时，宜为0.6,0.8m，其设备平台宜高出设计水面0.8,1.2m。
6.6.28 氧化沟的有效水深与曝气、混合和推流设备的性能有关，宜采用3.5~4.5m。
6.6.29 根据氧化沟渠宽度，弯道处可设置一道或多道导流墙;氧化沟的隔流墙和导流墙宜高出设计水位0.2,0.3m。
6.6.30 曝气转刷、转碟宜安装在沟渠直线段的适当位置，曝气转碟也可安装在沟渠的弯道上，竖轴表曝机应安装在沟渠的端部。
6.6.32 氧化沟内的平均流速宜大于0.25m?s。
432、设计流量Q=20×(不考虑变化系数) 10m/d5浓度为S0=250mg/l，Ts浓度为X0=3000mg/l 3、设计进水水质BOD VSS=210mg/l，TN=35mg/L，N H3-N=25mg/l碱度SALK=250mg/l，最低的水温T=7.1 ?，最高的水温T=28.7?平均水温T=18.2?4、设计出水水质，BO D5浓度Se=20mg/l，Ts浓度Xe=20mg/l，N H4-N=8mg/l，TN=20mg/l5、活性污泥浓度即混合液悬浮固体的浓度MLSS=4000mg/l，混合液挥发性悬浮固体的浓度MLVSS XV=2800mg/l;污泥泥龄θc =30d，异养微生物的产率系数Y=0.6kgVSS/kg BO D5。
,O20?时脱硝率为qdn=0.035Kg(还原的N -N)/(kgMLSS?d) 33.5.2设计计算1、氧化沟的容积计算(1)好氧区容积V1，采用动力学计算方法好氧区所需污泥量V1, 混合液浓度YQ(S,S)θ?0c1，Kθdc ,XVY,Y 式中—微生物的净增值量，为表现产率 obs1，KθdcS—氧化沟出水溶解性BOD5浓度。
北方某污水厂卡鲁塞尔氧化沟系统的设计
北方某污水厂卡鲁塞尔氧化沟系统的设计北方某污水厂卡鲁塞尔氧化沟系统的设计胡天媛，徐伟(安徽国桢环保节能科技股份有限公司，安徽合肥230001)摘要：北方某城市污水处理厂，设计水量3000m3／d，设计最低水温10℃，ρ(COD)≤350 mg／L，ρ(BOD5）≤140mg／L，可采用卡鲁塞尔氧化沟进行污水的脱氰除磷处理。
在分析、介绍卡鲁塞尔氧化沟设计的基础上，还得出以下设计经验：氧化沟中间隔墙与曝气机叶轮边缘的距离宜为80-100mm，氧化沟液面距曝气机基础平台的高度庄为1.45m，曝气机的防冻可采取保温房或通蒸汽加热的方法。
关键词：市政污水；污水处理；氧化沟；曝气机；脱氰；除磷中图分类号：X703.1文献标识码：B文章编号：l009—2455(2003}04—0048-04随着出水水质标准的提高，越来越多的新建污水处理厂要求采用脱氮除磷工艺。
本文针对北方某一污水处理工程采用Carrousel(卡鲁塞尔)氧化沟脱氮除磷，介绍了该厂工艺计算、设备、仪表选型等。
1 设计参数及污水处理工艺流程的确定进出水水质参数见表1。
表1 设计水质控制项目进水出水水量/（m3·d-1) 30000最低水温/℃10ρ（COD）/（mg·L-1）≤350 ≤60ρ（BOD）/（mg·L-1）≤140 ≤20ρ（SS）/（mg·L-1）≤200 ≤20ρ（NH3-N）/（mg·L-1）≤30 ≤15ρ（TP）/（mg·L-1）≤4 ≤1该厂位于北纬38.5度，东经106.2度，海拔1100m。
该地区一月份平均最高气温-1.2℃，最低气温-14.3℃，降雨量1.2mm；7月份平均最高气温29.3℃，最低气温17.7℃，降雨量42.2 mm，冬夏温差较大。
①由进水水质可知：m(BOD)／m(COD)：0.4＞0.3，生化性较好；②理论上m(BOD)／m(TN)＞2.86时反硝化过程才能进行，实际运行要求m(BOD)／m(TN)应大于3。
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卡罗塞尔氧化沟 .1设计参数
1) 氧化沟座数：1座
2) 氧化沟设计流量：max Q =183 L/s 3) 进水水质：5BOD =220 mg/L COD=300 mg/L SS=300 mg/L 3NH -N ≤35 mg/L T-P=4 mg/L T-N=30 mg/L 4) 出水水质：5BOD ≤20 mg/L COD ≤60 mg/L SS ≤20 mg/L 3NH -N ≤8 mg/L T-P ≤1 mg/L T-N ≤20 mg/L 5) 最不利温度：T= 100C 6) 污泥停留时间：d Q c = 7) MLSS= 8) f=
9) 反应池中的溶解氧浓度： 10) 氧的半速常数： 11) 污泥负荷： 12) 水流速： .2计算
.2.1碱度平衡计算
（1）由于设计的出水BOD ，为20mg/L ，处理水中非溶解性5BOD ,值可用下列公式求得，此公式仅适用于氧化沟。
f BOD 5 = 0.7)e 1(42.15-0.23e ⨯-⨯⨯⨯C = 0.7 ⨯ 20 ⨯1.42 (5-0.23e 1⨯-) =13.6 m g / L
式中 e C —出水中5BOD 的浓度 mg/L
因此，处理水中溶解性 5BOD 为: 20-13.6=6.4 mg/L （2）采用污泥龄20d ，则日产泥量据公式
/921kg = d
式中 Q —氧化沟设计流量 m ³/s ；
a---污泥增长系数，一般为0.5~0.7，这里取0.6； b---污泥自身氧化率，一般为0.04~0.1，这里取0.06； t L ---)(e 0L L -去除的5BOD 浓度 mg/L ； m t --污泥龄 d ；
0L ---进水5BOD 浓度 mg/L ； e L ---出水溶解性5BOD 浓度 mg/L ；
一般情况下，设其中有12.4％为氮，近似等于TKN 中用于合成部分为： 0.124⨯921=114.22 kg/d 即：TKN 中有
2.72
.158111000
22.114=⨯mg/L 用于合成。
需用于氧化的NH 3-N =35-7.2-8=19.8 mg/L 需用于还原的NO 3-N =19.8mg/L
为了保证脱硝效果，可适当放大脱硝 3NH -N 至20 mg/L
）
（）（2006.0110004.6-220246060183.06.01t ⨯+⨯⨯⨯⨯⨯=
+m bt aQL
( 3 ) 一般去除5BOD ，所产生的碱度( 以3a CO C 计)约为 1 mg 碱度/ 去除1mg 5BOD 进水中碱度为220 mg / L 。
所需碱度一般为7.1mg 碱度/mg NH3-N 氧化，还原为硝酸盐; 氮所产生碱度3.0mg 碱度/ mg N03一N 还原。
剩余碱度= 220-7.1 ⨯20+ 3.0⨯20 + 0.1⨯（220-6.4）
=159.36 mg / L > 100 mg / L
（2）硝化区容积计算： 硝化速率为 N
N
N K N T n n n +=+=-158.1051.0max n max
10)()(μμμ
()
[
]
⎥⎥⎦
⎤
⎢⎢⎣⎡+⨯⎥⎦⎤⎢⎣⎡+⨯=--22158.105.015098.021047.0O K O N N e O T T 式中：
n μ---硝化菌的生长率（1d -）
max )(n μ---硝化菌的最大生长率（1d -）
N---出水中N NH -+
4
的浓度（mg/L ）取15 mg/L n K ---硝化的半速常数
T---温度（取最不利温度10℃）
2O ---氧化沟中溶解氧浓度（mg/L ）取2.0 mg/L 2Ko ---氧的半速常数（mg/L ）取1.3 mg/L
()[]
⎥⎦
⎤
⎢⎣⎡+⨯⎥⎦⎤⎢⎣⎡+⨯=-⨯-23.12108847.0158.11005.01510098.0e n μ =0.166 L/d
故泥龄：02.6166
.01
1
==
=
n
w t μ d 采用安全系数为3.0，故设计污泥龄为：3.0⨯6.02=18.06 d
原假定污泥龄为20d ，则硝化速率为： 05.020
1==n μd -1
单位基质利用率：
22.05
.006
.005.0=+=
+=
a
b
u n μkg 5BOD /kgMLVSS.d
式中：
n μ---硝化速率1/d ;
a---污泥增长系数一般为 0.5~0.7，取0.6；
b---污泥自身氧化率，一般为0.04~0.1， 取0.05(1/d) ;
活性污泥浓度 MLSS 一般为20000 mg/L 一 40000mg/L (也可采用高达 60000 mg /L) ，这里取MLSS =40000mg/L ，在一般情况下， MLVSS ( 混合液可挥发性悬浮固体浓度) 与 MLSS 的比值是比较的固定的， 在0.75左右。
在这里取 0.7. 故 MLVSS=f ×MLSS=0.7⨯4000=2800 mg/L
所需的MLVSS 总量=
kg 131951000
22.02
.15811)4.6190(=⨯⨯-
硝化容积：5.471210002800
13195=⨯==MLVSS MLSS V n m 3
水力停留时间：15.7242
.158115
.4712=⨯=n t h
（3）反硝化区容积： 缺氧区设计水温15℃，
反硝化速率：0.06mg NO 3-N/kgMLVSS.d
还原NO 3-N 的总量=
22.31615811100020
=⨯kg 脱氮所需MLVSS=3.527006
.022
.316=kg
脱氮所需池容：25.1882823
.5270==。
dn V m 3 水力停留时间：3242
.1581125
.1882=⨯=
dn t h （4）氧化沟的总容积： 总水力停留时间：
h 2.1032.7=+=+=dn n t t t
符合水力停留时间10h~24h 之间。
总容积：
7.65942.18825.4712=+=+=dn n V V V m 3
（5）氧化沟的尺寸：
氧化沟采用4廊道式卡鲁塞尔氧化沟，取池深3.5m ，宽7m ，则氧化沟总长:
m 2.26975.37.6594=⨯。
其中好氧段长度为m 3.1927
5.35
.4712=⨯，缺氧段长度为
m 8.767
5.32
.1882=⨯。
弯道处长度:m 6621221
27
3==⨯+
⨯⨯
πππ
则单个直道长:m 8.504
66
2.269=- (取51m)
故氧化沟总池长=51+7+14=72m ，总池宽=7⨯4=28m （未计池壁厚）。
（6）循环比计算：
根据规范，氧化沟中污水的流速大于0.25m/s ，本设计取流速V=0.28m/s
0t =L/V=269.2/0.28=961s=16min HRT=10.2h=612min
循环比：n=HRT/0t =612/16=38.3 （7）需氧量计算：
采用如下经验公式计算:
326.26.4)/(NO N MLSS B S A d kg O r r ⨯-⨯+⨯+⨯=
式中 A — 经验系数取0.5 ;
r S — 去除的BOD , 浓度 mg/L ; B — 经验系数取0.1 ;
MLSS —混合液悬浮固体浓度 mg/L ;
r N —需要硝化的氧量为20⨯15811.2⨯3-10=316.2。