四角布置燃烧器炉膛的燃烧调整试验
同电宝鸡发电公司四角对冲同心正反切圆燃烧锅炉两侧汽温偏差分析与对策
Science &Technology Vision 科技视界国电宝鸡发电公司#5机组锅炉为上海锅炉厂SG-2066/25.4-M977型超临界参数、四角对冲同心正反切圆并辅助墙式燃烬风直流锅炉,此形式的锅炉也是上海锅炉厂首次设计与制造。
国电宝鸡发电公司#5机组于2010年12月正式投产。
从投产以来,一直存在着两侧汽温偏差较大的问题,两侧汽温偏差有时可达30~40℃。
主要表现在不同的负荷下,不同的燃烧器运行方式,有时左侧汽温高于右侧汽温,有时右侧汽温高于左侧汽温,从表面上来看,无规律可总结。
运行人员在调整汽温方面,对于二次风的配比无指导性资料,也无共识性经验,主要依靠减温水控制两侧汽温偏差。
经常存在一侧减温水开度过大,另一侧无减温水运行,尤其对于再热器,经常保持一定减温水,也影响机组效率。
1两侧汽温偏差主要原因分析1.1该锅炉燃烧器特点四角对冲同心正反切圆燃烧方式是结合了四角对冲燃烧和切圆燃烧技术结合一种新型燃烧方式,其采用复合式空气分级低NOx 燃烧技术。
具有低负荷稳燃能力性能强,在防止炉内结渣、高温腐蚀和降低炉膛出口烟温偏差,降低NOx 等方面,同样具有独特的效果。
其一、二次风不再是以同一角度进入炉膛,一次风和部分二次分为四角对冲,其余二次风则一定比例以正反两个同心切圆进入炉膛,如下图所示。
图1该燃烧器每角燃烧器风箱分成26层,从燃烧区域从下至上共配置以下一、二次风口:AA、A1、A、A2、AB、B1、B、B2、BC、C1、C、C2、CD、D1、D、D2、DE、E1、E、E2、EF、F1、F、F2层和LOFA-Ⅰ、Ⅱ层。
其中,所有的一次风和周界风以及AB、CD、EF 层二次风均为直吹式,A2、B1、B2、C1、C2、D1、D2、E1、E2、F1二次风与中心线呈-22度夹角进入炉膛,从炉膛顶部俯视以顺时钟方向旋转形成假想切圆,称之为启旋二次风。
AA、BC、DE、F2二次风以及LOFA-Ⅰ、Ⅱ与中心线呈13°夹角进入炉膛,从炉膛顶部俯视以逆时钟方向旋转形成假想切圆,称之为消旋二次风或偏置二次风。
四角切圆燃烧锅炉贴壁还原性气氛现场试验研究
发赵沒禺POWER EQUIPMENT第！4卷第4期2020年7月Vol. 34, No. 4Jul. 2020［运行与改造!性V «««««««« « *•**四角切圆燃烧锅炉贴壁还原性气氛现场试验研究姜 宇，李德波，周杰联，陈 拓，冯永新，钟 俊，苏湛清(广东电科院能源技术有限责任公司，广州510080)摘 要：针对某320 MW 四角切圆燃烧锅炉燃燃烧器，分别在锅炉60%和100%额定负荷下，测试主燃 烧器区域贴壁气氛中H 2S 、CO 、NO 、O 2的体积分数，并通过调整工况获得了贴壁气氛随运行工况变化的规律&结果表明：不同负荷、不同配风方式下，在炉膛水冷壁区域均检测出高体积分数CO,说明炉膛水冷壁区域均存在不同程度的强烈还原性气氛，这是水冷壁产生高温腐蚀的重要原因&建议在运行过程中增加运行氧量，同时控制入炉煤含硫量，加强配煤掺烧，避免水冷壁长期处于还原性气氛下运行而造成高温腐蚀&关键词：锅炉；四角切圆燃烧；贴壁还原性气氛；高温腐蚀；燃烧调整中图分类号：TK223文献标志码：A 文章编号：1671-086X(2020)04-0268-06DOI ：10.19806/ki. fdsb. 2020.04.010Field Test Research on the Near-wall Reduction Atmosphere in a Tangentially Fired BoilerJiang Yu, Li Debo, Zhou Jielian, Chen Tuo, Feng Yongxin, Zhong Jun, Su Zhanqing(Electric Power Research Institute of Guangdong Power Grid Corporation, Guangzhou 510080, China)Abstract : The near-wall volume fractions of H 2S , CO , NO and O 2 in the main burner area of a 320MW tangentially fired boiler were measured at 60% and 100% boiler load , while the variation law of the near-wall reduction atmosphere was analyzed by adjusting the working conditions. Results show that highvoumefractionofCOisdetectednearwaterwa 7inthefurnaceatdifferentboier oadsandindifferentair distribution modes , indicating that strong reduction atmosphere exists in that area , whichisthemaincauseof high-temperature corrosion. In the process of operation, it is suggested increasing the boiler operationoxygen , contro l ngthesulfurcontent,nthecoalbyproperlyblendng wthotherkndsoffuel , soasto preventthe water wa l from hgh-temperature corroson resulted from beng exposed ,n reducton atmospheresforalongtme.Keywords : boiler ； tangential firing ； near-wall reduction atmosphere ； high-temperature corrosion ；combustionadjustment大型燃煤电厂锅炉进行低氮技术改造后，炉膛主燃烧器区域处于还原性气氛，导致水冷壁高 温腐蚀，严重影响锅炉安全稳定运行，因此需要开展主燃烧器区域贴壁气氛测量，准确评估锅炉 水冷壁运行安全&国内一些研究者在防止锅炉高温腐蚀方面开展了理论研究、数值模拟和现场 试验等工作&肖琨等*1+进行了 600 MW 四角切圆燃烧锅炉防高温腐蚀方案研究&贺桂林等*〕进行了 600MW 锅炉低氮燃烧器改造炉膛高温腐蚀分析研究&李德波等旧开展了对冲旋流燃烧煤粉锅炉 高温腐蚀现场试验与改造的数值模拟研究&国内其他研究者开展了现场燃烧优化调整试验研 究，并取得了一些成果*11+。
锅炉运行值班员职业技能试卷(154)
一、选择题（共 40 题，每题 1.0 分）：【1】通常固态排渣锅炉燃用烟煤时，炉膛出口氧量宜控制在（）。
A．2%~3%B．3%~5%:C．5%~6%D．7%~8%【2】电力生产中，死亡人数达（）人及以上者，为特大人身事故。
A．3B．5C．7D．10【3】汽轮发电机真空严密性试验应在（）进行。
A．机组启动过程中B．机组在额定负荷时C．机组在80%额定负荷时D．机组在60%额定负荷以上【4】皮托管装置是测量管道中流体的（）。
A．压力B．阻力C．流速D．流量【5】在管道上不允许有任何位移的地方，应装（）。
A．固定支架B．滚动支架C．导向支架D．弹簧支架【6】炉膛容积热强度的单位是（）。
A．kJ/m³B．kJ/（m³•C．D．kJ/（m²•E．F．kJ/m²【7】工作票延期手续，只能办理（），如需再延期，应重新签发工作票，并注明原因。
A．—次B．二次C．三次D．四次【8】自然循环锅炉水冷壁引出管中进入汽包的工质是（）。
A．饱和蒸汽B．饱和水C．汽水混合物D．过热蒸汽【9】锅炉在正常运行过程中，在吹灰器投入前，应将吹灰系统中的（）排净，保证是过热蒸汽后，方可投入。
A．凝结水B．汽水混合物C．空气D．过热蒸汽【10】填写热力工作票时，不得（）。
A．用钢笔或圆珠笔填写，字迹清楚，无涂改B．用铅笔填写C．用钢笔填写，字迹清楚，无涂改D．用圆珠笔填写，字迹清楚，无涂改【11】工作介质温度在540~600℃的阀门，属于（）。
A．普通阀门B．髙温阔门C．超高温阀门D．低温阀门【12】冷态下，一次风管一次风量最大时，各一次风管最大风量相对偏差（相对平均值的偏差）值不大于（）%。
A．±2B．±3C．±5D．±10【13】锅炉漏风试验的目的主要是（）。
A．检查锅炉燃烧室及风门挡板的严密性B．检查锅炉尾部风烟系统的严密性C．检查锅炉本体、制粉系统各风门挡板的严密性D．检查锅炉本体、制粉系统的严密性【14】RP型磨煤机的磨辊为圆锥形，碾磨面较宽磨辊磨损极不均匀，磨损后期辊套型线极度失真，沿磨辊母线有效破碎长度变小，磨辊与磨盘间隙变小，对煤层失去碾磨能力，磨辊调整是有限度的，所以在运行中无法通过调整磨辊与磨盘间的相对角度和间隙来减轻磨损的（）。
四角布置直流燃烧器的工作原理
1、四角布置直流燃烧器的工作原理直流燃烧器一般布置在炉膛四角上。
煤粉气流在射出喷口时，虽然是直流射流，但当四股气流到达炉膛中心部位时，以切圆形式汇合，形成旋转燃烧火焰，同时在炉膛内形成一个自下而上的旋涡状气流。
1.1、直流燃烧器的工作过程：(1) 煤粉气流卷吸高温烟气而被加热的过程；(2) 射流两侧的补气及压力平衡过程；(3) 煤粉气流的着火过程；(4) 煤粉与二次风空气的混合过程；(5) 气流的切圆旋转过程；(6) 焦碳的燃尽过程。
上述几个过程虽然有先后顺序或某几个过程同时进行，但各过程之间的相互影响是十分显著的主气流卷吸高温烟气的过程。
从燃烧器喷口射出的气流仍然保持着高速流动。
由于气流的紊流扩散带动周围的热烟气一道向前流动，这种现象叫“卷吸”。
由于“卷吸”，射流不断扩大，不断向四周扩张。
同时，主气流的速度由于衰减而不断减小。
正是由于射流的这种“卷吸”作用，将高温烟气的热量源源不断地运输给进入炉内的新煤粉气流，煤粉气流才得到不断加热而升温，当煤粉气流吸收足够的热量并达到着火温度后，便首先从气流的外边缘开始着火，然后火焰迅速向气流深层传播，达到稳定着火状态。
1.2、邻角气流的撞击点燃作用。
在切圆燃烧炉中，四股气流具有“自点燃”作用。
即煤粉气流向火的一侧受到上游邻角高温火焰的直接撞击而被点燃。
这是煤粉气流着火的主要条件。
背火的一侧也卷吸炉墙附近的热烟气，但这部分卷吸获得的热量较少，此外，一次风与二次风之间也进行着少量的过早混合，但这种混对着火的影响不大。
1.3、煤粉气流接受辐射加热。
煤粉气流着火的热源部分来自炉内高温火焰的辐射加热，但着火的主要热源来自卷吸加热，约占总着火热源的60～70%。
1.4、热源不足时的着火。
当煤粉气流没有足够的着火热源时，虽然局部的煤粉通过加热也可达到着火温度，并在瞬间着火但这种着火不能稳定进行，即着火后还容易灭火。
这样的着火极易引起爆燃，因而是一种十分危险的着火工况。
1.5、煤粉气流从着火到燃尽的各阶段。
350 MW机组锅炉燃烧优化调试
350 MW机组锅炉燃烧优化调试王嘉奇;宋大勇;张正元;王恩宝;冯兆兴【摘要】某发电厂350 MW机组的锅炉一直存在水冷壁超温、再热汽温偏差、排烟温度高和NOx排放浓度高等问题,因此对该锅炉进行燃烧调整试验,结果表明:造成水冷壁温度偏差的原因是四角燃烧器组动量能量及燃烧过程存在偏差,炉膛火焰中心向右墙偏移,且3#角煤粉较浓偏高,导致欠氧燃烧,影响温度场.优化调试后,热效率显著提高,还在一定程度上降低了NOx排放量.【期刊名称】《沈阳工程学院学报（自然科学版）》【年(卷),期】2019(015)002【总页数】5页(P126-130)【关键词】四角切圆;火焰中心;水冷壁;热效率【作者】王嘉奇;宋大勇;张正元;王恩宝;冯兆兴【作者单位】沈阳工程学院研究生部,辽宁沈阳 110136;国电科学技术研究院有限公司沈阳分公司,辽宁沈阳 110102;沈阳工程学院研究生部,辽宁沈阳 110136;沈阳工程学院研究生部,辽宁沈阳 110136;沈阳工程学院能源与动力学院,辽宁沈阳110136【正文语种】中文【中图分类】TK229.6四角切圆燃烧锅炉因其采用直流煤粉射流的风粉组织，实现邻角点燃、四角相互支撑的燃烧方式，具有良好的着火稳定性、炉膛火焰充满度高、锅炉的可靠性和性价比高等特点。
随着燃煤价格不断上涨和环保形势的日益严峻，发电成本逐年上升，环保压力与日俱增。
因此，电力行业对锅炉燃烧的安全性、经济性和环保性提出了更高要求［1-2］。
以某电厂350 MW超临界褐煤锅炉为对象，展开燃烧优化试验，解决再热汽温偏差、排烟温度高、水冷壁超温和NOx排放浓度高等问题。
第一阶段主要利用停炉机会进行冷态试验和热态摸底试验；第二阶段主要根据摸底试验结果，针对存在的问题找到原因，再进行有针对性的调整试验，改善炉膛火焰中心位置和煤粉浓度分布情况，解决欠氧燃烧所引起的热负荷分布不均问题，提高锅炉的运行效率，并降低由于锅炉燃烧带来的环境污染，保证锅炉能够长期稳定、安全、经济的运行［3-6］。
关于240t／h燃煤锅炉燃烧调整及运行优化的研究
工业 技术
关于 ２ ０／ ４ ｔｈ燃煤锅炉燃烧调 整及运行优化 的研 究
李 敏
东营 ２ ７８ ） ５ ０ ７ （ 利石 油管 理局胜 利发 电厂 山东 胜
摘 要： 本文以中国石化集团公司巴陵分公司动力事业部 ２０ ｈ ４ｔ 锅炉为研 究对 象， ／ 介绍 了 ２０ ｈ ４ｔ 煤粉锅 炉 ／
对锅炉热效率的影 响规律 。
５试 验 结 果及 分 析
对同类 型小 型煤 粉锅 炉经 济运行 及燃烧 优化方 式有 着重要 指
导意义 。
２理 论 依 据
５１不 同 负荷 下 测试 结果 及 分 析 ．
在不同负荷下测试 钙 炉试验热效率及结果见表 １ 。 表 １＃ ３炉试验热效率计 算结果
温度及飞灰和炉渣含碳量 等多项参 数 ．不能靠某一项 参数 的变
化来分析影响锅 炉热效率 的因素 ， 所以不能定性 １０ ０ ％额定负荷
巴陵石化动力事 业部 ＃ ３炉 为 武 汉 锅 炉 厂 生 产 的 ＷＧ ２０ Ｚ４／
１． １ ０３ 型锅 炉 ， — 本锅炉属 于高温高压 、 单汽包、 中下 降管 、 集 自然 循环 Ⅱ 型布置的 固态排渣煤粉炉 ， 锅炉布置形式为露天 ｎ 型布
０ 大风 量 ３８ １ ３ ４３ ５４ １ ． Ｏ ２． － ８ ６ ． ６ ０ １７ ９． ． ２４ ７ ０
本 文热效率 试验方法 主要依据 我国 国家标 准 Ｇ １ １４ ８ Ｂ ０８— ８ 《 电站锅 炉性 能试 验规程 》 。锅炉热效率试验方法及煤质分析 内
容， 由于篇 幅限制 ， 本文不再赘述 。我们在现场进行大量 的研究 试验 ， 重点分析试验数据 ， 对不 同运行工况进行 比较 。运行工况
600ＭＷ四角切圆燃烧锅炉深度调峰试验调整及优化
600ＭＷ四角切圆燃烧锅炉深度调峰试验调整及优化摘要：随着特高压输电、新能源发电的迅速发展，火电机组面临日益严峻的调峰形势。
参与深度调峰是火电机组顺应电力发展的必然，提高锅炉的稳燃能力是深度调峰的重要方面。
以某台600ＭＷ四角切圆燃烧锅炉为对象，开展了深度调峰稳燃能力试验。
在不同负荷下，通过调整低挥发分的比重，找出了锅炉稳燃时低挥发分煤对应负荷下的掺烧比例上限。
经调整优化煤粉细度、风煤比、运行氧量、燃尽风率、燃烧器组合方式、燃煤热值以及二次风配风方式等参数，将锅炉不投油最低稳燃负荷控制在229ＭＷ。
通过试验发现：低负荷时锅炉燃用煤质的挥发分应不低于设计煤质，同时找出了约束锅炉深度调峰的问题所在，并提出了相应的改造措施。
关键词：深度调峰；四角切圆燃烧；煤种适应性；稳燃能力；调整；改造措施０前言提高终端能源消费的清洁化水平是目前我国重要的战略需求［1］。
随着特高压跨区域输送电和风电、光伏等新能源发电的大力发展，而社会用电负荷增速逐渐减缓，火电机组利用小时数将会逐年下降，面临的调峰形势日益严峻，特别是供暖季，为保民生，“以热供电”模式大幅降低了供热机组的调峰能力，这使得用电负荷低谷时纯凝机组的电负荷更低，锅炉甚至需要投油助燃［2］。
具有随机性、不连续性和逆调峰特性的风电大规模并网，进一步加剧了系统调峰压力，也给承担电网系统调峰的煤电机组带来了新的挑战［3］。
火电机组特别是600MW超临界火电机组现已成为电网主力调峰机组并频繁参与负荷调节［4］。
提高燃煤锅炉的低负荷稳燃能力是火电机组提高自身调峰能力的重要方面。
为此，很有必要在不投油的情况下，对锅炉进行深度调峰试验，并进行精细化燃烧调整，摸索出锅炉安全、环保运行的负荷下限，并掌握低负荷时锅炉的燃烧性能、煤种适应性等，并为锅炉侧的灵活性改造提供基础数据［5］。
１试验对象概述文中以某600MW纯凝机组的锅炉为试验对象。
该锅炉为某公司生产的超超临界压力、变压运行的直流锅炉，四角切圆燃烧、单炉膛、尾部双烟道、一次中间再热、平衡通风、全钢架悬吊结构、П型露天布置，炉底采用风冷固态排渣。
浅谈锅炉四角切圆燃烧方式
浅谈锅炉四角切圆燃烧方式摘要：煤炭作为我国能源消耗主要方式之一，其在燃煤火力发电机组中占据主力地位。
随着我国环境保护问题的日益突出，节能环保政策的逐渐深化推行，使得研究燃煤锅炉炉膛内部的流动特性、燃烧方式、传热特性等更具工程实际应用价值。
目前，火力发电厂所使用的锅炉类型多，所用的燃煤种类多，使得锅炉容易产生燃烧不稳定、结渣和爆管等问题，直接影响了锅炉的安全与经济运行。
基于此，文章以某火电厂2 350MW超临界机组新建工程锅炉为例，该锅炉为一次中间再热、超临界直流锅炉，锅炉采用单炉膛、燃烧器四角布置、平衡通风、固态排渣、全钢架、全悬吊结构、型布置，主要针对该350MW四角切圆燃煤锅炉燃烧过程进行仿真研究，定性的分析锅炉的燃烧特性和运行规律，以期对锅炉调整试验和运行优化提供理论参考依据。
关键词：350MW燃煤锅炉；燃烧方式；模型分析1锅炉燃烧机理及数学模型分析1.1煤粉炉燃烧过程机理对于炉内煤粉燃烧过程的物理化学机理主要包括：（1）伴有传热的气相湍流流动机理；（2）气相湍流燃烧：（3）辐射传热；（4）多相湍流机理；（5）颗粒表面的液体蒸发；（6）颗粒挥发份析出；（7）颗粒氧化；（8）烟灰及污染物的形成：（9）积灰结渣。
风粉混合物由一次风携带经燃烧器射入炉膛，经过湍流扩散和回流，可以卷吸周围的高温烟气，另外接受炉内高温火焰的辐射传热，而被迅速加热，煤粉达到着火温度后被点燃。
整个燃烧过程受多方面影响，包括烟气的湍流流动、传热方式和燃烧化学反应等。
炉内化学反应涉及挥发份的燃烧、煤粉颗粒的燃烧以及其他可燃物质燃烧和化学反应。
锅炉内煤粉燃烧过程极其复杂，在剧烈的燃烧化学反应中进行，同时还有流动、传质、动量和能量传递等物理过程。
在此过程中，质量、能量、动量、化学元素等都是守恒的。
1.2煤粉燃烧模型（1）挥发份析出模型有关煤热解过程的试验研究，已经得到了许多实用的热解模型。
本文采用双步竞争（Two-Competing-Rates）模型，虽然该模型不适用于专门研究煤热解反应，但作为描述炉内燃烧过程己足够准确，其反应方程表示为：图1燃烧器布置方式成熟的四角切圆燃烧方式能够保证沿炉膛水平方向均匀的热负荷分配。
300MW锅炉热态燃烧制粉系统优化调整试验
300MW锅炉热态燃烧及制粉系统优化调整试验研究【摘要】对国内某300mw锅炉进行了热态燃烧及制粉系统优化调整试验，根据试验结果分析了煤粉颗粒偏粗、飞灰偏高的原因并提出解决问题对策，提高了机组运行经济性。
【关键词】电厂锅炉；制粉系统；优化调整；热态燃烧1. 设备概况试验锅炉为上海锅炉厂生产的sg-1025/16.7-m313up 型直流燃煤锅炉，单炉膛燃用烟煤（贫煤），四角切圆燃烧，固态排渣煤粉炉，锅炉本体采用悬吊结构，露天布置采用覆管式轻型炉墙，配上海汽轮机厂n300-165/535/535，300mw汽轮机组。
燃烧器为直流式四角布置切圆燃烧，每组燃烧器设有五层一次风和七层二次风喷嘴，一二次风采用间隔布置。
制粉乏气作为三次风从燃烧器上部分两层八个喷嘴从前后墙送入炉膛。
制粉系统为钢球磨中储式热风送风系统，配四台dtm350/600 型钢球磨煤机。
2. 实验仪器及依据与数据处理方法本次燃烧调整试验采用锅炉性能试验专用仪器和仪表，所有仪表和仪器经过鉴定部门检验，有关需要现场标定的仪表也在现场进行了标定，有效保证了测试数据的真实可靠。
制粉系统试验按照《电站磨煤机及制粉系统性能试验》（dl/t467-2004）[1]进行；燃烧调整试验依据中华人民共和国国家标准《电站锅炉性能试验规程》（gb10184-88）[2]进行，并参照《煤粉锅炉燃烧调整试验方法》。
所有测量数据均以算术平均值引入相关计算，测量结果不考虑测试仪器的系统误差。
3. 制粉系统试验与结果分析3.1 磨煤机钢球装载量试验在磨煤机停运状况下，对磨煤机实际钢球装载量进行测量，各台磨煤机实际钢球装载量与其空载电流的对应关系曲线见图1。
根据磨煤机直径、磨煤机长度、磨煤机体积、磨煤机筒体临界转速、最佳钢球装载系数以及钢球堆积密度计算得到最佳钢球装载量为52.13t。
实际的最佳钢球装载量需要通过试验确定，一般情况下，实际的最佳钢球装载量总在计算的最佳钢球装载量附近。
锅炉调试方案之十三--燃烧调整试验方案
BT-GL-02-13XXXXXXXX扩建工程#3机组锅炉燃烧调整试验方案XXXXXXXX科学研究院二〇二四年一月签字页批准：审核：编写：目录1.编制依据 (5)2.调试目的 (5)3.系统及主要设备技术规范 (5)4.试验内容 (7)5.锅炉燃烧调整应具备的条件 (7)6.试验程序 (8)7.试验方法和步骤 (8)8.职责分工 (9)9.环境、职业健康、安全、风险因素控制措施 (10)1.编制依据1.1《火力发电厂基本建设工程启动及竣工验收规程（1996年版）》1.2《电力建设施工及验收技术规范》锅炉篇（1992年版）1.3《火电工程调整试运质量检验及评定标准》（1996年版）1.4《火电工程启动调试工作规定》（1996年版）1.5设计图纸及设备设明书2.调试目的锅炉燃烧的好坏对锅炉及电厂运行的安全性和经济性都有很大的影响,锅炉燃烧调整可以确保着火稳定,燃烧中心适中,火焰分布均匀,配风合理,避免结焦等,维持锅炉汽温、汽压和蒸发量稳定正常，使锅炉保持较高的经济性运行。
本措施的制定是为了在整套启动阶段指导锅炉燃烧调整，保证在锅炉试运中能够安全正常运行。
3.系统及主要设备技术规范3.1系统简介XXXXXXXX扩建工程#3机组锅炉是由东方锅炉有限责任公司制造的DG1065/18.2-Ⅱ6型亚临界压力一次中间再热自然循环汽包炉。
锅炉采用摆动式燃烧器、四角布置、切向燃烧。
单炉膛、全钢架悬吊结构、平衡通风、固态排渣。
锅炉采用正压直吹式制粉系统，配五台HP863型中速磨煤机，布置在炉前，四台磨煤机可带MCR负荷，一台备用。
燃烧器为可上下摆动的直流燃烧器，采用四角布置、切向燃烧。
上组所有喷口均可上下摆动±30°，下组所有喷口均可上下摆动±15°。
油燃烧器共12个，分三层布置。
燃用轻柴油。
油枪采用简单机械雾化型喷嘴3.2 锅炉主要技术规范3.2.1煤质分析3.2.2 锅炉主要技术参数如下过热蒸汽流量 1065 t/h过热蒸汽压力 17.36 MPa过热蒸汽温度 540 ℃再热蒸汽流量 875 t/h再热蒸汽进口温度 332 ℃再热蒸汽出口温度 540 ℃再热蒸汽进口压力 3.94 MPa再热蒸汽出口压力 3.78 MPa给水温度 281 ℃排烟温度(修正前) 132 ℃排烟温度(修正后) 126 ℃过热器喷水量(一级) 36.61 t/h过热器喷水量(二级) 9.15t/h二次气喷水量 21.96t/h锅筒工作压力18.77 MPa锅炉效率 92.93 %3.2.3燃烧器规范4.试验内容4.1 锅炉主保护的检查确认；4.2 燃烧调整；5.锅炉燃烧调整应具备的条件5.1 在锅炉启动前必须对FSSS系统的各项功能进行试验，确保其动作正确可靠。
燃烧器调整
图为某电厂2008t ／h四角燃烧锅炉 过燃风风量控制 调整的情况。为 减少过燃风量， 提高其他诸层投 运燃烧器的出口 风速，以减缓气 流偏斜，将原过 燃风风门的控制 曲线进行修改。
（a）下二次风试验，Vdaf=11%, Aad=22%~25%, w2x=40m/s; (d)中二次风试验，Vdaf=12%~14%
——Aad =21%~23% …. Aad =25%~26%
图4-26 HG670/14-5锅炉二次风调整试验
二、旋流式燃烧器的燃烧调整
旋流式燃烧器的出口气流结构、回流 区的大小、位置、射程的远近、气流扩散 角等，是决定其燃烧工况最基本的因素。 因此旋流式燃烧器的燃烧调节，最主要的 就是出口风速和风率的调节。
(2)一次风粉均匀性监督与调整
1)中间储仓式制粉系统
图4-24 中间储仓式制粉系统的煤粉管道布置示意 可调节流件；2— 一次风箱；3—炉膛； 4—给粉混合器；5—煤粉管
当各管阻力调平之后，只要各管的给粉 量相等，则一次风量(风速)也彼此相等。反 之，只要各管的一次风量相等，煤粉浓度 (给粉量)也是均匀的。
如图提高一次风速后，
煤粉着火点向后推移，煤粉
气流的刚性提高，纠正了一 次风偏斜气流的贴壁状况。
(2)辅助风的调整。辅助风是二次风最主要的部分。 主要起扰动混合和煤粉着火后补充氧气的作用。 其风率和各层之间的分配方式都对燃烧有重要影 响。
辅助风的风量和风速较一次风要大得多。一般占 到二次风总量的60％～70％．是形成各角燃烧器 出口气流总动量的主要部分。辅助风动量与一次 风动量之比(二、一次风动量比)是影响炉内空气 动力结构的重要指标。
锅炉燃烧性能试验报告
锅炉燃烧性能试验报告————————————————————————————————作者：————————————————————————————————日期：技术报告报告编号：D L_201010_6050_1686丰城二期电厂＃6炉制粉系统及燃烧优化试验报告试验人员：吴英、李海山、刘发圣、幸双喜、龚强编写人：审核：批准：工作完成日期：2010年09月30日报告提交日期：2010年10月25日本院地址：南昌市民强路88号邮政编码：330096服务电话：+86-0791- 电子邮件：传真号码：+86-0791- 监督电话：+86-目录1试验目的 (1)2设备概况 (1)3 试验内容及方法 (3)3.1制粉系统热态调整试验 (3)3.1.1分离器挡板特性试验 (3)3.1.2磨煤机变加载油压试验 (3)3.1.3磨煤机出力特性试验 (3)3.1.4磨煤机变风量试验 (4)3.2锅炉燃烧调整试验 (4)3.2.1排烟温度标定试验 (4)3.2.2空气预热器氧量场标定试验 (4)3.2.3变煤种试验 (4)3.2.4总风量调整试验 (5)3.2.5二次风配风方式调整试验 (5)3.2.6燃料风调整试验 (5)3.2.7燃尽风（SOFA）调整试验 (5)3.2.8空气预热器漏风试验 (5)3.3 试验的测试项目、方法、测试仪器和测点布置如下表： (5)4 试验结果及分析 (6)4.1制粉系统热态调整试验 (6)4.1.1分离器挡板特性试验 (6)4.1.2磨煤机变加载油压试验 (11)4.1.3磨煤机出力特性试验 (13)4.1.4磨煤机变风量试验 (16)4.2制粉系统试验结论与建议 (18)4.3锅炉燃烧调整试验 (19)4.3.1排烟温度标定 (19)4.3.2空预器进、出口氧量标定 (20)4.3.3变煤种试验 (22)4.3.4变氧量试验 (27)4.3.5二次风配风方式调整试验 (32)4.3.6燃料风调整试验 (33)4.3.7燃尽风（SOFA）调整试验 (36)4.3.8空气预热器漏风试验 (37)4.3.9炉膛出口烟温及减温水两侧偏差的原因分析 (38)4.3.10优化推荐参数与优化效果 (38)4.4燃烧调整试验结论与建议 (40)5 结论及建议 (42)5.1制粉系统试验结论与建议 (42)5.2燃烧调整试验结论与建议 (43)附录A：丰城二期电厂＃6炉燃烧优化试验数据汇总表 (45)附录B：丰城二期电厂＃6炉燃烧优化试验入炉煤分析结果 (82)附录C：丰城二期电厂＃6炉燃烧优化试验入炉煤热重分析结果 (84)是否存院档案室：是□否□1试验目的为了全面了解和掌握江西丰城二期电厂2×700MW机组＃6锅炉在燃用不同煤种、不同负荷下变工况运行时的各项主要参数、锅炉运行状况及锅炉热效率情况，受江西丰城二期电厂委托，江西省电力科学研究院发电所于2010年9月对江西丰城二期电厂#6炉进行了锅炉制粉系统试验、燃烧优化调整试验及空预器性能试验，为机组今后优化运行提供参考依据。
四角切圆燃烧方式调整心得
四角切圆燃烧方式调整心得影响锅炉飞灰含碳量的因素较多，其中氧量影响较大，氧量过高飞灰含碳量会下降但是排烟损失增加，氧量过低，飞灰含碳量降低。
根据锅炉每个角燃烧火焰的颜色来判断氧量的高低，保证锅炉恰当的氧量，有效降低飞灰含碳量。
标签：锅炉；四角切圆燃烧器；飞灰含碳量；结焦1 概述南京化学工业园热电有限公司一期3台220t/h的锅炉燃烧器采用上下浓淡分离燃烧技术，四角布置，12只燃烧器分三层设置。
下、中层煤粉燃烧器集中布置，在主燃烧器上方增加高位燃尽风，高位燃尽风量在25%左右，距上一次风保持较大的距离，燃尽风喷口设计为可上下左右摆动喷口；更换原燃烧器一次风组件及二次风喷口，一次风喷口采用上下浓淡组合方式，二次风喷口面积也相应调整一二次风率及风速仍与原燃烧器设计参数相近。
燃烧器由下至上依次为下二次风、下一次风（微油燃烧器）、中一次风、中二次风（加装贴壁风）、上一次风、上二次风（加装贴壁风）。
在主燃烧器上部有两层可摆动燃尽风：上燃尽风和下燃尽风。
在水平断面上，一次风射流在炉内形成φ540和φ200的逆时针大小切圆，二次风射流与一次风射流偏置5°，防结渣及降低NOx排放，燃尽风组件布置在两侧墙。
制粉系统：采用中间储仓式乏气送粉系统，每台炉配两台TDM290/410型球磨机2 锅炉运行现状（1）锅炉在正常运行时，由于空预器两侧换热元件、风道阻力不同及每个二次风门线性不同，导致每个角二次风门在开度相同的情况下输出二次风量肯定存在偏差。
（2）制粉系统虽然进行过一次风调平，各一次风风速均匀，但是在实际运行时每一个燃烧器内的给粉量肯定不同，需要的氧量不同，在各个角二次风量相同的情况下，就会存在某个角的氧量富余，飞灰含碳量小，而另一个角氧量不足，飞灰含碳量大的情况出现。
（3）四角切圆燃烧由于烟气处于旋转状态，且四个角二次风速、一次风风速存在偏差，导致炉膛出口两侧烟气量不同，烟温偏差较大，对换热影响较大，容易出现单侧主、再热汽温偏差。
(完整)燃烧锅炉运行优化调整综述
电站燃煤锅炉运行优化调整综述魏亮(中国矿业大学电力工程学院,徐州03071276)摘要：对电站锅炉优化调整的基本要求及其主要影响因素进行了分析，介绍了电站锅炉优化调整的基本内容及锅炉优化调整试验。
关键词:锅炉；优化调整0引言在我国,新建机组锅炉在调试过程中往往不对设备进行细致的优化调整，虽然设备能够连续稳定运行,但锅炉很难处于最佳运行状态，所以在之后的试生产期都需要进行优化调整,并在优化调整完成后进行性能试验。
对于在役锅炉,当燃烧设备、燃料种类、操作方式有重大改变时,一般也要进行燃烧优化调整试验，其目的是为了寻求合理的配风、配煤方式,确定锅炉燃烧系统的最佳运行参数,并且提出合理的控制曲线，从而保证机组的安全、经济运行。
有时为了寻找更经济的运行方式和控制参数,或为了解决存在的影响经济性和安全性的问题，例如：受热面结渣、飞灰可燃物含量高、水冷壁高温腐蚀等，也需要通过燃烧调整试验寻求解决问题的途径[1]。
1电站锅炉运行优化调整的要求及其主要影响因素1。
1稳定性1.1.1要求电站锅炉运行的稳定性主要是指锅炉燃烧过程的稳定性。
稳定性的要求主要包括着火燃烧的稳定,炉内火焰的充满度较好，炉内维持一定的温度水平和较好的温度场。
锅炉燃烧的稳定性要求还包括对负荷变化的具有较好的调节性能和较宽的负荷适应性，这一点在机组的调峰能力要求下显得更为重要。
锅炉燃烧过程的稳定性直接关系到锅炉运行的可靠性.如燃烧过程不稳定将直接引起蒸汽参数发生波动；炉内温度过低或者一、二次风配合失当将影响燃料的着火和正常燃烧，是造成锅炉灭火的主要原因；炉内温度过高或火焰中心偏斜将引起水冷壁、炉堂出口受热面的结渣，并可能增大过热器的热偏差,造成局部管道超温等.1.1。
2影响因素（1）煤质煤质中，对着火过程影响最大的是挥发分.挥发分降低时，煤粉气流的着火温度显著升高，着火热也随之增大。
因此，低挥发分的煤着火要困难些,达到着火所需的时间也长些，着火点离燃烧器喷口的距离自然也拉的长些。
四角切圆燃烧器安装及找正
四角切圆燃烧器安装及找正摘要：针对四角切圆燃烧器的现场安装找正工作，以往常采用在炉膛内部搭设脚手架平台或安装炉内检修平台，在炉膛中心制作出四角燃烧器假想切圆，利用钢丝从燃烧器喷口引出一个假想切圆的切线，从而找正锅炉的四角切圆燃烧器。
此方法脚手架搭拆工作量大，炉膛内部光线暗，找正难度高，且工作人员安全风险大。
本文根据四角切圆与炉膛四侧墙中心的相对关系，在国华徐州发电有限公司2×1000MW机组（上大压小）建设工程1号机组锅炉燃烧器安装过程中的找正采用本文所述方法进行了实践，解决了这些难题，降低了燃烧器安装找正的难度，提高了安装找正质量，为电厂锅炉运行燃烧的经济、安全、稳定奠定了基础。
关键词：四角切圆燃烧器；安装；找正；钢丝；燃烧引言国华徐州发电有限公司2×1000MW机组（上大压小）建设工程1号机组锅炉燃烧器采用了角式煤粉摆动燃烧器，分4角布置。
另外在主燃烧器的上方一定高度增设燃烬风燃烧器达到充分燃烧的目的。
燃烧器的安装质量直接影响整台机组的工作性能，它在整个本体安装中占有极其重要的地位。
燃烧器安装主要包括：上部燃烧器、下部燃烧器安装及找正，燃烬风燃烧器的安装及切圆找正等工作。
1火力发电厂锅炉燃烧器安装及找正工艺1.1安装前的准备1.1.1燃烧器外观无裂纹、变形、严重锈蚀、损伤；燃烧器管屏外观无裂纹、撞伤、龟裂、压扁、砂眼、分层；允许麻坑深度：管子≤10%设计壁厚。
1.1.2所有喷嘴的转动部件、内外摆动机构、风门挡板间的转动动作应灵活无卡涩现象，刻度指示正确，与实际位置相符。
1.1.3喷口间中心偏差≤3 mm。
1.1.4按图纸对燃烧器的编号进行校核，确保无误。
1.1.5光谱分析：对合金元件进行光谱分析，确保材质无错用。
1.1.6燃烧器管屏在安装前必须进行通球试验，试验采用钢球，钢球统一编号并严格管理，拿出的球数及其编号与回收的球数及编号必须一一对应，不得有误。
通球前用压缩空气对管子进行吹扫，确保管子内部无铁屑、无积水、无浮层、无杂物。
北京京能热电2号炉燃烧调整试验探讨
本 锅 炉 采 用 正 压 直 吹 式 制 粉 系 统 ，配 ５ 台 起组 成 了燃 烧 系统 。 ３ Ｚ Ｍ９ Ｇ型磨煤机 ， Ｇ ５ 设计 ３ 台磨煤机可带满负荷 ， １ 锅炉 炉膛 出 口烟温偏 差 的成 因及危 害 ． ２台备用 。每 台磨煤机 对应 一层 燃烧 器喷 嘴 ，一 次 切 圆燃烧 锅炉水 平烟道 中都存在着 不 同程度 的
风 口带有周界风，二次风采用单元配风布置方式 ， 烟温 、烟速 偏差 ，而 且 随着 锅 炉容量 的增 大 ，偏 差 锅 ０ ０ －１０ 共计 ８ 每层一次风 口上下对应布置一个二次风 也增 大 。 炉容 量 ２ ０Ｍｗ 烟温 偏 差 １ ０ ５ ℃ ， 层。
京 能热 电股 份有 限责任 公 司≠ ｝ 是 由哈尔 滨 ２炉
表 １ 设计燃煤特性
干渣 系统温 度 高造 成炉膛 底 部漏 风量 大 ； 量 大造 １１ 京 能群 渣 ． ２锅炉 概 况
不良 现象。 该炉设计煤为山西大同小峪混煤 ， 而实 锅 炉 厂 有 限责任 公 司设 计和 制 造 的 ，锅 炉型 号 为
内脱 销 改造项 目启 动 ， 公 司总 工程 师 的亲 自指挥 在 下 ， 力试 验 与锅 炉专业 共 同开展 了 ２号 炉燃 烧配 热
风调整试验工作。 下面就从锅炉经济运行方面， 对 燃烧配风调整作浅要论述， 以多角度 、 介 综合评定 此次燃烧配风调整试验工作的效果。
收稿 日期 ：２ ０ －８０ ． ０ ７０ —１ 作者简介 ：张云清 （９ ０一） １７ ，女， 北京京能热 电股份有 限公司工程师
维普资讯
第 ２ 卷第 ５ ３ 期
２０ ０ ７年 １ １月
电
力
科
学
与
工
程
例析四角切圆燃烧锅炉燃烧调整与汽温调节
例析四角切圆燃烧锅炉燃烧调整与汽温调节1 概述燃煤锅炉是火力发电厂的一个重要设备，四角切圆燃烧方式是当前我国火力发电厂多数应用的燃烧方式。
我公司锅炉是门型布置、封闭装置及全钢半悬吊结构的燃煤锅炉，其锅炉型号为WG-410/9.8-10。
这种燃煤锅炉具有平衡通风及固态排渣等特点。
与以往燃煤锅炉比较，这种锅炉最大的特点就是采用四角切圆燃烧方式，即在炉膛下部四角分三层布置十二只直流式燃烧器，从炉膛下部四角把空气和煤粉送入，这样炉膛中的燃烧就呈现为切圆方式。
燃烧器沿着锅炉的高度按照一定方向用一系列英文字母进行编号，各个字母所在的层分属煤粉燃烧器和辅助风，具体如表1所示：为促使所排放的NOx数量降低下来及尽可能避免结渣现象的产生，保障炉内空气动力场能维持稳定燃烧，在实际使用中要采用不同结构的二次风偏转，即需按以下程序操作：第一，以顺时针偏转4.5°和15°来分别启转下部二次风AA 与一次风喷嘴；第二，以逆时针偏转20°和25°来分别启转上部消旋二次风AB、CD和BC与一次风喷嘴。
以下就结合四角切圆燃烧锅炉的容量及主要参数，着重探讨一下如何对这种锅炉进行燃烧调整与汽温调节。
在四角切圆燃烧锅炉中，有关过热蒸汽方面的容量及主要参数，具体如表2所示：2 对四角切圆燃烧锅炉的燃烧调整进行探讨结合这种四角切圆燃烧锅炉运行过程中所出现的故障问题，需要对其燃烧进行相应的调整，这种燃烧调整主要通过调节两侧氧量及优化制粉系统的运行方式这两方面进行调整。
2.1 调节两侧氧量这种四角切圆燃烧锅炉，在其燃烧过程中非常容易引起残余旋转的烟气集中在其炉膛水平烟道及出口之中，致使烟气侧屏间的受热面因受热出现偏差，在其运行参数上就表现为汽温出现偏差和两侧氧量出现偏差，若把残余旋转消除，自然也就把两侧氧量所出现的偏差消除了。
但若因出现不适当的调整，将急剧恶化这种偏差，致使两侧氧量出现高达一倍以上的偏差，汽温出现高达15℃以上的偏差，这就大大超过了参数极限。
四角切圆燃烧煤粉炉汽温偏差的分析及调整
四角切圆燃烧煤粉炉汽温偏差的分析及调整摘要：针对某350MW电站四角切圆煤粉炉汽温偏差严重的问题，从燃烧方面进行试验分析和调整，削弱了炉膛出口烟气的残余扭转，进而改善了汽温偏差。
试验表明，燃尽风反切角度、二次风配风方式、燃烧器组合方式对汽温偏差有显著影响，其中改变燃尽风反切角度可作为主要的调整手段。
关键词：四角切圆锅炉；残余扭转；汽温偏差；调整四角切圆燃烧锅炉具有着火稳定性好、炉内热负荷分布较均匀、燃烧效率高以及对煤种和负荷适应性强等优点，已成为我国大容量煤粉锅炉主要燃烧布置方式。
但这种锅炉由于炉内旋转上升气流至炉膛出口时，仍存有残余旋转，造成烟气在通流截面分布不均，导致水平烟道中左右侧的烟速和烟温发生偏差，且随着锅炉容量的增加，水平烟道中的速度偏差和温度偏差有增大的趋势，造成过热器、再热器局部超温爆管事故频繁发生，严重威胁锅炉的安全稳定运行。
所以，削弱炉膛出口残余旋转，减少水平烟道中烟速偏差和烟温偏差，对锅炉的安全稳定运行有重要意义。
一般认为，削弱炉膛出口残余旋转的主要手段有两种：一是减少旋转动量的生成，从而降低整个炉膛内旋转动量流率矩的水平；二是控制旋转的衰减过程。
依据这一思路，本文针对某350 MW 四角切圆燃烧锅炉汽温偏差问题，从烟气侧着手，经过试验研究分析和燃烧调整，达到减少汽温偏差的目的。
一、研究对象介绍本文以上海锅炉厂生产的超临界参数、变压直流炉为研究对象。
该锅炉的煤粉燃烧器为四角切向燃烧、固定式燃烧器。
燃烧器共设置5层煤粉喷嘴，二次风与一次风相间布置，还设有偏置二次风挡板，上方布置3层可水平摆动的SOFA风喷嘴。
炉内气流为顺时针旋转。
炉膛烟气依次流经分隔屏、后屏、末级再热器、末级过热器、低温再热器和省煤器（以上受热面依次编号为1,2，......,6）。
过热器采用2级喷水减温，两级再热器之间设置事故喷水。
该锅炉在运行中，不可避免地出现汽温偏差的现象：分隔屏和后屏出口汽温为右高左低，其后的过热器和再热器均为左高右低。
数值模拟辅助低NOx燃烧调整试验的研究
气 动 力场测 试 、 热效 率性 能测 试等 数据 ） 对其 进 行检
验 及修 正 …
１１ 锅 炉 对 象 ．
研 究 的锅 炉 对象 为 ４ ０ｔ １ ｈ燃 煤 锅炉 ． 炉 为单 ／ 该
锅筒 、 自然 循环 、 中下 降管 、 形 布 置 的 固 态排 渣 集 Ⅱ
煤 粉炉 。该炉采 用 四角 布置 、 直流 式燃 烧器 ， 中储式 制 粉 系统 、 干燥 剂 送 粉 系 统 ， 炉 膛 尺 寸 如 图 １所 其 示 ， 烧器一 、 燃 二次 风 喷 口间隔 布 置 ， 喷 口布 置如 其
的模 拟采用较为普遍 的有限反应 的 Ｐ ＤＦ模型 ． 压力一 速 度 的耦合 采用 ＳＭＰ Ｅ法求 解 Ｉ Ｌ
５ ９５ ４．
５ ９５ ４． ５ ９５ ４．
Ｏ３ ３ ． ６
０４ ７ ．１ ０４ ０ ． ０
６ ． １３ ３
６ ．１ ８ １ ６ ． ４７
０９ ６ ．１
０９ １ ．３ Ｏ９ ４ ．２
Ｐ ｌ辐 射 模 型计 算 辐 射 传 热 ， 湍流 之 问耦 合 — Ｎ０ 与
表 ２ 煤粉的粒径分布相关数据
应速 率模 型 ．对 煤粉 挥发 分 的释放 采用 两步 竞争 反 应模 型 ． 煤粉颗 粒 的跟踪 采 用 随机轨 道模 型 ． 混合 用 分数 ～ 概率密 度 函数模 型模 拟气 相 湍流燃 烧 ．采用
类 藿 别
样品 １
样品２ 平 均值
大 荔 盖 江８ 苏电机
工
程
第 ３ ０卷 第 ４期
Ｊａ ｇ ｕ Ｅ ｅ ｔｉ ａ ｎ ｉ ｅ ｒ ｇ ｉｎ ｓ ｌ ｃｒｃ ｌ ｇ ｎ ｅ ｉ Ｅ ｎ
数值模拟辅助低 Ｎ Ｏ 燃烧调整试验的研究
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四角布置燃烧器炉膛的燃烧调整试验
发表时间：2012-12-14T10:13:45.170Z 来源：《赤子》2012年第19期供稿作者：王朝建
[导读] 为了更好的适应经济性社会的发展，研究四角布置燃烧器炉膛的燃烧调整试验。
王朝建（黑龙江省火电第一工程公司，黑龙江哈尔滨 150001）
摘要：为了更好的适应经济性社会的发展，研究四角布置燃烧器炉膛的燃烧调整试验。
关键词：四角布置燃烧器炉膛；燃烧调整；试验
1 四角切圆燃烧的主要特点及其原理
1.1四角切圆燃烧的主要特点
（1）四角射流着火后相交，相互点燃，使煤粉着火稳定；
（2）由于四股射流在炉膛内相交后强烈旋转，湍流的热量、质量和动量交换十分强烈，故能加速着火后燃料的燃尽程度；
（3）四角切圆射流有强烈的湍流扩散和良好的炉内空气动力结构，炉膛充满系数较好，炉内热负荷均匀；
（4）切圆燃烧时每角均由多个一、二次风喷嘴所组成，负荷变化时调节灵活，对煤种适应性强，控制和调节手段也较多；
（5）炉膛结构简单，便于大容量锅炉的布置；
（6）便于实现分段送风、分段燃烧，从而抑制N0X的排放。
燃烧器保持适当的一，二，三次风出口速度，是建立正常的空气动力场和稳定燃烧所必须的；一次风速过高会推迟着火；过低则容易烧损燃烧器，并在一次风管内造成煤粉沉积；二次风速过高或过低都可能破坏气流的正常混合扰动，从而降低燃烧的稳定性和经济性；燃烧器出口断面的尺寸及气流速度决定了一、二、三次风量的百分率；一次风率与着火过程密切相关。
一次风率愈大，为达到气粉混合物着火温度需要吸收的热量就愈多，因而达到着火所需要的持续时间就愈长。
这对挥发分低的燃煤来讲很不利的，当一次风温较低时尤为不利；对高挥发分的燃煤来讲，维持着火并不困难，而着火后为保证挥发分的及时燃尽却需要较高的一次风率。
1.2 四角布置直流燃烧器的一、二次风出口速度可以用下述方法进行调整
（1）改变一、二次风率百分比；
（2）改变各层喷嘴的风量分配，或停掉部分喷嘴；
（3）有的燃烧器具有可调的二次风喷嘴出口挡板，可以用来调节出口速度而保持风量不变；
（4）还可以用改变喷口截面尺寸的方法来改变出口速度。
1.3 试验注意事项
（1）调整试验可以在经济负荷或常用负荷下进行，其他负荷可以根据一般规律推导；
（2）判断风速或风率是否是适宜的标准，首先，是燃烧的稳定性，炉膛温度分布的合理性，及对过热汽温的影响；其次是比较经济指标，主要是排烟损失和灰渣未完全燃烧热损失（q2+q4）的数值；
（3）调整燃烧器风速的各项试验，可以和冷态空气动力场的观测结果相印证，并进行燃烧效果的分析；
（4）为求得燃烧器一，二，三次风的风率和出口速度，在进行这类调整试验时应同时测定炉膛的风平衡，即在锅炉的风系统上安装一些必要的风量测点，从而确定一，二，三次风的风量及风速；
（5）在降低一次风量进行试验时，应考虑到不致引起一次风管道中发生煤粉堵塞（管内平均风速一般不应小于20米/秒）；
（6）如果采用制粉系统废风作为一次风时，最佳的一次风量应根据燃烧条件及制粉系统的出力和经济性综合考虑。
2 四角布置直流燃烧器的空气动力结构
四角直流燃烧器设计时，假想切圆直径为：对固态排渣煤粉炉d0=（0.05～０.1）A，A为炉膛横断面长短边长的平均值。
实际运行时的切圆直径可膨胀至假想切圆直径的7~8倍。
真正切圆直径并非是一个常数，实际上它是一个倒锥形的旋涡核心，即上大下小，特别是当离开燃烧器作用平面后，旋转速度逐渐衰减，旋涡的直径不断增大。
实际切圆直径的大小与假想切圆直径、各喷口出口气流动量、多层燃烧器各层速比、炉膛断面形状等有关。
3 直流燃烧器射流的刚性
所谓射流的刚性，是指射流喷入炉内后射流的轨迹偏离假想射流轴心线的程度。
射流刚性越小越容易偏离，严重时还会产生气流贴墙、冲墙、引起堆灰结焦。
直流燃烧器射流喷出后产生偏离现象的主要原因：
（1）射流卷吸使两侧产生压差所引起的射流偏转；
（2）射流自燃烧器喷出后受邻角气流的冲击挤压以及离心力的作用而使射流偏轴线，这是实际切圆直径比假想切圆大好几倍的主要原因；
（3）直流燃烧器结构对射流偏转的影响。
主要影响参数为直流燃烧器的高宽比h/b，各燃烧器间的相对间隔△/b及燃烧器总面积与炉膛截面积F之比。
4 燃烧器的负荷分配及投停方式
4.1 原理及注意事项
（1）一般是将投入运行的主燃烧器负荷尽量分配均匀，即将各燃烧器的风量和给粉量调整一致。
但有时为了调整燃烧中心，改变火焰的偏斜现象，避免结渣，调节过热汽温分布或提高运行经济性等原因，常有意识地改变各燃烧器之间的风粉分配比；
（2）对于四角布置的直流燃烧器，为了减少火焰偏斜，避免结渣，当风道及喷口布置以至气流射程不对称时，将一侧或两侧的风粉量降低运行也有可能有些效果；
（3）改变四角布置燃烧器给粉量或二次风量也是调整燃烧中心，改善气粉混合及增加燃烧效果的常用措施：例如有所谓“正塔形”送风（即上二次风小，下二次风大）或“反塔形”送风（即上二次风大，下二次风小）等配风方式；
（4）当进行这类调整时，判断调整措施的好坏，除了燃烧的稳定性，炉膛出口烟温及炉内的温度分布和燃烧经济性之外，还应注意炉膛两侧的燃烧产物（RO2，飞灰可燃物，炉渣沉淀物等）是否均衡，以及锅内过程方面的均匀性（如过热汽温分布，汽包两侧炉水浓度
及水位等）；
（5）有些锅炉四角布置的直流燃烧器喷嘴是可以摆动的，它对调节燃烧中心的位置，改变汽温和煤粉燃烧的完善程度是相当起作用的。
一般在保证正常汽温的条件下，多尽量增加其下倾角，以取得较高的燃烧经济性，但需注意冷灰斗不应因温度过高而产生结渣；（6）为考察对所有燃烧器供粉的均匀性，可以从各一次风管等速抽取煤粉样，比较其样品的相对重。
（7）为保持燃烧器一、二、三次风的出口风速，有时要停一部分燃烧器，在低负荷运行时尤属必要；
（8）制粉系统为直吹系统时，与备用磨煤机或检修中的磨煤机相连的燃烧器也必然要停掉。
除了被迫停用的情况外，在正常工况下，或在低负荷运行时，停哪个为好，需要通过试验分析来确定。
燃烧器的投停对锅炉运行更较甚于燃烧器负荷分配。
4.2 燃烧器调整试验时可按照下述原则进行
（1）停用燃烧器的主要目的是保证锅炉参数和稳定燃烧，经济性方面的考虑常是次要的；
（2）停上投下，降低火焰中心，以利燃尽；
（3）停用部分燃烧器时，应停用上排的，保留下排的，且对角停用，定时切换，以利水冷壁受热均匀；
（4）停主燃烧器，必要时应投入点火枪或点火炉加以助燃。
停用的燃烧器应通以少量的空气，以保证喷口安全。
（5）切换燃烧器时，应先投入备用的，待调整正常后再停用运行的，以防止燃烧减弱或中断；
（6）在改变燃烧器运行方式时，必须全面考虑对燃烧，汽温，水循环等各方面的影响，不可以随意进行。