箱梁模板设计计算汇总

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箱梁支架、模板计算

箱梁边跨现浇段支架、模板的设计计算一、计算参数：1、箱梁浇段梁块体积：32.4m2，总重：842.4KN翼板体积： 7.36m2重量： 191.4KN底、腹、顶板的重量： 651.0KN2、底模采用竹胶板加枋木（10×15cm）背楞；内侧模板使用组合钢模板；外侧模板使用定型钢模板；模板的自重：0.35KN/m2。

3、施工活荷载：2.5KN/m2;砼浇注冲击荷载：4.0KN/m2;砼振捣冲击荷载：1.0KN/m2;4、荷载系数取值：静载νG=1.2 动载νG=1.4二、模板下枋木的计算：1、弯曲时枋木的应力计算：枋木间距：40cm 跨：93cm 选用：10×15cm枋木底模面积3.0×6.5=19.5m2651.0/19.5=33.38KN/m2G=0.4×(33.38+0.35)=13.49KN/mQ=0.4×(2.5+1.0+4.0)=3.0KN/mｑ=νG.G+νQ+Q=20.4KN/mq=20.4KN/m93 93 93 93 93 93 93650Mmax=1/8.ql2=1/8×20.4×0.932=2.04414KN.mW=1/6bh2=1/6×0.1×0.152=3.75×10-4m3Бmax=Mmax/W=2.04414×106/3.75×105=5.45MPa[Б]=12.0MPaБmax＜[Б] 满足施工要求2、枋木的挠度计算E=9×103MPa=9×106KN/m2I=1/12bh3=1/12×0.1×0.153=2.8×10-5m4f中=ql4/128EI=20.4×0.934/128×9×106×2.8×10-5=0.00047 f中/L=0.47/930=1/1978f/l=1/150f中/l< [f/l] 满足施工要求三、纵梁的计算：纵梁间距93cm 计算长度280cm 选用20×25枋木1、枋木背楞的各支点反力计算：N A=0.394ql=0.394×20.4×0.93=7.5KNN B=(0.606+0.526)×20.4×0.93=21.5KNN C=(0.474+0.5)×20.4×0.93=18.5KNNmax=N B=21.5KN40 40 40 40 40 40 40Bl1=140 l2=1402802、枋木背楞传下来的集中力N B作用到纵梁上产生的内力计算：查表：Aφ 1 =1/6×21.5×[0.4×1.0×(1+1/1.4)+0.8×0.6×(1+0.6/1.4)+1.2×0.2×(1+0.2/1.4)]=5.89 BΦ1=1/6×21.5×[0.4×1.0×（1+0.4/1.4）+0.8×0.6×（1+0.8/1.4）+1.2×0.2×（1+1.2/1.4）] =6.14 Aφ2=Bφ1 Bφ2=Aφ1Rφ1=6.14+5.89=12.02M1=-3 Rφ1/2L=-3×12.02/2×1.4=-12.9KN.mM BR40 40 40 2036.8KN-27.6KN 20.9KN.mR1=M B+(1.4+1.0+0.6+0.2)+V B/1.4=58.3KNR2=55.2KNW=1/6×20×252=2.08×106mm2Бmax=20.9×106/2.08×106=10.05MPa[Б]=12.0MPaБmax<[Б] 满足施工要求3.剪切应力计算纵梁Δs=200×250=5×104mm2Zmax=Qmax/As=36.8×103/5×104=0.74MPa[Z]=1.9MPaZmax <[Z] 满足施工要求4.挠度的计算:E=9×103MPa=900KN/mm2I=1/12bh2=1/12×20×252=2.6×104cm4跨中挠度 f中=N B/48EI×[40×(3×1402-4×402)+80×(3×1402-4×802)+20×(3×1402-4×202)=21.5×5.9×106/48×9×2.6×106=0.12cmf中/L=0.12/140=1/1166<[f/L]=1/150满足施工要求四.主梁的计算1.主梁受集中力的计算单侧翼板重量 1/2×191.4=95.7KN单侧翼板的底模板面积 3.0×4.0=12.0m2侧模支架每侧6片，间距80cm荷载1.4×12.0×(2.5+1.0+4.0)+1.2×(95.7+0.35×12.0)=245.9KN由6片支架均担，并传递到下架下的纵梁上纵梁选用2根Ⅰ28b为一道，每侧两道，间距120cm245.9/6=40.98KNP=40.98/2=20.5KN]80 40 40 80 80 80P P P P P PBφ1=1/6×20.5×[0.4×1.0×(1+0.4/1.4)+1.2×0.2×(1+1.2/1.4)]=1/6×20.5×0.96=3.28Aφ2=1/2×20.5×0.6×0.8×(1-0.8/1.4)=7.73Rφ1=3.28+7.73=11.0M1=-3Rφ1/2L=-3×11.0/2×1.4=11.840 80 201N0=M1+(1.0+0.2).P/1.4=11.8+20.5×1.2/1.4=26.0KNN1=11.8+20.5×(1.4+0.6)/1.4=37.2KNN2=26.0KNNmax=N1=37.2KN2.主梁的内力计算Bф1=1/6×37.2×1.2×0.2×(1+1.2/1.4)=2.76Aφ2==1/6×58.3×[0.93×2.32×(1+2.32/3.25)+1.86×1.4×(1+1.4/3.25)+2.79×0.46×(1+0.46/3.25)]=86.5120 20 93 93 93 93 93 93 93 20 1201 1140 325 325 140l1 l2 l3 l4Bφ2=1/6×58.3×[0.93×2.32×(1+0.93/3.25)+1.86×1.4×(1+1.86/3.25)+2.79×0.46×(1+2.79/3.25)]=90.4Aφ3= Bφ2 Bφ3 = Aφ2Aφ4=1/6×0.2×1.2×(1+1.2/1.4)=2.76N1=N3=6×(2.76+86.5)=535.6K1=2×(1.4+3.25)=9.3 a1=105.7/884.8=0.119K2=2×(3.25+3.25)×12.5 a2=9.3×3.25/884.8=0.034K3=9.3 a3=3.25×3.25/884.8=0.012K4=9.3×12.5-3.252=105.7 a4=9.3×9.3/884.8=0.098K5= 105.7 a5=0.034K6= 884.8 a6=0.119M2=0.034×535.6-0.098×1084.8+0.034×535.6=-69.9M1=M3=-0.119×535.6+0.034×1084.8-0.012×535.6=-33.21F1F0=M1+N1×(1.4+0.2)/1.4=33.2+37.2×1.6/1.4=66.2KN F1=M2+R1×(3.25+2.32+1.86+0.46)/3.25=69.9+58.3×7.89/3.25=163.0KNF2=33.2+58.3×(2.79+1.86+0.93)/3.25=33.2+58.3×5.58/3.25=110.3KN96.5KN-96.5KN 主梁使用2[28b W=2×534.4=1068.8cm3I=2×7481=14962cm4A=2×60.97=121.9cm2Бmax =158.4×106/1068.8×103=148.2MPa[Б]=160MPaБmax<[Б] 满足施工要求3.主梁的挠度计算E=1.9×105MPa=1.9×104KN/cm2跨中挠度: f中=R1/48EI.[(3×3252-4×932) ×93+(3×3252-4×1862) ×186+(3×3252-4×2792) =(26251947+33199326+1537569) ×58.348×1.9×104×14962=0.26cmf中/l=0.26/325=1/1250<(f/l)=1/150满足施工要求五．立杆的计算立杆由2[40焊接成型计算长度l=150cm1.立杆的轴向压力计算轴向压力 Nmax=F1=163.0KNIx=2×18644.4cm4 Iy=2×640.6cm4A=2×83.04cm2i x=√2×18644.4/2×83.04=14.98cmi y=√2×640.6/2×83.04 =2.78cmi x> i yλy=l/i y=150/2.78=54.0查表：б×103/0.865×83.04×102=22.7MPa轴向允许应力[б]=140MPaбmax<[б] 满足施工要求2.立杆的挠度计算E=1.9×105MPaF=F i F i l i/EA i=163.0×103×1500/1.9×105×83.04×102=0.15mm 立杆受压稳定，满足施工要求。

主桥箱梁模板计算书

主桥箱梁模板计算书1、底模计算根据主桥支架计算结果，横梁采用15×20,间距如下：2120.68KN/mq = 30cm l = 2246.24KN/mq = 30cm l = 2360KN/m q = 30cm l =24m 44KN q = cm 54l =取l=1cm 的板条验算 32375.35.4161cm W =⨯⨯= 4359.75.41121cm I =⨯⨯= M N ⋅=⨯⨯⨯⨯=86.11.03.001.01068.20M 231M N ⋅=⨯⨯⨯⨯=16.41.03.001.01024.46M 232M N ⋅=⨯⨯⨯⨯=4.51.03.001.01060M 233M N ⋅=⨯⨯⨯⨯=91.81.045.001.01044M 234取Mmax ，即M 4=8.91N*M MPa MPa W M 12][64.210375.391.864=<=⨯==-σσ mm mm m EI ql f 1.1400450264.01064.21095.710910045.001.01044100489434=<=⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==-- 满足要求即底模采用3cm 木板上铺设1.5cm 胶合板足够满足要求。

2、侧模计算侧模受力由两个方向（垂直、水平）受力组合而成。

由：︒=76α 得：2/3.7712cos 5512sin 452512cos 12sin m KN P rh P m =⨯+⨯⨯=+⋅=试采用15mm 胶合板，竖向钉5×10cm 方木，间距25cm ，横向钉10×15cm 方木，间距60cm 。

2.1、面板计算P=773N/cm ， MPa 24.8105.11612.07731.0622=⨯⨯⨯⨯⨯=-σ m m m m EI ql f 5.04002001105.111211061002.0177310083944=>=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==-取18mm 胶合板m m m m EI ql f 5.0400200424.0108.111211061002.0177310083944=<=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==- 即面板采用18mm 胶合板可以满足要求。

20m箱梁模板计算书

则荷载设计值为：5.9×1.2×0.85=6.018KN/m2
③.倾倒混凝土产生的荷载
P3=6KPa
则荷载设计值为：6×1.4×0.85=7.14KN/m2
④.人员设备产生的荷载
P4=2.5KPa
则荷载设计值为：2.5×1.4×0.85=2.98KN/m2
⑤.振捣产生的荷载
P5=2.0KPa
则荷载设计值为：2×1.4×0.85=2.38KN/m2
F=PS/2=26.8×10-3×800×1120/2=12006.4N<[F]=38200N
角钢应力：
拉杆强计算，取1m宽作为计算单元，横肋间距300mm,垂直方向间距为284mm，面板厚度为6mm。
模板承受压力最大的为最下面一块，其平均侧压力：
P=26.8KPa
.振捣混凝土产生的侧压力按4.0KN/m2计
则荷载设计值为：4×1.4×0.85=4.76KN/m2
.进行荷载组合
P组合= 22.026.8+4.76=26.8KN/m2。模板所受侧压力0.72m以上按三角形分布，最大为26.8KPa；0.72m以下均为26.8KPa。
04.76
34815.41
63224.11
720 26.8
91626.8
120026.8
mm KPa
（2）竖向荷载（翼板处）
①.模板自重产生的荷载
P1=ΥV/S=ΥSh/S=Υh=78.5×0.006=0.471KPa
则荷载设计值为：0.471×1.2×0.85=0.48KN/m2
②.混凝土自重产生的荷载
P2=Υh=25×0.236=5.9KPa
.强度验算
由受力图可看出,受力结构为一次超静定结构,力最大弯矩处位于中间支座处,可根据结构力学求解一个力的一次超静定结构后,再进行叠加计算出最大弯矩，由结构力学求解出支座弯矩为：

箱梁模板设计计算汇总

箱梁模板设计计算1箱梁侧模以新安江特大桥主桥箱梁为例。

现浇混凝土对模板的侧压力计算：新浇筑的初凝时间按8h，腹板一次浇注高度4.5m，浇注速度1.5m/h，混凝土无缓凝作用的外加剂，设计坍落度16mm。

F=0.22*26*8*1.0*1.15*1.51/2=64.45KN/m2F=26*4.5=117.0KN/m2故F=64.45KN/m2作为模板侧压力的标准值。

q1=64.45*1.2+（1.5+4+4）*1.4=90.64KN/m2（适应计算模板承载能力）q2=64.45*1.2=77.34KN/m2（适应计算模板抗变形能力）1.1侧模面板计算面板为20mm厚木胶板，模板次楞（竖向分配梁）间距为300mm，计算高度1000mm。

面板截面参数：Ix=666670mm4，Wx=66667mm3，Sx=50000mm3，腹板厚1000mm。

按计算简图1（3跨连续梁）计算结果：Mmax=0.82*106N.mm，Vx=16315N，fmax=0.99mm。

由 Vx*Sx/(Ix*Tw)得计算得最大剪应力为 2.48MPa，大于1.35MPa不满足。

由 Mx/Wx得计算得强度应力为4.89MPa，满足。

由fmax/L得挠跨比为1/304，不满足。

按计算简图2（较符合实际）计算结果：Mmax=0.25*106 N.mm，Vx=9064N，fmax=0.12mm。

由 Vx*Sx/(Ix*Tw)得计算得最大剪应力为0.68MPa，满足。

由 Mx/Wx得计算得强度应力为3.82MPa，满足。

由fmax/L得挠跨比为1/1662，满足。

由此可见合理的建立计算模型确实能减少施工投入避免不必要的浪费。

1.2竖向次楞计算次楞荷载为：q3=90.64*103*0.3=27192N/m=27.19N/mm，选用方木100*100mm，截面参数查附表。

水平主楞间距为900mm，按3跨连续梁计算。

按计算简图计算Mmax=2.20*106N.mm，Vx=14683N，fmax=1.92mm，Pmax=26.92*103N。

箱梁计算

二、支架设计承载力参数1、立杆设计荷载横杆步距（m）立杆荷载（kN）0.6401.2301.8252.4202、横杆设计荷载横杆（m）跨中集中荷载（kN）均布总荷载（kN）0.9 6.7714.811.2 5.0811.111.5 4.068.891.8 3.397.403、方木、模板设计参数[σw] = 13MPa[ τ] = 1.9 MPaE = 1.0×104 MPa10×10cm方木截面抵抗矩：A=bh=100*100=10000mm2I=bh3/12=100*1003/12=8.33*106mm4W=bh2/6=100*1002/6=1.67*105mm3S m=bh2/8=100*1002/8=1.25*105mm3三、箱梁砼自重参数箱梁具体尺寸见设计院图纸。

1、箱梁砼容重按25kN/m3，本次计算按箱梁腹板荷载计算，翼板因荷载偏小，不在验算范围内。

2、箱梁普通截面段腹板每延米砼恒载计算：腹板截面S=0.5*1.7=0.85m2，每延米砼恒载P1=0.85×25=21.25kN/m。

3、横梁、端梁每延米砼恒载计算：(按最不利荷载截面即纵向的横截面计算)箱梁截面S=16.75×1.7=28.475m2每延米砼恒载P2=28.475×25=711.875kN/m，中横梁宽为2m，端梁宽1.2m。

四、荷载组合1、人员及施工机械设备荷载P3=3.5kN/m22、混凝土倾倒及振捣产生的荷载P4=2kN/m2荷载组合按照Ⅱ类荷载组合计算，P＝1.2恒载+1.4活载五、支撑体系验算（1）箱梁普通截面段1、模板验算（1）底板模板验算：模板每延米荷载计算：q＝1.2*P1+1.4(P3+P4)*0.5=1.2*21.25+1.4(3.5+2)*0.5=29.35KN/m腹板宽度为500mm，板宽按0.5m计算。

1. 计算简图箱梁模板底横向10×10cm方木间距均为300cm，按均布荷载作用下的二等跨连续梁计算。

箱梁桥面板计算

连续梁桥跨径布置为70+100+70（m ），主跨分别在梁端及跨中设横隔板，板厚40cm ，双车道设计，人行道宽1.5m 。

桥面铺装层容重233/m kN ，人行道构件容重243/m kN ，主梁容重253/m kN 。

求：1、悬臂板最小负弯矩及最大剪力；2、中间板跨中最大正弯矩、支点最小负弯矩、支点最大剪力。

解：一、悬臂板内力计算m kN g /8.42412.0=⨯⨯=人 m kN g /5.725124.02.0=⨯⨯+=板 m kN g /3.22311.0=⨯⨯=铺 m kN q r /75.2175.2=⨯=1、悬臂根部最小负弯矩计算结构自重产生的悬臂根部弯矩：m kN M g ⋅-=⨯⨯+⨯⨯+-⨯⨯-=2.42]25.25.25.725.15.13.2)75.03(5.18.4[支人群荷载产生的悬臂根部弯矩：m kN M r ⋅-=-⨯⨯-=3.9)75.03(5.175.2支汽车荷载产生的悬臂根部弯矩：m H a a 4.01.022.0221=⨯+=+= m H b b 8.01.026.0221=⨯+=+=单个车轮作用下板的有效工作宽度：m m b a a 4.12.3)1.05.1(24.02>=-⨯+='+= 有重叠。

单位（cm ）故：m a 6.44.12.3=+=m kN ab P p /388.06.41401=⨯==m kN M p ⋅-=⨯⨯⨯-=5.3918.0383.1支内力组合：基本组合：m kN M ud ⋅-=-⨯⨯+-⨯+-⨯=4.116)3.9(4.18.0)5.39(4.1)2.42(2.1 短期效应组合：m kN M sd ⋅-=-⨯+÷-⨯+-=8.72)3.9(0.13.1)5.39(7.02.42 2、悬臂根部最大剪力计算结构自重产生的悬臂根部剪力：kN Q g 4.295.25.75.13.25.18.4=⨯+⨯+⨯=支人群荷载产生的悬臂根部剪力：kN Q r 1.45.175.2=⨯=支汽车荷载产生的悬臂根部剪力：kN Q p 5.398.0383.1=⨯⨯=支内力组合：基本组合：kN Q ud 2.951.44.18.05.394.14.292.1=⨯⨯+⨯+⨯= 短期效应组合：kN Q sd 8.541.40.13.15.397.04.29=⨯+÷⨯+= 二、中间桥面板内力计算m l a 502100==m l b 4= 2450>=b a l l 故按单向板计算内力把承托面积平摊到桥面板上：m t 23.042.06.02.0=⨯+=' m kN g /3.2=铺 m kN g /8.525123.0=⨯⨯=板 m kN g /1.88.53.2=+=1、跨中弯矩计算：m b l m t l l 35.42.42.0400=+<=+=+=单个车轮作用下板的有效工作宽度：m m l m l a a 4.18.2328.132.44.031>=<=+=+= 有重叠故：m m d la 2.44.18.232=+=+=m t a a 6.02.04.0=+=+=' 无重叠m kN b a P p /8.1458.06.02140211=⨯⨯='=m kN ab P p /5.878.0214012=⨯==m kN ab P p /8.438.0414013=⨯==m kN ab P p /7.418.02.414014=⨯==m kN ab P p /3.588.0314015=⨯==m kN ab P p /5.628.04.12140216=⨯⨯==m kN M og ⋅=⨯⨯=9.172.41.8812mkN M op ⋅=⨯⨯+⨯⨯-⨯+⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯-⨯⨯=1.64]4.08.03.58333.08.0)3.585.62(21295.04.07.41175.07.088117.07.0)5.878.145(21[3.1m kN M ⋅=⨯+⨯=2.1111.644.19.172.10415.15131020<==h t m kN M ⋅=⨯=6.552.1115.0中 m kN M ⋅=⨯=8.77-2.1117.0-支2、支点剪力计算：m m l m l a a 4.17.2327.1344.031>=<=+=+= 故：m d la 1.432=+= m a 6.0='kN Q g 2.1641.821=⨯⨯=支1.8 1.80.61.70.71.20.4 24 4.23 1.4 0.60.6kNQ p 6.145]125.08.09.72092.08.0)9.724.109(21575.08.07.42638.045.0)7.427.54(219.08.05.79933.08.0)5.798.145(21[3.1=⨯⨯+⨯⨯-⨯+⨯⨯+⨯⨯-⨯+⨯⨯+⨯⨯-⨯⨯=支内力组合：基本组合：kN Q ud 3.2236.1454.12.162.1=⨯+⨯= 短期效应组合：kN Q sd 6.943.16.1457.02.16=÷⨯+=0.8 0.80.8 1.75 0.8 0.50.112.2 4.13.22.40.60.6 0.90.8 0.6380.5 0.450.933 1.750.350.8 10.10.5750.1250.092。

箱梁模板计算书

所以肋板的最大内力值
滿足要求。
3、挠度的计算：查得挠度系数为
滿足要求。
五、背楞的计算；
1、背楞采用双16#槽钢，可近似按矩形方管计算，它的支撑点为桁架，桁架的强度足够大，可按单跨简支梁验算如图B，最大间距2000mm,
2、强度计算：查得弯矩系数
故
背楞采用双16#槽钢，可近似按矩该方管计算截面特征系数为，
3、挠度的计算：查得挠度系数为
，
滿足要求。
六、对拉螺栓的计算：
对拉螺栓的间距2000mm，对拉螺栓及联接螺栓均采用二级螺纹钢，直径D=30mm,有效截面积为
此螺栓承受的力为
所以满足要求。
七、焊缝计算
主要计算面板与槽钢之间的焊缝
按两跨连续梁计算，计算简图如图所示
焊缝长度
焊缝长度应为80mm实际加工为双面角焊，考虑起弧落弧长度，单面焊缝长不小于40mm，单面间距30mm，所以满足要求。
箱梁模板计算书
一、侧压力的计算
1、已知条件：设定温度T=20°,掺缓凝剂，混凝土的坍落度取为150mm,β2=1.15,浇筑的最大高度为3.1m，泵送混凝土。故侧压力的计算采重混凝土计算公式。
2、计算最大侧压力：混凝土侧压力的计算（取两式中教小值）：
F=0.22γctoβ1β2V（计算式一）
F=γcH（计算式二）
q=0.744N/m㎡
2、强度计算：按静载荷最大查得弯矩系数为
故面板的最大内应力值为：
滿足要求。
3、挠度计算：查表得挠度系数，钢板的弹性模量，
滿足要求
四、肋板的计算：
1、竖肋采用12#工字钢，支撑为双16#槽钢，近似按三跨连续梁计算，计算简图如图B所示
2、强度验算：查得弯矩系数

小箱梁模板计算

小箱梁模板计算小箱梁模板强度、刚度验算一、模板情况说明：津宁四标预制小箱梁设计为30m、35m两种，小箱梁高度1.4m 和1.7m两种，模板采用定型钢模板，钢模板构造为：模板面板为5mmA3钢板，面板下为8#槽钢横向分布肋，竖向外肋为10#槽钢，外肋上下两端用φ20对拉螺杆对拉。

附模板设计图。

两种模板结构相同，验算按侧压力较大的1.7m系梁模板进行验算。

二、模板验算（一）、模板材料的力学特性1、模板面板A3厚5mm钢板（取0.5m宽计算）弹性模量：E＝2×105MPa截面惯性矩：I＝(b×h3)/3= 500×53/3=20833 mm4截面抗矩：W＝(b×h2)/3= 500×52/3=2083mm3＝145MPa容许弯应力：δ容容许剪应力：τ＝85MPa容截面积：S＝500×5＝2500mm22、8#槽钢横向分布肋（内肋）弹性模量：E＝2×105MPa截面惯性矩：I＝101.3cm4截面抗矩：W＝25.3cm3＝145MPa容许弯应力：δ容＝85MPa容许剪应力：τ容截面积：S＝10.24cm23、10#槽钢竖向肋（外肋）弹性模量：E＝2×105MPa截面惯性矩：I＝198.3cm4截面抗矩：W＝39.4cm3＝145MPa容许弯应力：δ容容许剪应力：τ＝85MPa容截面积：S＝12.74cm23、φ20拉杆容许拉力：F容＝38.2KN（二）、模板验算1、最大模板侧压力小箱梁侧模板为外斜模板，外斜角度较小，不计算垂直压力，只计算模板侧压力（见计算手册174页）。

新浇砼侧压力：F1＝0.22×γc ×T×β1×β2×V0.5＝0.22×24×4×1.0×1.15×0.850.5＝22.39KN/m2砼振捣产生压力：F2＝2KPa组合压力F＝F1+F2＝22.39+2＝24.39KN/m2V＝0.85m 砼的浇筑速度（m/h）按最快两个小时浇注完成计算T=4h 新浇筑砼的初凝时间β1=1.0 外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0：β2=1.15 砼坍落度影响修正系数，当坍落度＜30mm，取0.85；50～90mm时，取1.0；110～150mm时，取1.15；γc=2.4 KN/m3混凝土容重：2、面板按模板最大侧压力取0.5m宽验算面板强度，模板面板下横向分布肋间距0.26m,按4跨连续结构进行验算，跨径L=0.26m。

箱梁模板计算书

箱梁模板计算书一、测模板支护箱梁边翼板及中翼板处预先加工框架，框架采用10×10cm木方子和10×5cm 木方子组合加工而成。

木框架沿箱梁长度方向每80cm设置一道。

箱梁底模铺设完成后，将框架组装。

并将木胶板贴于木框架上，形成侧模。

侧模板与底模板的接缝要严密，保证其外露面线条流畅、美观。

二、箱梁内模支护箱梁内模板提前加工制作，选用竹胶板和木方子进行拼装，竹胶板强度较高，在工期允许的条件下，拆模后可重复使用。

箱室顶模板采用10×10、10×5的方木盒1.8cm的覆膜胶合板加工而成，根据现场施工情况，内模不再拆除。

肋板及横梁处的模板利用支撑进行加固，支撑每80cm设置一道，施工中，注意肋板及横梁处一期与二期模板连接的严密，可设置通长木条填塞。

模板安装完成后，板面之间要平整，接缝严密，保证结构物外露面美观、线条流畅。

箱梁封端模板必须根据设计图纸中锚具的型号的不同分别加工制作。

拼装制作封端锚模板采用表面平整的5×20cm的大板，用电刨找平刮光。

注意锚具开孔位置的准确。

支护模板前，检查模板外观形状，对于表面凹凸不平等不符合要求的模板严禁使用。

模板使用前，涂刷脱模剂。

模板制作时按《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041—2000）进行验收，模板的长度和高度允许偏差为±5mm，模板表面局部平整度允许偏差为1mm。

模板的支护严格按照《公路工程质量检验评定标准》（JTJ071—98）和《质量检查评定标准的补充规定》的规定进行施工及验收：模板支承面高程允许偏差为2，-5mm，模板内部尺寸允许偏差为3，-5mm，轴线偏位允许偏差为8mm，相邻板面高差允许偏差为2mm，模板表面平整度允许偏差为3mm，现浇梁面底允许偏差为0，10mm，预埋件位置允许偏差为3mm，预埋件外露长度允许偏差为±5mm。

三、底模的支护在基底处理完毕后，根据支架的布置间距在横桥向铺设5×20cm的木板，上面搭设碗扣支架，在中横梁处间距为60×60cm，在正常段间距为90×90cm，上下步距为60cm。

箱梁计算

二、支架设计承载力参数1、立杆设计荷载2、横杆设计荷载3、方木、模板设计参数[σw] = 13MPa[ τ] = MPaE = ×104 MPa10×10cm方木截面抵抗矩：A=bh=100*100=10000mm2I=bh3/12=100*1003/12=*106mm4W=bh2/6=100*1002/6=*105mm3S m=bh2/8=100*1002/8=*105mm3三、箱梁砼自重参数箱梁具体尺寸见设计院图纸。

1、箱梁砼容重按25kN/m3，本次计算按箱梁腹板荷载计算，翼板因荷载偏小，不在验算范围内。

2、箱梁普通截面段腹板每延米砼恒载计算：腹板截面S=*=0.85m2，每延米砼恒载P1=×25=m。

3、横梁、端梁每延米砼恒载计算：(按最不利荷载截面即纵向的横截面计算)箱梁截面S=×=28.475m2每延米砼恒载P2=×25=m，中横梁宽为2m，端梁宽1.2m。

四、荷载组合1、人员及施工机械设备荷载P3=m22、混凝土倾倒及振捣产生的荷载P4=2kN/m2荷载组合按照Ⅱ类荷载组合计算，P＝恒载+活载五、支撑体系验算（一）箱梁普通截面段1、模板验算（1）底板模板验算：模板每延米荷载计算：q＝*P1+(P3+P4)*=*++2)*=m腹板宽度为500mm，板宽按0.5m计算。

1.计算简图箱梁模板底横向10×10cm方木间距均为300cm，按均布荷载作用下的二等跨连续梁计算。

2.截面特性A=bh=500*20=10000mm2I=bh3/12=500*203/12=333333mm4W=bh2/6=500*202/6=33333mm3S m=bh2/8=500*202/8=25000mm33.截面验算查表可知：弯距系数Kmmax＝，剪力系数Kv B＝+＝，扰度系数Kw中＝中(1)抗弯强度验算M max=M中==**=·mσ=M max/W=*106/33333=<[σw]=满足要求(2)剪切强度验算Q max==**=τmax=QS m/I m b=*103*25000/(333333*500)=< [τ]= MPa满足要求(3)挠度验算f max=（100EI）=**3004/(100**104*333333)=0.352mm< [ f ]=L/400=300/400=0.75mm满足要求（2）侧板模板验算：混凝土等级为C50，坍落度选用160～180mm，砼容重为γc＝25 KN/m3，采用汽车泵导管运送混凝土至箱梁，浇筑速度V＝2m/h，砼温度为30℃，用插入式振捣器振捣。

现浇箱梁模板计算书

（一）内侧顶模板计算（1）横向背楞的计算1、强度计算简化为三跨连续梁模型q=（26×1.1×0.25+7.5×0.012）+（4+2.5）=13.74 kN/m2230.0122466bh W cm === 抗弯强度验算[]230.12410M ql Wσσ-==⨯<=30Mpa 0.72l m <l 取30cm 。

2、挠度验算条件：[]f f <m ax 250l 100677.04max <=EI ql f 4370.67713.740.30.520.01211010012⨯⨯=⨯⨯⨯mm <1.2mm 故抗弯强度和挠度满足要求。

横向背楞采用8cm ×10cm 的方木，间隔为30cm 。

（2）纵向背楞的计算1、强度计算简化为三跨连续梁模型q=（26×1.1×0.25×0.3+7.5×0.012×0.3+0.1×0.08×7.5）+（4+2.5）×0.3=4.18 kN/m2230.080.1133.366bh W cm ⨯=== 抗弯强度验算[]22330.1 4.180.880.1133.310==2.43133.310M ql W σσ--⨯⨯==⨯<⨯=13Mpa 2、挠度验算条件：[]f f <m ax 250l 100677.04max <=EI ql f4370.677 4.180.880.30.080.111010012⨯⨯=⨯⨯⨯⨯mm <5.3mm 故抗弯强度和挠度满足要求。

纵向背楞在横向背楞下设置四道，距离为0.88m 。

(3)支撑钢管计算1、强度验算设每1.2m 设置一个支撑钢管。

横向背楞传递到纵向背楞的Q =4.18×0.88=3.68kN Mmax=2.21 kN.m[]32.219.21324010M Mpa Mpa W σσ-===<=⨯ 2、挠度验算条件：[]f f <m ax 250l 384p 81.63m ax <=EI l f 3376.81 3.68 1.20.780.10.1211038412⨯⨯=⨯⨯⨯⨯mm <4.8mm 故抗弯强度和挠度满足要求。

箱梁木模模板设计计算书

1、侧模设计计算1.1编制依据方案设计遵守的现行国家行业标准、规范：《公路桥涵施工规范》TB10203-2002《公路桥涵工程施工质量验收标准》 TB10415-2003《建筑工程大模板技术规程》 JGJ 74--2003《建筑工程模板施工手册》第二版《路桥施工计算手册》第一版1.2 模板设计方案1.2.1 模板设计原则模板设计的原则为：确保混凝土成型后结构的形状、尺寸和相对位置符合设计要求，表面光洁平整，质量满足混凝土施工工艺要求；保证模板拆装方便，支撑体系安全可靠；制作工艺可行；经济适用。

1.2.2 设计原始数据1.2.2.1 模板材料：（1）面板采用30mm厚木板；（2）竖肋采用50*100mm方木，横向间距为250mm；（3）横肋采用50*100mm方木，竖向间距为300mm；（4）加劲箍采用双φ48*3.5钢管，最大竖向间距为500mm一道；（5）拉螺杆材料为Φ20圆钢，横向间距500mm。

1.2.2.2 施工数据：每小时浇注上升速度V=1m/h；混凝土初凝时间：to=8h。

1.2.3 模板侧压力计算按照《建筑工程大模板技术规程》中模板荷载及荷载效应组合B.0.2的规定，可按下列计算，并取其最小值：F=0.22γe t oβ1β2V1/2其中：γe为混凝土重力密度γe=25KN/m3；t o为混凝土初凝时间；β1为外加剂影响修正系数；β1=1.1 ；β2为混凝土坍落度影响修正系数. β2=1.15。

V为模板上升速度；计算得：F=59KN/m2。

混凝土浇筑过程中的倾倒荷载标准值为4 kN/m2，振捣荷载标准值为4 kN/m2。

但两荷载不同时存在，因此活荷载取4 kN/m2；对于模板强度计算时取设计值F设计=59*1.2+4*1.4=76.4kN/m2对于模板刚度计算时取标准值F标准=59kN/m2施工时，应按规范要求分层、均布浇筑，严禁集中浇筑。

1.2.4 面板验算选面板小方格中最不利的情况，即三面固定，一面简支（短边）。

模板-箱梁模板(碗扣式)计算书

箱梁模板(碗扣式)计算书计算依据：1、《建造施工模板安全技术规范》 JGJ162-20222、《建造施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ166-20223、《混凝土结构设计规范》 GB50010-20224、《建造结构荷载规范》 GB 50009-20225、《钢结构设计标准》 GB 50017-2022一、工程属性箱梁断面图二、构造参数底板下支撑小梁布置方式垂直于箱梁断面横梁和腹板底的小梁间距l 2(mm) 150 箱室底的小梁间距l 3(mm) 250 翼缘板底的小梁间距l4(mm) 250标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n2主梁受力不均匀系数ζ0.5立杆纵向间距l a (mm)600箱梁类型 B(mm) D(mm) F(mm) H(mm) 四室梁 950 1250 350 150 A(mm) C(mm) E(mm) G(mm) I(mm) 4500 1750 250 1850 1450700 1100 2000300 500 250K(mm) M(mm) O(mm)J(mm) L(mm) N(mm)支架立杆步数 9次序横杆挨次间距hi(mm)1350 2 1200 3 1200 4 1200 5 1200 6 1200 7 1200 81200 9600横梁和腹板下立杆横向间距l b (mm) 600 箱室下的立杆横向间距l c (mm) 900 翼缘板下的立杆横向间距l d (mm) 900 模板支架搭设的高度H(m) 13.5 立杆计算步距h(mm) 1200立杆伸出顶层水平杆长度a(mm)250斜杆或者剪刀撑设置剪刀撑符合《规范》 JGJ166-2022设置要求箱梁外侧防护栏杆高度Hm(mm) 1200脚手架安全等级I 级箱梁模板支架剖面图三、荷载参数风荷载参数：浙江 0.3杭州市C 类(有密集建造群市区)0.6513.50.196省份地区地面粗糙度模板支架顶部离建筑物地面高度(m) 单榀模板支架μst基本风压ω0(kN/m 2)风荷载高度变化系数μz风荷载体型系数μ s 风荷载标准值 ωk (kN/m 2)ωk =ω0μz μst =0.038新浇筑混凝土、钢筋自重标准值模板及支撑梁(楞)等自重标准值G 1k (kN/m 3)25.5G 2k (kN/m 2)其它可能产生的荷载标准值0.75支架杆系自重标准值G 3k (kN/m)施工人员及设备荷载标准值 0.15 G 4k (kN/m 2)0.4Q 1k (kN/m 2)4取单位宽度面板进行计算，即将面板看做一扁梁，梁宽b=1000mm ，则其：截面惯性矩I=bt 3/12=1000×153/12=281250mm 4 截面反抗矩W=bt 2/6=1000×152/6=37500mm 31、横梁和腹板底的面板承载能力极限状态的荷载设计值：活载控制效应组合：q 1=1.1×[1.2b(G 1k h 0+G 2k +G 4k )+1.4bQ 1k ]=1. 1×[1.2×1×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×1×4]=64 .9kN/mh 0--验算位置处混凝土高度(m)恒载控制效应组合：q 2=1.1×[1.35b(G 1k h 0+G 2k +G 4k )+1.4×0.7bQ 1k ]=1.1×[1.35×1×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×0 .7×1×4]=70.395kN/m取两者较大值q=max[q 1 ，q 2]=max[64.9，70.395]=70.395 kN/m正常使用极限状态的荷载设计值：q ˊ=b(G 1k h 0+G 2k +G 4k )=1×(25.5×1.7+0.75+0.4)=44.5kN/m计算简图如下： l=150mm面板类型复合木纤维板厚度t(mm) 15 抗弯强度设计值f(N/mm 2)15 弹性模量E(N/mm 2) 6000抗剪强度设计值fv(N/mm 2)1.6计算方式简支梁整体模板支架μstw 支架外侧模板μ s四、面板计算ωfk =ω0μz μstw =0.371 ωmk =ω0μz μ s =0. 1951.90411)、抗弯强度验算M=0. 125ql 2 =0.125×70.395×0.152=0.198kN · mσ=M/W=0. 198×106/37500=5.28N/mm 2≤f=15N/mm 2 满足要求！ 2)、抗剪强度验算V=0.5ql =0.5×70.395×0. 15=5.28kNτ=3V/(2bt)=3×5.28×103/(2×1000×15)=0.528N/mm 2≤f v =1.6 N/mm 2 满足要求！ 3)、挠度变形验算 ω=5qˊl 4/(384EI)=5×44.5×1504/(384×6000×281250)=0. 174mm≤[ω]=l/400=150/400=0.375mm满足要求！ 2、箱室底的面板同上计算过程，h 0＝0.6m ，l ＝l 3=250mm3、翼缘板底的面板同上， h 0(平均厚度)＝0.475m ，l ＝l 4=250mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值 σ＝5.013N/mm 2 τ＝0.3N/mm 2ω＝0.4mm允许值f ＝15N/mm 2f v ＝1.6N/mm 2[ω]=l/400=250/400=0.625mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值 σ＝6N/mm 2 τ＝0.359N/mm 2 ω＝0.496mm允许值f ＝15N/mm 2f v ＝1.6N/mm 2[ω]=l/400=250/400=0.625mm 结论符合要求符合要求符合要求符合要求五、小梁计算小梁材质及类型截面惯性矩I(cm 4) 抗弯强度设计值f(N/mm 2)抗剪强度设计值fv(N/mm 2) 1201、横梁和腹板底的小梁承载能力极限状态的荷载设计值：活载控制效应组合：q 1=1.1×[1.2b(G 1k h 0+G 2k +G 4k )+1.4bQ 1k ]=1. 1×[1.2×0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×0.15 ×4]=9.735kN/mh 0--验算位置处混凝土高度(m)恒载控制效应组合：q 2=1.1×[1.35b(G 1k h 0+G 2k +G 4k )+1.4×0.7bQ 1k ]=1.1×[1.35×0. 15×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4 ×0.7×0.15×4]=10.559kN/m取两者较大值q=max[q 1 ，q 2]=max[9.735，10.559]=10.559 kN/m 因此， q 静=1.1×[1.35b(G 1k h 0+G 2k +G 4k )]=1. 1×[1.35×0. 15×(25.5×1.7+0.75+0.4)]=9.912kN/mq 活=1.1×1.4×0.7bQ 1k =1.1×1.4×0.7×0.15×4=0.647kN/m正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G 1k h 0+G 2k +G 4k )=0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4)=6.675kN/m计算简图如下： l=l a =600mm计算截面类型截面反抗矩W(cm 3) 弹性模量E(N/mm 2) 计算方式10号槽钢 39.7 206000 三等跨梁槽钢 198.3 205符合要求符合要求结论1)抗弯强度验算M =0. 1q l 2+0. 117q l 2=0. 1×9.912×0.62+0. 117×0.647×0.62=0.384kN · m静活σ=M/W=0.384×106/(39.7×103)=9.673N/mm 2≤f=205N/mm 2 满足要求！ 2)挠度变形验算 ω=0.677qˊl 4/(100EI)=0.677×6.675×6004/(100×206000×1983000)=0.014mm≤[ω]=l/400=600/400=1.5mm满足要求！3)最大支座反力计算小梁传递最大支座反力：承载能力极限状态R max1＝1.1q 静l+1.2q 活l=1.1×9.912×0.6+1.2×0.647×0.6=7.008kN 正常使用极限状态Rˊmax1＝1. 1qˊl ＝1. 1×6.675×0.6＝4.405kN2、箱室底的小梁同上计算过程，h 0＝0.6m ，b ＝l 3=250mm项次抗弯强度验算挠度变形验算验算值 σ＝6.675N/mm 2 ω＝0.009mm允许值 f ＝205N/mm 2 [ω]=l/400=600/400=1.5mm 结论符合要求符合要求3、翼缘板底的小梁同上， h 0(平均厚度)＝0.475m ，b ＝l 4=250mm项次抗弯强度验算挠度变形验算最大支座反力计算 R max2＝4.807kN ， R ˊmax2＝2.714kN / /最大支座反力计算验算值允许值结论六、主梁计算σ＝5.617N/mm2f＝205N/mm2符合要求ω＝0.007mm[ω]=l/400=600/400=1.5mm符合要求R max3＝4.026kN，Rˊmax3＝2. 189kN//主梁材质及类型槽钢计算截面类型10号槽钢截面惯性矩I(cm4) 198.3 截面反抗矩W(cm3) 39.7抗弯强度设计值f(N/mm2) 205 弹性模量E(N/mm2) 2060001、横梁和腹板底主梁承载能力极限状态：p ＝ζ Rmax1＝0.5×7.008＝3.504kN正常使用极限状态：pˊ ＝ζRˊmax1＝0.5×4.405＝2.203kN横梁底立杆的跨数为2、1、2跨，腹板底立杆的跨数有3跨，按三等跨计算小梁计算简图如下，l ＝lb＝600mm1)抗弯强度验算M=0.788kN · mσ=M/W=0.788×106/(39.7×103)=19.849N/mm 2≤f=205N/mm 2 满足要求！ 2)挠度变形验算ω=0.031mm ≤[ω]=l/400=600/400=1.5mm 满足要求！3)最大支座反力计算横梁和腹板底主梁传递给可调顶托的最大支座反力： R max4＝15.33kN /ζ=15.33/0.5=30.66kN2、箱室底主梁同上计算过程， p ＝ζR max2＝0.5×4.807＝2.404kN ，p ＝ζRˊmax2＝0.5×2.714＝1.357kN ，l c =900mm ，按二等跨计算。

现浇箱梁模板计算

1、侧模板计算（1）、侧压力计算计算侧压力P值，假设温度T＝35℃，按每小时浇筑30ｍ3砼计算，V ＝4.5ｍ/ｈ。

则：Pｍ＝4.6V1/4＝4.6*4.51/4＝6.7KPａ考虑振动荷载4KPａ，则P＝6.7+4＝10.7KPａ（2）、按强度要求进行计算外侧模板立挡间的间距为50ｃｍ，木材采用竹胶板，ｆｃ＝11MPａ，将侧压力化为线布荷载ｑ＝7.62*Pｍ＝7.62*10.7＝81.5KN/ｍ。

Mｍａｘ＝ｑL2/10＝81.5*0.52/10＝2KN.ｍ需要Wｎ＝2*106/13＝153846ｍｍ3选用侧模板的截面尺寸为15ｍｍ*7200ｍｍ截面抵抗矩W＝7620*152/6＝285750ｍｍ3＞Wｎ可满足要求。

＝1.25ｍｍ符合要求。

（3）、对侧模板采用的横纵肋进行计算由于侧模板计算仅对侧压力进行计算，对于翼板部分由于重量较轻，可不做计算。

施工过程中侧模板的加强肋为水平肋，水平肋被支在垂直肋上，假设垂直肋水平间距定为L＝50ｃｍ，两水平肋间距定为ａ＝80ｃｍ，则分布在该水平肋上的均布荷载为：新浇筑砼对模板的侧压力，若按砼的有效压头3.90ｍ进行计算ｐｍａｘ＝ｒ.ｈ＝26*3.9＝101.4KPａｑ＝P＊ａ＝101.4*0.5＝50.7KN/ｍ按简支梁考虑，最大弯矩：Mｍａｘ＝ｑL2/8＝50.7*0.52/8＝1.584KN.ｍ水平肋采用60*90ｍｍ方木，其截面模量：W＝ｂ.ｈ3/3＝0.06*0.093/3＝1.458*10-5采用落叶松木材，其容许弯应力［σ］＝13*103KPａ［σ］＝Mｍａｘ/（ｎW）ｎ＝Mｍａｘ/（［σ］W）＝1.584/（13*103*1.458*10-5）＝8.36根实际施工时对于水平肋在3.9ｍ范围内，其带木的根数为9根，水平肋间距应为3.9/8＝0.49ｍ。

水平肋间距取0.50ｍ符合要求。

（3）、面板按刚度要求计算ω＝ｑL4/150EL＝6.7*7.2*5004/（150*9*103*7200*153/12）＝1.103ｍｍ＜［ω］＝500/400＝1.25ｍｍ则侧模采用1.5ｃｍ竹胶板符合要求。

现浇箱梁模板的底模计算

现浇箱梁模板的底模计算现浇箱梁的底模和侧模采用15mm的竹胶板，其下放置10×10cm的方木，间距是20cm。

规范允许取值：竹胶板允许弯曲应力[δ]=48.8Mpa竹胶板弹性模量[E]=1.0x104Mpa竹胶板允许剪应力[ι]=2.2Mpa10x10cm方木：I=bh3/12＝8.3x10-6m4，W＝bh2/6＝1.7x10-4m310x15cm方木：I=bh3/12＝2.8x10-5m4，W＝bh2/6＝3.75x10-4m31.荷载计算：（采用0.5m×2.44m的1.5cm竹胶板；用10×10cm的方木作肋，间距为20cm）模板自重f1=0.2KN/m2混凝土荷载：f2=1.5×26=39KN/m2施工荷载：f3 =2.5 KN/m2倾倒砼冲击力f4=2.0 KN/m2振捣力f5=2.0 KN/m2其它f6=0荷载组合：G= （f1+f2+f6）×1.2+（f3 +f4+f5）×1.4=47.04+9.1=56.14 KN/m2 G'=（f1+f2）×1.2+f6×1.2=47.04KN/m22.模板验算：按多跨连续梁计算：模板上荷载：q=G×1=56.14KN/mq'=G'×1=47.04KN/m竹胶板惯性矩：I=1000×153/12=281250mm4竹胶板截面矩：W=1000×152/6=37500mm3（1)竹胶板强度验算：Mmax=0.078ql2=0.078×56.14×0.22=0.1752kN·mσmax= Mmax/W=0.1752×1000÷(37500÷10003)=4.67×106N·m=4.67MPa=4.67MPa<[σ]=48.8MPa（2)竹胶板刚度验算：fmax=0.664×q'l4/100EI=0.664×47.04×1000×0.24÷（100×10000×106×281250÷10004）=0.12mm<[ω]=L/400=200/400=0.5mm经过计算，竹胶板强度和刚度满足使用要求。

箱梁外模计算书

箱梁模板计算书京沪高速铁路32米箱梁模板采用钢板面和钢框架结构设计，桥模板按《铁路混凝土工程施工验收补充标准》（铁建设[2005]160号）、《公路桥涵施工技术规范》、《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204）和《钢结构设计规范》（GB50017-2003）的要求进行设计与计算。

1. 荷载计算（1）新浇混凝土的侧压力（F1）根据招标单位提供的数据，新浇混凝土容重 r c=26KN/ m3，浇筑速度v=1.5m/h，入模温度T=200C。

依据混凝土有效压头计算公式：v/T≤0.035时，h=0.22+24.9 v/Tv/T≥0.035时，h=1.53+3.8 v/T现v/T=1.5/20=0.075，则有效压头h=1.815m考虑可能的外加剂最大影响，取系数1.2，则混凝土计算侧压力标准值F1=1.2*26*1.815=56.63KN/ m2=56.63*10-3N/mm2（2）倾倒混凝土产生的侧压力（F2）当采用泵送混凝土浇筑时，侧压力取6 KN/ m2 并乘以活荷载分项系数1.4。

所以 F2=1.4×6=8.4 KN/ m2（3）侧压力合计（F3） v/TF3= F1+ F2=56.63+8.4=65.03 KN/ m2模板强度验算考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载，即F3值。

模板刚度验算考虑新浇混凝土侧压力，即F3值。

2．侧模计算：（1）设计模板的形式与用料计算用板块为假设的最不利板块。

其中面板为8mm厚钢板；模板下角竖肋为间距300mm的10㎜筋板；模板其他部分为单向板，横肋间距300mm的工10#；背楞[18#双槽钢；对拉杆水平间距最大2000mm；（2）板面、与板面直接焊接的横肋、背楞的强度与刚度计算：上述构件均为受弯构件，与板面直接焊接的横肋是板面的支承边；背楞作为横肋的支座；对拉栓及销轴作为背楞的支座。

2．1钢面板、横肋、背楞和桁架计算 2．1．1 钢面板计算钢面板与横肋采用断续焊焊接成整体后，把钢面板当作单向板计算。

箱梁计算

二、支架设计承载力参数1、立杆设计荷载2、横杆设计荷载3、方木、模板设计参数[σw] = 13MPa[ τ] = 1.9 MPaE = 1.0×104 MPa10×10cm方木截面抵抗矩：A=bh=100*100=10000mm2I=bh3/12=100*1003/12=8.33*106mm4W=bh2/6=100*1002/6=1.67*105mm3S m=bh2/8=100*1002/8=1.25*105mm3三、箱梁砼自重参数箱梁具体尺寸见设计院图纸。

1、箱梁砼容重按25kN/m3，本次计算按箱梁腹板荷载计算，翼板因荷载偏小，不在验算范围内。

2、箱梁普通截面段腹板每延米砼恒载计算：腹板截面S=0.5*1.7=0.85m2，每延米砼恒载P1=0.85×25=21.25kN/m。

四、荷载组合1、人员及施工机械设备荷载P3=3.5kN/m22、混凝土倾倒及振捣产生的荷载P4=2kN/m2荷载组合按照Ⅱ类荷载组合计算，P＝1.2恒载+1.4活载五、支撑体系验算（一）箱梁普通截面段1、模板验算（1）底板模板验算：模板每延米荷载计算：q＝1.2*P1+1.4(P3+P4)*0.5=1.2*21.25+1.4(3.5+2)*0.5=29.35KN/m腹板宽度为500mm，板宽按0.5m计算。

1.计算简图箱梁模板底横向10×10cm方木间距均为300cm，按均布荷载作用下的二等跨连续梁计算。

2.截面特性A=bh=500*20=10000mm2I=bh3/12=500*203/12=333333mm4W=bh2/6=500*202/6=33333mm3S m=bh2/8=500*202/8=25000mm33.截面验算max＝0.096，剪力系数Kv B＝0.626+0.625＝1.25，扰查表可知：弯距系数Km中度系数Kw＝0.521中(1)抗弯强度验算M max=M中=0.096qL2=0.096*29.35*0.32=0.254kN·mσ=M max/W=0.254*106/33333=7.61Mpa<[σw]=13.0Mpa满足要求(2)剪切强度验算Q max=1.25qL=1.25*29.35*0.3=11.006kNτmax=QS m/I m b=11.006*103*25000/(333333*500)=1.65MPa< [τ]=1.9 MPa满足要求(3)挠度验算f max=0.521qL4/（100EI）=0.521*27.85*3004/(100*1.0*104*333333)=0.352mm< [ f ]=L/400=300/400=0.75mm满足要求（2）侧板模板验算：混凝土等级为C50，坍落度选用160～180mm，砼容重为γc＝25 KN/m3，采用汽车泵导管运送混凝土至箱梁，浇筑速度V＝2m/h，砼温度为30℃，用插入式振捣器振捣。

箱梁钢模板计算

30m箱梁钢模板计算（一）外模计算一、说明：梁长30m，跨中有20cm宽横隔梁。

单块模板按4m长设计，中间横隔梁按1.5m长设计，横隔梁设计为楔形，下部尺寸：里240mm，外200mm；上部尺寸：里280mm，外240mm。

二计算1．荷载设计值1）混凝土侧压力①混凝土侧压力标准植：按《施工手册》，混凝土侧压力，按下列公式计算:其中γ -- 混凝土的重力密度，取25kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，这里取t=5按200/(T+15)计算，得5h；T -- 混凝土的入模温度，取25℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取0.8 m/h（2小时浇筑完成）；H -- 模板计算高度，取1.6m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.20；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。

计算结果分别为F1=33.95kN/m2、F2=40kN/m2，应取较小值F2=34kN/m2，由于浇筑时受浇筑条件及工艺的影响，公式1计算的结果不确定性较大，在此取F2=40 kN/m2计算。

②混凝土侧压力设计值：F= F2×分项系数=40×1.2=48kN/m22）倾倒混凝土时产生的水平荷载查《施工手册》表8-66为4kN/m2荷载设计值为4×1.4=5.6kN/m23）按其荷载组合F/=48+5.6=53.6 kN/m22．面板计算1）面板强度验算面板采用5mm钢板，按3跨连续梁进行计算。

面板的截面系数W=bh 2/6=1*52/6=4.2mm 3 I= bh 3/12=1*53/12=10.4 mm 4应力为：σmax =M max /W= M max /4.2≤215N/mm 2M max ≤903N ·mm取1mm 宽的板条作为计算单元，荷载为：q=0.0536×1=0.0536N/mmM max ＝0.1*ql 2=0.1*0.0536 l 2≤903N ·mml ≤410mm2）挠度验算W max =0.677*ql 4/100EI=3.6*10-4l 4/EI ≤l/500l ≤230mm考虑模板变形的另一个约束条件为w 总≤3mm ，此处取l=350mm 进行验算。