A2O工艺计算
A2O工艺计算
校核管道 流速
v=Q5/A= 0.5897617 m
=
492.56 (kgO2/d)
硝化需氧 量
=
287.079
反硝化脱 氮产生的 氧量
D3＝2.86NT=
总需气量 AOR＝ D1+D2-D3=
106.4162 (kgO2/d) 673.22 (kgO2/d)= 28.05087 (kgO2/h)
1258.74
m3
组，单组
设反应池
池容Βιβλιοθήκη Baidu单
2
＝
629.37 m3
有效水深
h=
4
m；
单组有效 面积S单=
157.3425 m2
廊道式推
流式反应
池，廊道
采用
5
宽b=
2.5
m=
单组反应
池长度L＝
S单/B=
18 (m)=
18000 mm
(实取）
单组反应
池长度L＝
（计算需
S单/B=
13 (m)
要）
(不能满
校核：
(2)混合液
回流管。
回流混合
液由出水
井重力流
至混合流
液回流泵
房，经潜
污泵提升
后送至缺
氧段首端
。
(3)泵房压 力出水总 管设计流 量Q7=Q6=
a2o工艺设计计算实例
a2o工艺设计计算实例
A2O工艺是一种常用的污水处理工艺，其设计计算实例如下：
1. 设计参数：MLSS浓度X=3000mg/L，回流污泥浓度XR=9000mg/L。
2. 好氧池设计计算：
- 硝化的比生长速率；
- 设计SRTd（污泥龄）；
- 好氧池停留时间；
- 好氧池面积；
- 生物固体产量；
- 比较求由氮氧化成的硝酸盐数量。
3. 缺氧池设计计算：
- 内回流比IR；
- 缺氧池面积。
4. 厌氧池设计计算：厌氧池容积。
5. 曝气系统设计计算：
- 设计最大需氧量AOR；
- 供气量的计算；
- 曝气器计算；
- 空压机的选择。
6. 其它设备选型：
- 厌、缺氧区搅拌器；
- 内回流泵。
7. 反应池廊道和出水堰布置：
- 反应池廊道布置；
- 出水堰堰上水头h。
实际的A2O工艺设计计算可能会因具体的水质、水量等因素而有所不同，建议你咨询专业的环保工程师或环保公司以获取更准确的计算结果。
A2O法工艺计算(带公式)
管径d= 0.8586048 (m)
取进水管管径DN 900 mm
校核管道流速
v=Q5/A= 0.7281009 m
9、曝气 系统设计 计算
1、设计需 氧量AOR
AOR=去除 BOD5需氧量 -剩余污泥 中BOD5氧当 量+NH3-N硝 化需氧量剩余污泥 中NH3-N的 氧当量-反 硝化脱氮 产氧量
。
混合液回流管设计 流量Q6＝R内Q/2= 0.462963 (m3/s)
泵房进水管设计流
速采用V＝
0.8 m/s
管道过水断面积A＝ Q6/v= 0.5787037 m2
管径d= 0.8586048 (m)
取泵房进水管径管
径DN
800 mm
校核管道流速v= 0.9215027 (m/s)
(3)泵房压
混合液回 流比R内＝ ηTN/(1-η TN)×100%=
0.13 6600 100
3300
57
133
取R内＝
200
（3）反 应池容积 V,m3
反应池总 水力停留 时间：
V=QS0/NX= t=V/Q=
各段水力 停留时间 和容积：
厌氧：缺 氧：好氧 ＝1：1：3
(4)校核 氮磷负 荷， kgTN/(kg MLSS·d)
成的总氮量= 所需脱硝量＝
21.93 mg/l 14.93 mg/l
A2O工艺计算（全）
A2O⼯艺计算（全）
A/A/O⼯艺⽣物处理池设计计算
1.基本数据
1.1流量
⽇平均流量Qav=cum/d
⽇最⼩流量Qmin=cum/d
⽇变化系数Kz=
⽇最⼤流量Qmax=65000cum/d
设计⽇流量Q=50000cum/d
1.2⽔质
1.3参数选取
1.3.1运⾏参数
△⽣物池中活性污泥浓度Xvss=
△挥发活性组份⽐例fvss=(⼀般0.7~0.8)△污泥回流⽐r=△混合液回流⽐R=
1.3.2碳氧化⼯艺参数
△污泥理论产泥系数Y=
(范围0.4~0.8,⼀般0.6)
△20℃时污泥⾃⾝氧化系数Kd20=
(范围0.04~0.075,⼀般0.06)
1.3.3硝化⼯艺参数
△硝化菌在15℃时的最⼤⽐⽣长速率
µm(15)=
(范围0.4~0.5,⼀般0.47或0.45)
△好氧池中溶解氧浓度DO=
△NH4-N的饱和常数KN=T=Tmin=8℃
KN=10^(0.051*T-1.158)=
△硝化菌理论产率系数Yn=
(范围0.04~0.29,⼀般0.15)
△20℃时硝化菌⾃⾝氧化系数KdN20= (范围0.03~0.06,⼀般0.05)
△安全系数SF=
(范围1.5~4,⼀般2.5)
△氧的饱和常数Ko=
(范围0.25~2.46,⼀般1.0)
1.3.4反硝化⼯艺参数
△在20℃时的反硝化速率
UDN(20)=
(范围0.075~0.115,⼀般0.1)
△厌氧池溶解氧浓度DOn=
1.3.5除磷⼯艺参数
△
2好氧池设计计算(按低温情况计算)
2.1参数修正
污⽔的最低平均⽔温Tmin=8℃
△污泥⾃⾝氧化系数Kd修正
Kd(Tmin)=Kd20*1.05^(Tmin-20)=0.0281/d
A2O工艺设计计算(最新整理)
A 2/O 工艺生化池设计
一、
设计最大流量
Q max=73500m 3/d=3062.5 m 3/h=0.850 m 3/s
二、进出水水质要求
表1 进出水水质指标及处理程度CODCr BOD5TN SS 磷酸盐（以P 计）
进水水质（mg/L ）35027030.9300 5.4出水水质（mg/L ）501015101处理程度（%）
86%
96%
51%
97%
81%
三、设计参数计算
①.BOD 5污泥负荷
N=0.14kgBOD 5/(kgMLSS ·d)
②.回流污泥浓度
X R =10 000mg/L
③.污泥回流比
R=50%
④.混合液悬浮固体浓度（污泥浓度）
L mg X R R X R /3.3333100005
.015
.01=⨯+=+=
⑤.TN 去除率
%
5.51%1009
.3015
9.30%1000e 0=⨯-=⨯-=
TN TN TN TN η⑥.内回流倍数
%
2.1061062.0515
.01515
.01==-=
-=
η
η
R 四、A 2/O 曝气池计算
①.反应池容积
3
30425264.425253333.3
0.140
7273500NX S Q m m V ≈=⨯⨯=∙=
②.反应水力总停留时间
h h d t 1492.1358.073500
42526
Q V ≈====
③.各段水力停留时间和容积厌氧：缺氧：好氧＝1：1：4
厌氧池停留时间，池容；
h t 33.21461=⨯=37.70874252661
m V =⨯=缺氧池停留时间，池容；
h t 33.21461=⨯=37.70874252661
m V =⨯=好氧池停留时间，池容。
A2O污水处理工艺计算
A2O污水处理工艺计算
A2O污水处理工艺计算
1.引言
污水处理是一项重要的环境保护工作，而A2O污水处理工艺是一种高效、节能的处理方式。本文将介绍A2O污水处理工艺的计算方法。
2.A2O污水处理工艺概述
A2O污水处理工艺全称为Anaerobic-Anoxic-Oxic（厌氧-缺氧-好氧）工艺，它将厌氧、缺氧和好氧三个阶段结合在一起，通过微生物的作用将有机物质和氮磷等物质转化为无害物质。A2O污水处理工艺具有处理效率高、设备占地面积小和操作成本低等特点，广泛应用于城市污水处理厂。
3.A2O污水处理工艺计算方法
3.1 污水处理量计算
污水处理量是指单位时间内进入处理系统的污水量，一般以
m^3/d（立方米/天）为单位。根据实际情况，可以通过以下公式计算污水处理量：
污水处理量 = 污水流量×时间
3.2 污水COD浓度计算
污水COD（化学需氧量）浓度是污水中有机物质的浓度指标，一般以mg/L（毫克/升）为单位。可以通过水质监测数据获得污水COD浓度。
3.3 污水氮磷浓度计算
污水中的氮和磷是污水处理过程中需要关注的重要参数，可以通过水质监测数据获得污水中氮磷的浓度。
3.4 A2O工艺计算参数
A2O污水处理工艺中，需要计算的主要参数有：
- 厌氧段反应器的容积和水量
- 缺氧段反应器的容积和水量
- 好氧段反应器的容积和水量
- 曝气装置的曝气量
- 混合液回流比
具体的计算方法可以根据实际情况和工艺要求进行计算。
4. 污水处理效果评估
A2O污水处理工艺的处理效果可以通过以下指标进行评估：
- 污水COD去除率
- 污水氨氮去除率
A2O污水处理工艺计算
A2O污水处理工艺计算
污水处理是一项重要的环境工程技术，目的是将污水中的有害物质去除或降低到能够符合排放标准的水质要求。A2O工艺是一种常用的污水处理工艺，下面将详细介绍A2O污水处理工艺的计算方法。
A2O工艺是指采用A2O（anaerobic-anoxic-oxic）工艺处理污水，该工艺主要包括厌氧池（anaerobic tank）、缺氧池（anoxic tank）和好氧池（oxic tank）三个单元。在厌氧池中，有机物被微生物分解为有机酸和气体产物；在缺氧池中，有机酸被硝酸根盐（NO3-）还原为氮气
（N2）；在好氧池中，氨氮（NH4+）通过氨氧化作用被硝化为硝酸盐（NO3-），同时有机物被氧化为二氧化碳（CO2）和水（H2O）。
A2O工艺的设计和计算主要涉及以下几个方面：
1.污水特征的测定：首先需要对原水进行特征参数的测定，如COD （化学需氧量）、BOD（生物需氧量）、氨氮、总磷等。根据测定结果，可以确定系统的处理能力和最佳操作条件。
2.污水流量计算：根据目标排放水质要求和处理能力，确定系统的设计流量。设计根据日污水量和小时波动系数计算得出，一般可以采用设计日流量的1.5倍作为峰时小时流量。
3.污泥产生量的计算：根据污水的特征参数和处理效果，可以估计出A2O工艺中所产生的污泥量。产生污泥的主要过程包括厌氧消化、硝化、混合、好氧消化等，各个阶段的污泥产率不同，需要进行详细计算。
4.污泥浓度的计算：污泥浓度是指污泥中固体的含量，可用干重或湿重表示。根据污泥产生量和处理系统的特点，可以计算出污泥浓度。
A2O工艺设计计算
A2O⼯艺设计计算
1、缺氧池、好氧池(曝⽓池)的设计计算：
（1）、设计⽔量的计算
由于硝化和反硝化的污泥龄和⽔⼒停留时间都较长，设计⽔量应按照最⾼⽇流量计算。式中：
Q ——设计⽔量，m 3/d ； Q ——⽇平均⽔量，m 3/d ；
K ——变化系数；
（2）、确定设计污泥龄C θ需反硝化的硝态氮浓度为式中：
N ——进⽔总氮浓度，mg/L ；
0S ——进⽔BOD 值【1】，mg/L ； e S ——出⽔BOD 值，mg/L ； e N ——出⽔总氮浓度，mg/L ；反硝化速率计算
计算出de K 值后查下表选取相应的V V D /值，再查下表取得C θ值。
反硝化设计参数表（T=10~12℃）
（3）、计算污泥产率系数Y 【2】
式中：
Y ——污泥产率系数，kgSS/kgBOD ； K ——修正系数，取9.0=K ；
0X ——进⽔SS 值mg/L;
T ——设计⽔温，与污泥龄计算取相同数值。
然后按下式进⾏污泥负荷核算：式中：
S L ——污泥负荷，我国规范推荐取值范围为~(kgMLSS ?d)。
活性污泥⼯艺的最⼩污泥龄和建议污泥龄表（T=10℃）【3】
单位：d
（4）、确定MLSS(X)
MLSS(X)取值通过查下表可得。
反应池MLSS 取值范围
取定MLSS(X)值后，应⽤污泥回流⽐R 反复核算式中：
R ——污泥回流⽐，不⼤于150%；
E t ——浓缩时间，其取值参见下表。
浓缩时间取值范围
（5）、计算反应池容积
计算出反应池容积V 后，即可根据V V D /的⽐值分别计算出缺氧反应池和好氧反应池的容积。
2、厌氧池的设计计算：
A2O法工艺计算(带公式)
300
mm
双侧供气 （向两侧 廊道供 气）
流速v=
流量Qs双 =Gsmax/3=
472.2194231 (m3/h)=
10 m/s；
0.129266457 (m)
取支管管径为
DN
450
mm
10、厌氧
池设备选
择（以单
组反应池
计算）
厌氧池设
导流墙，
将厌氧池
分成3格，
每格内设
潜水搅拌
机1台，所
坱功率按
5W/m3池容
取超高
为：
1
m,则反应池总高H=
5
(8)反应
池进、出
水系统计
算
1、进水管
单组反应池进水管 设计流量Q1＝
0.023 (m3/s)
管道流速V=
0.8 m/s；
管道过水断面积A= 0.02875 (m2)
管径d= 0.1913745 (m)
取进水管管径DN 600 mm
2、回流污 泥管
3、进水井 反应池进 水孔尺 寸：
混合液回流比R
内=
200 %
混合液回流量 QR=R内Q=
=
8000 m3/d 333.3333333 (m3/h)
设混合液回流
泵房
2
座
每座泵房内设
3
台潜污泵
A2O工艺计算(全)
0.3584
选定
0.0555 15.70 d
4981 5000
99.0% 10.0 1090
88.74% 选定
0.36
mg/l mg/l
kgBOD/kgSS.d
kg/m3 m3/d=
21.6 l/s(14hr)
14 77.9
含水率 99.00% 94.00% 80.00%
小时 m3/h相当于
体积m3 1090 181.7 54.5
T=Tmin=
2.0 mg/l
8
℃
0.2 mg/l
mgVSS/mgNH 0.15 4－N
0.04 1/d 1.8 1.0 mg/l
△在20℃ 时的反硝 化速率
UDN(20)= (范围 0.075~0. 115,一般 0.1)
△厌氧池 溶解氧浓 度DOn=
1.3.5除 磷工艺参 数
△
0.11 1/d 0.15 mg/l
2.9污泥浓缩脱水 取污泥浓缩脱水机每日 工作 每小时处理泥量
每公斤干泥加混凝剂PAM 加药量
2.10生物池容积计算
2.10.1A/A/O生物池 生物池总容积V= 设计水深H1=
6500.0 kg/d 52%
137.2 kg/d
10903.0
kg/d= 1.15
10.9 t/d
kgDS/kgBO D
(完整版)A2O工艺设计计算
A 2/O 工艺生化池设计
一、
设计最大流量
Q max=73500m 3/d=3062.5 m 3/h=0.850 m 3/s
二、 进出水水质要求
表1 进出水水质指标及处理程度
三、 设计参数计算
①. BOD 5污泥负荷
N=0.14kgBOD 5/(kgMLSS ·d)
②. 回流污泥浓度
X R =10 000mg/L
③. 污泥回流比
R=50%
④. 混合液悬浮固体浓度（污泥浓度）
L mg X R R X R /3.3333100005
.015
.01=⨯+=+=
⑤. TN 去除率
%5.51%1009
.3015
9.30%1000e 0=⨯-=⨯-=
TN TN TN TN η
⑥. 内回流倍数
%2.1061062.0515
.01515
.01==-=
-=
η
η
R
四、
A 2/O 曝气池计算
①. 反应池容积
330425264.425253333.3
0.140
7273500NX S Q m m V ≈=⨯⨯=•=
②. 反应水力总停留时间
h h d t 1492.1358.073500
42526
Q V ≈====
③. 各段水力停留时间和容积
厌氧：缺氧：好氧＝1：1：4
厌氧池停留时间h t 33.21461=⨯= ，池容37.70874252661
m V =⨯=；
缺氧池停留时间h t 33.21461=⨯= ，池容37.70874252661
m V =⨯=；
好氧池停留时间h t 34.91464=⨯= ，池容36.283504252664
m V =⨯=。
④. 校核氮磷负荷
好氧段TN 负荷为：
()d kgMLSS kgTN N ⋅=⨯⨯=••/024.06.8350233339
A2O工艺计算
2。5.1 设计流量
生物处理构筑物的设计流量以最高日平均流量计。取日变化系数为1.2. Q=1.2×18000=21600m 3/d=900m 3/h=0。25m 3/s 。 2.5.2 反应池进水水质
本设计中进水中BOD 5较小，则可不设初沉池。所以进水中 S 0=150mg/L ，X 0=200mg/L ，N=40mg/L 2.5.2 确定设计污泥龄
需要反硝化的硝态氮浓度为:()e e O N S S N N ---=005.0
()151015005.040---==18mg/L 式中,O N -—-需要反硝化的硝态氮浓度，mg/L ； N —-—进水中TN 浓度,mg/L ； 0S -——进水BOD 浓度，mg/L; e S ——-出水BOD 浓度，mg/L ； e N ---出水TN 浓度,mg/L 。 反硝化速率12.015018
===e O de S N K 。 查相关表格，有
3.0==
c cd
D V V θθ；取硝化泥龄d c 110=θ
式中，cd θ--—缺氧污泥龄,d ； c θ—-—总污泥龄，d 。 则：系统总污泥龄为：d c
cd
c c 7.153
.0111
10=-=
-=
θθθθ 缺氧污泥龄为：d cd c cd 7.4117.15=-=-=θθθ 2.5。3 计算污泥产率系数
()()()
⎥⎦
⎤
⎢⎣⎡⋅+⋅⨯⨯--+=--151500072.117.01072.175.017.02.016.075.0T c T c S X K Y θθ ()()()
⎥⎦⎤
⎢⎣⎡⨯⨯+⨯⨯⨯⨯--⨯+⨯=--151********.17.1517.01072.17.1575.017.02.011502006.075.09.0 kgBOD kgSS /16.1=
A2O工艺的设计计算
A2/O 工艺生化池设计一、设计最大流量
33
/h=0.850 m 3 /s
Q max=73500m/d=3062.5 m
二、进出水水质要求
表 1进出水水质指标及处理程度
CODCr BOD5TN SS磷酸盐（以 P 计）进水水质（ mg/L）35027030.9300 5.4
出水水质（ mg/L）501015101
处理程度（ %）86%96%51%97%81%
三、设计参数计算
①. BOD5污泥负荷
N=0.14kgBOD5/(kgMLSS·d)
②. 回流污泥浓度
X R=10 000mg/L
③. 污泥回流比
R=50%
④. 混合液悬浮固体浓度（污泥浓度）
X
R
X R0.510000 3333.3mg / L 1R 1 0.5
⑤. TN去除率
TN TN 0TN e100%
30.9 15
100% 51.5% TN 030.9
⑥. 内回流倍数
R0.5150.1062 106.2%
1
10.515
2
四、 A /O 曝气池计算
V Q S073500 27042525.4m342526m3
NX0.14 3333.3
②. 反应水力总停留时间
V42526
t0.58d 13.92h 14h
Q73500
③.各段水力停留时间和容积
厌氧：缺氧：好氧＝ 1：1：4
厌氧池停留时间 t114 2.33h ，池容 V1425267087.7m3；
66
缺氧池停留时间 t114 2.33h ，池容 V1425267087.7m3；
66
好氧池停留时间 t4149.34h ，池容 V44252628350.6m3。
66
④. 校核氮磷负荷
A2O工艺设计计算
1、缺氧池、好氧池(曝气池)的设计计算：
（1）、设计水量的计算
由于硝化和反硝化的污泥龄和水力停留时间都较长，设计水量应按照最高日流量计算。
式中：
Q——设计水量，m3/d；
Q——日平均水量，m3/d；
K——变化系数；
反硝化设计参数表（T=10~12℃）
（4）、确定MLSS(X) MLSS(X)取值通过查下表可得。
反应池MLSS取值范围
式中：
V——厌氧反应池容积，m3。
A
3、曝气量的计算：（1）、实际需氧量的计算
式中：
2O ——实际需氧量，kgO 2
/d ； C O ——去除含碳有机物单位耗氧量，包括BOD 降解耗氧量和活性污泥衰减耗氧量，kgO 2/kgBOD ；
t S ——BOD 去除量，kg/d ；
ht N ——硝化的氨氮量，kg/d ；
ot N ——反硝化的硝酸盐量，kg/d 。
其中，去除含碳有机物单位耗氧量C O 按下式计算： 【4】
式中：
K N ——进水凯氏氮【5】浓度，mg/L ；
he N ——要求出水氨氮浓度，mg/L 。
当有反硝化时，需硝化的氨氮量ht N 按下式计算：
反硝化的硝酸盐量ot N 按下式计算：
（2）、标准需氧量的计算
由于上述方法计算出的需氧量是在实际水温，气压和混合液溶解氧浓度的污水中的需氧量，而充氧设备的充氧能力是在水温20℃、一个大气压、溶解氧为零的清水中测定的，为了选择充氧设
备，必须将实际需氧量换算成标准需氧量。
标准需氧量按下式计算：
式中：
T ——最热日反应池平均水温，取值与计算C O 时相同，℃；
α——修正系数，我国规范建议值为0.85α=；
β——修正系数，我国规范建议值为0.9=β；
A2O工艺设计计算
1 缺氧池、好氧池(曝气池)的设计计算：(1)、设计水量的计算
由于硝化和反硝化的污泥龄和水力停留时间都较长，设计水量应按照最高日流量计算。
式中：
Q ---- 设计水量，m^d
Q ---- 日平均水量，m/d ；
K ――变化系数；
(2)、确定设计污泥龄ec
需反硝化的硝态氮浓度为
式中：
N——进水总氮浓度，mg/L;
【1】
S o ――进水BOD值,mg/L;
S e ――出水BOD值,mg/L;
N e——出水总氮浓度，mg/L;
反硝化速率计算
计算出K de值后查下表选取相应的V D/V值，再查下表取得B e值。
反硝化设计参数表(T=10~12C)
(3)、计算污泥产率系数Y【2】
式中：
Y ――污泥产率系数，kgSS/kgBOD
K——修正系数，取K=0.9 ；
Xo ---- 进水SS值mg/L;
T――设计水温，与污泥龄计算取相同数值。然后按下式进行污泥负荷核算：
式中：
L S――污泥负荷，我国规范推荐取值范围为0.2~0.4kgBOD/(kgMLSS?d) 活性污泥工艺的最小污泥龄和建议污泥龄表(T=10C)【3】单位：d
(4)、确定MLSS(X)
MLSS(X取值通过查下表可得。
反应池MLSS取值范围
取定MLSS(X值后，应用污泥回流比R反复核算
式中：
R --- 污泥回流比，不大于150%
t E ――浓缩时间，其取值参见下表。
浓缩时间取值范围
(5)、计算反应池容积
计算出反应池容积V后，即可根据V D/V的比值分别计算出缺氧反应池和好氧反
应池的容积
2、厌氧池的设计计算：
厌氧反应池的容积计算
式中：
V A ---- 厌氧反应池容积，m3。
(完整版)A2O工艺设计计算
A 2/O 工艺生化池设计
一、
设计最大流量
Q max=73500m 3/d=3062.5 m 3/h=0.850 m 3/s
二、 进出水水质要求
表1 进出水水质指标及处理程度
三、 设计参数计算
①. BOD 5污泥负荷
N=0.14kgBOD 5/(kgMLSS ·d)
②. 回流污泥浓度
X R =10 000mg/L
③. 污泥回流比
R=50%
④. 混合液悬浮固体浓度（污泥浓度）
L mg X R R X R /3.3333100005
.015
.01=⨯+=+=
⑤. TN 去除率
%5.51%1009
.3015
9.30%1000e 0=⨯-=⨯-=
TN TN TN TN η
⑥. 内回流倍数
%2.1061062.0515
.01515
.01==-=
-=
η
η
R
四、
A 2/O 曝气池计算
①. 反应池容积
330425264.425253333.3
0.140
7273500NX S Q m m V ≈=⨯⨯=•=
②. 反应水力总停留时间
h h d t 1492.1358.073500
42526
Q V ≈====
③. 各段水力停留时间和容积
厌氧：缺氧：好氧＝1：1：4
厌氧池停留时间h t 33.21461=⨯= ，池容37.70874252661
m V =⨯=；
缺氧池停留时间h t 33.21461=⨯= ，池容37.70874252661
m V =⨯=；
好氧池停留时间h t 34.91464=⨯= ，池容36.283504252664
m V =⨯=。
④. 校核氮磷负荷
好氧段TN 负荷为：
()d kgMLSS kgTN N ⋅=⨯⨯=••/024.06.8350233339
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kgBOD5/( kgMLSS 0.13 ·d) 6600 mg/L 100 %
3300 mg/L
50 %
100 %
（3）反 应池容积 V,m3
反应池总 水力停留 时间：
V=QS0/NX= t=V/Q=
各段水力 停留时间 和容积：
厌氧：缺 氧：好氧 ＝1：1：3
8.38
Pb= 1.3854 ×105 （Pa)
空气离开 好氧反应 池时氧的 百分比：
好氧反应 池中平均 溶解氧饱 和度
17.53653 %
标准需氧 量：
相应最大 时标准需 氧量：
好氧反应 池平均时 供气量：
=
9.118342 (mg/l)
SOR=
978.2095 (kgO2/d)= 40.75873 (kgO2/h)
qc—曝气器标 准状态下，与 好氧反应池工 作条件接近时 的供氧能 力,kgO2/(h· 个）
采用微孔曝气器，参照有关手册，工作水深4.3m，在供风量1～3m2/(h·个）时，曝气器氧利 0.3～0.75m2,充氧能力qc=0.14kgO2/(h·个）。则：
h1=
以微孔曝 气器服务 面积进行 校核：
SORmax=
(kgO2/d)
1.4SOR= 1369.4933 =
57.0622 (kgO2/h)
679.31216 (m3/h)
最大时的 供气量
Gsmax=1.4Gs=
951.037 (m3/h)= 15.85062 (m3/min)
3、所需空 气压力 p(相对压 力）
p＝ h1+h2+h3+h4+Δ h
被氧化 的NH3-N=
进水总 氮-出水 总氮量用于合 成的总
氮量= 所需脱 硝量＝
17.34 10.34
需还原的
硝酸盐氮
量NT=
37.21 (mg/L)
将各值代
入：
百度文库
(以
剩余碱度
CaCO3
SALK1=
206.1216 (mg/l) >100mg/l 计）
可维持PH
≥7.2.
（7）反
应池主要
尺寸
反应池总 容积V＝
如图所示为 A2/O脱氮除磷 工艺计算图。
2500
2500
2500
18000
2500
2500
2500
2500 2500 2500 2500 2500
NH3-N (mg/l)
25 8
TP (mg/l)
3 1.5
碱度S (mg/l)
280
PH 7.0～7.5
最底水温 （℃） 14
最高水温 （℃） 25
=
150 (m3/h)
设混合液回流
泵房 1 座
每座泵房内设 3 台潜污泵
2
用
1
单泵流量QR单 ＝0.5QR=
75 (m3/h)
水泵扬程
污泥回流总管 设计流量Q污回
＝ 污泥回流管设 计流速采用V＝
150 (m3/h) 1.2 m/s
总管道过水断
面积A＝Q污回 /v= 0.034722 m2
管径d= 0.210314 (m)
式中
h1+h2
——
供风管道 沿程与局 部阻力之 和，取 h1+h2=
h3
h4 Δh
P= 4、曝气器 数量计算 (以单组反 应池计 算）
按供氧能 力计算所 需曝气器 数量。
——
—— ——
曝气器淹 没水头， 曝气器阻 力，取 富余水头,
5.6 (m)
h3=
h4= Δh=
h1—按供氧能 力所需曝气器 式中 个数,个；
取进水管
管径DN 200 mm
2、回流污
泥管
单组反应
池回流污
泥管设计 流量Qk＝ 0.0208333 (m3/s)
管道流速
V=
0.8 m/s；
管道过水 断面积A= 0.0260417 (m2)
管径d= 0.1821376 (m)
取进水管
管径DN 200 mm
3、进水井
反应池进
水孔尺
寸：
进水孔过 流量Q2＝ 0.0416667 (m3/s)
剩余碱度S ΔLK1＝进 水碱度-硝 化消耗碱 度+反硝化 产生碱度+ 去除BOD5产 生碱度 假设生物 污泥中含 氮量以 每日用于 合成的总 氮
0.6
0.05
135 234 369
kg/d
kg/d kg/d
12.40% 计，则： 16.79 kg/d
即，进水 总氮中有
mg/l用于 4.66 合成。
所需功率为
900 w
11、缺氧
池设备选
择（以单
组反应池
计算）
缺氧池设
导流墙，
将缺氧池
分成3格，
每格内设
潜水搅拌
机1台，所
坱功率按
5W/m3池容
计算。
缺氧池有效容 积V缺＝
180 m3
混合全池污水
所需功率为
900 w
12、污泥
回流设备
污泥回流
比
R＝
100 %
污泥回流 量
QR= RQ=
3600 m3/d
污泥回流管径
管径DN
200 mm
校核管道流速
v= 1.326964 (m/s)
13、混合
液回流设
备
（1）混合
液回流泵
混合液回流比R
内=
150 %
混合液回流量 QR=R内Q=
=
5400 m3/d 225 (m3/h)
设混合液回流
泵房 1 座
每座泵房内设 3 台潜污泵
2
用
1
单泵流量QR单=
112.5 (m3/h)
管道流速
v=
0.8 m/s
管道过水 断面积A= 0.0520833 (m2)
管径d= 0.2575814 (m)
取进水管
管径DN 300 mm
9、曝气 系统设计 计算
1、设计需 氧量AOR
AOR=去除 BOD5需氧量 -剩余污泥 中BOD5氧当 量+NH3-N硝 化需氧量剩余污泥 中NH3-N的 氧当量-反 硝化脱氮 产氧量
碳化需氧 量
校核管道 流速
v=Q5/A= 0.5897617 m
=
492.56 (kgO2/d)
硝化需氧 量
=
287.079
反硝化脱 氮产生的 氧量
D3＝2.86NT=
总需气量 AOR＝ D1+D2-D3=
106.4162 (kgO2/d) 673.22 (kgO2/d)= 28.05087 (kgO2/h)
足b/h=1
b/h=
0.6
～2）
(满足
L/B=5～
L/b=
7.2
10）
取超高
m,则反应
为：
1
池总高H=
5
(m)
(8)反应
池进、出
水系统计
算
1、进水管
单组反应
池进水管
设计流量 Q1＝
0.021 (m3/s)
管道流速
V=
0.8 m/s；
管道过水 断面积A= 0.02625 (m2)
管径d= 0.1828647 (m)
备
备
m。
H＝ 0.0626493 (m)
出水孔过
流量 Q4=Q3= 0.0729167 (m3/s)
孔口流速
v=
0.6 m/s
孔口过水
断面积A ＝Q/V= 0.1215278 (m2)
孔口尺寸
取为 0.7
m×
0.2
m=
出水井平
面尺寸取
为1m×
2.5m
5、出水管
反应池出
水管设计
流量Q5＝ Q2＝ 0.0416667 (m3/s)
管径d= 0.2230721 (m)
取泵房进
水管径管
径DN
250 mm
校核管道
流速v= 0.6369427 (m/s)
0.03125 m/s
设计流速 采用v=
1.2 m/s
管道过水
断面积A ＝Q7/v= 0.0260417 m2
管径d= 0.1821376 (m)
取泵房压
力出水管
管径DN
200 mm
符合要 <0.05 求
符合要 <0.06 求
mg/l mg/l
2500 mm
0.08 (m2) 0.14 (m2)
(kgO2/d )
m，氧转 移效率 EA=
计算温度T 20% ＝
25 ℃。
1.02 ×105 Pa mg/l.
0.2 m；
4.5 m； 0.4 m； 0.5 m；
h·个）时，曝气器氧利用率EA＝20%，服务面积
单侧供气 （向单侧 廊道供 气）
流速v=
流量Qs单 =0.5Gsmax/3= 158.5062 (m3/h)=
10 m/s；
0.044029 (m3/s)
0.074892 (m)
取支管管径为 DN 60 mm
双侧供气 （向两侧 廊道供 气）
流速v=
流量Qs双 =Gsmax/3= 317.0123 (m3/h)=
(2)混合液
回流管。
回流混合
液由出水
井重力流
至混合流
液回流泵
房，经潜
污泵提升
后送至缺
氧段首端
。
(3)泵房压 力出水总 管设计流 量Q7=Q6=
混合液回
流管设计
流量Q6＝R 内Q/2=
泵房进水
0.03125 (m3/s)
管设计流
速采用V
＝
0.8 m/s
管道过水
断面积A ＝Q6/v= 0.0390625 m2
Px=YQ(S0Se)-kdVXR Ps=(TSSTSSc)*50%
(6)碱度 校核
取污泥增殖系 数Y=
污泥自氧化率 kd=
将各值代入： Px= Ps=
△X=
每氧化 1mgNH3-N需 消耗碱度 7.14mg； 每还原 1mgNO3--N 产生碱度 3.57mg； 去除 1mgBOD5产 生碱度 0.1mg。
最大需氧 量与平均 需氧量之 比为1.4, 则
AORmax=1.4R= 942.5091 (kgO2/d)= 39.27121 (kgO2/h)
2、标准需 氧量 采用鼓风 曝气，微 孔曝气器 。曝气器 敷设于池 底，距池 底0.2m， 淹没深度 将实际需 氧量AOR换 算成标准 状态下的 需氧量SOR 。
孔口流速
V=
0.6 m/s
4、出水堰 及出水井 按矩形堰 流量公式 计算：
孔口过水
断面积A ＝ 0.0694444 (m2)
孔口尺寸
取为 0.4
m×
0.2
m=
进水井平
面尺寸取
为1m×
2.5m
式中
Q3=(1+R+R 内)*Q/n= 0.0729167 (m3/s)
b—堰宽，
b=
2.5 m；
H—堰上水头，
COD/TN= TP/BOD5= 符合要求
10 > 0.02 <
8 0.06
(2) 有关 设计参数
1、BOD5污泥负荷N= 2、回流污 泥浓度XR= 3、污泥回 流比R= 4、混合液 悬浮固体 浓度 X=RXR/(1+R ) 5、混合液 回流比R内
TN去除率 ηtx=(TN0TNe)/TN0× 100%=
间t好=
池容V好＝
1.68 (h) 251.7 (m3)
1.68 (h) 251.7 (m3)
5.04 (h) 755.2 (m3)
[kgTN/(k gMLSS· 0.0433359 d)]
[kgTP/(k gMLSS· 0.0130025 d)]
(5)剩余 污泥量△ X，kg/d
△X=Px+Ps
查表得水 中溶解氧 饱和度： 空气扩散 气出口处 绝对压 为：
去除每
1kgBOD5的
需氧量
=AOR/[Q(
(kgO2/kg
S0-S)]= 1.4385059 BOD5)
3.8
工程所 在地区 实际大 气压为
ρ＝ 1.0069102 ；
CL—曝气 池内平均 溶解氧，
取CL= 2
mg/L；
Cs(20)= 9.17 mg/l, Cs(25)=
(4)校核 氮磷负 荷， kgTN/(kg MLSS·d)
好氧段总 氮负荷=Q ·TN0/（XV 好）＝
厌氧段总 磷负荷=Q ·TP0/（XV 厌）＝
取R内＝
150 %
1258.74 m3 0.35 (d)=
8.40 (h)
厌氧池水 力停留时
间t厌=
池容V厌＝
缺氧池水 力停留时
间t缺=
池容V缺＝
好氧池水 力停留时
一、工艺 流程
二、主要 设计参数
A2/O工艺计算
三、设计 计算
项目
进水 出水
设计流量 (m3/d) 3600
COD (mg/l)
300 60
BOD5 S0(mg/l)
150 20
TSS （mg/l)
150 20
VSS (mg/l)
105
MLVSS/M LSS 0.7
TN (mg/l)
30 15
（活性污 泥法） （1）判 断是否可 采用A2O 法（用污 泥负荷 法）
1258.74
m3
组，单组
设反应池
池容V单
2
＝
629.37 m3
有效水深
h=
4
m；
单组有效 面积S单=
157.3425 m2
廊道式推
流式反应
池，廊道
采用
5
宽b=
2.5
m=
单组反应
池长度L＝
S单/B=
18 (m)=
18000 mm
(实取）
单组反应
池长度L＝
（计算需
S单/B=
13 (m)
要）
(不能满
校核：
f=F/h1=
204 (个）
0.441176 (m2)
<0.75(m2 符合要
)
求
5、供风管 道计算 供风干管 采用环状 布置。
流速v=
流量 Qs=0.5Gsmax= 475.5185 (m3/h)=
10 m/s；
0.132088 (m3/s)
0.129717 (m)
取干管管径为 DN 150 mm
10 m/s；
0.088059 (m3/s)
0.105914 (m)
取支管管径为 DN 100 mm
10、厌氧 池设备选 择（以单 组反应池 计算）
厌氧池设 导流墙， 将厌氧池 分成3格， 每格内设 潜水搅拌 机1台，所 坱功率按 5W/m3池容 计算。
厌氧池有效容 积V厌＝
180 m3
混合全池污水