连续檩条计算陈世荣
7.3边跨Z型檩条计算书
三. 验算结果一览
整体验算结果输出 验算项 受弯强度 整稳 挠度 2轴长细比 3轴长细比 验算工况 结果 1.2D+1.4L 260.584 D+1.4W 267.82 D+L 41.3592 - 126.528 - 109.323 限值 是否通过 300 通过 300 通过 48.6667 通过 200 通过 200 通过
最不利工况为：1.2D+1.4L 最不利截面位于第1跨，离开跨端2433.33mm 绕x轴弯矩：M3= 6.345kN· m 绕y轴弯矩：M2= 0.267kN· m 计算当前受力下有效截面： 毛截面应力计算 σ1=6.345/40.271× 1000-(0.267)/8.018× 1000=124.259N/mm2（上翼缘支承边） σ2=6.345/29.603× 1000+(0.267)/9.554× 1000=242.279N/mm2（上翼缘卷边边） σ3=-(6.345)/40.271× 1000+(0.267)/8.018× 1000=-124.259N/mm2（下翼缘支承边） σ4=-(6.345)/29.603× 1000-(0.267)/9.554× 1000=-242.279N/mm2（下翼缘卷边边） 计算上翼缘板件受压稳定系数k 支承边应力：σ1=124.259N/mm2 非支承边应力：σ2=242.279N/mm2 较大的应力：σmax=242.279N/mm2 较小的应力：σmin=124.259N/mm2 较大的应力出现在非支承边 压应力分布不均匀系数：ψ=σmin/σmax=124.259/242.279=0.5129 部分加劲板件，较大应力出现在非支承边，ψ≥-1时， k=1.15-0.22ψ+0.045ψ2=1.15-0.22× 0.5129+0.045× 0.51292=1.049 计算下翼缘板件受压稳定系数k 支承边应力：σ1=-124.259N/mm2 非支承边应力：σ2=-242.279N/mm2 全部受拉，不计算板件受压稳定系数 计算腹板板件受压稳定系数k 第一点应力：σ1=-124.259N/mm2 第二点应力：σ2=124.259N/mm2 较大的应力：σmax=124.259N/mm2 较小的应力：σmin=-124.259N/mm2 压应力分布不均匀系数：ψ=σmin/σmax=-124.259/124.259=-1 加劲板件，0≥ψ≥-1时，k=7.8-6.29ψ+9.78ψ2=7.8-6.29× -1+9.78× -12=23.87 计算σ1 构件受弯 上翼缘σ1=242.279N/mm2 下翼缘σ1=-124.259N/mm2 腹板σ1=124.259N/mm2 计算上翼缘板件有效宽度 ξ=160/60×(1.049/23.87)0.5=0.559 ξ≦1.1，故k1=1/(0.559)0.5=1.337 ψ=0.5129>0，故 α=1.15-0.15× 0.5129=1.073 Bc=60 ρ=(205×1.337×1.049/242.279)0.5=1.09 B/t=60/2=30 αρ=1.073×1.09=1.169 18αρ < B/t < 38αρ，有效宽度Be=[(21.8× 1.169/30)0.5-0.1]× 60=49.304
《钢结构檩条计算》课件
具有轻质、高强度、耐久性好等 优点，能够承受较大的承载力， 并且能够适应不同的气候和环境 条件。
檩条在钢结构中的作用
支撑屋面材料
01
檩条通过支撑屋面材料，如瓦片、彩钢板等，保持其稳定性和
平整度。
传递荷载
02
檩条将屋面材料承受的荷载传递到主梁或屋架上，确保整个结
构的稳定性。
连接节点
03
檩条在钢结构中起到了连接节点的作用，将各个部件组合在一
详细描述
桥梁檩条除了承受竖向荷载外，还需考虑风载、地震等水平荷载，计算中需对整体稳定 性、挠度等关键参数进行细致分析。
工程实例三：某高层建筑檩条计算
总结词
高层风效应的影响
VS
详细描述
高层建筑受风载影响显著，檩条计算需充 分考虑风振效应，通过精确建模和分析， 确保高层建筑的安全性和稳定性。
案例分析：檩条失效原因与预防措施
起形成一个完整的结构体系。
檩条的分类与选型
分类
根据不同的分类标准，檩条可以分为多种类型，如按材料可分为钢檩条和木檩 条；按形状可分为直檩条和弧形檩条等。
选型
选择合适的檩条类型需要根据实际情况进行综合考虑，包括承载要求、跨度、 气候条件、建筑风格等因素。同时，还需要考虑施工方便、经济合理等因素。
PART 02
02
03
风载分析
钢结构檩条计算演示课件
在复杂檩条计算中，需要考虑更多的因素，如檩条的扭曲、振动、疲劳等。通常需要借助专业的有限元分析软件 或者进行试验验证，以得出更加准确的结论。同时，还需要考虑多种载荷同时作用下的复杂受力情况，以确保檩 条的安全可靠。
檩条优化设计
总结词
檩条优化设计是在满足承载能力和稳定性的前提下，通过调整檩条的截面尺寸、材料特性等参数，以 达到降低成本、提高经济效益的目的。
钢结构檩条计算演示 课件
xx年xx月xx日
• 钢结构檩条概述 • 钢结构檩条计算原理 • 钢结构檩条计算实例 • 檩条Hale Waihona Puke Baidu安装与维护 • 檩条计算软件介绍
目录
01
钢结构檩条概述
定义与特点
定义
钢结构檩条是用于支撑屋面材料 并传递荷载至主要承重结构的水 平构件。
特点
具有轻质、高强、耐腐蚀、施工 简便等特点，广泛应用于工业和 民用建筑中。
檩条的分类与选型
分类
根据材料、截面形式和应用场景的不 同，檩条可分为实腹式和空腹式两类 。
选型
选择合适的檩条类型和规格应考虑建 筑要求、荷载大小、跨度、使用环境 等因素，并进行相应的计算和分析。
02
钢结构檩条计算原理
计算依据与标准
01
02
03
04
《钢结构设计规范》（ GB50017）
檩条计算书
----- 设计信息-----
钢材：Q235
檩条间距(m)：0.717
连续檩条跨数：4 跨
边跨跨度(m)：3.600
中间跨跨度(m)：3.560
设置拉条数：1
拉条作用：约束上翼缘
屋面倾角(度)：5.711
屋面材料：压型钢板屋面(无吊顶)
验算规范：《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002)
容许挠度限值[υ]: l/200
边跨挠度限值: 18.000 (mm)
中跨挠度限值: 17.800 (mm)
屋面板能否阻止檩条上翼缘受压侧向失稳：能
是否采用构造保证檩条风吸力下翼缘受压侧向失稳：不采用
计算檩条截面自重作用: 计算
活荷作用方式: 考虑最不利布置
强度计算净截面系数：1.000
搭接双檩刚度折减系数：0.500
支座负弯矩调幅系数：0.900
檩条截面：C100X50X15X2.5
边跨支座搭接长度：0.720 (边跨端：0.360；中间跨端：0.360)
中间跨支座搭接长度：0.720 (支座两边均分)
----- 设计依据-----
《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)
《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002)
----- 檩条作用与验算-----
1、截面特性计算
檩条截面：C100X50X15X2.5
b = 50.00; h = 100.00;
c = 15.00; t = 2.50;
A =5.2300e-004; Ix =8.1340e-007; Iy =1.7190e-007;
Wx1=1.6270e-005; Wx2=1.6270e-005; Wy1=1.0080e-005; Wy2=5.2200e-006;
木檩条计算书
木檩条计算书
项目名称_____________日期_____________
设计者_____________校对者_____________
一、构件编号: LT-1
二、计算简图
三、依据规范
《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
《木结构设计规范》GB50005-2003
四、计算信息
1.几何参数
连接形式1：计算跨度: L = 6035 mm;
连接形式2：计算跨度: L = 600 mm;
2.材料信息
樟子松力学性能: 由《木结构设计规范》GB50005-2003查得樟子松强度等
级为TC13-B
查表4.2.1-3可得木望板抗弯强度设计值fm=13 顺纹抗剪强度设计值1.4弹性模量E为9000
3.荷载信息(均布荷载)
永久荷载标准值:1.300 kN/m2
可变荷载标准值：屋面活荷载0.500 kN/m2
施工荷载 1.000 kN/m2
雪荷载：
基本雪压SO：0.40 KN/m²
屋面积雪分布系数μr：1.0
雪荷载标准值：
Sk=μr SO 式（2-2）
=0.40x1.0=0.40 KN/m²
永久荷载分项系数: γG = 1.200
可变荷载分项系数: γQ = 1.400
准永久值系数: ψq = 1.000
4.计算方法:弹性杆
5.边界条件(上端/下端/左端/右端):固定/自由/自由/自由
6.设计参数
结构重要性系数: γo = 1.00
泊松比:μ = 0.200
注：雪荷载与活荷载取较大值考虑，施工荷载不与风荷载、雪荷载同时考虑。
五、荷载组合
工况1：1.35*恒+1.4*0.7*max（屋面活，雪荷载，施工荷载）工况2：1.2*恒+1.4*max（屋面活，雪荷载，施工荷载）
钢结构檩条计算方法
钢结构檩条计算方法
功能介绍
钢结构住宅突破了中国“秦砖汉瓦”式的传统建造模式，被誉为“第四次住宅革命。节能效果好，建筑服务期满拆除时，钢结构材料可全部回收。外形设计自如，室内大空间无梁无柱，跨度可达12米。地基及基础的处理非常简单，施工速度快、周期短。
檁条的截面形式
实腹式檁条的截面形式
● 实腹式冷弯薄壁型钢截面在工程中的应用很普遍。其中，卷边槽钢(亦称C形钢)檩条适用于屋面坡度i≤1/3的情况。
● 直边和斜卷边z形檩条适用于屋面坡度i>1/3的情况。斜卷边Z形钢存放时可叠层堆放，占地少。做成连续梁檩条时，构造上也很简单。
檩条的荷载和荷载组合
● 1.2×永久荷载+1.4×max{屋面均布活荷载，雪荷载}；
● 1.2×永久荷载+1.4×施工检修集中荷载换算值。
当需考虑风吸力对屋面压型钢板的受力影响时，还应进行下式的荷载组合：● 1.0×永久荷载+1.4×风吸力荷载。
檩条的内力分析
● 设置在刚架斜梁上的檩条在垂直于地面的均布荷载作用下，沿截面两个形心主轴方向都有弯矩作用，属于双向受弯构件（与一般受弯构件不同）。
● 在进行内力分析时，首先要把均布荷载分解为沿截面形心主轴方向的荷载分量qx 、qy。
● C型檩条在荷载作用下计算简图如下：● Z型檩条在荷载作用下计算简图如下：
檩条的内力计算
檩条的截面验算—强度、整体稳定、变形
强度计算—按双向受弯构件计算
当屋面能阻止檩条的失稳和扭转时，可按下列强度公式验算截面：截面1.2.3.4点正应力计算公式如下：
整体稳定计算
当屋面不能阻止檩条的侧向失稳和扭转时(如采用扣合式屋面板时)，应按稳定公式验算截面：
钢结构檩条计算书
-------------------------------| 连续檩条设计 || || 构件：CLT1 || 日期：2014/04/26 || 时间：03:29:28 |------------------------------------ 设计信息 -----钢材：Q235檩条间距(m)： 1.200连续檩条跨数：5 跨及以上边跨跨度(m)： 6.600中间跨跨度(m)： 6.600设置拉条数：1拉条作用：约束上翼缘屋面倾角(度)： 7.000屋面材料：压型钢板屋面(无吊顶)验算规范：《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》(CECS102:2002)风吸力作用下翼缘受压稳定验算方法：按附录E验算屋面板惯性矩(mm4)：200000.000屋面板跨数：单跨容许挠度限值[υ]: l/150边跨挠度限值: 44.000 (mm)中跨挠度限值: 44.000 (mm)屋面板能否阻止檩条上翼缘受压侧向失稳：能是否采用构造保证檩条风吸力下翼缘受压侧向失稳：不采用计算檩条截面自重作用: 计算活荷作用方式: 考虑最不利布置强度计算净截面系数：1.000搭接双檩刚度折减系数：0.500支座负弯矩调幅系数：0.900檩条截面： C160X60X20X2.2边跨支座搭接长度：0.600 (边跨端：0.300；中间跨端：0.300)中间跨支座搭接长度：0.600 (支座两边均分)----- 设计依据 -----《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002)《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》(CECS102:2002)----- 檩条作用与验算 -----1、截面特性计算檩条截面：C160X60X20X2.2b = 60.00; h = 160.00; c = 20.00; t = 2.20;A =6.6400e-004; Ix =2.5757e-006; Iy =3.2450e-007;Wx1=3.2200e-005; Wx2=3.2200e-005; Wy1=1.7530e-005; Wy2=7.8200e-006;2、檩条上荷载作用△ 恒荷载屋面自重(KN/m2) ：0.2500;檩条自重作用折算均布线荷(KN/m): 0.0521;檩条计算恒荷线荷标准值(KN/m): 0.3521;△ 活荷载(包括雪荷与施工荷载)屋面活载(KN/m2) ：0.300;屋面雪载(KN/m2) ：0.300;施工荷载(KN) ：1.000;施工荷载起到控制作用;△ 风荷载建筑形式 ：封闭式;风压高度变化系数μz ：1.000;基本风压W0(kN/m2) ：0.500;边跨檩条作用风载分区 ：中间区;边跨檩条作用风载体型系数μs1：-1.170;中间跨檩条作用风载分区 ：中间区;中间跨檩条作用风载体型系数μs2：-1.170;边跨檩条作用风荷载线荷标准值(KN/m): -0.7020;中间跨
檩条计算方法
===== 设计依据======
建筑结构荷载规范(GB 50009--2001)
冷弯薄壁型钢结构技术规范(GB 50018-2002)
门式刚架轻型房屋钢结构技术规程(CECS102:2002)
===== 设计数据======
屋面坡度(度): 5.711
檩条跨度(m): 6.000
檩条间距(m): 1.500
设计规范: 门式刚架规程CECS102:2002
风吸力下翼缘受压稳定验算：按附录E验算
檩条形式: 卷边槽形冷弯型钢C220X75X20X2.0
钢材钢号：Q235钢
拉条设置: 设置两道拉条
拉条作用: 能约束檩条上翼缘
净截面系数: 0.850
檩条仅支承压型钢板屋面(承受活荷载或雪荷载),挠度限值为1/150
屋面板为两跨或两跨以上面板
屋面板能阻止檩条侧向失稳
构造不能保证风吸力作用下翼缘受压的稳定性
每米宽度屋面板的惯性矩(m4): 0.200000E-06
建筑类型: 封闭式建筑
分区: 中间区
基本风压: 0.400
风荷载高度变化系数: 1.000
风荷载体型系数: -1.160
风荷载标准值(kN/m2): -0.464
屋面自重标准值(kN/m2): 0.300
活荷载标准值(kN/m2): 0.500
雪荷载标准值(kN/m2): 0.300
积灰荷载标准值(kN/m2): 0.000
检修荷载标准值(kN): 1.000
===== 截面及材料特性======
檩条形式: 卷边槽形冷弯型钢C220X75X20X2.0
b = 75.000 h = 220.000
c = 20.000 t = 2.000
A = 0.7870E-03 Ix = 0.5744E-05 Iy = 0.5688E-06
某9米屋面连续檩条计算书_secret
9米屋面连续檩条计算书
一. 设计资料
采用规范：
《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程CECS 102:2002》
《冷弯薄壁型钢结构技术规范GB 50018-2002》
连续檩条的跨数为5跨，檩条间距为1.5m；
各跨的参数如下：
第1跨~第5跨：跨度9000mm，左右搭接长度分别为450mm和450mm，拉条3根采用截面Z-250*70*2*20-Q235，截面基本参数如下：
A(cm2)=8.487
I x(cm4)=830.136 i x(cm)=9.89
W x1(cm3)=69.572 W x2(cm3)=61.116
I y(cm4)=41.339 i y(cm)=2.207
W y1(cm3)=13.843 W y2(cm3)=11.45
I t(cm4)=0.1115 I w(cm6)=8991.676
支座处双檩条的刚度折减系数为：0.5；
支座处双檩条的弯矩调幅系数：0.9；
屋面的坡度角为3.814度；
净截面折减系数为0.98；
屋面板不能阻止檩条的侧向失稳；
能构造保证檩条下翼缘在风吸力下的稳定性；
不考虑活荷载不利布置；
简图如下所示：
二. 荷载组合及荷载标准值
考虑恒载工况(D)、活载工况(L1)、施工活载工况(L2)、风载工况(W)；
强度验算时考虑以下荷载工况组合：
1.2D+1.4L1
1.2D+1.4L1+0.84W
1.2D+0.98L1+1.4W
1.35D+0.98L1
D+1.4W
1.2D+1.4L2
挠度验算时考虑以下荷载工况组合：
1.2D+1.4L1
1.2D+1.4L1+0.84W
1.2D+0.98L1+1.4W
檩条计算方法
=====设计依照 ====== 建筑结构荷载规范 (GB 50009--2001)
冷弯薄壁型钢结构技术规范(GB 50018-2002)
门式刚架轻型房子钢结构技术规程(CECS102:2002) =====设计数据 ======
屋面坡度 (度):
5.711
檩条跨度 (m):
6.000
檩条间距 (m):
1.500
设计规范 :
xx 架规程 CECS102:2002
风吸力下翼缘受压稳固验算：
按附录 E验算
檩条形式 :
卷边槽形冷弯型钢C220X75X20X
2.0
钢材钢号：
Q235 钢
拉条设置 :
1 / 8
1 / 8
设置两道拉条
拉条作用 :
能拘束檩条 xx
净截面系数 :
0.850
檩条仅支承压型钢木屋面(蒙受活荷载或雪荷载 ),挠度限值为屋面板为两跨或两跨以上边板
屋面板能阻挡檩条侧向失稳
结构不可以保证风吸力作用下翼缘受压的稳固性
每米宽度屋面板的惯性矩(m4):
0.2000E-06
建筑种类 :
关闭式建筑
分区 :
中间区
基本风压 :
0.400
风荷载高度变化系数 :
1.000
风荷载体型系数 :-1.160
风荷载标准值 (kN/m2):-0.464
2 / 8
2 / 8
屋面自重标准值 (kN/m2):
0.300
活荷载标准值 (kN/m2):
0.500
雪荷载标准值 (kN/m2):
0.300
积灰荷载标准值 (kN/m2):
0.000
检修荷载标准值 (kN):
1.000
=====截面及资料特征 ======
檩条形式 :
卷边槽形冷弯型钢C220X75X20X
2.0
b =
75.000h =
220.000c =
20.000t =
连续檩条计算陈世荣
12米Z型连续檩条计算
一，设计资料：
檩条跨度L=12.000(m)跨中设竖向拉条数n=3
檩距d= 1.500(m)屋面板层数:1活载(q活)50.000(kg/m2)屋面板规格为:HXY-475基本风压ω0=40.000(kg/m2)自重为g1: 6.50(kg/m2)
体型系数μs=-1.150吊挂荷载q:0.00(kg/m2)
高度系数μz= 1.250其它自重(不含檩条)g2: 2.00(kg/m2)坡度i=5%
α= 2.86(度)
二，截面选择：
1,初选中跨檩条截面：
h b a t
Z300x80x20x2.53008020 2.5
A(mm2)g(kg/m)截面特性角θ展开宽度
1198.139.4111.89479.3
材质(N/mm2)Ix1(cm4)ix1(mm)Wx1(cm3)
ƒy=2051528.46112.95101.90
σu=375Iy1(cm4)iy1(mm)Wy1(cm3)
125.6132.3815.70
Ix(cm4)ix(mm)Wx1(cm3)Wx2(cm3)
1593.52115.33109.2298.67
Iy(cm4)iy(mm)Wy1(cm3)Wy2(cm3)
60.5522.4820.6013.27
Ix1y1(cm4)It(cm4)Iω(cm6)k(m-1)
309.030.2521922.00 2.09
2,初选边跨檩条截面：
h b a t
Z300x80x20x33008020 3.0
A(mm2)g(kg/m)截面特性角θ展开宽度
1425.3011.1911.76475.1
连续檩条计算
-------------------------------
| 连续檩条设计 |
| |
| 构件：CLT1 |
| 日期：2014/12/24 |
| 时间：15:15:08 |
-------------------------------
----- 设计信息 -----
钢材：Q235
檩条间距(m)： 1.500
连续檩条跨数：5 跨及以上
边跨跨度(m)： 8.600
中间跨跨度(m)： 8.600
设置拉条数：2
拉条作用：约束上翼缘
屋面倾角(度)： 2.860
屋面材料：压型钢板屋面(无吊顶)
验算规范：《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》(CECS102:2002) 风吸力作用下翼缘受压稳定验算方法：按附录E验算
屋面板惯性矩(mm4)：200000.000
屋面板跨数：双跨或多跨
容许挠度限值[υ]: l/150
边跨挠度限值: 57.333 (mm)
中跨挠度限值: 57.333 (mm)
屋面板能否阻止檩条上翼缘受压侧向失稳：能
是否采用构造保证檩条风吸力下翼缘受压侧向失稳：采用
计算檩条截面自重作用: 计算
活荷作用方式: 考虑最不利布置
强度计算净截面系数：1.000
搭接双檩刚度折减系数：0.500
支座负弯矩调幅系数：0.900
边跨檩条截面： XZ220X75X20X2.3
中间跨檩条截面： XZ220X75X20X2.0
程序优选确定搭接长度:
边跨支座搭接长度：0.940 (边跨端：0.430；中间跨端：0.510) 中间跨支座搭接长度：0.860 (支座两边均分)
----- 设计依据 -----
《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)
檩条计算
一.1b=100t=10h=230s=6B=200T=
10
#VALUE!mm
2
#VALUE!mm #VALUE!mm
#VALUE!mm 4#VALUE!mm 3#VALUE!mm 32混凝土等级C208.08板厚h d
100
梁跨度
6000
梁左相邻净
距
1800
梁右相邻净距
1800
板托顶宽
b 0
300
板托高度h t
150
b 1 =600b 2 =6001500mm
150000mm 2
#VALUE!mm 2#VALUE!mm 混凝土板顶面至组合截面中和轴的距离 x=[b e *h d 2/(2*α
E )+A*y]/A 0 =
#VALUE!mm
混凝土截面惯性矩I c =b e *h d 3/12= 1.3E+08mm 4
换算成钢截面的组合截面惯性矩 I 0 =I c /αE +A c *(x-0.5h d )2/αE + I + A(y-x)2 =
#VALUE!mm 4
#VALUE!
mm
4
#VALUE!mm 4#VALUE!mm 4#VALUE!mm 4
3#VALUE!mm 2
考虑混凝土徐变的组合截面特征计算
换算成钢截面的组合截面面积 A 0c = A c / 2αE + A =
混凝土板截面面积A c = b e * h d =换算成钢截面的组合截面面积A 0=A c /αE 对混凝土板底面的组合截面弹性抵抗矩 w 0c b
=αE *I 0 / (x - h d ) =对钢梁上翼缘的组合截面弹性抵抗矩 w 0t = I 0 / (d-x)对钢梁下翼缘的组合截面弹性抵抗矩 w 0b = I 0 / (H-x)屋面檩条计算
钢结构檩条计算演示2
1.0×永久荷载+1．4×风吸力荷载。
1.5.3 檩条的内力分析
设置在刚架斜梁上的檩条在垂直于地面的均布荷
载作用下，沿截面两个形心主轴方向都有弯矩作 用，属于双向受弯构件（与一般受弯构件不同）。
在进行内力分析时，首先要把均布荷载分解为沿
qy q cos
当屋面坡度： θ
α
i>1/3
X1 qx q sin
X
α≈θ
X
檁条近似为沿x X1
主轴方向单向受
弯。
α
qx θ Y Y1
当α=θ时
q = qy qx = 0
θ为Z型檁条两个主轴的夹角；α为屋面坡度。
当跨中设置一道拉条时檁条的计算简图及内力
qy
简支梁的跨中弯矩对X轴:
Mx max
Vx max
1 8
qx
l
2
Байду номын сангаас
0.5qxl
1 8
q
y
l
2
0.5qyl
拉条处负弯矩 拉条与支312座qx间l 2 正弯矩
0.625 qxl
1 8
q
y
l
2
0.5qyl
1 64
q
x
l
2
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q恒y=p*COS(θ -α )
= 0.340 (kN/m)
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452126636.xls q活x=q*SIN(θ -α )
= 0.198 (kN/m) q风x=q*SIN(θ -α ) = -0.250 (kN/m) 2,跨中弯距
q活y=q*COS(θ -α )
= 1.244 (kN/m) q风y=q*COS(θ -α ) = -1.574 (kN/m)
M恒y=0.105*q恒y*L^2
= 5.149 (kN•m) M活y=0.119*q活y*L^2 = 21.331 (kN•m)
风荷载引起的应力 σ 1= Mx/Wx1-My/Wy1 = -105.25 (N/mm2) σ 2= Mx/Wx2+My/Wy2 = -122.59 (N/mm2) σ 3= (-Mx/Wx1+My/Wy1) = = 105.25 (N/mm2) 122.59 (N/mm2) σ 4= (-Mx/Wx2-My/Wy2)
σ 1= -92.98 (N/mm2) σ 2= -90.61 (N/mm2) σ 3= 83.99 (N/mm2) σ 4= 104.87 (N/mm2) 故：起控制应力分别为:(支座处考虑双截面，能满足要求，这里可不与验算) σ 1= 146.87 (N/mm2) σ 2= 184.26 (N/mm2) σ 3= -146.87 (N/mm2) σ 4= -184.26 (N/mm2) 5,计算考虑冷弯效应的强度设计值fy' ƒy'=(1+η (12γ -10)·t·Σ (θ i/2π )/ι ))•ƒy 其中:η = 1.00 γ = 1.58 t= 2.50 ι = 479.3 故ƒy'= 1.05•ƒy = 215.25 (N/mm2)
M活y=0.1*q活y*L^2
= 17.926 (kN•m) M风y=0.078*q风x*L^2 = -17.687 (kN•m) M恒风x= M恒风y= -0.06 (kN•m) -13.86 (kN•m)
M恒x=0.079*q恒x*(L/(n+1))^2
= 0.038 (kN•m) M活x=0.053*q活x*(L/(n+1))^2 = 0.093 (kN•m) 故： M恒活x= 0.13 (kN•m) M恒活y= 26.48 (kN•m) 4,应力分析 跨中: σ i=Mx/Wy+My/Wx σ 1= Mx/Wx1-My/Wy1 = 162.50 (N/mm2) σ 2= Mx/Wx2+My/Wy2 = 196.54 (N/mm2) σ 3= (-Mx/Wx1+My/Wy1) = = -162.50 (N/mm2) -196.54 (N/mm2) σ 4= (-Mx/Wx2-My/Wy2)
= 0.038 (kN•m) M活x=0.042*q活x*(L/(n+1))^2 = 0.071 (kN•m) 故： M恒活x= 0.11 (kN•m) M恒活y= 11.40 (kN•m) 4,应力分析 跨中(恒活): σ i=Mx/Wx+My/Wy σ 1= Mx/Wx1-My/Wy1 = 146.87 (N/mm2) σ 2= Mx/Wx2+My/Wy2 = 184.26 (N/mm2) σ 3= (-Mx/Wx1+My/Wy1) = = 支座: -146.87 (N/mm2) -184.26 (N/mm2) σ 4= (-Mx/Wx2-My/Wy2)
q恒y=p*COS(θ -α )
= 0.341 (kN/m) q活y=q*COS(θ -α ) = 1.245 (kN/m) q风y=q*COS(θ -α ) = -1.575 (kN/m)
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2,跨中弯距
M恒x=0.033*q恒x*(L/(n+1))^2
M恒y=0.042*q恒y*L^2
= 2.059 (kN•m) M活y=0.083*q活y*L^2 = 14.873 (kN•m) M风y=0.046*q风x*L^2 = -10.427 (kN•m) M恒风x= M恒风y= -0.07 (kN•m) -8.37 (kN•m)
M恒x=0.079*q恒x*(L/(n+1))^2
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12米Z型连续檩条计算
一，设计资料： 檩条跨度L= 12.000 檩距d= 1.500 活载(q活) 50.000 基本风压ω 0= 40.000 体型系数μ s= -1.150 高度系数μ z= 1.250 坡度i= 5% α = 2.86 二，截面选择： 1,初选中跨檩条截面： h Z300x80x20x2.5 300 A(mm2) 1198.13 材质(N/mm2) Ix1(cm4) ƒy= 205 1528.46 σ u= 375 Iy1(cm4) 125.61 Ix(cm4) 1593.52 Iy(cm4) 60.55 Ix1y1(cm4) 309.03 2,初选边跨檩条截面： h Z300x80x20x3 300 A(mm2) 1425.30 材质(N/mm2) Ix1(cm4) ƒy= 205 1803.03 σ u= 375 Iy1(cm4) 145.29 Ix(cm4) 1878.17 Iy(cm4) 70.15 Ix1y1(cm4) 360.85 (m) (m) (kg/m2) (kg/m2) 跨中设竖向拉条数n= 屋面板层数: 屋面板规格为: 自重为g1: 吊挂荷载q: 其它自重(不含檩条)g2: 3 1 HXY-475 6.50 (kg/m2) 0.00 (kg/m2) 2.00 (kg/m2)
M恒x=0.042*q恒x*(L/(n+1))^2
= 0.020 (kN•m) M活x=0.083*q活x*(L/(n+1))^2 = 0.148 (kN•m) M风x=0.042*q风x*(L/(n+1))^2 = -0.095 (kN•m) 故： M恒活x= 0.17 (kN•m) M恒活y= 16.93 (kN•m) 3,支座弯距
8,挠度计算:
ν 恒= ν 活= ν =
[ν ]=[L/150]=
5.71 45.94 52.00 80.00
(mm) (mm) (mm) (mm)
故 挠度满足要求 五，边跨檩条内力计算及截面分析（按五连跨）： 1,内力计算 q恒x=p*SIN(θ -α ) = 0.053 (kN/m) q活x=q*SIN(θ -α ) = 0.195 (kN/m) q风x=q*SIN(θ -α ) = -0.247 (kN/m)
M恒y=0.079*q恒y*L^2
= 3.873 (kN•m) M活y=0.042*q活y*L^2 = 7.526 (kN•m)
风荷载引起的应力 σ 1= Mx/Wx1-My/Wy1 = -73.02 (N/mm2) σ 2= Mx/Wx2+My/Wy2 = -90.39 (N/mm2) σ 3= (-Mx/Wx1+My/Wy1) = = 73.02 (N/mm2) 90.39 (N/mm2) σ 4= (-Mx/Wx2-My/Wy2)
a 20
截面特性角θ
11.89 Wx1(cm3) 101.90 Wy1(cm3) 15.70 Wx1(cm3) 109.22 Wy1(cm3) 20.60 Iω (cm6) 21922.00 a 20
截面特性角θ
t 2.5 展开宽度 479.3
Wx2(cm3) 98.67 Wy2(cm3) 13.27 k(m-1) 2.09 t 3.0 展开宽度 475.1
(度)
b 80 g(kg/m) 9.41 ix1(mm) 112.95 iy1(mm) 32.38 ix(mm) 115.33 iy(mm) 22.48 It(cm4) 0.25 b 80 g(kg/m) 11.19 ix1(mm) 112.47 iy1(mm) 31.93 ix(mm) 114.79 iy(mm) 22.18 It(cm4) 0.43
= 0.016 (kN•m)
M恒y=0.078*q恒y*L^2
= 3.825 (kN•m)
M活x=0.079*q活x*(L/(n+1))^2
= 0.139 (kN•m) M风x=0.033*q风x*(L/(n+1))^2 = -0.073 (kN•m) 故： M恒活x= 0.15 (kN•m) M恒活y= 21.75 (kN•m) 3,支座弯距
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6,有效截面计算： (1)上翼缘板(1-2) 系一非均匀受压的一边支承一边卷边板件 σ max= 184.26 (N/mm2) σ min= 146.87 (N/mm2) α =(σ max-σ min)/σ max= 0.20 b/t= 32.00 [b/t]= 100SQRT(ξ /σ max) 又因 σ max作用在卷边边 故 ξ = 14.00 (N/mm2) [b/t]= 27.56 <b/t= 38.89 故上翼缘截面非全部有效 (2)下翼缘板(3-4) 系一非均匀受压的一边支承一边卷边板件(考虑风荷的影响) σ max= 90.39 (N/mm2) σ min= 73.02 (N/mm2) α =(σ max-σ min)/σ max= 0.19 b/t= 32.00 [b/t]= 100SQRT(ξ /σ max) 又因 σ max作用在卷边边 故 ξ = 14.00 (N/mm2) [b/t]= 39.36 <b/t= 38.89 故下翼缘截面全部有效 (3)腹板(1-3) 系一受纯弯曲的两边支承板件 σ max= 146.87 (N/mm2) σ min= -146.87 (N/mm2) α =(σ max-σ min)/σ max= 2.00 h/t= 120 查表1.4.4-2(5),可知 故腹板截面全部有效 因此,此截面 非全部有效 须计算有效截面特性 7,强度验算: σ max= 184.26 (N/mm2) ƒy'= 215.25 故 强度满足要求
11.76 Wx1(cm3) 120.20 Wy1(cm3) 18.16 Wx1(cm3) 128.83 Wy1(cm3) 24.38 Iω (cm6) 25658.74
Wx2(cm3) 116.63 Wy2(cm3) 15.38 k(m-1) 2.53
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σ 2= σ 4=
196.54 (N/mm2) -196.54 (N/mm2)
6,有效截面计算： (1)上翼缘板(1-2) 系一非均匀受压的一边支承一边卷边板件 σ max= 196.54 (N/mm2)
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σ min= 162.50 (N/mm2) α =(σ max-σ min)/σ max= 0.17 b/t= 26.67 [b/t]= 100SQRT(ξ /σ max) 又因 σ max作用在卷边边 故 ξ = 14.00 (N/mm2) [b/t]= 26.69 >b/t=26.6666666666667 故上翼缘截面全部有效 (2)下翼缘板(3-4) 系一非均匀受压的一边支承一边卷边板件(考虑风荷的影响) σ max= 122.59 (N/mm2) σ min= 105.25 (N/mm2) α =(σ max-σ min)/σ max= 0.14 b/t= 26.67 [b/t]= 100SQRT(ξ /σ max) 又因 σ max作用在卷边边 故 ξ = 14.00 (N/mm2) [b/t]= 33.79 >b/t=26.6666666666667 故下翼缘截面全部有效 (3)腹板(1-3) 系一受纯弯曲的两边支承板件 σ max= 162.50 (N/mm2) σ min= -162.50 (N/mm2) α =(σ max-σ min)/σ max= 2.00 h/t= 100.00 查表1.4.4-2(5),可知 故腹板截面全部有效 因此,此截面 全部有效 其有效截面特性即可取毛截面特性 7,强度验算: σ max= 196.54 (N/mm2) ƒy'= 217.30 故 强度满足要求 8,挠度计算: 9.90 46.87 ν = 57.00 ]=[L/150]= 80.00 故 挠度满足要求
θ Baidu Nhomakorabeaα
θ
α
三，荷载计算： 1,作用于檩条上的均布荷载有： 竖向恒载p=1.2*((g1+g2+q)*d+g) = 0.34 (kN/m) 竖向活载q=1.4*q活*d = 1.26 (kN/m) 风载q=1.4μ z*μ s*D*ω 0*1.1 = -1.59 (kN/m) 四，中跨檩条内力计算及截面分析(按无限跨)： 1,内力计算 q恒x=p*SIN(θ -α ) = 0.054 (kN/m)
支座: σ 1= -210.92 (N/mm2) σ 2= -218.54 (N/mm2) σ 3= 200.18 (N/mm2) σ 4= 235.56 (N/mm2) 故：起控制应力分别为: σ 1= 162.50 (N/mm2) σ 3= -162.50 (N/mm2) 5,计算考虑冷弯效应的强度设计值ƒy' ƒy'=(1+η (12γ -10)·t·Σ (θ i/2π )/ι ))•ƒy 其中:η = 1.00 γ = 1.58 t= 3.00 ι = 475.1 故ƒy'= 1.06•ƒy = 217.3 (N/mm2)