连续檩条计算陈世荣
7.3边跨Z型檩条计算书
三. 验算结果一览
整体验算结果输出 验算项 受弯强度 整稳 挠度 2轴长细比 3轴长细比 验算工况 结果 1.2D+1.4L 260.584 D+1.4W 267.82 D+L 41.3592 - 126.528 - 109.323 限值 是否通过 300 通过 300 通过 48.6667 通过 200 通过 200 通过
最不利工况为:1.2D+1.4L 最不利截面位于第1跨,离开跨端2433.33mm 绕x轴弯矩:M3= 6.345kN· m 绕y轴弯矩:M2= 0.267kN· m 计算当前受力下有效截面: 毛截面应力计算 σ1=6.345/40.271× 1000-(0.267)/8.018× 1000=124.259N/mm2(上翼缘支承边) σ2=6.345/29.603× 1000+(0.267)/9.554× 1000=242.279N/mm2(上翼缘卷边边) σ3=-(6.345)/40.271× 1000+(0.267)/8.018× 1000=-124.259N/mm2(下翼缘支承边) σ4=-(6.345)/29.603× 1000-(0.267)/9.554× 1000=-242.279N/mm2(下翼缘卷边边) 计算上翼缘板件受压稳定系数k 支承边应力:σ1=124.259N/mm2 非支承边应力:σ2=242.279N/mm2 较大的应力:σmax=242.279N/mm2 较小的应力:σmin=124.259N/mm2 较大的应力出现在非支承边 压应力分布不均匀系数:ψ=σmin/σmax=124.259/242.279=0.5129 部分加劲板件,较大应力出现在非支承边,ψ≥-1时, k=1.15-0.22ψ+0.045ψ2=1.15-0.22× 0.5129+0.045× 0.51292=1.049 计算下翼缘板件受压稳定系数k 支承边应力:σ1=-124.259N/mm2 非支承边应力:σ2=-242.279N/mm2 全部受拉,不计算板件受压稳定系数 计算腹板板件受压稳定系数k 第一点应力:σ1=-124.259N/mm2 第二点应力:σ2=124.259N/mm2 较大的应力:σmax=124.259N/mm2 较小的应力:σmin=-124.259N/mm2 压应力分布不均匀系数:ψ=σmin/σmax=-124.259/124.259=-1 加劲板件,0≥ψ≥-1时,k=7.8-6.29ψ+9.78ψ2=7.8-6.29× -1+9.78× -12=23.87 计算σ1 构件受弯 上翼缘σ1=242.279N/mm2 下翼缘σ1=-124.259N/mm2 腹板σ1=124.259N/mm2 计算上翼缘板件有效宽度 ξ=160/60×(1.049/23.87)0.5=0.559 ξ≦1.1,故k1=1/(0.559)0.5=1.337 ψ=0.5129>0,故 α=1.15-0.15× 0.5129=1.073 Bc=60 ρ=(205×1.337×1.049/242.279)0.5=1.09 B/t=60/2=30 αρ=1.073×1.09=1.169 18αρ < B/t < 38αρ,有效宽度Be=[(21.8× 1.169/30)0.5-0.1]× 60=49.304
《钢结构檩条计算》课件
具有轻质、高强度、耐久性好等 优点,能够承受较大的承载力, 并且能够适应不同的气候和环境 条件。
檩条在钢结构中的作用
支撑屋面材料
01
檩条通过支撑屋面材料,如瓦片、彩钢板等,保持其稳定性和
平整度。
传递荷载
02
檩条将屋面材料承受的荷载传递到主梁或屋架上,确保整个结
构的稳定性。
连接节点
03
檩条在钢结构中起到了连接节点的作用,将各个部件组合在一
详细描述
桥梁檩条除了承受竖向荷载外,还需考虑风载、地震等水平荷载,计算中需对整体稳定 性、挠度等关键参数进行细致分析。
工程实例三:某高层建筑檩条计算
总结词
高层风效应的影响
VS
详细描述
高层建筑受风载影响显著,檩条计算需充 分考虑风振效应,通过精确建模和分析, 确保高层建筑的安全性和稳定性。
案例分析:檩条失效原因与预防措施
起形成一个完整的结构体系。
檩条的分类与选型
分类
根据不同的分类标准,檩条可以分为多种类型,如按材料可分为钢檩条和木檩 条;按形状可分为直檩条和弧形檩条等。
选型
选择合适的檩条类型需要根据实际情况进行综合考虑,包括承载要求、跨度、 气候条件、建筑风格等因素。同时,还需要考虑施工方便、经济合理等因素。
PART 02
02
03
风载分析
钢结构檩条计算演示课件
在复杂檩条计算中,需要考虑更多的因素,如檩条的扭曲、振动、疲劳等。通常需要借助专业的有限元分析软件 或者进行试验验证,以得出更加准确的结论。同时,还需要考虑多种载荷同时作用下的复杂受力情况,以确保檩 条的安全可靠。
檩条优化设计
总结词
檩条优化设计是在满足承载能力和稳定性的前提下,通过调整檩条的截面尺寸、材料特性等参数,以 达到降低成本、提高经济效益的目的。
钢结构檩条计算演示 课件
xx年xx月xx日
• 钢结构檩条概述 • 钢结构檩条计算原理 • 钢结构檩条计算实例 • 檩条Hale Waihona Puke Baidu安装与维护 • 檩条计算软件介绍
目录
01
钢结构檩条概述
定义与特点
定义
钢结构檩条是用于支撑屋面材料 并传递荷载至主要承重结构的水 平构件。
特点
具有轻质、高强、耐腐蚀、施工 简便等特点,广泛应用于工业和 民用建筑中。
檩条的分类与选型
分类
根据材料、截面形式和应用场景的不 同,檩条可分为实腹式和空腹式两类 。
选型
选择合适的檩条类型和规格应考虑建 筑要求、荷载大小、跨度、使用环境 等因素,并进行相应的计算和分析。
02
钢结构檩条计算原理
计算依据与标准
01
02
03
04
《钢结构设计规范》( GB50017)
檩条计算书
----- 设计信息-----
钢材:Q235
檩条间距(m):0.717
连续檩条跨数:4 跨
边跨跨度(m):3.600
中间跨跨度(m):3.560
设置拉条数:1
拉条作用:约束上翼缘
屋面倾角(度):5.711
屋面材料:压型钢板屋面(无吊顶)
验算规范:《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002)
容许挠度限值[υ]: l/200
边跨挠度限值: 18.000 (mm)
中跨挠度限值: 17.800 (mm)
屋面板能否阻止檩条上翼缘受压侧向失稳:能
是否采用构造保证檩条风吸力下翼缘受压侧向失稳:不采用
计算檩条截面自重作用: 计算
活荷作用方式: 考虑最不利布置
强度计算净截面系数:1.000
搭接双檩刚度折减系数:0.500
支座负弯矩调幅系数:0.900
檩条截面:C100X50X15X2.5
边跨支座搭接长度:0.720 (边跨端:0.360;中间跨端:0.360)
中间跨支座搭接长度:0.720 (支座两边均分)
----- 设计依据-----
《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)
《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002)
----- 檩条作用与验算-----
1、截面特性计算
檩条截面:C100X50X15X2.5
b = 50.00; h = 100.00;
c = 15.00; t = 2.50;
A =5.2300e-004; Ix =8.1340e-007; Iy =1.7190e-007;
Wx1=1.6270e-005; Wx2=1.6270e-005; Wy1=1.0080e-005; Wy2=5.2200e-006;
木檩条计算书
木檩条计算书
项目名称_____________日期_____________
设计者_____________校对者_____________
一、构件编号: LT-1
二、计算简图
三、依据规范
《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
《木结构设计规范》GB50005-2003
四、计算信息
1.几何参数
连接形式1:计算跨度: L = 6035 mm;
连接形式2:计算跨度: L = 600 mm;
2.材料信息
樟子松力学性能: 由《木结构设计规范》GB50005-2003查得樟子松强度等
级为TC13-B
查表4.2.1-3可得木望板抗弯强度设计值fm=13 顺纹抗剪强度设计值1.4弹性模量E为9000
3.荷载信息(均布荷载)
永久荷载标准值:1.300 kN/m2
可变荷载标准值:屋面活荷载0.500 kN/m2
施工荷载 1.000 kN/m2
雪荷载:
基本雪压SO:0.40 KN/m²
屋面积雪分布系数μr:1.0
雪荷载标准值:
Sk=μr SO 式(2-2)
=0.40x1.0=0.40 KN/m²
永久荷载分项系数: γG = 1.200
可变荷载分项系数: γQ = 1.400
准永久值系数: ψq = 1.000
4.计算方法:弹性杆
5.边界条件(上端/下端/左端/右端):固定/自由/自由/自由
6.设计参数
结构重要性系数: γo = 1.00
泊松比:μ = 0.200
注:雪荷载与活荷载取较大值考虑,施工荷载不与风荷载、雪荷载同时考虑。
五、荷载组合
工况1:1.35*恒+1.4*0.7*max(屋面活,雪荷载,施工荷载)工况2:1.2*恒+1.4*max(屋面活,雪荷载,施工荷载)
钢结构檩条计算方法
钢结构檩条计算方法
功能介绍
钢结构住宅突破了中国“秦砖汉瓦”式的传统建造模式,被誉为“第四次住宅革命。节能效果好,建筑服务期满拆除时,钢结构材料可全部回收。外形设计自如,室内大空间无梁无柱,跨度可达12米。地基及基础的处理非常简单,施工速度快、周期短。
檁条的截面形式
实腹式檁条的截面形式
● 实腹式冷弯薄壁型钢截面在工程中的应用很普遍。其中,卷边槽钢(亦称C形钢)檩条适用于屋面坡度i≤1/3的情况。
● 直边和斜卷边z形檩条适用于屋面坡度i>1/3的情况。斜卷边Z形钢存放时可叠层堆放,占地少。做成连续梁檩条时,构造上也很简单。
檩条的荷载和荷载组合
● 1.2×永久荷载+1.4×max{屋面均布活荷载,雪荷载};
● 1.2×永久荷载+1.4×施工检修集中荷载换算值。
当需考虑风吸力对屋面压型钢板的受力影响时,还应进行下式的荷载组合:● 1.0×永久荷载+1.4×风吸力荷载。
檩条的内力分析
● 设置在刚架斜梁上的檩条在垂直于地面的均布荷载作用下,沿截面两个形心主轴方向都有弯矩作用,属于双向受弯构件(与一般受弯构件不同)。
● 在进行内力分析时,首先要把均布荷载分解为沿截面形心主轴方向的荷载分量qx 、qy。
● C型檩条在荷载作用下计算简图如下:● Z型檩条在荷载作用下计算简图如下:
檩条的内力计算
檩条的截面验算—强度、整体稳定、变形
强度计算—按双向受弯构件计算
当屋面能阻止檩条的失稳和扭转时,可按下列强度公式验算截面:截面1.2.3.4点正应力计算公式如下:
整体稳定计算
当屋面不能阻止檩条的侧向失稳和扭转时(如采用扣合式屋面板时),应按稳定公式验算截面:
钢结构檩条计算书
-------------------------------| 连续檩条设计 || || 构件:CLT1 || 日期:2014/04/26 || 时间:03:29:28 |------------------------------------ 设计信息 -----钢材:Q235檩条间距(m): 1.200连续檩条跨数:5 跨及以上边跨跨度(m): 6.600中间跨跨度(m): 6.600设置拉条数:1拉条作用:约束上翼缘屋面倾角(度): 7.000屋面材料:压型钢板屋面(无吊顶)验算规范:《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》(CECS102:2002)风吸力作用下翼缘受压稳定验算方法:按附录E验算屋面板惯性矩(mm4):200000.000屋面板跨数:单跨容许挠度限值[υ]: l/150边跨挠度限值: 44.000 (mm)中跨挠度限值: 44.000 (mm)屋面板能否阻止檩条上翼缘受压侧向失稳:能是否采用构造保证檩条风吸力下翼缘受压侧向失稳:不采用计算檩条截面自重作用: 计算活荷作用方式: 考虑最不利布置强度计算净截面系数:1.000搭接双檩刚度折减系数:0.500支座负弯矩调幅系数:0.900檩条截面: C160X60X20X2.2边跨支座搭接长度:0.600 (边跨端:0.300;中间跨端:0.300)中间跨支座搭接长度:0.600 (支座两边均分)----- 设计依据 -----《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002)《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》(CECS102:2002)----- 檩条作用与验算 -----1、截面特性计算檩条截面:C160X60X20X2.2b = 60.00; h = 160.00; c = 20.00; t = 2.20;A =6.6400e-004; Ix =2.5757e-006; Iy =3.2450e-007;Wx1=3.2200e-005; Wx2=3.2200e-005; Wy1=1.7530e-005; Wy2=7.8200e-006;2、檩条上荷载作用△ 恒荷载屋面自重(KN/m2) :0.2500;檩条自重作用折算均布线荷(KN/m): 0.0521;檩条计算恒荷线荷标准值(KN/m): 0.3521;△ 活荷载(包括雪荷与施工荷载)屋面活载(KN/m2) :0.300;屋面雪载(KN/m2) :0.300;施工荷载(KN) :1.000;施工荷载起到控制作用;△ 风荷载建筑形式 :封闭式;风压高度变化系数μz :1.000;基本风压W0(kN/m2) :0.500;边跨檩条作用风载分区 :中间区;边跨檩条作用风载体型系数μs1:-1.170;中间跨檩条作用风载分区 :中间区;中间跨檩条作用风载体型系数μs2:-1.170;边跨檩条作用风荷载线荷标准值(KN/m): -0.7020;中间跨
檩条计算方法
===== 设计依据======
建筑结构荷载规范(GB 50009--2001)
冷弯薄壁型钢结构技术规范(GB 50018-2002)
门式刚架轻型房屋钢结构技术规程(CECS102:2002)
===== 设计数据======
屋面坡度(度): 5.711
檩条跨度(m): 6.000
檩条间距(m): 1.500
设计规范: 门式刚架规程CECS102:2002
风吸力下翼缘受压稳定验算:按附录E验算
檩条形式: 卷边槽形冷弯型钢C220X75X20X2.0
钢材钢号:Q235钢
拉条设置: 设置两道拉条
拉条作用: 能约束檩条上翼缘
净截面系数: 0.850
檩条仅支承压型钢板屋面(承受活荷载或雪荷载),挠度限值为1/150
屋面板为两跨或两跨以上面板
屋面板能阻止檩条侧向失稳
构造不能保证风吸力作用下翼缘受压的稳定性
每米宽度屋面板的惯性矩(m4): 0.200000E-06
建筑类型: 封闭式建筑
分区: 中间区
基本风压: 0.400
风荷载高度变化系数: 1.000
风荷载体型系数: -1.160
风荷载标准值(kN/m2): -0.464
屋面自重标准值(kN/m2): 0.300
活荷载标准值(kN/m2): 0.500
雪荷载标准值(kN/m2): 0.300
积灰荷载标准值(kN/m2): 0.000
检修荷载标准值(kN): 1.000
===== 截面及材料特性======
檩条形式: 卷边槽形冷弯型钢C220X75X20X2.0
b = 75.000 h = 220.000
c = 20.000 t = 2.000
A = 0.7870E-03 Ix = 0.5744E-05 Iy = 0.5688E-06
某9米屋面连续檩条计算书_secret
9米屋面连续檩条计算书
一. 设计资料
采用规范:
《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程CECS 102:2002》
《冷弯薄壁型钢结构技术规范GB 50018-2002》
连续檩条的跨数为5跨,檩条间距为1.5m;
各跨的参数如下:
第1跨~第5跨:跨度9000mm,左右搭接长度分别为450mm和450mm,拉条3根采用截面Z-250*70*2*20-Q235,截面基本参数如下:
A(cm2)=8.487
I x(cm4)=830.136 i x(cm)=9.89
W x1(cm3)=69.572 W x2(cm3)=61.116
I y(cm4)=41.339 i y(cm)=2.207
W y1(cm3)=13.843 W y2(cm3)=11.45
I t(cm4)=0.1115 I w(cm6)=8991.676
支座处双檩条的刚度折减系数为:0.5;
支座处双檩条的弯矩调幅系数:0.9;
屋面的坡度角为3.814度;
净截面折减系数为0.98;
屋面板不能阻止檩条的侧向失稳;
能构造保证檩条下翼缘在风吸力下的稳定性;
不考虑活荷载不利布置;
简图如下所示:
二. 荷载组合及荷载标准值
考虑恒载工况(D)、活载工况(L1)、施工活载工况(L2)、风载工况(W);
强度验算时考虑以下荷载工况组合:
1.2D+1.4L1
1.2D+1.4L1+0.84W
1.2D+0.98L1+1.4W
1.35D+0.98L1
D+1.4W
1.2D+1.4L2
挠度验算时考虑以下荷载工况组合:
1.2D+1.4L1
1.2D+1.4L1+0.84W
1.2D+0.98L1+1.4W
檩条计算方法
=====设计依照 ====== 建筑结构荷载规范 (GB 50009--2001)
冷弯薄壁型钢结构技术规范(GB 50018-2002)
门式刚架轻型房子钢结构技术规程(CECS102:2002) =====设计数据 ======
屋面坡度 (度):
5.711
檩条跨度 (m):
6.000
檩条间距 (m):
1.500
设计规范 :
xx 架规程 CECS102:2002
风吸力下翼缘受压稳固验算:
按附录 E验算
檩条形式 :
卷边槽形冷弯型钢C220X75X20X
2.0
钢材钢号:
Q235 钢
拉条设置 :
1 / 8
1 / 8
设置两道拉条
拉条作用 :
能拘束檩条 xx
净截面系数 :
0.850
檩条仅支承压型钢木屋面(蒙受活荷载或雪荷载 ),挠度限值为屋面板为两跨或两跨以上边板
屋面板能阻挡檩条侧向失稳
结构不可以保证风吸力作用下翼缘受压的稳固性
每米宽度屋面板的惯性矩(m4):
0.2000E-06
建筑种类 :
关闭式建筑
分区 :
中间区
基本风压 :
0.400
风荷载高度变化系数 :
1.000
风荷载体型系数 :-1.160
风荷载标准值 (kN/m2):-0.464
2 / 8
2 / 8
屋面自重标准值 (kN/m2):
0.300
活荷载标准值 (kN/m2):
0.500
雪荷载标准值 (kN/m2):
0.300
积灰荷载标准值 (kN/m2):
0.000
检修荷载标准值 (kN):
1.000
=====截面及资料特征 ======
檩条形式 :
卷边槽形冷弯型钢C220X75X20X
2.0
b =
75.000h =
220.000c =
20.000t =
连续檩条计算陈世荣
12米Z型连续檩条计算
一,设计资料:
檩条跨度L=12.000(m)跨中设竖向拉条数n=3
檩距d= 1.500(m)屋面板层数:1活载(q活)50.000(kg/m2)屋面板规格为:HXY-475基本风压ω0=40.000(kg/m2)自重为g1: 6.50(kg/m2)
体型系数μs=-1.150吊挂荷载q:0.00(kg/m2)
高度系数μz= 1.250其它自重(不含檩条)g2: 2.00(kg/m2)坡度i=5%
α= 2.86(度)
二,截面选择:
1,初选中跨檩条截面:
h b a t
Z300x80x20x2.53008020 2.5
A(mm2)g(kg/m)截面特性角θ展开宽度
1198.139.4111.89479.3
材质(N/mm2)Ix1(cm4)ix1(mm)Wx1(cm3)
ƒy=2051528.46112.95101.90
σu=375Iy1(cm4)iy1(mm)Wy1(cm3)
125.6132.3815.70
Ix(cm4)ix(mm)Wx1(cm3)Wx2(cm3)
1593.52115.33109.2298.67
Iy(cm4)iy(mm)Wy1(cm3)Wy2(cm3)
60.5522.4820.6013.27
Ix1y1(cm4)It(cm4)Iω(cm6)k(m-1)
309.030.2521922.00 2.09
2,初选边跨檩条截面:
h b a t
Z300x80x20x33008020 3.0
A(mm2)g(kg/m)截面特性角θ展开宽度
1425.3011.1911.76475.1
连续檩条计算
-------------------------------
| 连续檩条设计 |
| |
| 构件:CLT1 |
| 日期:2014/12/24 |
| 时间:15:15:08 |
-------------------------------
----- 设计信息 -----
钢材:Q235
檩条间距(m): 1.500
连续檩条跨数:5 跨及以上
边跨跨度(m): 8.600
中间跨跨度(m): 8.600
设置拉条数:2
拉条作用:约束上翼缘
屋面倾角(度): 2.860
屋面材料:压型钢板屋面(无吊顶)
验算规范:《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》(CECS102:2002) 风吸力作用下翼缘受压稳定验算方法:按附录E验算
屋面板惯性矩(mm4):200000.000
屋面板跨数:双跨或多跨
容许挠度限值[υ]: l/150
边跨挠度限值: 57.333 (mm)
中跨挠度限值: 57.333 (mm)
屋面板能否阻止檩条上翼缘受压侧向失稳:能
是否采用构造保证檩条风吸力下翼缘受压侧向失稳:采用
计算檩条截面自重作用: 计算
活荷作用方式: 考虑最不利布置
强度计算净截面系数:1.000
搭接双檩刚度折减系数:0.500
支座负弯矩调幅系数:0.900
边跨檩条截面: XZ220X75X20X2.3
中间跨檩条截面: XZ220X75X20X2.0
程序优选确定搭接长度:
边跨支座搭接长度:0.940 (边跨端:0.430;中间跨端:0.510) 中间跨支座搭接长度:0.860 (支座两边均分)
----- 设计依据 -----
《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)
檩条计算
一.1b=100t=10h=230s=6B=200T=
10
#VALUE!mm
2
#VALUE!mm #VALUE!mm
#VALUE!mm 4#VALUE!mm 3#VALUE!mm 32混凝土等级C208.08板厚h d
100
梁跨度
6000
梁左相邻净
距
1800
梁右相邻净距
1800
板托顶宽
b 0
300
板托高度h t
150
b 1 =600b 2 =6001500mm
150000mm 2
#VALUE!mm 2#VALUE!mm 混凝土板顶面至组合截面中和轴的距离 x=[b e *h d 2/(2*α
E )+A*y]/A 0 =
#VALUE!mm
混凝土截面惯性矩I c =b e *h d 3/12= 1.3E+08mm 4
换算成钢截面的组合截面惯性矩 I 0 =I c /αE +A c *(x-0.5h d )2/αE + I + A(y-x)2 =
#VALUE!mm 4
#VALUE!
mm
4
#VALUE!mm 4#VALUE!mm 4#VALUE!mm 4
3#VALUE!mm 2
考虑混凝土徐变的组合截面特征计算
换算成钢截面的组合截面面积 A 0c = A c / 2αE + A =
混凝土板截面面积A c = b e * h d =换算成钢截面的组合截面面积A 0=A c /αE 对混凝土板底面的组合截面弹性抵抗矩 w 0c b
=αE *I 0 / (x - h d ) =对钢梁上翼缘的组合截面弹性抵抗矩 w 0t = I 0 / (d-x)对钢梁下翼缘的组合截面弹性抵抗矩 w 0b = I 0 / (H-x)屋面檩条计算
钢结构檩条计算演示2
1.0×永久荷载+1.4×风吸力荷载。
1.5.3 檩条的内力分析
设置在刚架斜梁上的檩条在垂直于地面的均布荷
载作用下,沿截面两个形心主轴方向都有弯矩作 用,属于双向受弯构件(与一般受弯构件不同)。
在进行内力分析时,首先要把均布荷载分解为沿
qy q cos
当屋面坡度: θ
α
i>1/3
X1 qx q sin
X
α≈θ
X
檁条近似为沿x X1
主轴方向单向受
弯。
α
qx θ Y Y1
当α=θ时
q = qy qx = 0
θ为Z型檁条两个主轴的夹角;α为屋面坡度。
当跨中设置一道拉条时檁条的计算简图及内力
qy
简支梁的跨中弯矩对X轴:
Mx max
Vx max
1 8
qx
l
2
Байду номын сангаас
0.5qxl
1 8
q
y
l
2
0.5qyl
拉条处负弯矩 拉条与支312座qx间l 2 正弯矩
0.625 qxl
1 8
q
y
l
2
0.5qyl
1 64
q
x
l
2
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性,平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益,请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间:9:00-18:30)。
q恒y=p*COS(θ -α )
= 0.340 (kN/m)
第 2 页,共 6 页
452126636.xls q活x=q*SIN(θ -α )
= 0.198 (kN/m) q风x=q*SIN(θ -α ) = -0.250 (kN/m) 2,跨中弯距
q活y=q*COS(θ -α )
= 1.244 (kN/m) q风y=q*COS(θ -α ) = -1.574 (kN/m)
M恒y=0.105*q恒y*L^2
= 5.149 (kN•m) M活y=0.119*q活y*L^2 = 21.331 (kN•m)
风荷载引起的应力 σ 1= Mx/Wx1-My/Wy1 = -105.25 (N/mm2) σ 2= Mx/Wx2+My/Wy2 = -122.59 (N/mm2) σ 3= (-Mx/Wx1+My/Wy1) = = 105.25 (N/mm2) 122.59 (N/mm2) σ 4= (-Mx/Wx2-My/Wy2)
σ 1= -92.98 (N/mm2) σ 2= -90.61 (N/mm2) σ 3= 83.99 (N/mm2) σ 4= 104.87 (N/mm2) 故:起控制应力分别为:(支座处考虑双截面,能满足要求,这里可不与验算) σ 1= 146.87 (N/mm2) σ 2= 184.26 (N/mm2) σ 3= -146.87 (N/mm2) σ 4= -184.26 (N/mm2) 5,计算考虑冷弯效应的强度设计值fy' ƒy'=(1+η (12γ -10)·t·Σ (θ i/2π )/ι ))•ƒy 其中:η = 1.00 γ = 1.58 t= 2.50 ι = 479.3 故ƒy'= 1.05•ƒy = 215.25 (N/mm2)
M活y=0.1*q活y*L^2
= 17.926 (kN•m) M风y=0.078*q风x*L^2 = -17.687 (kN•m) M恒风x= M恒风y= -0.06 (kN•m) -13.86 (kN•m)
M恒x=0.079*q恒x*(L/(n+1))^2
= 0.038 (kN•m) M活x=0.053*q活x*(L/(n+1))^2 = 0.093 (kN•m) 故: M恒活x= 0.13 (kN•m) M恒活y= 26.48 (kN•m) 4,应力分析 跨中: σ i=Mx/Wy+My/Wx σ 1= Mx/Wx1-My/Wy1 = 162.50 (N/mm2) σ 2= Mx/Wx2+My/Wy2 = 196.54 (N/mm2) σ 3= (-Mx/Wx1+My/Wy1) = = -162.50 (N/mm2) -196.54 (N/mm2) σ 4= (-Mx/Wx2-My/Wy2)
= 0.038 (kN•m) M活x=0.042*q活x*(L/(n+1))^2 = 0.071 (kN•m) 故: M恒活x= 0.11 (kN•m) M恒活y= 11.40 (kN•m) 4,应力分析 跨中(恒活): σ i=Mx/Wx+My/Wy σ 1= Mx/Wx1-My/Wy1 = 146.87 (N/mm2) σ 2= Mx/Wx2+My/Wy2 = 184.26 (N/mm2) σ 3= (-Mx/Wx1+My/Wy1) = = 支座: -146.87 (N/mm2) -184.26 (N/mm2) σ 4= (-Mx/Wx2-My/Wy2)
q恒y=p*COS(θ -α )
= 0.341 (kN/m) q活y=q*COS(θ -α ) = 1.245 (kN/m) q风y=q*COS(θ -α ) = -1.575 (kN/m)
第 4 页,共 6 页
452126636.xls
2,跨中弯距
M恒x=0.033*q恒x*(L/(n+1))^2
M恒y=0.042*q恒y*L^2
= 2.059 (kN•m) M活y=0.083*q活y*L^2 = 14.873 (kN•m) M风y=0.046*q风x*L^2 = -10.427 (kN•m) M恒风x= M恒风y= -0.07 (kN•m) -8.37 (kN•m)
M恒x=0.079*q恒x*(L/(n+1))^2
452126636.xls
12米Z型连续檩条计算
一,设计资料: 檩条跨度L= 12.000 檩距d= 1.500 活载(q活) 50.000 基本风压ω 0= 40.000 体型系数μ s= -1.150 高度系数μ z= 1.250 坡度i= 5% α = 2.86 二,截面选择: 1,初选中跨檩条截面: h Z300x80x20x2.5 300 A(mm2) 1198.13 材质(N/mm2) Ix1(cm4) ƒy= 205 1528.46 σ u= 375 Iy1(cm4) 125.61 Ix(cm4) 1593.52 Iy(cm4) 60.55 Ix1y1(cm4) 309.03 2,初选边跨檩条截面: h Z300x80x20x3 300 A(mm2) 1425.30 材质(N/mm2) Ix1(cm4) ƒy= 205 1803.03 σ u= 375 Iy1(cm4) 145.29 Ix(cm4) 1878.17 Iy(cm4) 70.15 Ix1y1(cm4) 360.85 (m) (m) (kg/m2) (kg/m2) 跨中设竖向拉条数n= 屋面板层数: 屋面板规格为: 自重为g1: 吊挂荷载q: 其它自重(不含檩条)g2: 3 1 HXY-475 6.50 (kg/m2) 0.00 (kg/m2) 2.00 (kg/m2)
M恒x=0.042*q恒x*(L/(n+1))^2
= 0.020 (kN•m) M活x=0.083*q活x*(L/(n+1))^2 = 0.148 (kN•m) M风x=0.042*q风x*(L/(n+1))^2 = -0.095 (kN•m) 故: M恒活x= 0.17 (kN•m) M恒活y= 16.93 (kN•m) 3,支座弯距
8,挠度计算:
ν 恒= ν 活= ν =
[ν ]=[L/150]=
5.71 45.94 52.00 80.00
(mm) (mm) (mm) (mm)
故 挠度满足要求 五,边跨檩条内力计算及截面分析(按五连跨): 1,内力计算 q恒x=p*SIN(θ -α ) = 0.053 (kN/m) q活x=q*SIN(θ -α ) = 0.195 (kN/m) q风x=q*SIN(θ -α ) = -0.247 (kN/m)
M恒y=0.079*q恒y*L^2
= 3.873 (kN•m) M活y=0.042*q活y*L^2 = 7.526 (kN•m)
风荷载引起的应力 σ 1= Mx/Wx1-My/Wy1 = -73.02 (N/mm2) σ 2= Mx/Wx2+My/Wy2 = -90.39 (N/mm2) σ 3= (-Mx/Wx1+My/Wy1) = = 73.02 (N/mm2) 90.39 (N/mm2) σ 4= (-Mx/Wx2-My/Wy2)
a 20
截面特性角θ
11.89 Wx1(cm3) 101.90 Wy1(cm3) 15.70 Wx1(cm3) 109.22 Wy1(cm3) 20.60 Iω (cm6) 21922.00 a 20
截面特性角θ
t 2.5 展开宽度 479.3
Wx2(cm3) 98.67 Wy2(cm3) 13.27 k(m-1) 2.09 t 3.0 展开宽度 475.1
(度)
b 80 g(kg/m) 9.41 ix1(mm) 112.95 iy1(mm) 32.38 ix(mm) 115.33 iy(mm) 22.48 It(cm4) 0.25 b 80 g(kg/m) 11.19 ix1(mm) 112.47 iy1(mm) 31.93 ix(mm) 114.79 iy(mm) 22.18 It(cm4) 0.43
= 0.016 (kN•m)
M恒y=0.078*q恒y*L^2
= 3.825 (kN•m)
M活x=0.079*q活x*(L/(n+1))^2
= 0.139 (kN•m) M风x=0.033*q风x*(L/(n+1))^2 = -0.073 (kN•m) 故: M恒活x= 0.15 (kN•m) M恒活y= 21.75 (kN•m) 3,支座弯距
第 3 页,共 6 页
452126636.xls
6,有效截面计算: (1)上翼缘板(1-2) 系一非均匀受压的一边支承一边卷边板件 σ max= 184.26 (N/mm2) σ min= 146.87 (N/mm2) α =(σ max-σ min)/σ max= 0.20 b/t= 32.00 [b/t]= 100SQRT(ξ /σ max) 又因 σ max作用在卷边边 故 ξ = 14.00 (N/mm2) [b/t]= 27.56 <b/t= 38.89 故上翼缘截面非全部有效 (2)下翼缘板(3-4) 系一非均匀受压的一边支承一边卷边板件(考虑风荷的影响) σ max= 90.39 (N/mm2) σ min= 73.02 (N/mm2) α =(σ max-σ min)/σ max= 0.19 b/t= 32.00 [b/t]= 100SQRT(ξ /σ max) 又因 σ max作用在卷边边 故 ξ = 14.00 (N/mm2) [b/t]= 39.36 <b/t= 38.89 故下翼缘截面全部有效 (3)腹板(1-3) 系一受纯弯曲的两边支承板件 σ max= 146.87 (N/mm2) σ min= -146.87 (N/mm2) α =(σ max-σ min)/σ max= 2.00 h/t= 120 查表1.4.4-2(5),可知 故腹板截面全部有效 因此,此截面 非全部有效 须计算有效截面特性 7,强度验算: σ max= 184.26 (N/mm2) ƒy'= 215.25 故 强度满足要求
11.76 Wx1(cm3) 120.20 Wy1(cm3) 18.16 Wx1(cm3) 128.83 Wy1(cm3) 24.38 Iω (cm6) 25658.74
Wx2(cm3) 116.63 Wy2(cm3) 15.38 k(m-1) 2.53
第 1 页,共 6 页
452126636.xls
σ 2= σ 4=
196.54 (N/mm2) -196.54 (N/mm2)
6,有效截面计算: (1)上翼缘板(1-2) 系一非均匀受压的一边支承一边卷边板件 σ max= 196.54 (N/mm2)
第 5 页,共 6 页
452126636.xls
σ min= 162.50 (N/mm2) α =(σ max-σ min)/σ max= 0.17 b/t= 26.67 [b/t]= 100SQRT(ξ /σ max) 又因 σ max作用在卷边边 故 ξ = 14.00 (N/mm2) [b/t]= 26.69 >b/t=26.6666666666667 故上翼缘截面全部有效 (2)下翼缘板(3-4) 系一非均匀受压的一边支承一边卷边板件(考虑风荷的影响) σ max= 122.59 (N/mm2) σ min= 105.25 (N/mm2) α =(σ max-σ min)/σ max= 0.14 b/t= 26.67 [b/t]= 100SQRT(ξ /σ max) 又因 σ max作用在卷边边 故 ξ = 14.00 (N/mm2) [b/t]= 33.79 >b/t=26.6666666666667 故下翼缘截面全部有效 (3)腹板(1-3) 系一受纯弯曲的两边支承板件 σ max= 162.50 (N/mm2) σ min= -162.50 (N/mm2) α =(σ max-σ min)/σ max= 2.00 h/t= 100.00 查表1.4.4-2(5),可知 故腹板截面全部有效 因此,此截面 全部有效 其有效截面特性即可取毛截面特性 7,强度验算: σ max= 196.54 (N/mm2) ƒy'= 217.30 故 强度满足要求 8,挠度计算: 9.90 46.87 ν = 57.00 ]=[L/150]= 80.00 故 挠度满足要求
θ Baidu Nhomakorabeaα
θ
α
三,荷载计算: 1,作用于檩条上的均布荷载有: 竖向恒载p=1.2*((g1+g2+q)*d+g) = 0.34 (kN/m) 竖向活载q=1.4*q活*d = 1.26 (kN/m) 风载q=1.4μ z*μ s*D*ω 0*1.1 = -1.59 (kN/m) 四,中跨檩条内力计算及截面分析(按无限跨): 1,内力计算 q恒x=p*SIN(θ -α ) = 0.054 (kN/m)
支座: σ 1= -210.92 (N/mm2) σ 2= -218.54 (N/mm2) σ 3= 200.18 (N/mm2) σ 4= 235.56 (N/mm2) 故:起控制应力分别为: σ 1= 162.50 (N/mm2) σ 3= -162.50 (N/mm2) 5,计算考虑冷弯效应的强度设计值ƒy' ƒy'=(1+η (12γ -10)·t·Σ (θ i/2π )/ι ))•ƒy 其中:η = 1.00 γ = 1.58 t= 3.00 ι = 475.1 故ƒy'= 1.06•ƒy = 217.3 (N/mm2)