2.0米女儿墙抗倾覆验算 1.4米
抗倾覆验算
资料范本本资料为word版本，可以直接编辑和打印，感谢您的下载抗倾覆验算地点：__________________时间：__________________说明：本资料适用于约定双方经过谈判，协商而共同承认，共同遵守的责任与义务，仅供参考，文档可直接下载或修改，不需要的部分可直接删除，使用时请详细阅读内容一、便桥墩身抗倾覆检算说明：1#墩为已完成墩身，且新建线路中线与1#墩身中线偏移0.19m，详见平面图所示。
1#墩为最不利墩身，故以1#墩来检验墩身的抗倾覆安全性。
1、竖向力竖向恒载：N1=95.75+39.2ⅹ9.2=456.39KN(桥跨上部结构自重)N2=562.5KN（墩身自重）N3=687.5KN（基础自重）竖向活载：N4=1045.884KN（支点反力）Mx=18.068KN·m（支点反力对基底长边中心轴x-x轴力之矩）2、水平力制动力的大小均按竖向静活载（不包括冲击力）的10%计算，作用点在轨顶2m;离心力等于离心力率乘以支座的静活载反力N4，作用点在轨顶2m。
制动力T1：T1=（N1+N2+N3+N4）ⅹ10%=275.227KN离心力T2：T2=CⅹN4离心力率通过C=V2/（127R）计算，其中V为设计行车速度5Km/h，R为曲线半径400m,代入可得：C=52/（127ⅹ400）=0.0005T2=0.0005ⅹ1045.884=0.523KN3、风荷载（作用在墩身上的风力T墩、作用在列车上的风力T列车）：作用在桥梁受风面上的静压力，按《桥规》规定的标准求出最大风速后，通过风速与风压关系公式Wo=γv2/（2q）求出基本风压值，式中Wo为基本风压值（Pa）q为重力加速度（m/s2）γ为空气重度（N/m3）v为平均最大风速（m/s）取标准大气压下，常温为15摄氏度时的空气重度12.255N/m3、纬度45度处重力加速度为9.8m/s2，代入公式可以得出Wo=v2/1.6，查表v取12m/s计算得出Wo=90Pa作用于桥梁上的风荷载强度W（Pa）按下式计算W=K1·K2·K3·Wo，查表取K1=1.0,K2=1.0,K3=0.8代入公式可得 W=72Pa墩风压计算取横向迎风面积S=aⅹh，其中1#墩的a值为1.8m，h为墩高度5m代入可得墩迎风面积为9m2，T墩=9ⅹ72=0.65KN。
抗倾覆稳定性验算
2 2 五、施工计算1、抗倾覆稳定性验算本工程基坑最深11.0米左右，此处的土为粘性土，可以采用“等值梁法”进行强度验算。
首先进行最小入土深度的确定：首先确定土压力强度等于零的点离挖土面的距离y ，因为在此处的被动土压力等于墙后的主动土压力即： PbK p K a 式中： P b 」土面处挡土结构的主动土压力强度值，按郎肯土压力理论进行计算即 P b 1H 2K a 2cH . K a 2——的重力密度此处取18KN/m K p ---------------- 修正过后的被动土压力系数（挡土结构变形后，挡土结构后的 土破坏棱柱体向下移动，使挡土结构对土产生向上的摩擦力， 从而使挡土结构后 的被动土压力有所减小，因此在计算中考虑支撑结构与土的摩擦作用，将支撑结构的被动土压力乘以修正系数，此处© =28°则K=1.78经计算y=1.5mK p K tg 2 454.93 K a ---------------- 主动土压力系数K a tg 2 45 0.361K p y K a H yP bK a y挡土结构的最小入土深度t o ：t o y xx 可以根据P o 和墙前被动土压力对挡土结构底端的力矩相等来进行计算t o y] _6p ^^2.9m'K p K a 挡土结构下端的实际埋深应位于x 之下，所以挡土结构的实际埋深应为 t K 2 t 0 3.5m （ k 2 经验系数此处取1.2）经计算：根据抗倾覆稳定的验算，36号工字钢需入土深度为3.5米，实际入土 深度为3.7米，故：能满足滑动稳定性的要求2、支撑结构内力验算主动土压力：P a - H 2K a 2cH . K a1被动土压力：P p - H 2K p 2cK p最后一部支撑支在距管顶0.5m 的地方，36b 工字钢所承受的最大剪应力经过计算可知此支撑结构是安全的 3、管涌验算：基坑开挖后，基坑周围打大口井两眼，在进出洞口的位置，可降低I I I经计算kh ———1.25因此此处不会发生管涌现象4、顶力的计算max Q maxS zmax Q maxI x d Szmax *^— 30.3cm, d=12mm 经计算 max max 26.6MP a36b 工字钢所承受的最大正应力max 78.9MP a工程采取注浆减阻的方式来降低顶力。
高层建筑整体抗倾覆的验算
高层建筑整体抗倾覆的验算高层和超高层建筑高宽比较大,在风荷载和地震荷载作用下，结构整体抗倾覆直接关系到结构安全，所以，高层和超高层建筑的抗倾覆验算至关重要.一、规范要求：《高规》第12.1.7条要求，高宽比大于4的高层建筑，基础底面不宜出现零应力区;高宽比不大于4的高层建筑，零应力区面积不应超过基础底面面积的15％。
二、结构整体抗倾覆验算方法：图1和图2中符号的含义：M0F—-——-——倾覆力矩标准值；H----—-—---地面以上建筑高度，即房屋结构高度；h—-—————---地下室埋深;F0—--——--—总水平力标准值；M W——--———抗倾覆力矩标准值；W——-—-——--上部结构及地下室基础总重力荷载代表值；B-—--——-—--地下室基础底面宽度；倾覆力矩M0F是指水平力对基础底面产生的力矩,M0F= F0（2H/3+h）；抗倾覆力矩M W是指竖向力对基础边缘产生的力矩;假定竖向力合力中心与基础底面形心重合，因此M W=WB/2；设X为地基反力的分布宽度，则零应力区长度为B—X，如图2所示；偏心距E0=B/2-X/3；同时，E0= M0V/G;因此，B/2-X/3= M0F/W，从而得到:X=3B/2-3 M0F/W；零应力区与基础底面积之比为：(B—X)/B=（B-3B/2+3 M0F/W)/B=1—3/2+3 M0F/WB=3 M0F/WB—1/2;由M W=WB/2可得, WB=2 M W；代入上式并整理可得:(B-X）/B= =3 M0F/2 M W -1/2=（3 M0F/ M W—1）/2；令k代表抗倾覆安全系数，k= M W/ M0W;则零应力区与基础底面面积之比为：(B-X)/B=(3-k）/2k；由此式可以求得抗倾覆安全度与零应力区面积比的对应关系，如下表.抗倾覆安全系数与基底零应力区面积比的对应关系从上表可以看出，对于高宽比＞4的高层建筑,抗倾覆安全系数≥3时，基底不出现零应力区；高宽比不大于4的高层建筑，抗倾覆安全系数≥2.308时，零应力区面积比就不会超过15％；如果抗倾覆安全系数不满足要求，则可将弯矩作用方向的基础宽度加宽,直到满足为止；需要说明的是：（1）在上述计算中,假定地下室及上部结构是完全刚性的，地基反力是直线分布的；所以,对于整体刚度较弱的的高层建筑，或者风和地震较强的地区，及地基刚度较弱时,抗倾覆安全度尚宜适当加大。
挑梁抗倾覆验算
挑长l（m） 1.86层高H(m)2.9混凝土容重KN/m 225墙体抹灰容重KN/m 220砌体容重KN/m 220挑梁根部弯矩M OV1(KN*m)79.7楼面恒载标准值KN/m 25挑梁埋入墙体内长度l 1(m) 2.8挑梁截面高度h（m）0.35挑梁截面宽度b（m）0.24挑梁计算倾覆点距墙边距离x 0(m)0.105挑梁下墙体长度（m） 3.6墙体剩余长度(m)0.8房间1长L 1（m） 4.8房间1宽B 1（m） 2.6房间2长L 2（m） 4.8房间2宽B 2（m） 3.9α1=B 1/(2*L 1)0.27083333α2=B 2/(2*L 2)0.40625楼面传给挑梁的线荷载(KN/m)12.8610165梁自重及抹灰(KN/m) 2.38挑梁尾部45度扩散角及本曾砌体自重本层楼面恒载对挑梁倾覆点产生的弯矩Mr1对挑梁倾覆点产生的弯矩Mr2总弯矩值Mr111.278695是否满足满足挑长l（m） 1.86层高H(m) 2.85混凝土容重KN/m 225墙体抹灰容重KN/m 220砌体容重KN/m 220挑梁根部弯矩M OV1(KN*m)49.9楼面恒载标准值KN/m 2 5.5挑梁埋入墙体内长度l 1(m) 3.8挑梁截面高度h（m）0.35挑梁截面宽度b（m）0.24挑梁计算倾覆点距墙边距离x 0(m)0.105挑梁下墙体长度（m） 4.2墙体剩余长度(m)0.4顶层1、几何参数TL-1挑梁抗倾覆计算2、计算67.000341344.2783534房间1长L 1（m） 4.8房间1宽B 1（m） 2.6房间2长L 2（m） 4.8房间2宽B 2（m） 3.9α1=B 1/(2*L 1)0.27083333α2=B 2/(2*L 2)0.40625楼面传给挑梁的线荷载(KN/m)14.1471181梁自重及抹灰(KN/m)2.38本层楼面恒载对挑梁倾覆点产生的弯矩Mr2总弯矩值Mr90.2580626是否满足满足2、计算90.2580626。
女儿墙抗震计算
（一） 水平方向地震力计算 风荷载计算=1.69 =1.25 W0=0.45kN/m2Wk=1.69*(-1.0)*1.25*0.45=-0.95kN/m2 风荷载线荷载=0.95*1.65=1.57 kN/m 取1.65 kN/m2 水平地震力计算Gk =0.12*1.65*25=4.95 kN/m Ge =4.95+0.5*0.5=5.2 kN/m Fek ==0.08*5.2=0.416 kN/m组合后水平荷载=1.3*0.416+0.2*1.65=0.871 kN/m取1.0 kN/m（二）连续梁：女儿墙11.1 基本资料1.1.1 工程名称： 南京仓储仓储中心1.1.2 结构构件的重要性系数 γ0 ＝ 1； 考虑活荷不利组合； 考虑受压纵向钢筋 1.1.3 混凝土容重 γc ＝ 0kN/m ； 箍筋间距 s v ＝ 200mm1.1.4 对由可变荷载效应控制的组合，永久荷载的分项系数 γG ＝ 1.2， 对由永久荷载效应控制的组合，永久荷载的分项系数 γG1 ＝ 1.35； 可变荷载的分项系数 γQ ＝ 1.4，可变荷载的组合值系数 ψc ＝ 0.7， 可变荷载的准永久值系数 ψq ＝ 0.41.1.5 混凝土强度等级 C30， f c ＝ 14.3N/mm ， ft ＝ 1.43N/mm ， f tk ＝2.01N/mm ， E c ＝ 29791N/mm1.1.6 钢筋材料性能： f y ＝ 360N/mm ， f y ' ＝ 360N/mm ， f yv ＝ 210N/mm ， E s ＝ 210000N/mm1.1.7 纵筋合力点至近边距离 a s ＝ 37.5mm ； 受拉钢筋最小配筋率 ρm in ＝ 0.20%1.2 几何信息最左端支座：固端； i--跨号； L i --第 i 跨跨度（mm ）； b--截面宽度（mm ）； h--截面高度（mm ）； b f '--上翼缘宽度（mm ）； h f '--上翼缘高度（mm ）； b f --下翼缘宽度（mm ）； h f --下翼缘高度（mm ）-------------------------------------------------------------------------- i Li 截面 b h bf' hf' bf hf 右节点 -------------------------------------------------------------------------- 1 1650 矩形 1000 120 自由 --------------------------------------------------------------------------1.3 荷载信息i 、j--跨号、节点号； P 、P 1--单位：kN/m 、kN ； M--单位：kN ·m ； X 、X 1--单位：mm1.3.1 跨中荷载------------------------------------------------------------------- i 恒、活荷 荷载类型 P 或 M P1 X X1 -------------------------------------------------------------------1 恒荷 均布荷载 1.00 -------------------------------------------------------------------1.4 计算结果1.4.1 梁内力标准值 （单位： V--kN ，以绕截面顺时针为正； M--kN ·m ，以下侧受拉为正）---------------------------------------------------------------------------------------- i I 1 2 3 4 5 6 7 J ---------------------------------------------------------------------------------------- 1 M 恒荷 -1.4 -1.0 -0.8 -0.5 -0.3 -0.2 -0.1 0.0 0.0 V 恒荷 1.6 1.4 1.2 1.0 0.8 0.6 0.4 0.2 0.0 M 活荷 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 V 活荷 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 Mmin 活荷 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0Vmin 活荷 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 Mmax 活荷 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 Vmax 活荷 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 ----------------------------------------------------------------------------------------1.4.2 梁内力设计值及配筋V--剪力（kN ），以绕截面顺时针为正； M--弯矩（kN ·m ），以下侧受拉为正； A s --纵筋面积（mm 2）； A sv --箍筋面积（mm 2）---------------------------------------------------------------------------------------- i I 1 2 3 4 5 6 7 J ---------------------------------------------------------------------------------------- 1 M － -1.8 -1.4 -1.0 -0.7 -0.5 -0.3 -0.1 0.0 0.0 As 面 筋 62 48 35 24 16 9 4 1 0 As / bho 0.08% 0.06% 0.04% 0.03% 0.02% 0.01% 0.00% 0.00% 0.00% x / ho 0.019 0.015 0.011 0.007 0.005 0.003 0.001 0.000 0.000 裂缝宽度 0.034 0.026 0.019 0.013 0.008 0.005 0.002 0.001 0.000 实配面筋 62 48 35 24 16 9 4 1 0M ＋ 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 As 底 筋 19 14 10 7 5 3 1 0 0 As / bho 0.02% 0.02% 0.01% 0.01% 0.01% 0.00% 0.00% 0.00% 0.00% x / ho 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 裂缝宽度 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 实配底筋 19 14 10 7 5 3 1 0 0V 2.2 1.9 1.7 1.4 1.1 0.8 0.6 0.3 0.0 Asv 28 28 28 28 28 28 28 28 28 构造配筋 A s,min ＝ 240； A sv,min ＝ 28， D min ＝ 6、s max ＝ 200 挠度验算 截面 J ： f ＝ -2.8， f/L i ＝ 1/588----------------------------------------------------------------------------------------____________________________________________________________________________________________ 【MorGain 结构快速设计程序 V2010.06.1932a.1928】 Date ：2011-03-01 11:30:11。
女儿墙抗震计算
（一）水平方向地震力计算风荷载计算=1.69=1.25W0=0.45kN/m2Wk=1.69*(-1.0)*1.25*0.45=-0.95kN/m2风荷载线荷载=0.95*1.65=1.57 kN/m取1.65 kN/m2水平地震力计算Gk =0.12*1.65*25=4.95 kN/mGe =4.95+0.5*0.5=5.2 kN/mFek = =0.08*5.2=0.416 kN/m组合后水平荷载=1.3*0.416+0.2*1.65=0.871 kN/m取1.0 kN/m（二）连续梁：女儿墙11.1基本资料1.1.1工程名称：南京仓储仓储中心1.1.2结构构件的重要性系数γ0＝ 1；考虑活荷不利组合；考虑受压纵向钢筋1.1.3混凝土容重γc＝ 0kN/m；箍筋间距 s v＝ 200mm1.1.4对由可变荷载效应控制的组合，永久荷载的分项系数γG ＝ 1.2，对由永久荷载效应控制的组合，永久荷载的分项系数γG1＝ 1.35；可变荷载的分项系数γQ＝ 1.4，可变荷载的组合值系数ψc＝ 0.7，可变荷载的准永久值系数ψq＝ 0.41.1.5混凝土强度等级 C30， f c＝ 14.3N/mm， ft ＝ 1.43N/mm， f tk＝2.01N/mm，E c＝ 29791N/mm1.1.6钢筋材料性能： f y＝ 360N/mm， f y' ＝ 360N/mm， f yv＝ 210N/mm，E s＝ 210000N/mm1.1.7纵筋合力点至近边距离 a s＝ 37.5mm；受拉钢筋最小配筋率ρmin＝ 0.20%1.2几何信息最左端支座：固端； i--跨号； L i--第 i 跨跨度（mm）； b--截面宽度（mm）；h--截面高度（mm）； b f'--上翼缘宽度（mm）； h f'--上翼缘高度（mm）；b f--下翼缘宽度（mm）； h f--下翼缘高度（mm）--------------------------------------------------------------------------i Li 截面 b h bf' hf' bf hf 右节点--------------------------------------------------------------------------1 1650 矩形 1000 120 自由--------------------------------------------------------------------------1.3荷载信息i、j--跨号、节点号； P、P1--单位：kN/m、kN； M--单位：kN·m； X、X1--单位：mm1.3.1跨中荷载-------------------------------------------------------------------i 恒、活荷荷载类型 P 或 M P1 X X1-------------------------------------------------------------------1 恒荷均布荷载 1.00-------------------------------------------------------------------1.4计算结果1.4.1梁内力标准值（单位： V--kN，以绕截面顺时针为正； M--kN·m，以下侧受拉为正）---------------------------------------------------------------------------------------- i I 1 2 3 4 5 6 7 J ---------------------------------------------------------------------------------------- 1 M 恒荷 -1.4 -1.0 -0.8 -0.5 -0.3 -0.2 -0.1 0.0 0.0 V 恒荷 1.6 1.4 1.2 1.0 0.8 0.6 0.4 0.2 0.0 M 活荷 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 V 活荷 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 Mmin 活荷 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 Vmin 活荷 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 Mmax 活荷 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 Vmax 活荷 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 ----------------------------------------------------------------------------------------1.4.2梁内力设计值及配筋V--剪力（kN），以绕截面顺时针为正； M--弯矩（kN·m），以下侧受拉为正；A s--纵筋面积（mm 2）； A sv--箍筋面积（mm2）---------------------------------------------------------------------------------------- i I 1 2 3 4 5 6 7 J ---------------------------------------------------------------------------------------- 1 M － -1.8 -1.4 -1.0 -0.7 -0.5 -0.3 -0.1 0.0 0.0 As 面筋 62 48 35 24 16 9 4 1 0 As / bho 0.08% 0.06% 0.04% 0.03% 0.02% 0.01% 0.00% 0.00% 0.00% x / ho 0.019 0.015 0.011 0.007 0.005 0.003 0.001 0.000 0.000 裂缝宽度 0.034 0.026 0.019 0.013 0.008 0.005 0.002 0.001 0.000实配面筋 62 48 35 24 16 9 4 1 0M ＋ 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 As 底筋 19 14 10 7 5 3 1 0 0 As / bho 0.02% 0.02% 0.01% 0.01% 0.01% 0.00% 0.00% 0.00% 0.00% x / ho 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 裂缝宽度 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000实配底筋19 14 10 7 5 3 1 0 0V 2.2 1.9 1.7 1.4 1.1 0.8 0.6 0.3 0.0Asv 28 28 28 28 28 28 28 28 28 构造配筋 A s,min＝ 240； A sv,min＝ 28， D min＝6、s max＝ 200挠度验算截面 J ： f ＝ -2.8， f/L i＝ 1/588----------------------------------------------------------------------------------------____________________________________________________________________________________________ 【MorGain 结构快速设计程序 V2010.06.1932a.1928】 Date：2011-03-01 11:30:11。
2米重力式挡土墙验算
重力式挡土墙验算[执行标准：公路]计算项目：仰斜式挡土墙 2米计算时间： 2008-02-13 14:58:13 星期三------------------------------------------------------------------------ 原始条件:墙身尺寸:墙身高: 2.500(m)墙顶宽: 0.650(m)面坡倾斜坡度: 1:0.250背坡倾斜坡度: 1:-0.250采用1个扩展墙址台阶:墙趾台阶b1: 0.250(m)墙趾台阶h1: 0.500(m)墙趾台阶与墙面坡坡度相同墙底倾斜坡率: 0.200:1物理参数:圬工砌体容重: 23.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数: 0.400地基土摩擦系数: 0.550砌体种类: 片石砌体砂浆标号: 7.5石料强度(MPa): 30挡土墙类型: 一般挡土墙墙后填土内摩擦角: 35.000(度)墙后填土粘聚力: 0.000(kPa)墙后填土容重: 18.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度)地基土容重: 18.000(kN/m3)修正后地基土容许承载力: 250.000(kPa)地基土容许承载力提高系数:墙趾值提高系数: 1.000墙踵值提高系数: 1.000平均值提高系数: 1.000墙底摩擦系数: 0.300地基土类型: 土质地基地基土内摩擦角: 35.000(度)土压力计算方法: 库仑坡线土柱:坡面线段数: 1折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数1 12.000 0.000 1第1个: 定位距离0.000(m) 公路-II级坡面起始距离: 0.000(m)地面横坡角度: 20.000(度)墙顶标高: 0.000(m)挡墙分段长度: 10.000(m)=====================================================================第 1 种情况: 组合1=============================================组合系数: 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.200 √2. 墙顶上的有效永久荷载分项系数 = 1.200 √3. 墙顶与第二破裂面间有效荷载分项系数 = 1.200 √4. 填土侧压力分项系数 = 1.200 √5. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.200 √=============================================[土压力计算] 计算高度为 2.671(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 36.096(度)公路-II级路基面总宽= 12.000(m), 路肩宽=0.000(m) 安全距离=0.500(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.350(m), 车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆 4列布置宽度= 1.280(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 0.500 0.300 15.000 15.00002 2.300 0.300 15.000 0.00003 0.500 0.600 60.000 60.00004 2.300 0.600 60.000 0.00005 0.500 0.600 60.000 60.00006 2.300 0.600 60.000 0.00007 0.500 0.600 70.000 70.00008 2.300 0.600 70.000 0.00009 0.500 0.600 70.000 70.00010 2.300 0.600 70.000 0.000布置宽度B0=1.280(m) 分布长度L0=14.542(m) 荷载值SG=275.000(kN)换算土柱高度 h0 = 0.821(m)按实际墙背计算得到:第1破裂角： 36.096(度)Ea=16.699 Ex=16.668 Ey=1.009(kN) 作用点高度 Zy=1.060(m)墙身截面积 = 1.827(m2) 重量 = 42.024 kN(一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.300采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度 = 11.310 (度)Wn = 41.208(kN) En = 4.258(kN) Wt = 8.242(kN) Et = 16.147(kN)滑移力= 7.905(kN) 抗滑力= 13.640(kN)滑移验算满足: Kc = 1.725 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足: 方程值 = 4.917(kN) > 0.0地基土摩擦系数 = 0.550地基土层水平向: 滑移力= 16.668(kN) 抗滑力= 24.396(kN)地基土层水平向: 滑移验算满足: Kc2 = 1.464 > 1.300(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw = 0.827 (m)相对于墙趾点，Ey的力臂 Zx = 1.122 (m)相对于墙趾点，Ex的力臂 Zy = 0.889 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 14.810(kN-m) 抗倾覆力矩= 35.881(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 2.423 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 = 11.385(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力 = 45.466(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=21.071(kN-m) 基础底面宽度 B = 0.874 (m) 偏心距 e = -0.026(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 0.463(m)基底压应力: 趾部=42.598 踵部=61.430(kPa)最大应力与最小应力之比 = 61.430 / 42.598 = 1.442作用于基底的合力偏心距验算满足: e=-0.026 <= 0.167*0.874 = 0.146(m) 墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=42.598 <= 250.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=61.430 <= 250.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=52.014 <= 250.000(kPa)(四) 基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五) 墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积 = 1.750(m2) 重量 = 40.250 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 0.837 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂 Zx = 1.122 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂 Zy = 0.889 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力 = 41.259(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=20.031(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.486(m)截面宽度 B = 0.900 (m) 偏心距 e1 = -0.036(m)截面上偏心距验算满足: e1= -0.036 <= 0.250*0.900 = 0.225(m)截面上压应力: 面坡=34.992 背坡=56.694(kPa)压应力验算满足: 计算值= 56.694 <= 1000.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= 0.183 <= 90.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数γ0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 49.511(kN)轴心力偏心影响系数αk = 0.982挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 0.900(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数γf = 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数Ψk = 0.972计算强度时:强度验算满足: 计算值= 49.511 <= 611.948(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 49.511 <= 594.643(kN)(六) 台顶截面强度验算[土压力计算] 计算高度为 2.000(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 36.096(度)公路-II级路基面总宽= 12.000(m), 路肩宽=0.000(m) 安全距离=0.500(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.350(m), 车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆 4列布置宽度= 0.958(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 0.500 0.300 15.000 15.00002 2.300 0.300 15.000 0.00003 0.500 0.600 60.000 60.00004 2.300 0.600 60.000 0.00005 0.500 0.600 60.000 60.00006 2.300 0.600 60.000 0.00007 0.500 0.600 70.000 70.00008 2.300 0.600 70.000 0.00009 0.500 0.600 70.000 70.00010 2.300 0.600 70.000 0.000布置宽度B0=0.958(m) 分布长度L0=14.155(m) 荷载值SG=275.000(kN)换算土柱高度 h0 = 1.126(m)按实际墙背计算得到:第1破裂角： 36.096(度)Ea=12.327 Ex=12.305 Ey=0.745(kN) 作用点高度 Zy=0.843(m) 墙身截面积 = 1.300(m2) 重量 = 29.900 kN[强度验算]验算截面以上，墙身截面积 = 1.300(m2) 重量 = 29.900 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 0.575 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂 Zx = 0.861 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂 Zy = 0.843 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力 = 30.645(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=7.458(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.243(m)截面宽度 B = 0.650 (m) 偏心距 e1 = 0.082(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.082 <= 0.250*0.650 = 0.162(m)截面上压应力: 面坡=82.673 背坡=11.618(kPa)压应力验算满足: 计算值= 82.673 <= 1000.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= 0.072 <= 90.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数γ0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 36.774(kN)轴心力偏心影响系数αk = 0.841挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 0.650(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数γf = 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数Ψk = 0.954计算强度时:强度验算满足: 计算值= 36.774 <= 378.554(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 36.774 <= 361.004(kN)=====================================================================第 2 种情况: 组合2=============================================组合系数: 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.200 √2. 墙顶上的有效永久荷载分项系数 = 1.200 √3. 墙顶与第二破裂面间有效荷载分项系数 = 1.200 √4. 填土侧压力分项系数 = 1.200 √5. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.200 √=============================================[土压力计算] 计算高度为 2.671(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 36.096(度)公路-II级路基面总宽= 12.000(m), 路肩宽=0.000(m) 安全距离=0.500(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.350(m), 车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆 4列布置宽度= 1.280(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 0.500 0.300 15.000 15.00002 2.300 0.300 15.000 0.00003 0.500 0.600 60.000 60.00004 2.300 0.600 60.000 0.00005 0.500 0.600 60.000 60.00006 2.300 0.600 60.000 0.00007 0.500 0.600 70.000 70.00008 2.300 0.600 70.000 0.00009 0.500 0.600 70.000 70.00010 2.300 0.600 70.000 0.000布置宽度B0=1.280(m) 分布长度L0=14.542(m) 荷载值SG=275.000(kN)换算土柱高度 h0 = 0.821(m)按实际墙背计算得到:第1破裂角： 36.096(度)Ea=16.699 Ex=16.668 Ey=1.009(kN) 作用点高度 Zy=1.060(m)墙身截面积 = 1.827(m2) 重量 = 42.024 kN(一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.300采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度 = 11.310 (度)Wn = 41.208(kN) En = 4.258(kN) Wt = 8.242(kN) Et = 16.147(kN) 滑移力= 7.905(kN) 抗滑力= 13.640(kN)滑移验算满足: Kc = 1.725 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足: 方程值 = 4.917(kN) > 0.0地基土摩擦系数 = 0.550地基土层水平向: 滑移力= 16.668(kN) 抗滑力= 24.396(kN)地基土层水平向: 滑移验算满足: Kc2 = 1.464 > 1.300(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw = 0.827 (m)相对于墙趾点，Ey的力臂 Zx = 1.122 (m)相对于墙趾点，Ex的力臂 Zy = 0.889 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 14.810(kN-m) 抗倾覆力矩= 35.881(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 2.423 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 = 11.385(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力 = 45.466(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=21.071(kN-m)基础底面宽度 B = 0.874 (m) 偏心距 e = -0.026(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 0.463(m)基底压应力: 趾部=42.598 踵部=61.430(kPa)最大应力与最小应力之比 = 61.430 / 42.598 = 1.442作用于基底的合力偏心距验算满足: e=-0.026 <= 0.167*0.874 = 0.146(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=42.598 <= 250.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=61.430 <= 250.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=52.014 <= 250.000(kPa)(四) 基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五) 墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积 = 1.750(m2) 重量 = 40.250 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 0.837 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂 Zx = 1.122 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂 Zy = 0.889 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力 = 41.259(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=20.031(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.486(m)截面宽度 B = 0.900 (m) 偏心距 e1 = -0.036(m)截面上偏心距验算满足: e1= -0.036 <= 0.250*0.900 = 0.225(m)截面上压应力: 面坡=34.992 背坡=56.694(kPa)压应力验算满足: 计算值= 56.694 <= 1000.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= 0.183 <= 90.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数γ0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 49.511(kN)轴心力偏心影响系数αk = 0.982挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 0.900(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数γf = 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数Ψk = 0.972计算强度时:强度验算满足: 计算值= 49.511 <= 611.948(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 49.511 <= 594.643(kN)(六) 台顶截面强度验算[土压力计算] 计算高度为 2.000(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 36.096(度)公路-II级路基面总宽= 12.000(m), 路肩宽=0.000(m) 安全距离=0.500(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.350(m), 车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆 4列布置宽度= 0.958(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 0.500 0.300 15.000 15.00002 2.300 0.300 15.000 0.00003 0.500 0.600 60.000 60.00004 2.300 0.600 60.000 0.00005 0.500 0.600 60.000 60.00006 2.300 0.600 60.000 0.00007 0.500 0.600 70.000 70.00008 2.300 0.600 70.000 0.00009 0.500 0.600 70.000 70.00010 2.300 0.600 70.000 0.000布置宽度B0=0.958(m) 分布长度L0=14.155(m) 荷载值SG=275.000(kN)换算土柱高度 h0 = 1.126(m)按实际墙背计算得到:第1破裂角： 36.096(度)Ea=12.327 Ex=12.305 Ey=0.745(kN) 作用点高度 Zy=0.843(m) 墙身截面积 = 1.300(m2) 重量 = 29.900 kN[强度验算]验算截面以上，墙身截面积 = 1.300(m2) 重量 = 29.900 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 0.575 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂 Zx = 0.861 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂 Zy = 0.843 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力 = 30.645(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=7.458(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.243(m)截面宽度 B = 0.650 (m) 偏心距 e1 = 0.082(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.082 <= 0.250*0.650 = 0.162(m)截面上压应力: 面坡=82.673 背坡=11.618(kPa)压应力验算满足: 计算值= 82.673 <= 1000.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= 0.072 <= 90.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数γ0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 36.774(kN)轴心力偏心影响系数αk = 0.841挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 0.650(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数γf = 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数Ψk = 0.954计算强度时:强度验算满足: 计算值= 36.774 <= 378.554(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 36.774 <= 361.004(kN)=====================================================================第 3 种情况: 组合3=============================================组合系数: 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.200 √2. 墙顶上的有效永久荷载分项系数 = 1.200 √3. 墙顶与第二破裂面间有效荷载分项系数 = 1.200 √4. 填土侧压力分项系数 = 1.200 √5. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.200 √=============================================[土压力计算] 计算高度为 2.671(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 36.096(度)公路-II级路基面总宽= 12.000(m), 路肩宽=0.000(m) 安全距离=0.500(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.350(m), 车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆 4列布置宽度= 1.280(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 0.500 0.300 15.000 15.00002 2.300 0.300 15.000 0.00003 0.500 0.600 60.000 60.00004 2.300 0.600 60.000 0.00005 0.500 0.600 60.000 60.00006 2.300 0.600 60.000 0.00007 0.500 0.600 70.000 70.00008 2.300 0.600 70.000 0.00009 0.500 0.600 70.000 70.00010 2.300 0.600 70.000 0.000布置宽度B0=1.280(m) 分布长度L0=14.542(m) 荷载值SG=275.000(kN)换算土柱高度 h0 = 0.821(m)按实际墙背计算得到:第1破裂角： 36.096(度)Ea=16.699 Ex=16.668 Ey=1.009(kN) 作用点高度 Zy=1.060(m)墙身截面积 = 1.827(m2) 重量 = 42.024 kN(一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.300采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度 = 11.310 (度)Wn = 41.208(kN) En = 4.258(kN) Wt = 8.242(kN) Et = 16.147(kN) 滑移力= 7.905(kN) 抗滑力= 13.640(kN)滑移验算满足: Kc = 1.725 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足: 方程值 = 4.917(kN) > 0.0地基土摩擦系数 = 0.550地基土层水平向: 滑移力= 16.668(kN) 抗滑力= 24.396(kN)地基土层水平向: 滑移验算满足: Kc2 = 1.464 > 1.300(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw = 0.827 (m)相对于墙趾点，Ey的力臂 Zx = 1.122 (m)相对于墙趾点，Ex的力臂 Zy = 0.889 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 14.810(kN-m) 抗倾覆力矩= 35.881(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 2.423 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 = 11.385(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力 = 45.466(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=21.071(kN-m)基础底面宽度 B = 0.874 (m) 偏心距 e = -0.026(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 0.463(m)基底压应力: 趾部=42.598 踵部=61.430(kPa)最大应力与最小应力之比 = 61.430 / 42.598 = 1.442作用于基底的合力偏心距验算满足: e=-0.026 <= 0.167*0.874 = 0.146(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=42.598 <= 250.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=61.430 <= 250.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=52.014 <= 250.000(kPa)(四) 基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五) 墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积 = 1.750(m2) 重量 = 40.250 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 0.837 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂 Zx = 1.122 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂 Zy = 0.889 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力 = 41.259(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=20.031(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.486(m)截面宽度 B = 0.900 (m) 偏心距 e1 = -0.036(m)截面上偏心距验算满足: e1= -0.036 <= 0.250*0.900 = 0.225(m)截面上压应力: 面坡=34.992 背坡=56.694(kPa)压应力验算满足: 计算值= 56.694 <= 1000.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= 0.183 <= 90.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数γ0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 49.511(kN)轴心力偏心影响系数αk = 0.982挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 0.900(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数γf = 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数Ψk = 0.972计算强度时:强度验算满足: 计算值= 49.511 <= 611.948(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 49.511 <= 594.643(kN)(六) 台顶截面强度验算[土压力计算] 计算高度为 2.000(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 36.096(度)公路-II级路基面总宽= 12.000(m), 路肩宽=0.000(m) 安全距离=0.500(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.350(m), 车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆 4列布置宽度= 0.958(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)01 0.500 0.300 15.000 15.00002 2.300 0.300 15.000 0.00003 0.500 0.600 60.000 60.00004 2.300 0.600 60.000 0.00005 0.500 0.600 60.000 60.00006 2.300 0.600 60.000 0.00007 0.500 0.600 70.000 70.00008 2.300 0.600 70.000 0.00009 0.500 0.600 70.000 70.00010 2.300 0.600 70.000 0.000布置宽度B0=0.958(m) 分布长度L0=14.155(m) 荷载值SG=275.000(kN)换算土柱高度 h0 = 1.126(m)按实际墙背计算得到:第1破裂角： 36.096(度)Ea=12.327 Ex=12.305 Ey=0.745(kN) 作用点高度 Zy=0.843(m) 墙身截面积 = 1.300(m2) 重量 = 29.900 kN[强度验算]验算截面以上，墙身截面积 = 1.300(m2) 重量 = 29.900 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 0.575 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂 Zx = 0.861 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂 Zy = 0.843 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力 = 30.645(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=7.458(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.243(m)截面宽度 B = 0.650 (m) 偏心距 e1 = 0.082(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.082 <= 0.250*0.650 = 0.162(m)截面上压应力: 面坡=82.673 背坡=11.618(kPa)压应力验算满足: 计算值= 82.673 <= 1000.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= 0.072 <= 90.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数γ0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 36.774(kN)轴心力偏心影响系数αk = 0.841挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 0.650(m2)材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数γf = 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数Ψk = 0.954计算强度时:强度验算满足: 计算值= 36.774 <= 378.554(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 36.774 <= 361.004(kN)=================================================各组合最不利结果=================================================(一) 滑移验算安全系数最不利为：组合1(组合1)抗滑力 = 13.640(kN),滑移力 = 7.905(kN)。
脚手架的抗倾覆验算与稳定性计算
脚手架的抗倾覆验算与稳定性计算［摘要］当模板支架、施工用操作架等脚手架不设连墙杆时，必须首先对脚手架进行抗倾覆验算，然后才是强度、刚度和稳定性计算。
而现行的国家标准中没有倾覆验算和稳定性验算内容。
根据国家有关标准导出了脚手架倾覆验算公式，并有2个算例辅以说明。
最后指出脚手架高宽比与脚手架的倾覆有关，与脚手架稳定性承载能力无关。
［关键词］脚手架;倾覆;稳定性;验算结构设计中，“倾覆”与“稳定”这两个含义是不相同的，设计时都应考虑。
《建筑结构可靠度设计统一标准》gb50068-2001第3.0.2条第一款规定承载能力极限状态包括:“①整个结构或结构的一部分作为刚体失去平衡(如倾覆等)……。
④结构或结构构件丧失稳定(如压屈等)”。
可见它们同属于承载能力极限状态，但应分别考虑。
《建筑结构设计术语和符号标准》gb/t 50083-97，对“倾覆”和“稳定”分别作出了定义，并称“倾覆验算”和“稳定计算”。
《建筑地基基础设计规范》gb50007-2002，关于地基稳定性计算就是防止地基整体(刚体)滑动的计算。
《砌体结构设计规范》gb50003-2001对悬挑梁及雨篷的倾覆验算都有专门规定。
施工现场的起重机械在起吊重物时也要做倾覆验算。
对于脚手架，由于浮搁在地基上，更应该做倾覆验算。
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》jgj130-2001及《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》jgj128-2000中都没有倾覆验算的内容，这是因为这两本规范规定的脚手架都设置了“连墙杆”，倾覆力矩由墙体抵抗，因此就免去了倾覆验算。
如果不设连墙杆，则脚手架的倾覆验算在这两本规范中就成为不可缺少的内容了。
所以，对于模板支架、施工用的操作架等无连墙杆的脚手架，首先应保证脚手架不倾覆而进行倾覆验算，然后才是强度、刚度和稳定性计算。
如果需要，还可进行正常使用极限状态计算。
1脚手架的倾覆验算1.1通用的验算公式推导无连墙杆的脚手架，作为一个刚体应按如下表达式进行倾覆验算: （1）式中:γg1、cg1、g1 k分别为起有利作用的永久荷载的分项系数、效应系数、荷载标准值;γg2、cg2、g2 k分别为起不利作用的永久荷载的荷载分项系数、效应系数、荷载标准值;cq1、q1 k分别为第一个可变荷载的荷载效应系数、荷载标准值;cqi、qik分别为第i个可变荷载的荷载效应系数、荷载标准值;ψci为第i个可变荷载的组合值系数。
抗倾覆验算及模板拆除
抗倾覆验算本工程由于外挑900mm，配重板仅500mm宽（见下图），为了预防倾覆，采用内支撑架加宽至1800mm，并在1800mm-800mm跨处扫地杆上铺50厚木板，木板上加载不小于5.5KN/m的砂袋的措施预防倾覆，验算及详图附后。
1. 斜支撑5.2m高，0.9m宽，换算后斜向立杆的轴心压力最大值N =（2.229kN+9.86 kN）×1.015 =12.27kN，水平倾覆力为N =12.27kN×0.173=2.12 kN,单扣件抗滑承载力满足要求!2.取100mm×300mm梁支座反力为2.29kN/m，每米考虑2根立杆；100mm板支座反力为9.86kN，每米考虑1根立杆，则∑M=2.29kN×0.8×2+9.86kN×0.45=8.101 KN·m抗倾覆荷载为(安全系数取2)：8.101 KN·m/1.3m×2=12.46KN故在支撑架内侧1800mm -800mm跨处每米有12.46KN向下的荷载即可满足抗倾覆要求。
采用砂袋进行堆载。
模板拆除、成品保护1、模板拆除⑴模板拆除的顺序和方法应遵循先支后拆，先非承重部位，后非承重部位以及自上而下得原则。
拆模时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。
拆模顺序：水平拉杆——柱侧模——梁侧模——梁底支撑——梁底模侧模应在能保证其表面及棱角不因拆除而损坏时方可拆除。
底模在砼强度复合下列规定时方可拆除，拆模时必须有砼强度同条件养护拆模试压报告，并经技术负责人开具拆模令后方可拆模。
2）柱模板拆除时，先拆掉水平拉杆，然后拆掉柱箍及对拉螺栓然后用撬棍轻轻撬动模板，使模板与混凝土脱离。
3)拆除模板时，操作人员应站在安全的地方。
4)拆除跨度较大的梁下支顶时，应先从跨中开始，分别向两端拆除。
5)拆下的模板及时清理粘结物，涂刷脱模剂，并分类堆放整齐，拆下的扣件及时集中统一管理。
2、成品保护（1）坚持每次模板使用后清理板面，涂刷脱模剂。
脚手架抗倾覆计算书
脚手架结构的设计规定和计算方法摘要：《编制建筑施工脚手架安全技术标准的统一规定》（修订稿）对建筑脚手架的荷载计算、设计表达式等计算方法作出了规定。
脚手架的主要验算项目应包括单、双排脚手架的整体稳定性验算，非单、双排脚手架结构和单肢立杆的稳定性验算及水平杆件的强度验算、连墙件验算等。
关键词：脚手架；技术标准；设计规定；计算方法；稳定性验算摘自：建筑技术.1999.第8期1993 年制订并下发的《编制建筑施工脚手架安全技术标准的统一规定》（建标[1993] 062 号，以下简称《统一规定》），对涉及风荷载计算、实用设计表达式等脚手架设计计算方法的有关问题作出了规定。
经4 年的应用和研究，1997年通过并下发了该规定的修订稿，基本上形成了脚手架设计计算方法的框架，成为即将陆续颁布实施的各种建筑施工脚手架安全技术规范的指导性文件。
由脚手架杆（构）件和连接件搭设而成的各种形式的脚手架、支撑架和其他用途架子所形成的脚手架结构，具有其自身的特点，不同于工程结构，不能完全套用钢结构的计算方法，应依据《统一规定》确定的方法和要求进行设计和计算。
1 《统一规定》对脚手架结构设计计算方法的规定1.1 对设计方法和设计要求的规定1.1.1 规定脚手架结构一律采用以概率理论为基础的极限状态设计法（简称概率极限状态设计法，即目前我国工程结构设计采用的方法）进行设计。
1.1.2 规定脚手架结构为临时工程结构，其结构重要性系数γ0取0.9。
1.1.3 对脚手架结构设计可靠度的要求，考虑到无足够统计数据积累的情况，确定其采用概率极限状态设计的结果，应与我国的历史使用经验相一致，即若采用单一系数法进行设计时，其单一安全系数应满足：强度计算时的K1≥1.5；稳定计算时的K2≥2.0 。
为此，在计算式中引人材料强度附加分项系数γ0’或抗力附加分项系数γ’R，γ’R =γ0γ’m=0.9γ’m。
1.1.4 规定钢管脚手架结构归人薄壁型钢结构，在涉及设计焊接连接、选用轴心受压杆件的稳定系数φ时，应使用《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GBJ18-87）。
砌块女儿墙构造柱抗震抗风验算表格Excel
型
μsl = 1.25μs 范
系
8.3
数
.3-
：
3)
= 1.25 × 1.3
= 1.625
标
准
①风
压
：
剪
力
②
标 准
值
：
弯
矩
③
标 准
值
：
水
平
地
3.2
震 荷
载
计
算
地
震
加
速
度
：
影
响
系
数
：
(荷
载规 ωK = βgzμslμZω0 范
8.1.
1) = 1.51 × 1.625 × 1.87 × 0.4 = 1.84 kPa
HRB400 ,
抗拉 强 度:
fy =
360
N/m m2
：
箍
筋 牌 号
HRB400 ,
抗剪 强 度:
f yv =
360
N/m m2
：
构
造
柱
所
承
受
的
女
儿
墙
受
荷
2.3 范
围
内
的
荷
载
以
及
构
造
柱
自
重
qHS
Geq = +γ sbhH
=
4.5 ×
3
×2
+ 25.0 × 0.2
× 0.2 × 3
=
30 kN
抗
震
ME，K = FE,K
= H 0.5 × 8.64 ×
3
=
12.96
kN ·m
女儿墙脚手架计算规则
女儿墙脚手架计算规则
女儿墙脚手架是建筑工程中常见的构筑物，用于支撑建筑物的外墙。
脚手架的
计算规则是为了确保其稳定和安全性，并确保施工过程中不会发生意外事故。
首先，计算女儿墙脚手架的垂直荷载。
垂直荷载包括自重、人员及工具的荷载。
根据相关标准，一般情况下，每平方米的脚手架自重约为0.15-0.2吨。
人员及工具
的荷载可以根据实际情况确定，但一般应不超过每平方米的设计负荷。
其次，计算脚手架的水平荷载。
水平荷载主要由风力引起，标准规定风载荷应
根据当地的风速等级进行计算，然后乘以脚手架的面积来得到总的水平荷载。
同时，还需要考虑脚手架支撑的地面情况，如软弱地基、坡度、地震等因素对脚手架的影响。
另外，还需要计算脚手架的支撑力，确保支撑点能够承受脚手架的重量和荷载。
支撑力的计算需要考虑支撑点的数量、尺寸、类型、材料等因素，并根据相关标准进行设计。
在计算过程中，需要参考相关的国家和地区建筑行业标准，并结合实际工程需
求进行合理的调整。
此外，还需要根据脚手架的搭设和使用情况进行检测和监控，以确保脚手架的稳定性和安全性。
总之，女儿墙脚手架的计算规则涉及多个方面，包括垂直荷载、水平荷载和支
撑力等。
合理、准确地计算这些参数，可以确保女儿墙脚手架在施工过程中的稳定性和安全性。
扣件式模板支撑架整体稳定及抗倾覆验算
模板支撑架整体稳定及抗倾覆验算计算书计算依据：《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)一、参数信息1.构造参数2.构件参数14 板2975 100 0 la 顶托/ 300 0.515 梁250 500 0 la 顶托300 0.516 板3025 100 0 la 顶托/ 300 0.517 梁350 950 0 la 顶托300 0.5 3.支撑参数钢管类型(mm) Φ48×3 第1根立杆与“构件1”中心线距离(mm)675承重立杆间距(mm) 550,250,550,675*3,625*6,250,625*10,250,625*10,250,625*6,675*3,550,250,550钢管钢材品种钢材Q235钢(≤16) 钢管弹性模量(N/mm2) 206000钢管屈服强度(N/mm2) 235钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值(N/mm2)215钢管抗剪强度设计值(N/mm2) 125钢管端面承压强度设计值(N/mm2)3254.荷载参数模板自重标准值(kN/m2) 0.5新浇筑砼自重标准值(kN/m3)24楼板钢筋自重标准值(kN/m3) 1.1梁钢筋自重标准值(kN/m3)1.5人员及设备荷载(kN/m2)2.5 基本风压(kN/m2) 0.25立杆荷载偏心距(mm) 60扣件抗滑承载力折减系数0.75模板支撑体系剖面图模板支撑体系平面图二、荷载计算1.构件荷载基本组合值q混凝土结构由17个构件组成，各构件荷载的计算方法是相同的，下面仅给出“构件1”荷载的计算过程，其他构件直接给出计算结果。
(一) 构件1荷载计算取计算单元宽度la=0.8m；=(0.95+0.95-0.1+0.35)×0.8×0.5/0.35 + 24×永久荷载标准值Gk0.95×0.8 + 1.5×0.95×0.8=21.837 kN/m；=2.5×0.8=2.000 kN/m；施工人员及设备荷载标准值Q1k计算承载力q=0.9×1.1×(1.35×1×21.837+1.4×0.9×2.000) =31.680 kN/m；计算抗倾覆（砼浇筑时）q=0.9×21.837=19.653 kN/m；计算抗倾覆（砼浇筑前）q=0.9×3.597=3.237 kN/m；(二) 各构件荷载基本组合值统计（单位：kN/m）(三) 构件外侧荷载基本组合值计算取“板底立杆沿梁跨度方向间距la”作为计算单元宽度，la=0.8m；永久荷载标准值Gk=0.5×0.8 =0.400 kN/m；施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.5×0.8=2.000 kN/m；计算承载力q=0.9×1.1×(1.35×1×0.400+1.4×0.9×2.000) =3.029 kN/m；计算抗倾覆q=0.9×0.400=0.360 kN/m；2.附加水平荷载Q3泵送砼或不均匀堆载等因素产生的附加水平荷载Q3：取竖向永久荷载的2%。
挑梁抗倾覆验算
挑长l（m） 1.3层高H(m)3.5混凝土容重KN/m 225墙体抹灰容重KN/m 220砌体容重KN/m 220挑梁根部弯矩M OV1(KN*m)79.7楼面恒载标准值KN/m 25挑梁埋入墙体内长度l 1(m)5挑梁截面高度h（m）0.4挑梁截面宽度b（m）0.24挑梁计算倾覆点距墙边距离x 0(m)0.12挑梁下墙体长度（m）8墙体剩余长度(m)3房间1长L 1（m） 4.8房间1宽B 1（m） 2.6房间2长L 2（m） 4.8房间2宽B 2（m） 3.9α1=B 1/(2*L 1)0.27083333α2=B 2/(2*L 2)0.40625楼面传给挑梁的线荷载(KN/m)12.8610165梁自重及抹灰(KN/m) 2.72挑梁尾部45度扩散角及本曾砌体自重本层楼面恒载对挑梁倾覆点产生的弯矩Mr1对挑梁倾覆点产生的弯矩Mr2总弯矩值Mr450.803103是否满足满足挑长l（m） 1.86层高H(m) 2.85混凝土容重KN/m 225墙体抹灰容重KN/m 220砌体容重KN/m 220挑梁根部弯矩M OV1(KN*m)49.9楼面恒载标准值KN/m 2 5.5挑梁埋入墙体内长度l 1(m) 3.8挑梁截面高度h（m）0.35挑梁截面宽度b（m）0.24挑梁计算倾覆点距墙边距离x 0(m)0.105挑梁下墙体长度（m） 4.2墙体剩余长度(m)0.4302.38208148.421023TL-1挑梁抗倾覆计算2、计算顶层1、几何参数房间1长L 1（m） 4.8房间1宽B 1（m） 2.6房间2长L 2（m） 4.8房间2宽B 2（m） 3.9α1=B 1/(2*L 1)0.27083333α2=B 2/(2*L 2)0.40625楼面传给挑梁的线荷载(KN/m)14.1471181梁自重及抹灰(KN/m)2.38本层楼面恒载对挑梁倾覆点产生的弯矩Mr2总弯矩值Mr90.2580626是否满足满足90.25806262、计算。
女儿墙计算书1
女儿墙、雨蓬、过梁计算书一、女儿墙水平承载力验算：(一)取风荷载q=0.8kN/m2，水平荷载g=1.0kN/m，栏杆高h＝1.5m，板厚为130㎜1、荷载计算：风振系数βz：1.4风压高度变化系数μz：1.3452风荷载体型系数μs：1.3风荷载标准值：Wk＝βz μsμzω=1.4×1.3×1.3452×0.8=1.959 KN/㎡2、内力计算（取栏板宽1000㎜作为计算单元）MA＝1.4×(1×1.5+0.5×1.959×1.52)＝4.14 kN· m㎡选配φ8＠150二、雨蓬计算：悬臂长度1500mm，板厚130mm。
恒荷载：厚缸砖 0.12×27＝0.324kN/m厚水泥砂浆结合层 0.02×20＝0.4 kN/m厚水泥砂浆 0.02×20＝0.4 kN/m厚钢筋砼板 0.08×25＝2 kN/m20厚水泥砂浆粉刷 0.02×20＝0.4 kN/m计：3.524 kN/mP＝0.4×3.524＝1.4096 KN厚水泥保护层 0.02×20＝0.4 kN/m厚高分子合成防水涂膜 0.3 kN/m水泥砂浆找坡层 0.5×（0.02＋0.035）×20＝0.55 kN/m钢筋砼板 0.5×(0.1＋0.13)×25=2.875 kN/m20厚水泥砂浆板底粉刷 0.02×20＝0.4 kN/m计： 4.525 kN/m恒载标准值 gk=4.525kN/ m活荷载积水： 0.3×10＝3kN/ m检修： 0.7 kN/ m计： 3.7 kN/ m恒载起控制作用：M＝1.35×（1.4096×1.5+0.5×4.525×1.52）＋1.4×3.7×1.52＝21.38kN· m选用φ12＠150三、GL1计算：每米板带对梁的扭矩 T＝1.35×（1.4096×1.59＋0.5×4.525×1.592）＋1.4×3.7×1.592＝23.843kN· m梁支座处最大的扭矩 T＝0.5 M T l=0.5×23.843×8=95.372kN· m板传来的恒荷载 1.4096＋4.525×1.5＝8.1971kN梁自重 0.20×0.55×25＝2.75kNg＝10.9471kN活荷载 q＝3.0×1.5＋0.7×1.5＝5.55kN＝1.35×1/8×10.9471×82＋1.4×1/8×5.55×82M中＝180.389kN· mV＝1.35×0.5×10.9471×8＋1.4×0.5×5.5×8＝89.91kN正截面配筋 As＝1125㎜ 2斜截面配筋选用φ6＠350（2×2）全长设置梁受扭计算：)＋1÷(0.8Wt)]Tmax=0.25fc÷[V÷(Tbh=0.25×11.9÷[89.91÷(95.372×200×515)＋1÷(0.8×1/6×200×5503)]＝325.032kN· m)＋1÷Wt]Tmin=0.7ft÷[V÷(Tbh=0.7×1.27÷[89.91÷(95.372×200×515)＋1÷(1/6×200×5503)]=97.128kN· mT＜Tmin 按构造配筋受扭纵向受力钢筋最小配筋率＝0.6[T÷（Vb）]1/2×ft÷fy=0.6×[95.372×106÷(89.91×103×200)]1/2×1.27÷210=0.008356选配梁上部 2φ12梁中部 4φ12（分二排）梁下部 5φ18。