梁模板(扣件式,梁板立柱共用)审核表200-500(主梁大900不合格)

合集下载

600x1900梁模板(扣件式,梁板立柱共用)计算书

梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.5面板弹性模量E(N/mm2) 5400取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψc Q2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.9)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.9)+1.4×0.7×2]×1＝60.75 2kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.9]×1＝58.988kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.9)]×1＝48.55kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×58.988×0.0752+0.121×1.764×0.0752＝0.037kN ·mσ＝M max/W＝0.037×106/37500＝0.979N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×48.55×754/(100×5400×281250)＝0.006mm≤[ν]＝L/400＝75/400＝0.188mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×58.988×0.075+0.446×1.764×0.075＝1.798kNR2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×58.988×0.075+1.223×1.764×0.075＝5.219kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×58.988×0.075+1.142×1.764×0.075＝4.257kN 标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393q2L=0.393×48.55×0.075＝1.431kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×48.55×0.075＝4.162kNR3'=0.928q2L=0.928×48.55×0.075＝3.379kN五、小梁验算承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.798/1＝1.798kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[5.219,4.257,5.21 9]/1=5.219kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R5/b=1.798/1＝1.798kN/m小梁自重：q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.6/8 =0.018kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝0.9×1.35×0.5×(1.9-0.2)=1.033kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝0.9×1.35×0.5×(1.9-0.2)=1.033kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.7×2]×(0.55-0.6/2)/2×1=1.06kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.7×2]×((1.1-0.55)-0.6/2)/2×1=1.06kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =1.798+0.018+1.033+1.06=3.909kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=5.219+0.018=5.237kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =1.798+0.018+1.033+1.06=3.909kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[3.909,5.237,3.909]=5.237kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.431/1＝1.431kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b=Max[4.162,3.379,4.1 62]/1=4.162kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R5'/b=1.431/1＝1.431kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.6/8 =0.015kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(1.9-0.2)=0.85kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(1.9-0.2)=0.85kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.2)]×(0.55-0.6/2)/2×1=0.69 kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.2)]×((1.1-0.55)-0.6/2)/2×1 =0.69kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.431+0.015+0.85+0.69=2.986kN/m中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=4.162+0.015=4.177kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =1.431+0.015+0.85+0.69=2.986kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[2.986,4.177,2.986]=4.177kN/m为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×5.237×0.82，0.5×5.237×0.22]＝0.419kN·mσ=M max/W=0.419×106/54000=7.759N/mm2≤[f]=11.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×5.237×0.8，5.237×0.2]＝2.095kNτmax=3V max/(2bh0)=3×2.095×1000/(2×40×90)＝0.873N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝5q'l14/(384EI)＝5×4.177×8004/(384×7040×243×104)＝1.302mm≤[ν]＝l1/400＝800/400＝2mmν2＝q'l24/(8EI)＝4.177×2004/(8×7040×243×104)＝0.049mm≤[ν]＝2l2/400＝2×200/400＝1mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=[qL1,0.5qL1+qL2]=max[5.237×0.8,0.5×5.237×0.8+5.237×0.2]=4.19kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.127kN,R2=4.19kN,R3=3.42kN,R4=3.42k N,R5=3.42kN,R6=3.42kN,R7=3.42kN,R8=4.19kN,R9=3.127kN正常使用极限状态R max'=[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[4.177×0.8,0.5×4.177×0.8+4.177×0.2]=3.342kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=2.389kN,R2'=3.342kN,R3'=2.715kN,R4'=2. 715kN,R5'=2.715kN,R6'=2.715kN,R7'=2.715kN,R8'=3.342kN,R9'=2.389kN六、主梁验算1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.454×106/4490=101.087N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝8.55kNτmax=2V max/A=2×8.55×1000/424＝40.33N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.117mm≤[ν]＝L/400＝367/400＝0.917mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.238kN，R2=15.629kN，R3=15.629kN，R4=0.238kN七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN) 30扣件抗滑移折减系数k c 11、扣件抗滑移验算两侧立柱最大受力N＝max[R1,R4]＝max[0.238,0.238]＝0.238kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R2，R3]＝15.629kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立柱验算1、长细比验算l0=h=1500mmλ=l0/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.6342、风荷载计算M w＝0.9×φc×1.4×ωk×l a×h2/10＝0.9×0.9×1.4×0.331×0.8×1.52/10＝0.068kN·m3、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.9)+1.4×0.9×2]×1＝54.702kN/m2)小梁验算q1＝max{1.621+0.9×1.2×[(0.3-0.1)×0.6/8+0.5×(1.9-0.2)]+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.2)+ 1.4×0.9×1]×max[0.55-0.6/2，(1.1-0.55)-0.6/2]/2×1，4.703+0.9×1.2×(0.3-0.1)×0.6/8}=4 .719kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝0.198kN，R2＝14.051kN，R3＝14.051kN，R4＝0.198kN立柱最大受力N w＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+0.9×1.2×0.1×(3.7-1.9)+M w/l b＝max[0.198+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.9×1]×(0.8+0.55-0.6/2)/2×0.8，14.051，14.051，0.198+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.9×1]×(0.8+1.1-0.55-0.6/2)/2×0.8]+0.194+0.068/1.1＝14.307kNf＝N/(φA)+M w/W＝14307.223/(0.634×424)+0.068×106/4490＝68.368N/mm2≤[f]＝205 N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=3.7/6=0.617≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱支承面承载力验算F1=N=14.307kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表可得：βh=1，f t=0.858N/mm2，η=1，h0=h-20=100mm，u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=800mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，m)ηu m h0=(0.7×1×0.858+0.25×0)×1×800×100/1000=48.048kN≥F1=1 4.307kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表可得：f c=7.488N/mm2，βc=1，βl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(300)×(300)/(100×100)]1/2=3，A ln=ab=10000mm 2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×3×7.488×10000/1000=303.264kN≥F1=14.307kN满足要求！。

梁模板(木立柱支撑)安全报审表

柱强度计算
σ=5.881N/mm2＜[f]=15N/mm2
符合要求
8
立柱的地基承载力计算
立柱基础底面的平均压力
p=103.874kPa＜地基承载力设计值fg=320.000kPa
符合要求
结论
符合要求!
审核人
总监理
工程师
编制人
审核时间
注：此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书。
符合要求
4
梁底模板面板的计算
面板的弯曲应力计算值σ=163.226N/mm2＜[f]=205N/mm2
符合要求
面板的实际最大挠度计算值:ν=0.923mm小于最大允许挠度值:[ν] =1.500mm，满足要求！
符合要求
5
帽木计算
帽木弯曲应力计算值
σ=4.581N/mm2＜[f]=17N/mm2
符合要求
符合要求
面板的实际最大挠度计算值:ν=0.693mm小于最大允许挠度值:[ν] =1.600mm，满足要求！
符合要求
2
梁侧模板支撑的计算
次楞弯曲应力计算值σ=0.633N/mm2＜[f]=17N/mm2
符合要求
次楞各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！
符合要求
次楞剪应力计算值τ=0.304N/mm2＜[f]=1.6N/mm2
帽木
各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！
符合要求
帽木剪应力计算值
τ=0.980N/mm2＜[f]=1.6N/mm2
符合要求
6
斜撑稳定性计算
斜撑稳定性计算
σ=1.267N/mm2＜[f]=15N/mm2
符合要求
7
梁底木立柱计算

桥梁质量检测表格

注：钢丝、钢绞线先张法其余检测项目查施工记录表（参见DY06-008）。
施工负责人：检测人：质检负责人：
专业监理：年月日
D06-006嫩江村至前杨家屯公路工程建设项目
粗钢筋先张法轴线、中心偏位质量检验表
承包单位:合同号:
监理单位:编号:
所属分项工程名称
检测日期
年月日
冷拉钢筋接头在同一平面内的轴线偏位
D06-002续表嫩江村至前杨家屯公路工程建设项目
钢筋加工及安装质量检验表
承包单位：监理单位：合同号：编号：
所属分部工程名称
使用的工程部位
受力钢筋间距允许偏差：两排以上排距±5（㎜）同排：梁、板、拱肋±10（㎜），基础、锚碇、墩台、柱±20（㎜），灌注桩±20（㎜）
箍筋、横向水平钢筋、螺旋筋间距允许偏差：±10（㎜）
检测位置
设计（m）
实测（m）
偏差（mm）
检测位置
设计（m）
实测（m）
偏差（mm）
检测
位置
设计（%）
实测（%）
偏差（%）
检测
位置
设计（%）
实测（%）
偏差（%）
检测点：合格点：合格率：
检测点：合格点：合格率：
施工负责人：检测人：质检负责人：专业监理：年月日
D06-011嫩江村至前杨家屯公路工程建设项目
后张法断丝滑丝数质量检验表
承包单位：合同号：
监理单位：编号：
所属分项工程名称
断丝滑丝数
允许偏差（mm）：
钢束：每束1根，且每断面不超过钢丝总数1% 钢筋：不允许
钢束编号
钢丝总数
断滑丝数
断滑丝数占钢丝总数百分率

盘扣式钢管模板支撑架验收表

13
当标准型（B型）立杆荷载设计值大于40kN，或重型（Z型）立杆荷载设计值大于65kN时，支撑架顶层步距应比标准步距缩小0.5m
14
钢管立杆顶部应设可调之托，U形支托与楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心；托座支撑点至顶层水平杆的高度应不大于0.65m
25
高支模上高空临边有足够操作平台和安全防护
26
作业面临边防护及孔洞封严措施应到位
27
垂直交叉作业上下应有隔离防护措施
28
邻近高压线，应保持安全距离或有相关的屏蔽防护措施
29
跨公路的门洞或紧邻快车道必须有相应的防撞设施
30
其他
验收结论：
验收日期：年月日参加验收Biblioteka 员施工单位专业分包单位
监理单位
专项方案编制人（签名）：
21
支撑架架体搭设完成后，立杆的垂直偏差不应大于支撑架总高度的1/500，且不得大于50mm
22
在多层楼板上连续设置支撑架时，上下层支撑立杆宜在同一轴向上。严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上
23
作业环境
模板及其支架在安装过程中，必须设置有效防倾覆的临时固定设施
24
高支模施工现场应设置人员上下通道、作业人员不得爬支模上下
15
钢管立杆杆端扣接头与连接盘的插销连接锤击后不应拔脱。插销销紧后，扣接头端部弧面应与立杆外表面贴合
16
支撑架钢管应通过立杆连接套管连接，竖向斜杆不应采用钢管扣件
17
支撑架的高宽比宜控制在3以内，高宽比大于3的支撑架应采取与既有结构进行刚性连接等抗倾覆措施

扣件式钢管模板支撑体系验收表

水平剪刀撑、竖向剪刀撑应根据支撑架的类型设置，并应符合方案及规范要求。连墙件设置应符合方案
要求
混凝土布料机等集中荷载部位应按受力计算进行搭设，并应符合方案及规范要求
续表AQ-C5-1
5
其他
要求
验收结论：
年月日
验收
人签
名
施工单位
搭设单位
使用单位
其他单位
监理单位意见：
总监理工程师/专业监理工程师：
年月日
注：本表由施工单位填报，监理单位、施工单位各存一份
施工前应有方案交底及安全技术交底，交底应具有针对性
2
构配件
支撑体系构配件的材质应符合有关要求
3
基础
立杆基础应坚实，满足立柱承载力要求。立杆下部应设置纵横向扫地杆
4
构造
要求
构造应符合现行行业标准《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130的有关规定
立调托撑螺杆伸出长度不宜超过300mm，插入立杆内的长度不应小于150mm；可调支架伸出顶部水平杆的悬臂长度不应大于500mm
扣件式钢管模板支撑体系验收表
表AQ-C5-1
编号
工程名称
施工单位
搭设单位
搭设单位负责人
验收部位
搭设高度
序号
检查
项目
检查内容
验收结果
1
施工
方案
模板支撑体系工程应有专项施工方案（或设计），审批手续完备、有效
搭设高度超过8m及以上，或搭设跨度18m及以上，或施工总荷载（设计值）15kN/㎡及以上,或集中线荷载（设计值）20kN/m及以上，其专项施工方案应经过专家论证，并根据专家意见进行修改

扣件式模板支架验收表

日期：
年月日
5、竖向剪刀撑斜杆与地面的倾角应为45°～60°，水平剪刀撑与支架纵（或横）向夹角应为45°～60°
立杆纵、横距为1m×1m，剪刀撑设置符合设计要求合格序号Fra bibliotek检查项目
检查内容与标准
实测实量实查
验收结果
5
水平拉杆
可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆，扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆布局要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆，当层高在8—20m时，在最顶步距两水平拉杆中间加一道水平拉杆;当层高大于20m时，在最顶两步距水平拉杆中间分别增加一道水平拉杆。
作业环境
模板及其系统在安装过程中,必须设置防倾覆的临时固定设施
有临时固定措施
合格
高支模板施工现场应搭设工作梯
有工作梯
合格
支设3米以上柱模板,四周应设斜撑,并应设操作平台.低于3米可使用马凳操作
设置操作平台
合格
绑扎3米以上柱钢筋,必须搭设操作平台
设置操作平台
合格
8
运输及
道路
模板上运输混凝土要有稳定、牢固的走道
垫板
符合要求
合格
泵送混凝土布料管支撑点不应影响支撑系统稳定性
符合要求
合格
混凝土浇筑时,应均匀布料,不得过于集中或堆放过高
符合要求
合格
9
其它要求
验收结论:
符合要求，同意进入下道工序
日期：
年月日
验
收
人
签
字
项目技术负责人
分包单位或班组
施工员
项目监理部意见：
符合要求，同意进入下道工序
专业监理工程师：

桥梁工程现浇箱梁模板支撑架计算书(扣件式)审核表

满足要求
箱室底抗弯强度
σ=19.822N/mm2≤f=205N/mm2
满足要求
箱室底挠度
ω=0.015mm≤[ω]=2mm
满足要求
翼缘板底抗弯强度
σ=14.031N/mm2≤f=205N/mm2
满足要求
翼缘板底挠度
ω=0.01mm≤[ω]=2mm
满足要求
3
标高调节层小梁计算
抗弯强度验算
σ=M/W=0.806×106/(4.49×103)=179.51N/mm2≤f=205N/mm2
0.25
地基承载力设计值fak(kPa)
400
地基承载力折减系数mf
0.8
支撑简图
序号
验算项目
计算过程
结论
1
面板计算
抗弯强度验算
σ=M/W=0.287×106/37500=7.653N/mm2≤f=15N/mm2
满足要求
抗剪强度验算
τ=3V/(2bt)=3×8.523×103/(2×1000×15)=0.852N/mm2≤fv=1.6 N/mm2
厚度t(mm)
15
抗弯强度设计值f(N/mm2)
15
弹性模量E(N/mm2)
6000
抗剪强度设计值fv(N/mm2)
1.6
计算方式
三等跨梁
小梁计算
小梁材质及类型
钢管
计算截面类型
Ф48×3
截面类型
Ф48×3
截面惯性矩I(cm4)
10.78
截面抵抗矩W(cm3)
4.49
抗弯强度设计值f(N/mm2)
205
箱梁模板（扣件式）审核表
工程属性参数
箱梁类型
双室梁

模板支架混凝土浇筑核准验收表(盘轮扣式)

验收签字
搭设负责人：建造工程师：
技术总监：质量总监：
建造总监：项目经理：
验收结论：
项目复核签字
复核意见：
安监负责人：年月日
1、模板支撑体搭设完毕，砼浇筑前，项目经理应组织项目生产经理、总工程师、安全总监、质量总监、责任工程师等人员进行内部验收并签字后方可进行砼浇筑施工。
2、签字栏黑体字为牵头人。
3、项目可根据实际情况添加监理单位签字栏。
模板支架混凝土浇筑核准验收表（盘/轮扣式）
项目名称
施工单位
支撑体系情况
部位
框架梁最大尺寸
高度
m
跨度
m
方案情况
是否含有梁柱与立杆平面定位图、梁底支撑系统立面图、剪刀撑平面图及立面图、楼梯间搭设大样图、边梁加固大样图及其他节点详图
现场料具材质
钢管规格
端插头规格
立杆插套
规格
kg
钢管壁厚实测
mm
可调托撑
规格
其他
方案相关要求
立杆间距要求
m
基础及垫板设置要求
扫天/地杆设置要求
m
插销销紧情况
步距设置要求
m
竖向斜杆及剪刀撑设置要求
模板支架
验收情况
立杆间距
m
基础及垫板设置情况
扫天/地杆设情况
mm
插销销紧情况
步距实测
m
梁底立杆间距
方案交底
剪刀撑设置情况
自由端高度
mm
布料机加固情况
楼梯间
加固情况
架体文明施工及其他

模板(梁板)检查验收记录表

图名：检查人：
不合格图像粘帖处（部位）：
图名：检查人：
不合格图像粘帖处（部位）：
图名：检查人：
不合格图像粘帖处（部位）：
图名：检查人：
不合格图像粘帖处（部位）：
图名：检查人：
不合格图像粘帖处（部位）：
图名：检查人：
不合格图像粘帖处（部位）：
图名：检查人：
监理单位检查人员、检查工具图像粘帖处（必填）
检查人：
注：1.本表列入工程进度款申请表专用表；2.检查结果栏合格打“√”，不合格打“×”。
模板（梁板）检查验收图像资料粘贴表
编号：2015□□□□图□□□□
不合格图像粘帖处（部位）：入户花园门
图名：检查人：
不合格图像粘帖处（部位）：
图名：检查人：
不合格图像粘帖处（部位）：
图名：检查人：
不合格图像粘帖处（部位）：
模板(梁板)验收记录表
编号பைடு நூலகம்2015□□□土建□□□□
工程名称
山水一品项目三期工程
项目经理
分项工程名称
模板工程
专业工长
隐蔽验收部位
第12幢第10层板
施工标准名称及编号
《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002
施工图纸编号
JG-12-17（12\13\15座七～十层梁配筋图）JG-12-1013（座三～二十五层板配筋图）
建设单位项目部检查人员、检查工具图像粘帖处（必填）
检查人：
施工单位(项目章)
（质量）专业技术人：
总监理工程师或代表：
建设单位项目专业技术负责人：
注：1.本表列入工程进度款申请表专用表；2.图像粘贴处可空缺或增加页面。
5、飘板模板安装必须满足结构找坡（是否放在混凝土规定动作中）。

梁模板计算报审表

梁模板(扣件钢管架)计算报审表工程名称会同县一中整体搬迁工程教学楼审核部位梁模板(扣件钢管架)计算参数立杆梁跨度方向间距1m；立杆上端伸出至模板支撑点长度0.1m；立杆步距1.5m；梁支撑架搭设高度3.3m；梁两侧立杆间距0.6m；梁模板支撑采用梁底小楞垂直梁截面；立杆承重连接方式采用双扣件；梁底纵向支撑根数为2根；水平杆与立杆连接采用双扣件；梁截面宽度0.3m；梁截面高度0.75m；主楞间距500mm；次楞根数4；主楞竖向支撑点数量2；固定支撑水平间距500mm；竖向支撑点到梁底距离依次是：300mm，600mm。

模板自重为0.5kN/m2，钢筋自重为1.5kN/m3，施工设计示意图荷载为2kN/m2，新浇混凝土荷载侧压力为17.848kN/m2，振捣混凝土对梁底模板荷载为2kN/m2，振捣混凝土对梁侧模板荷载为4kN/m2。

搭设材料模板支架采用Φ48×3钢管及可锻铸铁扣件搭设；梁底模板支撑采用方木；主楞材料圆钢管；直径48mm；壁厚3.5mm；次楞材料：木方；宽度60mm；高度80mm；模板采用胶合面板厚度为20mm；材料检测参数序号审核要点计算过程结论1梁侧模板面板的计算面板的受弯应力计算值σ=1.7N/mm2 < [f]=13N/mm2;符合要求面板的最大挠度计算值ν=0.063mm < [ν]=0.84mm;符合要求2梁侧模板支撑的计算次楞最大受弯应力计算值: σ=2.2N/mm2 < [f]=15 N/mm2;符合要求次楞的最大挠度计算值: ν=0.096mm < [ν]=1.25 mm;符合要求主楞的受弯应力计算值 σ=74.4N/mm2 < [f]=205N/mm2符合要求主楞的最大挠度计算值：ν=0.708mm < [ν]=0.75mm符合要求3穿梁螺栓的计算为固定支撑，无需计算穿梁螺栓符合要求4梁底模板计算梁底模面板计算应力σ =4.4 N/mm2 < [f]=13N/mm2;符合要求面板的最大挠度计算值:ν=0.559 mm < [ν]=1.2mm。

梁模板(扣件式,梁板立柱共用)技术交底

梁模板（扣件式，梁板立柱共用）技术交底安装质量。

3、混凝土浇筑过程中应派专人2～3名看模，严格控制模板的位移和稳定性，一旦产生移位应及时调整，加固支撑。

4、对变形及损坏的模板及配件，应按规范要求及时修理校正，维修质量不合格的模板和配件不得发放使用。

5、为防止模底烂根，放线后应用水泥砂浆找平并加垫海绵。

6、所有柱子模板拼缝、梁与柱、柱与梁等节点处均用海绵胶带贴缝，楼板缝用胶带纸贴缝，以确保混凝土不漏浆。

7、模板安装应严格控制轴线、平面位置、标高、断面尺寸、垂直度和平整度，模板接缝隙宽度、高度、脱模剂刷涂及预留洞口、门洞口断面尺寸等的准确性。

严格控制预期拼模板精度。

8、严格执行预留洞口的定位控制，预留洞口时，木工严格按照墨线留洞。

9、每层主轴线和分部轴线放线后，规定负责测量记录人员及时记录平面尺寸测量数据，并要及时记录墙、柱、成品尺寸，目的是通过数据分析梁体和柱子的垂直度误差。

并根据数据分析原因，将问题及时反馈到有关生产负责人，及时进行整改和纠正。

10、所有竖向结构的阴、阳角均须加设橡胶海绵条于拼缝中，拼缝要牢固。

11、阴、阳角模必须严格按照模板设计图进行加固处理。

12、为防止梁模板安装出现梁身不平直、梁底不平下挠、梁侧模胀模等质量问题，支模时应将侧模包底模，梁模与柱模连接处，下料尺寸应略为缩短等。

安全保证措施1、模板安装高度在2m及以上时，应符合现行国家标准《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ 80的有关规定。

2、模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。

3、登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁散放在模板或脚手板上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得掉落。

4、安装模板时，上下应有人接应，随装随运，严禁抛掷。

且不得将模板支搭在门窗框上，也不得将脚手板支搭在模板上，并严禁将模板与上料井架及有车辆运行的脚手架或操作平台支成一体。

5、当模板安装高度超过3.0m时，必须搭设脚手架，除操作人员外，脚手架下不得站其他人。

200×500梁模板(扣件式)计算书

200×500梁模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：平面图立面图四、面板验算取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.5)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.5)+1.4×0.7×2]×1＝17.377kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.5]×1＝15.613kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.5]×1＝12.85kN/m1、强度验算M max＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×17.377×0.12＝0.022kN·mσ＝M max/W＝0.022×106/37500＝0.579N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×12.85×1004/(100×10000×281250)＝0.002mm≤[ν]＝l/250＝100/250＝0.4mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.375×15.613×0.1+0.437×1.764×0.1＝0.663kNR2=1.25q1l=1.25×17.377×0.1＝2.172kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R3'=0.375 q2l=0.375×12.85×0.1＝0.482kNR2'=1.25q2l=1.25×12.85×0.1＝1.606kN五、小梁验算为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{0.663+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.2/2+0.5×(0.5-0.12)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1. 4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×max[0.4-0.2/2，(0.8-0.4)-0.2/2]/2×1，2.172+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.2/2}=2.196kN/mq2＝max[0.482+(0.3-0.1)×0.2/2+0.5×(0.5-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.4-0.2/2，(0.8-0.4)-0.2/2]/2×1，1.606+(0.3-0.1)×0.2/2]＝1.626kN/m1、抗弯验算M max＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×2.196×0.452，0.5×2.196×0.22]＝0.048kN·m σ＝M max/W＝0.048×106/54000＝0.881N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×2.196×0.45，2.196×0.2]＝0.6kNτmax＝3V max/(2bh0)=3×0.6×1000/(2×40×90)＝0.25N/mm2≤[τ]＝1.7N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×1.626×4504/(100×9350×2430000)＝0.019mm≤[ν]＝l/250＝450/250＝1.8mmν2＝q2l24/(8EI)＝1.626×2004/(8×9350×2430000)＝0.014mm≤[ν]＝l/250＝200/250＝0.8mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态R max＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×2.196×0.45，0.393×2.196×0.45+2.196×0.2]＝1.13kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝0.959kN，R2＝1.13kN 正常使用极限状态R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×1.626×0.45，0.393×1.626×0.45+1.626×0.2]＝0.836kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'3＝0.866kN，R'2＝0.836kN 六、主梁验算主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m) σ＝M max/W＝0.514×106/4490＝114.41N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝1.524kNτmax＝2V max/A=2×1.524×1000/424＝7.189N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝1.162mm≤[ν]＝l/250＝800/250＝3.2mm满足要求！4、扣件抗滑计算R＝max[R1,R2]＝1.524kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝1.524kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、纵向水平钢管验算计算简图如下：R＝max[R1，R2]=1.524kN，R'＝max[R1'，R2']＝1.284kN1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m) σ＝M max/W＝0.234×106/4490＝52.163N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)V max＝2.044kNτmax＝2V max/A=2×2.044×1000/424＝9.644N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)νmax＝0.461mm≤[ν]＝l/250＝900/250＝3.6mm满足要求！4、扣件计算R＝3.354kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝3.354kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！八、立柱验算λ=h/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，υ＝0.496立柱最大受力N＝max[R1+N边1，R2+N边2]+0.15×(8.3-0.5)＝max[3.354+0.9max[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+1.4×1，1.35×(0.75+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×1]×(0.9+0.4-0.2/2)/2×0.9，3.354+0.9max[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+1.4×1，1.35×(0.75+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×1]×(0.9+0.8-0.4-0.2/2)/2×0.9]+1.17＝7.469kNf＝N/(υA)＝7.469×103/(0.496×424)＝35.515N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！。

混凝土梁(盖梁)、板钢筋制作与安装检验批质量验收记录表模板

工程报验申请表模板与支（拱）架制作和安装检验批质量验收记录编号：表G2-1预检工程检查记录编号：表D1-4工程报验申请表混凝土梁（盖梁）、板钢筋制作与安装检验批质量验收记录编号：表G2-6钢筋隐蔽工程检查验收记录编号：表D1-3工程报验申请表混凝土工程施工检验批质量验收记录编号：表G2-7混凝土开盘鉴定编号：表D2-3本表由施工单位填写并保存。

水泥混凝土浇筑施工记录编号：表D2-1工程报验申请表预制梁（板）制作检验批质量验收记录编号：表G2-17-1工程报验申请表预应力混凝土工程施工检验批质量验收记录（后张法）编号：表G2-8-1预应力张拉记录（两端张拉）编号：表D2-10 施工单位：中建筑港集团有限公司监理单位：鄂州市工程建设监理公司张拉：记录：监理工程师：日期：构件名称空心板梁预应力筋、锚具规格Фs15.2钢绞线、15-3型、15-6型预应力筋强度1860MPa 标定日期 / 张拉部位 1-1 张拉机具设备编号 A 端 B 端千斤顶7555 7595油泵10222 10221压力表 1E05566981E0556686张拉（放张）时混凝土强度 46（MPa ）弹性模量 / 龄期15天预应力筋编号张拉阶段记录项目初应力（δ0） 20%应力（δcon ）控制应力（锚固）（δcon ）持荷时间（min ）设计控制应力（MPa ）设计伸长值（mm ）实际伸长值（mm ）伸长值偏差（%）内缩量(mm) 断滑丝情况A 端B 端 A 端 B 端 A 端 B 端N2-1 油表读数（MPa ） 3.45 3.36 6.76 6.70 33.29 33.46 5 1395 138 141 2.17 3 无伸长量（mm ） 11 12 22 32 70 71 N2-2 油表读数（MPa ） 3.45 3.36 6.76 6.70 33.29 33.46 5 1395 138 1382 无伸长量（mm ） 16 11 34 25 70 68 N1-1 油表读数（MPa ） 3.7 3.7 7.0 6.9 33.25 32.46 5 1395 136 137 0.74 1 无伸长量（mm ） 12 11 24 33 69 68 N1-2油表读数（MPa ） 3.73.7 7.0 6.9 33.25 32.4651395136135 0.742无伸长量（mm ）211234326768张拉孔位编号示意图：工程报验申请表预应力孔道压浆记录编号：表D2-12施工单位：中建筑港集团有限公司监理单位：鄂州市工程建设监理公司施工员：质检员：项目技术负责人：监理工程师：工程报验申请表。

4.2m层高板模板(扣件式)审核表(含计算书)

板模板（扣件式）审核表工程属性新浇混凝土楼板名称4.2m层高模板支撑新浇混凝土楼板板厚(mm) 150 模板支架纵向长度L(m) 20 模板支架横向长度B(m) 20 支架外侧模板高度Hm（mm）1000荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)0.1，0.3，0.5，0.75混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 24钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2) 2.5支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值G jk(kN)1基本风压ω0(kN/m2) 0.3 省份江苏地区南通市风荷载标准值ωk(kN/m2) 0.052风荷载高度变化系数μz 1.242 地面粗糙度A类(近海或湖岸区)模板支架顶部离建筑物地面高度(m) 9 单榀模板支架μst0.14整体模板支架μstw 2.42支架外侧模板μs 1.3整体模板支架风荷载标准值ωfk（kN/m2）0.902竖向封闭栏杆风荷载标准值ωmk（kN/m2）0.484支撑设计结构重要性系数γ0 1脚手架安全等级II级模板支架高度(m) 4.2 主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距l a(mm) 850 立杆横向间距l b(mm) 850水平拉杆步距h(mm) 1900 水平拉杆步距h(mm) 1900 小梁间距l(mm) 300 小梁最大悬挑长度l1(mm) 150 主梁最大悬挑长度l2(mm) 100面板面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4面板弹性模量E(N/mm2) 10000 计算方式简支梁小梁小梁类型方木小梁截面类型(mm) 40×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.444 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.782小梁截面抵抗矩W(cm3) 54 小梁弹性模量E(N/mm2) 9350小梁截面惯性矩I(cm4) 243 小梁计算方式二等跨连续梁主梁主梁类型钢管主梁截面类型(mm) Φ48×2.7主梁计算截面类型(mm) Φ48×2.7主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.12主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 9.89主梁计算方式三等跨连续梁扣件抗滑移荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑移折减系数k c 1立杆立杆钢管截面类型(mm) Φ48×2.7立杆钢管计算截面类型(mm) Φ48×2.7钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2) 384 立杆截面回转半径i(mm) 16立杆截面抵抗矩W(cm3) 4.12抗压强度设计值[f](N/mm2) 205支架自重标准值q(kN/m) 0.15支撑简图序号验算项目计算过程结论1 面板抗弯σ＝M max/W＝0.092×106/24000＝3.815N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求挠度ν＝0.283mm≤[ν]＝L/250＝300/250＝1.2mm 满足要求2 小梁抗弯σ=M max/W=0.227×106/54000=4.204N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求抗剪τmax=3V max/(2bh0)=3×1.335×1000/(2×40×90)＝0.556N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=1.22×1504/(8×9350×243×104)＝0.003mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×150/250＝1.2mm满足要求3 主梁抗弯σ=M max/W=0.593×106/4120=143.918N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求抗剪τmax=2V max/A=2×5.539×1000/384＝28.848N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求挠度跨中νmax=0.652mm≤[ν]=3.4mm；悬挑段νmax＝0.235mm≤[ν]=0.8mm满足要求4 扣件抗滑移验算N＝8.399kN≤R c=k c×12=1×12=12kN 满足要求5 立杆长细比λ=max[l01，l0]/i=3334/16=208.375≤[λ]=210满足要求f d=N d/(φ1A)+M wd/W＝9.25×103/(0.127×384)+0.013×106/4120=192.927N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求6 高宽比验算H/B=4.2/20=0.21≤3满足要求7 架体抗倾覆B2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j=B2l a[qH/(l a×l b)+G1k]+2×G jk×B/2=202×0.85×[0.15×4.2/(0.85×0.85)+0.5]+2×1×20/2=486.471kN.m≥3γ0M ok =3×1×8.49=25.471kN.M满足要求结论符合要求审核人总监理工程师编制人审核时间注：此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书。

支模架验收表

承重支撑架搭设分项检查验收表
编号：
项目名称
浙江中实总部大楼
搭设部位
四层结构柱、梁板
高度
3.3m
跨度
8.1m
最大荷栽
搭设班组
架子班
班组长
廖显斌
操作人员持证人数
20人
证书符合性
合格
专项方案编审程序符合性
符合
技术交底情况
符合
安全交底情况
符合
钢
管
扣
件
进场前质量验收情况
符合要求
材质、规格与方案符合性
符合要求
使用前质量检测情况
承重支撑架搭设分项检查验收表
编号：
项目名称
浙江中实总部大楼
搭设部位
三层结构柱、梁板
高度
4.6m
跨度
8.1m
最大荷栽
搭设班组
架子班
班组长
廖显斌
操作人员持证人数
20人
证书符合性
合格
专项方案编审程序符合性
符合
技术交底情况
符合
安全交底情况
符合
钢
管
扣
件
进场前质量验收情况
符合要求
材质、规格与方案符合性
符合要求
使用前质量检测情况
+3
符合
立杆垂直度
≤0.75%且≤60㎜
扣件拧紧
40-60N.M
40
50
30
45
50
35
25
20
40
35
符合
立杆基础
木垫
宽20mm，厚30mm
扫地杆设置
满
纵、横向扫地杆
拉节点设置
立杆搭设方试

梁模板(套扣式,梁板立柱不共用)计算书

梁模板（套扣式，梁板立柱不共用）计算书计算依据：1、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20102、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20123、《钢结构设计标准》GB 50017-20174、《建筑施工承插型套扣式钢管脚手架安全技术规程》DBJ/T15-98-20195、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.5面板弹性模量E(N/mm2) 10000取单位宽度b=1000mm，按简支梁计算：截面抵抗矩：W＝bt2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，截面惯性矩：I＝bt3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4根据《建筑施工承插型套扣式钢管脚手架安全技术规程》DBJ/T15-98-2019第4.3节规定可知：q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.5×4]×1＝32. 65kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.8)]×1＝20.5kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.125q1L2＝0.125×32.65×0.22＝0.163kN·mσ＝M max/W＝0.163×106/37500＝4.353N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5q2L4/(384EI)=5×20.5×2004/(384×10000×281250)＝0.152mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[200/150，10]＝1.333mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R2=0.5q1L=0.5×32.65×0.2＝3.265kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R2'=0.5q2L=0.5×20.5×0.2＝2.05kN五、小梁验算梁侧存在混凝土板，故梁底支撑区域内楼板荷载需附加传递：承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=3.265/1＝3.265kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R2/b=3.265/1＝3.265kN/m小梁自重：q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×0.2/2 =0.026kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1×1.3×0.5×(0.8-0.1)=0.455kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1×1.3×0.5×(0.8-0.1)=0.455kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.5×4]×(0.65-0.2/2 )/2×1=2.726kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.5×4]×(0.65-0.2/2 )/2×1=2.726kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =3.265+0.026+0.455+2.726=6.472kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =3.265+0.026+0.455+2.726=6.472kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q右]=Max[6.472,6.472]=6.472kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=2.05/1＝2.05kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R2'/b=2.05/1＝2.05kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.2/2 =0.02kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(0.8-0.1)=0.35kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(0.8-0.1)=0.35kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.1)]×(0.65-0.2/2)/2×1=0.82 8kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.1)]×(0.65-0.2/2)/2×1=0.82 8kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=2.05+0.02+0.35+0.828=3.248kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =2.05+0.02+0.35+0.828=3.248kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q右']=Max[3.248,3.248]=3.248kN/m为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×6.472×0.92，0.5×6.472×0.152]＝0.655kN·σ=M max/W=0.655×106/64000=10.239N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×6.472×0.9，6.472×0.15]＝2.912kNτmax=3V max/(2bh0)=3×2.912×1000/(2×60×80)＝0.91N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝5q'l14/(384EI)＝5×3.248×9004/(384×9350×256×104)＝1.159mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[900/150，10]＝6mmν2＝q'l24/(8EI)＝3.248×1504/(8×9350×256×104)＝0.009mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=mi n[300/150，10]＝2mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=max[qL1,0.5qL1+qL2]=max[6.472×0.9,0.5×6.472×0.9+6.472×0.15]=5.825kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=5.825kN,R2=5.825kN正常使用极限状态R max'=max[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[3.248×0.9,0.5×3.248×0.9+3.248×0.15]=2.923kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=2.923kN,R2'=2.923kN六、主梁验算主梁计算截面类型(mm) Ф48×3主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.49主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 10.78可调托座内主梁根数 2 主梁受力不均匀系数0.6主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为Ks×Rn，Rn为各小梁所受最大支座反力1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.35×106/4490=77.84N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝3.495kNτmax=2V max/A=2×3.495×1000/424＝16.486N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.145mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=3.495kN，R2=3.495kN立柱所受主梁支座反力依次为P1=3.495/0.6=5.825kN，P2=3.495/0.6=5.825kN 七、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[P1，P2]＝5.825kN≤[N]=30kN满足要求！八、立柱验算1、长细比验算h max=max(ηh,h'+2a)=max(1.1×1800,1200+2×500)=2200mmλ=h max/i=2200/15.9=138.365≤[λ]=150长细比满足要求！查表得：φ＝0.3572、风荷载计算M w＝γ0×φc×1.5×ωk×l a×h2/10＝1×0.9×1.5×0.169×0.9×1.82/10＝0.067kN·m3、稳定性计算P1＝5.825kN，P2＝5.825kN立柱最大受力N w＝max[P1，P2]+1×1.3×0.15×(6-0.8)+M w/l b＝max[5.825，5.825]+1.01 4+0.067/0.4＝7.005kNf＝N/(φA)+M w/W＝7005.321/(0.357×424)+0.067×106/4490＝61.202N/mm2≤[f]＝205N /mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工承插型套扣式钢管脚手架安全技术规程》DBJ/T15-98-2019第6.1.7条H/B=6/4.9=1.224≤3H=6m<8m满足要求！十、架体抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生M T=γ0×φc×γQ(ωk LHh2)=1×0.9×1.5×(0.169×19.6×6×6)=160.983kN·mM R=γG[G1k+0.15×H/(l a'×l b')]LB2/2=0.9×[0.5+0.15×6/(0.9×0.9)]×19.6×4.92/2=341.182kN ·mM T=160.983kN·m≤M R=341.182kN·m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生M T=γ0×φc×γQ(Q2k LH2)=1×0.9×1.5×(0.06×19.6×62)=57.154kN·mM R=γG[G1k+(G2k+G3k)h0+0.15×H/(l a'×l b')]LB2/2=0.9×[0.5+(24+1.1)×0.1+0.15×6/(0.9×0.9)]×19.6×4.92/2=872.72kN·mM T=57.154kN·m≤M R=872.72kN·m满足要求！十一、立柱支承面承载力验算F1=N=7.005kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表可得：βh=1，f t=0.638N/mm2，η=1，h0=h-20=130mm，u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=960mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，m)ηu m h0=(0.7×1×0.638+0.25×0)×1×960×130/1000=55.736kN≥F1=7. 005kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表可得：f c=5.568N/mm2，βc=1，βl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(320)×(300)/(120×100)]1/2=2.828，A ln=ab=1200 0mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×2.828×5.568×12000/1000=255.129kN≥F1=7.005kN满足要求！。

板模板(扣件式)审核表

398
立杆截面回转半径i(mm)
16
立杆截面抵抗矩W(cm3)
4.25
抗压强度设计值[f](N/mm2)
205
支架自重标准值q(kN/m)
0.15
地基基础
支撑层楼板厚度h(mm)
250
混凝土强度等级
C30
混凝土的龄期(天)
28
混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)
14.3
混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)
满足要求
4
可调托座验算
N＝14.74kN≤[N]＝30kN
满足要求
5
立杆
长细比λ=l0/i=1800/16=112.5≤[λ]=210
满足要求
fd=Nd/(φ1A)+Mwd/W＝15.854×103/(0.502×398)+0.005×106/4250=80.561N/mm2≤[σ]=205N/mm2
9350
小梁截面惯性矩I(cm4)
99.57
小梁计算方式
二等跨连续梁
主梁
主梁类型
钢管
主梁截面类型(mm)
Ф48×3.25
主梁计算截面类型(mm)
Φ48×2.5
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
125
主梁截面抵抗矩W(cm3)
3.86
主梁弹性模量E(N/mm2)
满足要求
6
高宽比验算
H/B=5.5/10=0.55≤3
满足要求
7
架体抗倾覆
B2la(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj=B2la[qH/(la×lb)+G1k]+2×Gjk×B/2=102×0.9×[0.15×5.5/(0.9×1.2)+0.5]+2×1×10/2=123.75kN.m≥3γ0Mok=3×1×3.573=10.718kN.M

扣件式钢管脚手架验收表【范本模板】

并符合规范要求
九
卸料
平台
卸料平台承重量已经设计计算
卸料平台不得与脚手架连接,必须与建筑物拉结
已挂设平台限载标志牌
验收结论：
年月日
验收人签名
总包单位
劳务合作单位
监理单位意见：
专业监工程师：年月日
扣件式钢管脚手架验收表
工程名称
220千伏朗天（民生）变电站工程
施工单位
中国能源建设集团广东火电工程有限公司
搭设高度50m以下脚手架应有连墙杆、立杆地基承载力设计计算；搭设高度超过50m时，应有完整设计计算书
立杆、大横杆、小横杆间距符合设计和规范要求
必须设置纵横扫地杆并符合要求
二
立杆
基础
基础经验收合格,平整坚实与方案一致，有排水设施
立杆底部有底座或垫板符合方案要求并应准确放线定位
立杆没有因地基下沉悬空情况
六
材
质
脚手架材质符合方案或计算书中要求
禁止钢木（竹）混搭
材质（钢管及扣件)有出厂质量合格证
使用的钢管无裂纹、弯曲、压扁、锈蚀
七
架体安全防护
脚手架外立杆内侧满挂密目式安全网封闭
施工层脚手架内立杆与建筑物之间用平网或其他措施防护，并符合方案要求
八
通道
架体已设上下通道（斜道）坡度宜采用1:3
防滑条间距不大于250～300mm，有防护栏杆及档脚
项目负责人
侯林高
劳务合作单位
合作单位负责人
施工执行标准及编号
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）
验收部位
配电装置楼1-6轴13—15-步外架
搭设高度
2。7m
材质型号

扣件式钢管模板支架工程验收表

垫板应有足够的强度和支撑面积，切中心承载
3
立
柱
支柱间距按施工方案设置，梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数
材料符合方案要求，严禁钢木混用
每根立柱底部设置底座及垫板，垫板厚度不小于50㎜
顶部应设可调支托，u性支托与楞梁两侧的间隙楔紧。螺杆伸出钢管顶部不大于200㎜，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不大于3㎜，保证上下同心
制表人：携手
竖向剪刀撑斜杆与地面的倾角应为4560水平剪刀撑与支架纵或横向夹角应为4560水平拉杆可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距在满足模板设计所确定的水平拉杆布局要求条件下进行平均分配确定步距后在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆当层高在820m时在最顶步距两水平拉杆中间加一道水平拉杆当层高大于20m施工荷载施工荷载不得超过设计值模板上物料必须均匀摆放作业环境模板及其系统在安装过程中必须设置防倾覆的临时固定设置高支模板施工现场应搭设工作梯米以上柱模板四周应设斜撑并应设操作平台低于3米可使用马凳操作验收结论
6
施工荷载
施工荷载不得超过设计值
模板上物料必须均匀摆放
7
作业环境
模板及其系统在安装过程中，必须设置防倾覆的临时固定设置
高支模板施工现场应搭设工作梯
支设3米以上柱模板，四周应设斜撑，并应设操作平台，低于3米可使用马凳操作
验收结论：
年月日
验收人
签字
项目技术负责人
监理工程师
施工班组负责人
安全负责人
5
水平拉杆
可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆，扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆布局要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆，当层高在8-20m时，在最顶步距两水平拉杆中间加一道水平拉杆，当层高大于20m时，在最顶两步距水平拉杆中间分别增加一道水平拉杆

扣件式钢管脚手架搭设安全验收表

搭设中检查偏差的高度（m）
总高度
实际偏差（mm）
30m
H=2
H=10
H=20
H=30
±7
±30
±60
±90
中间档次用插入法
4
单双排、满堂脚手架间距
步距
纵距
横向
—
—
—
±20
±50
±20
□符合 □不符合
□符合 □不符合
□符合 □不符合
5
满堂支撑架间距
步距
立杆
间距
—
—
±20
±30
□符合 □不符合
□符合 □不符合
搭接
a≥100mm
L≥200mm
—
□符合 □不符合
9
扣件
主节点处各扣件中心店相互距离
a≤150mm
—
□符合 □不符合
同步立杆上两个相隔对接扣件的高差
a≥500
—
□符合 □不符合
立杆上的对接扣件至主节点的距离
a≤h/3
—
□符合 □不符合
纵向水平杆上的对接扣件至主节点的距离
a≤la/3
—
□符合 □不符合
6
纵向水平杆高差
一根杆的两端
—
±20
□符合 □不符合
同跨内两根纵向水平杆高差
—
±10
□符合 □不符合
续表C.6.3.1
项次
项目
技术要求
允许
偏差
（mm）
实际情况
符合性
7
剪刀撑斜杆与地面的倾角
45°~60°
—
□符合 □不符合
8
脚手板外伸长度
对接
a=（130-150）