体外束预应力计算表
预应力钢束张拉计算表格
渡槽
跨L1、L2） σ con张拉力 F（KN） 2326.86 2326.86 2908.57 2908.57 2326.86 理论伸长值计算（一 端计）（mm） 11.6 11.7 11.6 11.6 11.6 116.0 117.0 116.0 116.0 116.0
0.1σ con张拉力 F（KN） 232.686 232.686 290.857 290.857 232.686 F平（KN） 229.735 227.499 284.546 284.333 228.03
渡槽
跨L3） σ con张拉力 F（KN） 2326.86 2326.86 2908.57 2908.57 2326.86 理论伸长值计算（一 端计）（mm） 11.6 11.7 11.7 11.6 11.6 116.0 117.0 117.0 116.0 116.0
0.1σ con张拉力 F（KN） 232.686 232.686 290.857 290.857 232.686 F平（KN） 229.734 227.498 284.544 284.331 228.029
F平（KN） 0.1σ con σ con 2297.35 2274.99 2845.46 2843.33 2280.3
计算说明： 1、控制锚下张拉应力按设计要求为：σ con=0.75fpk=0.75×1860=1395MPa。 2、控制张拉力：F12 =12×σ con×A=12×1395×139=2326.86KN；F15 =15×σ con×A=15×1395×139=2908.57KN。 3、平均张拉力计算：F平=F×[1-e-(kl+μ θ ）]/（kl+μ θ ）；式中k为孔道阻力系数，μ 曲线摩擦系数，计算中取k=0.0015，μ =0.17， 计算截面取跨中截面； 4、伸长值计算式：Δ l=（F平 ×l）/（n×A×Ep）。 标定应力计算表 千斤顶 油压表读数 张拉力（KN） 05036压力表读数（MPa） 05037压力表读数（MPa） 编号 G1 0.1σ con σ con G2 0.1σ con σ con 2326.86 34.73 34.3 G3 0.1σ con σ con 290.857 4.6 4.37 2908.57 43.34 42.85 G4 0.1σ con σ con 290.857 4.6 4.37 2908.57 43.34 42.85 G5 0.1σ con σ con 232.686 3.74 3.52 2326.86 34.73 34.3
预应力钢束张拉计算表
则δk拉力时：P平1=P×[1+e－（kl+μθ）]/2=1107.79×[1+e－（0.0008×10.451+0.175×0.0436）]/2=1099.01KN P平2=P×[1+e－（kl+μθ）]/2=1107.79×[1+e－（0.0008×10.507+0.175×0.2443）]/2=1080.17KN
油压表读数(Mpa)
说明：油压表读数根据千斤顶校验报告单中回归方程计算
4、伸长值计算:△L=P平.L/Ay.Eg △L1=1099.00×10.451/980×199=58.9mm △L2=1080.17×10.507/980×199=58.2mm
5、实际伸长值量测:△L=l1+l2 l1----从初应力到最大张拉应力实测值, l2----初应力以下推算长度或相邻级实测伸长值,本张拉采用0.1δk到0.2δk间实际伸长值.
1 Φj15-7 20.902 0.0436 980 2 Φj15-7 21.014 0.2443 980
113.04 1130.40 1164.31 110.78 109.90 1107.79 1099.01 1141.03 1131.98 113.04 1130.40 1164.31 110.78 108.02 1107.79 1080.17 1141.03 1112.57
标定应力计算表
千斤～油压表编号
张拉力
标定应力值
0.1δk 0.2δk 1.05δk 0.1δk 0.2δk 1.05δk 0.1δk 0.2δk 1.05δk 0.1δk 0.2δk
1.05δk
张拉力(KN)
113.04 226.08 1164.31 113.04 226.08 1164.31 113.04 226.08 1164.31 113.04 226.08 1164.31
预应力楼板配筋计算excel
预应力楼板配筋计算excel预应力楼板是指在楼板混凝土浇筑之前，通过预应力钢束或钢丝将混凝土楼板进行预应力处理，使之在载荷作用下能够更好地承受弯曲和剪切力。
预应力楼板在建筑结构中起到了非常重要的作用，可以提高楼板的承载能力，减小变形和开裂，延长使用寿命，降低结构材料的使用量等。
预应力楼板的设计和计算需要严格按照相关规范和标准进行，而楼板配筋计算则是其中非常关键的一环。
楼板配筋计算的目的是确定预应力楼板中的钢筋数量、布置、截面积等参数，使得楼板在受力情况下能够满足强度、刚度和变形等方面的要求。
为了提高配筋计算的效率和准确性，工程师通常会借助于计算工具，比如Excel表格，来进行楼板配筋计算。
以下是使用Excel进行预应力楼板配筋计算的基本步骤和方法：1. 录入基本参数在Excel表格中，首先需要录入预应力楼板的基本参数，包括楼板跨度、混凝土强度等。
这些参数将作为计算公式的输入，对于后续的计算非常重要。
2. 计算楼板受力根据预应力楼板的跨度、荷载、预应力钢束的设置等情况，利用梁理论、盖板理论等相关知识，计算楼板在受力情况下的弯矩、剪力等参数。
这些计算可以使用Excel中的函数或者自行编写公式来实现。
3. 确定楼板受力状态根据楼板在受力状态下的弯矩、剪力等参数，确定楼板不同截面的受力状态，包括正截面弯矩、剪力、弯矩应力、剪力应力等。
这些参数将作为后续配筋计算的依据。
4. 计算配筋根据楼板不同截面的受力状态，利用混凝土结构设计规范中的配筋计算公式，计算楼板所需的配筋数量、截面积、间距等参数。
这些计算可以通过Excel中的数据表格和函数进行，以提高计算的效率与准确性。
5. 结果分析与优化完成配筋计算后，需要对计算结果进行分析与比对，验证是否满足设计要求。
如果不满足，需要对楼板的结构参数进行调整与优化，重新进行配筋计算，直到满足设计要求为止。
通过以上步骤，利用Excel进行预应力楼板配筋计算可以提高计算的效率和准确性，为工程师在楼板设计中提供重要的参考依据。
预应力张拉计算表
预应力张拉计算表
序号张拉断面预应力杆径张拉力计算值（MPa）
1 A1 d1 F1 σ1
2 A2 d2 F2 σ2
3 A3 d3 F3 σ3
4 A4 d4 F4 σ4
5 A5 d5 F5 σ5
说明：
- 张拉断面：预应力张拉所选用的断面形状，如圆形、矩形等。
- 预应力杆径：预应力张拉所选用的钢筋直径。
- 张拉力：预应力材料在钢筋张拉上用来产生预应力的力的大小。
- 计算值：根据相关公式及计算方法得出的张拉计算值。
- σ：计算值代表的是预应力张拉所选用杆材的应力值。
在进行预应力张拉计算时，需要根据具体的工程要求和实际情况进行选择和计算，上述表格中的内容仅为示例。
预应力张拉计算的基本步骤如下：
1. 确定预应力杆的张拉断面形状和尺寸。
2. 根据工程需求和设计要求，确定预应力杆的直径。
3. 计算预应力杆的张拉力，可以根据杆的应力平衡条件进行计算。
4. 根据相关公式和计算方法，计算出预应力杆的应力值。
5. 将计算结果填写到预应力张拉计算表中，便于整理、比对和记录。
预应力张拉计算表的使用可以帮助工程师更好地进行预应力张拉设
计和计算工作，确保所选用的预应力杆满足工程要求和安全性能。
需要注意的是，在实际工程中，预应力张拉计算需要考虑更多的因素，如混凝土强度、预应力钢筋的超张强度等，因此在实际使用过程
中需要根据具体情况进行细化和调整。
以上是关于预应力张拉计算表的简要介绍和示例，希望能够对你有
所帮助。
如有其他问题，请随时向我提问。
预应力张拉计算表
算表
⊿Lz=⊿L1+⊿L2
μ -孔道摩阻系数
工作长度：千斤顶工作长度350mm+工具锚工作长度50mm+锚固回缩6mm=406mm
设备 千斤顶 油表编号 自编号 编 号 NO:01 3551 DH1111112 NO:02 3559 DH1111116 NO:01 3551 DH1111112 NO:02 3559 DH1111116 NO:01 3551 DH1111112 NO:02 3559 DH1111116 NO:03 2391 DH1111111 NO:04 2592 DH1111118 NO:03 2391 DH1111111 NO:04 2592 DH1111118 NO:03 2391 DH1111111 NO:04 2592 DH1111118 NO:03 2391 DH1111111 NO:04 2592 DH1111118 NO:03 2391 DH1111111 NO:04 2592 DH1111118 NO:01 3551 DH1111112 NO:02 3559 DH1111116 NO:01 3551 DH1111112 NO:02 3559 DH1111116 NO:01 3551 DH1111112 NO:02 3559 DH1111116 NO:03 2391 DH1111111 NO:04 2592 DH1111118
e
⊿L-理论伸长值（mm）
2.718282
k
0.0015
μ
0.18
Ap-钢束截面积（mm2)
Pp-平均张拉力（N）
L-钢束长度（mm）
张拉 钢束 钢束长度 千斤顶工作 钢束规格 顺序 编号 L-mm 长度mm 406 1 N1 13*15.20 108100 406 406 2 N2 13*15.20 109400 406 406 3 N3 13*15.20 110800 406 406 7 N4 11*15.20 94800 406 406 12 N5 7*15.20 18100 406 406 11 N6 11*15.20 20100 406 406 10 N7 9*15.20 21200 406 406 8 N8 9*15.20 18500 406 406 4 N9 13*15.20 21800 406 406 5 N10 13*15.20 24300 406 406 6 N11 13*15.20 26800 406 406 9 N12 11*15.20 42000 406
预应力钢束伸长值计算表
预应力伸长值计算程序（有平弯）
起弯点长度（㎝） 钢束偏距（㎝） 150.60 93.10 平弯弧长L（㎝） 纵弯弧长L（㎝） E×A 工作长度（㎝） BC第一段长度 （㎝） CD第二段长度 （㎝） DE第三段长度 （㎝） E 64.00 78.54 305.43 109200000 65.00 72.15 78.54 430.33 305.43 93.10 伸长总量（㎜） 注：1、蓝色为变量输入区，深灰色为常量输入区，红字为常数，无色处为计算结果不可改动！ 2、当无平弯时将浅黄色值设为“0”，将深黄色值设为“小于0.01的数值”； 3、当计算顶板张拉伸长值时只输入A4数值,A3、B3、C3、B4、C4值均为“0”，夹角值均设为“小于0.001的数值”。 半径（㎝） 2500 3500 平弯切线长T（㎝） 纵弯切线长T（㎝） 3.1415926536 θ (o) 0 0.03141592654 0 0.08726646260 0 夹角 1.80 5.00 39.27 152.81 张拉系数 1.00 张拉力（N） 767200 766370 761391 756492 741945 740909 K＝ 0.0015 平均张拉力（N） 767200 766785 763880 758941 749218 741427 μ ＝ 0.17 伸长值（mm） 4.6 5.1 5.5 29.9 21.0 6.3 144.6 控制应力（Mpa） 1370 截面积(mm2） 140 钢束根数 4
预应力伸长量计算表
预应力伸长量计算表
预应力伸长量的计算涉及到一系列参数和公式，具体的计算表格会根据不同的预应力设计和材料特性而有所不同。
下面是一个简化的预应力伸长量计算表格的示例，供参考：
在这个表格中，每预应力伸长量计算表格
计算公式
预应力伸长量计算公式：\[ \text{预应力伸长量} = \frac{\text{预应
力力} \times \text{长度}}{\text{弹性模量} \times \text{断面面积}} \] 注意事项
1.弹性模量通常使用材料的弹性模量，单位为帕斯卡（Pa）。
2.断面面积是预应力筋截面的面积，单位为平方米（m²）。
3.预应力伸长量的计算结果为实际伸长的长度，单位为米（m）。
4.不同的预应力设计和材料特性可能需要调整计算公式和参数。
一行表示一个预应力筋的计算，包括钢筋编号、预应力力、弹性模量、断面面积和计算结果。
计算结果使用了一个简化的预应力伸长量计算公式，具体公式可以根据实际情况进行调整。
请注意，实际的预应力伸长量计算可能会涉及更复杂的因素，例如预应力筋的材料性质、预应力设计的具体要求等。
建议在进行具体工程计算时，参考相关的设计规范和工程材料的性质。
预应力张拉计算表
本表根据《公路桥涵施工技术规范》2011版本编制
P(1 - e-( kxμθ) ) P 1521021.68 N P kx μθ
预应力筋的理论伸长量计算
ΔL
PP L 275.79 mm AE p
计算使用公式
张拉力计算 PP
P(1 - e -( kxμθ) ) kx μθ
延伸量计算 Δ L
PP L AE p
成果输出
计算步0
成果输出
预应力筋张拉端张拉力（N）
筋理论伸长量计算 预应力筋的平均张拉力计算
钢绞线数量（孔道钢束数量n） 平弯角度+竖弯角度（度）
8 8 预用力筋平均张拉力（N） 0.0015 0.17 两端理论伸长量（mm） 1860 0.75 一端理论伸长量（mm） 140 1.982
1562400 管道成型方式 预埋铁皮管道 1521021.68 预埋钢管 抽芯成型孔道 275.79 预埋金属波纹管 0.0015 预埋塑料波纹管 0.0015 137.90 0.0010 0.0015 k 0.0030
摩擦系数表
μ （值） 钢丝束、钢绞线 0.35 0.25 0.55 0.20-0.25 0.14-0.17 螺纹钢筋 0.4 0.6 0.5 0.45
p σ k A n 1562400
N
孔道摩擦系数（k） 预应力筋与孔道摩擦系数（μ ） 抗拉强度标准值（fpk） 张拉控制应力 钢绞线截面积（mm ） 钢绞线弹性模量（N/mm2）
2
两端同时张拉，x取至跨中位置即x=20.125 m 平弯角度+竖弯角度=8度= 0.13963 rad
桥梁体外预应力束转向器规格尺寸表、制作工艺流程、检查项目和要求
附 录 A（资料性附录） 常用转向器的规格尺寸表A.1 全填充型散束式转向器的结构见图A.1，主要技术参数见表A.1。
说明：1 — 直线段壳体； 4 — 分丝隔板； 7 — 辅助定位板；2 — 弧线段壳体； 5 — 填充材料； 8 — 连接件。
3 — 分丝管；6 — 导向板；注：A — 转向器壳体外径； δ — 转向器壳体壁厚； R min — 转向器最小弯曲半径。
图A.1 全填充型散束式转向器结构示意图 表A.1 全填充型散束式转向器主要技术参数单位为毫米规格型号a壳体外径 （A ）壳体壁厚 （δ）最小弯曲半径 （R min ）15.2-7 121 5 3000 15.2-12 146 53000 15.2-19 180 5 3000 15.2-22 194 5 3000 15.2-27 203 5 3000 15.2-31 219 5 3000 15.2-34 245 6 3000 15.2-37 2456 3000a 规格型号中，第一个数字15.2表示钢绞线直径；第二个数字表示钢绞线根数。
618234516877直线段Φ A / δA.2 部分填充型散束式转向器的结构见图A.2，主要技术参数见表A.2。
说明：1 — 直线段壳体； 4 — 分丝隔板； 7 — 辅助定位板。
2 — 弧线段壳体； 5 — 填充材料；3 — 分丝管；6 — 导向板；注：A — 转向器弧线段壳体外径； δ1 — 转向器弧线段壳体壁厚；B — 转向器直线段壳体外径； δ2 — 转向器直线段壳体壁厚； R min — 转向器弧线段最小弯曲半径。
图A.2 部分填充型散束式转向器结构示意图 表A.2 部分填充型散束式转向器主要技术参数单位为毫米规格型号a直线段壳体弧线段壳体 外径 （B ）壁厚 （δ2） 外径 （A ）壁厚 （δ1）最小弯曲半径 （R min） 15.2-7 133 5 121 5 3000 15.2-12 159 5 146 5 3000 15.2-19 194 5 180 5 3000 15.2-22 207 5 194 5 3000 15.2-27 219 5 203 5 3000 15.2-31 232 5 219 5 3000 15.2-34 258 5 245 6 3000 15.2-37 2585245 63000a 规格型号中，第一个数字15.2表示钢绞线直径；第二个数字表示钢绞线根数。
T梁体外预应力加固验算实例
T梁体外预应力加固验算实例摘要：基于实际案例，介绍该工程病害情况，采用增量法对T梁体外预应力加固进行验算分析，论证维修加固方案的可行性。
关键词：T梁；体外预应力；维修加固1 工程概况本文针对一个工程实例，对其采用体外预应力的维修加固方案进行验算分析，论证该方案的可行性，作为工程维修加固设计的依据。
本工程为广州市黄埔区丰乐北路上的丰乐立交桥，桥梁全长534m，共27跨，跨径组合为(9×18+34+18+2×34+14×18)m。
桥梁原设计荷载为汽车-超20、挂车-120，设计车速60km/h；桥梁整幅宽24m，桥面净宽23m，设中央分隔防撞墙，双向6车道。
本工程的维修加固针对第13#跨上部结构，其设计方案从确保桥梁运营安全、降低施工难度、减少交通影响等角度考虑，对同类型桥梁维修加固有一定的参考作用。
第13#跨上跨广园快速路，上部结构为34m预应力混凝土简支T梁，主梁间距2.4m，梁高2m，横向布置10片梁。
每片中梁采用5束7Φj15.24钢绞线，边梁采用3束7Φj15.24和2束9Φj15.24钢绞线。
下部结构为单盖梁双桩柱式桥墩，桩间用系梁连接，柱径1.6m，桩径2.0m。
桥面根据调查结果为10cm整体化层+4cm沥青混凝土铺装。
图1 第13#跨横断面图2 病害情况与加固方案2.1 事故情况与13#跨主要病害受一辆搭载重型机械的超高半挂拖车撞击，第13#跨梁体出现不同程度的破损。
其中损伤最严重的是13-2#梁，撞击点处梁体马蹄部位出现横向变形，T梁腹板混凝土出现全断面断裂并出现穿孔，T梁底部及腹板左右侧面存在大面积破损露筋、混凝土脱落和钢筋外露，面积0.40m×0.40m~3.60m×0.75m，局部预应力管道外露长度0.40m，1根箍筋断裂，腹板右侧顶部局部存在斜向劈裂裂缝。
其余梁片存在不同程度的剐蹭、破损。
桥面整体状况良好，桥面线形平顺、无开裂，未发现明显异常；防撞墙无明显异常。
预应力计算书
预应力张拉计算书第一章 设计伸长量复核一、计算公式及参数：1、预应力平均张拉力计算公式及参数：P 平=P ×｛1-e -(kL+μθ）｝/(KL+μθ)式中：P p —预应力筋平均张拉力（N ） P —预应力筋张拉端的张拉力（N ） X —从张拉端至计算截面的孔道长度（m ）θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad ）k —孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数，取0.002 μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数，取0.142、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数：()P P p E A l p l =∆式中：P p —预应力筋平均张拉力（N ） L —预应力筋的长度（mm ）A p —预应力筋的截面面积（mm 2），取140 mm 2E p —预应力筋的弹性模量（N/ mm 2），取1.95×105 N/ mm 2二、伸长量计算：1、N1束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×140=195300NX=15.812/2=7.906mθ=11.4×π/180=0.19897radkx+μθ=0.002×7.906+0.14×0.19897=0.0436678P p=195300×（1-e-0.0436678）/0.0436678=191097NΔL= P p L/（A p E p）=191097×7.906/（140×1.95×105）=55.3mm 与设计比较（55.3-57.1）/57.1=-3.15%2、N2束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×140=195300NX=15.821/2=7.9105mθ=12.8×π/180=0.2234radkx+μθ=0.002×7.9105+0.14×0.2234=0.047097P p=195300×（1-e-0.047097）/0.047097=190772NΔL= P p L/（A p E p）=190772×7.9105/（140×1.95×105）=55.27mm 与设计比较（55.27-57.1）/57.1=-3.2%第二章张拉时理论伸长量计算一、计算参数：1、K—孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数：取0.0022、μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数：取0.143、A p—预应力筋的实测截面面积：140 mm24、E p—预应力筋实测弹性模量：2.02×105 N/ mm25、锚下控制应力：σk=0.75R y b=0.75×1860=1395 N/ mm26、锚圈口摩阻损失：3.3%σk7、单根钢绞线张拉端的张拉控制力：P=103.3%×σk A p=201745N8、千斤顶计算长度：56cm9、工作锚长度：7cm10、限位板计算长度：2.5cm11、工具锚计算长度：不计二、张拉时理论伸长量计算：1、N1束一端的伸长量：X=15.812/2=7.906mL=7.906+（0.56+0.07+0.025）=8.561mθ=11.4×π/180=0.19897radkx+μθ=0.002×7.906+0.14×0.19897=0.0436678P p=201745×（1-e-0.0436678）/0.0436678=197404NΔL= P p L/（A p E p）=197404×8.561/（140×2.02×105）=59.8mm 2、N2束一端的伸长量：X=15.821/2=7.9105mL=7.9105+（0.56+0.07+0.025）=8.566mθ=12.8×π/180=0.2234radkx+μθ=0.002×7.9105+0.14×0.2234=0.047097P p=201745（1-e-0.047097）/0.047097=197068NΔL= P p L/（A p E p）=197068×8.566/（140×2.02×105）=59.7mm 第三章千斤顶张拉力与对应油表读数计算一、钢绞线的张拉控制应力：12根钢绞线束：σcon=103.3σk=103.3%×2343=2420.32KN二、1523号千斤顶张拉、0050号油表时：千斤顶回归方程：P=-0.35+0.01035F式中：P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）(1)、10%σcon=242.032 KN时：P=-0.35+0.01035F=-0.35+0.01035×242.032=2.16MP a(2)、40%σcon=968.13KN时：P=-0.35+0.01035F=-0.35+0.01035×968.13=9.67 MP a(3)、70%σcon=1694.22KN时：P=-0.35+0.01035F=-0.35+0.01035×1694.22=17.19 MP a (4)、100%σcon=2420.32KN时：P=-0.35+0.01035F=-0.35+0.01035×2420.32=24.7 MP a三、1524号千斤顶张拉、0054号油表时：千斤顶回归方程：P=0.21+0.01022F：式中： P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）(1)、10%σcon=242.032KN时：P=0.21+0.01022F=0.21+0.01022×242.032=2.68 MP a (2)、40%σcon=968.13KN时：P=0.21+0.01022F=0.21+0.01022×968.13=10.10 MP a (3)、70%σcon=1694.22KN时：P=0.21+0.01022F=0.21+0.01022×1694.22=17.52 MP a (4)、100%σcon=2420.32KN时：P=0.21+0.01022F=0.21+0.01022×2420.32=24.95 MP a 四、1525号千斤顶张拉、0077号油表时：千斤顶回归方程：P=-0.47+0.01024F：式中： P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）(1)、10%σcon=242.032KN时：P=-0.47+0.01024F=-0.47+0.01024×242.032=2.0 MP a (2)、40%σcon=968.13KN时P=-0.47+0.01024F=-0.47+0.01024×968.13=9.44 MP a (3)、70%σcon=1694.22KN时：P=-0.47+0.01024F=-0.47+0.01024×1694.22=16.88 MP a (4)、100%σcon=2420.32KN时：P=-0.47+0.01024F=-0.47+0.01024×2420.32=24.31 MP a 五、1526号千斤顶张拉、0064号油表时：千斤顶回归方程：P=-0.05+0.01021F：式中： P——油压表读数（MP a）F——千斤顶拉力（KN）(1)、10%σcon=242.032KN时：P=-0.05+0.01021F=-0.05+0.01021×242.032=2.42 MP a (2)、40%σcon=968.13KN时P=-0.05+0.01021F=-0.05+0.01021×968.13=9.83 MP a (3)、70%σcon=1694.22KN时：P=-0.05+0.01021F=-0.05+0.01021×1694.22=17.24 MP a (4)、100%σcon=2420.32KN时：P=-0.05+0.01021F=-0.05+0.01021×2420.32=24.66 MP a。
体外预应力计算书 - 副本
六跨连续梁桥体外预应力张拉计算书2010年9月目录1 编制依据 (2)2 工程概况 (2)3 伸长量计算 (3)4预应力筋张拉设备的选用 (5)5体外索张拉操作要点 (6)6 体外索张拉施工注意事项 (7)7 体外索张拉记录表 (9)附件：YCW400B.0型千斤顶张拉测试报告六跨连续梁桥体外预应力张拉计算书一、编制依据（1）《公路桥梁加固设计规范》（JTG/T J22-2008）（2）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）（3）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）（4）《公路桥梁加固施工技术规范》（JTG/T J23-2008）（5）《混凝土结构加固设计规范》（GB 50367-2006）（6）《城市桥梁养护技术规范》（CJJ99-2003）（7）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）（8）《路桥施工计算手册》（人民交通出版社，2007.3）二、工程概况1、某大桥主桥为6跨变截面钢筋混凝土连续箱梁，采用体外索对其进行维修加固，本文对其张拉理论值进行计算。
2、主桥体外预应力钢束采用高强度低松弛的ΦS15.2钢绞线，其性能指标必须符合GB/T5224-2003标准，标准强度fpk=1860MPa，锚下张拉控制应力σcon=930MPa，规格为ΦS15.2-19。
每束钢绞线张拉力按图纸要求为2456KN；均采用两端张拉，索体采用OVM-S6成品索体。
3、锚具采用OVM.TSK15-19型体外预应力专用锚具及其配套系列，锚具性能应能满足国际后张预应力协会FIP《后张预应力体系的验收和应用建议》，《体外预应力材料及体系》以及国家标准《预应力筋用锚具、夹具、和连接器》（GB/T14370-2000）的规定。
锚具同时还应能满足整体换索及二次张拉的需要，根据加固后运营观测资料确定是否进行二次张拉。
4、钢束张拉采用张拉力、伸长量双控，当张拉应力达到控制应力时要持荷5分钟再锚固。
体外预应力
体外预应力一、概论体外预应力是后张预应力结构体系的重要分支之一。
国际预应力协会（FIP）于1996年将体外预应力定义为预应力索布置在混凝土截面之外的预应力。
体外预应力桥梁则是指将预应力筋布置在梁体混凝土截面外部，力筋束和混凝土之间的荷载传递四通过端部锚具和转向板进行的一种桥梁结构。
体外预应力加固法是应用预加应力原理，采用外加预应力的钢拉杆，在原有构件上施加一定的初始应力，对结构进行加固。
对于钢筋混凝土桥、预应力混凝土梁桥或板桥，采用对受拉区施以体外预应力进行加固，可以抵消部分自重应力，起到卸载、减小跨中挠度、减小裂缝宽度或闭合裂缝的作用，从而加大幅度地提高桥梁的承载能力。
体外预应力加固法可以在自重增加很少的情况下，大幅度改善和调整原结构的受力状况，同时对墩台及基础受力状况影响很少，且对桥梁运营影响较少，可在不限制通行的条件下进行施工，但加固后对原结构外观有一定影响。
该方法主要适用情况有：1、混凝土梁中预应力筋或普通钢筋严重锈蚀及其他病害造成结构承载力下降；2、需要提高桥梁的荷载等级；3、用于控制梁体裂缝及钢筋疲劳应力幅度；4、高应力状态尤其是大型结构的加固等情况。
一套完整的体外预应力体系应包括：1、体外预应力钢束、管道和灌浆材料；2、体外预应力钢束的锚固系统；3、体外预应力钢束的转向装置；4、体外预应力钢束的减振器；5、体外预应力钢束的防腐系统。
体外预应力索与结构的黏结关系1、体外预应力体系与结构离散黏结体外预应力体系仅在锚固区域和转向位置与结构有黏结关系。
预应力钢束采用普通光面钢绞线，与结构的黏结关系是通过在锚固位置与转向位置进行水泥灌浆建立的，一般使用单层钢管道或金属波纹管道，灌浆后形成一个整体。
锚具为常用锚具形式，不可更换。
早期的现代体外预应力结构大多采用这种形式。
2、体外预应力体系与结构无黏结这种方式包括两种类型，一种是在锚固区和转向区采用双层管道结构，将体外预应力钢束与结构隔离，体外预应力钢索体系采用普通光面钢绞线，水泥灌浆防腐，在锚固位置和转向位置处设置预埋钢管和HPDE管双重管道，以隔开体系与结构的黏结联系，可以做到拆卸整束后进行更换，目前这种方法应用最为普遍。
预应力束张拉计算
钢绞线拉力计算15.2钢绞线标准f pk=1860MPaEp=1.95×105MPaA=140mm2控制力σcon=0.75 f pk单根钢绞线张拉力NN=σcon×A=0.75×1860×1000×140÷1000000=195.3kNN总=19N=3710.7KN按规范要求，千斤顶拉力必须大于1.2倍N1.2N=1.2×3710.7=4452.8Kn故现场两端张拉选用300吨千斤顶，单端张拉选用的450吨千斤顶拉力满足施工需求。
预应力张拉伸长量计算预应力筋伸长值的计算预应力筋张拉时的控制应力，应以张拉时的实际伸长值与理论计算伸长值进行校核。
实际与理论伸长值相差应控制在±6%以内。
伸长值的计算公式：P P P L E A LP L ⨯⨯=∆式中:ΔL L —预应力筋理论伸长值，mm ；P P —预应力筋的平均张拉力(N)，直线筋取张拉端的拉力；两端张拉的曲线筋，计算公式见下式。
L —预应力筋的长度；A P —预应力筋的截面面积（mm 2）； E P —预应力的弹性模量（N/mm 2）；方法一：预应力筋平均张拉力计算公式：μθμθ+-=+-kx e P P kx P )1()( 式中：P P —预应力筋平均张拉力（N ）； P —预应力筋张拉端的张拉力（N ）； x —从张拉端至计算截面的孔道长度(m)；Ø—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad ）;方法二：预应力筋平均张拉力计算公式：2)1()(μθ+--=kx P e P P 式中：P P —预应力筋平均张拉力（N ）； P —预应力筋前端的张拉力（N ）； x —从张拉端至计算截面的孔道长度(m)；Ø—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad ）;μ—预应力筋与孔道壁的摩擦系数，参见下表；以第一施工阶段F1钢绞线为例，钢绞第二段线长0.52m 。