坡道板厚400mm计算书及配筋
3.1超限板计算(400mm厚)
碗扣式楼板模板支撑架计算书依据规范:《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2016《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计标准》GB50017-2017《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011计算参数:碗扣式支架立杆钢管强度为205.00N/mm2，水平杆钢管强度为205.00 N/mm2，钢管强度折减系数取0.88。
架体结构重要性系数取1.10。
模板支架搭设高度为3.5m，立杆的纵距 b=0.60m，立杆的横距 l=0.60m，脚手架步距 h=1.80m。
钢管规格：Φ48×2.8;立杆钢管类型选择：LG-A-240(2400);横向水平杆钢管类型选择：SPG-60(600);纵向水平杆钢管类型选择：SPG-60(600);面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
内龙骨采用40.×80.mm木方，间距300mm，木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。
顶托梁采用80.×80.mm木方。
模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。
施工均布荷载标准值4.00kN/m2，堆放荷载标准值0.00kN/m2。
图碗扣式楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元按照碗扣新规范4.3条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.20+0.30)+1.40×4.00=11.984kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0.20+0.7×1.40×4.00=10.697kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。
坡道计算书
坡道板计算书项目名称_____________构件编号_____________日期_____________ 设计_____________校对_____________审核_____________一、基本资料1．设计规范《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001）《混凝土结构设计规范》（GB50010—2010）2．几何参数见结构图3．荷载参数混凝土容重: γb = 25.00 kN/m3面层容重: γc1 = 22.00 kN/m3找平层容重: γc2 = 20.00 kN/m3均布活荷载标准值: q = 4.0 kN/m2可变荷载组合值系数: ψc = 0.70可变荷载准永久值系数: ψq = 0.604．材料参数混凝土强度等级: C30混凝土抗压强度设计值: f c = 14.3 N/mm2混凝土抗拉强度标准值: f tk = 2.01 N/mm2混凝土抗拉强度设计值: f t= 1.43 N/mm2混凝土弹性模量: E c = 3.00 × 104 N/mm2钢筋强度等级: HRB335(20MnSi) f y = 300.00 N/mm2钢筋弹性模量: E s = 200000 N/mm2受拉纵筋合力点到坡道板底边的距离: a s = 20mm二、荷载计算过程1．坡道几何参数坡道板与水平方向夹角余弦值: cosα = 0.989坡道的计算跨度: L n = 4200 mm坡道板厚度: T = 200 mm取1m板宽为计算单元2．荷载设计值2.1 均布恒载标准值2.1.1 板自重gk1' = γb ×T × 1000 = 25.00 × 200 /1000 = 5.0 kN/mgk1 = gk1'2.1.2 板面层自重gk 3' = γc1 × C 2 ×1000 = 22.00 × 30 /1000 = 0.66 kN/m gk 3 = gk 3'2.1.3 找平层自重gk 5' = γc2 × C 3 × 1000 = 20.00 × 20 /1000 = 0.40 kN/m gk 5 = gk 5' 永久荷载标准值 gk =（ gk 1 + gk 3 + gk 5 ）/ cos α = （5.0 + 0.66+ 0.4 ）/0.989 = 6.13 kN/m 2.2 均布荷载设计值 由活荷载控制的坡道板荷载设计值: p L = 1.2gk + 1.4q = 1.2 × 6.13+ 1.4 × 4.0 = 13kN/m 由恒荷载控制的坡道板荷载设计值: p D = 1.35gk + 1.4ψc q = 1.35 × 6.13 + 1.4 × 0.70 × 4.0= 12.2 kN/m 最不利的坡道板荷载设计值: p = Max{p L ,p D } = Max{13,12.2}= 13 kN/m三、正截面承载能力计算1．配筋计算 h 0 = T - a s = 200 - 20 = 180 mm 跨中最大弯矩, M max =218pL =1/8×13×24200× 10-6 = 28.67 kN·m1) 相对界限受压区高度ξbεcu = 0.0033 - (f cu,k - 50) × 10-5 = 0.0033 - (30 - 50) × 10-5 = 0.0035 > 0.0033 取εcu = 0.0033按规范公式(7.1.4-1)ξb =β11 +f yE s εcu=0.801 +3002.00 × 105 × 0.00330= 0.552) 受压区高度x按规范公式(7.2.1-1), A s ' = 0, A p ' = 0 M = α1f c bx ⎝⎛⎭⎫h 0 - x2x = h 0 -h 02 -2Mα1f c b= 180 - 1802 - 2 × 28.67 × 1061.00 × 14.3 × 1000= 11.51mm< ξb h 0 = 0.55 ×180 = 99.00mm, 按计算不需要配置受压钢筋3) 受拉钢筋截面积A s 按规范公式(7.2.1-2)α1f c bx = f y A s得 A s =α1f c bx f y=1.00 × 14.3 × 1000 × 11.51300.00= 549mm 24) 验算配筋率ρ = A s bh = 5491000 × 200 × 100% = 0.27% < ρmax = 1.76% 不超筋⎭⎬⎫ρmin = 0.2%ρmin = 0.45 × 1.43/ 300.00 = 0.21% ρmin = 0.210% < ρ满足最小配筋率要求梯段中间截面实际配置受拉钢筋为B 10@140, 每米宽板实际配筋面积为561mm 2四、斜截面承载能力验算V = 0.5pL 0 = 0.5 × 13 × 4200 / 1000 = 27.3kN 1) 复核截面条件 按规范公式(7.5.1)0.25βc f c bh 0 = 0.25 × 1.00 × 14.3 × 1000 × 180 = 643.5 × 103 N V = 27.3 kN < 643.5 kN, 截面尺寸满足要求 2) 验算构造配筋条件按规范公式(7.5.7-2) 取λ = 30.70bh f t = 0.7 × 1.43 × 1000 × 180= 180.18 × 103 N > V = 22.2kN斜截面承载力满足要求五、跨中挠度验算1．荷载效应的标准组合值 p k = gk + q = 6.13 + 4.0 = 10.13 kN/mM k = 18p k L 02 = 18× 10.13 × 42002 × 10-6 = 22.34 kN·m2．荷载效应的准永久组合值 p q = gk + ψq q = 6.13 + 0.60 × 4.0 = 8.53 kN/mM q = 18p q L 02 = 18× 8.53× 42002 × 10-6 = 18.81 kN·m 3．挠度验算 1) 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ: 由规范公式（8.1.3-3）, 纵向受拉钢筋的应力: σsk = M k0.87h 0A s=223400000.87 × 180× 561=254.3N/mm 2对矩形截面受弯构件, 有效受拉混凝土截面面积: A te = 0.5bh = 0.5 × 1000 × 180 = 90000 mm 2 按规范公式（8.1.2-4）计算纵向钢筋配筋率: ρte = A s A te = 56190000= 6.23 × 10-3混凝土抗拉强度标准值: f tk = 2.01 N/mm 2按规范公式（8.1.2-2）, ψ = 1.1 - 0.65f tkρte σsk= 1.1 - 0.65 ×2.01 × 10006.23 × 254.3= 0.282) 钢筋弹性模量和混凝土弹性模量的比值: αEαE = E s E c= 20000030000 = 6.673) 受压翼缘面积与腹板有效面积的比值: γf ' 对于矩形截面, γf ' = 0.00 4) 纵向受拉钢筋配筋率: ρρ = A s bh 0= 5611000 × 180 = 0.00315) 受弯构件的短期刚度: B s由规范公式（8.2.3-1）, B s =E s A s h 021.15ψ + 0.2 +6αE ρ1 + 3.5 γf '= 200000 × 561 × 18021.15 × 0.28 + 0.2 +6 × 6.67 × 0.00311 + 3.5 × 0.00× 10-9 = 5626.83 kN·m 26) 考虑荷载长期效应组合对挠度增大的影响系数: θ根据混凝土结构设计规范8.2.5条规定: ρ' = ρ, 取θ = 1.6 7) 受弯构件的长期刚度: B 根据规范公式（8.2.2）, 可得B = M kM q (θ - 1) + M k B s=22.3418.81 × (1.6 - 1) + 22.34× 5626.83 = 3738.28kN·m 28) 跨中挠度: ff = 5384p k L 04B = 5384 × 10.13 × 420043738.28× 10-9 = 11 mm9) 容许挠度: 因计算跨度L 0小于7000mm, 所以容许挠度[L 0] = L 0200 = 4200200= 21.00 mm跨中最大挠度小于容许挠度, 满足要求。
高支模专项施工方案(轮扣)
高支模专项施工方案一、编制依据 (1)1、设计图纸及施工组织设计施工方案 (1)2、国家、行业、地方规范规程 (1)3、安全管理法律法规 (2)二、工程概况 (2)1、项目概况 (2)2、工程简要设计概况 (3)三、高大结构概况 (5)1、高支模概况 (5)2、论证范围 (5)3、高支模部位的构件概况 (7)4、施工重难点及应对措施 (13)四、施工部署 (14)1、流水段划分 (14)2、进度计划 (14)3、材料工具及机械设备计划 (15)4、人员准备 (17)4.1总包单位分工职责 (17)4.2分包单位分工职责 (18)五、架体搭设要求 (18)1、轮扣架搭设要求 (18)1.1构造要求 (18)1.2轮扣搭设及使用要求 (20)2、钢管扣件架体搭设要求 (22)六、高支模模板设计 (24)1、高支模体系的材料选取及力学性能 (24)2、地库顶板模板设计 (24)3、柱帽支撑体系设计 (26)4、梁模板设计 (26)5、后浇带模板设计 (29)6、汽车坡道模板设计 (30)七、施工工艺技术 (30)1、支撑架的搭设及模板安装 (30)2、模板支撑架的拆除 (32)3、混凝土浇要求 (33)八、检查与验收 (35)1、总则 (35)2、轮扣架检查与验收 (36)3、钢管扣件脚手架检查与验收 (37)4、模板质量验收标准、允许偏差 (38)九、监测监控措施 (40)1、监测目的 (40)2、监测报警值 (40)3、监测仪器 (40)4、监测频率 (40)5、监测点布置 (41)6、人员组成及组织结构 (41)十、施工安全保证措施 (41)1、模板安装安全注意事项 (41)2、模板拆除安全注意事项 (42)3、模板工程其他安全注意事项 (43)4、模板的堆放 (44)H-一、雨季施工措施 (44)十二、应急预案 (45)1、救援预案的目的 (45)2、救援机构 (45)3、应急响应 (46)4、模板及支架倒塌事故的应急救援 (46)十三、安全文明施工、消防环保措施 (47)1、明确安全文明施工、消防环保的管理体系及耿责 (47)2、安全文明施工注意事项 (48)3、消防环保措施 (49)十四、绿色施工要求 (50)十五、计算书 (50)1、400mm厚板轮扣式楼板模板支撑架计算书 (50)2、450mm厚板钢管扣件楼板模板支撑架计算书 (59)3、600*900mm梁碗扣式梁模板钢管支架计算书 (69)4、800* 1000mm梁碗扣式梁模板钢管支架计算书 (79)、编制依据1、设计图纸及施工组织设计施工方案2、国家、行业、地方规范规程3、安全管理法律法规二、工程概况1、项目概况本地块为二类居住用地，用地面积54,772.4平方米，总建筑面积127635.84m2, 其中地上87635.84m2(含住宅8I955.84m2,公共设施配套5680m2),地下40000m2o 本项目共有24栋单体，整体1层地下车库，单体建筑包括:3栋11F住宅,7栋7-11F 住宅，1栋7-10F住宅，1栋7〜9F住宅，1栋6〜11F住宅，5栋7F住宅，1栋3F商业；配套公建1 (幼儿园)、配套公建2、3、4、50其中，配套公建、3#楼结构形式为框架结构，其他单体结构形式为剪力墙结构，建筑结构安全等级为二级，主体结构耐火等级为一级；5〜6#、9〜29#楼基础形式为桩筏基础，1、2、4、7、8#楼为承台梁+防水板基础，3#楼为独立承台+拉梁基础，地下车库为带柱墩的平板式筏基；1、6、7、16、17、21、22、26、27、28、29#楼主要屋面高度为32.6m, 4、5、8、9、10、13、14、15、18、19、20、23、24、25#楼主屋面高度为20.8m, 2#楼主屋面高度为17.85m, 3#楼主屋面高度为11.85m, 11#楼主屋面高度为26.7m, 12#楼主屋面高度为29.65m,配套公建1主要屋面高度12.45m,配套公建2主屋面高度为9m,配套公建3、4、5主屋面高度为4.8m。
地库400厚顶板支撑排架示意图及计算书
地库400厚顶板支撑排架示意图及计算书1、详图1.1、地库400厚顶板支撑排架示意图11.2、500×1420梁模板支撑大样500×14201.3、开闭所500厚顶板模板支撑排架示意图1-12、计算书2.1、400厚板计算书模板支架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):3.32；采用的钢管(mm):Φ48×3.0，计算壁厚取2.8 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.75；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为16mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):90.00；图2 楼板支撑架荷载计算单元 二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度 模板面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为：W = 80×1.62/6 = 34.133 cm 3；I = 80×1.63/12 = 21.307 cm 4； 模板面板的按照三跨连续梁计算。
标准层400mm厚墙模板计算书
标准层400mm厚墙模板计算书一、墙模板基本参数（≤400mm厚剪力墙为例）计算断面宽度400mm，高度5500mm，两侧楼板厚度250mm。
模板面板采用普通胶合板。
内龙骨布置22道，内龙骨采用40×80mm木方。
外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48mm×3.0mm。
对拉螺栓布置12道，在断面内水平间距250+300+400+400+400+400+400+400+400+500+500+500mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
2482482482482482482482482482482482482482482482482482482482482485500m m m模板组装示意图二、墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中γc——混凝土的重力密度，取25.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h；T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取5.500m；β——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=28.220kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.90×28.220=25.398kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.90×4.000=3.600kN/m2。
3.4无障碍坡道YJKS结构计算书
无障碍坡道YJKS结构计算书盈建科软件目录第1章设计依据 (2)第2章设计参数 (2)2.1 结构总体信息 (2)2.2 计算控制信息 (2)2.3 风荷载信息 (3)2.4 地震信息 (3)2.5 设计信息 (3)2.6 活荷载信息 (4)2.7 构件设计信息 (4)2.8 包络设计 (5)2.9 材料信息 (5)2.10 钢筋强度 (5)2.11 荷载组合 (5)第3章结构基本信息 (5)3.1 楼层属性 (5)3.2 塔属性 (5)3.3 构件统计 (6)3.4 楼层质量 (6)3.5 楼层尺寸、单位质量 (7)第4章周期、振型 (7)4.1 振型基本计算结果 (7)4.2 振型阻尼比 (8)4.3 X、Y向地震单振型楼层反应力 (8)4.3.1 仅考虑X 向地震作用时的地震力 (8)4.3.2 仅考虑Y 向地震作用时的地震力 (8)4.4 X、Y向地震单振型楼层剪力 (8)4.5 X、Y向地震CQC组合后结果 (8)第5章楼层风荷载、地震作用统计结果 (9)5.1 风荷载信息 (9)5.2 风荷载下框架剪力统计 (10)5.3 风荷载下框架倾覆弯矩统计(抗规方式) (10)5.4 风荷载外力、层剪力、倾覆弯矩统计 (10)5.5 规定水平力 (10)5.6 规定水平力下倾覆弯矩统计(抗规方式) (10)5.7 规定水平力下倾覆弯矩统计(轴力方式) (11)5.8 地震作用下框架剪力统计 (12)5.9 地震外力、层剪力、倾覆弯矩统计 (13)第6章工况、组合 (13)6.1 工况设定 (13)6.2 荷载组合表 (14)第7章整体指标统计 (14)7.1 周期比 (14)7.2 层刚度统计(各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息) (14)7.3 结构整体稳定验算 (15)7.4 结构整体抗倾覆验算 (15)7.5 楼层抗剪承载力验算 (16)7.6 薄弱层信息 (16)7.7 剪重比调整系数 (16)7.8 位移角和位移比 (16)7.9 风振舒适度验算 (18)第8章结构分析及设计结果简图 (18)8.1 结构平面简图 (19)8.2 平面荷载简图 (22)8.3 配筋简图 (25)第1章设计依据本工程按照如下规范、规程进行设计:1、《荷载规范》:《建筑结构荷载规范》GB 50009 - 20122、《混凝土规范》或《混规》:《混凝土结构设计规范》GB 50010 - 20103、《抗震规范》或《抗规》:《建筑抗震设计规范》GB 50011 - 20104、《高规》:《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ 3 - 20105、《广东高规》:广东省标准《高层建筑混凝土结构技术规程》DBJ 15 - 92 - 20136、《上海抗规》:上海市工程设计规范《建筑抗震设计规范》DGJ 08 - 9 - 20137、《人防规范》:《人民防空地下室设计规范》GB 50038 - 20058、《钢结构规范》:《钢结构设计标准》GB 50017 - 20179、《高钢规》:《高层民用建筑钢结构技术规程》JGJ 99 - 201510、《门刚规程》:《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》GB51022-201511、《冷弯薄壁型钢规范》:《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB 50018 - 200212、《异形柱规程》:《混凝土异形柱结构技术规程》JGJ 149 - 201713、《组合规范》:《组合结构设计规范》JGJ 138 - 201614、《钢骨规程》:《钢骨混凝土结构技术规程》YB 9082 - 200615、《钢管规范》:《钢管混凝土结构技术规范》GB 50936 - 201416、《叠合柱规程》:《钢管混凝土叠合柱结构技术规程》CECS 188:200517、《矩形钢管规程》:《矩形钢管混凝土结构技术规程》CECS 159 : 200418、《空心楼盖规程》:《现浇混凝土空心楼盖结构技术规程》CECS 175 : 200419、《鉴定标准》:《建筑抗震鉴定标准》GB 50023 - 200920、《加固规范》:《混凝土结构加固设计规范》GB 50367 - 201321、《抗震加固规程》:《建筑抗震加固技术规程》JGJ 116 - 2009第2章设计参数2.1 结构总体信息结构体系框架结构结构材料信息钢筋混凝土结构所在地区全国地下室层数0嵌固端所在层号(层顶嵌固)0与基础相连构件最大底标高(m)0.000裙房层数0转换层所在层号0加强层所在层号0恒活荷载计算信息施工模拟三风荷载计算信息一般计算方式地震作用计算信息不计算地震作用是否计算吊车荷载否是否计算人防荷载否是否考虑预应力等效荷载工况否是否生成传给基础的刚度否是否生成绘等值线用数据否是否计算温度荷载否竖向荷载砼墙轴向刚度考虑徐变收缩影响否上部结构计算考虑基础结构否施工模拟加载层步长12.2 计算控制信息水平力与整体坐标夹角(°)0.00梁刚度放大系数按2010《混凝土规范》取值是梁刚度放大系数上限 2.00边梁刚度放大系数上限 1.50连梁刚度折减系数(地震)0.50连梁刚度折减系数(风)0.70连梁按墙元计算控制跨高比 4.00普通梁连梁砼等级默认同墙是墙元细分最大控制长度(m) 1.00板元细分最大控制长度(m) 1.00短墙肢自动加密是弹性楼板荷载计算方式平面导荷膜单元类型经典膜元(QA4)考虑梁端刚域否考虑柱端刚域否墙梁跨中节点作为刚性楼板从节点是结构计算时考虑楼梯刚度否梁与弹性板变形协调是弹性板与梁协调时考虑梁向下相对偏移否刚性楼板假定不采用强制刚性楼板假定地下室楼板强制采用刚性楼板假定否是否自动划分多塔是自动划分多塔时不考虑地下室否可确定最多塔数的参考层号1计算现浇空心板否增加计算连梁刚度不折减模型下的地震位移否梁墙自重扣除与柱重叠部分否楼板自重扣除与梁墙重叠部分否是否输出节点位移否地震内力按全楼弹性板6计算否求解器设定内存0是否考虑 P-Delt 效应否进行屈曲分析否自动计算现浇板自重是2.3 风荷载信息使用直接指定的风洞试验结果否执行规范GB50009-2012地面粗糙程度B修正后的基本风压(kN/m2)0.50风荷载计算用阻尼比(%) 5.0结构X向基本周期(s)0.53结构Y向基本周期(s)0.47承载力设计时风荷载效应放大系数 1.0用于舒适度验算的风压(kN/m2)0.50用于舒适度验算的结构阻尼比(%) 2.0考虑顺风向风振是多方向风角度考虑横向风振否考虑扭转风振否自动计算结构宽深是风荷载体型系数分段数1第一段最高层号3X迎风0.80X背风-0.50 X侧风0.00X挡风 1.00Y迎风0.80Y背风-0.50 Y侧风0.00Y挡风 1.00 2.4 地震信息砼框架抗震等级三级剪力墙抗震等级三级钢框架抗震等级三级抗震构造措施的抗震等级不改变框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级是地下一层以下抗震构造措施抗震等级逐层降级及抗震措施4级是是否考虑性能设计否2.5 设计信息是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力是是否扭转效应明显否是否自动计算动位移比例系数否第一平动周期方向动位移比例（0~1）0.50第二平动周期方向动位移比例（0~1）0.50与柱相连的框架梁端M、V不调整否是否用户指定0.2V0调整系数否0.2V0调整规则Min(0.20*Vo, 1.50*Vfmax) 0.2V0调整时楼层剪力最小倍数0.200.2V0调整时各层框架剪力最大值的倍数 1.500.2V0调整分段数00.2V0调整上限 2.00考虑双向地震时内力调整方式先考虑双向地震再调整剪力墙端柱的面外剪力统计到框架部分0实配钢筋超配系数 1.15框支柱调整上限 5.00按层刚度比判断薄弱层方法高规和抗规从严底部嵌固楼层刚度比执行《高规》3.5.2-2否自动对层间受剪承载力突变形成的薄弱层放大调整否自动根据层间受剪承载力比值调整配筋至非薄弱否是否转换层指定为薄弱层是指定薄弱层层号0薄弱层地震内力放大系数 1.25梁端负弯矩调幅系数0.85框架梁调幅后不小于简支梁跨中弯矩的倍数0.50非框架梁调幅后不小于简支梁跨中弯矩的倍数0.33梁扭矩折减系数0.40支撑临界角(度) (与竖轴夹角小于此值的支撑将按柱考虑)20按竖向构件内力统计层地震剪力否位移角小于此值时，位移比设置为10.00020剪力墙承担全部地震剪力否2.6 活荷载信息柱、墙活荷载是否折减否楼面梁活荷载折减不折减考虑活荷不利布置的最高层号0梁活荷载内力放大系数 1.00 2.7 构件设计信息柱配筋计算原则双偏压连梁按对称配筋设计否抗震设计的框架梁端配筋考虑受压钢筋是矩形混凝土梁按T形梁配筋否按简化方法计算柱剪跨比（Hn/2h0）是墙柱配筋设计考虑端柱否墙柱配筋设计考虑翼缘墙否与剪力墙面外相连的梁按框架梁设计是验算一级抗震墙施工缝是梁压弯设计控制轴压比0.40梁端配筋内力取值位置(0-节点，1-支座边)0.00钢构件截面净毛面积比0.85 X向钢柱计算长度是否按有侧移计算是Y向钢柱计算长度是否按有侧移计算是按《钢规》5.3.3-2自动判断强弱支撑否执行门规GB51022附录A.0.8否不计算地震作用时按重力荷载代表值计算柱轴压比否框架柱的轴压比限值按框架结构采用否梁保护层厚度(mm)20柱保护层厚度(mm)20剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.16-4否底部加强区全部设为约束边缘构件否归入阴影区的λ/2区最大长度否面外梁下生成暗柱边缘构件是边缘构件合并距离(mm)300短肢边缘构件合并距离(mm)600边缘构件尺寸取整模数(mm)50构造边缘构件尺寸设计依据《高规》JGJ3-2010 第7.2.16条约束边缘构件尺寸依据《广东高规》设计否按边缘构件轮廓计算配筋是组合梁施工荷载(kN/m2) 1.50型钢混凝土构件设计依据《组合结构设计规范》JGJ138-2016执行《高钢规》JGJ99-2015是按叠合柱设计的叠合比0.00执行《钢结构设计标准》(GB50017-2017)是按宽厚比等级控制局部稳定是截面宽厚比等级S3支撑杆件截面宽厚比等级S32.8 包络设计是否分塔与整体分别计算，并取大否自动取框架和框架-抗震墙模型计算大值否是否与其它模型进行包络取大否2.9 材料信息混凝土容重(kN/m3)25.00砌体容重(kN/m3)22.00钢材容重(kN/m3)78.00轻骨料混凝土容重(kN/m3)18.50轻骨料混凝土密度等级1800梁箍筋间距(mm)100柱箍筋间距(mm)100墙水平分布筋最大间距(mm)150墙竖向分布筋最小配筋率(%)0.30结构底部单独指定墙竖向分布筋配筋率的层号无结构底部NSW层的墙竖向分布配筋率0.602.10 钢筋强度HRB400钢筋强度设计值(N/mm2)3602.11 荷载组合结构重要性系数 1.00恒载分项系数 1.20活载分项系数 1.40活荷载组合值系数0.70活荷载频遇值系数0.60活荷载准永久值系数0.50考虑结构设计使用年限的活荷载调整系数 1.00风荷载分项系数 1.40风荷载组合值系数0.60风荷载频遇值系数0.40风荷载是否参与地震组合否水平地震力分项系数 1.30第3章结构基本信息3.1 楼层属性表3-1 楼层属性3.2 塔属性表3-2 塔属性3.3 构件统计表3-3 各层构件数量、构件材料和层高(单位：m)表3-4 保护层(单位：mm)表3-5 混凝土构件表3-6 箍筋(墙分布筋)3.4 楼层质量表3-7 各层质心坐标(单位：m)根据《高规》3.5.6条的规定，楼层质量沿高度宜均匀分布，楼层质量不宜大于相邻下部楼层的1.5倍。
汽车坡道3侧壁计算书
坡道侧壁计算书汽车坡道（底标高-4.600）荷载示意如图1。
地面活荷载取10 kN/m2，其中H1=2.75m，H2=-1.25m，H3=H-H1-H2=3.8m，H=5.3m1、侧压力计算1）地面活荷载：标准值q1k＝0.5×10＝5 kN/m22）水位以上土压力：标准值q2k＝0.5×18×2.75＝24.75kN/m23）水位以下土压力：标准值q3k＝0.5×12×(5.3-2.75)＝15.3kN/m24）水压力：标准值q4k＝10×(5.3-2.75)＝25.5kN/m21 荷载示意2、弯矩计算按照单跨梁进行计算，计算简图如图2。
Pk1＝5+0.5x18x1.5＝18.5kN/m2 P1＝1.35q1k＝24.975kN/m2Pk2＝q1k + q2k +q3k+q4k＝70.55kN/m2 P2＝1.35q2k＝95.243kN/m2参照《建筑结构静力计算手册》，可以得到单位宽度外墙弯矩：M B‘k=-83.51kN.mM B=-112.75kN.mM max‘k=40.82kN.mM max =55.11kN.m2计算简图3、外侧配筋计算混凝土强度等级 C35， f cu,k＝ 35N/mm2， f c＝ 16.72N/mm2， f t＝ 1.575N/mm2钢筋材料性能： f y＝ 360N/mm2， E s＝ 200000N/mm2，弯矩设计值 M ＝ 112.75kN·m矩形截面，截面尺寸 b×h ＝ 1000×250mm， h0＝ 200mm正截面受弯配筋计算相对界限受压区高度ξb＝β1 / [1 + f y / (E s·εcu)]＝ 0.8/[1+360/(200000*0.0033)] ＝ 0.518 单筋矩形截面或翼缘位于受拉边的Ｔ形截面受弯构件受压区高度 x 按下式计算： x ＝ h0 - [h02 - 2M / (α1·f c·b)]0.5＝ 200-(2002-2*112750000/1/16.72/1000)0.5＝ 37mm ≤ξb·h0＝ 0.518*200 ＝ 104mmA s＝α1·f c·b·x / f y＝ 1*16.72*1000*37/360 ＝ 1726mm2相对受压区高度ξ ＝ x / h0＝ 37/200 ＝ 0.186 ≤ 0.518配筋率ρ＝ A s / (b·h0) ＝ 1726/(1000*200) ＝ 0.86%最小配筋率ρmin＝ Max{0.20%, 0.45f t/f y} ＝ Max{0.20%, 0.20%} ＝ 0.20%A s,min＝ b·h·ρmin＝ 500mm2取Φ18@150+(Φ14@150)（A s =2859mm2）4、外侧裂缝验算矩形截面受弯构件，构件受力特征系数αcr＝ 1.9，截面尺寸 b×h ＝ 1000×250mm 纵筋根数、直径：第 1 种：7Φ18，第 2 种：7Φ14，受拉区纵向钢筋的等效直径 d eq＝∑(n i·d i2) / ∑(n i·υ·d i) ＝ 16.3mm，带肋钢筋的相对粘结特性系数υ ＝ 1受拉纵筋面积 A s＝ 2859mm2，钢筋弹性模量 E s＝ 200000N/mm2最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离 c s＝ 30mm，纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离 a s＝ 39mm，h0＝ 211mm混凝土轴心抗拉强度标准值 f tk＝ 2.2N/mm2按荷载准永久组合计算的弯矩值 M q＝ 83.51kN·m设计时执行的规范：《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2010），以下简称混凝土规范最大裂缝宽度验算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率ρte，按下式计算：ρte＝ A s / A te（混凝土规范式 7.1.2－4）对矩形截面的受弯构件：A te＝ 0.5·b·h ＝ 0.5*1000*250 ＝ 125000mm2ρte＝ A s / A te＝ 2859/125000 ＝ 0.02287在荷载准永久组合下受拉区纵向钢筋的应力σsq，按下列公式计算：受弯：σsq＝ M q / (0.87·h0·A s) （混凝土规范式 7.1.4－3）σsq＝ 83510000/(0.87*211*2859) ＝ 159N/mm2裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按混凝土规范式 7.1.2－2 计算：ψ ＝ 1.1 - 0.65f tk / (ρte·σsq) ＝ 1.1-0.65*2.2/(0.02287*159) ＝ 0.706最大裂缝宽度ωmax，按混凝土规范式 7.1.2－1 计算：ωmax＝αcr·ψ·σsq·(1.9c s + 0.08d eq/ ρte ) / E s＝ 1.9*0.706*159*(1.9*30+0.08*16.3/0.02287)/200000＝ 0.122mm ≤ωlim＝ 0.2mm，满足要求。
坡道混凝土计算
777
143.13 143.13 292.81 3093.03
C18@150 0.62
0.98
2C16 C12@150 0.03 0.01 0.04 0.04
0.39 0.19 0.32 0.26
C6@600*600 C18@100 0.008 0.004 0.007 0.71 0.005
0.02 0.01
0.190 18.92
模板 钢筋 5.28 4.64 9.96
37.59
C14@150 1.44 1.06 2.67
3.69 7.39
2.62
4.62 9.24
1.02 1.08
3.03 3.39
104.19
坡道A侧墙先浇筑500mm高 7.26
4.16
11.42
63.37 31.00 51.13 40.21
C14@150 0.68 0.34 0.29 0.58
33.33
6.30
C14@200 0.95 5.05 0.65 300*1200梁 4.46
小弧半径 大弧半径 厚 5.70 11.35 0.25 宽 0.30 高 0.95 体积 1.44
Байду номын сангаас备注
25.21
1.44
11.43
16.07 175.73
393.62
3C20 0.05 钢筋 19.11
1.022
0.09 0.03
0.002 0.001
0.02 0.01 0.04 0.02
0.22 0.11 0.46 0.24
0.005 0.002 0.010 0.005
0.95 0.49
板支座筋 C12@200 0.25
汽车坡道底板计算
单块矩形板计算(BAN-2)项目名称构件编号日期设计校对审核执行规范:《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012), 本文简称《荷载规范》钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500-----------------------------------------------------------------------按弹性板计算:1 计算条件计算跨度: L x=7.700mL y=42.000m板厚h=300mm板容重=27.00kN/m3；板自重荷载设计值=9.72kN/m2恒载分项系数=1.20 ；活载分项系数=1.40活载调整系数=1.00 ；荷载设计值(不包括自重荷载):均布荷载q=8.00kN/m2砼强度等级: C30, f c=14.30 N/mm2, E c=3.00×104 N/mm2支座纵筋级别: HRB400, f y=360.00 N/mm2, E s=2.00×105 N/mm2板底纵筋级别: HRB400, f y=360.00 N/mm2, E s=2.00×105 N/mm2纵筋混凝土保护层=20mm, 配筋计算as=25mm, 泊松比=0.20支撑条件=四边上:自由下:自由左:简支右:简支角柱左下:无右下:无右上:无左上:无2 计算结果弯矩单位:kN.m/m, 配筋面积:mm2/m, 构造配筋率:0.20%弯矩计算方法: 单向板按公式法挠度计算方法: 单向板按公式法。
---------------------------------------------------------------2.1 跨中: [水平] [竖向]弯矩 131.3 0.0面积 1419(0.47%) 600(0.20%)实配 E18@170(1497) E14@250(616)2.2 四边: [上] [下] [左] [右]弯矩 0.0 0.0 0.0 0.0面积 600(0.20%) 600(0.20%) 600(0.20%) 600(0.20%)实配 E14@250(616) E14@250(616) E14@250(616) E14@250(616)-----------------------------------------------------------------------【理正结构设计工具箱软件6.5PB3】计算日期: 2015-01-08 20:20:59 -----------------------------------------------------------------------。
车道斜坡板钢筋计算公式
车道斜坡板钢筋计算公式车道斜坡板是道路工程中常见的构造物，它通常用于连接不同高度的路面，比如连接高架桥和地面道路，或者连接两个不同高度的路面。
在设计和施工车道斜坡板时，钢筋的计算是非常重要的一部分，它直接影响着斜坡板的承载能力和使用寿命。
因此，掌握车道斜坡板钢筋计算公式是非常重要的。
车道斜坡板钢筋计算公式通常包括以下几个方面，受力分析、截面设计和钢筋计算。
在进行受力分析时，需要考虑斜坡板的自重、荷载和温度变形等因素，以确定板的受力情况。
在截面设计中，需要根据受力分析的结果确定板的截面尺寸，以满足承载能力和变形要求。
而钢筋计算则是确定板的钢筋布置和数量，以满足受力要求。
首先，进行受力分析。
斜坡板在使用过程中会承受来自车辆和行人的荷载，同时还要考虑板的自重和温度变形等因素。
在进行受力分析时，需要确定板的受力情况，包括受压区和受拉区的受力大小和位置。
根据受力分析的结果，可以确定板的截面尺寸和受力情况，为后续的截面设计和钢筋计算提供依据。
其次，进行截面设计。
在确定了板的受力情况后，需要进行截面设计，确定板的截面尺寸和钢筋布置。
截面设计的目标是满足板的承载能力和变形要求，同时尽量减少板的自重。
在进行截面设计时，需要考虑板的受力情况、材料的强度和变形要求等因素，以确定合理的截面尺寸和钢筋布置。
最后，进行钢筋计算。
在确定了板的截面尺寸和钢筋布置后，需要进行钢筋计算，确定板的钢筋数量和布置。
钢筋计算的目标是满足板的受力要求，同时尽量减少钢筋的使用量和施工难度。
在进行钢筋计算时，需要考虑板的受力情况、钢筋的强度和布置要求等因素，以确定合理的钢筋数量和布置。
总的来说，车道斜坡板钢筋计算公式是一个综合考虑受力分析、截面设计和钢筋计算的过程。
在进行计算时，需要充分考虑板的受力情况、材料的强度和变形要求等因素，以确定合理的截面尺寸和钢筋布置。
只有在进行了全面的计算和设计后，才能保证斜坡板的安全可靠和使用寿命。
在实际工程中，车道斜坡板的钢筋计算是一个复杂而重要的工作。
坡道板厚400mm计算书及配筋
LB-1矩形板计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、构件编号: LB-1二、示意图三、依据规范《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010四、计算信息1.几何参数计算跨度: Lx = 23400 mm; Ly = 7800 mm板厚: h = 400 mm2.材料信息混凝土等级: C35 fc=16.7N/mm2 ft=1.57N/mm2 ftk=2.20N/mm2Ec=3.15×104N/mm2钢筋种类: HRB400 fy = 360 N/mm2Es = 2.0×105 N/mm2最小配筋率: ρ= 0.200%纵向受拉钢筋合力点至近边距离: as = 35mm保护层厚度: c = 25mm3.荷载信息(均布荷载)永久荷载分项系数: γG = 1.200可变荷载分项系数: γQ = 1.400准永久值系数: ψq = 1.000永久荷载标准值: ｑgk = 48.000kN/m2可变荷载标准值: ｑqk = 2.500kN/m24.计算方法:弹性板5.边界条件(上端/下端/左端/右端):固定/固定/固定/固定6.设计参数结构重要性系数: γo = 1.00泊松比:μ = 0.200五、计算参数:1.计算板的跨度: Lo = 7800 mm2.计算板的有效高度: ho = h-as=400-35=365 mm六、配筋计算(lx/ly=23400/7800=3.000>2.000,所以选择多边支撑单向板计算):1.Y向底板配筋1) 确定底板Y向弯距My = (γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2/24= (1.200*48.000+1.400*2.500)*7.82/24= 154.888 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*My/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*154.888×106/(1.00*16.7*1000*365*365)= 0.0703) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.070) = 0.0724) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*16.7*1000*365*0.072/360= 1223mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 1223/(1000*400) = 0.306%ρ≥ρmin = 0.200% 满足最小配筋要求6) 计算横跨分布钢筋面积不宜小于纵跨板底钢筋面积的15%,所以面积为:As1 = As*0.15 = 1222.92*0.15 = 183 mm2不宜小于该方向截面面积的0.15%,所以面积为:As1 = h*b*0.0015 = 400*1000*0.0015 = 600 mm2取二者中较大值，所以分布钢筋面积As = 600 mm2采取方案20@100, 实配面积3142 mm22.Y向上端支座钢筋1) 确定上端支座弯距M o y = (γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2/12= (1.200*48.000+1.400*2.500)*7.82/12= 309.777 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o y/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*309.777×106/(1.00*16.7*1000*365*365)= 0.1393) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.139) = 0.1514) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*16.7*1000*365*0.151/360= 2549mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 2549/(1000*400) = 0.637%ρ≥ρmin = 0.200% 满足最小配筋要求采取方案25@100, 实配面积4909 mm23.Y向下端支座钢筋1) 确定下端支座弯距M o y = (γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2/12= (1.200*48.000+1.400*2.500)*7.82/12= 309.777 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o y/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*309.777×106/(1.00*16.7*1000*365*365)= 0.1393) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.139) = 0.1514) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*16.7*1000*365*0.151/360 = 2549mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 2549/(1000*400) = 0.637%ρ≥ρmin = 0.200% 满足最小配筋要求采取方案25@100, 实配面积4909 mm24.左边支座配筋1) 构造左边钢筋面积钢筋面积As = ρmin*b*h = 0.200%*1000*400 = 800 采取方案16@150, 实配面积1340 mm25.右边支座配筋1) 构造右边钢筋面积钢筋面积As = ρmin*b*h = 0.200%*1000*400 = 800 采取方案16@150, 实配面积1340 mm2七、跨中挠度计算：Mk -------- 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值1.计算标准组合弯距值M k:Mk = M gk+M qk = (ｑgk+ｑqk)*Lo2/24= (48.000+2.500)*7.82/24= 128.018 kN*m2.计算准永久组合弯距值M q:Mq = M gk+ψq*M qk = (ｑgk+ψq*ｑqk)*Lo2/24= (48.000+1.0*2.500)*7.82/24= 128.018 kN*m3.计算受弯构件的短期刚度 Bs1) 计算按荷载荷载效应的两种组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk = Mk/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)= 128.018×106/(0.87*365*3142) = 128.307 N/mm σsq = Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)= 128.018×106/(0.87*365*3142) = 128.307 N/mm2) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积: Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*400= 200000mm2ρte = As/Ate 混规(7.1.2-4)= 3142/200000 = 1.571%3) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψk = 1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) 混规(7.1.2-2)= 1.1-0.65*2.20/(1.571%*128.307) = 0.391ψq = 1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2-2)= 1.1-0.65*2.20/(1.571%*128.307) = 0.3914) 计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αEαE = Es/Ec = 2.0×105/3.15×104 = 6.3495) 计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf矩形截面，γf=06) 计算纵向受拉钢筋配筋率ρρ = As/(b*ho)= 3142/(1000*365) = 0.861%7) 计算受弯构件的短期刚度 BsBsk = Es*As*ho2/[1.15ψk+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5γf')](混规(7.2.3-1)) = 2.0×105*3142*3652/[1.15*0.391+0.2+6*6.349*0.861%/(1+3.5*0.0)]= 8.568×104 kN*m2Bsq = Es*As*ho2/[1.15ψq+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5γf')](混规(7.2.3-1)) = 2.0×105*3142*3652/[1.15*0.391+0.2+6*6.349*0.861%/(1+3.5*0.0)]= 8.568×104 kN*m24.计算受弯构件的长期刚度B1) 确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ当ρ'=0时，θ=2.0 混规(7.2.5)2) 计算受弯构件的长期刚度 BBk = Mk/(Mq*(θ-1)+Mk)*Bs (混规(7.2.2-1))= 128.018/(128.018*(2.0-1)+128.018)*8.568×104= 4.284×104 kN*m2Bq = Bsq/θ (混规(7.2.2-2))= 8.568×104/2.0= 4.284×104 kN*m2B = min(Bk,Bq)= min(42840.819,42840.819)= 42840.8195.计算受弯构件挠度f max = (q gk+Ψq*q qk)*Lo4/(384*B)= (48.000+1.0*2.500)*7.84/(384*4.284×104)= (48.000+1.0*2.500)*7.84/(384*4.284×104)= 11.363mm6.验算挠度挠度限值fo=Lo/250=7800/250=31.200mmfmax=11.363mm≤fo=31.200mm，满足规范要求!八、裂缝宽度验算:1.跨中X方向裂缝1) 计算荷载效应My = (ｑgk+ψq*ｑqk)*Lo2/24= (48.000+1.0*2.500)*7.82/24= 205.335 kN*m2) 光面钢筋,所以取值v i=0.73) 因为C > 65，所以取C = 654) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq=Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)=205.335×106/(0.87*365*3142)=205.800N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*400=200000 mm2ρte=As/Ate 混规(7.1.2-4)=3142/200000 = 0.01576) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2-2)=1.1-0.65*2.200/(0.0157*205.800)=0.6587) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/100=108) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=10*20*20/(10*0.7*20)=299) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsq/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混规(7.1.2-1) =1.9*0.658*205.800/2.0×105*(1.9*25+0.08*29/0.0157)=0.2482mm ≤ 0.30, 满足规范要求2.上端支座跨中裂缝1) 计算荷载效应M o y = (ｑgk+ψq*ｑqk)*Lo2/12= (48.000+1.0*2.500)*7.82/12= 243.360 kN*m2) 光面钢筋,所以取值v i=0.73) 因为C > 65，所以取C = 654) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq=Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)=243.360×106/(0.87*365*4909)=156.115N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*400=200000 mm2ρte=As/Ate 混规(7.1.2-4)=4909/200000 = 0.02456) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2-2)=1.1-0.65*2.200/(0.0245*156.115)=0.7277) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/100=108) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=10*25*25/(10*0.7*25)=369) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsq/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混规(7.1.2-1) =1.9*0.727*156.115/2.0×105*(1.9*25+0.08*36/0.0245)=0.1767mm ≤ 0.30, 满足规范要求3.下端支座跨中裂缝1) 计算荷载效应M o y = (ｑgk+ψq*ｑqk)*Lo2/12= (48.000+1.0*2.500)*7.82/12= 243.360 kN*m2) 光面钢筋,所以取值v i=0.73) 因为C > 65，所以取C = 654) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq=Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)=243.360×106/(0.87*365*4909)=156.115N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*400=200000 mm2ρte=As/Ate 混规(7.1.2-4)=4909/200000 = 0.02456) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2-2)=1.1-0.65*2.200/(0.0245*156.115)=0.7277) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/100=108) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=10*25*25/(10*0.7*25)=369) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsq/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混规(7.1.2-1) =1.9*0.727*156.115/2.0×105*(1.9*25+0.08*36/0.0245)=0.1767mm ≤ 0.30, 满足规范要求。
坡道抗浮及底板配筋计算
13.497322 3 16 150 360
110.27224 1340.4128 满足要求
KN.m
mm mm N/mm2 mm2
自行车 坡道抗 浮计算 及底板 配筋计
算
自行车坡道抗浮计算 外墙墙厚=
起坡外墙墙高= 终坡外墙墙高= 外墙出地面高度=
底板厚= 外墙之间的距离= 底板外挑长度=
面层厚= 砼容重= 面层容重= 填土容重= 水容重= 抗浮水位距地面距离 坡道浮力= 坡道自重=
判断
底板配筋计算 底板板面活载 底板板面恒载
400
mm
1800
mm
100
mm
30
mm
25
KN/m3
20
KN/m3
18
KN/m3
10
KN/m3
0
mm
38.35
KN/m
54.575 KN/m
满足要求
判断G/F浮 是否 >1.05(据 GB500692002给水 排水工程 构筑物设 计规范 5.2.3条 计算)
2
KN/m2
20.990385 KN/m2
底板弯矩 底板钢筋级别 底板钢筋直径 底板钢筋间距 底板钢筋强度 计算所需钢筋面积 实配钢筋面积
判断ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
W1= H2= H1= H3= W2= L= B1= c= γ1= γ2= γ3= γ4= H4= F浮= G=
q2= q1= M=
fy= As1= As2=
300
mm
550
mm
2600
mm
500
mm
标准层400mm厚墙模板计算书
标准层400mm厚墙模板计算书一、墙模板基本参数（≤400mm厚剪力墙为例）计算断面宽度400mm，高度5500mm，两侧楼板厚度250mm。
模板面板采用普通胶合板。
内龙骨布置22道，内龙骨采用40×80mm木方。
外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48mm×3.0mm。
对拉螺栓布置12道，在断面内水平间距250+300+400+400+400+400+400+400+400+500+500+500mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
2482482482482482482482482482482482482482482482482482482482482485500m m m模板组装示意图二、墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中γc——混凝土的重力密度，取25.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h；T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取5.500m；β——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=28.220kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.90×28.220=25.398kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.90×4.000=3.600kN/m2。
400 mm厚板模板计算书
400 mm厚板模板计算书一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.20；模板支架搭设高度(m):3.60；采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9000；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):80.00；木方的截面高度(mm):80.00；托梁材料为：钢管(单钢管) :Ф48×3.5；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 80×1.82/6 = 43.2 cm3；I = 80×1.83/12 = 38.88 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25×0.4×0.8+0.35×0.8 = 8.28 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.5×0.8= 2 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.2×8.28+1.4×2= 12.736kN/m最大弯矩M=0.1×12.736×3002= 114624 N·mm；面板最大应力计算值σ =M/W= 114624/43200 = 2.653 N/mm2；面板的抗弯强度设计值[f]=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 2.653 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为：ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中q =q1= 8.28kN/m面板最大挠度计算值ν=0.677×8.28×3004/(100×9000×38.88×104)=0.13 mm；面板最大允许挠度[ν]=300/ 250=1.2 mm；面板的最大挠度计算值0.13 mm 小于面板的最大允许挠度1.2 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照两跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W 分别为:W=b×h2/6=8×8×8/6 = 85.33 cm3；I=b×h3/12=8×8×8×8/12 = 341.33 cm4；方木楞计算简图（mm）1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25×0.3×0.4+0.35×0.3 = 3.105 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.5×0.3 = 0.75 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.125ql2均布荷载q = 1.2 × q1+ 1.4 ×q2 = 1.2×3.105+1.4×0.75 = 4.776 kN/m；最大弯矩M = 0.125ql2 = 0.125×4.776×0.82 = 0.382 kN·m；方木最大应力计算值σ= M /W = 0.382×106/85333.33 = 4.478 N/mm2；方木的抗弯强度设计值[f]=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 4.478 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足:τ = 3V/2bh n< [τ]其中最大剪力: V= 0.625×4.776×0.8 = 2.388 kN；方木受剪应力计算值τ = 3 ×2.388×103/(2 ×80×80) = 0.56 N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ] = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值0.56 N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:ν=0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/400均布荷载q = q1 = 3.105 kN/m；最大挠度计算值ν= 0.521×3.105×8004/(100×9000×3413333.333)= 0.216 mm；最大允许挠度[ν]=800/ 250=3.2 mm；方木的最大挠度计算值0.216 mm 小于方木的最大允许挠度 3.2 mm,满足要求!四、托梁材料计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(单钢管) :Ф48×3.5；W=5.08 cm3；I=13.08 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝3.821kN;托梁计算简图托梁计算弯矩图(kN·m)托梁计算变形图(mm)托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩M max = 0.828 kN·m ；最大变形V max = 1.215 mm ；最大支座力Q max = 11.065 kN ；最大应力σ= 827543.888/5080 = 162.902 N/mm2；托梁的抗压强度设计值[f]=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值162.902 N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为1.215mm 小于800/150与10 mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。
自行车坡道区域400×1400mm框架梁支撑体系计算
自行车坡道区域400×1400mm框架梁底部支撑体系计算计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、工程属性梁底增加立杆根数 2梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm) 333,667梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 300梁底支撑小梁根数 5梁底支撑小梁间距100每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面外露模板及支架计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.5面板弹性模量E(N/mm2) 5400W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψc Q2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.4)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.4)+1.4×0.7×2]×1＝45.261kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.4]×1＝43.497kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.4)]×1＝35.8kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×43.497×0.12+0.121×1.764×0.12＝0.049kN·mσ＝M max/W＝0.049×106/37500＝1.298N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×35.8×1004/(100×5400×281250)＝0.015mm≤[ν]＝L/400＝100/400＝0.25mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×43.497×0.1+0.446×1.764×0.1＝1.788kNR2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×43.497×0.1+1.223×1.764×0.1＝5.187kNR3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×43.497×0.1+1.142×1.764×0.1＝4.238kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393q2L=0.393×35.8×0.1＝1.407kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×35.8×0.1＝4.092kNR3'=0.928q2L=0.928×35.8×0.1＝3.322kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm) 50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 11.44 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.232小梁截面抵抗矩W(cm3) 83.333 小梁弹性模量E(N/mm2) 7040梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.788/1＝1.788kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b = Max[5.187,4.238,5.187]/1= 5.187kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R5/b=1.788/1＝1.788kN/m小梁自重：q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.4/4 =0.024kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝0.9×1.35×0.5×(1.4-0.4)=0.608kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝0.9×1.35×0.5×(1.4-0.4)=0.608kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载：q4左＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.4)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.4)+1.4×0.7×2]×(0.5-0.4/2)/2×1=2.186kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载：q4右＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.4)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.4)+1.4×0.7×2]×((1-0.5)-0.4/2)/2×1=2.186kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=1.788+0.024+0.608+2.186=4.605kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=5.187+0.024=5.212kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=1.788+0.024+0.608+2.186=4.605kN/m 小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[4.605,5.212,4.605]=5.212kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.407/1＝1.407kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b = Max[4.092,3.322,4.092]/1= 4.092kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R5'/b=1.407/1＝1.407kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.4/4 =0.02kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(1.4-0.4)=0.5kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(1.4-0.4)=0.5kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载：q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.4)]×(0.5-0.4/2)/2×1=1.581kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载：q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.4)]×((1-0.5)-0.4/2)/2×1=1.581kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.407+0.02+0.5+1.581=3.508kN/m 中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=4.092+0.02=4.112kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =1.407+0.02+0.5+1.581=3.508kN/m 小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[3.508,4.112,3.508]=4.112kN/m为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.1ql12，0.5ql22]＝max[0.1×5.212×0.92，0.5×5.212×0.32]＝0.422kN·mσ=M max/W=0.422×106/83333=5.066N/mm2≤[f]=11.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.6ql1，ql2]＝max[0.6×5.212×0.9，5.212×0.3]＝2.814kNτmax=3V max/(2bh0)=3×2.814×1000/(2×50×100)＝0.844N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2 满足要求！3、挠度验算ν1＝0.677q'l14/(100EI)＝0.677×4.112×9004/(100×7040×416.667×104)＝0.623mm≤[ν]＝l1/400＝900/400＝2.25mmν2＝q'l24/(8EI)＝4.112×3004/(8×7040×416.667×104)＝0.142mm≤[ν]＝2l2/400＝2×300/400＝1.5mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=max[1.1qL1,0.4qL1+qL2]=max[1.1×5.212×0.9,0.4×5.212×0.9+5.212×0.3]=5.16 kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为：R1=4.559kN,R2=5.16kN,R3=4.219kN,R4=5.16kN,R5=4.559kN正常使用极限状态：R max'=max[1.1q'L1,0.4q'L1+q'L2]=max[1.1×4.112×0.9,0.4×4.112×0.9+4.112×0.3]=4.071kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为：R1'=3.473kN,R2'=4.071kN,R3'=3.309kN,R4'=4.071kN,R5'=3.473kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm) Φ48×3.5主梁计算截面类型(mm) Φ48×2.8主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.25主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 10.19可调托座内主梁根数 2 主梁受力不均匀系数0.6 主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为Ks×Rn，Rn为各小梁所受最大支座反力1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.225×106/4250=52.982N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝4.362kNτmax=2V max/A=2×4.362×1000/398＝21.92N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.076mm≤[ν]＝L/400＝334/400＝0.835mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.312kN，R2=7.409kN，R3=7.409kN，R4=0.312kN立杆所受主梁支座反力依次为：P1=0.312/0.6=0.52kN，P2=7.409/0.6=12.349kN，P3=7.409/0.6=12.349kN，P4=0.312/0.6=0.52kN七、可调托座验算两侧立杆最大受力N＝max[R1,R4]＝max[0.312,0.312]＝0.312kN≤0.85×8=6.8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[P2，P3]＝12.349kN≤[N]=30kN满足要求！八、立杆验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.427×(1200+2×350)=2711mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.808×1200=2170mmλ=max[l01，l02]/i=2711/16=169.438≤[λ]=210长细比满足要求！2、稳定性计算R1＝0.52kN，P2＝12.349kN，P3＝12.349kN，R4＝0.52kN顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155×1.427×(1200+2×350)=3132mmλ1＝l01/i＝3131.552/16＝195.722，查表得，φ1＝0.189立杆最大受力N＝max[R1+N边1，P2，P3，R4+N边2]＝max[0.52+1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.4)+1.4×1]×(0.9+0.5-0.4/2)/2×0.9，12.349，12.349，0.52+1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.4)+1.4×1]×(0.9+1-0.5-0.4/2)/2×0.9]＝12.349kNf＝N/(φA)＝12.349×103/(0.189×398)＝164.161N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.808×1200=2506mmλ2＝l02/i＝2505.888/16＝156.618，查表得，φ2＝0.287立杆最大受力N＝max[R1+N边1，P2，P3，R4+N边2]+1×1.2×0.15×(2.25-1.4) ＝max[0.52+1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.4)+1.4×1]×(0.9+0.5-0.4/2)/2×0.9，12.349，12.349，0.52+1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.4)+1.4×1]×(0.9+1-0.5-0.4/2)/2×0.9]+0.153＝12.502kNf＝N/(φA)＝12.502×103/(0.287×398)＝109.445N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=2.25/20=0.113≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立杆支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表h t0u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=1920mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，m)ηu m h0=(0.7×1×1.115+0.25×0)×1×1920×380/1000=569.453kN≥F1=12.502kN 满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c cβl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(300)×(300)/(100×100)]1/2=3，A ln=ab=10000mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×3×11.154×10000/1000=451.737kN≥F1=12.502kN满足要求！自行车坡道区域400×1400mm侧模支撑体系计算计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、工程属性承4k2k 1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×29.868+1.4×4，1.35×29.868+1.4×0.7×4]＝0.9max[41.442，44.242]＝0.9×44.242＝39.818kN/m2下挂部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.868 kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置主梁间距(mm) 450 主梁合并根数 2 小梁最大悬挑长度(mm) 300 结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm) 450梁左侧梁右侧楼板厚度(mm) 350 350梁下挂侧模高度(mm) 1050 1050小梁道数(下挂) 5 5左侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm) 支撑形式1 150 对拉螺栓2 500 对拉螺栓3 900 对拉螺栓右侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm) 支撑形式1 150 对拉螺栓2 500 对拉螺栓3 900 对拉螺栓设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm) 15模板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 模板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.5模板弹性模量E(N/mm2) 100001、下挂侧模梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。
汽车坡道钢筋做法
汽车坡道钢筋做法随着城市发展和交通需求的增长，汽车坡道的建设越来越普遍。
而汽车坡道的建设离不开钢筋的运用。
本文将介绍汽车坡道钢筋的做法，以及相关的注意事项。
一、汽车坡道钢筋的选择汽车坡道钢筋的选择是非常重要的，它直接影响到坡道的承重能力和使用寿命。
一般情况下，汽车坡道采用的是HRB400级别的钢筋。
HRB400钢筋具有较高的强度和韧性，能够满足汽车坡道的承重要求。
二、汽车坡道钢筋的布置汽车坡道的钢筋布置要合理，以确保坡道的稳定性和安全性。
一般情况下，汽车坡道采用的是双层钢筋布置。
上层钢筋主要承担坡道表面的荷载，下层钢筋主要起增强作用。
钢筋之间要保持一定的间距，以便混凝土的浇筑和固化。
三、汽车坡道钢筋的连接汽车坡道的钢筋连接要牢固可靠。
一般情况下，钢筋之间采用扣件连接或者焊接连接。
扣件连接简单方便，但焊接连接更为牢固。
钢筋连接处要保持一定的重叠长度，以确保连接的强度。
四、汽车坡道钢筋的固定汽车坡道的钢筋固定要牢固可靠，以防止在浇筑混凝土时钢筋移位。
一般情况下，钢筋固定采用钢筋焊接或者用钢筋扣件固定。
钢筋固定点要均匀分布，确保整个坡道的钢筋固定牢固。
五、汽车坡道钢筋与混凝土的配合汽车坡道的钢筋与混凝土的配合要合理。
钢筋应与混凝土紧密结合，形成一个整体。
在浇筑混凝土之前，要先进行钢筋的清理和防锈处理。
同时，在浇筑混凝土时要注意钢筋的排气，以免形成气泡。
六、汽车坡道钢筋的保护措施汽车坡道的钢筋需要采取一定的保护措施，以延长使用寿命。
一般情况下，汽车坡道的钢筋需要进行防腐处理，防止钢筋锈蚀。
在使用过程中，还应定期检查钢筋的状态，及时进行维修和保养。
七、汽车坡道钢筋施工的注意事项在汽车坡道钢筋施工过程中，需要注意以下几点：1. 确保钢筋的质量符合要求，不得使用损坏或者锈蚀的钢筋。
2. 钢筋的精确度要符合设计要求，以保证施工的准确性和稳定性。
3. 施工过程中要注意钢筋的保护，防止钢筋受损或者移位。
4. 浇筑混凝土时要控制好浇筑速度和厚度，以免造成坡道的不平整。
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LB-1矩形板计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、构件编号: LB-1二、示意图三、依据规范《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010四、计算信息1.几何参数计算跨度: Lx = 23400 mm; Ly = 7800 mm板厚: h = 400 mm2.材料信息混凝土等级: C35 fc=16.7N/mm2 ft=1.57N/mm2 ftk=2.20N/mm2Ec=3.15×104N/mm2钢筋种类: HRB400 fy = 360 N/mm2Es = 2.0×105 N/mm2最小配筋率: ρ= 0.200%纵向受拉钢筋合力点至近边距离: as = 35mm保护层厚度: c = 25mm3.荷载信息(均布荷载)永久荷载分项系数: γG = 1.200可变荷载分项系数: γQ = 1.400准永久值系数: ψq = 1.000永久荷载标准值: ｑgk = 48.000kN/m2可变荷载标准值: ｑqk = 2.500kN/m24.计算方法:弹性板5.边界条件(上端/下端/左端/右端):固定/固定/固定/固定6.设计参数结构重要性系数: γo = 1.00泊松比:μ = 0.200五、计算参数:1.计算板的跨度: Lo = 7800 mm2.计算板的有效高度: ho = h-as=400-35=365 mm六、配筋计算(lx/ly=23400/7800=3.000>2.000,所以选择多边支撑单向板计算):1.Y向底板配筋1) 确定底板Y向弯距My = (γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2/24= (1.200*48.000+1.400*2.500)*7.82/24= 154.888 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*My/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*154.888×106/(1.00*16.7*1000*365*365)= 0.0703) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.070) = 0.0724) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*16.7*1000*365*0.072/360= 1223mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 1223/(1000*400) = 0.306%ρ≥ρmin = 0.200% 满足最小配筋要求6) 计算横跨分布钢筋面积不宜小于纵跨板底钢筋面积的15%,所以面积为:As1 = As*0.15 = 1222.92*0.15 = 183 mm2不宜小于该方向截面面积的0.15%,所以面积为:As1 = h*b*0.0015 = 400*1000*0.0015 = 600 mm2取二者中较大值，所以分布钢筋面积As = 600 mm2采取方案20@100, 实配面积3142 mm22.Y向上端支座钢筋1) 确定上端支座弯距M o y = (γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2/12= (1.200*48.000+1.400*2.500)*7.82/12= 309.777 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o y/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*309.777×106/(1.00*16.7*1000*365*365)= 0.1393) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.139) = 0.1514) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*16.7*1000*365*0.151/360= 2549mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 2549/(1000*400) = 0.637%ρ≥ρmin = 0.200% 满足最小配筋要求采取方案25@100, 实配面积4909 mm23.Y向下端支座钢筋1) 确定下端支座弯距M o y = (γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2/12= (1.200*48.000+1.400*2.500)*7.82/12= 309.777 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o y/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*309.777×106/(1.00*16.7*1000*365*365)= 0.1393) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.139) = 0.1514) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*16.7*1000*365*0.151/360 = 2549mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 2549/(1000*400) = 0.637%ρ≥ρmin = 0.200% 满足最小配筋要求采取方案25@100, 实配面积4909 mm24.左边支座配筋1) 构造左边钢筋面积钢筋面积As = ρmin*b*h = 0.200%*1000*400 = 800 采取方案16@150, 实配面积1340 mm25.右边支座配筋1) 构造右边钢筋面积钢筋面积As = ρmin*b*h = 0.200%*1000*400 = 800 采取方案16@150, 实配面积1340 mm2七、跨中挠度计算：Mk -------- 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值1.计算标准组合弯距值M k:Mk = M gk+M qk = (ｑgk+ｑqk)*Lo2/24= (48.000+2.500)*7.82/24= 128.018 kN*m2.计算准永久组合弯距值M q:Mq = M gk+ψq*M qk = (ｑgk+ψq*ｑqk)*Lo2/24= (48.000+1.0*2.500)*7.82/24= 128.018 kN*m3.计算受弯构件的短期刚度 Bs1) 计算按荷载荷载效应的两种组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk = Mk/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)= 128.018×106/(0.87*365*3142) = 128.307 N/mm σsq = Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)= 128.018×106/(0.87*365*3142) = 128.307 N/mm2) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积: Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*400= 200000mm2ρte = As/Ate 混规(7.1.2-4)= 3142/200000 = 1.571%3) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψk = 1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) 混规(7.1.2-2)= 1.1-0.65*2.20/(1.571%*128.307) = 0.391ψq = 1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2-2)= 1.1-0.65*2.20/(1.571%*128.307) = 0.3914) 计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αEαE = Es/Ec = 2.0×105/3.15×104 = 6.3495) 计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf矩形截面，γf=06) 计算纵向受拉钢筋配筋率ρρ = As/(b*ho)= 3142/(1000*365) = 0.861%7) 计算受弯构件的短期刚度 BsBsk = Es*As*ho2/[1.15ψk+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5γf')](混规(7.2.3-1)) = 2.0×105*3142*3652/[1.15*0.391+0.2+6*6.349*0.861%/(1+3.5*0.0)]= 8.568×104 kN*m2Bsq = Es*As*ho2/[1.15ψq+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5γf')](混规(7.2.3-1)) = 2.0×105*3142*3652/[1.15*0.391+0.2+6*6.349*0.861%/(1+3.5*0.0)]= 8.568×104 kN*m24.计算受弯构件的长期刚度B1) 确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ当ρ'=0时，θ=2.0 混规(7.2.5)2) 计算受弯构件的长期刚度 BBk = Mk/(Mq*(θ-1)+Mk)*Bs (混规(7.2.2-1))= 128.018/(128.018*(2.0-1)+128.018)*8.568×104= 4.284×104 kN*m2Bq = Bsq/θ (混规(7.2.2-2))= 8.568×104/2.0= 4.284×104 kN*m2B = min(Bk,Bq)= min(42840.819,42840.819)= 42840.8195.计算受弯构件挠度f max = (q gk+Ψq*q qk)*Lo4/(384*B)= (48.000+1.0*2.500)*7.84/(384*4.284×104)= (48.000+1.0*2.500)*7.84/(384*4.284×104)= 11.363mm6.验算挠度挠度限值fo=Lo/250=7800/250=31.200mmfmax=11.363mm≤fo=31.200mm，满足规范要求!八、裂缝宽度验算:1.跨中X方向裂缝1) 计算荷载效应My = (ｑgk+ψq*ｑqk)*Lo2/24= (48.000+1.0*2.500)*7.82/24= 205.335 kN*m2) 光面钢筋,所以取值v i=0.73) 因为C > 65，所以取C = 654) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq=Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)=205.335×106/(0.87*365*3142)=205.800N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*400=200000 mm2ρte=As/Ate 混规(7.1.2-4)=3142/200000 = 0.01576) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2-2)=1.1-0.65*2.200/(0.0157*205.800)=0.6587) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/100=108) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=10*20*20/(10*0.7*20)=299) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsq/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混规(7.1.2-1) =1.9*0.658*205.800/2.0×105*(1.9*25+0.08*29/0.0157)=0.2482mm ≤ 0.30, 满足规范要求2.上端支座跨中裂缝1) 计算荷载效应M o y = (ｑgk+ψq*ｑqk)*Lo2/12= (48.000+1.0*2.500)*7.82/12= 243.360 kN*m2) 光面钢筋,所以取值v i=0.73) 因为C > 65，所以取C = 654) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq=Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)=243.360×106/(0.87*365*4909)=156.115N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*400=200000 mm2ρte=As/Ate 混规(7.1.2-4)=4909/200000 = 0.02456) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2-2)=1.1-0.65*2.200/(0.0245*156.115)=0.7277) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/100=108) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=10*25*25/(10*0.7*25)=369) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsq/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混规(7.1.2-1) =1.9*0.727*156.115/2.0×105*(1.9*25+0.08*36/0.0245)=0.1767mm ≤ 0.30, 满足规范要求3.下端支座跨中裂缝1) 计算荷载效应M o y = (ｑgk+ψq*ｑqk)*Lo2/12= (48.000+1.0*2.500)*7.82/12= 243.360 kN*m2) 光面钢筋,所以取值v i=0.73) 因为C > 65，所以取C = 654) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq=Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)=243.360×106/(0.87*365*4909)=156.115N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*400=200000 mm2ρte=As/Ate 混规(7.1.2-4)=4909/200000 = 0.02456) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2-2)=1.1-0.65*2.200/(0.0245*156.115)=0.7277) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/100=108) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=10*25*25/(10*0.7*25)=369) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsq/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混规(7.1.2-1) =1.9*0.727*156.115/2.0×105*(1.9*25+0.08*36/0.0245)=0.1767mm ≤ 0.30, 满足规范要求。