SBR(改)计算
SBR反应池容积计算方法
SBR反应池容积计算方法及评价SBR反应池池容计算系指传统的序批式活性污泥反应池，而不包括其他SBR 改进型的诸多反应池(如ICEAS、CASS、MSBR等)池容的计算。
现针对存在的问题提出一套以总污泥量为主要参数的综合设计方法，供设计者参考。
1 现行设计方法负荷法该法与连续式曝气池容的设计相仿。
已知SBR反应池的容积负荷或污泥负荷、进水量及进水中BOD5浓度，即可由下式迅速求得SBR池容：容积负荷法V=nQ0C／Nv (1)Vmin=［SV I·MLSS／106]·V污泥负荷法 Vmin=nQ0C·SVI／Ns (2)V=Vmin+Q曝气时间内负荷法鉴于SBR法属间歇曝气，一个周期内有效曝气时间为ta，则一日内总曝气时间为nta，以此建立如下计算式：容积负荷法V=nQ0Ctc／Nv·ta(3)污泥负荷法 V=24QC0／nta·MLSS·NS(4)动力学设计法由于SBR的运行操作方式不同，其有效容积的计算也不尽相同。
根据动力学原理演算(过程略)，SBR反应池容计算公式可分为下列三种情况：限制曝气 V=NQ(C０-Ce)tf／[MLSS·Ns·ta] (5)非限制曝气V=nQ(C０-Ce)tf／[MLSS·Ns(ta+tf)](6)半限制曝气V=nQ(C0-Ce)tf／[LSS·Ns(ta+tf-t0)] (7)但在实际应用中发现上述方法存有以下问题：① 对负荷参数的选用依据不足，提供选用参数的范围过大［例如文献推荐Nv=～(m3·d)等］，而未考虑水温、进水水质、污泥龄、活性污泥量以及SBR池几何尺寸等要素对负荷及池容的影响；② 负荷法将连续式曝气池容计算方法移用于具有二沉池功能的SBR池容计算，存有理论上的差异，使所得结果偏小；③ 在计算公式中均出现了SVI、MLSS、Nv、Ns等敏感的变化参数，难于全部同时根据经验假定，忽略了底物的明显影响，并将导致各参数间不一致甚至矛盾的现象；④ 曝气时间内负荷法与动力学设计法中试图引入有效曝气时间ta对SBR池容所产生的影响，但因其由动力学原理演算而得，假定的边界条件不完全适应于实际各个阶段的反应过程，将有机碳的去除仅限制在好氧阶段的曝气作用，而忽略了其他非曝气阶段对有机碳去除的影响，使得在同一负荷条件下所得SBR池容惊人地偏大。
经典SBR设计计算(全)
m(10)
N (10)
(
4 4 q
m b
v v
Q 2 Q g 1 4 )
2
/ 3
6、设计需氧量AOR=
碳化需氧量+硝化需
氧量-反硝化脱氮产
氧量
有机物氧化需氧系数
a'=
污泥需氧系数b'=
（1）碳化需氧量：AOR1 a'Q(S0 Se ) eb' XVf
0.04 0.027 0.067 d-1 0.16 mg/L
5、复核出水氨氮浓 度 微生物合成去除的氨 氮Nw＝0.12ΔXV/Q
冬季微生物合成去除 的氨氮ΔNw(10)＝
冬季出水氨氮为 Ne(10)=N0-ΔNW(10)=
夏季微生物合成去除 的氨氮ΔN(20)＝
夏季出水氨氮为 Ne(20)=N0-ΔNW(20)= 复核结果表明无论冬 季或夏季，仅靠生物 合成不能使出水氨氮 低于设计标准。
fb
f
) C0 Ce 1000
(3)剩余污泥量ΔX
ΔX＝ΔXV+ΔXs＝ T＝10℃时剩余污泥 量ΔX＝
358 kg/d 532 kg/d
1840 kg/d 2198 kg/d 2372 kg/d
0.5 m
设剩余污泥含水率按
T＝10℃时设剩余污 泥含水率按 4、复核出水BOD5
K2=
Lch
24 S 0 24 K2 Xft an2
去除1kgBOD的需氧量 ＝
2574.88 kgO2/d＝
4351.54 kgO2/d＝
1.79
kgO2/kgB OD5
107.3
kgO2/ h
181.3
kgO2/ h
（6）标准需氧量
经典SBR设计计算(全)
2433.71 m3/h=
最大空气用量Qmax=
（7）所需空气压力p
（相对压力）
供风管
h1：
道沿程
阻力
供风管
H2：
道局部
阻力
p=h1+h2+h3 +h4+Δh
4112.97 m3/h= 0.001 MPa
0.001 MPa
40.56 m3/mi n
68.5 m3/mi n
h3：
h4：
Δh： p= （8）曝气器数量计 算 A、按供氧能力计算
冬季硝化菌比增长速 度μN(10)＝1/θc+bN ＝
出水氨氮为：Ne(10)
K N (10) N (10)
m(10)
N (10)
(
4 4 q
m b
v v
Q 2 Q g 1 4 )
2
/ 3
6、设计需氧量AOR=
碳化需氧量+硝化需
氧量-反硝化脱氮产
氧量
有机物氧化需氧系数
a'=
污泥需氧系数b'=
冬季μm(10)＝μ m(15)e0.098(T-15)× DO/(K0+DO)×[10.833×(7.2-pH)]＝
99.20%
计算,湿污 泥量为
99.20%
计算,湿污 泥量为
0.018 16.66 mg/L
274.7 m3/d 296.5 m3/d
7.98 mg/L 17.02 mg/L 1.72 mg/L 23.28 mg/L
0.5 d-1
2 mg/L 1.3 7.2
0.19
(2)标准水温（15 ℃）时硝化菌半速度 常数KN(15)=
冬季KN(10)=KN(15)× e0.118(T-15)=
SBR计算
△ 硝化细 菌在微生物中的
硝化的氨 氮 量 Nd=TN00.122*Yobs*(So-Se)Ne-0.016*Kd*tc*(SoSe)*Yobs =
硝化菌百 分比 fn=Yn*Nd/(Yabs*(SoSe)+Yn*Nd+0.016*Kd*tc *(So-Se)*Yobs ) =
2.0
mg / l
T = Tmin =
12
℃
0.3 mg / l
mgVSS/mgNH 0.15 4－N
0.04 1/d
△ 安全系 数 SF =
( 范围 1.5 ~ 4 , 一般 2.5 )
△ 氧的饱 和常数 Ko =
( 范围 0.25 ~ 2.46 , 一般 1.0 )
1.3.4 反 硝化工 艺参数
O2-dn = 2.85 * [ Q*( TNo TNe ) / 1000 0.12*W1* fvss ] =
5.4 总 需氧量 O2 = O2_c + O2_n O2_dn =
5.5 去 除每公 斤 BOD5 的需氧 量 = O2 * 1000 / [Q*( So - Se )] =
( TNe 使 用要求 值
5.2 硝 化需氧 量 O2-n O2-n = 4.6 * [Q * ( TNo - Ne ) 0.12*W1 ]=
式 中：
<> 微 生物细 胞中N 的比例 为 14 / 113 = 0.12 kgN / kgVSS
5.3 反 硝化可 利用氧 O2-dn
kgO2 / 11819.7 d
kgO2 / 15977.5 d
sbr计算
SBR是序列间歇式活性污泥法（Sequencing Batch Reactor Activated Sludge Process）的简称，是一种按间歇曝气方式来运行的活性污泥污水处理技术，又称序批式活性污泥法。
与传统污水处理工艺不同，SBR技术采用时间分割的操作方式替代空间分割的操作方式，非稳定生化反应替代稳态生化反应，静置理想沉淀替代传统的动态沉淀。
它的主要特征是在运行上的有序和间歇操作，SBR技术的核心是SBR反应池，该池集均化、初沉、生物降解、二沉等功能于一池，无污泥回流系统。
●正是SBR工艺这些特殊性使其具有以下优点：1、理想的推流过程使生化反应推动力增大，效率提高，池内厌氧、好氧处于交替状态，净化效果好。
2、运行效果稳定，污水在理想的静止状态下沉淀，需要时间短、效率高，出水水质好。
3、耐冲击负荷，池内有滞留的处理水，对污水有稀释、缓冲作用，有效抵抗水量和有机污物的冲击。
4、工艺过程中的各工序可根据水质、水量进行调整，运行灵活。
5、处理设备少，构造简单，便于操作和维护管理。
6、反应池内存在DO、BOD5浓度梯度，有效控制活性污泥膨胀。
7、SBR法系统本身也适合于组合式构造方法，利于废水处理厂的扩建和改造。
8、脱氮除磷，适当控制运行方式，实现好氧、缺氧、厌氧状态交替，具有良好的脱氮除磷效果。
9、工艺流程简单、造价低。
主体设备只有一个序批式间歇反应器，无二沉池、污泥回流系统，调节池、初沉池也可省略，布置紧凑、占地面积省。
●SBR系统的适用范围：由于上述技术特点，SBR系统进一步拓宽了活性污泥法的使用范围。
就近期的技术条件，SBR系统更适合以下情况：1、中小城镇生活污水和厂矿企业的工业废水，尤其是间歇排放和流量变化较大的地方。
2、需要较高出水水质的地方，如风景游览区、湖泊和港湾等，不但要去除有机物，还要求出水中除磷脱氮，防止河湖富营养化。
3、水资源紧缺的地方。
SBR系统可在生物处理后进行物化处理，不需要增加设施，便于水的回收利用。
经典SBR计算
一、经典SBR工艺设计计算（一）设计条件：污水厂海拔高度950m设计处理水量Q＝12000m3/d=500.00m3/h=0.14m3/s 总变化系数Kz= 1.57进水水质：出水水质：进水COD Cr=450mg/L COD Cr=60mg/L BOD5=S0=250mg/L BOD5=S z=20mg/L TN=45mg/L TN=20mg/L NH4+-N=35mg/L NH4+-N=15mg/L TP0=6mg/L Tp e=0.5mg/L 碱度S ALK=280mg/L pH＝7.2SS=300mg/L SS=C e=20mg/L VSS=210mg/Lf b=VSS/SS=0.7曝气池出水溶解氧2mg/L夏季平均温度T1＝25℃硝化反应安全系数3冬季平均温度T2＝10℃活性污泥自身氧化系数K d(20)=0.06污泥龄θc=25d 活性污泥产率系数Y＝0.6混合液浓度MLSS,X＝4000mgMLSS/L出水VSS/SS＝f=0.7520℃时反硝化速率常数q dn,20＝0.12kgNO3--N/kgMLVSS若生物污泥中约含12.40%的氮用于细胞合成（二）设计计算1、运行周期反应器个数n1=4,周期时间t=6h,周期数n2=4每周期处理水量：750m3每周期分进水、曝气、沉淀、排水4个阶段进水时间t e=24/n1n2= 1.5h根据滗水顺设备性能，排水时间t d=0.5h污泥界面沉降速度u=46000X -1.26= 1.33m曝气池滗水高度h 1= 1.2m安全水深ε＝0.5m沉淀时间t s =(h 1+ε)/u=1.3h 曝气时间t a =t-t e -t s -t d =2.7h 反应时间比e=t a /t=0.452、曝气池体积V计算（1）估算出水溶解性BOD 5（Se)13.6mg/L（2）曝气池体积V12502m 3（3）复核滗水高度h1：有效水深H＝5m h 1=HQ/(n 2V)=1.2m（4）复核污泥负荷0.13kgBOD 5/kgM LSS3、剩余污泥量（1）生物污泥产量T＝10℃时0.04d -1681kg/d T＝10℃时，ΔX V（10）＝1012kg/d(2)剩余非生物污泥量ΔX S1596kg/d(3)剩余污泥量ΔX ΔX＝ΔX V +ΔX s ＝2277kg/d T＝10℃时剩余污泥量ΔX＝2608kg/d=-=e d z e fC K S S 1.7=+-=)1()(0c d e c K eXf S S Q Y V θθ==eXV QS N s 0=--=∆100010000VfXeK S S YQX d e V ==-)20()20()10(04.1T d d K K =-⨯-=∆1000)1(0eb s C C f f Q X设剩余污泥含水率按99.20%计算,湿污泥量为284.6m 3/d T＝10℃时设剩余污泥含水率按99.20%计算,湿污泥量为326.0m 3/d4、复核出水BOD 5K 2=0.0189.80mg/L5、复核出水氨氮浓度微生物合成去除的氨氮N w ＝0.12ΔX V /Q 冬季微生物合成去除的氨氮ΔN w(10)＝10.12mg/L 冬季出水氨氮为N e(10)=N 0-ΔN W(10)=24.88mg/L 夏季微生物合成去除的氨氮ΔN (20)＝ 3.27mg/L 夏季出水氨氮为N e(20)=N 0-ΔN W(20)=31.73mg/L复核结果表明无论冬季或夏季，仅靠生物合成不能使出水氨氮低于设计标准。
SBR计算
4.5.3 反应池运行周期各工序计算 （1）曝气时间（T A ）0A s 24S 24400T =3L mX 0.244000⨯==⨯⨯（h ） （2）沉淀时间（T S ） 初期沉降速度4 1.264 1.26max 4.610 4.6104000 1.33AV C --=⨯⨯=⨯⨯=（m 3/h ）则max 11() 3.50.54 1.031.33S H m T V ε+⨯+===（h ） （3）排出时间（T D ）本设计拟定排除多余的活性污泥、撇水时间为0.5h ，则沉淀与排出时间合计为1.5h 。
（4）进水时间（T F ） 本设计拟定缺氧进水1.5h[23]。
则一个周期所需要的时间为：T c = T A + T S + T D + T F =3 + 1.5 + 1.5 = 6(h ）4.5.4 反应池池体平面尺寸计算周期数242446n Tc ===池个数641.5F T N T === 反应池有效池容4250062544m V Q n N =⨯=⨯=⨯⨯（m 3） 由进水时间和进水量的变动理论，求得一个循环周期的最大流量变动比max1.5Q r Q ==平均超过一个周期，进水量△Q 与V 的对比为△Q/v 1 1.510.1254r m --=== 考虑流量比，反应池的修正容量为V’=V （1+△Q/v ）625(10.125)703.125=⨯+=（m 3）取反应池水深为3.5m ，则所需水面积'703.125200.8953.5V A H ===（m 2）取200（m 2） 取反应器长L=20（m ），则宽为b=10 (m) SBR 反应池设计运行水位如图3所示。
排水结束时水位h 2=H/(1+△Q/v)1133.5 2.310.1254m m -⨯=⨯⨯=+（m ） 基准水位h 3=H/(1+△Q/v)13.5 3.110.125=⨯=+（m ）高峰水位4h =3.5（m ）警报溢流水位540.5 3.50.54h h =+=+=（m ）污泥界面120.5 2.30.5 1.8h h =-=-=（m ）4.5.5 进出水系统（1）SBR 池进水设计调节池的来水通过DN180mm 的管道送入SBR 反应池，管道内的水流最大流速为0.88m/s 。
sbr工艺计算
sbr工艺计算1.日平均流量：Q=10000m3/d2.水质：3.参数拔取3.1 运行参数生物池中活性污泥浓度：X VSS=1400mgMLVSS/l挥发性组分比例：f VSS=0.7(一样0.7~0.8)3.2 碳氧化工艺污泥理论产泥系数：Y=0.6 mgVSS/mgBOD5 (范畴0.4~0.8，一样取0.6) 20℃时污泥自身氧化系数：K d(20)=0.06 1/d (范畴0.04~0.075，一样取0.06) 3.3 硝化工艺参数硝化菌在15℃时的最大年夜比进展速度：μm(15) =0.47 1/d (范畴0.4~0.5，一样取0.47或0.45)好氧池中消融氧浓度：DO=2.0 mg/lNH4-N的饱和常数(T=T min=12℃)：K N=10(0.051×T-1.158)=0.28 mg/l硝化菌的理论产率系数：Y N=0.15 mgVSS/mgNH4-N (范畴0.04~0.29，一样取0.15) 20℃时硝化菌自身氧化系数：K dN(20)=0.04 1/d (范畴0.03~0.06，一样取0.04)安稳系数：F S=2.5 (范畴1.5~4，一样取2.5)氧的饱和常数：K O=1.0 mg/l (范畴0.25~2.46，一样取1.0)二. 好氧池工艺设计运算1. 参数修改K d (T min)=K d(20)×1.05(Tmin-20)=0.041 1/dμm=μm(15)×e0.098(Tmin-15)×[1-0.833×(7.2-pH)]×[D O/(D O+K O)] =0.331 1/dK dN (T min)=K dN(20)×1.05(Tmin-20)=0.027 1/d2.运算设计泥龄最大年夜基质应用率：k’=μm/Y N=2.21 mgBOD5/(mgVSS﹒d)最小硝化泥龄:tc min=1/(Y N×k’-K dN)=3.29 d设计泥龄：tc=Fs×tc min=14.8 d3.污泥负荷硝化污泥负荷：Un=(1/tc+K dN)/Y N=0.63 mgNH4-N/(mgVSS﹒d)出水氨氮浓度：由U N=k’×[N e/(K N+N e)]得N e=U N×K N/(k’-U N)=0.11mg/l碳氧化污泥负荷：U S=(1/tc+K d)/Y=0.18 mgBOD5/(mgVSS﹒d)4.好氧池容积运算BOD氧化要求水力逗留时刻：T b=(So-Se)/ (U S×X VSS)= 0.48d=11.43 hBOD5表不雅产率系数：Y obs=Y/(1+K d×tc)=0.37 mgVSS/mgBOD5硝化细菌在微生物中占的百分比：硝化的氨氮量N d=TN-0.122Y obs(So-Se)-Ne-0.016 Y obs K d tc(So-Se)=38.6mg/l硝化菌百分比fnfn=Yn*N d/ Y obs (So-Se) + Yn*Nd +0.016Y obs K d tc(So-Se)=0.11硝化水力逗留时刻TnTn = N d / ( Un*X VSS *fn )= 0.38 d = 9.18 hTb＞Tn，取好氧池水力逗留时刻为Tb，即11.43h。
SBR工艺设计及计算
1、普通SBR
SBR工艺的优化
1.反应池数量与运行周期的优化 对反应池数量（原则上大于2座）、运行周期、排水比 进行核算
2.曝气系统的优化 控制各组反应池的曝气时间，尽可能实现交替曝气， 提高风机的利用率
3.出水的优化 控制出水时间和周期，实现均匀出水，提高后续设备 的利用率
1、普通SBR 主要设备
组合式构造方法，利于废水处理厂的扩建和改造 处理后出水水质好
良好的自控系统，良好的脱氮除磷效果
1、序列间歇式活性污泥法（Sequencing Batch Reactor Activated Sludge Process, SBR）
局限性：
①由于工艺过程对自控系统要求较高，所以自控仪表、元件 质量的好坏直接影响到工艺的正常运行，并对操作和维护人 员的技术水平要求很高；
SBR工艺设计及计算
目录
一、SBR工艺介绍 二、预处理段设计 三、生化阶段设计
一、 SBR工艺介绍
1、序列间歇式活性污泥法（Sequencing Batch Reactor Activated Sludge Process, SBR）
1.1 概述
1914年，由英国学者Ardern和Locket发明。是一种 比较成熟的污水处理工艺。
2、 常见SBR工艺的变种
2.4 DAT—IAT工艺------连续和间歇曝气工艺
200-400%
3h
连续
连续 溶氧1.5-2.5mg/L
间歇
2、 常见SBR工艺的变种
2.5AICS工艺------交替式内循环活性污泥法
沉淀区负荷宜在1.52.5m3/(m2.h)
2、 常见SBR工艺的变种
沉淀区负荷宜在1.02.0m3/(m2.h)
SBR反应池容积计算方法
SBR反应池容积计算方法及评价SBR反应池池容计算系指传统的序批式活性污泥反应池，而不包括其他SBR 改进型的诸多反应池(如ICEAS、CASS、MSBR等)池容的计算。
现针对存在的问题提出一套以总污泥量为主要参数的综合设计方法，供设计者参考。
1 现行设计方法1.1 负荷法该法与连续式曝气池容的设计相仿。
已知SBR反应池的容积负荷或污泥负荷、进水量及进水中BOD5浓度，即可由下式迅速求得SBR池容：容积负荷法V=nQ0C／Nv (1)Vmin=［SVI·MLSS／106]·V污泥负荷法 Vmin=nQ0C·SVI／Ns (2)V=Vmin+Q1.2 曝气时间内负荷法鉴于SBR法属间歇曝气，一个周期内有效曝气时间为ta，则一日内总曝气时间为nta，以此建立如下计算式：容积负荷法V=nQ0Ctc／Nv·ta(3)污泥负荷法 V=24QC0／nta·MLSS·NS(4)1.3 动力学设计法由于SBR的运行操作方式不同，其有效容积的计算也不尽相同。
根据动力学原理演算(过程略)，SBR反应池容计算公式可分为下列三种情况：限制曝气 V=NQ(C０-Ce)tf／[MLSS·Ns·ta] (5)非限制曝气V=nQ(C０-Ce)tf／[MLSS·Ns(ta+tf)](6)半限制曝气V=nQ(C0-Ce)tf／[LSS·Ns(ta+tf-t0)] (7)但在实际应用中发现上述方法存有以下问题：① 对负荷参数的选用依据不足，提供选用参数的范围过大［例如文献推荐Nv=0.1～1.3kgBOD5/(m3·d)等］，而未考虑水温、进水水质、污泥龄、活性污泥量以及SBR池几何尺寸等要素对负荷及池容的影响；② 负荷法将连续式曝气池容计算方法移用于具有二沉池功能的SBR池容计算，存有理论上的差异，使所得结果偏小；③ 在计算公式中均出现了SVI、MLSS、Nv、Ns等敏感的变化参数，难于全部同时根据经验假定，忽略了底物的明显影响，并将导致各参数间不一致甚至矛盾的现象；④ 曝气时间内负荷法与动力学设计法中试图引入有效曝气时间ta对SBR 池容所产生的影响，但因其由动力学原理演算而得，假定的边界条件不完全适应于实际各个阶段的反应过程，将有机碳的去除仅限制在好氧阶段的曝气作用，而忽略了其他非曝气阶段对有机碳去除的影响，使得在同一负荷条件下所得SBR 池容惊人地偏大。
SBR工艺及改进型型污水生物处理技术
进水阶段通过搅拌维持厌氧状态，可促进脱磷菌 充分释放磷。
过程：进水，搅拌(厌氧/释磷)－曝气(好氧/降解有 机物、硝化与摄取磷)－排泥(除磷) －沉淀(缺氧/ 反硝化)－排水(缺氧/反硝化)－闲置(厌氧/释磷)， 容易实现好氧－缺氧－厌氧交替的环境条件。
反应池水深过浅，是不希望的 ：
在排水期间，由于受到活性污泥 界面以上的最小水深限制，上清 液排出的深度受到限制；
占地面积大； 氧的利用率较低。
3、曝气系统
SBR工艺有机物的降解规律与推流式曝气池类 似，推流式曝气池是空间（长度）上的推流， 而SBR反应池是时间意义上的推流 ；
在反应初期，池内有机物浓度较高，供氧速率 小于耗氧T工艺：
进水
回流污泥
生
物 选 择
附着生 长填料
区
主反应区 潜污泵
剩余污泥 最高水位 最低水位
出水
空气
三沟式氧化沟：
中沟是曝气区,两条边沟按曝气、沉淀、排水周期 运行；
污水按时序轮换从边沟和中沟进入,从边沟排出； 在三沟之间水流方向按时序变换； 从整个氧化沟来看,进水连续,出水也是连续的； 脱氮除磷效果不太理想 ； 理论容积利用率约为58% ,实际只有50%左右 。
有机物浓度的高低； 当要求的出水有机物浓度低时，污泥负荷率宜选
用低值；当废水易于生物降解时，污泥负荷率随 着增大； 污泥负荷率的选择应根据废水的可生化性以及要 求的出水水质来确定。
SBR系统的适用范围：
4.用地紧张的地方； 5.对已建连续流污水处理厂的改造； 6.非常适合处理小水量，间歇排放的工
业废水与分散点源污染的治理。
给水排水 2001(10) 环境工程 1996(6)
SBR计算
4.5。
3 反应池运行周期各工序计算 （1)曝气时间(T A ）0A s 24S 24400T =3L mX 0.244000⨯==⨯⨯（h) （2）沉淀时间（T S ） 初期沉降速度4 1.264 1.26max 4.610 4.6104000 1.33A V C --=⨯⨯=⨯⨯=（m 3/h ）则max 11() 3.50.54 1.031.33S H m T V ε+⨯+===（h ） （3）排出时间（T D )本设计拟定排除多余的活性污泥、撇水时间为0.5h,则沉淀与排出时间合计为1.5h 。
（4)进水时间(T F ） 本设计拟定缺氧进水1.5h[23］。
则一个周期所需要的时间为：T c = T A + T S + T D + T F =3 + 1.5 + 1。
5 = 6（h ）4.5。
4 反应池池体平面尺寸计算周期数242446n Tc ===池个数641.5F T N T ===反应池有效池容4250062544m V Q n N =⨯=⨯=⨯⨯（m 3） 由进水时间和进水量的变动理论,求得一个循环周期的最大流量变动比max1.5Q r Q ==平均超过一个周期，进水量△Q 与V 的对比为△Q/v 1 1.510.1254r m --=== 考虑流量比，反应池的修正容量为V’=V（1+△Q/v）625(10.125)703.125=⨯+=（m 3)取反应池水深为3.5m ，则所需水面积'703.125200.8953.5V A H ===（m 2）取200（m 2） 取反应器长L=20（m ），则宽为b=10 (m) SBR 反应池设计运行水位如图3所示。
排水结束时水位h 2=H/（1+△Q/v）1133.5 2.310.1254m m -⨯=⨯⨯=+(m ） 基准水位h 3=H/(1+△Q/v）13.5 3.110.125=⨯=+(m ）高峰水位4h =3.5(m ）警报溢流水位540.5 3.50.54h h =+=+=(m ）污泥界面120.5 2.30.5 1.8h h =-=-=（m ）4。
SBR法相关计算
SBR法相关计算SBR法（Sequencing Batch Reactor，顺序批处理反应器）是一种高效的生物处理技术，广泛应用于废水处理、污泥处理和废气处理等领域。
下面将详细介绍SBR法的相关计算。
1.污水处理计算：Q=n*Qc其中，Q为污水流量，n为蓄水期次数，Qc为一蓄水期内的进水流量。
（2）曝气量计算：曝气量是指在SBR法中为了提供氧气而需要向反应器中通入的空气量。
可通过以下公式计算曝气量：V=Q*(Ss-Se)*C/TT其中，V为曝气量，Q为污水流量，Ss为溶解氧饱和度，Se为溶解氧浓度，C为曝气因子，TT为反应周期。
2.污泥处理计算：（1）污泥产量计算：根据污泥浓度和污水处理流量，可以计算出污泥的产量。
常用公式如下：X=S*Q其中，X为污泥产量，S为污泥浓度，Q为污水处理流量。
（2）污泥浓度计算：根据SBR法处理污水的流程和周期，可以计算出污泥浓度。
一般情况下，可以使用以下公式：S=X/Q其中，S为污泥浓度，X为污泥产量，Q为污水处理流量。
3.废气处理计算：（1）废气流量计算：根据废气处理装置的设计及处理要求，可以计算出废气流量。
常用公式如下：Qg=Qw*G其中，Qg为废气流量，Qw为废水流量，G为气水比。
（2）废气处理效率计算：废气处理效率是指废气处理装置在清洁废气出口中所实现的废气处理效果。
可通过以下公式计算废气处理效率：ηg = (Cin - Cout) / Cin * 100%其中，ηg为废气处理效率，Cin为废气进口浓度，Cout为废气出口浓度。
以上是SBR法相关计算的一些常用公式和方法，具体计算应根据实际情况进行调整和补充。
SBR计算
SBR工艺原理及运行总结摘要：该文章详细介绍了SBR 工艺的原理，并对工艺启动、调试、运行管理中的问题进行了分析，对于进行此方面设计，施工、调试具有很好的参考意义。
关键词：SBR工艺运行总结目录SBR工艺总结SBR工艺原理及运行总结 (1)SBR工艺总结 (1)SBR污水处理技术 (2)SBR系统的适用范围 (2)SBR设计要点、主要参数 (3)SBR设计要点 (3)3、曝气系统 (4)4、排水系统 (4)5、排泥设备 (4)SBR设计主要参数 (5)SBR设计需特别注意的问题 (6)（一）主要设施与设备 (6)（一）活性污泥的培养驯化 (9)（二）试运行 (9)（三）污泥沉降性能的控制 (10)SBR污水处理技术SBR是序列间歇式活性污泥法（Sequencing Batch Reactor Activated Sludge Process）的简称，是一种按间歇曝气方式来运行的活性污泥污水处理技术，又称序批式活性污泥法。
与传统污水处理工艺不同，SBR技术采用时间分割的操作方式替代空间分割的操作方式，非稳定生化反应替代稳态生化反应，静置理想沉淀替代传统的动态沉淀。
它的主要特征是在运行上的有序和间歇操作，SBR技术的核心是SBR反应池，该池集均化、初沉、生物降解、二沉等功能于一池，无污泥回流系统。
正是SBR工艺这些特殊性使其具有以下优点：1、理想的推流过程使生化反应推动力增大，效率提高，池内厌氧、好氧处于交替状态，净化效果好。
2、运行效果稳定，污水在理想的静止状态下沉淀，需要时间短、效率高，出水水质好。
3、耐冲击负荷，池内有滞留的处理水，对污水有稀释、缓冲作用，有效抵抗水量和有机污物的冲击。
4、工艺过程中的各工序可根据水质、水量进行调整，运行灵活。
5、处理设备少，构造简单，便于操作和维护管理。
6、反应池内存在DO、BOD5浓度梯度，有效控制活性污泥膨胀。
7、SBR法系统本身也适合于组合式构造方法，利于废水处理厂的扩建和改造。
SBR计算
表4混合后的水量水质1. 相关参数选择：（1）反应池内的污泥浓度，可考虑取值3000~5000mg/L ，本设计中采用3500 mg/L ；（2）BOD5——污泥负荷，宜选用0.2~0.3kgBOD5/(kgMLS S ·d )，本设计采用0.2kgBOD/(kgMLS S ·d )；（3）混合液中挥发性悬浮固体浓度，本设计中采用0.5×3500mg/L=1750mg/L 。
废水进水流量：Q=1035d m /32. 曝气时间计算；，进水平均—浓度，曝气池—污泥负荷，—；排出比，本设计采用—曝气时间，—式中：l mg BOD S l mg MLSS X d kgMLSS BOD BOD N m mTR NsmXS TR s /;/);/(kg 31;h 245050•==h TR 3350032.025724≈⨯⨯⨯=所以取曝气时间TR 为3h 。
3.沉淀时间设计计算当MLSS ≤3000 mg/L 时，Vmax=7.4×104x -1.7；当MLSS ＞3000 mg/L 时，Vmax=4.6×104x -1.26；即h m V /57.13500106.426.14max =⨯⨯=-沉淀时间：max1V m HT s ε+= 式中：H ——反应池的有效水深，m ；本设计取5.0m ； ε——安全高度，m ；本设计取0.5m ；则h T s 38.157.15.0315=+⨯= 取沉淀时间1.5h 。
运行周期：设排水时间TD=1.5h,反应池数N=2； 每个周期所用时间C T =d s R T T T ++=3+1.5+1.5=6h 。
每天运行周期：n=24/6=4; 4.曝气容积nNQmV =式中：Q ——总流量，Q=1035m3/d ； 1/m ——排出比，m=3； n ——每天运行周期，n=4； N ——反应池个数，N=2；33882410353m V =⨯⨯=因此，设计SBR 池2座，每座池体容积为3883m ,池体有效水深为5m 。
SBR改良工艺处理甲醇废水的设计计算及应用
生 产废 水 送至 污水 处理 站 后先 经冷 却塔 冷 却 后再 进 入调 节 池 ， 设 置 冷却 塔 的作 用是 根 据一 期 污水 处理 系统 运行 的特点 ，在工 艺 系统 发 生故 障 时 ， 污
水的水温会偏高， 将在污水处理设备中结垢 ， 影响污水处理系统的正常运行。 混凝 反应 池 的作 用 是 去 除水 中 的Ｃ ａ ２ ＋ ， 同 时调 节 废 水 中 的碳 氮 磷 比 ， 更 利 于 污水 的可 生 化性 。 在Ｉ ｃ 池 中加 入碳 源 是保 证硝 化 反应 的 正常 进行 。 在结 合 一期 传 统Ｓ Ｂ Ｒ 工艺 的运行 实 际情 况 ， 针对 后 期 扩建 工 程 的废 水处 理 工 ４ ． ２ 设 计计 算 参数 艺做 出合 理 的选 择 和优 化 。结合 一期 实 际排 放 的废 水 水质 ， 并 对新 建 项 目中 该流 程 预处 理 系统 （ 调 节池 、 混凝 反 应池 、 沉淀 池 等 ） 的计 算 略 ， 主要讨 论 的醋 酸 装置废 水 水 质特 性 ， 确 定污 水处 理 站废 水 主要 污染 物含 量 如下 Ｓ Ｂ Ｒ 池 的设 计 计算 。 根 据一 期 的运 行 经验 ， 确 定Ｓ Ｂ Ｒ 池设 计 参数 如 下 ： Ｂ Ｏ Ｄ 污泥 负荷 Ｌ ｓ ＝ ０ ． ０ ７ ｋ ｇ Ｂ Ｏ Ｄ ／ （ ｋ ｇ ＭＬ Ｓ Ｓ ． ｄ ） 混 合液 悬 浮 固体 Ｍ Ｌ Ｓ Ｓ Ｃ Ａ ＝ ５ ０ ０ ０ ｍ ｇ ／ Ｌ
排 出 比 根 据 以上 生 产废 水 水 质特 点 ， 确 定 生化 处 理 的 主要 目标 为 氨氮 ， 同时 处
理Ｃ Ｏ Ｄ ｅ ｒ 、 Ｂ Ｏ Ｄ 和Ｓ Ｓ 。
ｎ ＝ ｌ ／ １ ０ ｍ＝ １ ０
３ １ ％ ｈ ＝ ６ ｍ
SBR法相关计算
SBR法相关计算SBR法是一种生物处理技术，用于废水处理。
SBR是Sequencing Batch Reactor的缩写，意为顺序批处理反应器。
该方法主要通过一系列的处理步骤来降解废水中的有机物和氮、总磷等污染物，以达到净化废水的目的。
下面将详细介绍SBR法的相关计算。
1.反应器容积的计算SBR法反应器的容积大小决定了处理单位时间内的废水量，一般使用的单位是立方米（m3）。
反应器容积的计算公式如下：容积=平均每个周期的出水量×周期数2.反应器的周期计算SBR法反应器的周期指的是反应器进行一次完整处理的时间，通常采用典型的四阶段周期，包括进水、搅拌、沉淀和出水四个阶段。
每个阶段的时间取决于处理废水的要求、废水性质和操作经验等因素。
3.反应器的进水量计算SBR法反应器的进水量是指单位时间内处理的废水量，一般使用的单位是立方米/小时（m3/h）。
进水量的计算公式如下：进水量=废水流量×废水的进水时间4.混合液悬浮物浓度的计算混合液悬浮物浓度是指反应器中混合液中的生物团和悬浮物的含量，通常使用的单位是毫克/升（mg/L）。
可以通过实际采样后测定，也可以通过SBR反应器的运行参数计算出来。
5.废水的化学需氧量（COD）和生化需氧量（BOD）的计算COD和BOD是反应器中衡量废水有机物污染程度的重要参数，分别表示废水中可被氧化的有机物浓度和生物降解有机物的能力。
可以通过实验室测试得到废水样品的COD和BOD值，也可以通过SBR反应器的运行参数和公式计算出来。
6.总氮和总磷浓度的计算总氮和总磷是反应器中常见的营养物污染物，通常使用的单位是毫克/升（mg/L）。
可以通过实验室测试得到废水样品的总氮和总磷值，也可以通过SBR反应器的运行参数和公式计算出来。
7.溶解氧（DO）浓度的计算溶解氧浓度是反应器中衡量废水中溶解氧含量的指标，通常使用的单位是毫克/升（mg/L）。
可以通过溶解氧传感器实时监测废水中的溶解氧浓度，也可以通过SBR反应器的运行参数和公式计算出来。
SBR计算
V——SBR反应器体积，m3；
则R=0.5×1035×（0.257-0.03）+0.15×776×2=350.27kg
20℃时所需的供气量确定：
由设计手册得，转移到SBR池的总氧量为：
式中：
R0——转移到SBR池混合液的总氧量，kg/h；
≤20 mg/l
≤20 mg/l
进出水水质指标
项目
COD/(mg/l)
BOD/(mg/l)
SS/(mg/l)
NH3-N/(mg/l)
TP/(mg/l)
进水
549
257
98
28
4.7
出水
130
30
100
20
0.1
去除率
76%
88%
29%
97%
SBR反应池设计计算
1.相关参数选择：
（1）反应池内的污泥浓度，可考虑取值3000~5000mg/L，本设计中采用3500 mg/L；
同时
式中：
EA——空气扩散装置的氧转移效率，一般在6%~12%之间，本设计取10%。
；
R0——转移到SBR池混合液的总氧量，kg/h；
EA——空气扩散装置的氧转移效率，一般在6%~12%之间，本设计取10%。
则：
因此，曝气所需供应的空气量为9.4 m3/min。
（2）BOD5——污泥负荷，宜选用0.2~0.3kgBOD5/(kgMLSS·d)，本设计采用0.2kgBOD/(kgMLSS·d)；
（3）混合液中挥发性悬浮固体浓度，本设计中采用0.5×3500mg/L=1750mg/L。
SBR反应池的设计计算解析
第3章设计计算3.1 原始设计参数原水水量Q=5000m3/d=208.33m3/h=57.87L /s，取流量总变化系数K T=1.72，设计流量Q max= K T Q=0.05787×1.72=0.1m3/s。
3.2 格栅3.2.1 设计说明格栅一般斜置在进水泵站之前，主要对水泵起保护作用，截去生活水中较大的悬浮物，它本身的水流阻力并不大，水头损失只有几厘米，阻力主要产生于筛余物堵塞栅条，一般当格栅的水头损失达到10～15厘米时就该清洗。
格栅按形状可分为平面格栅和曲面格栅两种，按格栅栅条间隙可分为粗格栅（50～100mm），中格栅（10～40mm），细格栅（3～10mm）三种。
根据清洗方法，格栅和筛网都可设计成人工清渣和机械清渣两类，当污染物量大时，一般应采用机械清渣，以减少人工劳动量。
由于设计流量小，悬浮物相对较少，采用一组中格栅，既可达到保护泵房的作用，又经济可行，设置一套带有人工清渣格栅的旁通事故槽，便于排除故障。
栅条的断面形状有圆形、锐边矩形、迎水面为半圆形的矩形、迎水面背水面均为半圆的矩形几种。
而其中迎水面为半圆形的矩形的栅条具有强度高，阻力损失小的优点。
3.2.2 设计参数（1）变化系数：K T=1.72；（2）平均日流量：Q d=5000m3/d；（3）最大日流量：Q max=0.1 m3/s；（4）设过栅流速：v=0.9m/s；（5）栅前水深：h=0.4m；（6）格栅安装倾角：α=60°。
3.2.3 设计计算（1）格栅间隙数：13n ==≈ （3—1） Q max ——最大废水设计流量m 3/sӨ——格栅安装倾角， 取60°h ——栅前水深 mb ——栅条间隙宽度，取21mmv ——过栅流速 m/s（2）栅渠尺寸：B 2=s(n-1)+nb=0.01×(13-1)+13×0.021=0.403m（3—2） s ——栅条宽度 取0.01mB 2——格栅宽度 mmax10.10.321m 0.780.4Q B v'h ===⨯（3—3） B 1——进水渠宽 mv’——进水渠道内的流速 设为0.78m/s栅前扩大段：2110.4030.3210.12m 2tan 2tan 20B B L α--===⨯︒（3—4） α——渐宽部分的展开角，一般采用20栅后收缩段：L 2=0.5×L 1=0.06m（3—5） 通过格栅的水头损失h 1：4231423)sin 20.010.92.42()sin 6030.097m0.02119.6S v h =β(k αb g =⨯⨯⨯︒⨯=（3—6） 栅后槽总高度H ：设栅前渠道超高h 2=0.3mH =h +h 1+h 2=0.4+0.097+0.3=0.8m（3—7） 栅槽总长度L ：L =L 1+L 2+1.0+0.5+2tan h+h α=0.12+0.06+1.0+0.5+0.40.3tan 60+︒=2.09m （3—8）（3）每日栅渣量W ：max 1T864001000Q W W K = 33864000.10.070.35m /d 0.2m /d 1000 1.72⨯⨯==>⨯ （3—9） W 1——栅渣量（333m /10m 污水），取0.07宜采用机械清渣，选用NC —300型机械格栅：设备宽度300mm ，有效栅宽200mm ，有效栅隙21mm ，运动速度3m/min ，电机功率0.18kw ，水流速度≤1m/s ，安装角度60°，支座长度960mm ，格栅地下深度500mm ，格栅地面高度360mm ，格栅进深250mm 。
新的SBR计算方法
推荐一种新的SBR 工艺设计计算方法周雹1，周丹2（1 天津市市政工程设计研究院，天津 300051；2 中国市政工程华北设计研究院，天津 300074）1 国内目前的设计计算方法及评价SBR 工艺正在我国城镇污水处理厂中迅速推广，目前在建和设计的遍布全国各地。
由于SBR 工艺是合建式，一个池子既要满足生化反应要求，又要实现沉淀分离功能，因此其计算比一般活性污泥工艺更为复杂。
SBR 工艺有多种类型，都是从国外引进的，是一些专业公司的专利，其设计计算方法也各不相同。
目前国内在设计SBR 工艺时，主要采用两种计算方法：一种是日本下水道事业团主编的《序批式活性污泥法设计指南》（以下简称《指南方法》），另一种是按照泥龄和反应时间比计算池容的方法（以下简称《简化方法》）。
下面分别论述两种方法的特点及评价。
1.1 《指南方法》的特点及评价《指南方法》是以污泥负荷为基本设计参数，设计人员根据水量、原水水质、处理要求和环境条件，凭借自身经验，选定污泥负荷Fw 、排出比1/m （每个周期排出水量与总池容之比）、混合液污泥浓度MLSS 、安全高度H f （最低水位时活性污泥界面以上最小水深）、反应池水深H 及池数M ，然后计算池容和其他参数。
为了规范各项参数，《指南》推荐了参数的取值范围，如表1所示。
表1 选定参数取值范围负荷分类 高负荷 低负荷 进水方式间歇进水 间歇进水，连续出水污泥负荷Fw （kgBOD/kgSS·d ）0.1 ~ 0.40.03 ~ 0.1 排出比1/m1/4 ~ 1/2 1/6 ~ 1/3 混合液浓度MLSS （g/L ）2（例） 4（例） 安全高度H f （m ） ≥0.5 ≥0.5 池水深H （m ） 4 ~ 64 ~ 6 周期数N3 ~ 42 ~ 3适用范围（m 3/d ） Q ＞2000 Q ≤2000注：表中的周期数是指每天运行的周期次数，在《指南》中不是直接选定，而是经过计算后再选定，其他参都是直接选定。
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0.004 87
kgPAM/kg干泥 kg/d =
6.238 kg/h
4 3 10 4162.8 416.3 94.2 322.0 4 80.5 1.0 5 2 1.5 3-113.5×42×4.5 16889.9 21112.4
3.5 0.5 0.5 0.5
5 35 6
0.65
5.39 3－Φ35×5.0
△最小硝化
泥 龄 tcmin
由公
式 : 1 / tcmin = Yn *
k' - kdN 得 :
tcmin = 1 / ( Yn * k'
- kdN )
tcmin
=
1 / ( Yn * k' - kdN) =
△设计泥龄 tc = SF * tcmin =
2.3 污 泥 负 荷 2.3.1 硝 化 污 泥 负 荷 Un
每系列池数 N1 =
反应池最高水深 Hmax = 反应池水深变化 Hd =
4
个
5.0
m
0.8
m
5需氧 量计算
5.1 有 机物碳 化需氧 量 O2－c
O2-c = 1.47 * Q * (SoSe) / 1000 1.42*W1 =
式 中：
<> BODu/BOD 5 = 1.47
<> 理 论上微 生物自 身氧化 的好氧 量 1.42 kgO2/kgV SS
Ne = Un * Kn / ( k'பைடு நூலகம்- Un ) =
3.29
d
14.8
d
0.63
mgNH4N/(mgMLVSS*d )
0.11
mg / l
2.3.3 碳 氧 化 污 泥
负 荷 Us
由公
式 : 1 / tc= Y *UUss=-
( 1 / tc + kd )
22..44.好1 B氧OD 池氧 容化 积要 求 水 力tb停= 留( S时o -间Se ) / ( Us * Xvss ) =
2.4.1 硝 化 要 求 水 力 停△留 时BO间D5 表 观 产 率 系 数Yobs = Y / ( 1 + Kd * tc
△ 硝化细 菌在微生物中的
硝化的氨 氮 量 Nd=TN00.122*Yobs*(So-Se)Ne-0.016*Kd*tc*(SoSe)*Yobs =
硝化菌百 分比 fn=Yn*Nd/(Yabs*(SoSe)+Yn*Nd+0.016*Kd*tc *(So-Se)*Yobs ) =
=
0.44
d
=
10.6
h
2.4.2 好 氧 池 水 力 停留时间选定 t=
13.32
h
2.4.3 生 物 池 容 积 Va = Q * t / 24 =
2.5 排 泥 量 计 算 △污泥有机
部 分 产 量 W1 = Yobs * ( So - Se ) * Q / 1000 =
△污泥惰性 部 分 产 量 W2 = η ss * SSo * Q / 1000 =
SBR 生 物 处 理 池 设 计 计 算
1. 基 本 数据
1.1 流 量
日平均 流量 Qav = 日最小 流量 Qmin =
日变化 系 数 Kz = 日最大 流量 Qmax =
90000
cu m / d
90000
cu m / d
#NAME?
Kz * Qav =
#NAME? cu m / d
设计日 流量 Q =
污水的最 低平均水温 Tmin =
△污泥自身 氧 化 系 数 Kd 修 正
12
℃
Kd(Tmin) = Kd20 * 1.05 ^ ( Tmin - 20) =
△硝化菌最 大 比 生 长 速 率 μm 修正
μm = μ m(15) * e^[0.098*(Tmin - 15)] * [1 - 0.833*(7.2 PH)] * [DO / (Ko +DO)]
5.2 硝 化需氧 量 O2-n O2-n = 4.6 * [Q * ( TNo - Ne ) 0.12*W1 ]=
式 中：
<> 微 生物细 胞中N 的比例 为 14 / 113 = 0.12 kgN / kgVSS
5.3 反 硝化可 利用氧 O2-dn
kgO2 / 11819.7 d
kgO2 / 15977.5 d
240.9 kg / d
21833.6
kg / d =
21.8 t / d
1.73
kgDS/kgBO D
0.31
0 选定
kg/d = 0.31
选定
4533 3500
mg / l mg / l
实际污泥负荷
2.8 污 泥 体 积
取活性 污泥含水率p=
度 Nw =
污泥浓
污泥体 积 Vs = W/Nw =
总悬浮物 TSS 惰 性 组 份 比 例 ηss 取
△污泥硝化 部 分 产 量 W3 = Yn * (NH0-Nhe) * Q / (1+tc*KdN) =
△ 活性污泥总产量 W '=W1/fvss+W2+W3SSe*Q/1000 =
△污泥的综 合 产 率 W ' / [(So - Se) * Q / 1000) =
90000
cu m / d
1.2 水 质
名称 及 单位 BOD5 (mg / l)
进水 150
出水 20
设计出水 10
COD
(mg / l)
SS
(mg / l)
300
60
40
300
20
0
TN NH3-N
(mg / l) (mg / l)
NO3-N TP
(mg / l) (mg / l)
SP
(mg / l)
O2-dn = 2.85 * [ Q*( TNo TNe ) / 1000 0.12*W1* fvss ] =
5.4 总 需氧量 O2 = O2_c + O2_n O2_dn =
5.5 去 除每公 斤 BOD5 的需氧 量 = O2 * 1000 / [Q*( So - Se )] =
( TNe 使 用要求 值
#NAME? #NAME?
m 超高 H2= 系列
m
m2
m
m
m
取L3=
格
m
取 L4=
m
m
m
m
m
m3
m3
1.0
m
135
m
82
m
m m m m m m 座
m3/m2.h
h m
m3/m2.h h
设计规范 0.5~0.75
m3/m2.h 设计规范 1.5~2.5 h
固体负荷校核 q2' =
109.1
kg/m3
6.1.8 T、Pa时清水饱和溶解氧 (CSW)
6.2 计 算
27797.2 kgO2/d =
2316.4 kgO2/h
2.0
mg/L
9.17
mg/L
600
m
9.6
mH2O =
94.08 Kpa
高温
24
度
8.53
mg/L
低温
7.92
6.2.1 微孔曝气头
项
目
单台气量 (m3/h.只)
氧气利用率 (EA %)
油类 色度
PH 值
(mg / l) (倍)
平 均 最 高 温 (度) 平 均 最 低 温 (度)
45
30
20
35
12
10
0
1
1
3
1
0.5
2.5
1.5
70
10
50
7.7
24 12
1.3 参 数选取
1.3.1 运 行参数
△ 生物池 中活性 污泥浓 度 Xvss =△ 挥发活△性 污 泥 △回 混合液
1.3.2 碳 氧 化 △工 污泥理
=
0.331
1/d
0.041
1/d
△硝化菌自 身 氧 化 系 数 Kd N 修正
KdN(Tmin) = KdN20 * 1.05 ^ ( Tmin - 20) =
0.027
1/d
2.2 计 算 设 计 泥 龄
2.2.1 最 大 基 质 利 用 率 k' = μm / Yn =
2.21
1/d
2.2.2 泥 龄 计 算
( 范 △围 20℃ 时 ( 范围
1.3.3 硝 化 工 △艺 硝化菌
μm(15)
( 范围 0.4 ~ 0.5 , 一般 0.47 或 0.45 )
△ 好氧池 中溶解 氧浓度 DO =
△ NH4-N 的 饱和常 数 KN =
KN = 10^( 0.051 * T1.158 ) =
△ 硝化菌 理论产 率系数 Yn =
0.18
mgBOD/(mgMLVSS*d )
0.56
d
=
13.32 h
0.37
mgVSS / mgBOD5
38.0 mg / l 0.097
△ 硝化水 力 停 留 时 间 tn
tn = (TNo0.122*Yobs*(S0-Se)Ne-0.016*Kd*tc*(SoSe)*Yobs ) / ( Usn * X * fn )
2.0
mg / l
T = Tmin =
12
℃
0.3 mg / l
mgVSS/mgNH 0.15 4－N
0.04 1/d
△ 安全系 数 SF =
( 范围 1.5 ~ 4 , 一般 2.5 )