负荷计算说明书
空调系统热负荷计算说明书
编号：XXXXXXXX 空调系统热负荷计算编制：校队：审核：批准：目录一、概述为了消除车室内多余热量以维持温度恒定，所需要向车室内供应的冷量称为冷负荷。
为了消除车室内多余湿量以维持车室内相对湿度恒定，所需除去的湿量称为湿负荷。
汽车空调热湿负荷的计算，是确定送风量和正确选者空调装置的依据。
二、空调系统冷负荷计算本系统设计主要是估算冷负荷，以便压缩机的选配和两器的设计，本设计中主要是针对压缩机的选配，我们采用较容易确定的太阳辐射热QS和玻璃渗入热QG，他们的总合占系统的70%。
即可得总负荷，为了安全再取k=1.05的修正系数。
2.1轿车一般的工况条件：冷凝温度tc=63°，蒸发温度te=0°,膨胀阀前制冷剂过冷温度△tsc =5°,蒸发器出口制冷剂气体过热度△tsh=5,压缩机吸气温度ts=10°,室外温度ti=35°,室内温度t0=27°,轿车正常行驶速度ve=40km/h ,压缩机正常转速n=1800r/min.2.2太阳辐射热的确定由于太阳照射，汽车车身温度升高，在温差的作用下，热量以导热方式传如车室内，太阳辐射是由直射或散射辐射构成，车体外表面由于太阳辐射而提高了温度，同时向外反射辐射热，因此，车体外表面所受的辐射强度按下式计算：Q1=（IG+IS-IV）F= （IG+IS）F其中ε——表面吸收系数，深色车体取=0.9，浅色车体取=0.4；IG——太阳直射辐射强度，取IG=1000W/m2IS——太阳散射辐射强度，取IS=40W/m2IV——车体表面反射辐射强度，单位为W/m2F——车体外表面积，单位为m2，实测F=1.2m2可将太阳辐射强度化成相当的温度形式，与室外空气温度叠加在一起，构成太阳辐射表面的综合温度tm。
对车身结构由太阳辐射和照射热对流换热两部分热量组成：Qt=[a（tm-t0）+（tm-ti）]*F式中:Qt——太阳辐射及太阳照射得热量，单位为W；a——室外空气与日照表面对流放热系数，单位为W/m2Ktm——日照表面的综和温度，单位为°C。
最新版本造船厂计算负荷说明书
一、设计内容1、确定该厂的各级计算负荷及各负荷的等级电源进线为YJV-10kV，经高压配电室，引至各车间变电所，上级断路器开断容量400MVA。
厂区中10kV的龙门吊、水泵为高压直供，其余为车间变电所220/380V供电。
车间1旁设车间变电所一个，距总高压配电室800m，供车间1使用；车间2旁设车间变电所一个，距总高压配电室1100m，供车间2使用；2、确定该厂配电系统的接线方式根据供电要求，划分供电回路，确定整个工厂的电气主接线，画出主接线图。
3、电气设备的选择及导线电缆的选择与校验•根据计算结果，选择开关设备、电缆等。
4、短路电流的计算和电气设备的校验根据计算结果，校验开关设备、电缆等。
5、保护装置的整定和计算（10kV干线，变压器）二、设计任务1、变配电所设计变配电所设计包括以下基本内容：1) 负荷计算及无功功率补偿计算。
2) 变配电所所址和型式的选择。
3) 变电所主变压器台数、容量及类型的选择。
4) 变配电所主结线方案的设计。
5) 短路电流的计算。
6) 变配电所一次设备的选择。
2、高压配电线路设计高压配电线路设计包括以下基本内容：1) 高压配电系统方案的确定。
2) 高压配电线路的负荷计算。
3) 高压配电线路的导线和电缆的选择。
3、低压配电线路设计低压配电线路设计包括以下基本内容：1)低压配电系统方案的确定。
2)低压配电线路的负荷计算。
3)低压配电线路的导线和电缆的选择。
4)低压配电设备和保护设备的选择。
三、背景资料1、负荷状况：参照相关规范，确定车间用电负荷2、供电电源：电源进线为10KV电缆线路，经高压配电室，引至各车间变电所，上级断路器开断容量400MVA。
厂区中10KV的龙门吊、水泵为高压直供，其余为车间变电所220/380V供电。
配电室配备备用电源。
3、气象、土壤等资料：1)．海拔高度12.5m．2)．年最热月温度，平均28.2℃，平均最高32℃．3)．极端最高温度40.7℃，极端最低-14℃．4)．年雷暴日数T=36.4．5)．最热月地面下0.8m处土壤平均温度27.7℃．6)．土壤电阻率p=100Q．m．四、负荷计算4.1所用公式设备容量的确定1.长期工作制和短期工作制的用电设备Pε=P N 2.反复短时工作制的设备Pε=√εNε100%.P N 3.起重机Pε=√εNε25%.P N=2√εN P N需要系数法：单组用电设备的计算负荷P c=K d PεQ c=P c tanφS c=√P c2+Q c2I c=c√3U c（当台数小于3时，不需要乘以需要系数。
采暖说明书
采暖设计说明书一、负荷计算：1.围护结构的基本耗热量按稳态传热计算：q′=F×K×(t n−t w′)×α (W) (1-1)式中：α——温差修正系数，F——计算传热面积（m2）；K——计算传热系数［w／（m2·℃）］；t n——冬季室内计算温度（℃）；t w′——供暖室外计算温度（℃）。
整个建筑物或房间的基本耗热量Q1.j′等于它的围护结构各部分（门、窗、墙、地板、屋顶等）基本耗热量q′的总和：Q1.j′=q′=KF(t n−t w′)α W (1-2)1.1室内计算温度：1）室内计算温度是指距地面2m以内人们活动地区的平均温度，对于一般民用建筑可以用其他房间无冷热源影响的几何中心处的温度来代表。
2）严寒和寒冷地区主要房间应采用18℃～24℃；3）夏热冬冷地区主要房间宜采用16℃～22℃；4）公共卫生间温度取16℃，住宅、公寓卫生间温度取25℃；5）电梯机房、管理用房、设备用房、车库取值班温度，不小于5℃；6）其他房间具体温度可参考《使用供热空调设计手册》。
7）严寒或寒冷地区设置供暖的公共建筑，在非使用的时间内，室内温度必须保持在0℃以上；当利用房间蓄热量不能满足要求是，应按保证室内温度5℃设置值班供暖。
注：值班温度的房间和正常供暖的房间分系统设置，防止夜间整个系统值班供暖时，值班供暖房间因供暖热备散热量减少而产生水管冻结的问题。
1.2围护结构两侧温差大于5℃或通过隔墙或楼板等的传热量大于该房间热负荷的10%时，应计算隔墙或楼板等的传热量或通过温差修正；表1-1温差修正系数α注：由于内墙两侧的温差无法确定，在计算内墙户间传热时，可将内墙当做外墙计算，采用温差系数修正。
1.3 围护结构面积的丈量：1）围墙面积的丈量，高度从本层地面算到上层地面（底层除外）。
对平屋顶的建筑物，最顶层的丈量是从最顶层的地面到平屋顶的外表面的高度；而对有闷屋顶的斜屋面，算到闷顶内的保温层表面。
热负荷及散热器片数计算说明书
热负荷及散热器片数的计算1）各房间设计热负荷的计算：（1）围护结构传热耗热量是指当室内温度高于室外温度时，通过房间的墙、门、窗、屋顶、地面等围护结构由室内向室外传递的热量。
常分成两部分计算，即围护结构的基本耗热量和附加耗热量。
基本耗热量是指在设计的室内、外温度条件下通过房间各围护结构稳定传热量的总和。
附加（修正）耗热量是指考虑气象条件和建筑结构特点的影响而对基本耗热量的修正，包括朝向修正、风力附加、外门附加和高度附加等耗热量。
①围护结构的基本耗热量室内散热设备的散热量不稳定，而且室外空气温度随季节和昼夜不断变化，围护结构的传热实际上是一个不稳定的过程。
但不稳定传热的计算非常复杂，所以在工程设计中，对于室温允许有一定波动幅度的建筑物，围护结构的基本耗热量可以按一维稳定传热进行计算，即假设在计算时间内，室内外空气温度和其他传热过程参数都不随时间发生变化，这样可以简化计算，而且计算结果基本正确。
围护结构稳定传热时，基本传热量可按下式计算Q = a KF（t n – t wn）式中K——围护结构的传热系数（W/m2·℃）；F——围护结构的面积（m2）；t n——冬季室内计算温度（℃）；t wn——供暖室外计算温度（℃）；a——围护结构的温差修正系数。
将房间围护结构按材料、结构类型、朝向及室内外温差的不同，划分成不同的部分，整个房间的基本耗热量等于各部分围护结构耗热量的总和。
②围护结构基本耗热量的修正围护结构的基本耗热量是指在稳定传热条件下，由于室内外温差的作用，通过围护结构产生的热量损失。
实际传热时，气象条件和建筑物的结构特点都会影响基本耗热量使之增大或减小，这就需要对基本耗热量进行修正，包括朝向修正、风力附加、外门附加和高度附加等。
（2）冷风渗透耗热量在风压和热压共同作用下室内、外产生了压力差，室外冷空气从门窗缝隙渗入室内，被加热后逸出，使这部分冷空气被加热到室温所消耗的热量称为冷风渗透耗热量。
计算负荷的计算方法
计算负荷的计算方法计算负荷的计算方法负荷曲线是电力负荷随时间变化的图形。
一、日负荷曲线：负荷在一昼夜间（0~24h）变化情况。
制作：（1）以某个监测点为参考点，在24h中各个时刻记录有功功率表的读数，逐点绘制而成折线形状，称折线形负荷曲线。
（2）通过接在供电线路上的电度表，每隔一定的时间间隔（一般为半小时）将其读数记录下来，求出0.5h的平均功率，再依次将这些点画在坐标上，把这些点连成阶梯状的是阶梯形负荷曲线。
年负荷曲线又分为年运行负荷曲线和年持续负荷曲线。
年运行负荷曲线可根据全年日负荷曲线间接制成。
年持续负荷曲线的绘制，要借助一年中有代表性的冬季日负荷曲线和夏季日负荷曲线。
绘制方法如图2-2所示。
图2-2是南方某厂的年负荷曲线，图中P 1 在年负荷曲线上所占的时间计算为 T 1 =200t 1 +165t 2 。
其中夏季和冬季在全年中占的天数视地理位置和气温情况核定。
一般在北方，近似认为冬季200天，夏季165天；在南方，近似认为冬季165天，夏季200天。
图2-2 年负荷持续时间曲线的绘制（a）夏季日负荷曲线（b）冬季日负荷曲线（c）年负荷持续时间曲线三、负1.年最大负荷和年最大负荷利用小时（1）年最大负荷P max 年最大负荷是指全年中负荷最大的工作班内30 分钟平均功率的最大值。
（2）年最大负荷利用小时T max 如图2-3所示，阴影为全年实际消耗电能，如果以Wa表示全年实际消耗的电能,则有：图2-3 年最大负荷和年最大负荷利用小时图2-4 年平均负荷2.平均负荷和负荷系数（1）平均负荷Pav 平均负荷就是指电力负荷在一定时间内消耗的功率的平均值。
年平均负荷P av, 如图2-4所示，阴影部分表示全年实际消耗的电能W a ，则：（2）负荷系数KL 负荷系数是指平均负荷与最大负荷的比值，有功负荷系数K aL 和无功负荷系数K rL ，即有时也用α表示有功负荷系数，用β表示无功负荷系数。
一般工厂α=0.7~0.75，β=0.76~0.82 注意：对单个用电设备或用电设备组，有： N L P P K ?? 设备的铭牌额定功率P N 经过换算至统一规定的工作制下的“额定功率”称为设备容量，用P e 来表示。
1140V动力移变负荷计算说明书
1140V 动力移变负荷计算说明书
############################################################################### 计算公式及参数： 视在功率计算公式：)(cos cos KVA K P K P K S S e
x e
x e ⨯⨯=⨯=∑∑ϕϕ；
变压器电压损失计算：)sin cos (2ϕϕβ⨯+⨯⨯⨯=∆x r e b U U U U ；
x K ：需用系数；S K ：同时系数；ϕcos ：功率因数；
∑e P ：参加计算的用电设备额定功率之和（KW ）；负荷系数：β= S Se
e U 2：二次侧额定电压（KV ）；r U ：电阻压降；x U ：电抗压降；
#####################################################################
变压器：1140V 动力移变
1、变压器基本参数
编号：1140V 动力移变；型号：KBSGZY-500/6/1.2；
负荷额定总功率∑e P ：218(KW); 最大电机功率S P ：132 (KW)； 需用系数X K ：0.6；
2、视在功率计算与校验 视在功率计算：ϕcos ∑⨯=e
x e P K S = 0.6×2180.7×
1=186.86<500 (KV A)； 该计算公式来源于《煤矿电工手册下》第348页，根据计算选择变压器为：KBSGZY-500/6/1.2。
校验结果：合格。
电力负荷计算书
1WL6 170 0.7 0.85 0.62 119.0 73.7 140.0
1WL7 100 0.7 0.8 0.75 70.0 52.5 87.5
1WL8 53 1 0.9 0.48 53.0 25.7 58.9
1WL9 210 1 0.9 0.48 210.0 101.7 233.3
1WL10 100 1 0.9 0.48 100.0 48.4 111.1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
0.85 车间干线K∑＝0.9～1 ； 低压母线K∑＝0.8～0.9
0.75 a≈0.7～0.8 （平均负荷与计算负荷之比值）
0.8 β≈0.75～0.85 （平均负荷与计算负荷之比值）
1617
0.85 0.63 1054.7 619.6 1223.2
1617
0.92 0.43 1054.7 449.3 1146.4
27
28
同时系数K∑
有功负荷系数a
无功负荷系数β 总 计 (补偿前) 总 计 (补偿后)
无功补偿容量(KVar)
变压器选择(KVA)
变压器负载率
回路 设备容 编号 量 Pe
Kx
cosf
tgf
计
算
负
P30(KW) Q30(KVAR) S30(KV2 80.7 153.2
1WL2 176 0.7 0.85 0.62 123.2 76.4 144.9
1WL3 198 0.7 0.85 0.62 138.6 85.9 163.1
1WL4 210 0.7 0.85 0.62 147.0 91.1 172.9
负荷计算精选全文完整版
可编辑修改精选全文完整版计算负荷的确定负荷计算的方法对于一个尚未建立的供配电系统，其负荷曲线是未知的，也就无从直接得到计算负荷Pc，而要根据已有的同类型的用户的用电规律来进行预测。
负荷计算的方法有：需要系数法、二项式法、利用系数法、利用各种用电指标的负荷计算方法。
（1）利用系数法需要系数Kd的确定建筑类用电设备组的需要系数（2）二项式系数法 二项式法认为计算负荷由两部分组成，一部分是所有设备运行时产生的平均负荷b ∑P N ，另一部分是少数大型设备（x 台）投入产生的负荷cP x 其中，b,c 称为二项式系数。
（3）利用系数，一般情况下，当用电设备组确定后，其最大的日负荷曲线也就确定了，要得到利用系数非常容易，常见的利用系数可查表得。
（4）利用各种用电指标的负荷计算法 当用电设备台数及容量尚未确定，但需要做初步的负荷计算是，需要用这种方法。
常见的有：负荷密度法、单位指标法和住宅用电量指标法。
住宅同时系数推荐值负荷计算的步骤1、负荷线路上计算负荷(Pc6）的确定负荷线路上的用电设备多数是单台的，因此只需将设备的额定有功功率转化成设备功率后按如下公式计算：Un3Sc Ic6Qc Pc 6tan 6Pc622=+=•==Sc Pc Qc Pe φ式中 Pc6——负荷有功计算负荷，KW ； Qc6——负荷无功计算负荷，KW ； Sc6——负荷视在计算负荷，KW ； Ic6——负荷的计算电流，Un ——负荷的额定电压；2、配电支线上计算负荷（Pc5）的确定在建筑电气设计中通常将多台同类的用电设备的供电电源设置在一个支线上，只是这条支线上所连接的用电设备可以认为是同一个组，它们的需要系数值是相同的，在这个前提下支线上的计算负荷按照如下计算：Un3Sc Ic5Qc Pc 5tan 5Pe Pc522=+=•=•=∑Sc Pc Qc Kd φ式中 Pc5——支路上有功计算负荷，KW ； Qc5——支路上无功计算负荷，KW ； Sc5——之路上视在计算负荷，KW ； Kd ——支线上的需要系数 Ic5——之路上的计算电流， Un ——额定电压；3、馈电干线上的计算负荷（Pc4）的确定在确定馈电干线上的计算负荷时，可以按照每条支线的计算结果进行负荷计算，亦可以不按照支线的计算结果进行。
鸿业负荷计算5使用说明书
添加新建筑物 .................................................................................. 32 添加楼层 ........................................................................................ 36 添加房间 ........................................................................................ 36 房间设置 ........................................................................................ 37
空调冷负荷计算原理 ............................................................................................ 13 空调冷负荷计算公式 ............................................................................................ 15 热负荷计算原理 .................................................................................................. 20 热负荷计算公式 .................................................................................................. 20
负荷计算方法
负荷计算方法供电设计常采用的电力负荷计算方法有：需用系数法、二项系数法、利用系数法和单位产品电耗法等。
需用系数法计算简便，对于任何性质的企业负荷均适用，且计算结果基本上符合实际，尤其对各用电设备容量相差较小，且用电设备数量较多的用电设备组，因此，这种计算方法采用最广泛。
二项系数法主要适用于各用电设备容量相差大的场合，如机械加工企业、煤矿井下综合机械化采煤工作面等。
利用系数法以平均负荷作为计算的依据，利用概率论分析出最大负荷与平均负荷的关系，这种计算方法目前积累的实用数据不多，且计算步骤较繁琐，故工程应用较少。
单位产品电耗法常用于方案设计。
一、设备容量的确定用电设备铭牌上标出的功率（或称容量）称为用电设备的额定功率P N ，该功率是指用电设备（如电动机）额定的输出功率。
各用电设备，按其工作制分，有长期连续工作制、短时工作制和断续周期工作制三类。
因而，在计算负荷时，不能将其额定功率简单地直接相加，而需将不同工作制的用电设备额定功率换算成统一规定的工作制条件下的功率，称之为用电设备功率P Nµ。
（一）长期连续工作制这类工作制的用电设备长期连续运行，负荷比较稳定，如通风机、空气压缩机、水泵、电动发电机等。
机床电动机，虽一般变动较大，但多数也是长期连续运行的。
对长期工作制的用电设备有P Nµ=P N （2－9）（二）短时工作制这类工作制的用电设备工作时间很短，而停歇时间相当长。
如煤矿井下的排水泵等。
对这类用电设备也同样有P Nµ=P N （2－10）（三）短时连续工作制用电设备这类工作制的用电设备周期性地时而工作，时而停歇。
如此反复运行，而工作周期一般不超过10分钟。
如电焊机、吊车电动机等。
断续周期工作制设备，可用“负荷持续率”来表征其工作性质。
负荷持续率为一个工作周期内工作时间与工作周期的百分比值，用ε表示100%100%t t T t t ε=⨯=⨯+ （2－11） 式中 T ——工作周期，s ；t ——工作周期内的工作时间，s ；t 0——工作周期内的停歇时间，s 。
电力负荷计算作业指导书
电力负荷计算作业指导书一、概述电力负荷计算是电力系统运行与规划中的一项重要任务，它涉及到对电力负荷的量化、分析和预测，以便为电力系统的设计、建设和运行提供准确的依据。
本作业指导书将介绍电力负荷计算的基本步骤和方法。
二、电力负荷计算的基本步骤1. 数据收集在进行电力负荷计算之前，需要收集相关的数据，包括电力系统的供电范围、用电负荷的统计数据以及气象数据等。
这些数据将成为计算的基础。
2. 用电负荷量化通过对用电负荷的量化，可以将复杂的负荷形态转化为可计算的数值。
常用的量化方法包括按照用电功率、用电量和负荷曲线等不同维度进行。
3. 负荷分析在负荷分析阶段，需要对收集到的用电负荷数据进行统计和分析，以了解负荷的变化规律和特点。
常用的分析方法包括平均负荷分析、峰谷负荷分析和负荷曲线拟合等。
4. 负荷预测负荷预测是根据历史数据和其他相关因素，对未来的用电负荷进行推测和预测。
常用的预测方法包括经验法、数学统计法和人工智能等。
预测结果将为电力系统的规划和调度提供重要的参考依据。
5. 负荷计划与调度在负荷计划与调度阶段，需要根据负荷预测结果制定合理的负荷计划，并安排合适的电力运行方式。
这是保证电力系统安全稳定运行的重要环节。
三、电力负荷计算的方法1. 平均负荷计算方法平均负荷计算方法是基于一定时间段内的用电负荷数据，并按照平均负荷的原理进行计算。
它适用于负荷呈周期性或规律性波动的情况，如一天、一周、一月的负荷计算。
2. 峰谷负荷计算方法峰谷负荷计算方法是通过对用电负荷峰谷值的统计与分析，确定峰谷负荷特征，并根据特征进行负荷计算。
它适用于负荷具有明显峰谷差异的情况，如工商业负荷、季节性负荷等。
3. 负荷曲线拟合方法负荷曲线拟合方法是通过建立负荷与时间的数学模型，并根据模型对未知的负荷进行拟合计算。
它适用于负荷具有复杂变化规律的情况，如节假日负荷、特殊活动负荷等。
四、电力负荷计算的注意事项1. 数据的准确性电力负荷计算依赖于准确的数据，因此在收集和使用数据时，需要注意数据的准确性和可靠性，以避免计算结果受到数据误差的影响。
负荷计算1精选全文完整版
I30 S30 / ( 3U N ) 48 / ( 3 0.38) 72.93A
（2）多组用电设备组的计算负荷
在计算多组用电设备的计算负荷时，应先分别求出各组用电设备的计算负 荷，并且要考虑各用电设备组的最大负荷不一定同时出现的因素，计入一 个同时系数。
2
（2）无功功率损耗
1）用来产生主磁通即产生励磁电流的一部分无功功率
它只与绕组电压有关，与负荷无关。它与励磁电流(或近似地与空载
电流)成正比。
Q0
I0% 100
SN
2）消耗在变压器一、二次绕组电抗上的无功功率。 由于变压器绕组的电抗远大于电阻，因此其近似地与短路电压（即
阻抗电压）成正比．
2
QN
动机。
(3)断续周期工作制设备 工作具有周期性，时而工作、时而停歇、反复运行，如吊车用
电动机、电焊设备、电梯等。通常这类设备的工作特点用负荷持续 率来表征，
通常用一个工作周期内工作时间占整个周期的百分比
来表示负荷持续率（或称暂载率）ε
N
t t t0
100 %
（2－1）
式中 t ——工作时间； t0 ——停歇时间。
三、变配电所总计算负荷的确定
供电系统的功率损耗 车间或全厂计算负荷的确定
供电系统的功率损耗
供电系统的功率损耗主要包括线路功率损耗和变压器的功率损耗两部分。
1．线路功率损耗的计算
（1）有功功率损耗
PWL
3I
2 30
RWL
（2）无功功率损耗
QWL
3I
2 30
X
WL
变压器负荷计算说明书
变压器负荷计算说明书计算公式及参数：视在功率计算公式：S e =K x ×∑Pe cos φ = K x ×∑P e cos φ×K s (KVA) 变压器电压损失计算：ΔU b = U 2e ×β×(U r ×cos φ+U x ×sin ϕ);K x ：需用系数； K s ：同时系数； cos φ：功率因数；∑P e ：参加计算的用电设备额定功率之和（KW ）；U 2e ：二次侧额定电压（KV ）； U r ：电阻压降； U x ：电抗压降；β：变压器的负荷系数（β =S e S ）；变压器30-16负荷计算变压器基本参数：编号：30-16；型号：KBSGZY-630/6/0.69；视在功率计算：负荷额定总功率∑P e ：528（KW ）；需用系数K x ：0.6；功率因数cos φ：0.7；同时系数K s ：0.9；S e =K x ×∑Pe cos φ =K x ×∑P e cos φ×K s = 0.6×5280.7 ×1 =407.31（KV A ） 电压损失计算：二次侧额定电压U 2e ：0.69(KV)；视在功率S e ：407.31(KV A)；额定容量S ：630（KV A ）；负荷系数β =S e S = 407.31630= 0.65；电阻压降U r ：4.96；电抗压降U x ：0.63；电压损失绝对值：ΔU b = U 2e ×β×(U r ×cos φ+U x ×sin ϕ)=0.69×0.65×(4.96×0.7+0.63×0.51)= 17.5(V)电压损失百分比：ΔU b %=β×(U r ×cos φ+U x ×sin ϕ) = 0.65×(4.96×0.7+0.63×0.51) = 2.54%变压器30-20负荷计算变压器基本参数：编号：30-20；型号：KBSGZY-500/6/0.69；视在功率计算：负荷额定总功率∑P e ：510（KW ）；需用系数K x ：0.53；功率因数cos φ：0.7；同时系数K s ：0.9；S e =K x ×∑Pe cos φ =K x ×∑P e cos φ ×K s = 0.53×5100.7 ×1 =347.53（KV A ）电压损失计算：二次侧额定电压U 2e ：0.69(KV)；视在功率S e ：347.53(KV A)；额定容量S ：500（KV A ）；负荷系数β =S e S = 347.53500= 0.7；电阻压降U r ：3.95；电抗压降U x ：0.62；电压损失绝对值：ΔU b = U 2e ×β×(U r ×cos φ+U x ×sin ϕ)=0.69×0.7×(3.95×0.7+0.62×0.51)=15.38(V)电压损失百分比：ΔU b %=β×(U r ×cos φ+U x ×sin ϕ) = 0.7×(3.95×0.7+0.62×0.51) = 2.23%变压器30-14负荷计算变压器基本参数：编号：30-14；型号：KBSGZY-1000/6/1.2；视在功率计算：负荷额定总功率∑P e ：1050（KW ）；需用系数K x ：0.53；功率因数cos φ：0.7；同时系数K s ：0.9；S e =K x ×∑Pe cos φ =K x ×∑P ecos φ ×K s = 0.53×10500.7 ×1 =715.5（KV A ）电压损失计算：二次侧额定电压U 2e ：1.2(KV)；视在功率S e ：715.5(KV A)；额定容量S ：1000（KV A ）；负荷系数β =S e S = 715.51000= 0.72；电阻压降U r ：5.46；电抗压降U x ：0.65；电压损失绝对值：ΔU b = U 2e ×β×(U r ×cos φ+U x ×sin ϕ)=1.2×0.72×(5.46×0.7+0.65×0.51)= 36.8(V)电压损失百分比：ΔU b %=β×(U r ×cos φ+U x ×sin ϕ) = 0.72×(5.46×0.7+0.65×0.51) = 3.07%变压器30-15负荷计算变压器基本参数：编号：30-15；型号：KBSGZY-1000/6/1.2；视在功率计算：负荷额定总功率∑P e ：1029（KW ）；需用系数K x ：0.53；功率因数cos φ：0.7；同时系数K s ：0.9；S e =K x ×∑Pe cos φ =K x ×∑P e cos φ×K s = 0.53×10290.7 ×1 =701.19（KV A ） 电压损失计算：二次侧额定电压U 2e ：1.2(KV)；视在功率S e ：701.19(KV A)；额定容量S ：1000（KV A ）；负荷系数β =S e S = 701.191000= 0.7；电阻压降U r ：5.46；电抗压降U x ：0.65；电压损失绝对值：ΔU b = U 2e ×β×(U r ×cos φ+U x ×sin ϕ)=1.2×0.7×(5.46×0.7+0.65×0.51)=36.07(V)电压损失百分比：ΔU b %=β×(U r ×cos φ+U x ×sin ϕ) = 0.7×(5.46×0.7+0.65×0.51) = 3.01%短路电流计算说明书############################################################################### 计算公式及参数： 两相短路电流：222)()(2∑∑+⨯=X R U I ed （A ）； 三相短路电流：223)()(3∑∑+⨯=X R U Ie d （A ）； 短路回路内一相电阻值的总和：21R R K K R R b bb ++⨯=∑； 短路回路内一相电抗值的总和21X X K K X X X b b b x ++⨯+=∑；e U ：变压器二次恻额定电压；b R 、b X ：变压器的电阻、电抗；b K ：矿用变压器的变压比；x X ：根据三相短路容量计算的系统电抗植；1R 、1X ：高压电缆的电阻电抗植；2R 、2X ：低压电缆的电阻电抗植；###############################################################################1回路序号:001高压电缆第一段高压电缆编号：01；型号：MYJV22-3X150；截面：1502m m ；长度：850 m ； 每公里电阻：0.143Ω/km ；每公里电抗0X ：0.06Ω/km ；短路容量d S ：50（MV A ）；高压电网平均电压Up ：6.3（KV ）； 系统电抗植：d pp x S U U X ⨯= =6.3×6.350 =0.7938Ω；第一段高压电缆电阻：=⨯=L r r 00.143×850×10-3=0.12155Ω；第一段高压电缆电抗：=⨯=L x x 00.051×850×10-3=0.051Ω；高压电缆总电阻：1R =0.12155Ω；高压电缆总电抗：1X =0.051Ω；短路回路内一相电阻值的总和：∑=1R R = 0.12155Ω；短路回路内一相电抗值的总和：1X X X x +=∑=0.7938+0.051=0.8448Ω；第二段高压电缆编号：02；型号：MYJV22-3X95；截面：952m m ；长度：500 m ；每公里电阻：0.306Ω/km ；每公里电抗0X ：0.061Ω/km ；短路容量d S ：50（MV A ）；高压电网平均电压Up ：6.3（KV ）；系统电抗植：d pp x S U U X ⨯= =6.3×6.350 =0.7938Ω；第三段高压电缆电阻：=⨯=L r r 00.306×500×10-3=0.153Ω；第三段高压电缆电抗：=⨯=L x x 00.01586×500×10-3=0.00793Ω； 高压电缆总电阻：1R =0.41591Ω；高压电缆总电抗：1X =0.13886Ω；短路回路内一相电阻值的总和：∑=1R R = 0.41591Ω；短路回路内一相电抗值的总和：1X X X x +=∑=0.7938+0.13886=0.93266Ω； 短路电流计算（短路点名称：d1）：两相短路电流：222)()(2∑∑+⨯=X R U I p d = 6.3×10002×0.415912+0.932662 =3084.6265 (A)； 三相短路电流：223)()(3∑∑+⨯=X R U I ed = 6.3×10003×0.415912+0.932662 =3561.8199 (A)；变压器变压器编号：30-16；型号：KBSGZY-630/6/0.69；短路容量d S ：50 (MV A)； 变压器一次侧额定电压p U ：6 KV ；二次侧额定电压e U ：0.69 KV ； 变压比：e pb U U K ==8.7；系统电抗值：de e x S U U X ⨯= =0.0095Ω； 变压器每相电阻b R ：0.0056Ω；每相电抗b X ：0.0415Ω；高压电缆总电阻1R ：0.4159Ω；高压电缆总电抗1X ：0.1389Ω； 短路回路内一相电阻值的总和：b bb R K K R R +⨯=∑1= 0.41598.7×8.7+0.0056=0.0111Ω； 短路回路内一相电抗值的总和：b bb x X K K X X X +⨯+=∑1=0.0095+0.13898.7×8.7+0.0415= 0.0528Ω； 短路电流计算（短路点名称：d1）：两相短路电流：222)()(2∑∑+⨯=X R U I ed = 0.69×10002×0.01112+0.05282 =4476.83(A)； 三相短路电流：223)()(3∑∑+⨯=X R U I ed = 0.69×10003×0.01112+0.05282 =5169.4 (A)；低压电缆第一段低压电缆编号：001(9303皮带)；型号：MYP-3X70；截面：702m m ；长度：300 m ； 每公里电阻：0.315Ω/km ；每公里电抗0X ：0.078Ω/km ；第一段低压电缆电阻：=⨯=L r r 00.315×300×10-3=0.0882Ω；第一段低压电缆电抗：=⨯=L x x 00.078×300×10-3=0.0218Ω； 低压电缆总电阻：2R =0.0882Ω；低压电缆总电抗：2X =0.0218Ω；变压器每相电阻b R ：0.0056Ω；每相电抗b X ：0.0415Ω；高压电缆总电阻1R ：0.4159Ω；高压电缆总电抗1X ：0.1389Ω； 变压比：e pb U U K ==8.7；系统电抗值：de e x S U U X ⨯= =0.0095Ω； 短路回路内一相电阻值的总和：21R R K K R R b bb ++⨯=∑= 0.41598.7×8.7+0.0056+0.0882=0.0993Ω； 短路回路内一相电抗值的总和： 21X X K K X X X b b b x ++⨯+=∑=0.0095+0.13898.7×8.7+0.0415+0.0218= 0.0747Ω；短路电流计算（短路点名称：D2）：两相短路电流：222)()(2∑∑+⨯=X R U I ed = 0.69×10002×0.09932+0.07472 =2776.45 (A)； 三相短路电流：223)()(3∑∑+⨯=X R U I ed = 0.69×10003×0.09932+0.07472 =3205.96 (A)；2回路序号:002高压电缆第一段高压电缆编号：01；型号：MYJV22-3X150；截面：702m m ；长度：850 m ； 每公里电阻：0.143Ω/km ；每公里电抗0X ：0.06Ω/km ；短路容量d S ：50（MV A ）；高压电网平均电压Up ：6.3（KV ）； 系统电抗植：d pp x S U U X ⨯= =6.3×6.350 =0.7938Ω；第一段高压电缆电阻：=⨯=L r r 00.143×850×10-3=0.12155Ω；第一段高压电缆电抗：=⨯=L x x 00.051×850×10-3=0.051Ω； 高压电缆总电阻：1R =0.12155Ω；高压电缆总电抗：1X =0.051Ω；短路回路内一相电阻值的总和：∑=1R R = 0.12155Ω；短路回路内一相电抗值的总和：1X X X x +=∑=0.7938+0.051=0.8448Ω；第二段高压电缆编号：02；型号：MYJV22-3X95；截面：952m m ；长度：500 m ； 每公里电阻：0.306Ω/km ；每公里电抗0X ：0.061Ω/km ；短路容量d S ：50（MV A ）；高压电网平均电压Up ：6.3（KV ）； 系统电抗植：d pp x S U U X ⨯= =6.3×6.350 =0.7938Ω；第三段高压电缆电阻：=⨯=L r r 00.306×500×10-3=0.153Ω；第三段高压电缆电抗：=⨯=L x x 00.01586×500×10-3=0.00793Ω； 高压电缆总电阻：1R =0.41591Ω；高压电缆总电抗：1X =0.13886Ω；短路回路内一相电阻值的总和：∑=1R R = 0.41591Ω；短路回路内一相电抗值的总和：1X X X x +=∑=0.7938+0.13886=0.93266Ω；第三段高压电缆编号：03；型号：MYJV22-3X95；截面：952m m ；长度：470 m ； 每公里电阻：0.306Ω/km ；每公里电抗0X ：0.061Ω/km ；短路容量d S ：50（MV A ）；高压电网平均电压Up ：6.3（KV ）； 系统电抗植：d pp x S U U X ⨯= =6.3×6.350 =0.7938Ω；第三段高压电缆电阻：=⨯=L r r 00.306×470×10-3=0.07956Ω；第三段高压电缆电抗：=⨯=L x x 00.01586×470×10-3=0.01586Ω； 高压电缆总电阻：1R =0.41591Ω；高压电缆总电抗：1X =0.13886Ω；短路回路内一相电阻值的总和：∑=1R R = 0.41591Ω；短路回路内一相电抗值的总和：1X X X x +=∑=0.7938+0.13886=0.93266Ω； 短路电流计算（短路点名称：d1）：两相短路电流：222)()(2∑∑+⨯=X R U I p d = 6.3×10002×0.415912+0.932662 =3084.6265 (A)； 三相短路电流： 223)()(3∑∑+⨯=X R U I ed = 6.3×10003×0.415912+0.932662 =3561.8199 (A)；变压器变压器编号：30-20；型号：KBSGZY-500/6/0.69；短路容量d S ：50 (MV A)； 变压器一次侧额定电压p U ：6 KV ；二次侧额定电压e U ：0.69 KV ； 变压比：e pb U U K ==8.7；系统电抗值：de e x S U U X ⨯= =0.0095Ω； 变压器每相电阻b R ：0.0068Ω；每相电抗b X ：0.0427Ω； 高压电缆总电阻1R ：0.4159Ω；高压电缆总电抗1X ：0.1389Ω； 短路回路内一相电阻值的总和：b bb R K K R R +⨯=∑1= 0.41598.7×8.7+0.0068=0.0123Ω； 短路回路内一相电抗值的总和： b b b x X K K X X X +⨯+=∑1=0.0095+0.13898.7×8.7+0.0427= 0.054Ω； 短路电流计算（短路点名称：D1）：两相短路电流：222)()(2∑∑+⨯=X R U I e d = 0.69×10002×0.01232+0.0542 =4476.83(A)； 三相短路电流：223)()(3∑∑+⨯=X R U I ed = 0.69×10003×0.01232+0.0542 =5169.4 (A)；低压电缆第一段低压电缆编号：003（轨道顺槽）；型号：MY-3X70；截面：702m m ；长度：250 m ；每公里电阻：0.315Ω/km ；每公里电抗0X ：0.078Ω/km ；第一段低压电缆电阻：=⨯=L r r 00.315×250×10-3=0.0788Ω；第一段低压电缆电抗：=⨯=L x x 00.078×250×10-3=0.0195Ω；低压电缆总电阻：2R =0.0788Ω；低压电缆总电抗：2X =0.0195Ω；变压器每相电阻b R ：0.0068Ω；每相电抗b X ：0.0427Ω；高压电缆总电阻1R ：0.4159Ω；高压电缆总电抗1X ：0.1389Ω； 变压比：e pb U U K ==8.7；系统电抗值：de e x S U U X ⨯= =0.0095Ω； 短路回路内一相电阻值的总和：21R R K K R R b bb ++⨯=∑= 0.41598.7×8.7+0.0068+0.0788=0.091Ω；短路回路内一相电抗值的总和：21X X K K X X X b b b x ++⨯+=∑=0.0095+0.13898.7×8.7+0.0427+0.0195= 0.0735Ω； 短路电流计算（短路点名称：D2）：两相短路电流：222)()(2∑∑+⨯=X R U I ed = 0.69×10002×0.0912+0.07352 =2947.42 (A)； 三相短路电流：223)()(3∑∑+⨯=X R U I ed = 0.69×10003×0.0912+0.07352 =3403.39 (A)；4回路序号:煤机高压电缆第一段高压电缆编号：01；型号：MYJV22-3X150；截面：702m m ；长度：850 m ；每公里电阻：0.143Ω/km ；每公里电抗0X ：0.06Ω/km ；短路容量d S ：50（MV A ）；高压电网平均电压Up ：6.3（KV ）； 系统电抗植：d pp x S U U X ⨯= =6.3×6.350 =0.7938Ω；第一段高压电缆电阻：=⨯=L r r 00.143×850×10-3=0.12155Ω；第一段高压电缆电抗：=⨯=L x x 00.051×850×10-3=0.051Ω；高压电缆总电阻：1R =0.12155Ω；高压电缆总电抗：1X =0.051Ω；短路回路内一相电阻值的总和：∑=1R R = 0.12155Ω；短路回路内一相电抗值的总和：1X X X x +=∑=0.7938+0.051=0.8448Ω；第二段高压电缆编号：02；型号：MYJV22-3X95；截面：952m m ；长度：500 m ；每公里电阻：0.306Ω/km ；每公里电抗0X ：0.061Ω/km ；短路容量d S ：50（MV A ）；高压电网平均电压Up ：6.3（KV ）； 系统电抗植：d pp x S U U X ⨯= =6.3×6.350 =0.7938Ω；第三段高压电缆电阻：=⨯=L r r 00.306×500×10-3=0.153Ω；第三段高压电缆电抗：=⨯=L x x 00.01586×500×10-3=0.00793Ω；高压电缆总电阻：1R =0.41591Ω；高压电缆总电抗：1X =0.13886Ω；短路回路内一相电阻值的总和：∑=1R R = 0.41591Ω；短路回路内一相电抗值的总和：1X X X x +=∑=0.7938+0.13886=0.93266Ω；第三段高压电缆编号：03；型号：MYJV22-3X95；截面：952m m ；长度：470 m ；每公里电阻：0.306Ω/km ；每公里电抗0X ：0.061Ω/km ；短路容量d S ：50（MV A ）；高压电网平均电压Up ：6.3（KV ）； 系统电抗植：d pp x S U U X ⨯= =6.3×6.350 =0.7938Ω；第三段高压电缆电阻：=⨯=L r r 00.306×470×10-3=0.07956Ω；第三段高压电缆电抗：=⨯=L x x 00.01586×470×10-3=0.01586Ω；高压电缆总电阻：1R =0.41591Ω；高压电缆总电抗：1X =0.13886Ω；短路回路内一相电阻值的总和：∑=1R R = 0.41591Ω；短路回路内一相电抗值的总和：1X X X x +=∑=0.7938+0.13886=0.93266Ω；第四段高压电缆编号：04；型号：MYPTJ-3X70；截面：702m m ；长度：700 m ；每公里电阻：0.294Ω/km ；每公里电抗0X ：0.072Ω/km ；短路容量d S ：50（MV A ）；高压电网平均电压Up ：6.3（KV ）； 系统电抗植：d pp x S U U X ⨯= =6.3×6.350 =0.7938Ω；第三段高压电缆电阻：=⨯=L r r 00.306×700×10-3=0.07956Ω；第三段高压电缆电抗：=⨯=L x x 00.01586×700×10-3=0.01586Ω；高压电缆总电阻：1R =0.41591Ω；高压电缆总电抗：1X =0.13886Ω；短路回路内一相电阻值的总和：∑=1R R = 0.41591Ω；短路回路内一相电抗值的总和：1X X X x +=∑=0.7938+0.13886=0.93266Ω；短路电流计算（短路点名称：d1）：两相短路电流：222)()(2∑∑+⨯=X R U I pd = 6.3×10002×0.415912+0.932662 =3084.6265 (A)； 三相短路电流： 223)()(3∑∑+⨯=X R U I ed = 6.3×10003×0.415912+0.932662 =3561.8199 (A)；变压器变压器编号：30-15；型号：KBSGZY-1000/6/1.2；短路容量d S ：50 (MV A)； 变压器一次侧额定电压p U ：6 KV ；二次侧额定电压e U ：1.2 KV ； 变压比：e pb U U K ==5；系统电抗值：de e x S U U X ⨯= =0.0288Ω； 变压器每相电阻b R ：0.0101Ω；每相电抗b X ：0.0931Ω；高压电缆总电阻1R ：0.6922Ω；高压电缆总电抗1X ：0.1672Ω；短路回路内一相电阻值的总和：b bb R K K R R +⨯=∑1= 0.69225×5+0.0101=0.0378Ω； 短路回路内一相电抗值的总和： b b b x X K K X X X +⨯+=∑1=0.0288+0.16725×5+0.0931= 0.1286Ω； 短路电流计算（短路点名称：D1）：两相短路电流：222)()(2∑∑+⨯=X R U I e d = 1.2×10002×0.03782+0.12862 =2476.83(A)； 三相短路电流：223)()(3∑∑+⨯=X R U I ed = 1.2×10003×0.03782+0.12862 =3169.4 (A)；低压电缆第一段低压电缆编号：转载机；型号：MYP-3X50；截面：502m m ；长度：400 m ；每公里电阻：0.448Ω/km ；每公里电抗0X ：0.081Ω/km ；第一段低压电缆电阻：=⨯=L r r 00.448×400×10-3=0.2554Ω；第一段低压电缆电抗：=⨯=L x x 00.081×400×10-3=0.0462Ω；低压电缆总电阻：2R =0.2554Ω；低压电缆总电抗：2X =0.0462Ω；变压器每相电阻b R ：0.0101Ω；每相电抗b X ：0.0931Ω；高压电缆总电阻1R ：0.6922Ω；高压电缆总电抗1X ：0.1672Ω； 变压比：e pb U U K ==5；系统电抗值：de e x S U U X ⨯= =0.0288Ω； 短路回路内一相电阻值的总和：21R R K K R R b bb ++⨯=∑= 0.69225×5+0.0101+0.2554=0.2931Ω； 短路回路内一相电抗值的总和： 21X X K K X X X b b b x ++⨯+=∑=0.0288+0.16725×5+0.0931+0.0462= 0.1748Ω； 短路电流计算（短路点名称：D2）：两相短路电流：222)()(2∑∑+⨯=X R U I ed = 1.2×10002×0.29312+0.17482 =1758.07 (A)； 三相短路电流：223)()(3∑∑+⨯=X R U I ed = 1.2×10003×0.29312+0.17482 =2030.04 (A)；6回路序号:4高压电缆第一段高压电缆编号：01；型号：MYJV22-3X150；截面：702m m ；长度：850 m ；每公里电阻：0.143Ω/km ；每公里电抗0X ：0.06Ω/km ；短路容量d S ：50（MV A ）；高压电网平均电压Up ：6.3（KV ）； 系统电抗植：d pp x S U U X ⨯= =6.3×6.350 =0.7938Ω；第一段高压电缆电阻：=⨯=L r r 00.143×850×10-3=0.12155Ω；第一段高压电缆电抗：=⨯=L x x 00.051×850×10-3=0.051Ω；高压电缆总电阻：1R =0.12155Ω；高压电缆总电抗：1X =0.051Ω；短路回路内一相电阻值的总和：∑=1R R = 0.12155Ω；短路回路内一相电抗值的总和：1X X X x +=∑=0.7938+0.051=0.8448Ω；第二段高压电缆编号：02；型号：MYJV22-3X95；截面：952m m ；长度：500 m ；每公里电阻：0.306Ω/km ；每公里电抗0X ：0.061Ω/km ；短路容量d S ：50（MV A ）；高压电网平均电压Up ：6.3（KV ）； 系统电抗植：d pp x S U U X ⨯= =6.3×6.350 =0.7938Ω；第三段高压电缆电阻：=⨯=L r r 00.306×500×10-3=0.153Ω；第三段高压电缆电抗：=⨯=L x x 00.01586×500×10-3=0.00793Ω；高压电缆总电阻：1R =0.41591Ω；高压电缆总电抗：1X =0.13886Ω；短路回路内一相电阻值的总和：∑=1R R = 0.41591Ω；短路回路内一相电抗值的总和：1X X X x +=∑=0.7938+0.13886=0.93266Ω；第三段高压电缆编号：03；型号：MYJV22-3X95；截面：952m m ；长度：470 m ；每公里电阻：0.306Ω/km ；每公里电抗0X ：0.061Ω/km ；短路容量d S ：50（MV A ）；高压电网平均电压Up ：6.3（KV ）； 系统电抗植：d pp x S U U X ⨯= =6.3×6.350 =0.7938Ω；第三段高压电缆电阻：=⨯=L r r 00.306×470×10-3=0.07956Ω；第三段高压电缆电抗：=⨯=L x x 00.01586×470×10-3=0.01586Ω；高压电缆总电阻：1R =0.41591Ω；高压电缆总电抗：1X =0.13886Ω；短路回路内一相电阻值的总和：∑=1R R = 0.41591Ω；短路回路内一相电抗值的总和：1X X X x +=∑=0.7938+0.13886=0.93266Ω；第四段高压电缆编号：04；型号：MYPTJ-3X70；截面：702m m ；长度：700 m ；每公里电阻：0.294Ω/km ；每公里电抗0X ：0.072Ω/km ；短路容量d S ：50（MV A ）；高压电网平均电压Up ：6.3（KV ）； 系统电抗植：d pp x S U U X ⨯= =6.3×6.350 =0.7938Ω；第三段高压电缆电阻：=⨯=L r r 00.306×700×10-3=0.07956Ω；第三段高压电缆电抗：=⨯=L x x 00.01586×700×10-3=0.01586Ω；高压电缆总电阻：1R =0.41591Ω；高压电缆总电抗：1X =0.13886Ω；短路回路内一相电阻值的总和：∑=1R R = 0.41591Ω；短路回路内一相电抗值的总和：1X X X x +=∑=0.7938+0.13886=0.93266Ω；短路电流计算（短路点名称：d1）：两相短路电流：222)()(2∑∑+⨯=X R U I p d = 6.3×10002×0.415912+0.932662 =3084.6265 (A)； 三相短路电流： 223)()(3∑∑+⨯=X R U I ed = 6.3×10003×0.415912+0.932662 =3561.8199 (A)；变压器变压器编号：30-15；型号：KBSGZY-1000/6/1.2；短路容量d S ：50 (MV A)； 变压器一次侧额定电压p U ：6 KV ；二次侧额定电压e U ：1.2 KV ； 变压比：e pb U U K ==5；系统电抗值：de e x S U U X ⨯= =0.0288Ω； 变压器每相电阻b R ：0.0101Ω；每相电抗b X ：0.0931Ω；高压电缆总电阻1R ：0.6922Ω；高压电缆总电抗1X ：0.1672Ω；短路回路内一相电阻值的总和：b bb R K K R R +⨯=∑1= 0.69225×5+0.0101=0.0378Ω； 短路回路内一相电抗值的总和： b b b x X K K X X X +⨯+=∑1=0.0288+0.16725×5+0.0931= 0.1286Ω； 短路电流计算（短路点名称：D1）：两相短路电流：222)()(2∑∑+⨯=X R U I e d = 1.2×10002×0.03782+0.12862 =2476.83(A)； 三相短路电流：223)()(3∑∑+⨯=X R U I ed = 1.2×10003×0.03782+0.12862 =3169.4 (A)；低压电缆第一段低压电缆编号：后部溜头；型号：MYP-3X50；截面：502m m ；长度：300 m ； 每公里电阻：0.448Ω/km ；每公里电抗0X ：0.081Ω/km ；第一段低压电缆电阻：=⨯=L r r 00.448×300×10-3=0.2419Ω；第一段低压电缆电抗：=⨯=L x x 00.081×300×10-3=0.0437Ω；低压电缆总电阻：2R =0.2419Ω；低压电缆总电抗：2X =0.0437Ω；变压器每相电阻b R ：0.0101Ω；每相电抗b X ：0.0931Ω；高压电缆总电阻1R ：0.6922Ω；高压电缆总电抗1X ：0.1672Ω； 变压比：e pb U U K ==5；系统电抗值：de e x S U U X ⨯= =0.0288Ω； 短路回路内一相电阻值的总和：21R R K K R R b bb ++⨯=∑= 0.69225×5+0.0101+0.2419=0.2797Ω； 短路回路内一相电抗值的总和： 21X X K K X X X b b b x ++⨯+=∑=0.0288+0.16725×5+0.0931+0.0437= 0.1723Ω； 短路电流计算（短路点名称：D3）：两相短路电流：222)()(2∑∑+⨯=X R U I ed = 1.2×10002×0.27972+0.17232 =1826.32 (A)； 三相短路电流： 222)()(3∑∑+⨯=X R U Ie d= 1.2×10003×0.27972+0.17232 =2108.85 (A)； 开关整定计算说明书############################################################################### 计算公式及参数： 负荷电流计算公式：)(cos 3A Ue PeKx Iw φ⨯⨯⨯=∑；最大电流计算公式：)(A Ie Kx Iqe Iw ∑⨯+=；∑Pe ：负荷功率（KW ）；e U :工作电压; x K :需用系数；d I 2:两相短路电流; φcos : 功率因数; s K : 灵敏度系数；z I ：过负荷保护整定值；dx I :短路保护整定值; sz I ：速断保护整定值;############################################################################### 1开关基本参数开关编号：28-1-1；型号：BKD20-630/1140；额定电压：1140 V ；额定电流：630 A ；保护类别：馈电开关(2)过负荷保护：通过开关的负荷电流∑e I ：362A ； 可靠系数K ：1.4；理论计算值：∑⨯=e z I K I =1.4×362=506.8A ；用户整定值z I ：500 A ；短路保护：灵敏度校验短路点：D2；校验点短路电流2d I ：2776.45A ；校核灵敏度系数s K ：1.2；通过开关的负荷电流∑e I ：362；短路保护整定倍数n ：8；理论计算值：∑⨯=Ie n I dz =8×362=2896 A ；用户整定值dx I ：2000 A ； 整定计算灵敏度：dzd s I I K 2==2776.452000 =1.39 A ； 校核结果：合格。
负荷计算说明书
正值
CK2
有内 遮阳 设施外 窗的 传热系 数修 正
值
tn
室内设计温度，℃
Q
=
Cs·Cn·Ca
·[Fl·Jc
h 。z
d·Cc
+（F l。ch
ch
-F1）·Js
h 。z
d·C（
c
l。c
] h）N
Cs 窗玻璃遮挡系数
Cn 窗内 遮阳 设施的 遮阳 系数
Ca 窗的有效面积系数
F1
窗上受太阳直接照பைடு நூலகம்的面积，m2
7.04
2.8 1.8 1.5 2.2 7.4 523.4 214.9
4.4
190.6 175.1 180.5 183.7 190.6 193.1 233.7
128
14199.9 9258.7 14923.7 9386.7 3337.5 4838.6 608819.
2 673792.
1 2340.2 3337.5 4838.6 684308.
204c70hhcvhtt273tzf0nwnnh单纯热压作用下建筑物中和界标高m可取建筑物总高度的二分之一zt建筑物内形成热压作用的竖井计算温度楼梯间温度n2忽略热压及室外风速沿房高的递增只计入风压作用时的渗风量vllnl房间某朝向上的可开启门窗缝隙的长度m3l每米门窗缝隙的渗风量mmh见表517详见实用供热空调设计手册n渗风量的朝向修正系数见表518详见实用供热空调设计手册3换气次数法lkvflkvfllkkvvff3l房间冷风渗透量mhk换气次数1h见表5113详见实用供热空调设计手册vf3vfvvff房间净体积m4百分比法计算冷风渗透耗热量qqonq通过外门窗冷风渗透耗热量qqqqo围护结构总耗热量wnnnn渗透耗热量占围护结构总耗热量的百分率4
说明书负荷计算部分
第二章空调负荷计算对于常规的空调负荷计算，建筑物结构大多比较规则。
但是对于体育馆、剧院、机场这类大空间建筑物来说，其结构可能会出现不规则的形状，如本设计的体育馆和多功能会议厅就是不规则的，这两栋建筑不仅外墙是弧面的，而且屋面也是弧面结构。
面对这类建筑物，在围护结构负荷计算时，肯定不能按常规思路。
针对这类建筑的特点，结合调研经验，我们对这两栋建筑物朝向进行了划分，共分为八个朝向，东、南、西、北、东南、西南、东北、西北，以每一朝向正中为基准，左右各偏22.5°为该朝向的区域范围。
现以体育馆、多功能会议厅朝向划分图进行说明。
体育馆朝向划分图多功能会议厅朝向划分图2.1设计参数2.1.1室外气象参数本设计淮南市体育文化中心淮南市位于淮河中游，安徽省中部偏北，地处东经116°21′21″～117°11′59″与北纬32°32′45″～33°0′24″之间，又由于《安徽省公共建筑设计标准》中淮南市的室外气象参数与《民用建筑供暖通风与空气调节设计规范》有较大的出入，故采用《民用建筑供暖通风与空气调节设计规范》的室外计算气象参数，且只能找到与之相近的合肥市室外气象参数替代，属于亚热带季风气候。
室外气象设计参数如表2.1。
表2.1 淮南市室外主要计算参数2.1.2室内设计参数本设计建筑为淮南市体育文化中心比赛馆，根据房间功能不同，体育馆部分分为：检录厅、运动员休息室、更衣室、会议与公告室、值班室电视转播室与弱电机房、记者休息室、新闻官员办公室、采访室、医疗室、等候室、药检室、商服用房、排烟机房值班室、门厅、裁判员休息室、新闻发布室、贵宾休息室、竞赛指挥控制中心、电脑室、仲裁录放、组委会、打字复印室、会议室、小会议室、管理人员办公室、消防控制中心、新风机房值班室、健身俱乐部用房、观众休息厅、灯控室、小卖、计时计分LED控制室、工作人员休息室、广播室、咖啡休息廊、包厢、服务间、观众坐席区等。
负荷计算公式精编版
负荷计算公式公司标准化编码 [QQX96QT-XQQB89Q8-NQQJ6Q8-MQM9N]一. 三相用电设备组计算负荷的确定:1. 单组用电设备负荷计算: P30=KdPe Q30=P30tanφ S30=P30/cosφI30=S30/2. 多组用电设备负荷计算: P30=K∑p∑P30,i Q30=K∑q∑Q30,iS30=(P²30+Q²30)½ I30=S30/注:对车间干线取K∑p=～K∑q=～对低压母线①由用电设备组计算负荷直接相加来计算时取K∑p=～K∑q=～②由车间干线计算负荷直接相加来计算时取K∑p=～K∑q=～3. 对断续周期工作制的用电设备组①电焊机组要求统一换算到ε=100﹪, Pe=PN(εN)½ =Sncosφ(εN)½为电焊机的铭牌容量;εN为与铭牌容量对应的负荷持续率;cosφ为铭牌规定的功率因数. )②吊车电动机组要求统一换算到ε=25﹪,Pe=2PN(εN)½二. 单相用电设备组计算负荷的确定:单相设备接在三相线路中,应尽可能地均衡分配,使三相负荷尽可能的平衡.如果三相线路中单相设备的总容量不超过三相设备总容量的15﹪,则不论单相设备容量如何分配,单相设备可与三相设备综合按三相负荷平衡计算.如果单相设备容量超过三相设备容量15﹪时,则应将单相设备容量换算为等效三相设备容量,再与三相设备容量相加.1. 单相设备接于相电压时等效三相负荷的计算: Pe=φ ( φ最大单相设备所接的容量)2. 单相设备接于线电压时等效三相负荷的计算: ①接与同一线电压时Pe=.φ②接与不同线电压时 Pe=+P2Qe=φ1+P2tanφ2设P1>P2>P3,且cosφ1≠cosφ2≠cosφ3,P1接与UAB,P2接与UBC,P3接与UCA.③单相设备分别接与线电压和相电压时的负荷计算首先应将接与线电压的单相设备容量换算为接与相电压的设备容量,然后分相计算各相的设备容量和计算负荷.而总的等效三相有功计算负荷为其最大有功负荷相的有功计算负荷φ的3倍.即P30=φ Q30=φ5施工用电准备现场临时供电按《工业与民用供电系统设计规范》和《施工现场临时用电安全技术规范》设计并组织施工，供配电采用TN—S接零保护系统，按三级配电两级保护设计施工，PE线与N线严格分开使用。
长沙市朝阳办公综合楼热负荷计算说明书
166.65
20
1708.68
0
0
0
0
1708.68
43.15
3009
男卫生间
20.79
86.2
16
997.24
0
0
0
0
997.24
47.97
3011
女卫生间
18.99
78.63
16
800.41
0
0
0
0
800.41
42.15
3012
更衣间
4.41
19.85
20
169.87
0
0
0
0
169.87
13.23
20
97.02
0
0
0
0
97.02
22
2012
r普通办公室
39.6
118.8
20
935.77
0
0
0
0
935.77
23.63
2013
普通办公室
39.6
118.8
20
845.68
0
0
0
0
845.68
21.36
合计
642.78
1928.34
14135.6
0
0
0
14135.6
21.99
3楼层
3001
0
27.03
内门(1009)
1.68
2.303
20
20
0.4
30.952
0
0
0
30.952
L0
30.95
内门(1008)
1.89
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)·Ca·Cp -tn ]
传热系数， W/（m2·℃） 外墙和屋顶的面积， m2 墙体或屋面冷负荷计算温度的逐时值，℃ 围护结构的地点修正系数，℃ 外表面放热系数修正 值 围护结构外表面日射吸收系数的 修正值 室内设计温度，℃
外墙、架空楼板或屋面的传热冷负荷 (谐 波法) Q = KF(Tτ-ξ + Δ - Tn) K F 传热系数， W/（m2·℃） 计算面积，m2
负荷计算说明书
一．冷负荷的计算 计算依据：
二.室外 参数 夏季空调室外干球温度 ℃ 34.80 夏季室外平均风速（m/s) 2.40
夏季空调室外湿球温 度 ℃ 28.10 夏季空调大气透明度 等级 5
夏季空调日平均温度 31.20 夏季大气压(Pa) 100250
三.建筑 信息 楼号 1号楼
总层数 8
参考书籍 《采暖通风与空气调节设计规范》GB 50019 - 2003 《空气调节设计手册》 《实用供热空调设计手册(第二版)》 《2003全国民用建筑工程设计技术措施_暖通空调动力》 《2009全国民用建筑工程设计技术措施_暖通空调动力》 设 计软 件: 天 正暖 通软 件 (THvac) 鉴定情况:建设部科技计划项目验收证书 建科验字[2008]第053号
3
5.人体冷、 湿负 荷 冷负 Qr= Qs·CCL + Qq ； Qs = n·Cr·q1 ，Qq = n·Cr·q2 荷 Qr 人体 散热 引起的 冷负 荷，W Qs·CCL 显 热 冷 负 荷 CCL 人体 显热 散热冷 负荷 系数 Qq 潜热冷负荷，W q1 n Cr q2 不同室温和劳动性质时成年男子的显热量，W 空调房间内的人数， 人 群集系数
湿负 荷
每个人散发的潜热量， W Wr ＝ n·Cr·w Wr Cr n w 人体的散湿量，g/h 群集系数 空调房间内的人数， 人 每个人的散湿量，g/h
6.照明冷负荷 Q ＝ N·n1·Ccl（白只灯和镇流器在空调房间外的荧光灯） Q ＝ （N1 + N2 ） ·n1·Ccl（明装荧光灯：镇流器安装再空调房间内） Q ＝ N1·n1 ·n2·Ccl （暗装荧光灯：灯管安在吊顶玻璃罩内） N N1 N2 n1 n2 白炽灯的功率，W 荧光灯的功率，W 镇流器的功率，一般取荧光灯功率的20%，W 灯具的同时使用系数，即逐时使用功率与安装功率的比例 考虑玻璃反射，顶棚内通风情况的系数，当荧光灯罩有小孔， 利用自然通风散热于顶棚 内时，取为0.5-0.6，荧光灯罩无通风孔时，视顶棚内通风情况取为0.6-0.8 照明散热形成的冷负荷系数
Ccl
7.设备冷负荷 q = n1·n2 ·n3·n4 ·N（电热设备） q = 1000 * n1 * a * N 工艺设备和电动机都在室内
q = n1·n2 ·n3·N·Ccl （仅工艺设备在室内） q = n1·n2 ·n3·Ccl·N(1-η)/η （仅电动机在室内） N n1 n2 n3 n4 η Ccl 电热设备的安装功率， W 同时使用系数，即同时使用的安装功率与总安装功率之比，一般为0.5~1.0 安装 系数，即 最大实耗 功率与安 装功率 之比，一 般可取 0.7~0.9 负荷系数，即小时平均实际功率与设计最大实耗功率之比，一般取0.4~0.5 通风保温系数 电动机效率，可由产品样本查得，一般可取 08~0.9 电动设备和用具散热的冷负荷系 数
4.新风、渗透 W ＝ 1/1000·ρw ·L·(dw – dn) 湿负荷 Qx = 1/3.6·ρw·L·(tw-tn) 显热负荷 Qq = 1/3.6·ρw·L·(Iw-In) 全热负荷 ρw L dw dn tw tn Iw In 夏季室外空调计算干球温度下密度：一般取：1.13kg/m3 空气量 m /h 室外空气含湿量，g/kg干空气 室内空气含湿量，g/kg干空气 室外空气调节计算干球温度，℃ 室内计算温度，℃ 室外空气焓值，kJ/kg干空气 室内空气焓值，kJ/kg干空气
计算结果：
楼 号 楼 层 总冷负 荷 W 1 号 楼 -1002[前室] -1003[前室] -1004[前室] -1005[前室] -1006[前室] -1层小计 1 层 1002[消防控制 中心] 1003[前室] 1004[前室] 1005[大堂] 1006[前室] 1007[前室] 1008[前室] 1层小计 14199.9 9258.7 14923.7 9386.7 3337.5 4838.6 608819. 2 2 层 2002[前室] 2003[前室] 2004[前室] 2层小计 3 层 3002[前室] 3003[前室] 3004[前室] 3层小计 3001[商场] 2001[商场] 673792. 1 2340.2 3337.5 4838.6 684308. 5 673792. 1 2340.2 3337.5 4838.6 684308. 5 4 4001[餐厅] 1301929 848644.8 1288.72 884.6 391 254.8 0.39 69900 1166.2 1555 2332.4 328680.4 2.04 2.78 4.17 575.72 1.1 1.5 2.2 312.2 195 196.3 193.5 202.2 97.2 91.5 93.3 97.1 0.17 0.16 0.17 0.17 120 160 240 33820 323626.8 566.73 307.4 202.3 97.2 0.17 33300 1166.2 1555 2332.4 328680.4 2.04 2.78 4.17 575.72 1.1 1.5 2.2 312.2 195 196.3 193.5 202.2 97.2 91.5 93.3 97.1 0.17 0.16 0.17 0.17 120 160 240 33820 323626.8 566.73 307.4 202.3 97.2 0.17 33300 6219.9 4859.3 6219.9 4470.5 1555 2332.4 256569 11.12 8.68 11.12 7.99 2.78 4.17 449.09 5.9 4.6 5.9 4.2 1.5 2.2 243.7 221.9 181.5 233.2 204.1 196.3 193.5 228.6 97.2 95.3 97.2 97.2 91.5 93.3 96.3 0.17 0.17 0.17 0.17 0.16 0.17 0.17 640 500 640 460 160 240 26400 1001[商场] 5717.9 3852.3 3067.7 4592.1 15246 1095683 544169. 7 8704.2 4664.9 7.04 4.4 128 68.6 0.1 480 2915.6 1943.7 1555 2332.4 7774.8 551040.2 226247.2 5.21 3.47 2.78 4.17 13.9 965.56 396.2 2.8 1.8 1.5 2.2 7.4 523.4 214.9 190.6 175.1 180.5 183.7 190.6 193.1 233.7 97.2 88.4 91.5 93.3 97.2 97.1 97.2 0.17 0.16 0.16 0.17 0.17 0.17 0.17 300 200 160 240 800 56700 23280 -1 层 -1001[商场] 1063207 新风冷负 荷 W 534518.8 kg/h 936.04 总湿负荷 新风湿负 荷 kg/h 507.7 W/m2 193.3 总冷指标 新风冷 指标 W/m2 97.2 总湿指 标 kg/hm2 0.17 m3/h 55000 新风量 房间 工程负荷最大值时刻(10点)的各项负荷值
Fch 3.内围护结构
Q ＝ K · F · (tls–tn )，tls＝ tw.pj +△tls K F 内围护结构的传热系数,W/(m2· ℃) 内围护结构的面积， m2
tls tn tw.pj △tls
邻室计算平均温度， ℃ 室内设计温度，℃ 设计地点的日平均室外空气计算温度，℃ 邻室计算平均温度与夏季空调室外计算平均温度的差值,℃
化学反应的散湿量， kg/h 10. 水 面 或 潮 湿 地面 Dτ ＝ Fτ·g 散湿量 Q ＝ 1/3.6· r· Dτ 潜热冷负 荷 Fτ 计算时刻的蒸发表面积，m2 g r 水面的单位蒸发量 kg/（m2·h） 冷凝热，kJ/kg
wy
11.水 流 G ＝ G1·c· （t1 － t2）/r 散湿量，kg/h Q ＝ 1/3.6· r· G 潜热冷负荷 G1 c t1 t2 r 流动的水量， kg/h 水的比热，4.1868kJ/（kg·K） 水的初温，℃ 水的终温，℃ 水的汽化潜热，平均取2450kJ/kg
τ τ-ξ
Tτξ Δ
计算时刻，h 温度波的作用时刻， 即温度波作用于外墙或屋面外侧的时刻， h 作用时刻下的冷负荷计算温度，简称冷负荷温 度，℃ 负荷温度的地点修正值，见表20.3-1和表20.3-2的表注，℃ 室内设计温度，℃
Tn
2. 外 窗 传热 部分
Q =Fch·Kch·CK1 ·Ck2·[(tlc + td2 )-tn] Kch Fch tlc td2 CK1 CK2 tn 外窗传热系数，W/（m2·℃） 外窗窗口面积，m2 外窗的逐时冷负荷计算温度，℃ 外窗逐时冷负荷计算温度的地点修 正值 不同类型窗框的外窗传热系数的修 正值 有内遮阳设施外窗的传热系数修正 值 室内设计温度，℃
8. 食 物 Dτ＝ 0.012φnτ
散湿量，W
Qq ＝ 700Dτ 潜热冷负荷，W Qx ＝ 8.7·nτ 显热冷负荷， W φ nτ 群 集 系 数 人数
9.化学反应 Q ＝ 1/3.6·n4·Gq 材料反应散热量 Wy ＝ n1 ·n2·G·w 气体燃烧散湿量
Q ＝ 1/3.6·n1·n2 ·n4·G·q 气体燃烧全热散热量 Qq ＝ 628Wy 气体燃烧潜热散热量 n4 G q n1 n2 蓄 热 系 数 每小时燃料最大消耗量，m3/h 燃料的热值，kJ/m3 化学不完全燃烧系数，可取0.95 负荷系数，即每个燃烧点实际燃烧消耗量与其最大燃烧消耗量之比，根据工艺使用情况确 定