制梁台座、存梁台座检算资料
梁场台座及门吊基础检算(四工区)
四工区梁场计算书一、制梁台座基础计算制梁台座初步采用在已验收的既有路基上铺设碎石垫层，碎石垫层压实后，浇筑砼台座。
碎石土重度γs 取19.5KN/m³,碎石垫层厚度为0.05 米，垫层下地基承载力特征值按150Kpa 考虑，基础及垫层计算尺寸如下。
1、中部条形基础1.1、40mT梁预制台座单片40mT梁边梁砼量为52.52m³，质量约136.6t，模板自重按34t计算，砼条形基础自重41*0.6*0.59*2.6=37.7t，则荷载值为2083KN，台座长度L=41m，宽度B=0.59m，长宽比为69.5:1，按条形基础计算，基础各尺寸及地基承载力验算如下：（1）基础底面压力为P=F/B*L=2083/(0.59*41)=86.2KN/㎡（2）基础底面处的自重土压力为Pc= r*h =20×0= 0KN/㎡（3）碎石土垫层底面处的附加应力Z=0.05m，Z/B=0.05/0.59=0.085，查JTG D63-2007表4.5.3，取值θ=20°Pz=B*(P-Pc)/(B+2*Z*tanθ)=81.2KN/㎡（4）碎石土的重度取19.5KN/m³碎石土垫层底面处土的自重应力Pcz=Σγ*Z=19.5*0.05=0.975KN/㎡（5）查建筑施工计算书册计算式4-1，检验碎石土处地基承载力特征值是否满足要求:Pz + Pcz =81.2+0.975=82.175KN/㎡<fcz=190KN/㎡满足要求。
（6）碎石土垫层宽度查JTG D63-2007公式4.5.3-4 得b'=B+2Ztanθ=0.59+2*0.05*tan20°=0.63,取0.8m。
1.2、30mT梁预制台座单片30mT梁边梁砼量为29.45m³，质量约76.7t，模板自重按28t计算，砼条形基础自重31*0.6*0.49*2.6=23.7t，则荷载值为1284KN，台座长度L=31m，宽度B=0.49m，长宽比为63.3:1，按条形基础计算，基础各尺寸及地基承载力验算如下：（1）基础底面压力为P=F/B*L=1284/(0.49*31)=84.5KN/㎡（2）基础底面处的自重土压力为Pc= r*h =20×0= 0KN/㎡（3）碎石土垫层底面处的附加应力Z=0.05m，Z/B=0.05/0.49=0.1，查JTG D63-2007表4.5.3，取值θ=20°Pz=B*(P-Pc)/(B+2*Z*tanθ)=78.66KN/㎡（4）碎石土的重度取19.5KN/m³碎石土垫层底面处土的自重应力Pcz=Σγ*Z=19.5*0.05=0.975KN/㎡（5）查建筑施工计算书册计算式4-1，检验碎石土处地基承载力特征值是否满足要求:Pz + Pcz =78.66+0.975=79.64KN/㎡<fcz=190KN/㎡满足要求。
制梁场存梁台位计算书
制梁场存梁台位设计计算书1、设计依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007—2002） 《混凝土结构设计规范》（GB50010—2002） 《建筑地基处理技术规范》（J220—2002） 《建筑地基基础技术规范》（DB21/907—2005） 《制梁场岩土工程勘察技术报告书》 《制梁场平面布置图》 铁路线路有关设计图纸 2、工程概况 3、存梁基础概况 4、地基承载力计算地基土通过三七灰土夯实处理，地基承载力特征值a ak kP f 200≥，地基梁底面翼缘宽度f b 按下式计算：m l f P b ak f 875.11020075055=⨯⨯=⨯⨯≥取m b f 2=，地基梁断面积为232.1)6.02(2.08.02m A =-⨯-⨯=，自重荷载m KN q G /332532.1=⨯=，沿地基梁全长分布。
1）地基梁自重引起的支撑反力：232.1m S =322.1332.110m m m V =⨯=KN m KN m G 330/252.1333=⨯= 220102m m m A =⨯= a KP m KN A G p 5.162033020===2)存梁荷载引起的支撑反力图1 存梁台座受力示意图图2 存梁台座计算简图地基土的弹性系数为k ，地基梁的刚度系数为EJ ，地基梁的挠度曲线ω的微分方程为：)(44x q k dxd EJ =+ωω（1） 手解挠度曲线微分方程，采用傅里叶级数方法求解，其中取周期（-1，1）把)(x q 展开傅里叶级数。
1=l ，)(x q 是周期为2的周期函数，在整个域内是偶函数，在（-1，1）上)(x q 定义为：⎪⎩⎪⎨⎧<<<<--<<-=15.0,05.05.0,5.01,0)(x x q x x q∑∞=++=10)sin cos (2)(n n n lxn b l x n a a x q ππ其中：q dx x q l dx x q l a l l l ===⎰⎰-00)(2)(1 2sin 2cos )(2cos )(10ππππn n q dx l x n x q l dx l x n x q l a l l l n ===⎰⎰-0cos )(1==⎰-l l n dx l x n x q l b π则：∑∞=+=1cos2sin 22)(n lxn n n q q x q πππ 在对称荷载的作用下，挠度ω也是偶函数，把ω傅里叶级数展开：∑∞=+=10cosn n lxn A πωω ∑∞==1444cos n nn lx n A dx d παω （l n n πα=） 代入地基梁微分方程（1），得∑∑∞=∞=+=++1140cos2sin 22cos )(n n n nl xn n n q q l x n A k EJ k ππππαω 由待定系数法，可知lxn πcos系数对应相等，得： ⎪⎩⎪⎨⎧=+=2sin2)(240ππαωn n q A k EJ q k n n ⇒ ⎪⎪⎩⎪⎪⎨⎧+==)(2sin 2240k EJ n n q A k q n n αππω 解得：∑∞=++=14cos )(2sin22n n lx n k EJ n n q k q παππω 采用C30混凝土，垫层的参数采用水泥砂浆的物理参数（不影响受力大小，只对挠度大小有影响），计算参数如下：210/109791.2m N E ⨯=390/10226.1m N k ⨯= 290/10452.22m N k m k ⨯=⨯=4210385455.5m J -⨯= 291060438.1m N EJ ⋅⨯=m N q /107503⨯=在此方程中，不考虑地基梁体剪切变形对挠度的影响：)5cos 1077628.93cos1025703.1cos1000797.3(1052936.110864⋅⋅⋅+⨯+⨯-⨯+⨯=----lx lx lxπππω由受力可知，在此周期内，)0(max ωω=，得m410864max 1055932.1)1077628.91025703.11000797.3(1052936.1-----⨯=⋅⋅⋅+⨯+⨯-⨯+⨯=ω由于梁体受地基土反拱，可知)1(min ±=ωω，得：m410864min 1049940.1)1077628.91025703.11000797.3(1052936.1-----⨯=⋅⋅⋅+⨯-⨯+⨯-+⨯=ω3）采用MIDAS/Gen 软件进行复算验证，并用结构设计软件计算考虑地基梁体的剪切变形对挠度的影响，并考虑自重荷载与存梁荷载同时作用。
某制梁场制存梁台座载荷沉降观测及梁体弹性上拱观测方案_secret
制梁、存梁台座载荷沉降观测及梁体弹性上拱观测方案一、制梁台座1.1 观测目的在箱梁浇筑前、浇筑中及浇筑后的三阶段中，对其台座预定点位进行沉降观测，并对各点的累计沉降量同规定值进行比较，判断台座基础是否满足设计要求。
1.2 观测点的设置在箱梁浇注前，预先在每个生产台座一侧端部布设一个临时水准点，水准点所选位置必须不受施工影响并便于观测。
在长300mm×宽300mm×深500mm的基坑内用C20砼垂直埋设长度500mm直径Ф20的螺纹钢筋，要求钢筋顶面平齐并刻有十字线，砼表面要低于钢筋顶面20mm。
水准点四周要用Ф8钢筋围栏防护，并挂有“XX观测点请勿靠近”字样的标识牌。
在台座两侧对称布设沉降观测点5处：端头、1/4、1/2、3/4、端头。
观测点应便于观测并不受施工影响，利用红油漆进行标识。
台位观测点布设见下示意图：1.3 测量观测1.3.1 观测仪器水准仪2台、塔尺2部1.3.2 观测记录在混凝土浇筑前对每个观测点先观测1次、浇筑中每2小时对各点观测1次、浇筑后每1天观测1次并得连续观测3天。
观测时两侧要同时、同步对侧进行，并要及时进行观测记录。
后附制梁台座沉降观测记录表二、存梁台座 2.1 观测目的在箱梁存放期间，对其存梁台座基础进行定期沉降观测，并对各点的累计沉降量同规定值进行比较，判断台座基础是否满足设计要求2.2 观测点的设置在每列存梁台座一端（靠近搬运梁机道路）均间距布设3个临时水准点，水准点所选位置必须不受施工影响并便于观测，水准点的埋设方法同制梁台座。
在每个台座一端基础面中心线上对称布设沉降观测点4处，观测点应便于观测并不受施工影响，利用红油漆进行标识。
存梁台座观测点布设见下示意图：西端2.3 测量观测 1.3.1观测仪器 水准仪2台、塔尺2部1.3.2 观测记录在存梁前对每个观测点先观测1次、存梁第1天对各点观测3次、以后1天观测1次并得连续观测3天。
观测时两侧要同时、同步对侧进行，并要及时进行观测记录。
30米T梁存梁台座验算
30米T梁存梁台座验算
本工程40m预制T梁边跨边梁自重最大约为89.2317T。
截面积采用50cm（宽）*40cm（高），拟采用C30砼台座，单侧存梁台座与箱梁接触面积为0.5×0.5=0.25 m2；拟定梁存放间距（按最小间距）为3米，存梁高度拟定为2层。
1、参数
地基承载力，
取[fa0]=250Kpa (试验室现场测得)
30mT梁自重90T，取G1=90×9.8=882KN
台座基础底面积A=1.5×3=4.5m2
台座及基础体积V=1.5×0.8×3+0.4×0.5×3=4.2m3
台座及基础重力G2=2.600×4.2×9.8=107.016KN
C30混凝土轴心抗压强度设计值：[fcd]=30Mpa
2、台座地基承载力验算
单侧存梁台座对地基的压力最大值（2层设计）为：
Fmax=G1/2×2+G2 =882+107.016=989.016KN
在每m2对地基的压力为：
f=Fmax
A =989.016
4.5
= 219.78KN/m2=219.78 Kpa<250 Kpa
3、存梁台座受力验算
台座混凝土为C30，[fcd]=30Mpa
单侧存梁台座与箱梁接触面积为0.5×0.5=0.25 m2 箱梁对台座的压力大小为：
F1=G1/2×2=882KN 箱梁存梁台座验算书
f=Fmax
A =882
0.25
=3528KN/m2
=3528Kpa=3.528Mpa<[fcd]=30Mpa 所以，存梁台座受力满足要求。
箱梁预制及存放台座设置与验算
箱梁预制及存放台座设置及验算1、后张法预应力箱梁台座设置及其验算1、1台座设置（1）对台座基础的地基进行加强处理，使台座基底承载力≥150Kpa。
（2）台座基础两端2.0m范围下挖50cm台座基础,宽1.6m，中间基础部分宽1.6m，30cm厚，并布筋浇注C30混凝土；台座部分配置结构钢筋，浇筑20cm厚混凝土，台座顶面采用小石子混凝土调平，并用4x4cm角钢包边，防止边角破坏。
底模采用1m宽8mm厚的大块钢板平铺，并且与台座连接成整体。
用3m靠尺及塞尺检测平整度，偏差控制2mm以内，确保钢板接缝严密、光滑平顺。
台座施工预留模板对拉螺栓孔间距50cm。
（3）箱梁采用两台50t龙门吊起吊。
在梁底台座预留吊装孔，吊点位置距梁端1m。
20m和25m预制箱梁共用台座设置4个吊装孔洞。
（4）为了保证桥梁平顺，在20m（25m）箱梁台座跨中设向下13mm的预拱度，从跨中向梁端按抛物线过渡设置。
施工时可根据实际情况进行适当调整。
（5）预制台座间距为3m，以便吊装模板。
1.2台座受力验算按25m箱梁对台座受力进行验算。
单片箱梁重量=27.275×2.6=70.915t。
模板重量=12t，小箱梁底面面积为：1×24.84=24.84m2，则台座所受压强=（70.915+12）×1000×10/24.84=0.0334MPa,小于台座强度30MPa。
张拉完毕后受力面积取 2 m2，则台座所受压强=（70.915+12）×10×1000/2=0.42MPa,小于台座强度30MPa。
台座两端地基承载力压强需达到0.42 MPa×1/（2×1.6）=131.25Kpa。
施工时夯实地基并铺设碎石垫层使其满足要求。
2、箱梁存梁区台座设计及验算2.1箱梁存梁区台座设计台座枕梁采用C30混凝土（计算中枕梁视为刚性构件），箱梁存梁用枕梁尺寸为0.8m×0.4m×7.5m见下图：(验算以25米箱梁进行验算,其余20米箱梁的存梁用枕梁采用同25米箱梁存梁用枕梁相同的结构), 25米箱梁最大一片砼方量为27.275m3,钢筋砼比重取26KN/m3,最高放置两层,则存梁荷载F=27.275×26×2/2=709.15KN。
预制T梁存梁台座检算
T梁存梁台座检算计算书一、32m存梁台座扩大台座检算1、地基承载力检算台座所受T梁传递力顺梁长方向按线荷载考虑（取1.25的安全系数）：q=P/L=(140×1.25×10)÷4.0=437.5KN/m 扩大台座按初拟的4.0×3.0 m2底面积计算，取1.0米长台座进行检算，则地基净反力为：σ=q/b=437.5÷3.0=145.8 KPa正常沉积的粘性土或一般经过碾压密实的杂填土地允许承载力能达到140～150 KPa左右或更高，为了确保地基承载力能满足施工要求，我们采取了标准贯入仪进行了贯入试验，测得地基承载力标准值为150KPa。
2、确定台座厚度台座悬臂根部（Ⅰ—Ⅰ截面）剪力最大，则：8908901001009000 N1?8@300N3Φ12N2? 500540004510ⅠⅠV max =σ(b-a)/2=145.8×(4.00-0.5)/2=255.15KN 选用C30砼，f c =14.3 MPa ，则台座为抵抗剪切破坏最少所需有效厚度：h 0=V/(0.07 f c )=255.15÷(0.07×14.3×103)=0.255 m 按保护层6cm 厚计，则扩大台座厚度应为： h=h 0+a=0.255+0.06=0.315m 可取h=450cm 。
3、配筋计算 计算Ⅰ—Ⅰ截面弯矩M=σ(b-a)2/8=145.8×(4.00-0.5)2/8=223.26KN ·m钢筋选用Ⅱ筋，f y =340 MPa ，则每米长（梁长方向）扩大基础受力钢筋面积：A s =M/(0.9h 0 f y )=223.26×103/［0.9×(0.45-0.06)×340］=1871mm 2可选用 16@20cm 两层布置。
每米长台座受力钢筋面积A s =2009＞1871 mm 2。
制梁台座数量计算
制梁台座数量计算：
每天出梁数量×每个台座出一榀梁的时间
一般计算是这样进行：
1、确定有效时间。
即确定300天工期中实际可以正常进行预制的时间，排除可能出现的雨季、冬季施工；预制底座场地布设、底模铺设以及其他不利因素等的影响。
最后确定一个合理的施工时间（天数）；
2、考虑预制场布设的各种资源配置情况。
如模板配置、混凝土浇注以及龙门吊布设情况以及数量；配置的作业班组和混凝土拌合、运输以及浇注等工艺；预制梁材料使用以及脱模得期限等等；就拿模板配置来说，一般预制箱梁有边跨边梁（有时还有内外之分）、边跨中梁、中跨边梁和中跨中梁之分，况且芯模板的形式也有区别，所以配备模板时应该一一考虑周到。
3、结合资源配置和施工有效天数，再利用预制的梁数量除以有效施工天数，就可以得出每天需要平均预制多少梁的数量；
4、根据资源配置和每天平均预制梁的数量，综合确定预制底座的数量，然后就可以确定相应的模板数量；举个例子：假如有效施工天数为232天，箱梁脱底模的时间是7天，则需要每两天预制3片梁。
这样就需要配置底座数量是12套。
相应的模板数量就是按照每天2套的侧（芯）模计算。
制梁场制存梁台座检测方案
中铁十七局集团第三工程有限公司青县制梁场梁场制、存梁台座监测技术方案编制：审核：批准：监理工程师：二〇〇九年四月目录1工程概述 (1)1.1 场地位置 (1)1.2地形地貌 (1)1.3地质情况 (1)1.4气象 (1)1.5制梁施工任务划分 (1)2 制存梁台座观测 (2)2.1 梁场台座设置 (2)2.2台座观测点的布设 (2)2.3使用仪器 (3)2.4观测方法 (3)2.5观测周期： (5)3附表 (5)3.1制梁台座反拱检测记录表1 (5)3.2存梁台座检测记录表2 (5)梁场制、存梁台座监测技术方案1工程概述1.1 场地位置京沪高速铁路土建TJ-1标青县梁场位于沧州市青县清州镇侯家营北侧，104国道东侧，京福铁路东侧，高速铁路正线右侧，区间桩号为DK190＋100～DK190＋200，梁场占地240亩。
1.2地形地貌梁场所在地为冲积平原，地貌平坦，地势开阔，大部分为耕地。
1.3地质情况梁场地质属于黏性土质，土壤最大冻结深度均为0.6m，地震动峰值加速度为0.15g。
工程所在地在勘探深度内所表现的底层以软土地基为主。
地下水位埋藏较深，经地方调查和设计院提供资料，该处浅层地下水硫酸盐腐蚀程度为H2级，地下380m水质符合饮用水标准。
1.4气象本区属暖温带半湿润大陆性季风气候，四季分明，春秋适宜，夏热多雨，冬寒干燥。
年平均气温13℃～13.5℃，极端最高气温42.2℃，极端最低气温-20.6℃；年平均雨量530.8mm～599.2mm。
最大冻深60cm，最大积雪厚度15cm。
1.5制梁施工任务划分青县梁场承担京沪高速铁路611孔箱梁的预制，其中32m箱梁590孔，24m箱梁21孔。
天津特大桥388片，32米379片，24米9片；青沧特大桥223片，32米211片，24米12片。
架梁区段为DK177+458.99～DK198+214.49。
2 制存梁台座观测2.1 梁场台座设置梁场有32m制梁台座9个，24m、32m混用台座1个，制梁台座采用钢筋混凝土结构，为保证其整体刚度和沉降量满足制梁的高标准要求，基底处理采用CFG桩。
制梁存梁台座计算
1、台座承载力验算1.1、箱梁台座承载力验算制梁台座在箱梁未初张拉前，整体受力，承受均布荷载作用。
此状态下，台座本身及其下部的承载地基所受的应力值较小，不进行验算；张拉后箱梁起拱，所有重量集中至台座两端，此时基础与地基受力为最不利情况，须对其进行验算。
32米箱梁重量是714000Kg，模板重量是150000 Kg1）荷载总重量单个扩大基础荷载合计：G=（714+150）×1000×9.8=8467.200KN2）地基承载力计算根据现场地质条件，地基承载力特征值faK=250kpa。
地基受力面积为A=7.1m×4m×2=56.8m2应力：σ1=G/A=8467.200 KN /56.8 m2=149.0704kpa满足要求。
3）人和运输机产生的荷载取2.5kpa4）振捣混凝土产生的荷载取2kpa《查铁路混凝土与砌体工程施工规范》因此σ=149.07+2.5+2=153.57< [σ]其中[σ]=250kpa为地基的许用承载力；2、存梁台座2.1、存梁台座验算地基承载力特征值faK=250kpa。
单片最大预制梁重为714000k g×9.8=6997.2KN,一个台座上设计存放2片梁，一个端头受力为F=(2×6997.2KN )/2=6997KN。
基础自重为：基础为C25混凝土+钢筋Gk=（169.1+5.3）×1000×9.8=174.4×9.8=1709.12KN基础底面面积：A=4.2×7.7=32.34平方基础一端底面应力为：σ =（6997+1709.12/2）/32.34=242.78Kpa<［σ］=250Kpa满足要求。
其中［σ］=250Kpa为地基的许用承载力。
制梁台座计算范文
制梁台座计算范文梁台座是指在梁与柱之间的承台，用于承载梁的荷载并将其传递到柱上。
在建筑或结构工程中，梁台座的设计和计算是非常重要的，因为它直接关系到结构的稳定性和安全性。
梁台座计算的目的是确定梁台座的尺寸、强度和稳定性，以确保其能够承受设计荷载，并满足相关建筑规范和标准的要求。
梁台座的计算主要包括以下几个方面的内容：1.荷载计算：首先需要确定梁台座所承受的荷载，包括梁的自重、梁的荷载以及动荷载等。
这些荷载应按照规范和标准的要求进行计算。
2.反力计算：在知道梁的荷载后，需要计算梁台座所受的水平和垂直反力。
水平反力主要包括摩擦力和土壤的侧向阻力，而垂直反力则等于梁荷载和反力的合力。
3.底座尺寸计算：底座尺寸的计算取决于梁的尺寸和反力大小。
通常采用的方法是按照底座面积与梁荷载之比进行计算，以确保底座的稳定性。
4.底座强度计算：除了底座尺寸外，底座的强度也是非常重要的。
底座应具备足够的强度，以承受梁荷载和反力，并能保持其稳定性和安全性。
5.底座稳定性计算：底座的稳定性计算是针对底座的倾覆或滑移问题进行的。
通常需要考虑土壤的抗力、底座的几何形状以及施工过程中的防滑措施等因素。
以上是梁台座计算的基本内容，但实际计算过程可能还需要考虑梁底面的曲率、梁与台座之间的接触面积、梁与台座的开裂等问题。
此外，还需注意结构的整体稳定性、连接方式、材料强度等因素。
总之，梁台座计算对于建筑和结构工程的稳定性和安全性至关重要，需要综合考虑荷载计算、反力计算、底座尺寸、强度和稳定性等因素。
准确的计算能够保证梁台座的设计和施工符合相关规范和标准，从而确保结构的可靠性和安全性。
存梁区基础验算
存梁底座单点提供的力F=(150+150)/2=150t，则最不利情况下地基承载力σ=F/S=150×10/15=100KN，即为10.0t/m2，根据当地土质情况，原地面经过强夯后，做30cm三七灰土垫层检测压实度均95%以上，做地基承载力为580KPa，1KPa =101.97公斤力/㎡，580KPa=59T/㎡。故地基承载力满足要求。
2顶板筋受力验算
可以将整个基础体系竖向翻转180°，则单个箱梁的支点间距为2.5m可以看做双端为固定端梁的支点，梁上受均布荷载作用，如图：
由查《实用土木工程手册》可知：跨中最大弯矩Mmax=ql2/24，其中q=2F/2.5=150.0×2/2.5=120t/m=1200kN/m，l=2.5m，则Mmax=31.25kN·m。根据T形梁配筋强度复核计算软件可得：
三、存梁台座基础结构形式
根据以往的施工经验，我们针对本工程采用的存梁台座及地基土的形式配置如下基础，基础混凝土标号为C30，顶宽100cm，底宽200cm，高度分别为40cm跟50cm，沿纵向顶板配5根Φ16钢筋、底板配22根Φ16钢筋，沿竖矩形截面配置Φ8构造箍筋，间距为25cm。见下图：
四、存梁底座基础受力验算
存梁区地基承载力验算
一、工况描述
前期拟设置12组存梁台座，每组梁台座横向长度12.5m，纵向跨度18m/28m，箱梁的顶板宽度为2.4m/2.7m，按照平均2.55m计算，每组台座可存梁12.5/2.55×2=10片，则共可存梁12*10=120片。
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⑴制梁台座计算
制梁台座初步设计采用碎石土换填处理，换填层底标高根据现场试验确定，确保垫层下地基承载力满足要求，垫层分层压实，地基承载力特征值取200Kpa （查JTG D63-2007第27页表4.5.4），重度s γ取19.5KN/m 3,换填层换填层厚度Z 先设定为0.6米，垫层下地基承载力特征值按120Kpa 考虑，基础及垫层计算尺寸如下
单片梁自重按100t 考虑，模板自重案按20t 考虑，则荷载值为1200KN ，台座长度L=30m ，宽度b=1.0m ，长宽比为30:1，按条形基础计算,基础各尺寸及地基承载力验算如下：
考虑到箱梁宽为1m ，基础宽度1200300.2220019.50.8
F B m f rh ÷===--⨯即满足要求，考虑到箱梁宽为1m ，取B=1.5m ，符合要求。
基础及台阶上的土平均重度取203/KN m ，基础底面压力为
212003020 1.50.842.7/1.5
F G P KN m B +÷+⨯⨯=== 基础底面处的自重压力为2200.816/c P rh KN m ==⨯=
碎石土垫层底面处的附加应力：
Z=0.6m,Z/B=0.6/1.5=0.4,查JTG D63-2007表4.5.3，按内插法确定θ=26°
2() 1.5(42.716)19.8/2tan 1.520.6tan 26
c Z B P P P KN m B Z θ-⨯-===++⨯ 碎石土的重度取193/KN m ，碎石土垫层底面处土的自重应力：
2200.8190.627.4/cz
P Z KN m γ==⨯+⨯=∑ 3200.8190.619.57/0.60.8
KN m γ⨯+⨯==+m 碎石土垫层底面以上土的加权平均重度 碎石土垫层底面处地基承载力特征值：
下层为软黏土
1.000.85, 1.000.85,510, 1.1,L b b I e ηη=≥=≥-==查建筑施工计算手册表得 查JTG D63-2007公式3.3.5-1，地基承载力修正值
2(0.5)120 1.119.57(0.60.80.5)139.4/az ak d m f f h z KN m ηγ=++-=+⨯⨯+-= 查建筑施工计算手册计算式4-1，检验碎石土处地基承载力特征值是否满足要求
2219.827.447.2/139.4/,Z cz az P P KN m f KN m +=+=<=满足要求。
碎石土垫层宽度查JTG D63-2007公式4.5.3-4得
'2tan 1.520.6tan 26 2.09, 2.1b B Z m m θ=+=+⨯⨯= 取。
⑵存梁台座计算
存梁台座初步设计采用碎石土换填处理，换填层底标高根据现场试验确定，确保垫层下地基承载力满足要求，垫层分层压实，地基承
载力特征值取200Kpa （查JTG D63-2007第27页表4.5.4），重度s γ取19.5KN/m 3,换填层换填层厚度Z 先设定为0.6米，垫层下地基承载力特征值按140Kpa 考虑，基础及垫层计算尺寸如下
单片梁自重按100t 考虑，按双层存梁计算，则荷载值为2000KN ，每个条形基础按存8片梁计算，每个端支点荷载值为8000KN ，台座长
度L=30m ，宽度B=2.1，长宽比为15:1，按条形基础计算,基础各尺寸及地基承载力验算如下： 基础宽度1000035.75 1.4820019.50.6
F B m f rh ÷===--⨯即满足要求，考虑1.4倍安全系数，取B=2.1m
基础及台阶上的土平均重度取203/KN m ，基础底面压力为21000035.752020.8148.43/2.1
F G P KN m B +÷+⨯⨯=== 基础底面处的自重压力为2200.816/c P rh KN m ==⨯=
碎石土垫层底面处的附加应力：
Z=1.0m,Z/B=0.6/2.1=0.29,查JTG D63-2007表4.5.3，确定θ=22°
2() 2.1(148.4316)95.63/2tan 2.12 1.0tan 22
c Z B P P P KN m B Z θ-⨯-===++⨯ 碎石土的重度取193/KN m ，碎石土垫层底面处土的自重应力：
2200.8190.627.4/cz
P Z KN m γ==⨯+⨯=∑ 3200.8190.619.57/0.60.8KN m γ⨯+⨯==+m 碎石土垫层底面以上土的加权平均重度 碎石土垫层底面处地基承载力特征值：
下层为软黏土
1.000.85, 1.000.85,510, 1.1,L b b I e ηη=≥=≥-==查建筑施工计算手册表得 查JTG D63-2007公式3.3.5-1，地基承载力修正值 2(0.5)140 1.119.57(0.80.60.5)159.4/az ak d m f f h z KN m ηγ=++-=+⨯⨯+-= 查建筑施工计算手册计算式4-1，检验碎石土处地基承载力特征值是否满足要求
2295.6327.4123.03/159.4/,Z cz az P P KN m f KN m +=+=<=满足要求。
碎石土垫层宽度查JTG D63-2007公式4.5.3-4得 '2tan 2.120.6tan 22 2.58, 2.6b B Z m m θ=+=+⨯⨯= 取。