静载试验计算单
静载试验
一、
二、
三、
四、
8m 4m 4m 4m 4m 8m
加载图式
计算依据
TB2092-2003《预应力混凝土铁路桥简支梁静载弯曲抗裂试验方法》静 载 试 验 计 算 书
五、
计算等效力臂αR =5P/2
M=R×L/2-∑P i X i =
28P =P α
得α=28
六、
七、
每加载点重量按:
2.95
kN
其中:千斤顶、锚具=125kg 铁板及砂子=40kg 人员重=130kg Ms=
82.60
kN.m
防水层已铺
八、
Mka=Md+△Ms/Kp-Ms
Mk=K(Mz+Md+Mh+Mf)+△Ms-Mz-Mf-Ms Kb=[Mh/(1+μ)+Md+Mz+Mf]/(Mh+Mz+Md+Mf)=
0.9325
各级加载的弯矩值和荷载值计算:
复核:
日期:
计算各级加载的跨中弯矩和荷载值加载设备对跨中产生的弯矩Ms △M =△σ×A ×(W /A +e )×10
3
计算未完成应力损失的补偿弯矩△M s
根据梁体基本数据表中终张-加载时间的天数,查《预制后张法预应力混凝土简支梁静载试验方法及评定标准》附录,查得η1、η2,并按下列公式计算△σs 、△M s :△σs =(1-η1)σ
L6+(1-η2)σL5
注:本梁已铺防水层、保护层,按已铺防水层、保护层加载。
沙田镇横流桥单梁静载试验加载力计算
沙田镇横流桥单梁静载试验加载力计算一、一期恒载计算:根据设计图纸:单块中板砼体积为11.3m3,对应自重力为11.3*26=293.8kN;单块边板砼体积为14.635m3,对应自重力为14.635*26=380.5kN。
折算为单片梁线荷载为:中板:q中=293.8/20=14.69kN/m边板:q边=380.5/20=19.03kN/m支座距跨径中心线0.35m,则计算跨径为:20-2*0.35=19.3m 中板自重内力M中=1/8*14.69*19.32=684kN-m边板自重内力M边=1/8*19.03*19.32=886kN-m二、二期恒载计算:(1)铺装层荷载:10cm厚沥青砼面层(宽15m)、10cm水泥砼铺装层(宽20m),桥梁横向共布置有15块空心板,单块空心板每延米承受的铺装重量为:(0.1*15*24+0.1*20*25)/15=5.73kN/m;(2)人行道及栏杆重量:查阅人行道及栏杆设计图:全桥人行道及栏杆柱、底座圬工量为:(68.1+28.8+9.81)=106.7m3,栏杆钢管重量为29.6kN。
桥长80米,假定人行道及栏杆重量由15块板梁平均分担,则单块空心板每延米承受的重量为:(106.7*25+29.6)/(80*15)=2.25 kN/m(3)单块空心板二期线荷载为:5.73+2.25=8.0 kN/m二期荷载产生的内力M二期=1/8*8.0*19.32=372.5kN-m三、汽车荷载作用:按公路—Ⅰ级加载。
根据现行《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)中第4.3条之规定:对于公路—Ⅰ级汽车荷载可简化按车道荷载(均布荷载+集中力)计算。
其中,均布荷载q汽=10.5kN/m、集中力P汽=240 kN。
由于桥梁行车道宽度为15m,按规范表4.3.1-3规定:本桥设计车道数为4。
横向布置有15块板,布置有4列车时,横向分布系数平均值为:4/15=0.267。
静载试验记录及分析
0.00 10.00 20.00 沉降(mm) 30.00 40.00 50.00 60.00
(DK0+315地基)时间t的对数(lgt)与沉降量 lgt
1.5 1.7 1.9 2.1 2.3 2.5
沉降量(mm)
210 90
1.7
1.9
2.1
2.3
2.5
承载力Q与沉降S的关系曲线 承载力(kPa) 300 400 500 600
基承载力特征值为360kPa,
基承载力特征值为:DK0+315:314kPa,
关系曲线
500
600
的关系
2.7
2.9
3.1
与沉降量S的关系曲线
2.7
2.9
3.1
2.7
2.9
3.1
0 60 150 240 330 420 510 600 690 720 750 780 990
沉降 沉降(mm)
20 25 30 35 40
地基承载力特征值的确定: 依据DB42/269-2003,以粉砂土确定,S/d=0.010确定:DK0+313通道地基承载力特征值为 CK0+550通道地基承载力特征值为260kPa 依据JGJ106—2003《建筑基桩检测技术规范》4.4.2第2条,确定的地基承载力特征值为 CK0+550:250kPa。
CK0+550承载力Q与沉降量S的关系曲线
承载力(kPa) 0 0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 100 200 300 400
沉降量(mm)
(CK0+550地基)时间lgt与沉降s的关系 时间 t(min) 60 150 240 330 420 510 600 690 720 750 780 990 t(min) 60 120 lgt 1.78 2.18 2.38 2.52 2.62 2.71 2.78 2.84 2.87 2.88 2.89 3 lgt 1.78 2.08 沉降 (mm) 1.85 5.00 8.64 13.05 20.71 28.73 38.00 49.05 48.10 45.94 43.10 38.74 沉降 (mm) 0.68 1.88 时间的对数值
静载试验台座计算书
静载试验台座计算书一、计算书(1)、场地地质概况场内地质情况较差,土层由耕土、粉质粘土、细砂、粗砂等结构构成。
其中耕土的土层厚度约0.6~0.7m,粉质粘土的土层厚度约7~7.4m,细砂的厚度约5.8~5.9m。
32米静载试验台座设置按水泥搅拌桩复合地基基础设计,设置两个承台,每个承台下设60根水泥搅拌桩,桩径0.5米,每根桩有效长度9米,水泥标号采用32.5#,基底置于细砂层。
承台采用C30混凝土,长8.5m宽3m高0.6m,承台下设20cm厚级配碎石辱垫层,垫层长9.5m宽4m。
具体设置情况如下图示(2)、设计荷载1、预制箱梁自重8200KN.(箱梁实际重量819t)2、一个承台自重=8.5×3×0.7×25KN/m3=446.25KN(取402KN)3、静载试验架自重约2000KN4、承台底承重荷载G=((8200+2000)/2+446.25)*1.5=8319.4KN(按荷载1.5倍计算)(3)计算内容1、单桩竖向承载力特征值(建筑地基处理技术规范JGJ79-2002) (1)同时应满足 (2)桩周长:Up=0.5×3.14=1.57m桩截面面积:Ap=0.52 ×3.14÷4=0.196m2桩身强度折减系数η,干法可取0.20~0.30;湿法可取0.25~0.33,本计算取η=0.33 fcu—与搅拌桩桩身水泥土配比相同的室内加固土试块(边长为70.7mm的立方体,也可采用边长为50mm的立方体)在标准养护条件下90d龄期的立方体抗压强度平均值(kPa);本计算取fcu=1.5Mpa(实际强度需请试验室取样确定)根据《岩土工程勘察报告》搅拌桩土层结构:桩长范围土层名称土厚li(m)桩侧土磨擦阻力特征值(qsia)(Kpa)桩端土阻力(qp:未修正承载力特征值) (Kpa)α——桩端天然地基土的承载力折减系数,取0.6得(1)式中Ra=1.57×(3.5×12+2.7×12+1×12+1.8×15)+0.6×140×0.196=191.78KN得(2)式中Ra=0.33×1.5×0.196×1000=97KN单桩竖向承载力特征值取(1)(2)中最小值得:Ra=97KN2、复合地基承载力特征值f spk>f=G/A=8319.4/(8.5×3)=326Kpaβ—桩间土承载力折减系数,宜按地区经验取值,如无经验时可取0.75~0.95,天然地基承载力较高时取大值,本计算取0.75。
静载试验---水平多循环试验报告(带数据)
****工程基桩单桩水平静载荷试验检测报告工程名称:工程地点:委托单位:报告编号:报告页数:**检测有限公司****年**月**日****工程基桩单桩水平静载荷试验检测报告检测人员:报告编写:校核:审核:批准:声明:1.报告无计量认证章、资质专用章无效;2.报告无报告人、审核人、批批准人签章无效;3.报告涂改、换页、错页无效,无骑缝章无效;4未经书面同意不得复制或作为他用;因抽样方法不当或检测数量不足等非检测方原因导致检测结果不满足相应技术标准或设计要求及由此产生的后果,检测方不承担相应责任;5.如对本检测报告有异议或需要说明之处,可在报告发出后15 日内向本检测单位提出书面意见,本单位将于5日内给予答复。
地址:邮政编码:电话:联系人:目录一、工程概况 (4)1、概述 (4)2、设计要求 (4)3、工程地质简况 (5)4、试桩简况 (5)二、现场检测 (5)1、检测目的 (5)2、检测依据 (5)3、检测设备 (6)4、检测方法 (7)5、数据判定 (7)三、试验结果的分析和判断 (8)四、结论 (11)一、工程概况1、概述由XXXX委托,对XXXXX项目工程的静压预应力管桩进行了单桩水平静载试验,以确定该桩型的水平极限承载力,工程信息见下表。
2、设计要求本工程桩基设计信息如下表1:表1 基桩设计参数3、工程地质简况该工程桩端位于第⑤层细砂层中,地基土的主要物理力学指标见下表,详见本工程地质勘察报告。
表1地层物理力学性质表注:本资料引自《***********有限公司总部基地项目岩土工程勘察报告》。
4、试桩简况根据委托单位提供的设计及施工资料,各检测桩(点)水平承载力设计值和有关成桩参数见表3,桩(点)位平面图见附图。
表3 试桩参数表二、现场检测1、检测目的根据有关规范及设计要求,采用接近于水平受力桩的实际工作条件的试验方法确定单桩的水平承载力。
2、检测依据《建筑基桩检测技术规程》(JGJ 106-2014);《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011);《建筑桩基技术规范》(JGJ 94-2008)。
桥梁静载试验载荷计算书
0.930
14499.473 417.251
八、 计算各级加载的跨中弯矩和荷载值
3‐1‐16‐1‐0‐3‐1 级别
初始状态
加载弯矩(kN.m) 0.000
第3页
加载荷载(kN) 0.000
基数级 0.6 级 0.80 级 静活载级 1.00 级 1.05 级 1.10 级 1.15 级 1.20 级
第1页
数值 23.5 0.01 0.00 0.85 1.34 1.11 1.19
1
序号 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19
名称
二期恒载质量对跨中弯矩 Md(KN.m) 防水层质量对跨中的弯矩 Mf(KN.m) 活载对跨中的弯矩 Mh(KN.m) 梁体质量对跨中的弯矩 Mz(KN.m) 混凝土收缩徐变应力损失σ_L6(MPa) 钢筋松弛应力损失σ_L5(MPa) 挠跨比 f/L 抗裂安全系数 Kf 实测挠度修正系数 fφ 均布荷载剪力滞系数 Kq 集中荷载剪力滞系数 Kp
W
AA
e
3
损失的补偿弯矩ΔMs
A 10
计算基数级下跨中弯
4
矩(防水层未铺设)
已铺:M
M ∆M M
未铺:M M ∆M M M
Mka
5
计算基数级加载值 Pka
M P
α
计算各加载级下跨中 已铺:M Mz Mf Ms
未铺:M K M M M
Mk
Mf ∆Ms Mz Ms
η1=0.500
第2页
钢筋松弛应力损失σL5 的完成率:
η2=1.000
七、 各级加载弯矩参数计算
每点加载点的重量按:Ps=1000.000(kN)。 各级加载弯矩参数计算
单桩抗压静载试验吨位计算__概述及解释说明
单桩抗压静载试验吨位计算概述及解释说明1. 引言1.1 概述单桩抗压静载试验是土木工程中用来评估和设计桩基础承载能力的重要实验方法。
吨位计算是该试验中一个关键的步骤,通过对承载性能的分析,可以确定桩身在不同荷载作用下的变形特性和最大承载力。
本文将详细解释单桩抗压静载试验吨位计算的原理和方法。
1.2 文章结构本文分为引言、单桩抗压静载试验吨位计算、重要要点一、重要要点二以及结论五个部分。
其中,引言部分将介绍本文涉及的主题和目标,并概述文章结构;单桩抗压静载试验吨位计算部分将详细讲解该试验的概述、原理解释和计算方法;重要要点一和重要要点二将探讨单桩抗压静载试验中两个关键问题,并进行分析和说明;最后,结论部分将总结研究成果并提出未来发展方向。
1.3 目的本文旨在通过对单桩抗压静载试验吨位计算方法进行深入剖析,增加读者对该实验的理解和应用能力。
同时,对单桩抗压静载试验中的重要问题进行研究和分析,探索其实际应用过程中的局限性,并提出未来改进和发展的方向。
通过本文的阐述,读者将更好地理解和运用单桩抗压静载试验吨位计算方法,为工程设计提供可靠的依据。
2. 单桩抗压静载试验吨位计算2.1 单桩抗压静载试验概述单桩抗压静载试验是一种常用的地基工程试验方法,用于评估和验证单根桩柱在承受垂直荷载时的抗力性能。
该试验通过施加不同大小的垂直荷载于单根桩柱上,并测量相应的变形和应力来计算该桩柱的承载能力。
2.2 单桩抗压静载试验原理解释在进行单桩抗压静载试验时,首先需要选择合适的加载方式和加载荷载大小。
常见的加载方式包括等速加载、恒速加载和恒力加载等。
通过施加垂直荷载于待测试的单根桩柱上,可以观察到该桩柱在承受荷载作用下产生的变形和应力响应。
通过监测记录试验过程中的重要参数,如荷载-沉降曲线、侧摆位移、竖向变形等数据,可以分析单根桩柱在不同荷载水平下的承载性能。
基于这些数据,可以进一步计算出吨位值以评估该单根桩柱的承载能力。
静载试验---水平多循环试验报告(带数据)
****工程基桩单桩水平静载荷试验检测报告工程名称:工程地点:委托单位:报告编号:报告页数:**检测有限公司****年**月**日****工程基桩单桩水平静载荷试验检测报告检测人员:报告编写:校核:审核:批准:声明:1.报告无计量认证章、资质专用章无效;2.报告无报告人、审核人、批批准人签章无效;3.报告涂改、换页、错页无效,无骑缝章无效;4未经书面同意不得复制或作为他用;因抽样方法不当或检测数量不足等非检测方原因导致检测结果不满足相应技术标准或设计要求及由此产生的后果,检测方不承担相应责任;5.如对本检测报告有异议或需要说明之处,可在报告发出后15 日内向本检测单位提出书面意见,本单位将于5日内给予答复。
地址:邮政编码:电话:联系人:目录一、工程概况 (4)1、概述 (4)2、设计要求 (4)3、工程地质简况 (5)4、试桩简况 (5)二、现场检测 (5)1、检测目的 (5)2、检测依据 (5)3、检测设备 (6)4、检测方法 (7)5、数据判定 (7)三、试验结果的分析和判断 (8)四、结论 (11)一、工程概况1、概述由XXXX委托,对XXXXX项目工程的静压预应力管桩进行了单桩水平静载试验,以确定该桩型的水平极限承载力,工程信息见下表。
2、设计要求本工程桩基设计信息如下表1:表1 基桩设计参数3、工程地质简况该工程桩端位于第⑤层细砂层中,地基土的主要物理力学指标见下表,详见本工程地质勘察报告。
表1地层物理力学性质表注:本资料引自《***********有限公司总部基地项目岩土工程勘察报告》。
4、试桩简况根据委托单位提供的设计及施工资料,各检测桩(点)水平承载力设计值和有关成桩参数见表3,桩(点)位平面图见附图。
表3 试桩参数表二、现场检测1、检测目的根据有关规范及设计要求,采用接近于水平受力桩的实际工作条件的试验方法确定单桩的水平承载力。
2、检测依据《建筑基桩检测技术规程》(JGJ 106-2014);《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011);《建筑桩基技术规范》(JGJ 94-2008)。
吊篮的运行静载试验
吊篮的运行静载试验
吊篮搭设完成及每次更换手扳葫芦、钢丝绳及吊篮整体移动位置时,需要进行静载试验。
(1)、荷载依据:
操作人员2人,按每人100KG计算。
共计200KG
抹灰及粘贴苯板时材料荷载:水泥1袋,50KG;搅拌好的砂浆或苯板胶0.118立方米×2400KG/立方米=283KG(直径0.5,高0.3米灰盆2个。
最大容积0.0.059立方米每个,共计0.118立方米)。
合计333KG
其它荷载(工具,安全措施的荷载等):30KG
总荷载:200+333+30=563KG
(2)、试验办法:
将吊篮安装检查完毕,提升离开地面(约1.2米)。
在吊篮上堆载大于563×1.4=788KG物体(水泥18袋,水泥重量为50KG±2KG)。
荷载堆放超过24小时,测量吊篮的下滑距离。
(3)、经静载试验合格的吊篮方可上人施工,不合格的吊篮及时检修。
对于检修仍不能保证施工安全的吊篮应停止使用并立即出场。
静载试验计算书
预应力混凝土铁路桥简支箱梁静载试验计算书梁号:XXXXXX年XX月XX日预应力混凝土铁路桥简支箱梁静载试验计算书单位:XX1 计算依据:TB/T2092-2003《预应力混凝土铁路桥简支梁静载弯曲试验方法及评定标准》2 直线试验梁有关数据:表1 直线试验梁有关数据表序号项目具体情况1 图号通桥(2008)2322A-Ⅱ跨度:31.5m2 梁别直线双线整孔箱梁(无声屏障)梁号YQCYFG31.5Z-0013 梁高 3.134m4 梁体混凝土设计强度等级C505 28d强度60.76 28d混凝土弹性模量44.47 混凝土灌筑日期2011年10月25日8 全部施加预应力日期2011年11月16日9 试验日期2011年12月10日10 计算龄期24天3 中铁咨询桥梁工程设计研究院提供:成渝客运专线铁路无砟轨道31.5m双线简支梁静载试验数据:表2 直线试验梁有关试验数据表序号项目符号单位图号通桥(2008)2322A-Ⅱ1 跨度L m 31.52 梁别直线无声屏障3 梁体自重力矩MzkN·m 31459.384无砟轨道设备产生的力矩(含防水层、保护层)MdkN·m 14883.755 活载力矩(含动力系数) MhkN·m 24164.756 动力系数1+μ 1.1271.19517 梁跨中截面换算面积Aom29.083218 梁下缘换算截面抵抗矩Wom3 5.6227009 预应力钢筋面积Aym20.03331910预应力合力中心到换算截面重心轴的距离eom 1.626011 收缩、徐变预应力损失值σL6MPa 82.9412 钢筋松弛应力损失值σL5MPa 15.8813 挠跨比f/L 1/520014 抗裂安全系数Kf1.4515 综合剪力滞系数K综1.017016 跨中截面集中力剪力滞系数K集1.0319 17 等效荷载加载挠度修正系数ψ0.99874 加载设备重量对跨中弯矩:4.1 加力点加载设备重量计算(垫铁板规格为500mm ×500mm ×20mm 、300mm ×300mm ×20mm ,垫铁等共计173.4kg ,千斤顶统一称重122kg ,砂垫层按800mm ×800mm ×20mm 。
SQ32Z008专桥(01)2051直 32 简支梁静载弯曲抗裂试验加载计算书
简支梁静载弯曲抗裂试验加载计算书图号:专桥(01)2051 32m直梁号:SQ32Z008试验单位:中铁第二十二局集团第四工程有限公司宽城制梁场试验日期:2010年月日计算:复核:简支梁静载弯曲试验加载计算书试验单位:中铁二十二局集团有限公司沙城桥梁厂一、试验依据:TB/T2092-2003《预应力混凝土铁路桥简支梁静载弯曲试验方法及评定标准》。
二、试验梁基本情况梁名:《 32 m后张法预应力混凝土铁路桥简支T梁》设计图号:专桥(01)2051-Ⅳ梁别:直试验梁编号: SQ32Z008设计跨度:L= 32 m设计梁高:H= 2.50 m浇注日期: 2008年04月03日终张日期: 2008年04月30日试验日期: 2008年07月02日终张砼强度: 59.5 MPa梁体强度:R28= 60.1 MPa梁体终张砼弹性模量:E h 42.9 GPa梁体28天砼弹性模量:E h 43.1 GPa计算龄期: 63 天有无铺设防水层:有外形尺寸是否符合图纸要求:符合要求三、梁体设计参数梁体质量对跨中的弯矩:M z= 4271.36 KN.m道碴线路设备质量对跨中弯距:M d= 3011.84 KN.m防水层质量对跨中弯矩:M f= 198.40 KN.m活载对跨中弯矩(含冲击):M h= 7515.63 KN.m梁跨中截面扣孔换算截面面积:A o= 1.05864 m2对梁跨中截面下缘扣孔换算截面抵抗矩:W o= 0.7369196 m3跨中截面预应力钢绞线截面面积:A Y= 0.008757 m2跨中截面预应力合力中心至扣孔换算面积重心的距离:e o= 1.0330 m冲击系数:1+u= 1.1940收缩徐变应力损失值:σL6= 153.46 MPa松驰应力损失值:σL5= 28.16 MPa砼设计强度: C50设计抗裂安全系数:k f= 1.27设计挠跨比f/L= 1/1681四、加载设备质量对跨中弯矩Ms计算每个加力点荷载:100t千斤顶:120kg×1=120kg人重:75kg×2=150kg砂重:55kg4个锚圈重:4.9kg×3=14.7kg两块钢垫板总重: 7850×2×0.5×0.5×0.016=62.8kg 每个加载点总重:p=120+150+55+62.8+14.7=402.5kg p=0.01×402.5=4.025KN M s =16R-4P-8P =5/2P ×16-4P- 8P =28×4.025 =112.7 KN.M五、静载加载图示A.1 荷载采用对称布置。
TBT2092-2003静载试验计算单
/
/
70.100
16.300
/
/
A.3
跨中截面预应力钢筋 跨中截面普通钢筋截 对跨中截面下边缘换 跨中截面换算截面面 跨中截面预应力合力 中心至换算截面重心 截面积Ay 面面积Ag 算截面抵抗矩W0 积A0 未完成应力损失 距离e0 的补偿弯矩Δ MS 0.017 0.000 1.334 5.000 0.724
36.031
599.759
49.317
2467.269
155.664
6378.571
402.434
0.933
5726.687
361.305
/
155.664
156.032
279.233
361.305
402.434
433.234
464.034
494.834
525.634
7.925
2
/
/
/
/
加载等级
跨中产生的弯矩
等效力臂 α
横向加载点数
/
/
/
Ka
2467.269
7.925
2
/
/
/
0.600
2473.103
7.925
2
/
/
/
0.800
4425.837
7.925
2
/
/
/
A.5.1计算各级 加载弯矩及力 加载点的力值Pi 值
Kb
5726.687
7.925
2
/
/
/
1.000
等效力臂 α
横向加载点数
/
/
/
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7.925
2
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铁路桥简支箱梁静载试验计算书(通桥(2008)2221a-2)2012-5-29
32m后张法预应力铁路桥简支箱梁静载试验计算书HZ-31.5Q-169(曲线无声屏障)一、简支箱梁主要参数1、梁号:HZ-31.5Q-169;图号:通桥(2008)2221A-II 。
2、梁型:32m双线箱梁;跨度:31.5m ;曲线梁线间距4.6m;无声屏障。
3、梁体浇筑日期:2012年3月12日;终张拉日期:2012年4月10日;拟静载试验时间:2012年5月26日。
4、箱梁自重力距M z=29543.5 kN•m5、道碴、线路、防水层、保护层重量产生的力矩M d=23243.2 kN•m(含M f)。
6、活载力矩(含动力系数)M h=29218.7 kN•m7、冲击系数:1+μ=1.1958、梁载面换算面积:A o=8.70315m29、梁下缘换算截面抵抗距:W o=5.3988441m310、预应力钢筋面积:A y=0.04312m211、预应力合力中心到换算截面重心轴的距离:e o=1.3999m12、收缩徐变应力损失值:σ=104.68MPaL613、松驰应力损失值:σ=15.14 MPaL514、挠跨比:f/L=1/3917(即挠度=8.04mm)15、抗裂安全系数:K f=1.37二、静载计算:1、加载图式:P i P i P i P i P i说明:P i在梁横向对称布置2、计算等效力臂:α (m)跨中弯矩M=R ×L/2-n1i Pi =∑x i (i P P P P === 321) R=2.5 P i =15.75×2.5 P i -(4 P i +8 P i ) =27.375 P i α⨯=P M 即 PM =α=27.375m3、计算未完成的预应力损失值:5261)1()1(L L s σησησ-+-=∆ (按46天)计算:1η=0.43+(0.50-0.43)×6÷20=0.451 2η=1.00s σ∆=(1-0.451)×104.68+(1-1)×15.14=57.47(MPa )4、计算未完成的预应力损失的补偿弯距 s M ∆(kN•m ) 计算: 300010)/)((⨯++⨯∆=∆e A W A A M g y s s σ=57.47×0.04312×(5.398844/8.70315+1.3999) ×103=5006.35 (kN•m )5、计算基数级下跨中弯距M ka (kN•m )(此时状态:竖墙A 、竖墙B 、挡碴墙、防水层、保护层未施工。
2201-1-曲线边梁静载试验计算书
通桥(2005)2201-Ⅰ DXH-2201-32Q-007-B4曲线边梁预应力混凝土铁路桥简支梁静载弯曲试验加载计算单一、计算依据TB/T 2092-2003《预应力混凝土铁路简支梁静载弯曲试验方法及评定标准》二、试验梁基本数据表1 试验梁号DXH-2201-32Q-007-B42 设计图号通桥(2005)2201-Ⅰ3 E弹性模量(GPa)44.6284 梁体混凝土灌注时间2009年05月13日5 终张拉时间2009年06月06日6 静载试验时间2009年07月08日7 终张拉至静载试验的天数 32天三、设计院提供静载试验参数跨度L m 32梁别曲线边梁梁自重力矩Mz kN·m 5514.24 道碴、线路产生的力矩(不含Mf)Md kN·m 7221.76 防水层重量产生的力矩Mf kN·m 234.24 活载力矩(包括冲击)Mh kN·m 9077.39 冲击系数1+μ 1.1935 梁截面换算面积Ao m2 1.4605 梁下缘换算截面抵抗矩Wo m30.9638354 预应力钢筋面积Ay m20.01246 预应力合力中心到换算截面重心轴的距离еo m 1.1974 收缩、徐变应力损失值σL6MPa 154.70 松弛应力损失值σL5MPa 12.67 挠跨比f/L 1/2148 抗裂安全系数Kf 1.25四、静载弯曲试验加载计算单A.1等效集中力荷载采用五点加载,跨中设一集中荷载,其余在其左右对称布置,各荷载纵向间距为4m,如图A1。
图A1 T梁加载计算图(单位:m)根据加载计算图计算α跨中弯矩Mc为:R1=R2=5P/2Mc=5P/2×16-8P-4P=28Pα=M c/P=28A.2计算未有完成的预应力损失值(龄期31d)Δσs=(1-η1)×σL6+(1-η2)σL5η1=0.406 (按31d计)η2=0.8947 (按31d计)σL6=154.70 MPaσL5=12.67 MPa代入公式计算得:Δσs=93.226 MPaA.3计算未有完成的预应力损失的补偿弯矩ΔM s=Δσs×(A y+A g)(W0/A0+e0)×103Ay=0.01246W=0.9638354A=1.4605e=1.1974代入公式计算得:ΔMs=2157.473 kN·mA.4计算基数级下跨中弯矩(试验时防水层未铺设)M ka =Md+ΔMs-Ms+Mf加载设备:每台千斤顶重0.135t,平均铺设500×500×27mm细砂垫层,重10.46 kg,400×400×20mm钢板25.12kg;则加载设备总重171kgMs=α×161.16=45.08 kN·mMd=7221.76 kN·mMf=234.24 kN·mΔM s=2157.473 kN·mM ka =Md+ΔMs-Ms+ Mf=9568.39 kN·mA.5计算基数级加载值P ka =Mka/α=9568.39/28=341.7 kNA.6计算各加载级下跨中弯矩(试验时防水层未铺设)M k =K(MZ+Md+Mh+Mf)+ΔMs-Mz-Ms16.0R2 R116.08.08.04.04.04.04.0PP PPP=K(5514.24+7221.76+9077.39+234.24)+ 2157.473-5514.24-45.08 =22047.63K-3401.847A.7计算各加载级下的加载值(试验时防水层未铺设)P k =Mk/α(见计算表)A.8计算静活载级下的荷载等级KbK b =Mh/(1+μ)+Mz+Md+MfMh+Mz+Md+Mf1+μ=1.1935Mh=9077.39 kN·mMz=5514.24 kN·m则:Kb =9077.39/1.2+5514.24+7221.76+234.249077.39+5514.24+7221.76+234.24=0.9332A.9计算静活载级下的跨中弯矩M kb =Kb(MZ+Md+Mh+Mf)+ΔMs-Mz-Ms=22047.63Kb-3401.847 (见计算表)A.10计算静活载级下的荷载P kb =Mkb/α(见计算表)2201-1曲线边梁静载试验荷载计算表K M k(kN·m)P k(kN) 备注Ka9568.39 341.7 基数级K a0.600 9826.73 351.00.800 14236.26 508.4Kb17173.00 613.3 静活载级K b1.000 18645.78 665.91.050 19748.16 705.31.100 20850.55 744.71.150 21952.93 784.01.200 23055.31 823.4计算:复核:。
简支预制箱梁静载试验
目录一、概述 (1)二、试验目的 (2)三、实验依据 (2)四、试验分级加载情况 (3)五、荷载试验计算分析 (3)六、实验内容 (4)七、测试内容及测点布置 (5)(一)静载测试内容 (5)(二)测点布置 (5)八、实验荷载 (5)九、试验现场组织与分工协作 (6)十、试验期间注意事项 (6)简支预制箱梁静载试验一、概述本桥为10—24.2m简支预制箱梁结构,桥面宽分为A—A 13m和B—B 9m。
梁体采用C30混凝土。
荷载:城—B级,人群荷载4KN/m2桥宽:A—A: 2.5+8+2.5=13m;B—B:0.5+8+0.5=9m;二、试验目的1、检验桥梁结构的施工质量;2、对桥跨结构实际承载力进行鉴定;3、直接了解桥跨结构试的实际工作状态,判断实际承载能力,评价其在设计使用荷载下的工作性能;4、为桥梁管理提供技术依据;三、实验依据试验主要依据为:1、交通部《大跨径混凝土桥梁的试验方法》(YC4-4/1982);2、《公路工程可靠度设计统一标准》(GB/T50283-1999);3、《公路工程技术标准》JTJ001—97。
4、《公路桥涵设计通用规范》JTJ21—89。
5、《公路砖石及混凝土桥涵设计规范》JTJ022—85。
6、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG023-89);7、《公路桥涵地基与基础设计规范》JTJ024—85。
8、交通部《公路工程质量检验评定标准》(JTG F80-2004);9、有关设计文件、竣工资料;10、其它同类桥梁的试验方法。
四、试验分级加载情况五、荷载试验计算分析设计活载作用下控制截面的最大弯矩汇总表(KN·m)截面13m宽桥跨9m宽桥跨城—B+人群荷载城—B支点0 0L/4 945 1090L/2 1190 13603L/4 945 1090支点0 013m宽桥跨箱梁控制截面试验荷载弯矩效应汇总表(KN·m)箱梁编号截面位置试验工况工况1 工况2 工况39m宽桥跨箱梁控制截面试验荷载弯矩效应汇总表(KN·m)从上述计算表格可以看出:1、沿桥梁纵向设计活载作用下控制截面的最大弯矩均位于跨中(即L/2):13m宽桥跨:1190KN·m;9m宽桥跨:1360KN·m;2、13m宽桥跨箱梁控制截面在试验荷载作用下,最大弯矩为工况3下2#梁跨中截面,其大小为954KN·m;3、9m宽桥跨箱梁控制截面在试验荷载作用下,最大弯矩为工况3下1#梁跨中截面,其大小为1090KN·m;六、实验内容1、13米宽桥跨箱梁检测2#跨跨中最大正弯矩截面(L/2);2、9米宽桥跨箱梁检测1#跨跨中最大正弯矩截面(L/2);七、测试内容及测点布置(一)静载测试内容1、各试验加载截面的应力测试;2、试验荷载作用下加载跨L/4、L/2、3L/4梁体竖向挠度及边跨跨中梁体(A-A 截面与B-B 截面)竖向挠度。
一千吨静载试验堆载法钢平台承载力验算书
钢平台承载力验算书钢平台承载力验算书编制:审核:批准:Ⅰ钢平台承载力验算书一、单桩竖向抗压静载试验概述单桩竖向抗压静载试验(以下简称静载),用于检测单桩的竖向抗压承载力;既可为设计提供参考依据,也可用于工程桩抽样检测。
图1 静载试验现场从检测对象与仪器设备的角度看,静载试验由基桩、加载设备、反力装置、传感器、控制仪器五大部分组成,见图2。
图2 压重平台反力试验装置示意图1二、平板载荷试验概述平板载荷试验,用于检测天然地基、处理土地基或复合地基的承载力;既可为设计提供参考依据,也可用于现场抽样检测。
图3 平板载荷试验现场从检测对象与仪器设备的角度看,平板载荷试验由待检地基、加载设备、反力装置、传感器、控制仪器五大部分组成,见图2。
图4 压重平台反力试验装置示意图2三、加载反力装置概述加载装置由千斤顶构成,通过控制仪器自动加载。
反力装置是指压重平台反力装置,即所谓堆载法、堆重法。
堆载法反力装置由支墩、主梁、次梁、混凝土试块组成。
根据规范要求,试验前必须满足支墩施加的压应力小于地基土的1.5倍承载力特征值,否则应进行局部地基处理。
本计算书对主梁、次梁构成的钢平台进行强度、刚度、稳定性计算,校核其安全性是否满足试验要求。
按最大加载量10000kN计,主要受力参数如下表所示:表1 受力指标主梁、次梁均为钢梁,采用Q345B钢材,长均为8m;第一层试块中,每一块都有两根次梁支承。
主梁、次梁截面均为箱型梁,尺寸如下:主梁2根,总高度100cm,宽50cm,腹板厚为3.5cm,上下翼缘厚3.5cm;加劲肋跨中部间距50cm,支座部位间距为80cm。
次梁10根,总高度50cm,宽50cm,腹板厚3cm,上下翼缘厚3cm。
加劲肋间距为50cm。
3水泥试块尺寸为1m×1m×2m,单块重量为5吨。
钢材为Q235。
四、次梁承载力计算钢平台尺寸为8m×8m,沿主梁方向上有5个混凝土试块,每个试块由两根次梁支承。
地基土静载试验报告
地基土静载试验工程编号:工程名称:承德世纪城六期钱浅层静载荷板试验委托单位:承德华峰房地产开发有限公司试验类别:委托试验项目:地基土浅层静载荷板试验承德市建筑设计研究院有限公司双滦分公司二O—六年十二月十八日、工程概况:工程名称:工程地点:工程规模:共设计住宅楼12栋商住楼,地上21〜31层(预计~ ).地下1F (层高);附属幼儿园、配套商业楼为地上2〜3层,建筑高度约〜;地下车库为地下1层,层高。
项目占地面积约,总建筑面积约,地下总建筑面积rr)2 .地上总建筑面积m2 °建设单位:承徳华峰房地产开发有限公司_______________________________________________委托单位:承徳华峰房地产开发有限公司_______________________________________________设计单位:承徳市规划建筑设计硏究院有限公司_________________________________________勘察单位:___________________________________________基础类型:________________________________________________________________试验数量:静载荷试验:6个点 _______________________________________________________ 最终荷载控制值:1200kPa三、检测:试验时间:2016年12丿[06日〜2016年12丿I 22丨I __________________________ 试验方法: _______________________________________________________ 仪器设备:QF・100-20千斤顶,级油压表,手动泵,百分表_____________________________ 试验人员: ______________________________________________________________ 报告编写:____________________________________ 校对:_______________________________ 报告审核:__________________________________________________________________________ 报告批准: ______________________________________________________________ 报告份数: 5 _______ 俭 ___________ 页数:32^ _________________________ 四、工程地质概况:根据本次勘察钻探提供的地质资料,勘察场地地层主要为:①层杂填土(Q4m):场地内连续分布,最大厚度,最小厚度,平均厚度。
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静载试验计算单
WTD standardization office【WTD 5AB- WTDK 08- WTD 2C】
中铁七局集团第三工程有限公司洋浦制梁场T梁预制
预应力混凝土铁路桥简支T梁
QJYP32Z-0001静载弯曲抗裂试验加载计算
单
编制:
审核:
批准:
中铁七局集团第三工程有限公司洋浦制梁场
二零一四年四月九日
预应力混凝土铁路桥简支T梁
第一次静载弯曲抗裂试验加载计算单
一、计算说明:
1、计算依据:
(1)《预应力混凝土铁路简支梁静载弯曲试验方法及评定标准》TB/T 2092-2003 附录A的计算公式和计算规则。
(2)时速200公里客货共线铁路预制后张法简支T梁(角钢支架方案)通桥(2012)2201-Ⅰ图纸。
(3)实测的加载设备重量。
2、适用范围:
时速200公里客货共线铁路预制后张法简支T梁(直线边梁)静载试验。
3、试验梁基本情况
本试验梁为时速200公里客货共线铁路预制后张法简支T梁,梁号:QJYP32Z-0001,采用C55高性能混凝土,混凝土浇筑日期为2014年1月7日,终张拉日期为
2014年3月7日,静载试验日期2014年4月9日,终张拉龄期为33天;试件28天抗压强度,弹性模量×104 MPa ,静活载设计挠度。
二、详细计算单:
等效集中荷载采用五点加载,跨中设一集中荷载,其余在其左右对称布置。
各荷载纵向间距均为4m 。
如图A1 X i
根据加载图式计算α值
跨中弯矩:∑=-⨯=n
i i i X P L R M 1
2
各加载点载荷相等: P 1=P 2=P 3……=P i
则 ()i i n
i i i P P P P X P L R M 28482
32252211=⨯+⨯-⨯=-⨯=∑=
由 i P P M 28=⨯=α 得出:
6.552828====
i i i P P P P P M α
式中:R —— 支点反力,kN ; L —— 计算跨度,m ;
P i —— 各加载点所施加的荷载,kN ; X i —— 各加载点至跨中距离,m ;
P —— 各加载点所施加的荷载的合力,i n
i i P P P 51==∑=,kN ;
α —— 各加载点合力作用下的等效力臂,m 。
计算未完成的应力损失值
Δσs =(1-η1)σL6+(1-η2)σL5
=()× +()×
=
式中:σL6 σL5 —— 分别为收缩、徐变与松驰应力损失值,MPa ; η1、η2 —— 分别为收缩、徐变与松驰应力损失完成率,MPa 。
S σ∆ —— 未完成的预应力损失值,MPa 。
计算未完成应力损失的补偿弯矩ΔM S
ΔMs=Δσs ×(A y +A g )(W 0/A 0+e 0)×10
3
=×(+0)×(+)×103
=(kN ·m )
式中:A y —— 跨中截面预应力钢筋截面积,m 2;
A g —— 跨中截面普通钢筋截面面积(全预应力梁取A g =0),m 2
W 0 —— 对跨中截面下边缘换算截面抵抗矩(对后张梁为扣孔换算截面抵抗矩),m 3
A 0 —— 跨中截面换算截面面积(对后张梁为扣孔换算截面抵抗矩),m 2
e 0 —— 跨中截面预应力合力中心至换算截面重(对后张梁为扣孔换算截
面),m
S M ∆ —— 未完成的预应力损失的补偿弯矩,kN ·m 。
S σ∆ —— 未完成的预应力损失值,MPa 。
计算基数级荷载跨中弯矩 M Ka =M d +ΔMs -Ms+ M f M d = kN ·m ; M f = kN ·m ;
ΔM s = kN ·m M
S
=αP s
=×(g1×5+g2×5+g3×5) =×(×5+×5) =(kN ·m )
得出: M Ka =+(kN ·m ) *)本片静载实验梁防水层未铺设。
式中:M ka——基数级下跨中弯矩,kN·m ;
M
——二期恒载质量对跨中弯矩,kN·m ;
d
——加载设备质量对跨中弯矩,kN·m 。
M
S
其中: g1为加载千斤顶的重量;132kg/个,共5个
为加载千斤顶钢板垫块的重量;
g
2
每个垫块重量:,共5个
加载油泵放置在梁下地面
计算基数级荷载值
P Ka=M
/α==(kN)
Ka
计算各加载级下跨中弯矩
M k=K(M z+M d+ M h+M f) +ΔMs -M z– M s (kN·m) 计算列表如下:
——活载对跨中弯矩,本梁数据为:·m ;
M
h
M
——梁体质量对跨中弯矩,本梁数据为:·m 。
z
计算各加载等级下的加载值如下(防水未做):
P
=M k/α(kN)
k
计算静活载级下的荷载等级
K b=[M h/(1+μ)+ M z+ M d]/(M h+ M z+ M d)
=[++]/(++)
=
式中: 1+μ——动力系数。
计算静活载级之跨中弯矩
Mkb = Kb(Mz+Md+ Mh+Mf) +ΔMs -Mz– Ms
=++++ =(kN·m)
计算静活载级荷载
P Kb=M Kb/
==(kN)
根据等效加载力计算各加载等级单个千斤顶加载数据统计如下:P
=P k / 5
i。