300MW汽轮机1号轴承振动故障处理(正式)
国产300MW汽轮机自激振动特征与诊断
由于不均匀分布 的汽流作用形成 的汽流激振， 分析如
下。
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加 ０ 罟 ∞ ＂ ｎ ０ 詈
ｍ Ｌ 通过 Ｂ 、 Ｖ 、 Ｖ ｙ 负荷及高压缸膨胀 曲线 Ｖ１ｓ １ Ｓ ｌ 、
号 、 号和 ９ ８ 号轴承在 同一个轴承座 内， 其它轴承为单 独轴 承座 。所有 的轴承 均 为落地轴 承 。
１２ 临界转 速 ．
２ １号轴承振 动情 况
上 海汽 轮机 厂 提 供 的 ２号 机 组 高 、 中压 转 子 的临
界转速 值见 表 １ 。
２Ｏ Ｏ ５年 ７月 ６ 日， 机 组 因锅 炉 事 故 跳 闸 ， 新 该 重
依 照 转子 动力滞 的机 理 分 析 ，嘴 学 上 动 现 象难 以 述振 嘴 定性 为随 机摩 擦 的 强迫 振 动 ， 可排 除 由于 油 膜 涡 动 又
０
Ｌ ０ ０ 仉 ∞
Ｌ ０
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形成的低频振荡。虽然引起转子失稳运动还有其它的 孔 ＆ ＆ ＂ 耄 ｓ ¨ 因素 ， 但结合本机组振动现象与高压调节 阀开度和高 弱 Ｌ
降负荷 至 ２０Ｍｗ （ ４ ４号 高 压 调 节 阀 开度 减 少 ） ， 时 高 压转 子 １ 轴 承 Ｘ 向 轴 振 ｓ ｚ、 轴 承 ｙ 向轴 振 号 Ｖ１ １号 Ｓ ｙ及 １号 轴 承 振 动 Ｂ Ｖｌ Ｖ１的 通 频 、． ０ ９倍 频 、 倍 一 频、 二倍 频 增 加 ， ０ ９倍 频 增 幅 较 大 ， 频振 动 变 化 且 ． 半 不 大 。当负荷 增 至 ２ ０ＭＷ 以上 （ 高 压 调 节 阀开 ５ ４号
７ ２ ０ Ｏ ２ ０ ９ ｌ ８ ４ ６ ０ ３ ５
#2汽轮机#1轴承振动大原因分析及处理建议
#2汽机#1轴承临界转速时振动大原因分析及处理建议一、设备概况根据汽轮机的特性，哈汽300MW机组高中压缸转子设计临界转速为1150～2000转之间，我厂#2汽轮机高中压转子实际临界转速在1600转左右。
从机组投产至今，存在两个问题：1、#1轴承在启停过临界转速时轴振幅值相对较高；2、高负荷运行时#1轴承低频波动大。
二、原因分析1、过临界从近几次机组启停机波德图数据可见（如表1和图1～5）：过临界时的转速均在1600转左右；1X和1Y在临界转速时振动幅值和相位角均接近，无明显变化，从中说明#2高中压转子过临界转速时的振动无恶化趋势。
表1 #1轴承最近启停S8000系统波德图数据：单位：μm汽轮机从600转至2040转升速时，汽轮机的升速率为300rpm/min，停机时为自然惰走降速，下降速率约98rpm/min（取2000转至1500转期间的平均值），启动时汽轮机过临界转速的升速率高，临界转速通过的时间短，临界振动幅值升高到一定值时维持时间短，快速下降。
停机惰走时降速较慢，汽轮机过临界的时间比启动时较长，临界振动幅值会随着时间的增加而升高，直至过临界转速后振动幅值下降。
另外，高中压缸隔板汽封在2014年大修时已改为布莱登汽封，当机组停机时，由于进入的蒸汽量少，相应进入汽封弧段背部的蒸汽量也少，作用于汽封弧段背部的关闭力就小，当蒸汽流量减少到3%~30%，这时：汽封块在开启力的作用下，各汽封处于张开状态，远离转子，使汽封齿与转子的径向间隙保持在较大状态，汽机打闸后汽封总间隙可达3.6～4.0mm，前后轴封汽封径向总间隙为1.0～0.1mm，最近#2汽机启停机过临界转速时振动幅值最高在244.08μm，远小于汽封径向间隙值，过临界转速后振动幅值迅速下降至正常范围，从中说明临界转速时振动幅值对高中压缸动静部分不会产生碰磨。
（如下图）2、低频波动从#2机1号轴承启停机及带负荷时瀑布图可见，在冲转至定速3000转时低频振动不明显（如图5），主要以1倍频为主，并网后随着负荷升高而升高（如图6），说明引起1号轴承低频振动波动的原因和汽流击振相关。
300MW汽轮机低压缸轴承振动分析及处理
300MW汽轮机低压缸轴承振动分析及处理摘要某厂1号机组于2020年10月26日完成供热能力提升改造，启机后逐渐参与抽汽供热，机组整体运行参数平稳。
机组运行中汽轮机低压缸轴瓦出现振动异常，振幅波动明显增大，低压缸3Y、4Y轴振动及4号轴承振动幅值间歇性地、无规律的爬升增大，通过判断分析和处理，消除振动突增的情况。
一、设备介绍汽轮机由哈尔滨汽轮机有限公司设计制造，机组原型号为N300-16.7/538/ 538，型式为亚临界一次中间再热双缸双排汽反动凝汽式汽轮机，额定功率（ECR）为300MW，最大功率（VWO）为335MW。
经供热改造后型号为C240/N300-16.7/538/538，额定功率（ECR）为300MW，最大功率（VWO）为335MW。
单台机组额定抽汽量100t/h，单台机组最大抽汽量200t/h。
末级叶片长度为900mm，次末级叶片长度为515mm。
通流级数为：高压缸：1个调节级+12个压力级；中压缸：9个压力级；低压缸：2×7个压力级；转向为从汽轮机向发电机方向看为顺时针方向旋转。
二、项目实施前简况2021年1月11日左右汽轮机低压缸轴瓦开始出现振动异常，振幅波动明显增大，3Y、4Y轴振动及4号轴承振动幅值间歇性地、无规律的爬升增大，每次爬升的振幅峰值从初起的约60μm逐渐增至200μm，一般持续3-4个小时后又逐步恢复正常。
在机组振动发生异常突增后，某厂运行部门制定了运行调整计划，期间采用调整机组负荷、调整供热量、稳定主再热蒸汽参数、控制机组补水量和温度以及减小油箱负压等方法来抑制振动，经多方调整，无明显效果。
4月3日调取历史曲线进行分析，未发现1号机组停止随机振动原因与2号机组停机有何关联，也并未发现与1号机组停止供热及1号机新增热网供热抽气温度、供汽流量等参数有何关联。
机组振动情况其特点，经各方专家进行频谱分析后一致认为1号机组发生的振动波动表现为基频分量，属于普通强迫振动，且振动波动随机变化、与汽机运行参数没有直接的对应关系，振动具有可恢复性，这说明振动波动的原因是动静碰摩。
某电厂汽轮机调试中1号轴瓦振动大的诊断处理
某电厂汽轮机调试中 1号轴瓦振动大的诊断处理摘要：汽轮机也称蒸汽透平发动机，是一种旋转式蒸汽动力装置，高温高压蒸汽穿过固定喷嘴成为加速的气流后喷射到叶片上，使装有叶片排的转子旋转，同时对外做功。
汽轮机是现代火力发电厂的主要设备，也用于冶金工业、化学工业、舰船动力装置中。
本文根据作者多年工作经验，对电厂汽轮机调试中1号轴瓦振动大的原因进行了分析，并提出了相关的解决措施。
关键词：电厂汽轮机；调试；轴瓦；振动大；诊断处理1、引言汽轮机轴瓦振动一直以来都是作为汽轮机机组健康运行的参数，在大型汽轮机组的运行中都会配备相应的轴承和轴瓦监视汽轮机的运转，汽轮机轴瓦振动的参数会直接影响到操作人员的技术水平和汽轮机设备的运行健康情况，加强对汽轮机轴瓦振动的保护可以保证设备的稳定和安全，由于汽轮机在运行的时候是不能退出的，所以汽轮机工作的时候如果汽轮机轴瓦振动上升，操作人员需要根据实际情况分析原因，找出问题的解决对策。
2、汽轮机工作原理分析汽轮机是能将蒸汽热能转化为机械功的外燃回转式机械。
来自锅炉的蒸汽进入汽轮机后，依次经过一系列环形配置的喷嘴和动叶，将蒸汽的热能转化为汽轮机转子旋转的机械能。
蒸汽在汽轮机中，以不同方式进行能量转换，便构成了不同工作原理的汽轮机。
汽轮机通常在高温高压及高转速的条件下工作，是一种较为精密的重型机械，一般须与锅炉(或其他蒸汽发生器)、发电机(或其他被驱动机械)以及凝汽器、加热器、泵等组成成套设备，一起协调配合工作。
由转动部分和静止部分两个方面组成。
转子包括主轴、叶轮、动叶片和联轴器等。
静子包括进汽部分、汽缸、隔板和静叶栅、汽封及轴承等。
3、汽轮机轴瓦振动处理的重要性随着社会经济的发展，人们生活质量的提高，对电力能源的需求也不断增加，同时热电厂汽轮机组轴瓦振动问题的改进也越来越受到关注和重视。
通常情况下，汽车机组轴瓦一般振动不会影响机组设备，但如果振动幅度过大就会造成严重的故障，对电厂供电质量产生不利的影响，因此必须采取有效措施加以解决。
300MW汽轮发电机组轴瓦异常振动诊断分析及处理
ｄ ｆ ｉ ｔ ｏ ｎ ｃｉｎｒ ｉｉ ｅｍａｏ ｅｓｎｆｒ ｘｅｓ ｅｂａｉｇａ ｄｐ ｄｖｂａｉｎｉ ｅ ｅａｏ ｓ Ｔ ｅａｎ ｒ ｌ ｅ ｒ ｇ ｅｉ ｅ ｎ ｅ ｔ ｇｄｔ ｉ ｔ ｊｒ ａｏ ｏ ｃｓｉ ｅ ｒ ｎ ａ ｉｒｔ ｇ ｎ ｒｔｒ． ｈ ｂ ｏｍａ ｂａｉ ｃｎ ｃ ｏ ｉ ｙ ｓｈ ｒ ｅ ｖ ｎ ｏ ｎ ｎ
解 决 了 瓦振 异 常 的 问题 。
关 键 词 ：汽轮 发 电机 组 ；振 动 ；故 障 诊 断 中图 分 类 号 ：Ｔ ６ ． Ｋ２ ８ １ 文 献 标 志 码 ：Ｂ 文 章 编 号 ： １０ —９ Ｘ（０ １ ０．０３０ ０ ７２ ０ ２ １ ）５０ ９ ．３
Ｄｉ ｇ ｓｉ ａ ｎｏ ｔｃＡｎａｙ ｉ ｎｄ Ｔｒ ａ ｍ ｅ ｎ Ａｂ ｏ ｍ ａ ａ ｉ ｇ ＆ Ｐａ ｂ ａ ｉｎ ｌ ｓｓａ ｅ ｔ ｎｔｏ ｎ ｒ ｌＢｅ ｒｎ ｄ Ｖｉ ｒ ｔｏ ｉ ０ Ｗ ｔａ ｒ ｉ ｅ Ｇｅ ｅ ａ ｏ ｓ ｎ ３ ０Ｍ Ｓ ｅ ｍ Ｔｕ ｂ ｎ ｎ ｒ ｔ ｒ
汽 、单轴凝 汽式 汽轮机 ，配备上海 发 电机厂 生产 的
ＧＡＯ ｎ —ｈ ｉ Ｑｉｇｓ ｕ ，ＬＩ Ｓ ｉ ＥＮＧ ｎ — ｉ Ｕ ｈ ，Ｆ Ｙｏ ｇｘｎ
（ ｅ ｔｉ ｏ ｒ Ｒｅ ｅ ｒ ｈ Ｉ ｓ ｉ ｔ ｆＧｕ ｎ ｄ ｎ ｏ ｒＧｒｄ Ｃｏ ｐ ｒ ｔｏ Ｅｌｃ ｒ Ｐ ｗｅ ｓ ａ ｃ ｎ ｔ ｕ ｅ ｏ ａ ｇ ｏ ｇ Ｐ ｗｅ ｉ ｒ ｏ ａ ｉ ｎ，Ｇｕ ｎ ｚ ｏ ，Ｇｕ ｎ ｄ ｎ ０ ０，Ｃｈ ｎ ） ｃ ｔ ａ ｇｈ ｕ ａ ｇ ｏ ｇ５ ８ １ ０ ｉａ
组 的安全运行 。准确诊 断 出连 接刚 度不足 是导 致振
号 号 号
，可通过 局部 提高 连接 刚度来 抑制 振动 ，节省检 修周期 。
300MW汽轮机振动故障处理
（ ．ｅ ａｔ ｎ ｆ ｃ ａｉａ Ｅ ｇｎ ｅｉｇＧ ａ ｇ ｉ ｎｖ ｒ ｔ ｏ ｅｈ ｏ ｇ ， ｉ ｈｕ５ ５ ０ ， ｈｎ ；．ｕｈ ｎ １ ｐｒ Ｄ ｍｅｔ ｈ ｎｃ ｌ ｎ ｉｅｒ ， ｕ ｎ ｘ Ｕ ｉ ｓ ｙ ｆ ｃｎ ｌ ｙ Ｌｕ ｏ ４ ０ ６ Ｃ ｉａ ２ ｓａ ｏ Ｍｅ ｎ ｅ ｉ Ｔ ｏ ｚ Ｌ
意图
喷嘴组成 。中压部分为全周进汽 ， 负荷在 ３ ％以下时中压调门起 ０ 调节作用 ， 负荷大于 ３ ％时 ， ０ 保持全开 由高压调节汽阀调节 。 从机 头 向发 电机方向看 ， 高压缸喷嘴组配置示意图， 如图 １ 所示。 机组 ＃ 和 ＃ 轴承为可倾瓦轴承 ，结构如图 ２ １ ２ 所示。＃ ３和 ＃ ４轴承为椭圆轴承并通用 ， 单侧 进油 ， 另一侧开有排油孑 ， Ｌ 上瓦
ｉ ｌ ｄｒｉｃｅ ｉ ｅ｝ ｅ ｉ ａ ｅｇｅ ｅｔｘｅｔｃａｇｎ ｅｇｐｏ ｄ ｎｍｉ－ｔｉｐ ｔ ｎ ｃ ｉ ｅ． ｒａ ｎ ｔ ｝ ｂａ ｎ ｌ ｄｔ ｔ ａ ｓ ｅｔｎ ｈ ｉｇｔ ａ ｙ ａ ｃｓａｃ ａ ｇ ｙｎ ｎ ｓ ｇ ｈ １ ｒ ｇ ｏ ｏｈ ｒ ｔ ， ｎ ｈ ｆ ｔ ｒ ｌ ｔ ２ｂａｉ ｌ ａｏ ａ ｐｏｏｅ ｅ ｌ ｅ ｄｇｔｍ ｌｍ ｎｅ ｅＣ ｌ ｅ ｍ ｉｔｎ ｃ． ｔ ｅ ， ｅｒ ｇｅ ｖ ｉｎＷ ｒ ｓｄｔ ｇｔｏ ｒ ｐｅ ｔｄｉ ｔ －ｅ ｌ ａｎｅａ ｅ ｆｅ ｓ ａ ＃ ｎ ｅｔ ｓ ｐ ｏ ｗ ａ ｅ ｉ ｅ ｎ ｎｈ ｖ ｎ Ａ ｒ
机 械 设 计 与 制 造
１０ ３
文 章 编 号 ：０ １ ３９ （０ ２ １— １０ ０ １０ — ９ ７ ２ １ ）０ ０ ３ — ２
300MW汽轮发电机组的振动分析与处理
300MW汽轮发电机组的振动分析与处理杨新华1，张丽娟1,2，陈冬冬2，王宝玉3（1.兰州理工大学电气工程与信息工程学院，兰州730050；2.山西昆明烟草有限责任公司，太原030012；3.甘肃电力科学研究院，兰州730050）[摘要]本文详细介绍了某300MW机组在起动及带负荷运行过程中产生振动异常的处理情况。
通过对整个机组进行开机全过程的振动监测，以及对振动数据的研究分析，确定了产生振动异常的主要原因是发电机转子质量不平衡。
经过数次现场高速动平衡处理，并对其他产生振动的原因采取相应的处理，有效消除了机组的异常振动，确保了机组的安全运行。
[关键词]汽轮发电机组；振动；动平衡；消振[中图分类号]TM311[文献标识码]B[文章编号]1000-3983(2010)02-0018-03Vibr ation Analysis and Disposition for300MW Turbine-Genera tor UnitYANG Xin-hua1,ZHANG Li-juan1,2,CHEN Dong-dong2,WANG Bao-yu3(1.College of Electrical and Information Engineering,Lanzhou University of T echnology,Lanzhou730050,China;2.Shanxi Kunming Tobacco Co.,L TD.,Taiyuan030012,China;3.Gansu Electric Power Research Institute,Lanzhou730050,China)Abstract:The paper gives a particular analysis on a300MW turbogenerator that the abatement process of the abnormal vibration on the turbine during the first start-up and running with load.According to the vibration monitoring during the turbines start-up on site,the analysis and study to the data of vibration monitoring was carried out.The reason of bearing's vibration is due to weight unbalance of generator rotor.After several high-speed dynamic balance on site and othe corresponding malfunction disposal,the vibration of the generator set was reduced effectively.Key wor ds:turbogenerator;vibration;dynamic balance;dismiss vibration前言甘肃某电厂3号机组工程设备采用哈尔滨汽轮机厂生产的N300-16.7/538/538型亚临界、一次中间再热、单轴、双缸、双排汽、凝汽式汽轮机及其辅助设备，配以哈尔滨电机厂生产的QFSN-300-2型发电机，采用静止励磁系统。
300 MW汽轮发电机组轴系自激振动原因分析及对策
３ ０ ０ ＭＷ 汽轮发 电机组轴 系 自激振动原 因分析及对策
王晓明 ， 李素卿
（ 国电太原第一热电厂 ， 山西太原 ， ０ ３ ０ ０ ２ １ ） 摘 要： 以国电太原第一热电厂 １ １ 号机 组为例 ， 通过对机组运行 中振动试验数据以及
机组升 降速 过程 、 异 常振动前后振 动及相关参数等的全 面分析 ， 确定机组振动故 障的
山西科技 文章编号 ： １ ０ ０ ４ — ６ ４ ２ ９ （ ２ ０ １ ４ ） ０ ２ — ０ Ｏ ６ ４ — ０ ３
Ｓ Ｈ Ａ Ｎ Ｘ Ｉ Ｓ Ｃ Ｉ Ｅ Ｎ Ｃ Ｅ Ａ Ｎ Ｄ Ｔ Ｅ Ｃ Ｈ Ｎ Ｏ Ｌ ０ Ｇ Ｙ
２ ０ １ ４ 年
第２ ９ 卷
第２ 期
收稿 日期： ２ ０ １ ３ — １ １ — ０ ７
６ 号 ｘ轴振 ７ 号 ｘ轴振
１ ６ ２ — ｝ ２ ２ ２ ４ ５ — ＋ ８ ５
３ — ｝ １ ９ ２ — １ ４
注： ６ 号轴振是 由于轴颈和对轮原始晃度大 ，在 ３ ０ ０ ｒ ／ ｍ ｉ ｎ时晃度 达８ ５ 左右 ，致使 ３ ０ ０ ０ ｒ ／ ｍ ｉ ｎ 定 速后轴振 正常 时就达 １ ５ ５岬 左 右， 而非振 动大。
（ ２ ） 真空 、 凝汽器水位 、 发 电机风温。通过对振动趋势的观察
连接 ， 高、 中压转子为 ３ 支撑 结构 ， 其余转子均采 用双支撑方式
（ 见图 １ ） 。
ＧＥＮ
— —
发现 ， 与凝 汽器真空及水位 、 发 电机风温 的变化 有关 ， 但具体调
整每个参数观察其变化时 ， 却发现没有 明确 的规律 和对应关 系 ，
频率振动 ４号垂 直 ６号垂直 ４号 ｘ轴振 ５号 ｘ轴振 通频 变化 １ ８ —｝ ３ ８ ２ ０ ＿ ＿ ＋ ４ ０ ８ ６ —｝ ２ ０ ３ ４ ２ — ８ ５
汽轮机运行中的振动问题防治处理
汽轮机运行中的振动问题防治处理摘要：汽轮机设备的异常振动严重影响到设备的正常运行，严重时甚至出现振动过高而停机的现象，造成了巨大经济损失。
汽轮机的振动问题受到很多因素的影响，通过深入分析汽轮机振动问题并进行防治处理，可有效提高汽轮机运行效率，保障电力稳定高效生产。
关键词：汽轮机；振动问题；防治处理随着新能源的不断入网，常规火电机组参与调峰的范围越来越大，调峰深度也不断增加，给大功率火电机组的安全稳定性带来了新的挑战。
随着大容量机组调峰深度的增加，随之而来的新的振动问题也逐渐增多。
因此对于汽轮机振动问题的有效解决是当前急需面对的一个问题。
1汽轮机振动危害分析振动即指物体偏离原有位置，通过能量转换使其产生了一定的位移，一般情况下的振动并不会损害到汽轮机设备，不会影响到汽轮机的正常工作，但振动幅度超过某一范围时，就会影响到汽轮机设备的作业效率甚至造成停机磨损。
产生振动的原因是多样的，在进行检修维护工作时要对汽轮机的振动幅度进行监测，控制在0.05mm之内则可满足要求，否则会出现轴中心位置变化、发电机转子内冷水路出现堵塞或轴承磨损等汽轮机的异常振动情况，很容易产生汽轮机设备零件松动，造成内部摩擦磨损，从而缩短汽轮机设备的使用寿命。
2振动情况介绍2.1 轴系构成简介某公司3号机组汽轮机为亚临界、一次中间再热、单轴、三缸、四排汽、冷凝式汽轮机，额定功率600MW,型号为N600-16.7/537/537型。
机组轴系由高中压转子、低压Ⅰ转子、低压Ⅱ转子、发电机转子、励磁短轴组成，各转子之间均采用刚性连接。
2.2 机组振动情况介绍12月3日18:57,负荷210MW,主汽温度537.6℃,轴封母管温度239.9℃,高排温度270℃,高压外缸上下缸温差2℃,1Y轴振62.16μm,2Y轴振29μm。
19:41,负荷297MW,主汽温度517.9℃,轴封母管温度228.8℃,高排温度261℃,高压外缸上下缸温差3℃,1Y轴振39.82μm,2Y轴振26μm。
300MW亚临界机组汽轮机轴系振动原因及处理措施
相位变化 ３ ｏ而 ４号轴承 处轴振则变化较小， ４， 幅值变化 １Ｌ ２Ｌ ｍ， 相位仅变化 ７。 ｏ （） ３ ３号 及 ４号瓦 振 和 轴 振 之 间 变 化均 无 相 应 关 系 。 ４号 当 轴 承轴瓦垂直方 向振动 出现起伏 变化时， ３号轴承轴 瓦垂直方 向振动无 明显变化。
１ 问题 的提 出
某 电厂 ３０ ０ ＭＷ 机 组 系 国产 亚 临 界 、 次 中 间 再 热 、 缸 双 一 双 排 汽 、 汽 式 汽 轮 机 ， 型 号 是 Ｎ ０ — ６７５ ７５ ７ ４型 。高 、 凝 其 ３０ １． ３／３ — ／ 中 压 部 分 采 用 合 缸 结 构 ， 压 部 分 设 计 为 双 层 缸 ， 压 缸 为 对 称 高 低 双 层 缸 。机 组 于 ２０ ０ ６年 大修 后 出现 以下 现 象 ： （） 行 中 当 负荷 或 蒸 汽 参 数 等 变 化 时 ， 压 转 子 两 端 轴 １运 低
３０ ０ ＭＷ 亚临界机 组汽轮机轴 系振动原 因及处理措施
张进 伟
（ 韶关坪 石发 电厂有 限公司 Ｂ厂） 摘 要： 通过对 国产亚临界 ３ ０ ０ ＭＷ 机组汽轮 发电机轴系振动 问题 的分析， 判断异常振动 的主要原 因， 出了解决振动 问题 的措施 。消 提
除了该机 组的异常振动 。保证了机 组的安全运行 ， 同类型汽轮机组轴承振动异常问题 的解决具有一定的借鉴意义。 对 关键词 ：０ ＭＷ 亚 临界机组 ； ３０ 汽轮机； 轴系振动； 分析
电机 转 子 ５号 及 ６号 瓦 和 励 磁 机 转 子 ７号及 ８号 轴 瓦 都 为 椭 圆瓦 ， 别 支 撑 在 ６个 轴 承上 。 分
Ｉ 号 ２ 号 ３号 ４ 母 ５ 号 ６ 母
３２ 励磁机 轴振 动 ．
300MW汽轮机轴瓦振动大原因分析及处理
２ 原 因分 析
引起汽 轮发 电机组 轴 承振动 大 的原 因 比较
多 ，主要 包 含 设 计 和 制造 方 面 、运 行 调 整方 面 、
安装检修方面等 。而 目前机组的这种情况 ，由于
机 组 投产 以来 ，样 ｌ 瓦振 动一 直 不 高 ，这 就排 除 了 设 计 制 造方 面 的原 因 ；安 装 检修 方 面 的原 因一 般
ｔ ｏ ｎ ｏ ｍ ａ ｒ １ ． Ｋｅ ｙ ｗｏｒ ｄ ｓ ：ｓ ｔ ｅ ａ ｍ ｔ ｕ ｒ ｂ ｉ ｎ ｅ； ｂ ｕ ｓ ｈ； ｖ ｉ ｂ ｒ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ
０引 言
汽轮机轴承振动值是衡量机组健康水平 的重 要 参数 ，一 般 大 型 汽轮 机 组都 设 置 有 轴 振 和 瓦振 的监视 ，振动数值与运行人员 的水平 ，设 备的健 康 状 况 ，以及 介 质 的参 数 息 息 相关 。汽 轮 机振 动
汽轮机#1轴承振动大分析及处理方法
汽轮机#1轴承振动大分析及处理方法顾崇廉，谈立春（北京太阳宫燃气热电有限公司，北京 100028）摘要：针对汽轮机#1轴承振动偏大，特别是机组带大负荷时振动迅速增加，同时出现半频振动，且半频分量的比重较大。
从轴承自激振动、轴系负荷分配和汽流激振方面进行分析，利用检修期间，对#1轴振问题进行治理，使机组振动水平达到优秀范围内。
关键词：轴振；轴承自激振动；晃度；汽流激振；一、前言北京太阳宫电厂为燃气—蒸汽联合循环机组，汽轮机为LN275/CC154-11.49/0.613/0.276/566/566型哈汽机组， 1、2#轴承为4瓦块可倾瓦轴承，振动保护监视系统TSI，监测1～6号轴承X、Y方向（分别为面向机头向后看垂直中分面左侧45°和右侧45°位置）转子相对振动以及垂直方向的轴承座振动。
二、机组振动特点2010年10月机组检修之前，机组振动主要反映在#1轴承轴振动（特别是Y方向轴振）偏大，轴承座振动很小，通常不超过10μm 。
对振动数据进行分析，其#1轴承轴振具有如下特征：（1）#1轴承轴振测点位置晃度值过大根据该机组多次冷态启动过程数据，发现在低转速（通常400r/min左右）时#1轴承X、Y方向轴振动数据（即晃度值）分别高达75μm和90μm左右，严重超标。
但基频值分别只有25μm和30μm左右。
（2）带负荷后振动出现一定程度的爬升机组带负荷后#1轴承轴振较空载时的数据明显增大（特别是Y方向轴振）。
表1列出的是不同工况下1、2号轴承轴振动数据，从中看出热态空载时#1轴承轴振较冷态空载时有一定的增大，223MW时的振动（Y方向轴振）进一步增大。
表1 不同工况下汽轮机1、2#轴承轴振基频和通频值（μm∠°/μm）（3）额定负荷附近振动剧烈波动当机组在较大负荷（220MW附近）运行时，#1轴承轴振就呈现一定的波动，波动主要来自21.87Hz的低频分量，幅值5～50μm不等，而基频分量基本不变；当负荷超过240MW，振动大幅波动，见图1，波动仍是21.87Hz的低频分量为主，其最大波动到达103μm。
某电厂300MW发电机轴承振动原因分析与处理
某电厂300MW发电机轴承振动原因分析与处理【摘要】新机组试运行调试过程中，发生各种类型难题。
本文针对某热电厂300mw机组在168小时试运期间发电机轴承突然振动增大原因分析，并在运行中采取特殊方法处理，确保了168小时试运连续进行，圆满完成机组的试运工作，供电厂安装和调试参考。
【关键词】机组调试轴承振动分析处理某热电厂为国产300mw循环流化床锅炉燃煤机组。
汽轮机为东方汽轮机厂产品，型号为c300-16.67/1.0/537/537，亚临界、中间再热、单轴、三缸双排汽凝汽式、单级可调整抽汽两用型汽轮机，发电机为东方电机厂产品，型号为qfsn-330-2-20，水，氢，氢冷却方式，并自励静止励磁。
轴系支撑方式为：#1、#2轴承为汽轮机高中压缸转子两端支持轴承，#3、#4轴承为低压缸转子两端支持轴承，#5、#6轴承为发电机转子两端支持轴承，共有6只支持轴承。
汽轮发电机转子轴系和轴承座均安装有占线振动实时测量保护装置。
#1机组在168小时试运期间，发电机#5轴承垂直振动最大上升到92um，经过多方查找原因并在运行中得以处理，#5轴承垂直振动小于55um，保证了机组安全连续运行，圆满地完成了168小时的试运工作。
1 问题的提出2009年11月21日10：00时，#1机组调试工作开始进入168小时连续运行考核阶段。
22日早晨7：00发电机#5轴承垂直振动幅值开始有所增大，由28um逐渐增大到50um，轴振幅值曲线并没有随之增大的趋势。
除了占线测振记录以外，运行人员每半小时到就地测振监视机组运行。
23日凌晨0：35分左右，#5轴承垂直振动幅值突然增大到78um，振动幅值曲线几乎呈直线状上升，然后又趋于稳定。
而#5轴承水平方向和轴向方向振动只有26～32um。
当班调试人员指挥运行人员对发电机的密封油温度、内冷水温度、发电机风温（氢气）、无功负荷、有功负荷等参数进行反复调整，试图找到影响轴承振动的原因。
在调整内冷水温度、发电机无功负荷、有功负荷时，#5轴承垂直振动几乎没有明显的变化，调整密封油温度#5轴承垂直振动有极小略微的变化。
300MW汽轮发电机组不稳定振动的原因分析及处理
型亚 临界 、 一次 中间再热 、 单轴 、 可调 式采 暖抽汽凝 汽式 ， 发 电机为 Ｑ Ｓ Ｆ Ｎ一３０型水 一 一氢冷 式 ， ０ 氢 采用静态励磁 。汽轮 发 电机组轴系 由高中压转子 （ Ｉ ） 低 压转 子 （ Ｐ 、 电机 ＨＰ 、 Ｌ ）发 转子 （ ） Ｇ 及滑环轴转 子 （ 组成 ， Ｅ） 各转 子之 间均 采用 刚性联 接 。轴系 由 ７个轴 承支 撑 ， 汽轮机 两个转 子为 双支 承方 式 ，
第５ ３卷 第 ５期
２１ ０ １年 １ Ｏ月
ห้องสมุดไป่ตู้
汽
轮
机
技
术
Ｖｏ ． ３ Ｎｏ ５ １５ ． Ｏｃ ． ０１ ｔ２ １
Ｔ ＵＲＢ Ｎ Ｅ Ｉ Ｅ Ｔ ＣＨＮ０Ｌ ＧＹ ０
３０ ０ ＭＷ 汽 轮发 电机 组 不 稳 定 振 动 的原 因分 析 及 处 理
牟 法海 王 文营 ， ， 张林茂 卢盛 阳 ， ， 高 翔
（ １河北省 电力研 究院 ， 家庄 ００２ ； 石 ５０ １２河北衡 丰发 电有 限责任 公 司， 水 ０３ ０ ） 衡 ５０ ０
摘要： 针对某电厂一 台 ３０ ０ ＭＷ 汽轮 发电机组 ｌ 号轴 承 、 ４号轴 承和滑环 轴轴 承（ ７号轴承 ） 不稳定振动故 障 ， 细介 详
绍 了其振 动特征 ， 出了造成不稳定振动 的原 因 ， 指 采取 了动平衡 、 整轴瓦紧力 、 固下垫铁 等措 施 ， 调 加 取得 了显著的 效果 。 关键词 ： 汽轮发 电机 组 ； 不稳定振动 ； 平衡 ； 动 轴瓦紧力 ； 下垫铁 分 类号 ：Ｍ １ Ｔ ３１ 文献标识码 ： Ａ 文章编号 ：０ １ ８４ ２ １ ）５０ ９ － １０ － ８ （０ １ ０ －３４０ ５ － ３
某300MW机组间歇性振动问题的诊断及处理赵来朋
内 蒙 古科 技 与 经 济 Inner M o ngo lia Science T echnolo gy & Economy
Januar y 2013 N o. 2 T o tal N o. 276
某 300M W 机组间歇性振动问题的诊断及处理
专家和工程技术人员对在线监测的数据进行综合分
析, 认为引起# 3 瓦振动的主要原因是碰磨问题。机
组于2002 年12 月14 日启动后, 在不同工况下, 各瓦 振动均在合格范围, 3 号轴承的间歇性振动得以消
除。
2 振动测试情况
故障的诊断是采用美国本特利 DSI 缓冲输出接
西安热工研究院振动在线检测系统, 进行振动测试 的。从波形频谱图可看出( 见图 2) , 振动的分量主要
支持轴承却发生相反的振动变化。这种现象表明机
组的中缸内部某处发生了碰摩。且应发生在间隙较 小的中缸前汽封处。这从检修时一系列间隙的检查
中发现, 右侧间隙偏小可得到证实。 3. 2 检修中问题的发现及分析
3. 2. 1 中缸前轴端汽封间隙经检查, 实测( 塞尺测
量) 右侧间隙偏小约在 0. 2mm 左右( 见表3) , 说明机 组正常运行时动静间隙偏小, 由于机组是逆时针旋 转, 受油膜作用转子要向右上方平移约 0. 10m m 左 右, 因此, 转子的运转已处在危险边缘, 极易产生碰
摩。
表 3 中缸轴端前汽封间隙 单位: mm
位置
现场修 前实测
标准值 调整后值 出厂值
G( 左)
1. 20 0. 30～0. 55 1. 05
0. 6
B( 下)
0. 65 0. 30～0. 55 0. 60
毕业设计(论文)-300mw汽轮机运行中常见异常事故分析[管理资料]
![毕业设计(论文)-300mw汽轮机运行中常见异常事故分析[管理资料]](https://img.taocdn.com/s3/m/9e18cb4069dc5022abea00d7.png)
引言目前在火力发电厂，随着汽轮机组朝着高参数、大容量、高自动化方向发展，系统越来越复杂，设备出现故障的可能性越来越大，故障的危害性也越来越大。
近几十年来，国内外已发生多起汽轮发电机组整机毁坏事故，因设备故障而导致重大经济损失和人员伤亡的事件时有发生。
因此，保证汽轮机组的安全运行是十分重要的。
由于汽轮机不断的发展，在构造上和运行上已达到高度的完整性和可靠性。
但在运行时，像其他别种机器一样，汽轮机也受着各种程度的严重故障的威胁。
发生这些故障的程度和故障的范围，主要决定于机组的操作情况。
关于机组的运行规程、可能发生的故障及其原因，以及预防和消除故障的措施的完备知识是与正确的设计，可靠的材料以及完善的生产同样重要的因素。
所谓故障，我们理解为机组脱离正常运行的各种不正常的情况，但这些不正常的情况不一定能给机组带来损害。
本论文中汽轮机常见的事故包括汽轮机叶片断落和腐蚀、汽轮机振动，大轴弯曲、汽轮机漏油着火、汽轮机轴承损坏等,其中导致机组不稳定振动的原因是多方面的,其中机械损伤和腐蚀是叶片断裂或脱落的主要原因；此外引起的不稳定异常振动是由低压转子支承刚度低、汽缸中心动态偏移、转子中心孔进油、转子本身存在的缺陷等使机组振动异常；轴瓦损坏，胀差超限，大轴弯曲以及产生的强烈振动所造成的动静摩擦，都可以使叶片损坏。
从对事故分析来看，这些事故有些可以杜绝发生或者防止，有些是由于技术限制无法解决，并且汽轮机的发展都是往大参数，大机组方向发展，这样出现的事故隐患会很难排除或防止。
并且有些事故发生的后果会牵连面很广，在事故发生时由于没有及时正确操作或本身事故发生的危害性很大，结果会使事故范围额外扩大。
所以、汽轮机组在运行过程中出现的故障，都将会影响到机组的各个系统，因而对汽轮机组的事故分析领域要广一些。
由于汽轮机组结构和系统的复杂性、运行环境的特殊性，汽轮机组的故障率较高，而且故障的危害性也很大。
因此，树立科学安全观,按操作规程正确操作，经常检查机体是否运行正常，目的是要用新的安全理念指导安全生产的管理与实践,增强员工对安全生产的责任感及持久的驱动力,牢牢把握安全生产的主动权,从而实现企业的本质安全,实现员工与企业和谐发展，最终目的是在以最小事故率的生产使企业经济平稳地增长。
300MW汽轮机大修后轴系振动诊断及处理
２０ ｒｍｎ 振 动 和 升 速 时 ２０ ｒｒｎ时 基 本 相 当 ， ００／ ｉ， ００／ ｉ ａ
于是 重 新 升 速 ， 速 至 ２ ６ ｆｒ ｎ时 ， 动 最 大 达 升 ９ Ｏ／ ｉ ａ 振 ２ ０ｘ 将 转速 退 至 ２ ０ ｒｍｉ， 定 一 段 时 间 后 停 ３１ ｍ， ０ ０／ ｎ 稳 机 。所 测数 据如表 ２ 。
行 现场 轴系振 动Байду номын сангаас 量分 析 。
在各轴 承 （ ） 动 及 键相 位 信 号 输入 到 ２ ８ 轴 振 ０Ｐ 振动 数据采 集 系统 进 行 测量 、 录 、 存 、 析 和 处 记 储 分 理 。机组启 停 过程 中蒸 汽参 数 正 常 ， 保证 足够 的过 热度 ； 负荷测 试过 程 中汽 轮发 电机 组 各运 行 参 数 带
利 ” ０ Ｐ ２８ ” ２ ２ 测点布 置 ． ’
有轻微划痕 。大修 中对 中低对轮进 行 了绞 孔 ， 并按 要 求找好 中心 ， 轮连 接后 晃度 约 ００ ｒ 对 ．５ ｍ。此次 大 修 ａ 中还进行 了汽封改造 ， 高中压过桥 汽封 、 部汽封 、 端 部
分隔板 汽封 ， 以及低压缸 汽封改为蜂 窝汽封 。
正常， 各段 抽 汽正 常投 入 ， 滑 油 压 、 温在 规 程 允 润 油
２ 试 验 方 法 与测 点 布 置
２ １试 验仪 器 ．
・
许 范 围内 ； 轮发 电机组 振动监 测 系统工作 正常 ， 汽 各 振 动测点 安全 牢 固 ， 测量 正常无 干扰 。
７ ・ ６
第 ３期
单位 ： ｍ 。 ｔ ／ ｘ
３ 月 １ 日 ２ ：０ 机 组 冲 转 ， １ ４ ３ ０５ ２ ： ２转 速 至
铜陵发电厂 #3机组(300MW)轴承振动原因分析及处理
的原 因 之一 。但 是 根 据机 组 振 动现 象 来 看 除转 子 中心 不 符合 要 求导 致 振 动外 还 有其 它 原 因 ；
（ ） 滑 油 温度 只 有 ３ ＂ 明 显 偏 低 ， ２润 ０Ｃ， ） 电机 定 子 冷 却 水 温 度 偏 低 只 有 ３ ℃ ， ３发 １
心 调到 合 格 的 范 围 ， 须对 发 电 机 转 子 做大 幅度 必
的调 整 。 厂 家不 同意 对 发 电机 进 行较 大 的 调整 ， 而
根据检修规程要求 ， 找 中心时发 电机转 子比汽 在 轮 机 转 子 低 ０ ４ ～ ０ ４ｍｍ， 样 要 求 的 目 的是 ．３ ．８ 这
正常 运 行 时 ， 电机转 子 和 定 子温 度 升 高后 ， 发 使运
行 状 态 下 发 电机 和汽 轮 机转 子 处 于一 条 光 滑 的 曲 线内。 由于 发 电机 定 子温 度 偏 低 ， 电机 壳 体 没有 发 膨胀 ， 运 行 时发 电机转 子 仍 然 比汽 轮 机 转 子低 ， 使 使 中心 恶 化 ， 而 使 振 动增 大 。 从
的情 况 下 容 易 发 生 油 膜 振 荡 ， 与 我 们 在 现 场 能 这
机 转 子 偏 右 ０ ６ｍｍ ， 准要 求≤ ０ ０ｍｍ ， 张 ．５ 标 ．３ 其
口在 标 准范 围之 内 。 由于 汽 轮机 没 有揭 缸 ， 法对 无 汽 轮 机 转 子进 行 调 整 ， 果 要 将 汽 轮 发 电 机组 中 如
对 该机 组进 行 小 修 。
４ 机组 振动 的原因分析
根 据 上述 现 象 ， 合运 行 工 况 ， 其 振 动原 因 结 对 分 析 如下 ： （ ） 轮 发 电机 组 中心 超 标 是 这 次 轴 系 振 动 １汽
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300MW汽轮机1号轴承振动故障处理(正式) Standardize The Management Mechanism To Make The Personnel In The Organization Operate According To The Established Standards And Reach The Expected Level.
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文件编号：KG-AO-2000-86 300MW汽轮机1号轴承振动故障处理
(正式)
使用备注：本文档可用在日常工作场景，通过对管理机制、管理原则、管理方法以及管理机构进行设置固定的规范，从而使得组织内人员按照既定标准、规范的要求进行操作，使日常工作或活动达到预期的水平。
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铁岭发电厂1号汽轮机(N300-16.7/537/537)系亚临界、凝汽式、中间一次再热、双缸双排汽型，由哈尔滨汽轮机厂制造，1993年投产运行。
1994-09-01，该机启动升速至1 900 r/min时，顶轴油泵解列，继续升速至2 040 r/min时，润滑油压突然消失，各支撑瓦瞬间处于完全断油状态，被迫停机。
解体检查，发现1号轴承严重烧损，电端2个下瓦块钨金层全部溶化脱落。
瓦所对应的轴颈表面也发生不同程度的磨损，与之相邻的主油泵挡油环因受转子下压而卡在槽体内，所对应的轴颈处亦磨出沟痕，且轴颈表面呈过热特征。
因当时可以利用的检修时间较短，故只做了更换1号瓦瓦块、主油泵浮动挡油环及对轴颈的几处磨损部位进行简单的表面研磨及抛光
2项处理。
机组重新启动后，1号瓦"轴振"和"瓦振"值均超出标准规定。
对此曾先后对其进行了多次检修处理，包括在高压转子前端延伸小轴偏心测量盘上钻"质量平衡孔"、转子做高速动平衡试验、更换延伸小轴、对1号瓦瓦体多次检修等。
多年来，虽然"瓦振"值有了明显降低，但"轴振"超标情况仍没有好转。
1 原因分析
1.1 机组轴瓦自激振动
由振动特征表明，机组产生了轴瓦自激振动。
根据轴瓦自激振动产生的机理可知，轴瓦产生自激振动需有一个外界的扰动力，产生这个扰动力的可能原因如下：
(1) 延伸轴与高压转子的联接螺栓松动，因延伸轴与1号轴承距离最近，故过大的晃动会导致1号轴承激振增大。
(2) 前端延伸小轴存在弯曲，亦会直接在1号轴承上表现为轴振值增大。
1.2 高压转子存在少量质量不平衡
解体后对汽轮机转子做了低速动平衡试验，发现高压转子存在少量质量不平衡的问题。
这亦是1号轴承轴振动偏大的原因之一。
1.3 轴承装配质量不好
目前大容量机组的轴瓦采用可倾瓦、三油楔瓦、椭圆瓦等3种型式。
对给定的最小允许油膜厚度而言，椭圆轴承的承载能力最大，其次是三油楔轴承，而可倾瓦轴承的承载能力最低。
众所周知，轴承的装配质量会直接对轴瓦振动产生影响，而可倾瓦的装配质量对轴瓦振动的影响更为突出。
1.4 轴颈尺寸偏差
由于1号轴承轴颈磨损，使轴颈的几何尺寸和表面光洁度均达不到设计要求。
据有关资料介绍，轴颈加工存在误差，会使轴颈原始晃摆值过大，如同转轴相对振动值过大一样，也会引起较大的交变油膜压力，导致轴瓦振动增大。
2 解决方案
(1) 通过对高压转子弯曲度的测量，发现高压转
子前端延伸小轴晃度值过大，将延伸轴与高压转子解体后发现主油泵叶轮前端面与小轴联接处出现1条0.13 mm的沟痕。
因该端面为小轴安装定位的基准面，故该沟痕的存在使小轴轴心线与转子轴心线产生偏斜，晃度值超标。
为此对小轴端面进行了车削，并对主油泵叶轮前接触面进行了人工修研，使其完全满足设计要求。
(2) 用电刷镀方式对1号轴承对应的轴颈磨损
部位进行处理，并用专用研轴卡具对轴颈进行整体研磨，使其几何尺寸和表面光洁度均达设计要求。
(3) 将转子上的所有原始平衡螺塞全部拆除，
重新做低速动平衡试验。
(4) 精修轴瓦。
对1号轴承的4个可倾瓦块进行精细刮研，并将刮研标准由原来按轴颈实际尺寸，改为利用假轴进行刮研，以使轴瓦达到设计要求。
同时对一瓦的瓦枕紧力和瓦顶部间隙及瓦垫铁接触情况重新进行调整。
通过以上处理，该机组于20xx年9月启动。
在整
个启动过程中，对1号轴承进行了重点监测，其振动达到了设计要求。
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