空预器性能试验方法
用正压法试验检查空预器(1)
用正压法检查空预器、风道及其挡板
严密性措施及方法
锅炉漏风检查分负压法和正压法两种，一般用负压法检查锅炉本体及烟道的严密性，由于本次A修本体没有工作，且以前做过检查，本体和烟道基本严密，因此这次采用正压法主要检查空预器、风道及其挡板的严密性。
此种方法的检查对环境卫生有一定的影响。
一、措施
锅炉检修完毕，拆除全部临时检修设施，终结各种工作票，验收合格，人员安全撤离，人孔全部封闭。
二、具体步骤如下：
1.关闭所有人孔门、观察孔、测量孔、引风机、二次风机挡板门，关闭高压流化风机出口挡板，关闭给煤机插板。
2.退出联锁开关，开启一次风机，逐渐开启一次风机出口挡板门，使炉膛压力达500～800Pa。
3.在一次风机入口逐渐加入干燥滑石粉约400～1000Kg，运行10分钟后停运一次风机检查各处。
凡有白灰的地方，均应仔细检查泄漏原因，做好记录，试验完毕予以处理。
4.检查空气预热器漏风情况，应在风机停运后从烟气侧检查。
5.检查风机挡板的严密性，紧急停止一次风机并关闭其出、入口挡板后，风机不倒转表明挡板严密，否则应查明原因予以处理。
发电管理部
2012、8、17。
空预器检验规程
洗效果不佳时，可采 密封效果时应更换新密封
化学药剂泡然后用专 片
用的高压水枪进行冲 6、蓄热元件（波纹板）畅
洗
5、检查转子受热面，
径向密封片，旁路密
封片，轴向密封片及
扇形板等磨损，腐蚀
等情况
6、蓄热元件如腐蚀严
重可更换
7、蓄热元件如腐蚀严
重可更换。
4 预热器壳 1、预热器密封片磨损、1、壳体无漏风、漏烟、漏
5．2 更换轴向密封片 （1） 开检修门，拆除原有轴向密封片、密封压板、补隙片等。 （2） 装轴向密封直尺。 （3） 轴向密封片，同时安装围带密封，固定轴向密封片， 其插入方向应顺差转子的旋转方向。轴向密封片的安装应先靠足轴 向密封直尺，再紧固螺母。㎜， 冷端 5㎜，误差不大于 0.5㎜。 5．3 更换旁路密封片 （1） 拆除原旁路密封片、密封压板等。 （2） 螺栓联接将旁路密封片连接到刚性环中的旁路密封角钢上，
两片叠在一起的旁路密封片上的槽口必须错开。 （3） 安装旁路密封片从一侧扇形板开始，至相邻扇形板的一侧
结束。调整旁路密封片的角度，使其边缘至密封角钢或密 封弧板的间隙。其间隙为热端 5.5㎜,冷端 20㎜，其误差不 大于 0.5㎜。 5．4 转子中心筒密封
4
对全部高中资料试卷电气设备，在安装过程中以及安装结束后进行高中资料试卷调整试验；通电检查所有设备高中资料电试力卷保相护互装作置用调与试相技互术关，系电通，力1根保过据护管生高线产中0不工资仅艺料可高试以中卷解资配决料置吊试技顶卷术层要是配求指置，机不对组规电在范气进高设行中备继资进电料行保试空护卷载高问与中题带资2负料2，荷试而下卷且高总可中体保资配障料置2试时32卷，3各调需类控要管试在路验最习；大题对限到设度位备内。进来在行确管调保路整机敷使组设其高过在中程正资1常料中工试，况卷要下安加与全强过，看度并25工且52作尽22下可护都能1关可地于以缩管正小路常故高工障中作高资；中料对资试于料卷继试连电卷接保破管护坏口进范处行围理整，高核或中对者资定对料值某试，些卷审异弯核常扁与高度校中固对资定图料盒纸试位，卷置编工.写况保复进护杂行层设自防备动腐与处跨装理接置，地高尤线中其弯资要曲料避半试免径卷错标调误高试高等方中，案资要，料求编试技5写、卷术重电保交要气护底设设装。备备置管4高调、动线中试电作敷资高气，设料中课并技3试资件且、术卷料中拒管试试调绝路包验卷试动敷含方技作设线案术，技槽以来术、及避管系免架统不等启必多动要项方高方案中式；资，对料为整试解套卷决启突高动然中过停语程机文中。电高因气中此课资，件料电中试力管卷高壁电中薄气资、设料接备试口进卷不行保严调护等试装问工置题作调，并试合且技理进术利行，用过要管关求线运电敷行力设高保技中护术资装。料置线试做缆卷到敷技准设术确原指灵则导活：。。在对对分于于线调差盒试动处过保，程护当中装不高置同中高电资中压料资回试料路卷试交技卷叉术调时问试，题技应，术采作是用为指金调发属试电隔人机板员一进，变行需压隔要器开在组处事在理前发；掌生同握内一图部线纸故槽资障内料时，、，强设需电备要回制进路造行须厂外同家部时出电切具源断高高习中中题资资电料料源试试，卷卷线试切缆验除敷报从设告而完与采毕相用，关高要技中进术资行资料检料试查，卷和并主检且要测了保处解护理现装。场置设。备高中资料试卷布置情况与有关高中资料试卷电气系统接线等情况，然后根据规范与规程规定，制定设备调试高中资料试卷方案。
电站锅炉空预器传热性能评价指标的研究
图1 空预器的传热方式热烟气自空预器上方的连接烟道进入转子，从空预器下方的连接烟道流出，冷空气则正好与之相反，从空预器下方进入转子，从上方流出。
回转式空预器的转子中安装有大量的波浪形薄钢板，一般称为蓄热片，如图图2 空预器蓄热片这些蓄热片在烟气侧较高的温度环境下完成蓄热，通过转子转动到达空气侧时，再对温度较低的空气进行放热，周而复始，空预器转子转动过程中实现了高温烟气向空气的连续热量传递。
回转式空预器在结构上属于逆流式换热器，传热效率高，可适应温差较大或者需要大量热量传递的场景。
显示了空预器各流体温度的变化方向。
大型空预器的空气侧通常还分成一次风和二次风两个分仓，甚至3个分仓（1个一次风仓和2个二次风仓）为方便分析，将空气侧按1个分仓看待，将一、二次风的参数综合起来取为1个等效参数。
烟、风进出口分别ASME PTC 4.3中的符号做出标记，其中烟气出口在作传热分析时本应该使用漏风稀释前的符号，现为简明且不致引起错误起见，本文用代替。
烟气侧的放热量为：其中为烟气进出口平均比热，为烟气流量。
空气侧的吸热量为：其中为空气进出口平均比热，为空气流量。
由于散热损失相比于传热量很小，可忽略不计，烟不论工质空预器内传递多少热量，热平衡都客观存在，传热量高则换热器在高水平上处于热平衡，传热量其中，K为换热元件的传热系数；传热面积；为传热温差，使用对数平均温差：空预器的传热量与烟气的放热量和空气的吸热量也是相等的，即：这两个方程联立就构成了空预器传热的方程组，其中共有10个变量：传热面积口温度、烟气出口温度G15、空气进口温度和空气进口温度是其使用的边界条件，也是确定的，即有，这两个参数即可以作为评价传热性能的指标。
如果在设计边界条件下实际空预器的排通过空预器的烟气流量氧量的影响而发生改变，这些改变都意味着空预器使用图3 空预器中各流体的温度变化方向中国设备工程 2024.02 （上）式中，D表示连杆长度，m，案例柴油机的。
2 空预器调试方案
1 概述1.1 系统简介新疆玛纳斯电厂三期(2×300MW)扩建工程机组锅炉由上海锅炉厂有限公司设计制造。
型号为SG－1025/17.5－M723锅炉为亚临界、自然循环汽包炉，单炉膛、一次中间再热、燃烧器摆动调温、平衡通风、四角切向燃烧、紧身密闭、固态排渣、全钢架悬吊结构。
设计采用0号轻柴油点火,燃用烟煤。
锅炉以最大连续负荷（即BMCR工况）为设计参数。
采用两台容克式三分仓回转式空气预热器，两台静叶可调轴流式引风机，两台动叶可调轴流式送风机，二台离心式一次风机，除灰系统设臵两台双室四电场静电除尘器，采用浓相正压气力除灰，除渣系统采用单侧水浸式刮板捞渣机配渣仓方式除渣。
每台炉配一台捞渣机，渣水采用闭式循环系统。
每台锅炉配有五台HP823中速碗式磨煤机，五台GM-BSC21电子称重式给煤机。
制粉系统采用正压直吹式一次风系统，设计煤粉细度R90＝20%，锅炉主要参数见表1。
本期工程建设单位为新疆玛纳斯发电有限公司，由新疆新能监理公司进行工程监理，新疆电力设计院负责设计，安装单位为新疆电力建设公司，新疆电力科学研究院负责启动调试工作。
表1 锅炉主要参数1.2 空预器及其附属设备技术规范1.2.1空预器及其系统产品型号：2-29VI(T)-1880 SMRC容克三分仓式空气预热器产品厂家：上海锅炉厂有限公司数量：2台/炉气流布臵：烟气向下，空气向上1.2.2传热元件规格热段层高度:1000 mm热段中间层高度：575 mm冷段层高度：305 mm1.2.3 传动装臵减速机型号：SGW95主电机：Y160L-4B3型 15 kW 1470 r/min 辅助电机：YCF80-5.5-385型双出轴5.5 Kw 385 r/min 减速比：125.8出轴转速：主传动 11.69 r/min 正常转速 1.47 rpm 辅传动 3.09 r/min 辅助传动转速 0.39 rpm 额定输出扭矩：11250 N〃m1.2.4支承轴承推力球面滚子轴承型号：SKF-294/530E1.2.5 导向轴承双列向心球面滚子轴承型号：SKF23072 CCK/W331.2.6 油循环系统1.2.6.1 导向轴承稀油站型号OSC-3C电动机 Y802-4B3 0.75 kW 1390 r/min三螺杆泵 3GR 25×4 0.8 m3/h 1.0 MPa网片式油过滤器 SPL25F-2列管式油冷却器 GLCI-0.81.2.6.2 支承轴承稀油站型号：OCS-4电动机 Y802-4B3 0.75 kW 1390 r/min三螺杆泵 3GR 25×4 0.8 m3/h 1.0 MPa网片式油过滤器 SPL25F-2列管式油冷却器 GLCI-0.81.2.7 吹灰装臵伸缩式吹灰器2 试验目的通过空预器试转的调试，对施工、设计和设备质量进行考核，了解主辅电机电流、振动及轴承温度的数值是否符合标准，并将这些数值记录备案。
空预器漏风性能试验学习总结
回转式空预器漏风性能试验学习总结锅炉调试室:陈良军空气预热器是大型电站锅炉主要辅机，预热器通过利用烟气余热，一部分用来加热锅炉燃烧所需的空气（一般称之为二次风），另一部分对入炉煤起到烘干、加热的作用（一般称之为一次风），加快煤粉在炉内的燃烧速度，从而提高了锅炉整体效率。
针对目前回转式空气预热器存在的严重漏风问题，严格控制空预器的安装质量、减小空预器漏风对进一步优化和提高锅炉整体效率是非常重要的。
空气预热器的漏风会导致机组热力工况的变化，随着漏风量的增加，热风温度下降，漏风还影响机组运行的经济效益，它一方面降低了机组的热效率，另一方面增加了送、引风机的功率消耗，使企业发电煤耗和供电煤耗增加。
容克式三分仓空预器漏风机理为：一、二次风通过风机加压进入预热器且运行压力远高于烟气侧形成压差，造成冷风向烟气侧漏风，此外，预热器热态运行时扇形板会下降导致漏风间隙增大，空预器漏风问题会更突出。
容克式三分仓空预器漏风一般同时存在三种形式，第一种是一次风向烟气侧漏风；第二种是二次风向烟气侧漏风；第三种是一次风向二次风漏风。
综上所述，通过空预器漏风试验得出漏风率，通过运行调整和结构优化得出合理的漏风系数对机组整体性能是很有必要的。
通过学习“电站锅炉性能试验规程—GB10184—88”有如下总结：1、定义：漏风系数及漏风率a.漏风系数：烟气通道出、进口处烟气的过量空气系数之差，或空气通道进、 出口处空气量差值与理论空气量之比。
b.漏风率：漏入某段烟道烟气侧的空气质量占该段烟道烟气质量的百分率。
漏风率 = {进入烟气侧的湿空气质量(kg/s)/进入烟气侧的湿烟气质量(kg/s)}× 100 （%） 2、空预器漏风系数2.1 一般过量空气系数计算方法（也称漏风系数）αpy =O 2出−O 2进21−O 2出×90式中O 2出以网格测量法测得空预器出口的含氧量数据平均值进行代入，O 2进以网格测量法测得空预器进口含氧量数据平均值进行代入； 3、空气预热器漏风 3.1 试验目的试验目的为考核空气预热器漏风性能。
1000mw火电机组安装的三分仓和四分仓空气预热器的性能比对试验
锅炉制造BOILER MANUFACTURING 第1期2020年1月No. 1Jan. 20201000MW 火电机组安装的三分仓和四分仓空气预热器的性能比对试验李广伟，种西虎，靳军（中电华创电力技术研究有限公司，上海200086）摘要:空气预热器尺寸随着机组容量的增加逐渐增大，而空气预热器尺寸的增大会使得空气预热器出口烟 温偏差增加，加之排烟温度整体不高，会使得部分区域温度低于烟气酸露点，在环保压力越来越大的背景下， 机组出现堵灰的几率也随之增加，影响机组运行的安全运行。
本文通过对比某电厂两台1000MW 机组中具 有几乎相同尺寸和换热面积的的三分仓和四分仓的空气预热器运行经济性和安全性数据，突出了四分仓空 气预热器在两方面具有的优势。
关键词：四分仓空气预热器;漏风;低温腐蚀;排烟温度中图分类号:TK223 文献标识码：A 文章编号:CN23 -1249(2020)01 -0020 - 03Comparative Test on Performance of Two Tri-sector orQuad-sector Air Preheater in 1000 WM UnitLi Guangwei , Chong Xihu , Jin Jun(China Power Hua Chuang Electricity Technology Research Co., Ltd., Shanghai 200086, China)Abstract : The size of air preheater increases gradually with the increase of unit capacity , and the in ・ crease of air preheater size will increase the deviation of flue gas temperature at the outlet of air pre heater. In addition , the overall low exhaust gas temperature will make the temperature of some areas lower than the acid dew point of flue gas. Under the background of increasing denitrification pres sure ,the ash blocking of unit will occur. The rate also increases , affecting the safe operation of the unit. By comparing the operation economy and safety data of air preheaters with three-and four-com partments of almost the same size and heat transfer area in two 1000MW units of a power plant , the advantages of four-compartment air preheaters are highlighted in two aspects.Key words : quad-section air heater ； leakage ； low temperature corrosion ； exhaust temperature 0引言随着火电机组超低排放标准的实施，采用 SCR 脱硝技术的火电机组的空气预热器经常出现 堵灰现象，空预器堵灰直接造成机组无法带高负 荷运行且影响机组经济性［1_2］o 另一方面，随着 大型火电机组的容量不断增加，空气预热器体积 也越加庞大,空气预热器烟气侧温度偏差随之加 大，空气预热器烟气侧部分区域温度会出现低于 烟气酸露点而堵灰的情况,影响了机组运行的安全性t3_4］o 某电厂#6机组为1000MW 超超临界机组,该机组空气预热器采用了一种特殊的四分 仓设计,不但空气预热器漏风率降低，空气预热器 烟温偏差也得到了极大的改善。
空气预热器漏风率标准
空气预热器漏风率标准
空气预热器在锅炉系统中的重要性不言而喻，它不仅影响着锅炉的热效率，而且关系到整个锅炉的安全稳定运行。
因此，控制空气预热器的漏风率至关重要。
本文将详细介绍空气预热器漏风率的计算方法、标准以及如何提高空气预热器的密封性能。
一、空气预热器漏风率的计算方法
空气预热器漏风率的计算公式如下：
漏风率= （入口氧量-出口氧量）/入口氧量×100%
其中，入口氧量指的是空气预热器进口处的氧含量，出口氧量指的是空气预热器出口处的氧含量。
通过测量这两个氧含量，可以计算出空气预热器的漏风率。
二、空气预热器漏风率标准
空气预热器漏风率的标准因锅炉类型、燃料种类和燃烧方式等因素而异。
一般来说，漏风率越低，锅炉的运行效率和经济效益越高。
对于燃煤锅炉，漏风率控制在5%以下是比较理想的。
三、提高空气预热器密封性能的方法
1.设计优化：在空气预热器的设计阶段，应充分考虑密封性能，采用合理的结构形式和材料。
2.加工质量：提高空气预热器零部件的加工精度，确保密封部位的平整度和光洁度。
3.安装调试：在空气预热器的安装过程中，严格执行安装规程，
确保各部件的相对位置和密封效果。
4.密封材料：选用性能优良的密封材料，提高密封部位的耐磨性和抗老化性能。
5.定期检查与维护：对空气预热器进行定期检查，发现问题及时处理，确保密封性能良好。
通过以上措施，可以有效降低空气预热器的漏风率，提高锅炉的运行效率和经济效益。
总之，空气预热器漏风率的控制是锅炉行业面临的重要课题，需要从设计、制造、安装和运行维护等多个环节入手，实现空气预热器的优质密封。
300 MW机组锅炉空预器漏风试验方案简介
器漏 风率 ， 并 与保 证值 比较 。考 核 内容 ： 在下 述 工 况条 件下 ， 空 气 预热器 的漏 风率 （ 单台） 在 投 产 第
一
年 内不高于 ６ ％， 运 行 １年 后 不 高 于 ８ ％ 。条
收 稿 日期 ： ２ ０ １ ３— ０ ５—１ ８
作者简介 ： 孙殿成（ １ ９ ８ １一） ， 男， 工程 师， 毕 业于辽 宁工程技术 大学热 能与动力工程 专业， 从事 电站锅 炉安装和调试 工作 。
（ Ｈ ａ ｒ ｂ ｉ ｎ Ｂ ｏ ｉ ｌ ｅ ｒ Ｃ ｏ ． ， Ｌ ｔ ｄ ． ， Ｈａ ｒ ｂ ｉ ｎ １ ５ ０ ０ ４ ６ ， Ｃ ｈ ｉ ｎ ａ ）
Ａｂ ｓ ｔ ｒ ａ ｃ ｔ ： Ｆｒ ｏ ｍ ｔ ｈ ｅ ｔ ｅ ｓ ｔ ｐ ｕ ｒ ｐｏ ｓ ｅ， ｔ ｏ ｔ ｈｅ ｆ ｉ ｎａ ｌ ｔ ｅ ｓ ｔ ｄ ａ ｔ ａ ｐ ｒ ｏ ｃ ｅ ｓ ｓ ｉ ｎｇ， ｉ ｎ ｔ ｒ ｏ ｄ ｕ ｃ ｅ ｓ ｔ ｈ ｅ ｔ ｅ ｓ ｔ ｐｒ ｏ ｃ ｅ ｓ ｓ ｏ ｆ ａ ｉ ｒ ｌ ｅ ａ ｋａ ｇ ｅ ｏ ｆ ａ ｉ ｒ ｐ ｒ ｅ ｈ ｅ ａ ｔ ｅ ｒ ｏ ｆ ｂ ｏ ｉ ｌ ｅ ｒ ｏ ｆ ３ ０ ０ ＭＷ ．
孙 殿 成
（ 哈 尔滨锅炉厂有 限责任公 司 ， 黑龙 江 哈 尔滨 １ ５ ０ ０ ４ ６ ）
摘 要： 从试 验 目的、 试验 方法到最终试 验数据 处理 ， 简要 的介 绍 了 ３ ０ ０ ＭＷ 机组 锅炉 空预器 漏 风试验 的过
程。
关键词 ： 漏风试验 ； Ａ Ｓ ＭＥ Ｃ ４ ． ３ ； 测点 ； 取 样 中 图分 类号 ： Ｔ Ｋ ２ ２ 文献标识码 ： Ａ
Ｉ ｎ ｔ ｒ ｏ ｄ ｕ ｃ ｔ ｉ ｏ ｎ ｏ ｆ Ａｉ ｒ Ｐｒ ｅ ｈ ｅ ａ ｔ ｅ ｒ Ａｉ ｒ Ｌｅ ａ ｋ ａ ｇ ｅ Ｔｅ ｓ ｔ
新型石墨空气预热器试验研究
日
∈
匿 Ｆ 静
盘 Ｒ 崮 暮 扩 晕
都随气体流道孔流速的增大而逐渐增大，空气侧 压力降远大于烟气侧压力降。这是因为阻力的大 小与速度的平方成正比，也与流道孔的长度正相
２
图３气体流道子Ｌ流速对压力降的影响
工程应用中，受限于风机的压头，空气侧压力 降应小于１
４００
通过测量石墨空气预热器在运行过程中的壁
ｍ。
ｍｍ；
２．２热态试验工艺流程 石墨空气预热器热态试验工艺流程（见图 ２）。天然气在烟气发生器内与来自１号风机的 空气燃烧产生烟气，烟气进入石墨空气预热器的 烟气流道，与来自２号风机的空气换热后排向烟
图１
新型石墨空气预热器结构示意
囱。来自２号风机的空气进人石墨空气预热器与 烟气换热，温度升高后排向大气。来自１号风机 的空气通过热风管道进入烟气发生器作助燃及冷 却空气。 热态试验过程中，改变石墨空气预热器烟气、 空气进口流速，进行１５种工况的试验及测试。在 每种工况下，石墨空气预热器稳定运行３０
近年来，中石化炼化企业装置加热炉燃料的
石墨制成的新型空气预热器从结构可以采用 管式和块孔式两种型式。由于石墨材料属于脆性 材料，而空气预热器在使用过程中由于温差的变 化，易产生应力变形。石墨传热管一般外径较小，
品质已大大改善，燃料成本快速增长，余热回收设 备成本相对于燃料成本增幅较小，烟气余热回收
装置应重新优化排烟温度，实现炼油加热炉深度 节能。通过技术经济分析，考虑热量回收、安全长 周期运行、经济和环保等因素，炼油加热炉排烟温 度最优值应该在９０℃左右¨。。 目前炼油企业加热炉排烟温度为１２０～ １５０℃，空气预热器已在烟气硫酸露点临界温度 运行，进一步降低排烟温度，空气预热器会产生硫 酸露点腐蚀［２］。为了进一步降低排烟温度，深度
锅炉热效率及漏风率试验方法最新版
2
3 4 5
K型热电偶
盒式大气压力表 烟气混合器 烟气预处理器
若干
1个 4个 4个
6
IMP采集系统
1套
四、数据处理方法
• 1、试验采用反平衡法测试锅炉效率，通过测出锅炉各项热损失q2、q3、q4、 • •
q5、q6，然后按公式计算锅炉效率： η=100-（q2+q3+q4+q5+q6） 其中：
2、空预器漏风率按下式计算： o 22 o 21 空预器漏风率L= 21 o 22 90 % 注： O21、O22---空预器进、出口测得氧量， %。 3、试验数据采用算术平均值方法处理。 4、锅炉输入热量仅考虑燃煤收到基低位发热量。 5、灰平衡比率：afh：alz=90：10。 6、锅炉热效率修正仅考虑送风温度的变化，修正依据GB10184-88《电站锅 炉性能试验规程进行》。
q K K * 1 py 2 2
t py t0
100
q3
1 Q net , ar
V gy (126 .36CO 358 .18CH 4 107 . 98 H 2 590 . 79C m H m ) 100
q
4
337 . 27 Aar Q net , ar
(a
C C fh
fh
q
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C C lz lz C 100 C lz
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q
• 式中： •
a (t t 0 ) c fh a (t t )c fh py lz q6 lz lz 0 C C Q net , ar 100 C fh 100 C lz
空预器性能试验 ASME PTC 4.3实施细则
包头新希望热电公司 2X350MW空气预热器运行及维护手册附件一空预器性能试验 ASME PTC 4.3实施细则1.范围本说明的目的是给出在空预器现场试验的实施大纲,以确定下列运行特性:•空气至烟气侧的漏风•烟气与空气的压降•热力性能本细则并未特别规定性能保证值，但在试验前需经各方认可。
2.试验准备2.1人员选择为确保试验结果的可靠,所有参加测试人员应有相应的资质并能完全胜任其特定的工作职责,参试单位可指定一人组织试验并负责协调处理诸如测量精度、试验条件及操作方法等不同意见。
指定一人对性能测试及对测试有影响的试验条件负责。
2.2空预器的检查及运行建议试验前对空预器进行全面的检查,特别是要注意对那些对性能有影响的部件的工作状况,需强调的是要对换热元件的状况及清洁度进行仔细检查,空预器在正确的工况下运行。
确保所有的外部空气旁路及再循环挡板的密封效果,必须逐一检查膨胀节的完整性。
试验前要使所有的换热元件都处于商业性洁净状态(符合常规运行的洁净度要求),所有的在线吹灰必须在试验前完成,试验期间严禁进行清扫及吹灰。
2.3测量漏风首选的取样和测量技术测量空预器漏风较好的取样技术就是横穿过烟气入口和出口抽取每份烟气样品进行分析,采用这种方法,就可测到穿过每个管道的取样点包头新希望热电公司 2X350MW空气预热器运行及维护手册每个网格的单独的氧气测量值.该网格中所包括的取样点数量应与A S M E P T C4.3中的要求一致。
同时在烟气出口管道进行皮托管横移以确定在管道内的测量平面内是否有严重的速度分层现象存在,如穿过管道有明显的速度分层现象存在,必须用这些速度测值来计算一下取样平面整体的加权平均值,而不是简单的数学平均值。
上述的取样横移方法是按照A S M E P T C4.3进行的,是建立后面标准中采用的固定网格法取样的必要准备。
A S M E P T C4.3中固定网格法取样的优点是在性能试验中可感知大多数烟气样本速度的增加。
空预器检修规程
空预器检修规程1、设备概况及参数1.1 设备概况：空气预热器是利用锅炉尾部烟气热量来加热燃烧所需空气的一种热交换装置，回收了烟气热量、降低了排烟温度，因而提高了锅炉效率；还由于空气的预热强化了燃料的着火和燃烧过程，减少了燃料的不完全燃烧热损失。
空气预热器已成为现代锅炉的一个重要组成部分。
空气预热器按其传热方式大致可分为表面式和再生式两大类，再生式空气预热器由于具有回转结构，所以又称为回转式空气预热器，回转式空气预热器又可分为受热面旋转和风罩旋转两类。
受热面旋转的回转式空气预热器，又称为容克式空气预热器。
本机组锅炉配备两台三分仓容克式空气预热器，是上海锅炉厂设计制造，型号为2-34.5VI(50°)-86”(90”)，两台空预器转向相反，转向为由二次风至一次风。
空气预热器一、二次风仓分隔布置，一次风仓角度为50°，二次风仓角度为130°，烟气仓角度为180°。
空预器正常转速为1.19rpm,冲洗盘车时转速为0.3rpm，气动盘车提供安装调试使用，盘车转速0.084rpm，气动马达气源压力为0.65MPa，耗气量为6.37m3/min.空气预热器配备4根吹灰器，吹灰器的介质采用蒸汽，蒸汽过热度应大于150℃，蒸汽压力1.37Mpa，耗汽量8.25吨/小时（每台吹灰器）。
空气预热器的漏风率在投产第一年内不高于6%，运行一年后不高于8%。
一次风的漏风率不高于35％。
空预器主要组成部件有：转子、外壳、传热元件、导向、支撑轴承及润滑系统、驱动装置和密封元件组成。
具体空气预热器参数见下表，示意图见图1-1：图1-1 空预器示意图1.2 设备参数：表1-1 空气预热器参数性能表序参数名称单位参数值号三分仓容克式预热器1 型式2-34.5VI(50°)-86”(90”)2 数量台2/每台锅炉3 入口烟气温度(BMCR) ℃382出口烟气温度(BMCR)（未℃126/1214修正/修正）入口空气温度(BMCR) 一5℃23/20 次风/二次风6 一次风出口温度(BMCR) ℃3377 二次风出口温度(BMCR) ℃348投运时及运行一年后的漏8% 6,8 风率(BRL)9 高温段传热元件的材质SPCC参数名称单位参数值号10 高温段传热元件的厚度mm 0.511 高温段传热元件的面积m28043212 高温段传热元件的高度mm 1150抗腐蚀大波纹SPCC搪瓷13 低温段传热元件的材质板14 低温段传热元件的厚度mm 1.215 低温段传热元件的面积m26639116 低温段传热元件的高度mm 1050有无电子自动控制密封系有17统电子自动控制密封系统的YDFC23118电动机型号电子自动控制密封系统的台 319电动机台数号参数名称单位参数值20电子自动控制密封系统的电动机转速r/min147021该子自动控制密封系统的电动机功率kW 1.022空气预热器轴承润滑及冷却方式润滑油站23 空预器轴承型号下294/800EF 上23192CAK/W3324 空气预热器转子直径mm 1642125 空气预热器转子高度m 278426 空气预热器转子总重量t 62027 空气预热器转子转速r/min1.19号参数名称单位参数值28空气预热器驱动电动机台数台 129空气预热器驱动电动机转速r/min148030空气预热器驱动电动机铭牌功率kW 45 (1.5倍余量)31空气预热器驱动减速机型式3级齿轮减速32 空气预热器辅助马达型式三相交流33 空气预热器辅助马达台数台1电动，1气动34 空气预热器辅助马达功率kW 电动15kw，气动3.45kw35 辅助马达带动转速rpm 0.336 气动马达转速rpm 0.084参数名称单位参数值号m3/m37 气动马达耗气量6.37，气源压力为0.65MPain38 冲洗介质（工业水）压力MPa 0.52350(每根管，管直径39 冲洗介质耗水量t/hDN200mm)空预器热二次风灭火工业40MPa 0.52 水压力103（每根管，管径41 设计流量t/hDN150mm）空预器热一次风灭火工业MPa 0.5242水压力43 设计流量t/h 52（每根管，管径DN150mm）2、检修类别及检修周期检修类别检修周期备注A级检修每6年C级检修每1.5年3、检修项目A级检修标准项目；（1）清除空气预热器各处积灰和堵灰：转子换热元件积灰、空预器烟风道死角的积灰。
ASME-PTC4.3空预器试验方案
6.5 速度的测定
如在烟气流的初步测量中显示有分层现象,建议在气道横截面中的每一个位 置上都要做单独测量,且与相应位置烟气流量成比例,所测出的平均值用来代表 该截面的测量值.如需要应在烟气采样和温度测量的同一位置同一时刻用皮行动压测定
7.计算及公式
如要澄清下列方程中的符号,请参考后面附录 A 中的专门用语及定义。
7.1 漏风
烟气入口流量的漏风百分比通过下式计算
L
(O 2 out O 2 in ) Factor % 21 O 2 Oout
g
式中：
1.28701 系数 （ 1.6011 k ) 99
系数由干燥基转换为含水基,可通过燃烧分析来计算得到烟气中密度和湿度 的百分含量。 实践中上面这个方程和非常复杂的 ASME 方程所得到的结果是相似的，因此 如再两个分析方法中得到的结果明显不同，这只能表明存在计算错误。
6.4 烟气分析
为计算烟气流量需测定 CO 和 O2 的含量。 较好的取样和分析方法应如第 2.3 节中所述的那种全程取样横移方法。
应采取正确的方法防止空气侵入到烟气分析仪和取样管线中， 分析仪应保持 洁净，雇佣细心的人员来将错误减小到最小。 在取样的过程中， 在不同的线性阶段应对氧气和一氧化碳进行分析仪漂移修 正。 a)烟气流量：如可能，空预器的烟气入口流速可通过皮托管横穿烟气入口平 面的办法来确定。 空预器的烟气入口无法测到流量的部分，其流量可按如下方法估测： 在相关的管道中测量 CO 和 O2 的含量并用燃烧计算值和烟气再循环值来 确定剩下的烟气成分并根据燃过的燃料单位重量确定烟气的重量。 燃过的燃料的重量可根据汽轮机的出力估计和假定的整个系统效率来 估测。 上述两个系数可结合起来以便计算整个锅炉的烟气流量速率。 然而，要强调的是这种估测办法不是很好的测量方法，因为在假定周期效率 上是很不准确的并且空预器同时运行时， 两台空预器之间额烟气流分别是很不均 匀的。 b)二次风流量：如果可能，二次风出口流量可通过让皮托管横移穿过空气出 口管道的办法来测量。 因为在这些测量点前面，交叉管道，比较两台送风机的流量(从有可轴流风 机上安装的元件上取值)来确定每台空预器上的流量平衡是否相等。 实践表明，1998 年 Howden Sirocco 在高碑店电厂的首次空预器试验中，用 长 5 米、及气流仪表公司提供的校过的皮托管成功的进行了横移式试验。 c)一次风流量：如果上述的两个风流可像上面建议的那样进行测量，那么可 用烟气入口流量和二次风出口流量通过穿过空预器的能量平衡连同测定的温度 和计算的比热来计算一次风流量。 另外，二次风和一次风出口流量都可用皮托横移来测得，但是烟气入口横移 是很困难的，烟气入口流量可通过热平衡计算。 一次风机的电流可作一下比较来检查通过每个空预器的一次风平衡情况。 可 对磨煤机入口流量和温度进行交叉检查。 如通过旁路和再循环挡板的漏风很大，必须考虑到这点，同时考虑热和冷管 道的可能影响。
空气预热器调试措施
SPCTI / CS 08017 1204上海漕泾电厂工程（2×1000MW）调试项目名称＃1机组空气预热器调试措施编制单位上海电力建设启动调整试验所编写日期：年月日审核日期：年月日批准日期：年月日出版日期年月日版次 1会审单位上海上电漕泾发电有限公司中电投电力工程公司山东诚信工程建设监理公司上海电力建设漕泾项目工程公司上海电力建设启动调整试验所日期年月日试运指挥部批准日期年月日目录1.设备系统概况 (1)2.编制依据 (2)3.试验目的 (3)4.试验前必须具备的条件 (3)5.试验范围 (4)6.试验工艺及要点 (4)7.试验验收标准 (6)8.安全环境控制措施 (7)9.空气预热器事故应急方案 (8)10.试验组织机构和分工 (9)附录1.所采用的试验仪器、仪表的型号、规格 (10)附录2.试验记录一览表 (11)附录3.试验条件检查确认表 (13)附录4.空预器系统验收评定表 (14)附录5.空预器系统试运后签证单 (15)附录6.空气预热器调试危险源辩识控制清单 (16)调试措施调试项目名称编号：SPCTI/CS 08017 1204第 1 页共 16页上海漕泾电厂工程＃1机组空气预热器调试措施1.设备系统概况1.1设备系统概况上海漕泾发电厂（2×1000MW）工程的锅炉为上海锅炉厂制造的超超临界参数变压运行螺旋管圈直流炉，锅炉采用一次再热、单炉膛单切圆燃烧、平衡通风、露天布置、固态排渣、全钢构架、全悬吊结构塔式布置。
由上海锅炉厂有限公司引进Alstom-Power公司Boiler Gmbh的技术生产。
锅炉型号为SG-2956/27.46-M534，锅炉的BMCR工况额定蒸汽流量为2956 T/H。
锅炉额定工况蒸汽压力为27.46MPa。
锅炉最低直流负荷为30％BMCR，本体系统配30％BMCR 容量的启动循环泵。
锅炉不投油最低稳燃负荷为30％BMCR。
烟风系统中辅机有：引风机二台、三室四电场电除尘二台、三分仓容克式空气预热器二台、送风机二台、一次风机二台、火检冷却风机二台、密封风机二台。
ASME PTC 4.3-1991空气预热器热力测试 中译本
空气预热器性能试验目录0 介绍1 目的和范围2术语、符号以及他们的描述的诠释空气泄漏排烟温度（存在空气泄漏）排烟温度（假设没有空气泄漏）空气温升烟气温度降温度差烟气侧效率X-比率符号空气预热器布置3 指导原则试验前预先双方同意的条款个人选择误差极限和容忍度试验接受试验准备试验初步措施试验条件持续期读数频率和一致性不接受的试验记录和试验结果4 必需的数据，仪器和设备必要的数据仪器和设备5测试试验中空气和烟气温度和烟气分析的取样点位置烟气和空气温度烟气分析烟气和空气质量燃料质量能量6. 性能参数所有性能的分析运行条件热力性能空气预热器泄露排烟温度压力损失7 计算烟气侧效率没有空气泄露的排烟温度的修正空气泄露百分数干烟气烟气水含量干空气X-比率试验存在实际进入空气预热器的空气温度与设计进入空气预热器的空气温度的偏差情况下对排烟温度的修正存在实际进入空气预热器的烟气温度与设计进入空气预热器的烟气温度的偏差情况下对排烟温度的修正存在与设计X-比率偏差情况下对排烟温度的修正存在与设计湿烟气流量有偏差的情况下对排烟温度的修正对离开空气预热器的排烟温度的总体的修正存在与设计压力和设计空气温度有偏差的情况下空气泄露量的修正存在与设计流量和设计温度有偏差的情况下空气预热器中烟气侧压力损失存在与设计流量和设计温度有偏差的情况下空气预热器中空气侧压力损失对于紊流和层流下的压力损失的修正的精确度0．介绍0.1这部空气预热器测试法典将指导试验准备、数据获得、结果计算。
0.2空气预热器被定义为热量交换器，用来从烟气侧直接向空气传递热量不用其他热传递流体媒介。
0.3试验进行的一般原则在PTC 1中给出，必须要认真学习。
关于定义和值（PTC 2）和电站锅炉试验法则（PTC 4.1）在需要的时候必需遵守。
仪器和设备的补充（PTC 19）可以用来指导选择实验仪器（若无特殊指明）.1. 目的和范围1.1 目的。
本文目的是建立测试性能过程以便于决定：1.1.1 烟气侧效率1.1.2 空气泄露量1.1.3 其他相关的特性比如：1.1.3.1 X-比率1.1.3.2 烟气和空气压力损失1.1.3.3 烟气和空气温度1.1.4 一些或者所有以上特指的性能参数用来决定以下性能测试时是必需的：1.1.4.1 测试实际运行的性能与制造者的保证值的偏差1.1.4.2 和标准的运行状况对比这些参数1.1.4.3 当燃烧不同煤种时对比性能1.1.4.4 确定设备变化带来的影响1.1.4.5在锅炉效率试验中确定出存在进入空气预热器的空气温度与设计值有偏差的情况下对空气预热器排烟温度的修正值。
2022年火力发电厂空预器漏风试验规定
2022年火力发电厂空预器漏风试验规定
1机组正常运行时，每季度应进行一次空预器漏风试验。
2空预器漏风率试验在额定负荷或接近额定负荷下进行。
3试验期间保证锅炉负荷稳定，汽温、汽压稳定，入炉煤质、煤量稳定，试验期间不进行风压、风量的调整，不进行可能干扰燃烧工况的操作（如吹灰、磨煤机切换等），尽量保证配风稳定。
4试验前稳定锅炉蒸发量和风量，同时记录炉膛负压，检查确认负荷、氧量、排烟温度等参数稳定，试验过程中入炉燃料和空气量保持不变。
5在空预器进、出口烟道，使用同种类型的烟气分析仪采用网格法多点取样测试空预器相应区段烟道进、出口氧量，烟气样品由取样管先引至烟气预处理器进行清洁、除湿和冷却，
然后接至烟气分析仪，测量数据由试验人员每隔10 分钟记录一次，测得的O2含量数值取
算术平均值。
6根据测得的进、出口氧量平均值，用下式计算进出口过量空气系数、：
其中，—空预器入口烟气
含氧量；
—空预器出口烟
气含氧量；
——空预器入口过量
空气系数；
——空预器出口过量
空气系数。
然后依据上式计算所得、，根据下式计算空预器漏风率：7空预器漏风率要求见表1。
表1 锅炉空预器漏风率要求。
空预器漏风试验方案
贵溪电厂#5炉空预器漏风试验方案一、试验目的测取#5机组空预器柔性密封改造后空预器漏风率，对比改造前后的相关数据，为机组经济运行提供可靠性建议二、试验依据GB10184-88《电站锅炉性能试验规程》三试验条件及要求1.确认锅炉各主、辅机能正常运转并满足试验要求；2.确认锅炉机组的烟、风系统无泄漏；3.确认锅炉机组所有在开始试验前均保持正常运行时的清洁度，试验前进行全面吹灰；4.确认试验前机组系统已经与其他非试验系统隔离；5.试验期间，炉膛压力表和氧量表等表计能投入并指示正确；6.锅炉燃用与设计煤种相近煤种，煤种基本稳定；7.试验期间尽量保持锅炉各参数的稳定，负荷波动±3% ECR，汽温波动小于+5-10℃，主汽压波动小于±2%；8.调整到试验工况，不再进行风压、风量的调整，不进行制粉系统的切换；9.试验期间锅炉不吹灰、不排污，不进行影响锅炉稳定的调整；10.试验期间锅炉暖风器停用；11.试验时间不小于2小时，每次调整到试验工况，至少稳定运行1小时再进行试验。
12.实验期间要求AGC解列。
四试验过程及方法依据国家标准GB10184-88《电站锅炉性能试验规程》的有关规定，进行测试和计算，测试内容和方法如下：1空预器出口烟气取样及分析在空预器出口至电除尘的水平烟道上均匀布置烟气取样测孔，每侧 6个测孔，共计 12 个测孔。
每个测孔取3个点进行采样测量,共计 36 个测点。
试验期间，利用烟气测点中抽出的烟气分析烟气中的O。
22空预器入口烟气取样及分析在每侧空预器入口水平烟道上均匀布置5个测孔，共计10 个测孔。
每个测孔取3个点进行采样测量，共计 30个测点。
试验期间，利用烟气测点中抽出的成份。
烟气分析烟气中的O23计算公式：A L=(a″-a′)/ a′×90%=(O2″- O2′)/(21- O2″) ×90%公式中 A L——————漏风率，%；a′、a″___________烟道进出口烟气过量空气系数；O2′O2″____________烟道进出口烟气含氧量。
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空预器性能试验1.范围本说明的目的是给出在空预器现场试验的实施大纲,以确定下列运行特性:∙空气至烟气侧的漏风∙烟气与空气的压降∙热力性能本细则并未特别规定性能保证值，但在试验前需经各方认可。
2.试验准备2.1人员选择为确保试验结果的可靠,所有参加测试人员应有相应的资质并能完全胜任其特定的工作职责,参试单位可指定一人组织试验并负责协调处理诸如测量精度、试验条件及操作方法等不同意见。
指定一人对性能测试及对测试有影响的试验条件负责。
2.2空预器的检查及运行建议试验前对空预器进行全面的检查,特别是要注意对那些对性能有影响的部件的工作状况,需强调的是要对换热元件的状况及清洁度进行仔细检查,空预器在正确的工况下运行。
确保所有的外部空气旁路及再循环挡板的密封效果,必须逐一检查膨胀节的完整性。
试验前要使所有的换热元件都处于商业性洁净状态(符合常规运行的洁净度要求),所有的在线吹灰必须在试验前完成,试验期间严禁进行清扫及吹灰。
2.3测量漏风首选的取样和测量技术测量空预器漏风较好的取样技术就是横穿过烟气入口和出口抽取每份烟气样品进行分析,采用这种方法,就可测到穿过每个管道的取样点每个网格的单独的氧气测量值.该网格中所包括的取样点数量应与AS ME P TC 4.3 中的要求一致。
同时在烟气出口管道进行皮托管横移以确定在管道内的测量平面内是否有严重的速度分层现象存在,如穿过管道有明显的速度分层现象存在,必须用这些速度测值来计算一下取样平面整体的加权平均值,而不是简单的数学平均值。
上述的取样横移方法是按照A SM EP TC4.3进行的,是建立后面标准中采用的固定网格法取样的必要准备。
A S ME PT C4.3中固定网格法取样的优点是在性能试验中可感知大多数烟气样本速度的增加。
然而,豪顿的经验是上面的横进取样方法是完成性能试验的较好方法，理由如下所述：◆该方法避免了使用长取样管和复杂的布臵方式,实际上,这样的取样管在测试过程中很容易发生泄漏和堵塞,用这种取样方法,当产生上述情况时,是很难处理的。
◆采用这种单独的横进式取样方法,可将取样管路的长度保持在最小, 氧气分析仪可以定位在接近取样点处。
◆还有，采用横进式取样技术，通过研究穿过空预器的两个取样平面的氧含量的变化，可以判断单独的或一组氧含量测量值是否可靠。
例如，在空预器出口处测到的高度分层的氧气值和空预器扇形板处产生的氧气峰值－也许是在管道另一侧－与空预器漏风不能联系在一起。
相反的，这样的峰值也许与空气进入到取样点或空气以其他形式进入到管道，如膨胀节泄漏等。
如果发现了不正常的值，不用否定整个取样平面或试验，参加试验的单位可取得一致怎样补偿这样的错误，建议的解决办法是不计那些存在异议的数据，并且用在邻近的取样点测得的氧气读数值来替代。
用横进式测量法来测量穿过空预器的漏风率，必须重复试验直到所取得的两组连续的数据所指示的漏风率水平在允许的公差范围内。
另外，当做完这些重复试验之后，分别将烟气进口和出口处使用的测氧仪进行消除误差。
如上述测得的数据不在试验允许的公差范围内，必须重做试验直到达到标准为止或可将所以测试值做一下数据平均。
也应该在一次风入口和二次风入口做一下皮托横移试验，来测定设计工况下进入空预器的气体流量，这些以后用来测量空气进口温度。
如发现记录的烟气入口氧量值不在规定的偏差内，机组将被视为不可进行试运。
3.试验条件3.1试验条件概况在整个试验期间,保持空预器恒定的空气及烟气流量,保持O2的稳定是非常重要的,蒸汽发电机的负荷要尽可能接近设计值,并在每次试验开始之前至少使其保持稳定30分钟，只有在参试各方确认整个测试系统运行到满意状态且试验准备工作一切就绪时方可开始试验.当试验做为协议保证的一部分进行时,H ow den仍保留被给与一段时间更正错误的权利,重新试验设备看在保证的参数中是否还存在性能方面的缺欠。
3.2持续时间试验运行应至少持续2个小时，但需要足够长的时间在一台空预器上取至少两组完全一致的数据。
3.3烟气侧效率如果两次试验的烟气侧效率测试结果都超出了协议允许值,需进行第三次测试,测试效率则为在许用偏差范围内的两个试验结果的平均值。
3.4试验舍弃在试验过程中观察到差异较大的数据或在计算过程中产生明显不切实际的结果时,此次试验应彻底取消,并重复试验直到获得正确结果为止。
另一种方法是，为防止测得的氧气含量过高，通过研究后可将这些数据的一小部分舍弃，然后用在测点上测得的邻近的氧气读数值来替代，见 2.3节。
3.5记录和试验报告所有与试验目的有关的观测值、测量结果及仪表读数要照实记录下来,修正系数及修正值要单独填入试验记录表中。
4.测量值为确定三分仓空预器的性能需得到如下测量值：另外,燃料及烟气取样要送试验室分析以确定燃料及烟气的成分,烟气中水分与密度的确定对漏风计算至关重要。
为了全面分析试验数据,电厂应提供能在每一时间间隔内把控制盘读数打印并输出来的设备以获得如下明细:◆锅炉负荷◆所有记录的温度、质量流量和压力◆风机电流值◆任何其他可能影响空预器性能的因素,如:控制挡板位臵等5.仪器试验所需仪器如下:5.1热电偶校准过的N iC r：Ni Al热电偶(K型)应与校准过的数字式温度计或数字显示仪表一同使用，热电偶应符合下列性能要求:◆工作温度范围:0~1000︒C◆测量精度：±1.5︒C5.2压力表应使用校准过的电子微压计或U型管/倾斜压力计（充水或已知比重的轻液体）。
5.3分析仪器用烟气分析仪来确定烟气流中氧气的百分数。
其形式可分为：◆顺磁吸引◆催化燃烧◆电化薄膜扩散◆锆电池式括散每次试验前后该仪器都应在现场进行校准以确保读数的一致性并避免出现任何较大的偏差，100%N2气瓶进行校零，用95%N2＋5%O２的混和气体进行刻度的标定。
6.试验步骤6.1测点位置进出口烟风道中的采样点要尽可能靠近空预器，并尽可能符合速度测量的要求，由于空预器的旋转，在烟气出口处可能出现分层现象，故被测横截面应尽可能远离转子，并位于各伸缩节之前以防空气侵入而影响测量结果。
6.2温度固定好的探头应和热电偶一并安装形成网格覆盖住风道的整个横截面。
如需要可使用快速扫描数字记录输出器用以跟踪检查所有热电偶随时间和空间变化的测量数值和信息。
位臵：◆二次风入口：送风机出口(在一次风和吹灰器密封风停掉后)◆二次风出口：在风箱入口处◆一次风入口：一次风机出口(旁路停掉后)◆二次风出口：在其他气体增加前◆烟气入口：在省煤器出口的灰斗后面(在水平段上)◆烟气出口：在灰斗后面并在除尘器弯段前每个热电偶都有各自的修正系数并在每个校准证上提供。
6.3静压将压力计连至空预器过渡管道壁上的压力测孔中,以往的经验表明,管道壁固定测孔所测得的平均静压要比横向移测法精确得多。
烟气含氧量的读数烟气含氧量的测定是用来满足计算空预器漏风之需要的，空预器漏风量的测量应与流量测量同时进行。
对运行负荷稳定的锅炉，锅炉出口 空预器进口的含氧量随时间变化极小，采用单点采样探头并在风道中作综合性移动，即可进行氧量的测定。
（见图1）可以用多点采样探头从整个风道抽取烟气样品或从嵌在气道中的多个采样探头抽取。
其逐点所确定的总平均值与其整体横移的结果相同。
重要的是每一探头要抽取同样体积的烟气。
所以每一采样管的长度应相同。
在烟气分析仪器和采样管路中要采取适当措施以防空气侵入。
仪器要保持清洁,通过雇佣认真细心的操作人员将人为的误差减少到最小。
烟气及空气量应通过计算皮托管横移或热平衡来确定,如入口空气流量测定了,应检查空预器前送风机后有无空气排出，如旁路或再循环挡板出现明显的漏风情况,应予以严肃对待。
同时,也必须考虑可能出现的冷热风道间相互交迭的不利影响。
6.4烟气分析为计算烟气流量需测定C O和O2的含量。
较好的取样和分析方法应如第 2.3节中所述的那种全程取样横移方法。
应采取正确的方法防止空气侵入到烟气分析仪和取样管线中，分析仪应保持洁净，雇佣细心的人员来将错误减小到最小。
在取样的过程中，在不同的线性阶段应对氧气和一氧化碳进行分析仪漂移修正。
a)烟气流量：如可能，空预器的烟气入口流速可通过皮托管横穿烟气入口平面的办法来确定。
空预器的烟气入口无法测到流量的部分，其流量可按如下方法估测：◆在相关的管道中测量C O和O2的含量并用燃烧计算值和烟气再循环值来确定剩下的烟气成分并根据燃过的燃料单位重量确定烟气的重量。
◆燃过的燃料的重量可根据汽轮机的出力估计和假定的整个系统效率来估测。
◆上述两个系数可结合起来以便计算整个锅炉的烟气流量速率。
然而，要强调的是这种估测办法不是很好的测量方法，因为在假定周期效率上是很不准确的并且空预器同时运行时，两台空预器之间额烟气流分别是很不均匀的。
b)二次风流量：如果可能，二次风出口流量可通过让皮托管横移穿过空气出口管道的办法来测量。
因为在这些测量点前面，有交叉管道，可比较两台送风机的流量(从轴流风机上安装的元件上取值)来确定每台空预器上的流量平衡是否相等。
实践表明，1998年Ho wd en S ir oc co在高碑店电厂的首次空预器试验中，用长5米、及气流仪表公司提供的校过的皮托管成功的进行了横移式试验。
c )一次风流量：如果上述的两个风流可像上面建议的那样进行测量，那么可用烟气入口流量和二次风出口流量通过穿过空预器的能量平衡连同测定的温度和计算的比热来计算一次风流量。
另外，二次风和一次风出口流量都可用皮托横移来测得，但是烟气入口横移是很困难的，烟气入口流量可通过热平衡计算。
一次风机的电流可作一下比较来检查通过每个空预器的一次风平衡情况。
可对磨煤机入口流量和温度进行交叉检查。
如通过旁路和再循环挡板的漏风很大，必须考虑到这点，同时考虑热和冷管道的可能影响。
6.5 速度的测定如在烟气流的初步测量中显示有分层现象,建议在气道横截面中的每一个位臵上都要做单独测量,且与相应位臵烟气流量成比例,所测出的平均值用来代表该截面的测量值.如需要应在烟气采样和温度测量的同一位臵同一时刻用皮托管测出速度压力(动压)，如遇到严重分层必须进行动压测定。
7. 计算及公式如要澄清下列方程中的符号,请参考后面附录A 中的专门用语及定义。
7.1 漏风烟气入口流量的漏风百分比通过下式计算％ 式中:996011.128701.1⨯⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯-=k g ρ系数 系数由干燥基转换为含水基,可通过燃烧分析来计算得到烟气中密度和湿度的百分含量。
实践中上面这个方程和非常复杂的AS ME 方程所得到的结果()L O o u t O in Factor O out=-⨯-22221是相似的，因此如在两个分析方法中得到的结果明显不同，这只能表明存在计算错误。
7.2 非稀释性烟气出口温度()Tg L Tg Ta Tg NL 2212=⨯-+其中L 为漏风，以十进制数表示。