711人货梯基础地下室顶板计算书
人货电梯基础计算书00
人货电梯基础处理[摘要]：本文介绍了XXXXXXXXXXXX安置区施工电梯基础主要施工技术，探讨了回填土质量对电梯基础的影响，及可靠的基础对人货电梯的安全起到保证作用。
[关键词]：人货电梯回填土电梯基础处理质量控制安全保证1、工程概况本工程位于XXXXXXXXXX大道交口西北角。
地下一层，地上1#楼32层、2#楼32层、3#、4#、5#、6#、7#楼32层及S1#、S2#、S3#楼。
总建筑面积116207.0m2。
基坑回填土已由甲方负责施工完毕,质量一般。
根据现场施工要求，1#-7#各设置一台施工电梯，电梯最终安装高度均以基础顶面算起。
2、外用电梯的选型为方便各种材料和人员的垂直运输，满足工期要求，根据现场实际情况，本工程1#-7#主楼各选用一台SCD200/200型施工电梯。
3、施工电梯布置电梯1设置在1#楼的南侧2/L处，电梯南北向中心线既为2/L轴线；电梯2设置2楼的北侧R～T轴之间，南北向中心线离R轴线2400MM；施工电梯基础底标高为-1.60m，施工电梯定位详见附图。
附着与建筑物结构连结采用穿墙螺栓，每个附着支座平面设置4根M20的附着螺栓，且在结构两端设置100×100×10厚钢垫板，螺栓端头余量不小于20mm。
详见施工电梯平图布置图。
4、电梯技术参数和性能5、确定进出楼层通道长度及安全门（1）、根据2008年公司关于<施工电梯进出楼层取消通道的技术标准>，1#-7#楼不再搭设钢管通道,而在电梯基础定位时,已控制电梯笼子与结构的净距在200～350之间,靠电梯笼子底板处设置一块可翻转的铝合金或钢板承托板与结构连接。
（2）、进出通道的安全门，采取φ14钢筋为龙骨，φ12为隔段的钢筋，门高1600mm，开启方式为平开式，用φ6的钢筋安装关闭固定装置。
6、电梯基础处理：（1）原因分析及应对措施：由于1#-7#楼施工电梯基础板块做在回填土区域，而该处回填土是由甲方直接负责，质量一般。
地下室顶板模板计算书
扣件钢管楼板模板支架计算书计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。
计算参数:模板支架搭设高度为4.1m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.80m。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方50×80mm，间距300mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。
模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重24.00kN/m3，施工活荷载1.00kN/m2。
扣件计算折减系数取8.00。
图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(24.00×0.30+0.30)+1.40×1.00=10.400kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×24.00×0.30+0.7×1.40×1.00=10.700kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98采用的钢管类型为48×3.5。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 24.000×0.300×0.900+0.300×0.900=6.750kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+1.000)×0.900=0.900kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 90.00×1.80×1.80/6 = 48.60cm3；I = 90.00×1.80×1.80×1.80/12 = 43.74cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.35×6.750+0.98×0.900)×0.300×0.300=0.090kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.090×1000×1000/48600=1.851N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.35×6.750+1.0×0.900)×0.300=1.799kN 截面抗剪强度计算值 T=3×1799.0/(2×900.000×18.000)=0.167N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×6.750×3004/(100×6000×437400)=0.141mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、纵向支撑钢管的计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩 W = 5.08cm3；截面惯性矩 I = 12.19cm4；1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 24.000×0.300×0.300=2.160kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.300×0.300=0.090kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+0.000)×0.300=0.300kN/m静荷载 q1 = 1.35×2.160+1.35×0.090=3.038kN/m活荷载 q2 = 0.98×0.300=0.294kN/m2.抗弯强度计算最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×3.33×0.90×0.90=0.270kN.m最大剪力 Q=0.6×0.900×3.332=1.799kN最大支座力 N=1.1×0.900×3.332=3.298kN抗弯计算强度 f=0.270×106/5080.0=53.12N/mm2纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×2.550+0.990×0.000)×900.04/(100×2.06×105×121900.0)=0.451mm纵向钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!三、板底支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=3.30kN3.30kN 3.30kN 3.30kN 3.30kN 3.30kN 3.30kN 3.30kN 3.30kN 3.30kN 3.30kN支撑钢管计算简图0.792支撑钢管弯矩图(kN.m)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：2.23kN 2.23kN 2.23kN 2.23kN 2.23kN 2.23kN 2.23kN 2.23kN 2.23kN 2.23kN支撑钢管变形计算受力图0.075支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.792kN.m最大变形 vmax=1.238mm最大支座力 Qmax=10.774kN抗弯计算强度 f=0.792×106/5080.0=155.82N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R ≤ Rc其中 Rc ——扣件抗滑承载力设计值,取64.00kN；R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=10.77kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
人货梯地下室顶板回顶方案(专家论证版)
xxxx有限公司xxxx开发项目XxXx方案xx有限公司xx项目部xx年x月x日目录一、工程概况 (1)二、编制依据 (2)三、施工计划 (2)四、施工工艺技术 (3)五、施工安全保证措施 (5)六、作业人员配备与分工 (6)七、验收要求 (6)八、应急处置措施 (7)九、计算书及相关图纸 (11)一、工程概况序号项目内容1 项目名称xxx工程（装配式）效果图总平面图2 建设地点xx3 参建单位建设单位xx有限公司设计单位xx有限公司勘查单位xx有限公司监理单位xx有限公司施工单位x有限公司4 项目概况本工程为PC装配式住宅。
项目总占地面积约为60811.09㎡，精装修竣工备案。
本标段项目总建筑面积87837.93㎡，地上建筑面积59486.37㎡，地下建筑面积28351.56㎡。
工程为9栋18（其中1栋为17层）层的住宅楼，高58.35m。
现拟在每栋楼各安装一台施工升降机，均安装在地库顶板上，特制订本加固回顶方案如下。
（本工程取2#楼，按照最不利因素取值，其他楼栋均按照此设计施工）5 合同工期xxx年4月16日至xxx年7月29日，总工期470日历天6 施工范围1#、2#、6#、7#、11#、12#、13#、16#、17#楼、3#配电房、4#配电房及地库工程基础、主体结构、安装、粗装饰等。
7 结构形式地下室结构为框架结构，住宅单体采用装配整体式剪力墙结构二、编制依据《施工升降机》（GB/T 10054-2014）《吊笼有垂直导向的人货两用施工升降机》（GB/T 26557-2011）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2015）本工程施工图，施工升降机说明书三、施工计划3.1 施工进度计划施工升降机基础的施工进度取决于主体结构施工进度，拟定施工进度计划如下。
序号区域工期备注1 1#、2#、6#、7#、11#、12#、13#、16#、17#xxx.8.20～xxx.10.103.2 设备计划⑴混凝土运输工具:混凝土搅拌车、混凝土汽车输送泵。
地下车库顶顶板支撑力计算书
地下车库顶顶板支撑力计算书1、地下车库顶板支模构造：地下车库为全现浇结构，地下车库墙体高 3.4M，最大墙厚300MM，顶板厚150MM，最大跨度8.4M。
地下车库顶板模板支撑用碗扣式钢脚手，顶端安装可调节螺栓，上铺60×80MM方木。
支撑立杆间距700×1000MM，方木间距＜250MM。
方木上满铺厚为15MM的竹胶板。
2、地下室顶板模板验算：⑴荷载计算a、模板及其支架自重，=0.75KN/m2b、新浇筑砼自重，P2=24×0.25=6 KN/m2c、钢管自重，P3=1.1×0.25=0.23 KN/m2d、施工人员及施工设备荷载，P4=1.0 KN/m2荷载分项系数静载取1.2；活载取1.4P总=1.2（0.75+6+0.23）=1.4×1.0=9.8 KN/m2⑵横向双钢管的抗弯刚度及挠度a、支点弯距M=K Mq L2=0.1×9.8×0.72=0.69 KN*M≤Wnf=5.08×215×10-3=1.1KN*M故满足要求。
b、跨中挠度计算KFL3/EI=0.667×9.8×0.74/（12.19×206×103）=0.26MM≤700×1/400=1.75MM故满足要求。
⑶立杆的轴心抗压及稳定性演算每根立杆所承受的压力为9.8×0.7KNa、轴心抗压应力：N/A=9.8×0.7/489=14N/MM2≤[δ]=215 N/MM2故满足要求。
b、稳定性演算：立杆为两端铰支，Lo =2000MM长细比λ= Lo/I=2000/15.8=126.6≤[λ]=150，由此查得表得Φ=0.402，δ=N/ΦA=0.7×9.8×103/（0.402×1810）=9.4N/MM2≤[δ]=215 N/MM2故满足要求。
在地下室顶板安装电梯的受力计算.
在地下室顶板安装电梯的受力计算附件 1:施工升降机基础图、平面布置示意图附件 2:施工升降机基础地下室范围加固方案1. 加固原则:本加固措施以地下室楼板不受力为原则, 上部荷载通过楼板传递至地下室加固架体,楼板只是传力的介质。
2. 加固措施:本加固措施采用扣件式钢管架,钢管型号Φ 48×3.5。
加固范围为施工升降机基础相对应的地下室部分,立杆间距为 600×600,下设木方垫块,横杆间距为 600×600,第一步横杆距地面 200mm ,整个架体外围里面设置减力撑,在顶板处采用高强度钢顶撑作支撑,详细布置图。
3. 本加固措施适用于地下室一层、地下室二层。
施工升降机基础地下室加固架体立面图附件 3:施工升降机计算书根据施工现场实际情况,本工程布置两部施工升降机, A 塔楼施工升降机安装高度 85m , B 塔楼施工升降机安装高度 105m 。
计算时选取 B 塔楼 105m 高度计算。
一、施工升降机基本参数施工升降机型号:SCD200/200 架设高度:105m标准节高度:1.508m 外笼重:1200kg吊笼重:1600kg×2=3200kg 吊笼载重量:2000kg×2=4000kg导轨架重(共需 69节标准节,标准节重 160kg :160kg×69=11040kg其他配件总重量:600kg二、荷载计算P k =(3200+1200+4000+11040+600×10/1000=200.40kN考虑动载、自重误差及风载对基础的影响,取系数 n=2.1P=2.1×200.40=420.84kN三、施工升降机安装在楼板上承载计算:4.1、荷载参数:施工荷载:2.5kN/m2;4.2、钢管参数:钢管类型:Ф48×3.5钢管横距 : 600mm钢管纵距 : 600mm 钢管步距 : 1200mm钢管架设面积:4m×6m模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度:0.1 m; 4.3、顶板下钢管结构验算:设梁板下Ф48×3.5mm钢管 @600mm×600mm(支模未拆除支承上部施工升降机荷重,混凝土结构自重由结构自身承担,则:施工升降机 1.2×46.76=56.112kN/m2活载 1.4×2.5=3.5kN/m256.112+3.5=59.612kN/m259.612×0.6×0.6=21.46032kN钢管支模架步高 0.6mh/la =1200/600=2h/lb =1200/600=2经查表, μ的取值为:1.272计算长度:L 01=k×μ×h=1.155×1.272×1.2=1.763mL 02=h+2a=1.2+2×0.1=1.4m取:L 0=1.763mλ=L0/i=1763/15.8=111由此得:φ=0.509[N]=φ×A×f=0.509×489.303mm 2×210N/mm2=52.302kN ≥ 21.460323kN 顶板下的钢管结构满足要求!。
人货梯基础回顶计算
人货梯基础回顶计算因基础设置在地下室顶板上，人货梯安装高度大，使用时间长，结构、装修时使用频繁，综合分析，决定在地下室人货梯基础部位进行加固。
电梯导轨架正下方用4根由两根[16#槽钢支撑，支撑的中心线必须与导轨架的每根导杆中心线一致，槽钢两头焊接4厚平钢板作衬垫，4根槽钢之间加设水平、斜支撑以加强其稳定性。
在人货梯基础其他位置上设置Φ48，壁厚3.5钢管立杆支撑，立杆底部设置底座，支撑的面积为4.2×4.2M（基础面积4.2 M×4.1 M）立杆间距为0.7从底板上10cm设置纵横向扫地杆，其间距为0.7，中间设置两道纵横向水平拉杆（均分），其间距均为0.7，立杆上部设置顶托，架设方木，方木间距不大于300，为加强整体刚度，考虑在四面设置剪刀撑以及在每道水平拉杆处设置水平剪刀撑。
施工电梯加固设计验算1、计算荷载（SCD200/200型）（1）、导轨架+附墙架重：51900N（2）、吊笼重:2×1600kg=32000N（3）、外笼重:1100kg=11000N（4）、载重重:2×2000kg=40000N（5）、对重重：1000×2kg=20000N（6）、基础重：12000kg=120000N合计总自重:G=51900+32000+11000+40000+20000+120000=274900N2、基础受力计算（取系数n=2）基础承载P=G×2=274900×2=549.8KN 地下一层高3350mm则λX =L÷ix=670÷(044×160)=9.517λy =L÷iy=670÷(0.386×65)=26.703查表得ψX =0.995 ψy=0.966取较小值ψX=0.966计算压弯构件稳定性验算：单支受压力N=549.8÷4=137.45KN A=2515mm 2A X ϕN =2515966.01045.1373⨯⨯=56.576N/mm 2<[f]=215 N/mm 2 满足要求3.2、两个笼子同时落地Ф48×3.5钢管参数[f]=205N/mm 2 (抗压设计强度) ; E=206×103N/mm 2 (弹性模量) ; A=489mm 2（截面积）; I=12.19×104mm 4(截面惯性距) W=5.08×103mm 3（截面模量）; R=1.59cm(回转半径)木方参数木方弹性模量E(N/mm 2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm 2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm 2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；地下室高度3.350米，纵、横立杆间距均为0.7m ，上部传递荷载：（2）+（3）+（4）+（5）+（6）=223KN ，P=223/4.1×4.2=12.95KN/㎡。
地下室顶板计算书
湖南中大设计院有限公司计算书建设单位：冷水江市东兴房地产开发有限责任公司项目名称：冷水江市机关大院公务员团购商品房小区-D3地下室设计阶段：施工设计设计专业：结构计算校对审核湖南中大设计院有限公司2012.07.15一. 地下室顶板活载：地下室顶板: 4.0kN/m2不上人屋面： 0.5 kN/m2 不上人屋面：风载： 0.3 kN/m2消防疏散楼梯： 3.5kN/m2 雪载： 0.3 kN/m2消防车通道活荷载:1. 地下室车道顶板：单向板楼盖（板跨不小于2米）35.0 kN/m22. 地下室车库双向板顶板（板跨不小于6x6m）20 kN/m2本工程次梁板跨4.2x4.2m，主梁板跨8.4x8.4米。
次梁板跨小于6x6米，按《建筑结构设计问答及分析》（朱炳寅著，中国建筑工业出版社2009年出版）活荷载可根据覆土厚度考虑：（1）. 当地下室顶板覆土≤0.8米时，顶板消防活载23 kN/m2（2）. 当地下室顶板覆土=1.0~1.1米时，顶板消防活载22 kN/m2（3）. 当地下室顶板覆土=1.2米时，顶板消防活载20kN/m2（4）. 当地下室顶板覆土=1.5米时，顶板消防活载18 kN/m2（5）. 当地下室顶板覆土=1.6米时，顶板消防活载17.5 kN/m2（6）. 当地下室顶板覆土=1.7米时，顶板消防活载16.5kN/m2（7）. 当地下室顶板覆土≥2.0米时，顶板消防活载 14.6 kN/m23. 地下室顶板配筋按全部消防荷载计算；地下室顶板梁、柱、基础配筋根据规范按0.8x消防荷载计算，不考虑裂缝；当不考虑消防荷载时，梁考虑裂缝。
z二. 材料：混凝土：墙柱：C35地下室顶层梁板C35，地下室底层梁板：C30基础垫层混凝土C15钢筋：HRB400砌体：外墙MU10煤矸石实心砖，M5.0混合砂浆砌筑，内墙A3.5加气混凝土砌块，M5.0配套砌筑砂浆。
地下室外墙顶板，底板，基础抗渗等级P6。
地下室顶板计算书
地下室顶板计算书一、工程概况本工程地下室顶板位于地下一层，其主要功能为停车及设备用房。
地下室顶板的平面尺寸为_____m×＿____m，板厚为_____mm。
顶板上的覆土厚度为_____m，活荷载取值为_____kN/m²。
二、设计依据1、《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）2、《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）（2015 年版）3、《建筑抗震设计规范》（GB 50011-2010）（2016 年版）4、本工程的地质勘察报告5、相关的建筑及结构设计图纸三、荷载计算1、恒载顶板自重：＿____kN/m²覆土重：＿____kN/m²建筑面层重：＿____kN/m²2、活载考虑消防车荷载时，等效均布活荷载为_____kN/m²非消防车活载：＿____kN/m²四、内力计算1、计算模型采用有限元软件进行分析，单元类型选择_____。
边界条件：周边支座根据实际情况假定为_____。
2、计算结果弯矩计算结果：在不同工况下，最大正弯矩为_____kN·m/m，最大负弯矩为_____kN·m/m。
剪力计算结果：最大剪力为_____kN/m。
五、配筋计算1、正弯矩配筋根据混凝土强度等级_____和钢筋级别_____，计算出所需的受拉钢筋面积为_____mm²/m。
实际配筋选用_____，钢筋间距为_____mm，配筋面积为_____mm²/m。
2、负弯矩配筋同理，计算出负弯矩所需的受拉钢筋面积为_____mm²/m。
实际配筋选用_____，钢筋间距为_____mm，配筋面积为_____mm²/m。
六、裂缝验算1、计算方法按照规范要求，采用_____方法进行裂缝验算。
2、验算结果在最不利工况下，裂缝宽度最大值为_____mm，小于规范限值_____mm，满足要求。
人货电梯架设在地下车库顶板上本方案采用顶板回撑计算顶板支撑荷载确保顶板安全
车库顶板上施工电梯加固方案及验算一、工程概况施工电梯型号为SC200/200，由广州市京龙工程机械有限公司生产。
因本工程平面较复杂，而且部分楼号位置比较特殊（如8#楼四周均为地下车库，7#楼南北两侧地库未施工东侧为办公区域无场地），经综合考虑部分外用电梯立在顶板上较合理，其中7#楼施工电梯布置在7#楼西阳台西侧的地下车顶板上，8#施工电梯布置在8#楼南侧的地下车库顶板。
搭设高度为103M（68节）。
二、顶板上加固施工方案施工电梯安装在地下室顶板上，顶板底用满堂钢管架进行加固处理，满堂钢管架应经受力计算后进行搭设。
考虑到动荷载、自重误差及风荷载对基础的影响，取荷载系数n=2.1。
1、荷载计算：根据使用说明的要求，基础所能承受的荷载不得小于P：(以下按说明书的基础承载近似公式计算)P=（吊笼自重+外笼自重+导轨架重+对重重量+载重量）×（2.1÷1000×9.8）(KN)/(Kg)则吊笼自重2000×2=4000Kg 外笼自重1480Kg 导轨架重（共68节170Kg/节）68×170=11560Kg 对重重量2×1000Kg载重量2000×2=4000Kg 总计22040Kg 基础承载力 P=22040×2.1÷1000×9.8=453KN 电梯满载时自重为453KN电梯基础自重：4.4×3.8×0.3×25＝125KN总重:453+125=578KN2、回撑搭设方案：根据施工电梯厂家提供的使用说明书得知总荷载为578KN，基础尺寸为3800×4400mm，加固时应比基础每边加大1米,因此加固范围为5800×6400mm。
计算时按照施工电梯基础底部面积45°应力扩散，顶板厚度为250mm，实际计算受力面积取4300×4900，由此地下室顶板承担的总荷载为27.4kN/m2，此荷载由在施工电梯基础下的顶板下面设置的满堂钢管支撑架承受，计算时不考虑顶板受力，钢管支撑采用螺栓底座（钢定托）顶紧，按600mm纵横间距设置立杆，纵横向水平间距600，高度方向步距h=1500mm加设水平方向拉杆。
人货梯基础施工方案(设置在顶板上带计算式)
人货梯基础施工方案一、工程概况1、工程概况工程名称：建设单位：设计单位：勘察单位：监理单位：施工单位：本工程位于………………………..，共5栋建筑，建筑总面积约12.3万平方米，其中1栋为商住楼、2-4栋为住宅，5栋为商业楼，地下室两层；1栋三十一层，2栋二十九层，3、4栋二十七层，地下室平时作为车库及设备用房。
根据业主单位售楼节点要求，本工程拟安装5台人货梯，以满足售楼部建设需求。
2、编制依据1、施工组织设计2、施工图纸3、SC200/200使用说明书4、混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002(2010年版)二、平面布置1、基础定位：（详见附图）2、平面布置：根据本工程施工条件考虑到材料运输方便，能合理使用施工人货梯，将工程使用的施工人货梯定装在地下室顶板上（经过加固处理的地下室顶板上，在人货梯位置的地下室搭设700×700间距钢管架支撑杆，长4400mm支撑杆6排，宽3800mm支撑杆5排。
上面加上托螺丝，垫方木加固到位。
水平拉杆三道；剪刀撑一道。
）。
三、基础该人货梯选用SC200/200型施工人货梯，进行基础承台验算。
具体参数见下表：SC200/200型施工人货梯参数基础设置在底板内尺寸长4.4m，宽3.8m，厚0.40m，砼强度等级为C35，配筋为双层双向￠16＠100，，在负一层地下室顶板上已采用回顶加固了人货梯位置板。
四、1-5#人货梯计算书(一)、参数信息1.施工升降机基本参数施工升降机型号：SCD200/200；吊笼形式：双吊笼；架设总高度：92m；标准节长度：1.508m；底笼长：3.5m；底笼宽：2.7m；标准节重：170kg；对重重量：1300kg；单个吊笼重: 2000kg；吊笼载重：2000kg；外笼重：1480kg；其他配件总重量：200kg；2.楼板参数基础混凝土强度等级：C35 ；楼板长：4m；楼板宽：4m；楼板厚：400mm；板中底部长向配筋：16@100；板边上部长向配筋：16@100；3.荷载参数：施工荷载：2.5kN/m2；4.钢管参数：钢管类型：Ф48×3.5；钢管横距: 700mm；钢管纵距: 700mm；钢管步距: 1200mm；模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度：0.1 m；(二)、基础承载计算：导轨架重（共需62节标准节，标准节重170kg）：170kg×62=10540kg，施工升降机自重标准值：P k=(2000.00×2+1480.00+1300.00×2+2000.00×2+10540.00+200.00)×10/1000=228.20kN考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=2.1基础承载力设计值：P=2.1×228.20=479.22kN(三)、地下室顶板结构验算验算时不考虑地下室顶板下的钢管的支承作用，施工升降机的全部荷载由混凝土板来承担。
人货梯基础计算书
l0x= 3.60m
l0y= 3.60m
回转半径
ix= m
iy= 5.45cm
计算荷载（按SCD200/200型人货梯）
（1）导轨架+附墙架重：51.9kN
（2）吊笼重:2×1600kg=32.0kN
（3）外笼重:1100kg=11.0kN
（4）载重重:2×2000kg=40.0kN
热轧无缝钢管: 159x5
毛截面面积:A= 24.19cm2
净截面系数: 0.90
净截面面积:An= 21.77cm2
钢材牌号: Q235
钢材强度折减系数: 1.00
容许长细比: [] = 150.00
两主轴平面内约束信息:
x平面内
y平面内
构件长度
l= 3.60m
计算长度系数
x= 1.00
y= 1.00
（5）对重重：1000×2kg=20.0kN
（6）基础重：12000kg=120.0kN
合计总自重:G=51.9+32.0+11.0+40.0+20.0+120.0=274.9kN
每根钢管承受荷载（取安全系数n=2）
P=G×2/4=274.9×2/4=137.45KN
受力状态:轴心受压
二、强度验算
构件截面的最大厚度为5.00mm,
根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)表3.4.1-1,f= 215.00N/mm2
根据《普通碳素结构钢技术条件》(GB/T 700-1988)及《低合金高强度结构钢》(GB/T 1591-1994),fy=235.00N/mm2
根据公式5.1.1-1,
= 63.39N/mm2
建筑工程地下室顶板模板计算书
地下室顶板模板计算书XXX（XXXX）住宅项目北部新区XXX组团G标准分区G19-1-1/02号地块工程；工程建设地点：xx市XX大道和XX大道交界；属于框剪结构；地上8层；地下1层；建筑高度：24m；标准层层高：3m ；总建筑面积：102304平方米；总工期：360天。
本工程由XXXX地产（XXXX新区）有限公司投资建设，XXXX集团xx设计研究院设计，xxXXXX工程勘察院地质勘察，xx市XXXX监理有限公司监理，XXXX 集团有限公司组织施工；由XXX担任项目经理，XX担任技术负责人。
模板支架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.10；纵距(m):1.10；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):3.65；采用的钢管(mm):Φ48×3.0 ；板底支撑连接方式:钢管支撑；立杆承重连接方式:可调托座；板底钢管的间隔距离(mm):300.00；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用钢管；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；托梁材料为：钢管(双钢管) :Ф48×3；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 110×1.52/6 = 41.25 cm3；I = 110×1.53/12 = 30.938 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。
施工电梯基础地下室顶板加固计算书
施工升降机计算书品茗软件大厦工程；工程建设地点：杭州市文二路教工路口；属于结构；地上0层;地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。
本工程由某某房开公司投资建设，某某设计院设计，某某勘察单位地质勘察，某某监理公司监理，某某施工单位组织施工；由章某某担任项目经理，李某某担任技术负责人。
本计算书主要依据本工程施工图、施工升降机说明书、《施工升降机》（GB/T 10054-2005），《施工升降机安全规则》（GB10055-2007），《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002），《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2002）等编制。
一、参数信息1.施工升降机基本参数施工升降机型号：SCD200/200J；吊笼形式：双吊笼；架设总高度：100m；标准节长度：1.508m；底笼长：42m；底笼宽：3m；标准节重：167kg；对重重量：1300kg；单个吊笼重: 1600kg；吊笼载重：2000kg；外笼重：1480kg；其他配件总重量：200kg；2.楼板参数基础混凝土强度等级：C30；楼板长：4m；楼板宽：4m；楼板厚：150mm；梁宽：0.3m；梁高：0.7m；板中底部短向配筋：10@150；板边上部短向配筋：12@100；板中底部长向配筋：10@150；板边上部长向配筋：12@100；梁截面底部纵筋：425；梁中箍筋配置：8@150；箍筋肢数：2；3.荷载参数：施工荷载：2.5kN/m2；4.钢管参数：钢管类型：Ф48×3.0；钢管横距: 700mm；钢管纵距: 700mm；钢管步距: 1200mm；模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度：0.1 m；二、基础承载计算：导轨架重（共需67节标准节，标准节重167kg）：167kg×67=11189kg，施工升降机自重标准值：P k=(1600.00×2+1480.00+1300.00×2+2000.00×2+11189.00+200.00)×10/1000=226.69kN考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=2.1基础承载力设计值：P=2.1×226.69=476.05kN三、地下室顶板结构验算验算时不考虑地下室顶板下的钢管的支承作用，施工升降机的全部荷载由混凝土板来承担。
电梯井顶板模板(扣件式)计算书
板模板（扣件式）计算书一、工程属性模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。
计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm41、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5] ×1=6.51kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/mp＝0.9×1.3×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kNMmax ＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[6.51×0.32/8，0.11×0.32/8+3.15×0.3/4]= 0.24kN·mσ＝Mmax/W＝0.24×106/37500＝6.33N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！2、挠度验算q＝(G1k +(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.12)×1=3.11kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×3.11×3004/(384×10000×281250)＝0.12mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm满足要求！五、小梁验算b取整取整度为275mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝2.02kN/m因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)×0.3＝1.07kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.3＝0.94kN/mM1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.07×12+0.125×0.94×12＝0.25kN·mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.1kN/mp＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN/mM2＝0.07q2L2+0.203pL＝0.07×0.1×12+0.203×3.15×1＝0.65kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.02×0.282/2，0.1×0.282/2+3.15×0.28]＝0.87kN·mMmax ＝max[M1，M2，M3]＝max[0.25，0.65，0.87]＝0.87kN·mσ＝Mmax/W＝0.87×106/9280＝93.74N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.07×1+0.625×0.94×1＝1.26kNV2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.1×1+0.688×3.15＝2.23kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.02×0.28，0.1×0.28+3.15]＝3.18kNVmax ＝max[V1，V2，V3]＝max[1.26，2.23，3.18]＝3.18kNτmax ＝Vmax/(8Izδ)[bh2-(b-δ)h2]=3.18×1000×[40×802-(40-4)×762]/(8×371300×4)＝12.85N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！3、挠度验算q=(G1k +(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.3＝0.99kN/m跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×0.99×10004/(100×206000×371300)＝0.07mm≤[ν]＝l/400＝1000/400＝2.5mm悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=0.99×2754/(8×206000×371300)＝0.01mm≤[ν]＝l1/400＝275/400＝0.69mm满足要求！六、主梁验算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝1.7kN/mq1静＝0.9×1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.3＝1.14kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.3＝0.57kN/mq2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.3=1.05kN/m承载能力极限状态按二跨连续梁，Rmax ＝1.5q1L＝1.5×1.7×1＝2.56kN按悬臂梁，R1＝q1l=1.7×0.28＝0.47kNR＝max[Rmax ，R1]＝2.56kN;同理，R'＝1.81kN，R''＝1.81kN 正常使用极限状态按二跨连续梁，Rmax ＝1.5q2L＝1.5×1.05×1＝1.58kN按悬臂梁，R1＝q2l=1.05×0.28＝0.29kNR＝max[Rmax ，R1]＝1.58kN;同理，R'＝1.12kN，R''＝1.12kN 2、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.83kN·mσ＝Mmax/W＝0.83×106/4730＝176.06N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝4.14kNτmax ＝2Vmax/A=2×4.14×1000/450＝18.39N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图(mm) ＝0.91mmνmax=0.91mm≤[ν]=1000/400=2.5mm 跨中νmax悬挑段ν＝0.37mm≤[ν]=200/400=0.5mmmax满足要求！七、立柱验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632.5mmλ=l/i=2633.4/15.9=165.62≤[λ]=210 长细比满足要求！2、立柱稳定性验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.291×1.386×(1500+2×200)=3399.719mmλ1＝l01/i＝3399.719/15.9＝213.819，查表得，φ1＝0.16Mw =0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.22×1×1.52/10＝0.06kN·mNw ＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×1×1+0.92×1.4×0.06/1＝4.99kNf＝ Nw /(φA)+ Mw/W＝4989.46/(0.16×450)+0.06×106/4730＝80.95N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！Mw =0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.22×1×1.52/10＝0.06kN·mNw ＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×1×1+0.92×1.4×0.06/1＝5.26kNf＝ Nw /(φA)+ Mw/W＝5259.46/(0.16×450)+0.06×106/4730＝84.7N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算满足要求！九、立柱地基基础验算f ak 70kPa满足要求！。
地下室顶板模板计算书
地下室顶板模板计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ 231-20104、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性三、模板体系设计模板设计平面图纵向剖面图横向剖面图四、面板验算W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4 承载能力极限状态q1＝1×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k ,1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.2)+1.4×3，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.7×3] ×1=10.344kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.2))×1＝5.12kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝q1l2/8＝10.344×0.22/8＝0.052kN·mσ＝M max/W＝0.052×106/54000＝0.958N/mm2≤[f]＝20N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×5.12×2004/(384×10000×486000)=0.022mmνmax=0.022mm≤min{200/150，10}=1.333mm满足要求！五、小梁验算11k2k3k1k1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.2)+1.4×3，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.7×3]×0.2=2.117kN/m因此，q1静＝1×1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=1×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.2)×0.2=1.277kN/m q1活＝1×1.4×Q1k×b=1×1.4×3×0.2＝0.84kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.277×0.92+0.125×0.84×0.92＝0.214kN·mM2＝q1L12/2=2.117×0.12/2＝0.011kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.214，0.011]＝0.214kN·mσ=M max/W=0.214×106/83333=2.572N/mm2≤[f]=12.87N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.277×0.9+0.625×0.84×0.9＝1.191kNV2＝q1L1＝2.117×0.1＝0.212kNV max＝max[V1，V2]＝max[1.191，0.212]＝1.191kNτmax=3V max/(2bh0)=3×1.191×1000/(2×50×100)＝0.357N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.2))×0.2＝1.064kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×1.064×9004/(100×8415×416.667×104)＝0.104mm≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(900/150，10)＝6mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=1.064×1004/(8×8415×416.667×104)＝0mm≤[ν]＝min(2×l1/150，10)＝min(2×100/150，10)＝1.333mm满足要求！六、主梁验算q1＝1×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.7×3]×0.2＝2.165kN/mq1静＝1×1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.2)×0.2＝1.325kN/mq1活＝1×1.4×Q1k×b＝1×1.4×3×0.2＝0.84kN/mq2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.2))×0.2＝1.104kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max＝1.25q1L＝1.25×2.165×0.9＝2.435kN按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L +q1l1＝(0.375×1.325+0.437×0.84)×0.9+2.165×0.1＝0.994kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R＝max[R max，R1]×0.6＝1.461kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×1.104×0.9＝1.242kN按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L +q2l1＝0.375×1.104×0.9+1.104×0.1＝0.483kN R'＝max[R'max，R'1]×0.6＝0.745kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m) σ=M max/W=0.615×106/4490=136.982N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)τmax=2V max/A=2×4.052×1000/424＝19.112N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax=0.653mm≤[ν]=min{900/150，10}=6mm悬挑段νmax＝0.369mm≤[ν]=min(2×150/150,10)=2mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=4.714kN，R2=7.12kN，R3=6.241kN，R4=7.364kN，R5=3.781kN图二支座反力依次为R1=4.235kN，R2=7.259kN，R3=6.231kN，R4=7.259kN，R5=4.235kN 七、可调托座验算满足要求！八、立杆验算l01=hˊ+2ka=1000+2×0.7×200=1280mml0=ηh=1.2×1800=2160mmλ=max[l01，l0]/i=2160/15.9=135.849≤[λ]=150满足要求！2、立杆稳定性验算考虑风荷载:λ=l0/i=2160.000/15.9=135.849查表得，φ1=0.371M wd=γ0×φwγQ M wk=γ0×φwγQ(ζ2w k l a h2/10)=1×0.6×1.4×(1×0.032×0.9×1.82/10)=0.008kN·mN d=Max[R1,R2,R3,R4,R5]/0.6+1×γG×q×H=Max[4.714,7.259,6.241,7.364,4.235]/0.6+1×1.35×0.15×4.6=13.205kNf d=N d/(φ1A)+M wd/W＝13.205×103/(0.371×424)+0.008×106/4490=85.692N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=4.6/8.2=0.561≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l a×ωfk=0.9×0.296=0.266kN/m：风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：F wk= l a×H m×ωmk=0.9×1.5×0.23=0.31kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×4.62×0.266+4.6×0.31=4.247kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j=B2l a[qH/(l a×l b)+G1k]+2×G jk×B/2=8.22×0.9×[0.15×4.6/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×8.2/2=90.009kN.m≥3γ0M ok =3×1×4.247=12.74kN.M满足要求！十一、立杆支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表h t0u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=2520mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，)ηu m h0=(0.7×1×0.911+0.25×0)×1×2520×480/1000=771.362kN≥F1=13.205kN m满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c cβl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(400)×(300)/(200×100)]1/2=2.449，A ln=ab=20000mm2 F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×2.449×9.686×20000/1000=640.595kN≥F1=13.205kN满足要求！。
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711人货梯基础地下室顶板计算书
一、人货电梯地下室顶板计算：
1、板计算：
荷载由砼自重和人货梯荷载组成：
砼自重为7.5KN/M2 人货梯荷载为500KN 。
板跨为8400*8400mm
计算过程简化为人货梯荷载计算内力时按集中荷载计算，人货梯两个方向各承担1/2（即250KN ），两方向的荷载分别由一层基础结构梁承担：2000（人货梯基础宽度的一半）*300（楼板厚度），2700（人货梯基础长度的一半）*300（楼板厚度） 弯矩最大值为2222max 3322250 3.6 4.82518.4Fa b M KN M l ⨯⨯⨯===⋅
按最大电梯荷载作用在2000mm 宽板上 2000mm 宽板的自重荷载为
2500.3215/q KN M =⨯⨯= 22
158.444.12424ql M KN M ⨯===⋅
弯矩共计251+44.1=295.1KNM
乘1.2分项系数为1.2295.1355KN M ⨯=⋅
二、板配筋计算：
1、板厚取300mm ，钢筋采用HRB400，2
360/y f N mm =，混凝土选用C35，
2
16.7/c f N mm =，2
1.57/t f N mm =。
保护层厚度为35mm 。
6
2
0355103722360265s y M A mm f h ⨯===⨯
实配三级钢14@75即4104mm2，支座弯矩配筋为三级钢14@60。
根据计算结果，人货电梯设置区域结构板配筋调整为：以电梯中心2米宽双向板带下皮钢筋三级钢14@75，上皮钢筋三级钢14@60，2米宽板带以外配筋按原设计不作调整。
2、梁配筋计算：
板周围8根梁跨度相同，验算最小配筋是否满足即可。
板自重：按8.4m 宽的板作用在梁上，线荷载为
250.38.463/b q KN M =⨯⨯= 梁自重：线荷载为250.60.812/l q KN M =⨯⨯=
梁板产生的弯矩为
22
758.42202424
ql M KN M ⨯===⋅ 人货梯250KN 荷载作用在距两端3.1m 处，由板计算得跨中弯矩为227KNM 弯矩共计220+227=447KNM
乘1.2分项系数为1.2447537KN M ⨯=⋅
6
2
0537102640360565
s y M A mm f h ⨯===⨯八根梁中最小配筋为12根25加2根14面积为6198mm2，
大于所需配筋。
梁满足要求。
3、电梯基础抗冲切： 考虑800*800范围内的砼柱体抗冲切（不考虑45度扩散）
0.07=0.0716.73200265=991500c o f bh KN KN ⨯⨯⨯> 抗冲切满足要求。
计算人： 复核人：。