xxxx桥满堂支架计算书
拱桥满堂支架计算书
满堂支架计算书一、工程概况1、主拱肋截面采用宽，高的单箱三室普通钢筋混凝土箱型断面，顶、底板厚度均为22cm，腹板厚度均为35cm，拱脚根部段为2m长的实体段。
拱肋混凝土标号为C40，混凝土数量共计³，钢筋数量共计。
2、支架采用满堂式碗扣脚手架，平面尺寸为58m*。
其立杆在桥墩处横距为60cm、纵距60cm；其余横距为60cm、纵距为90cm、横杆步距为120cm组合形式布置纵横向均设置斜向剪力撑，以增加整个支架的稳定性。
3、拱盔采用φ48(d=）钢管，钢管壁厚不得小于 mm（+）弯制。
4、底模采用15mm竹胶板，竹胶板后背10*8木方，木方横桥向布置，布置间距30cm控制。
二、满堂支架计算书1、支架荷载分析计算依据《公路桥涵施工技术规范》(JTG/F50-2011)《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）《路桥施工计算手册》其他现行规范。
2、荷载技术参数a.新浇钢筋混凝土自重荷载25KN/㎡b.振捣混凝土产生的荷载㎡（JTG_TF50-2011 公路桥涵施工技术规范P182）c.施工人员、材料、机具荷载㎡（JTG_TF50-2011 公路桥涵施工技术规范P182）d.模板、支架自重荷载㎡e.风荷载标准值采用㎡f.验算倾覆稳定系数2（JTG_TF50-2011 公路桥涵施工技术规范P182）3、荷载值的确定进行支架设计时，所采用的荷载设计值，取荷载标准值分别乘以下述相应的荷载分项系数，然后组合而得；本工程满堂支架采用碗扣式脚手架搭设，其立杆在桥墩处横距为60cm、纵距60cm；其余横距为60cm、纵距为90cm、横杆步距为120cm组合形式布置，其上设可调顶托，上铺钢管和方木形成模板平台，支架承载最不利情况为拱板混凝土浇注完毕尚未初凝前底板范围内的杆件承载。
4、荷载组合以拱顶处支架和模板为验算对象，根据建筑施工碗扣脚手架安全技术规范，模板支架主要检算立杆稳定性。
满堂支架方案计算书
目录1 工程概况...................................................................................................... - 2 -1.1工程概述 (2)1.2槽型梁构造 (2)2 计算依据...................................................................................................... -3 -3 主要材料参数及截面特性 ......................................................................... - 3 -4 荷载计算...................................................................................................... - 4 -5 模板计算...................................................................................................... - 6 -5.1侧模面板计算. (6)5.2底模面板计算 (7)5.3侧模横肋计算 (8)5.4底模横肋计算 (9)5.5侧模支撑框架 (10)5.6拉杆计算 (12)6 支架计算.................................................................................................... - 12 -6.1立杆计算. (12)6.1.1 立杆力学特性计算 ....................................................................... - 12 -6.1.2 立杆实际承受的最大轴力 ........................................................... - 13 -6.1.3 立杆强度计算 ............................................................................... - 13 -6.1.4 整体稳定性验算 ........................................................................... - 13 -6.1.5 立杆局部稳定性 ........................................................................ - 15 -6.2顶托和底座强度验算.. (15)6.3地基承载力计算 (15)1 工程概况1.1 工程概述1.2 槽型梁构造32m预应力槽型梁跨中梁高3.2m，支点梁高3.7m，上翼缘板为1.2m，梁顶宽度8.96m，梁底宽8.16m；道板床顶面设2%双面人字坡，板厚0.5-1.0m；跨中腹板厚度0.5m，支点截面加厚至0.8m。
满堂支撑架结构计算书
扣件式满堂支撑架安全计算书一、计算依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ130-20112、《混凝土结构设计规》GB50010-20103、《建筑结构荷载规》GB50009-20124、《钢结构设计规》GB50017-20035、《建筑施工临时支撑结构技术规》JGJ300-20136、《建筑施工高处作业安全技术规》JGJ80-1991二、计算参数架体是否封闭密目网否密目式安全立网自重标准值/g3(kN/m2)风压高度变化系数uz / 风荷载体型系数us / 脚手板自重标准值g1k(kN/m2) 0.35 栏杆自重标准值g2k(kN/m) 0.17 基础类型地基土地基土类型碎石土地基承载力特征值fak(kPa) 250 是否考虑风荷载否架体搭设省份、城市(省)(市) 地面粗糙度类型/ 简图：（图1）平面图（图2）纵向剖面图1（图3）纵向剖面图2三、次楞验算恒荷载为：g1=1.2[g kc+g1k e]=1.2×(0.022+0.35×250/1000)=0.131kN/m 活荷载为：q1=1.4(Q1+Q2)e=1.4×(2+2)×250/1000=1.4kN/m次楞按三跨连续梁计算符合工况。
计算简图如下：（图4）可变荷载控制的受力简图1、强度验算（图5）次楞弯矩图(kN·m)M max=0.124kN·mσ=M max/W=0.124×106/(1×85.333×103)=1.454N/mm2≤[f]=15N/mm2满足要求2、抗剪验算（图6）次楞剪力图(kN)V max=0.827kNτmax= V max S0/(Ib) =0.827×103×40.5×103/(341.333×104×4×10)=0.245N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计：q k=g kc+g1k e+(Q1+Q2)e =0.022+0.3×250/1000+(2+2)×250/1000=1.097kN/m（图7）挠度计算受力简图（图8）次楞变形图(mm)νmax=0.145mm≤[ν]=max(1000×0.9/150,10)=10mm满足要求4、支座反力计算承载能力极限状态下支座反力为：R=1.516kN正常使用极限状态下支座反力为：R k=1.086kN五、主楞验算按三跨连续梁计算符合工况，偏于安全，计算简图如下：（图9）简图1、抗弯验算（图10）主楞弯矩图(kN·m) M max=0.501kN·mσ=M max/W=0.501×106/(7.98×103)=62.817N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求2、挠度验算（图12）简图（图13）主楞变形图(mm)νmax=0.5mm≤[ν]=max(1000×0.9/150,10)=10mm满足要求3、支座反力计算立杆稳定验算要用到承载能力极限状态下的支座反力，故：R max=6.073kN六、立杆验算1、长细比验算验算立杆长细比时取k=1,μ1、μ2按JGJ130-2011附录C取用l01=kμ1(h+2a)=1×1.323×(1.5+2×400/1000)=3.044ml02=kμ2h=1×1.951×1.5=2.926m取两值中的大值l0=max(l01,l02)=max(3.044,2.926)=3.044mλ=l0/i=3.044×1000/(1.61×10)=189.048≤[λ]=210满足要求2、立杆稳定性验算(顶部立杆段)λ1=l01/i=3.044×1000/(1.61×10)=189.048根据λ1查JGJ130-2011附录A.0.6得到φ=0.201N1=R max=6.073kNf=N1/(φA)=6.073×1000/(0.201×3.71×100)=81.483N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求3、立杆稳定性验算(非顶部立杆段)λ2=l02/i=2.926×1000/(1.61×10)=181.77根据λ1查JGJ130-2011附录A.0.6得到φ=0.216N3=R max+1.2×H×g k=6.073+1.2×10.2×2.91/100=6.43kNf=N3/(φA)=6.43×1000/(0.216×3.71×100)=80.063N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求七、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N=max(N1,N2)=max(6.073,0)=6.073kNN=6.073kN≤[N]=150kN满足要求八、立杆地基基础计算立杆底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝6.073/(0.9×0.25)=26.993kPa≤f ak＝250kPa满足要求。
满堂支架计算DOC
满堂支架计算．(DOC)————————————————————————————————作者：————————————————————————————————日期:东乌-包西铁路联络线工程格德尔盖公路中桥现浇箱梁模板及满堂支架计算书一、荷载计算1．１荷载分析根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：⑴ q1——箱梁自重荷载,新浇混凝土密度取2600kｇ/ｍ3。
⑵q2——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载,按均布荷载计算，经计算取q2＝1.０kPa（偏于安全）。
——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算,当计算模板及其下肋⑶q３条时取２．5ｋPa;当计算肋条下的梁时取１．5ｋPa;当计算支架立柱及替他承载构件时取１.０kＰa。
——振捣混凝土产生的荷载,对底板取２.０ｋPa，对侧板取４．０ｋPa。
⑷ｑ４⑸ q5——新浇混凝土对侧模的压力。
——倾倒混凝土产生的水平荷载,取2.0kPa。
⑹ q６⑺ｑ7——支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示:满堂钢管支架自重立杆横桥向间距×立杆纵桥向间距×横杆步支架自重q7的计算值(kPａ)距6０cm×60cm×120cm 2．9460cm×90cm×12０cm 2.21１.２荷载组合模板、支架设计计算荷载组合荷载组合模板结构名称强度计算刚度检算底模及支架系统计算⑴＋⑵＋⑶＋⑷+⑺⑴＋⑵+⑺侧模计算⑸+⑹⑸1.3荷载计算1.３.1 箱梁自重——q 1计算根据跨G2０8国道现浇箱梁结构特点,我们取5－５截面（桥墩断面两侧）、6－６截面（跨中横隔板梁)两个代表截面进行箱梁自重计算,并对两个代表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。
① 预应力箱梁桥墩断面ｑ１计算根据横断面图,用CAD 算得该处梁体截面积A=12.７９75m 2则： q 1 ＝B W ＝BA c ⨯γ=kPa 365.445.77975.1226=⨯ 取1．２的安全系数，则q １=4４.36５×1.２＝5３.23８kPa注:B —— 箱梁底宽，取7.5m ，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。
满堂支架法施工受力计算书
满堂支架法施工受力计算书一、支架材料(1)第一层木楞:宽100mm，长100mm抗弯强度：13N/mm^2，抗剪强度：1.3N/mm^2，弹性模量：10000N/mm^2(2)第二层木楞:宽150mm，长150mm抗弯强度：13N/mm^2，抗剪强度：1.3N/mm^2，弹性模量：10000N/mm^2(3)48mm×3.2mm 钢管：惯性矩 I=11.36cm^4，截面模量 W=4.732cm^3，截面积 A=4.504cm^2，回转半径 i=1.588cm，钢管自重: 3.54kg/m Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值： f=215N/mm^2，弹性模量：E=2.06×10^5N/mm^2。
二、计算荷载1、箱梁混凝土容重26KN/m3。
2、模板自重:外模重量523.6KN，内模重量539.1KN，底模重量267.8KN。
3、施工荷载按2KN/㎡计算。
4、混凝土振捣荷载按2KN/㎡计算。
5、恒载分项系数1.2，活载分项系数1.4。
三、受力计算（一）跨中截面1、计算假设支架横断面构造图如下所示由于箱梁横向不均匀分布，根据箱梁横断面的形状，为了使支架受力比较合理，对称中线的一半横向分为中间部分（宽3.6米）、腹板部分（宽1.8米）和翼板部分（宽2.4米），各部分的宽度内均按照均匀荷载进行假设。
2、第一层木楞检算由于箱梁横向为对称结构，为简化计算可取一半进行木楞计算。
第一层木楞长度为4m，下部支撑为间距0.6m的第二层木楞，故木楞的受力可以简化为受均布荷载作用的多跨连续梁模型计算，计算简图如下。
图中荷载计算如下 箱梁自重荷载：q1=1.2*1.04*0.3*26/2.4=4.06KN/m ；（①部分面积1.04m2） q2=1.2*2.37*0.3*26/1.8=12.32 KN/m ；（②部分面积2.37 m2） q3=1.2*（0.504+0.5688）*0.3*26/1.8=5.4 KN/m ；（③部分面积0.504m2、0.5688 m2）模板自重荷载：侧模：qm1=1.2*523.6/2/32.6/2.4*0.3=1.2KN/m;内模+底模：qm2=1.2*（267.8+539.1）/32.6/5.5*0.3=1.62KN/m; 活荷载：qh=1.4*（2+2）*0.3=1.68 KN/m;由以上计算模型可得，木楞所受最大弯矩 为M Max =0.52KN ·m ，最大剪力为Q Max =5KN 。
满堂支架计算书
满堂支架计算书支架搭设完成后，在现浇预应力砼箱梁施工前，对支架进行相当于箱梁自重的1.1倍荷载预压，以检验支架的承载能力，减少和消除支架体系的非弹性变形及地基的沉降。
预压材料采用相应重量的砂袋，并按箱梁结构形式合理布置砂袋数量，待消除支架非弹性变形量及压缩稳定后，测出弹性变形值，即完成支架预压施工。
撤除压重砂袋后，如需设置支架施工预留拱度，调整支架底模高程，并开始箱梁施工。
本标段现浇梁施工准备全幅全跨满堂式支架和模板（包括底模和侧模），全幅砼施工一次性浇注完成。
根据施工方案，进行支架施工预拱度设置，具体考虑如下：1、支架材料选用和质量要求（1）、本工程支架为现浇预应力砼连续箱梁承重用，选用钢管满堂式支架，现浇砼箱梁外侧腹板采用定型整体钢模，底模板采用15mm 的竹胶板。
（2）、钢管支架杆件规格为Φ48*3.5mm，为厂家生产定型产品，有出厂合格证，杆件的连接采用扣件铰接，禁止使用质量不合格产品，钢管顶端安装可自动调解的承托。
（3）、所选用的钢管及扣件，应按现有国家标准《钢管脚手架扣件》的规定选用。
2、支架承重情况（1）根据以往的施工经验和参考地基承载参数，取支架下基座沉降值为5mm，（2）钢管支架为目前使用较多的支架形式，其压缩及挠度值（弹性变形）依经验取10mm。
（3）非弹性变形主要表现在底模木方上，因木方及木楔间接触面少，其变形值较小，可通过经验推算，以标准跨计算，取其非弹性变形为10mm。
（4）在预压施工结束后，应调整支架上部顶托，使模板安装位置符合设计。
3、预拱度设置：（1）现浇预应力砼箱梁支架预拱度理论计算与设置序号项目计算及取值备注1支架卸载后由上部构造自重及活载一半产生的竖向挠度F1不计2 支架在荷载作用下的弹性压缩F2=10 通过计算纵梁挠度和立柱压缩值得出3支架在荷载作用下的非弹性压缩变形F3=10主要据底模垫情况4支架基底在荷载作用下的非弹性沉降F4=3地基受力情况计算5 预拱度F=F1+F2+F3+F46 预拱度值设计F x=4F*x*(L-x)/按二次抛物线法L2分配（2）现浇预应力砼箱梁支架预压后预拱度设计序号项目计算及取值备注1支架卸载后由上部构造自重及活载一半产生的竖向挠度f1不计2 支架在荷载作用下的弹性压缩f2压重卸载后底模测量值与压重时测量值之差3支架在荷载作用下的非弹性压缩变形f3压重卸载后支架高程测量与压重前测量值之差，扣除基底沉降值4支架基底在荷载作用下的非弹性沉降f4基座预压前后高差5 预拱度f=f1+f2+f3+f46 预拱度值设置f x=4f*x*(L-x)/L2按二次抛物线法分配（二）、钢管满堂式支架布置形式与验算1、支架材料选用和质量要求（1）、本工程支架为现浇预应力砼连续箱梁承重用，选用满堂式扣件式钢管支架，现浇砼箱梁外侧腹板采用定型整体钢模，底模板采用竹胶板。
马运河大桥桥满堂支架计算书(18mm板、10×10枋木)
苏州高新区有轨电车一号线马运河工程引桥满堂支架检算书受控编号：计算人：复核人：审批人：编制单位：中铁四局集团有限公司苏州高新区有轨电车一号线3标项目部日期：二○一二年七月目录1概述 (2)2荷载分析 (2)3结构构造及检算依据 (2)3.1底模竹胶板检算 (3)3.2底模竹胶板下顺桥向肋木检算 (4)3.3顺桥向肋木下横桥向肋木检算 (4)3.4钢管支架检算 (5)3.4满堂支架基础检算 (5)3.5支架的预拱度计算 (5)4支架搭设方法 (5)引桥满堂支架计算书1概述本工程为南北方向跨河流桥。
北侧起点里程为：SDK10+308.865，南侧终点里程为：SDK10＋354.856，长46米，跨径组合13m+20m+13m；马运河桥宽度为8m，采用预应力混凝土槽型梁，13m和20m跨梁高分别为0.7m、0。
9m。
梁顶板宽8m，底板宽7.2m，外侧悬臂长0.4m，设置0.5%单向横坡。
该箱梁采取逐跨搭设支架的方法整体浇注，此桥上部梁按预应力混凝土A类构件进行设计。
根据现场实际情况支架采用满堂碗扣式钢管支架，顺桥向间距0.8m，从构造上布置不等间距的顺桥向钢管；横桥向最大间距0.5m，以槽型梁实心处作为控制断面布置；支架横杆布距1.2m，剪刀撑在顺桥向、横桥向均为每4排设置1排剪刀撑；支架基础采用10cm碎石垫层+10cm厚C20砼硬化，支架布置具体见引桥满堂支架施工图。
2荷载分析根据现场施工情况，荷载分析时需考虑以下内容：（1）支架上部模板及其支架自重(根据实际计算) 0.5KN/m2（2）新浇筑梁体钢筋混凝土重(取支架跨距最大处计算)支架跨径最大且荷载最大： 26 KN/m2（3）新浇筑梁体钢筋混凝土容重 26KN/m3（4）施工人员及施工设备荷载 1.0 KPa（5）振捣混凝土时产生的荷载 2.0KPa（6）倾倒砼时产生的冲击荷载 3.0Kpa（7）荷载扩大系数取 1.053结构构造及检算依据根据此支架的施工方案，需对以下部分进行检算：底模竹胶板的强度和刚度、底模肋木、支架顶横梁、碗扣式钢管支架(立柱、小横杆、大横杆、扣件)、支架基础等。
满堂支撑架计算书
满堂支撑架计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-20164、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20115、《建筑结构荷载规范》GB50009-20126、《钢结构设计标准》GB50017-2017一、架体参数脚手架安全等级II级结构重要性系数γ0 1.0满堂支撑架的宽度B(m) 24 满堂支撑架的长度L(m) 36满堂支撑架的高度H(m) 8 脚手架钢管类型Φ48.3×3.6立杆布置形式单立杆纵横向水平杆步距h(m) 1.8立杆纵距la(m) 1.2 立杆横距lb(m) 1.20.2 剪刀撑设置满足规范要求立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(m)二、荷载参数搭设示意图：平面图侧立面图四、板底纵向支撑次梁验算1k cG2k= g2k×l b/(n4+1)= 0.35×1.2/(2+1)=0.14kN/m；G3k= g5k×l b/(n4+1)= 1×1.2/(2+1)=0.4kN/m；Q1k= q k×l b/(n4+1)= 3×1.2/(2+1)=1.2kN/m；1、强度验算板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。
满堂支撑架平台上无集中力q=γ0×max[1.2(G1k+G2k+ G3k)+1.4×Q1k,1.35(G1k+G2k+ G3k)+1.4×0.7×Q1k]=1×max[1.2×(0.04+0.14+0.4)+1.4×1.2,1.35×(0.04+0.14+0.4)+1.4×0.7×1.2]=2.376kN/mq1=γ0×1.2×(G1k+G2k+ G3k)= 1×1.2×(0.04+0.14+0.4)=0.696kN/mq2=γ0×1.4×Q1k= 1×1.4×1.2=1.68 kN/m计算简图M max=0.100q l l2+0.117q2l2=0.100×0.696×1.22+0.117×1.68×1.22=0.383kN·m R max=1.100q1l+1.200q2l=1.100×0.696×1.2+1.200×1.68×1.2=3.338kNV max=0.6q1la +0.617q2la =0.6×0.696×1.2+0.617×1.68×1.2＝1.745kNτmax＝2V max/A=2×1.745×1000/506=6.897N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！σ=M max/W=0.383×106/(5.26×103)=72.814N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！满堂支撑架平台上增加集中力最不利计算q2=1×1.4×F1=1×1.4×2=2.8kN计算简图弯矩图(kN·m)M max=0.929kN·mσ=M max/W=0.929×106/(5.26×103)=176.616N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！剪力图(kN)R maxf=5.166kNV maxf=3.391kNτmax＝2V max/A=2×3.391×1000/506=13.403N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！2、挠度验算q'1=G1k+G2k+G3k=0.04+0.14+0.4=0.58kN/mR'max=1.100q'1l=1.100×0.58×1.2=0.766kNνmax=0.677q'1l4/(100EI)=0.677×0.58×(1.2×103)4/(100×2.06×105×12.71×104)=0.311 mm≤min{1200/150，10}=8mm满足要求！五、横向主梁验算取板底支撑钢管传递最大支座力。
满堂支架支架计算书
附件支架、模板结构验算一、工程概况DKxxxx+xxxx xxxx桥主要用于跨越xxxx路，为8m宽水泥路，设计采用1-16m刚构跨越道路。
桥长12.2m。
本桥顶板采用支架法现浇施工。
二、计算依据1.工程设计图纸及地质资料2.《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》（TB10110-2011）3.《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）4.《路桥施工计算手册》(2001).人民交通出版社5. 《钢结构设计规范》（GB50017-2003）6. 其他有关的现行国家及地方强制性规范和标准三、支架材料要求根据施工技术条件，采用满堂碗扣式支架。
钢管规格为φ48×3.5mm（根据进场材料实际壁厚进行验算）。
钢管的端部切口必须平整，禁止使用有明显变形、裂纹和严重绣蚀的钢管。
扣件按现行国家标准《钢管支架扣件》（GB15831）的规定选用，且与钢管管径相配套的可锻铸铁扣件，严禁使用不合格的扣件。
扣件使用前进行质量检查，有裂缝、变形、锈蚀的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。
支架材料及施工必须满足《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）的规定。
所有钢材均为A3钢，所有木材均为红松，根据《路桥施工计算手册》P176-P177规定，A3钢材容许应力分别为：抗拉、抗压轴向力[σ]=140MPa、弯曲应力[σw]=145MPa、剪应力[τ]=85MPa、E＝2.1×105MPa。
红松顺纹容许弯应力[σw]=12MPa、E＝0.9×104MPa。
四、支架布置和验算(一)支架布置采用钢管支架，横、顺桥向间距均为0.6m。
支架搭设联系横杆步距为0.9m，支架搭设宽度为14.4m宽。
每根立杆下端为道路混凝土路面，厚200mm，用以扩散支架底托应力。
立杆顶端安装可调式Ｕ形支托，先在支托内安装顺桥向方木（10cm×10cm），长7m，间距为0.6m，再按设计间距和标高安装横桥向方木（10cm×10cm），长14m，间距为0.3m，其上安装底模板。
满堂支架计算书
XXX桥XXX连续梁满堂支架计算书计算：复核：技术负责人：单位：[二〇一六年五月二十一日]目录一、计算依据 (1)二、设计概述 (1)1、满堂支架布置方式 (1)2、底模 (1)3、纵梁 (1)4、横梁 (1)5、立杆 (1)6、支架搭设注意事项 (2)7、横向布置图 (2)三、材料参数 (3)四、荷载参数 (3)1、标准荷载及组合系数 (3)2、风荷载标准值 (4)3、横纵梁自重荷载计算 (5)五、底模验算 (6)1、计算模型图 (6)2、弯矩图 (6)3、剪力图 (6)4、下缘应力图 (6)6、支座反力图 (6)7、计算结果表 (6)六、纵梁验算 (7)1、计算模型图 (7)2、弯矩图 (7)3、剪力图 (7)4、下缘应力图 (7)5、变形图 (7)6、支座反力图 (7)7、计算结果表 (7)七、横梁验算 (8)1、计算模型图 (8)2、弯矩图 (8)3、剪力图 (8)4、下缘应力图 (8)5、变形图 (8)6、支座反力图 (8)7、计算结果表 (9)八、立杆验算 (9)1、第1号立杆受力计算： (9)3、结论： (13)一、计算依据1、《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》TB110-20112、《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-20113、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-20085、《混凝土结构设计规范》GB50010-20106、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20017、《钢结构设计规范》GB 50017-20038、《建筑结构可靠度统一标准》（GB50068）9、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-200210、《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D63-200711、《混凝土模板用竹胶合板》LY/T 1574-2000二、设计概述1、满堂支架布置方式采用碗扣式满堂支架，横纵梁布置形式：先横后纵。
桥梁满堂支架计算书说明书
满堂支架及模板方案计算说明书西滨互通式立体交叉地处厦门市翔安区西滨村附近，采用变形苜蓿叶型方案,利用空间分隔的方法消除翔安大道和窗东路两线的交叉车流的冲突,使两条交叉道路的直行车辆畅通无阻。
Q匝道桥为窗东路上与翔安大道相交的主线桥梁，桥跨布置为5×28+5×28+（28+2×35+34+33）+3×27m，预应力砼连续箱梁，梁高2.0m，箱梁顶宽为8.0～18.58m，箱梁采用C50混凝土。
以Q桥左线第一联为例，梁高2m，顶宽13.5m，支架最高6m，跨径5×28m，支架采用碗扣式多功能脚手杆（Φ48X3.5mm)搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调顶托，墩旁两侧各3.0m范围内的支架采用60×60×120cm的布置形式，墩旁外侧3.0m～8m范围内、纵横隔板梁下1.5m的支架采用60×90×120cm的布置形式，其余范围内（即跨中部分）的支架采用90×90×120cm的布置形式支架及模板方案。
立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设10×15cm方木；纵向方木上设10×10cm的横向方木，其中在端横梁和中横梁下间距0.25m，在跨中其他部位间距0.35m。
1荷载计算1.1荷载分析根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：⑴q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。
⑵q2——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q2＝1.0kPa（偏于安全）。
⑶q3——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计算支架立柱及替他承载构件时取1.0kPa。
⑷q4——振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。
⑸q5——新浇混凝土对侧模的压力。
跨线桥模板和满堂支架计算书
施工模板和满堂支架计算书一、计算依据《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000《公路工程技术标准》JTG B01-2003《公路施工手册》（桥涵）下册《路桥施工计算手册》人民交通出版社二、计算概况现浇箱梁支架采用碗扣支架。
碗扣支架上搭设纵横方木，箱梁底模板及侧模板采用厚的高强度竹胶板，箱室内模采用木模板。
现浇箱梁为3跨整体施工，支撑方式采用碗扣支架。
碗扣支架采用WDJ式支架，架杆外径，壁厚，内径4.1cm×102mm2，每米长自重38.4N。
支架顺桥向纵向间距m，横隔板处纵向间距，横桥向横向间距梁底为，翼缘板底为，纵横水平杆竖向间距。
考虑支架的整体稳定性，在纵横向布置斜向钢管剪力撑。
三、计算步骤1、荷载计算⑴、竖向荷载：箱梁钢筋混凝土自重：G=3×26KN/m3=偏安全考虑，取安全系数r=1.2，以全部重量作用于底板上计算单位面积压力：F1=G•r/S=×1.3÷×100）=30.46KN/m2⑵2⑶2⑷2⑸2⑹32、底模强度计算箱梁底模采用高强度竹胶板，板厚t=15mm，竹胶板方木背肋间距300mm，所以验算模板强度采用宽b=300mm平面竹胶板。
⑴、模板力学性能①×105Mpa②截面惯性距：I=b•h3/12=30×3÷12=4③截面抵抗距：W=b•h2/6=30×2÷6=3④截面积：A=b•h=30×1.5=45cm2⑵、模板受力计算①底模板均布荷载：F=F1+F2+F3+F4=33+2.5+2+1.5=KN/m2Q=F•b=×0.3=KN/m②跨中最大弯矩：M=Q•l2/8=×2÷23KN·m③弯拉应力：σ=M/W= 23×103÷×10-6=MPa＜ [σ]=50Mpa竹胶板弯拉应力满足要求④挠度：竹胶板可看作为多跨等跨连续梁，按三等跨均布荷载作用连续梁进行计算，计算公式为：•L4/100E•I=××4÷（100××105××10-8）=＜竹胶板挠度满足要求3、横梁强度计算横梁为10×10cm方木，跨径为0.9m，中对中间距为截面抵抗矩：W=b•h3/6=×3×10-4m3截面惯性矩：I=b•h3/12=×3×10-6m4作用在横梁上的均布荷载为：q=（F1+F2+F3+F4+F5）×0.4=（30.46+2.5+2+1.5+0.1）×跨中最大弯矩：M=Q•l2/8=×2·m方木容许抗弯力[σpa 弹性模量E=11×103Mpa⑴、横梁弯拉应力：σ=M/W×103×10-4 ＜[σpa横梁弯拉应力满足要求⑵、横梁挠度：f=5q•L4/384E•I=5××4/384×11×103××10-6=7mm＜L/400=2.25mm 横梁弯拉应力满足要求4、纵梁强度计算纵梁为10×截面抵抗矩：W=b•h2/6=×2÷×10-4m3截面惯性矩：I=b•h3/12=×3÷×10-5m40.9m长纵梁上承担3根横梁重量为：××××横梁施加在纵梁上的均布荷载为：÷作用在纵梁上的均布荷载为：q=（F1+F2+F3+F4+F5）×0.9+0.15=（30.46+2.5+2+1.5+0.1）×KN/m跨中最大弯矩：M=Q•l2/8=×2÷·m方木容许抗弯应力[σpa 弹性模量弹性模量E=11×103Mpa⑴、纵梁弯拉应力：σ=M/W= ×103÷（×10-4） =8.88 MPa＜ [σpa纵梁弯拉应力满足要求⑵、纵梁挠度：f=5q•L4/384E•I= 5××4÷（384×11×103××10-5）=＜L/400= 纵梁弯拉应力满足要求5、支架受力计算⑴、立杆承重计算碗扣支架立杆设计承重为：30KN/根①每根立杆承受钢筋砼和模板重量：N1××29.13=②横梁施加在每根立杆重量：N2×3×××7.5=③纵梁施加在每根立杆重量：N3×××7.5=④支架自重：N4=[5×5.77+5×（0.9+0.9）×5.12]÷100=每根立杆总承重：N=N1+N2+N3+N4=＜30KN立杆承重满足要求⑵、支架稳定性验算立杆长细比λ=L/i=1200÷×（48+41）÷2]=77 由长细比可查得轴心受压构件的纵向弯曲系数φ立杆截面积Am=489mm2由钢材容许应力表查得弯向容许应力[σ]=145Mpa 所以，立杆轴向荷载[N]=Am×φ×[σ]=支架稳定性满足要求。
桥梁满堂支架计算
满堂支架计算碗扣式钢管支架门架式钢管支架扣件式满堂支架（后图为斜腿钢构）1立杆及底托1.1立杆强度及稳定性（通过模板下传荷载）由上例可知，腹板下单根立杆（横向步距300mm，纵向步距600mm）在最不利荷载作用下最大轴力P=31.15KN，在模板计算荷载时已考虑了恒载和活载的组合效应（未计入风压，风压力较小可不予考虑）。
可采用此值直接计算立杆的强度和稳定性。
立杆选用Ф48*3.5小钢管，由于目前的钢管壁厚均小于3.5mm 并且厚度不均匀，可按Ф48*3.2或Ф48*3.0进行稳定计算。
以下按Ф48*3.0进行计算，截面A=424mm2。
横杆步距900mm，顶端（底部）自由长度450mm，则立杆计算长度900+450=1350mm。
立杆长细比：1350/15.95=84.64按GB 50017--2003 第132页注1 计算得绕X轴受压稳定系数φx=φy=0.656875。
强度验算：31150/424=73.47N/mm2=73.47MPa，满足。
稳定验算：31150/(0.656875*424)=111.82MPa，满足。
1.2立杆强度及稳定性（依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》）支架高度16m，腹板下面横向步距0.3m，纵向（沿桥向）步距0.6m，横杆步距0.9m。
立杆延米重3.3Kg=33N，每平方米剪刀撑的长度系数0.325。
立杆荷载计算：单根立杆自重：(16+（16/0.9）*（0.3+0.6）+0.325*16*0.9)*33=1210N=1.21KN。
单根立杆承担混凝土荷载：26*4.5*0.3*0.6=21.06KN。
单根立杆承担模板荷载：0.5*0.3*0.6=0.09KN。
单根立杆承担施工人员、机具荷载：1.5*0.3*0.6=0.27KN。
单根立杆承担倾倒、振捣混凝土荷载：（2.0+4.0）*0.3*0.6=1.08KN。
风荷载：W K=0.7u z*u s*w0风压高度变化系数u z查《建筑结构荷载规范》表7.2.1可取1.25（支架高度20m内，丘陵地区）；风荷载脚手架体型系数u s查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表4.2.4可取1.3ψ（敞开框架型，ψ为挡风系数，可查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表A-3，表中无参照数据时可按下式计算）；挡风系数ψ=1.2*An/Aw。
满堂支架计算书
兴宁至汕尾高速公路五华至陆河段石下枢纽互通工程
编制：
审核：
审批：
施工单位：中交第二公路工程局有限公司
编制日期：二○一七年五月一日
A匝道1#桥满堂支架跨中横向布置断面图（单位：cm）A匝道1#桥满堂支架桥墩2m范围横向布置断面图（单位：cm）(
钢材抗弯强度设计值
钢材抗剪强度设计值fv=125MPa
弹性模量 E=2.1×105MPa
表1.2-1 碗扣式钢管截面特性
表1.2-2 立杆允许设计荷载
3号～4号墩两侧各2m范围支架按60cm×30cm间距布置，该断面面积为21.875㎡（电子图计算），底板宽度为8.75m，该位置长度为2m。
对该位置进行支架检算：
则单位面积承重为q1=/（8.75×1）=62.5（KN/㎡）
则单位面积承重为q1=/（8.75×1）=62.5（KN/㎡）
2。
满堂支架计算书
附件1 现浇箱梁满堂支架受力计算书一、现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求采用WDJ 碗扣式多功能脚手杆搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。
立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设15×15cm 方木；纵向方木上设10×10cm 的横向方木，其中在墩顶端横梁和跨中横隔梁下间距不大于0.25m （净间距0.15m ）、在跨中其他部位间距不大于0.3m （净间距0.2m ）。
模板宜用厚1.5cm 的优质竹胶合板，横板边角宜用4cm 厚木板进行加强，防止转角漏浆或出现波浪形，影响外观。
具体布置见下图：支架横断面图、支架搭设平面图、支架搭设纵断面图支架横断面图128015601898,69支架搭设平面图支架搭设纵断面图主桥和引桥立杆的纵、横向间距及横杆步距等搭设要求如下：（1）30m+45m+30m顶推现浇箱梁支架立杆采用横桥向间距×纵桥向间距×步距为60cm×60cm×120cm、60cm×90cm×120cm和90cm×90cm×120cm三种布置形式的支架结构体系，其中：横桥向中心8.4m范围间距60cm，两侧翼缘板3.6m范围间距90cm。
纵桥向墩旁两侧各4.0m范围内的支架间距60cm；除墩旁两侧各4m之外的其余范围内的支架间距90cm，跨中横隔板下1.5m范围内的支架顺桥向间距加密至60cm。
（2）2*27.45m、4*29.439m、3*28.667m、4*28.485m现浇箱梁支架立杆采用横桥向间距×纵桥向间距×步距为60cm×60cm×120cm、60cm×90cm×120cm和90cm×90cm×120cm三种布置形式的支架结构体系，其中：横桥向中心8.4m范围间距60cm，两侧翼缘板3.6m范围间距90cm。
满堂支架计算书【范本模板】
满堂支架计算书海湖路桥箱梁断面较大，本方案计算以海湖路桥北幅为例进行计算，南幅计算与北幅相同。
海湖路桥北幅为5×30m等截面预应力混凝土箱形连续梁(标准段为单箱双室)，箱梁高度1。
7m，箱梁顶宽15。
25m。
对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。
满堂支架的计算内容为：①碗扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算②满堂支架整体抗倾覆验算③箱梁底模下横桥向方木验算④碗扣式支架立杆顶托上顺桥向方木验算⑤箱梁底模计算⑥立杆底座和地基承载力验算⑦支架门洞计算。
1 荷载分析1.1 荷载分类作用于模板支架上的荷载,可分为永久荷载（恒荷载)和可变荷载（活荷载)两类。
⑴模板支架的永久荷载，包括下列荷载.①作用在模板支架上的结构荷载，包括：新浇筑混凝土、模板等自重.②组成模板支架结构的杆系自重，包括：立杆、纵向及横向水平杆、水平及垂直斜撑等自重。
③配件自重，根据工程实际情况定，包括:脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等防护设施及附加构件的自重。
⑵模板支架的可变荷载，包括下列荷载。
①施工人员及施工设备荷载。
②振捣混凝土时产生的荷载。
③风荷载、雪荷载。
1.2 荷载取值（1）雪荷载根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2012）查附录D。
5可知，雪的标准荷载按照50年一遇取西宁市雪压为0。
20kN/m2。
根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012 ）7。
1.1雪荷载计算公式如下式所示。
Sk=ur×so式中：Sk-—雪荷载标准值(kN/m2）;ur——顶面积雪分布系数；So—-基本雪压(kN/m2）。
根据规《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012）7。
2.1规定，按照矩形分布的雪堆计算。
由于角度为小于25°，因此μr取平均值为1。
0,其计算过程如下所示。
Sk=ur×so=0.20×1=0。
20kN/m2(2)风荷载根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）查附录D。
框构桥满堂支架计算书
附件1****框构中桥满堂支架计算书1、工程概况***框构中桥结构为12m+20m+12m，净高7.5m，顶板厚1.0m、底板厚1.2m，外侧墙身厚1.0m，中隔墙厚0.9m，桥梁宽度为15m。
桥梁主体为C40钢筋混凝土。
纵断面（单位：m）2、支架布置形式2.1顶板支架立杆支架采用碗扣式支架，材料壁厚 3.0 mm（考虑到目前市场上钢管质量参差不齐，部分钢管的壁厚达不到3.5mm，所以验算时按照壁厚3mm），外径φ48 mm。
上下托均采用可调式上下托，剪刀撑采用外径φ48 mm普通钢管，壁厚3.0 mm。
立杆纵、横距均为600mm，横杆水平步距均为1200mm；立杆采用2根LG-300+1根LG-120组合，支架高度为7.2m，立杆伸出支架0.45m；支架顶部设纵、横向分配梁，横向分配梁采用2根φ48×3.0mm钢管，设在顶部托盘上，纵向分配梁采用100x100mm方木垂直搭设在横向分配梁上，间距均为300mm；在纵向分配梁上铺设15mm厚竹胶板作为顶板底模。
顶板侧模为15mm厚竹胶板，模板背肋为100x100mm方木，竖直布设于模板背后，间距为400mm，在方木背肋后设置2根φ48×3.0mm钢管分配梁，层间距为500mm。
侧模采用“内拉外顶”方式加固，每道分配梁设Φ14的拉筋，水平间距为600mm,顶板左右侧拉筋对应焊接在顶板主筋上，外侧用钢管支架顶在分配梁上，水平间距为600mm，层间距为400mm。
2.2侧（隔）墙模板及支撑侧（隔）墙模板采用厚2.3mm的钢模板，采用φ16的对拉筋，正方形布置，水平间距为600mm，竖向间距为1000mm，施工时分两次施工，第一次施工3.5m，第二次施工2.8m。
满堂支架其余布置，如天杆、扫地杆、水平剪刀撑、竖向剪刀撑等参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)。
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连续箱梁满堂支架设计计算书编制：复核：审核：现浇箱梁满堂支架计算书设计依据设计采用规范1.《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；2.《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）；3.《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）；4.《路桥施工计算手册》周水兴等主编（人民交通出版社）；5.《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004）；6.《木结构设计规范》（GB5005-2003）。
材料力学及截面特性现浇支架所需用到的材料力学特性见下表。
表2.2-1 材料力学特性现浇支架结所需截面特性见下表。
表2.2-2 材料截面特性3. 设计说明碗扣式支架由可调底座、立杆、横杆、可调托座、横桥向分配梁（I12工字钢）、顺桥向方木、厚竹胶板等组成，详见图。
箱梁支架构造图（单位：mm）支架布置：1、立杆布置：支架立杆水平间距在顺桥向梁端两侧3.5m范围采用0.6m，其余顺桥向纵向间距为0.9m，横向梁底中央正下方宽度范围内采用0.6m，翼板外侧施工平台脚手架搭设横向间距0.9m，步距120cm。
剪刀撑布置：顺桥向每7跨设置一排通高横桥向剪刀撑；横桥向剪刀撑分别在支架最外侧，两个边腹板、中腹板位置设置。
底、腹板为15mm竹胶板，模板下方为纵桥向放置的10cm方木，间距腹板位置0.2m，翼缘及底板位置0.3m，按实际情况加密。
方木下方为横桥向通长的I12工字钢，由支架顶托往下传力。
外腹板侧面模板的面板为15mm竹胶板，横肋采用10cm方木，竖肋为φ48×3.5mm 钢管弯制。
由带顶托的φ48×3.5mm钢管作为竖肋支撑，结合立杆纵距布置，φ48×3.5mm钢管与不少于两根支架立杆之间用扣件固定，且靠近外侧边缘的一个扣件要尽量接近水平杆节点位置。
为增强结构的安全，立杆最上端步距设置为90cm。
4. 支架结构验算4.1 碗扣支架承载力计算由于现浇箱梁时，混凝土对底模及以下支架为竖向力荷载，对侧模为水平力荷载，故分别对竖向和水平力进行计算。
4.1.1 竖向力荷载标准值根据《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）4.2.4节分别对碗扣支架竖向永久荷载和可变荷载进行计算。
⑴永久荷载①模板及支撑架自重标准值1Q ：10m 以下的支撑架可不计算架体自重； ②新浇筑预应力钢筋混凝土自重标准值2Q 。
箱梁腹板、底板在各箱室保持一致，可取箱梁结构的翼板边线至第一个中腹板位置进行计算，箱梁砼容重取26kN/m 3。
⑵可变荷载施工人员及设备荷载标准值3Q ：1kN/㎡；浇筑和振捣混凝土时产生的荷载标准值4Q ：2kN/㎡；4.1.2 水平力荷载标准值根据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）4.1.1节分别对碗扣支架竖向永久荷载和可变荷载进行计算。
⑴永久荷载新浇混凝土对模板的侧压力标准值4K G新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值：V t F c 21022.0ββγ=，H F c γ=其中：F — 新浇混凝土对模板的侧压力计算值（kN/㎡）；cγ— 新浇混凝土的重力密度，取24.0kN/m ³；0t — 新浇混凝土的初凝时间，暂取10 h ；V — 混凝土的浇筑速度，取0.3m/h ；H — 模板计算高度，箱梁分两次浇筑，对于1.4m 高梁取1.35m ；1β — 外加剂影响修正系数，取1.2；2β— 混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。
将已知参数代入以上两个公式计算混凝土最大侧压力F ：2210/91.393.01.151.210240.2222.0m KN V t F c =⨯⨯⨯⨯⨯==ββγ2/4.3235.124m KN H F c =⨯==γ取二者较小值，得梁高1.4m 箱梁混凝土侧压力标准值24K /4.32m KN G =；⑵可变荷载①倾倒混凝土时产生的荷载标准值3k Q ，取2 kN/㎡。
②风荷载5Q根据《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》4.3.1所示，作用于模板支撑架上水平风荷载标准值的计算公式如下式所示。
07.0w w s z k μμ=式中：k w ——风荷载标准值（KN/m 2）；z μ——风压高度变化系数，按《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》附录D采用，本桥为C 类地形，高度在10m 以内，取为0.74；s μ——风荷载体型系数，无遮挡拦单排体型系数1555.01.201=⨯=A A st μ，η1η1--=nsts μμ，η按现行国家标准有关规定值修正取η=0.955，故172.1=s μ。
0w ——基本风压（kN/m 2），按照贵州地区1/50取值20/0.3m KN w =；风荷载的计算如下所示。
2/0.180.31.1720.747.0m KN w k =⨯⨯⨯=Ⅰ、上端模板风压标准值碗扣支架箱梁侧模板风荷载，选取C-C 断面处横桥向一排立杆上箱梁侧模板所承受的风荷载进行验算，立杆在纵桥向的纵距最大为0.9m ，侧模面积21.261.4.90m A =⨯=；将箱梁所受风力均匀作用于碗扣支架立杆顶部，则单根立杆顶部所承受的侧模传递的风荷载为：KN A w w k 0.321.260.184.14.11=⨯⨯==Ⅱ、碗扣支架风压 a 、节点风荷载支架立杆步距为1.2m ，纵距按0.9m 计，单根斜杆最多同时连接6排立杆，如下图所示。
挡风系数()()0.0930.91.20.048/0.91.20=⨯⨯+=φ。
标准风荷载20k /014.02.118.07.0m KN w =⨯⨯=φ。
考虑排架连续承受风荷载计算，907.0093.0-1-10===φη 多层架体总和系数：4.3907.0907.0907.011324=+++=++=ηημ s 。
求得节点风荷载:KN w w k s 0.079.02.1014.04.34.19.02.14.1=⨯⨯⨯⨯=⨯⨯⨯=μ b 、节点风荷载在斜杆及立杆产生的内力由《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》规定，架体内力计算应将风荷载化解为每一节点的集中荷载w ；斜杆内力计算简图根据力的平行四边形定理，水平风荷载w 在立杆及斜杆中产生的内力v w 、s w 按下列公式计算。
w L h w xv =，w L L h w xxs 22+=第一层模板风荷载：0.43KN 0.320.91.21=⨯=v w ，KN w s 0.530.320.90.91.2221=⨯+=各层支架风荷载：0.09KN 0.070.91.2=⨯=vw ，KN w s 0.10.070.90.91.222=⨯+=支架平均高度5m ，共i =4层横杆，则，在斜杆及立杆产生的荷载总和为：斜杆内力()()KN w i w w s s si 0.830.11-40.531-1=⨯+=+=； 立杆内力()()KN w i w w v v vi 0.70.091-443.01-1=⨯+=+=。
立杆内力在迎风面为拉力，背风面为压力，故单根立杆风荷载产生的轴向压力为KN w Q vi 0.75==4.1.3 竖向荷载效应组合根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 166-2008第5.6.2条，单肢立杆轴向力和承载力应按下列公式计算：⑴不组合风荷载时，单肢立杆轴向力：y x L L Q Q Q Q N )(1.4)1.24321+++=（⑵组合风荷载时，单肢立杆轴向力：[]54321)(1.40.9)1.2Q L L Q Q Q Q N y x ++⨯++=（由于此处风荷载较小，因此最不利荷载为不组合风荷载时受力。
由软件计算得：由图可知，箱梁浇筑完成后，支架钢管最大轴力为：N max =31.1KN 。
4.1.4 水平荷载效应组合将4.1.2节计算得，梁高1.4m 箱梁混凝土最大侧压力标准值4K G 为32.4KN/㎡，K Q 3取2KN/㎡，分别加载至Φ48竖肋上。
根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008第4.3.1条，单位面积所承受的侧向压力应按下列公式计算：K Q G S 34K 1.41.2+=梁高1.4m 箱梁Φ48竖肋纵桥向间距为0.9m 。
将已知荷载代入上式计算得单根竖肋最大侧压力组合。
()m KN Q G S K //5.73）21.432.41.2（0.91.41.20.934K =⨯+⨯⨯=+=4.2 立杆稳定性验算碗扣支架立杆采用外径48mm ，壁厚 3.5mm 钢管，面积A ＝489mm 2,回转半径i =15.8mm ，截面模量W =4.49×103mm 3。
抗压、弯强度设计值MPa f 205=，碗扣单根立杆最大轴向力为KN N 1.31=。
单根立杆进行稳定性验算时，需满足：f AN≤=ϕσ 满堂碗扣支架立杆计算长度按下式计算a h l 20+=其中a 为立杆伸出顶层水平杆长度，设计控制在60cm ，最上层步距控制在h =90cm 。
则cm a h l 2106029020=⨯+=+=压杆长细比为：131.72100/15.95/0===i l λ。
由此可查《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》(JGJ170-2011)附录C ，可知立杆稳定系数.3830=ϕ。
立杆稳定性验算：205MPa MPa 6614890.383101.133≤=⨯⨯==A N ϕσ经验算，底、腹板下立杆强度、稳定性满足设计要求。
翼板下侧模竖肋腹板上的现浇混凝土水平压力通过φ48×3.5mm 钢管竖肋传递给横杆。
箱梁斜撑构造图侧模φ48×3.5mm 竖肋钢管截面参数指标：34490mm W ==4108000mm I ==侧模钢管竖肋检算：方木小楞此部位按间距0.30米布置。
背带采用2φ48mm ×3.5mm 。
强度及刚度检算Midas civil 应力图 Midas civil 位移图计算结果：最大应力max 174205MPa MPa σ=≤满足要求最大变形0.9mm 700/400 1.8mm δ=≤=满足要求4.3 扣件抗滑强度计算根据《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》5.6.4规定，自上而下叠加斜杆的最大内力，验算斜杆两端连接扣件抗滑强度，按照下式计算。
∑≤nC sQ w1式中：C Q ——扣件抗滑强度，取8KN 。
支架平均高度5m ，共i =4层横杆，则，在斜杆产生的荷载总和：()()∑≤=⨯+=+=ns s sKN KN w i w w 11883.010.1-453.01-通过以上计算可知，斜杆两端连接扣件抗滑强度满足施工使用的要求。
4.4 架体抗倾覆验算支架搭设高度按5m 计算，宽度13.8m 。
单排立杆中心线以左迎风面风荷载对立杆产生的为拉应力，以右背风面风荷载对立杆产生的为压应力，以拉应力之和验算支架的整体抗倾覆性。