铸造工艺学第3章 浇注系统设计
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3. 图表法 （1）索伯列夫图表
（2）确定小型灰口铸铁件 A内 表格
表3-7 灰铸铁小件（<100 kg）内浇道总断面积（cm2）
3.3.2 浇注系统的计算
续上表
3.3.2 浇注系统的计算
（三）计算举例 如图3-18所示的灰铸铁端盖件。浇注总重（包括浇冒 口）为114 kg，壁厚为20 mm，浇注温度1330℃，湿型 ，直浇道高度为350 mm，两个内浇道开在分型面上， 切向引入，型内没有出气冒口，计算其内浇道截面积 及尺寸。已知：G=114 kg，δ=20 mm，H0＝35 cm， C=28 cm，P=12.5 cm。
A直>A阻<A内<A横 过滤器的使用，使这种浇注系统应用更为
广泛。
后
3.2.2 按金属液导入铸件型腔的位置分类
表3-2 按内浇道在铸件上的位置浇注系统的分类
3.2.2 按金属液导入铸件型腔的位置分类
续上表
3.2.2 按金属液导入铸件型腔的位置分类
续上表
3.2.2 按金属液导入铸件型腔的位置分类
金属液进入横浇道后，起初以较大的速度沿着它 的长度方向往前流动，直到横浇道的末端处，并 冲击该处的型壁，使液流的动能变为位能，在横 浇道末端处附近的金属液面就升高，形成金属浪 并开始返回移动，直到退回的金属浪与从直浇道 流出的液流相遇后，横浇道中的液面将同时上升 到充满为止。
3.1.4 液态金属在横浇道中的流动情况
4）设置集渣包的浇注系统
图3-9 设置集渣包的浇注系统 a)齿形集渣包 b)离心集渣包 1- 直浇道 2- 集渣包 3- 横浇道 4- 内浇道
3.1.5 液态金属在内浇道中的流动
内浇道是把金属液直接导入型腔的通道，由于比较短， 也就不再有挡渣的能力，因此，应尽力避免杂质进入内 浇道。下图为内浇道在横横道上合理的位置及力向。
3.3.2 浇注系统的计算
1．水力学计算法
G
A阻 2gH均 （3-3）
式中 A阻 —内浇道截面积(cm2)；
G —流经阻流面积的金属液
的总重量—（k金g）属液；密度（kg/cm3）
—流量系数，其值可按表
确定，修正值如表所示；
—充满型腔的总时间（s）
H均 —充填型腔时的平均计算 静压头（cm）。
阻流后浇注系统截有较大扩大时，阻力减小，使μ值增大 +0.05~0.20
阻流设在内浇道，当总面积一定，而内浇道数目增多时，μ -0.05
值减小2个内浇道时4个内浇道时
-0.10
型砂透气性差，且无出气口和明冒口时，μ值减小
-0.05以下
顶注式（相对于中间注入式）能使μ值增大
+0.10~0.20
底注式（相对于中间注入式）能使μ值减小
8-10
20-30 10- 20- 3120 30 100
型内铁液液面上升速度可按下式计算：
C C
（3-2）
式中： —铸件最低点到最高点的距离（mm）
—浇注时间 （s）。
3.3.2 浇注系统的计算
按式（3-2）可求得 2.8 mm/s，低于允许的
最小上升速度8~10 mm/s。由于此件快浇有困难 ，工装条件又不允许直立或侧立浇注，便将铸型 倾斜10º浇注，如图3-14所示。
图3-5 缓流式浇注系统 1-直浇道 2-横浇道 3-内浇道
3.1.4 液态金属在横浇道中的流动情况
2）阻流式（节流式） 浇注系统
图3-6 阻流式浇注系统 a）垂直式 b）水平式
3.1.4 液态金属在横浇道中的流动情况
3）设置筛网芯的浇注系统
图3-7 安放筛网芯的浇注系统 1-直浇道 2-筛网芯 3-横浇道 4-内浇道
图3-15 浇注系统计算原理图
3.3.2 浇注系统的计算
表3-4 铸铁及铸钢的流量系数μ值
种类
湿型 干型
铸铁 铸钢 铸铁 铸钢
大 0.35 0.25 0.41 0.30
铸型阻力 中
0.42 0.32 0.48 0.38
小 0.5 0.42 0.6 0.5
3.3.2 浇注系统的计算 ( A出气口 A明冒口)/ A内 1~1.5
续上表
3.3 浇注系统设计
3.3.1 浇注系统设计 3.3.2 浇注系统的计算
3.3.1 浇注系统位置的选择
1．从铸件薄壁处引入 2. 从铸件厚壁处引入 3．内浇道尽可能不开设在铸件重要部分。 4. 内浇道要引导液流不正面冲击铸型型壁及砂芯 或型腔中薄弱的突出部分。
3.3.1 浇注系统位置的选择
3.3.2 浇注系统的计算 2．浇注系统其它各组元的截面积
对于封闭式浇注系统，在不同注入位置时公式有 以下形式： 顶注式 P=0，则H均=H0 底注式 P=C，则H均=H0-C/2 中间注入 P=C/2，则H均=H0-C/8
图3-16 平均静压头的计算实例
3.3.2 浇注系统的计算
2．浇注系统其它各组元的截面积
3.2.1 按浇注系统各单元截面积的比例分类 3.2.2 按金属液导入铸件型腔的位置分类
3.2.1 按浇注系统各单元截面积的比例分类
表3-1 浇注系统按各单元截面比例分类
类型 截面比例关系 封 A杯>A直>A横>A内 闭 式
开 A直上<A直下<A横 放 <A内 式
特点及应用
阻流截面在内浇道上。浇注开始后，金属 液容易充满浇注系统。 挡渣能力较强。但充型液流的速度较快， 冲刷力大，易产生喷溅。 一般地说，金属液消耗少，且清理方便， 适用于铸铁的湿型小件及干型中、大件。 阻流截面在直浇道上口（或浇口杯底孔）。 当各单元开放比例较大时，金属液不易充 满浇注系统，呈无压流动状态。 充型平稳，对型腔冲刷力小，但挡渣能力 较差。 一般地说，金属液消耗多，不利于清理， 常用于非铁合金、球墨铸铁及铸钢等易氧 化金属铸件，灰铸铁件上很少应用。
表3-5 流量系数μ的修正值
影响μ值的因素
μ的修正值
浇注温度升高使μ值增大，每提高浇注温度50℃
+0.05以下
有出气口和冒口，减小型腔内气体的压力，使μ值增大。当 +0.05~0.20
直浇道和横浇道的截面面积比内浇道大得多时，阻力小，并 +0.05~0.20
缩短封闭前的时间，使μ值增大，当A直/A内>1.6， A横/A内 >1.3时
3.1.3 液态金属在直浇道中的流动情况
金属液的速度在直浇道底部达到最高值，转而流 向横浇道，这也是一个急剧的转弯，会引起金属 液的紊流和搅动的加剧，因而也应将直浇道与横 浇道以圆角相连接。为了减少液流的冲击，一般 应在直浇道底部设置浇口窝。
(a)
(b)
图3-4 直浇道与其它浇注组元
的连接
3.1.4 液态金属在横浇道中的流动情况
式中： —浇注时间（s）；
G—包括冒口在内的铸件总重量（kg）；
—铸件壁厚（mm）；
s1 —系数。
3.3.2 浇注系统的计算
表3-3 型内铁液液面允许的最小上升速度
铸件壁厚 /mm >40mm，水 >40mm， 10~4 4~10 <4 平浇注大平 上箱有 0 板铸件 大平面
最小上升速度 值 /mm·s-1
-0.10~0.20
3.3.2 浇注系统的计算
假定铸件（型腔）的横截面面积 沿高度方向不
变，则有：
H均
H0
P2 2C
（3-4）
式中
H0 —阻流截面以上的金属液压头，即阻 流截面至浇口杯液面高度（cm）；
C —铸件（型腔）总高度（cm）；
P —阻流截面以上（严格说，是阻流截
面重心以上）的型腔高度(cm)。
图3-14 上台面铸件的倾斜浇注
3.3.2 浇注系统的计算
（二）阻流组元（或内浇道）截面积的计算及各组元 之间的比例关系的确定 阻流组元截面（简称阻流截面)的大小实际上反映了浇 注时间的长短。在一定的压头下阻流截面大，浇注时 间就短，所以阻流截面的大小对铸件质量的影响与浇 注时间长短的影响基本一致。生产中有各种确定阻流 截面尺寸的方法和实用的图、表，大多都是以水力学 原理为基础的，此处着重介绍水力学计算法。
3-13 不正确的浇注系统位置 1-浇口杯2-直浇道3-横浇道4-内浇道5-砂芯6-铸件7-箱挡
3.3.2 浇注系统的计算
（一）浇注时间的计算 液态金属从开始进入铸型到充满铸型所经历的时 间叫浇注时间（用τ表示）。 计算10吨以下各类铸铁件的的浇注时间，常用公
式如下： s1 3 G （3-1）
图3-10 内浇道在横浇道上的位置及方向 a、d-优 b、e-一般 c、f、g、h-劣
3.1.5 液态金属在内浇道中的流动
内浇道的断面形状如下图所示的几种，具体的形状、大 小随铸件情况而变。
a-扁平梯形 b-方梯形 c-高梯形 d-新月形 e-半圆形 f-三角形 图3-11 内浇道断面形状
3.2 浇注系统的基本分类
第三章 浇注系统设计
3.1 浇注系统基本组元中的水力学特点 3.2 浇注系统的基本分类 3.3 浇注系统设计 3.4 各种合金铸件浇注系统特点 ? 思考与练习
3.1 浇注系统基本组元中的水力学特点
3.1.1 铸造工艺图及其绘制程序 3.1.2 液态金属在浇口杯中的流动情况 3.1.3 液态金属在直浇道中的流动情况 3.1.4 液态金属在横浇道中的流动情况 3.1.5 液态金属在内浇道中的流动
5．浇注系统位置的选择，应该使金属液在型腔内 流动的路程尽可能地短，避免因浇道过长、金属 液的温度降得过低而造成浇不到现象。
图3-12 浇注系统不妨碍铸件收缩实例
3.3.1 浇注系统位置的选择
6. 内浇道开在非加工面上时，要尽可能开在隐蔽 的、不易看到的或容易打磨的地方，尽可能地保 持铸件外表美观。
1
表面干燥型重型机械铸铁件
1.2~1.25 1.1~1.5
1
干型中、小型铸铁件
1.2 1 1
1.2~3 1
1.5
1.1 2~4
2 1.2~2
1~2 0.8~1
1 1.5~4
4 1 1~2 1
干型中型铸铁件 球墨铸铁件
铝合金、镁合金铸件 青铜合金铸件 铸钢件漏包浇注
薄壁球墨铸铁小件底注式
3.3.2 浇注系统的计算
横浇道起挡 渣作用应 具备的条 件
横浇道必须呈充满状态
液流的流动速度宜低于渣 粒的悬浮速度 液流的紊流搅拌作用要尽 量小
应使夹杂物有足够的时间上浮到金属 液顶面，横浇道的顶面应高出内浇道 吸动区一定距离，末端应加长；
内浇道和横浇道应有正确 的相对位置。
3.1.4 液态金属在横浇道中的流动情况
提向横浇道挡渣能力的主 要途径是改变横浇道的结 构以增加流程中的阻力， 减慢金属液的流速，减少 紊流搅拌作用。常见的方 法有以下几种： 1） 缓流式浇注系统
3.1.4 液态金属在横浇道中的流动情况
以过滤金属为目的的过滤网具有更小的孔眼。铝合金 用的过滤网常用薄铁皮钻孔制成(孔径为Ф2mm-Ф4mm) ，也可应用钢丝或玻璃纤维编织成的过滤网，其安装 方式如图，一般孔径越小过滤效果越好。
图3-8 轻合金浇注系统中过滤网安装的几种方式
3.1.4 液态金属在横浇道中的流动情况
目录
1 第一章 铸造工艺设计的基本概念 2 第二章 铸造工艺方案的确定 3 第三章 浇注系统设计 4 第四章 铸件的凝固与补缩 5 第五章 铸造工装设计 6 第六章 消失模铸造工艺设计 7 第七章 计算机技术在铸造工程中的应用
目录
1 第一章 铸造工艺设计的基本概念 2 第二章 铸造工艺方案的确定 3 第三章 浇筑系统设计 4 第四章 铸件的凝固与补缩 5 第五章 铸造工装设计 6 第六章 消失模铸造工艺设计 7 第七章 计算机技术在铸造工程中的应用
适用于各类灰铸铁件及球铁件。
封
A杯>A直<A横<A内
阻流截面设在直浇道下端，或在横浇道中， 或在集渣包出口处，或在内浇道之前设置
闭 A杯>A直>A集渣包出 的阻流挡渣装置处。
开口
阻流截面之前封闭，其后开放，故既有利 于挡渣，又使充型平稳，兼有封闭式与开
放 A直>A阻<A横后<A 放式的优点。
式内
适用于各类铸铁件，在中小件上应用较多， 特别是在一箱多件时应用广泛。目前铸造
表3-6 浇注系统各单元截面比例及其应用
截面比例
应用
A直
A横
A内
2
1.5
1
大型灰铸铁件砂型铸造
1.4
1.2
1
中、大型灰铸铁件砂型铸造
1.15
1.1
1
中、小型灰铸铁件砂型铸造
1.11
1.06
1
薄壁灰铸铁件砂型铸造
1.5
1.1
1
可锻铸铁件
1.1~1.2 1.3~1.5
1
表面干燥型中、小型铸铁件
1.2
1.4
ห้องสมุดไป่ตู้
3.2.1 按浇注系统各单元截面积的比例分类
续上表
半 A直<A横 封 A横>A内
阻流截面在内浇道上，横浇道截面为最大。 浇注中，浇注系统能充满，但较封闭式晚。 具有一定的挡渣能力。由于横浇道截面大，
闭 A直>A内 式
金属液在横浇道中流速减小，故又称“缓 流封闭式”。充型的平稳性及对型腔的冲 刷力都优于封闭式。
（2）确定小型灰口铸铁件 A内 表格
表3-7 灰铸铁小件（<100 kg）内浇道总断面积（cm2）
3.3.2 浇注系统的计算
续上表
3.3.2 浇注系统的计算
（三）计算举例 如图3-18所示的灰铸铁端盖件。浇注总重（包括浇冒 口）为114 kg，壁厚为20 mm，浇注温度1330℃，湿型 ，直浇道高度为350 mm，两个内浇道开在分型面上， 切向引入，型内没有出气冒口，计算其内浇道截面积 及尺寸。已知：G=114 kg，δ=20 mm，H0＝35 cm， C=28 cm，P=12.5 cm。
A直>A阻<A内<A横 过滤器的使用，使这种浇注系统应用更为
广泛。
后
3.2.2 按金属液导入铸件型腔的位置分类
表3-2 按内浇道在铸件上的位置浇注系统的分类
3.2.2 按金属液导入铸件型腔的位置分类
续上表
3.2.2 按金属液导入铸件型腔的位置分类
续上表
3.2.2 按金属液导入铸件型腔的位置分类
金属液进入横浇道后，起初以较大的速度沿着它 的长度方向往前流动，直到横浇道的末端处，并 冲击该处的型壁，使液流的动能变为位能，在横 浇道末端处附近的金属液面就升高，形成金属浪 并开始返回移动，直到退回的金属浪与从直浇道 流出的液流相遇后，横浇道中的液面将同时上升 到充满为止。
3.1.4 液态金属在横浇道中的流动情况
4）设置集渣包的浇注系统
图3-9 设置集渣包的浇注系统 a)齿形集渣包 b)离心集渣包 1- 直浇道 2- 集渣包 3- 横浇道 4- 内浇道
3.1.5 液态金属在内浇道中的流动
内浇道是把金属液直接导入型腔的通道，由于比较短， 也就不再有挡渣的能力，因此，应尽力避免杂质进入内 浇道。下图为内浇道在横横道上合理的位置及力向。
3.3.2 浇注系统的计算
1．水力学计算法
G
A阻 2gH均 （3-3）
式中 A阻 —内浇道截面积(cm2)；
G —流经阻流面积的金属液
的总重量—（k金g）属液；密度（kg/cm3）
—流量系数，其值可按表
确定，修正值如表所示；
—充满型腔的总时间（s）
H均 —充填型腔时的平均计算 静压头（cm）。
阻流后浇注系统截有较大扩大时，阻力减小，使μ值增大 +0.05~0.20
阻流设在内浇道，当总面积一定，而内浇道数目增多时，μ -0.05
值减小2个内浇道时4个内浇道时
-0.10
型砂透气性差，且无出气口和明冒口时，μ值减小
-0.05以下
顶注式（相对于中间注入式）能使μ值增大
+0.10~0.20
底注式（相对于中间注入式）能使μ值减小
8-10
20-30 10- 20- 3120 30 100
型内铁液液面上升速度可按下式计算：
C C
（3-2）
式中： —铸件最低点到最高点的距离（mm）
—浇注时间 （s）。
3.3.2 浇注系统的计算
按式（3-2）可求得 2.8 mm/s，低于允许的
最小上升速度8~10 mm/s。由于此件快浇有困难 ，工装条件又不允许直立或侧立浇注，便将铸型 倾斜10º浇注，如图3-14所示。
图3-5 缓流式浇注系统 1-直浇道 2-横浇道 3-内浇道
3.1.4 液态金属在横浇道中的流动情况
2）阻流式（节流式） 浇注系统
图3-6 阻流式浇注系统 a）垂直式 b）水平式
3.1.4 液态金属在横浇道中的流动情况
3）设置筛网芯的浇注系统
图3-7 安放筛网芯的浇注系统 1-直浇道 2-筛网芯 3-横浇道 4-内浇道
图3-15 浇注系统计算原理图
3.3.2 浇注系统的计算
表3-4 铸铁及铸钢的流量系数μ值
种类
湿型 干型
铸铁 铸钢 铸铁 铸钢
大 0.35 0.25 0.41 0.30
铸型阻力 中
0.42 0.32 0.48 0.38
小 0.5 0.42 0.6 0.5
3.3.2 浇注系统的计算 ( A出气口 A明冒口)/ A内 1~1.5
续上表
3.3 浇注系统设计
3.3.1 浇注系统设计 3.3.2 浇注系统的计算
3.3.1 浇注系统位置的选择
1．从铸件薄壁处引入 2. 从铸件厚壁处引入 3．内浇道尽可能不开设在铸件重要部分。 4. 内浇道要引导液流不正面冲击铸型型壁及砂芯 或型腔中薄弱的突出部分。
3.3.1 浇注系统位置的选择
3.3.2 浇注系统的计算 2．浇注系统其它各组元的截面积
对于封闭式浇注系统，在不同注入位置时公式有 以下形式： 顶注式 P=0，则H均=H0 底注式 P=C，则H均=H0-C/2 中间注入 P=C/2，则H均=H0-C/8
图3-16 平均静压头的计算实例
3.3.2 浇注系统的计算
2．浇注系统其它各组元的截面积
3.2.1 按浇注系统各单元截面积的比例分类 3.2.2 按金属液导入铸件型腔的位置分类
3.2.1 按浇注系统各单元截面积的比例分类
表3-1 浇注系统按各单元截面比例分类
类型 截面比例关系 封 A杯>A直>A横>A内 闭 式
开 A直上<A直下<A横 放 <A内 式
特点及应用
阻流截面在内浇道上。浇注开始后，金属 液容易充满浇注系统。 挡渣能力较强。但充型液流的速度较快， 冲刷力大，易产生喷溅。 一般地说，金属液消耗少，且清理方便， 适用于铸铁的湿型小件及干型中、大件。 阻流截面在直浇道上口（或浇口杯底孔）。 当各单元开放比例较大时，金属液不易充 满浇注系统，呈无压流动状态。 充型平稳，对型腔冲刷力小，但挡渣能力 较差。 一般地说，金属液消耗多，不利于清理， 常用于非铁合金、球墨铸铁及铸钢等易氧 化金属铸件，灰铸铁件上很少应用。
表3-5 流量系数μ的修正值
影响μ值的因素
μ的修正值
浇注温度升高使μ值增大，每提高浇注温度50℃
+0.05以下
有出气口和冒口，减小型腔内气体的压力，使μ值增大。当 +0.05~0.20
直浇道和横浇道的截面面积比内浇道大得多时，阻力小，并 +0.05~0.20
缩短封闭前的时间，使μ值增大，当A直/A内>1.6， A横/A内 >1.3时
3.1.3 液态金属在直浇道中的流动情况
金属液的速度在直浇道底部达到最高值，转而流 向横浇道，这也是一个急剧的转弯，会引起金属 液的紊流和搅动的加剧，因而也应将直浇道与横 浇道以圆角相连接。为了减少液流的冲击，一般 应在直浇道底部设置浇口窝。
(a)
(b)
图3-4 直浇道与其它浇注组元
的连接
3.1.4 液态金属在横浇道中的流动情况
式中： —浇注时间（s）；
G—包括冒口在内的铸件总重量（kg）；
—铸件壁厚（mm）；
s1 —系数。
3.3.2 浇注系统的计算
表3-3 型内铁液液面允许的最小上升速度
铸件壁厚 /mm >40mm，水 >40mm， 10~4 4~10 <4 平浇注大平 上箱有 0 板铸件 大平面
最小上升速度 值 /mm·s-1
-0.10~0.20
3.3.2 浇注系统的计算
假定铸件（型腔）的横截面面积 沿高度方向不
变，则有：
H均
H0
P2 2C
（3-4）
式中
H0 —阻流截面以上的金属液压头，即阻 流截面至浇口杯液面高度（cm）；
C —铸件（型腔）总高度（cm）；
P —阻流截面以上（严格说，是阻流截
面重心以上）的型腔高度(cm)。
图3-14 上台面铸件的倾斜浇注
3.3.2 浇注系统的计算
（二）阻流组元（或内浇道）截面积的计算及各组元 之间的比例关系的确定 阻流组元截面（简称阻流截面)的大小实际上反映了浇 注时间的长短。在一定的压头下阻流截面大，浇注时 间就短，所以阻流截面的大小对铸件质量的影响与浇 注时间长短的影响基本一致。生产中有各种确定阻流 截面尺寸的方法和实用的图、表，大多都是以水力学 原理为基础的，此处着重介绍水力学计算法。
3-13 不正确的浇注系统位置 1-浇口杯2-直浇道3-横浇道4-内浇道5-砂芯6-铸件7-箱挡
3.3.2 浇注系统的计算
（一）浇注时间的计算 液态金属从开始进入铸型到充满铸型所经历的时 间叫浇注时间（用τ表示）。 计算10吨以下各类铸铁件的的浇注时间，常用公
式如下： s1 3 G （3-1）
图3-10 内浇道在横浇道上的位置及方向 a、d-优 b、e-一般 c、f、g、h-劣
3.1.5 液态金属在内浇道中的流动
内浇道的断面形状如下图所示的几种，具体的形状、大 小随铸件情况而变。
a-扁平梯形 b-方梯形 c-高梯形 d-新月形 e-半圆形 f-三角形 图3-11 内浇道断面形状
3.2 浇注系统的基本分类
第三章 浇注系统设计
3.1 浇注系统基本组元中的水力学特点 3.2 浇注系统的基本分类 3.3 浇注系统设计 3.4 各种合金铸件浇注系统特点 ? 思考与练习
3.1 浇注系统基本组元中的水力学特点
3.1.1 铸造工艺图及其绘制程序 3.1.2 液态金属在浇口杯中的流动情况 3.1.3 液态金属在直浇道中的流动情况 3.1.4 液态金属在横浇道中的流动情况 3.1.5 液态金属在内浇道中的流动
5．浇注系统位置的选择，应该使金属液在型腔内 流动的路程尽可能地短，避免因浇道过长、金属 液的温度降得过低而造成浇不到现象。
图3-12 浇注系统不妨碍铸件收缩实例
3.3.1 浇注系统位置的选择
6. 内浇道开在非加工面上时，要尽可能开在隐蔽 的、不易看到的或容易打磨的地方，尽可能地保 持铸件外表美观。
1
表面干燥型重型机械铸铁件
1.2~1.25 1.1~1.5
1
干型中、小型铸铁件
1.2 1 1
1.2~3 1
1.5
1.1 2~4
2 1.2~2
1~2 0.8~1
1 1.5~4
4 1 1~2 1
干型中型铸铁件 球墨铸铁件
铝合金、镁合金铸件 青铜合金铸件 铸钢件漏包浇注
薄壁球墨铸铁小件底注式
3.3.2 浇注系统的计算
横浇道起挡 渣作用应 具备的条 件
横浇道必须呈充满状态
液流的流动速度宜低于渣 粒的悬浮速度 液流的紊流搅拌作用要尽 量小
应使夹杂物有足够的时间上浮到金属 液顶面，横浇道的顶面应高出内浇道 吸动区一定距离，末端应加长；
内浇道和横浇道应有正确 的相对位置。
3.1.4 液态金属在横浇道中的流动情况
提向横浇道挡渣能力的主 要途径是改变横浇道的结 构以增加流程中的阻力， 减慢金属液的流速，减少 紊流搅拌作用。常见的方 法有以下几种： 1） 缓流式浇注系统
3.1.4 液态金属在横浇道中的流动情况
以过滤金属为目的的过滤网具有更小的孔眼。铝合金 用的过滤网常用薄铁皮钻孔制成(孔径为Ф2mm-Ф4mm) ，也可应用钢丝或玻璃纤维编织成的过滤网，其安装 方式如图，一般孔径越小过滤效果越好。
图3-8 轻合金浇注系统中过滤网安装的几种方式
3.1.4 液态金属在横浇道中的流动情况
目录
1 第一章 铸造工艺设计的基本概念 2 第二章 铸造工艺方案的确定 3 第三章 浇注系统设计 4 第四章 铸件的凝固与补缩 5 第五章 铸造工装设计 6 第六章 消失模铸造工艺设计 7 第七章 计算机技术在铸造工程中的应用
目录
1 第一章 铸造工艺设计的基本概念 2 第二章 铸造工艺方案的确定 3 第三章 浇筑系统设计 4 第四章 铸件的凝固与补缩 5 第五章 铸造工装设计 6 第六章 消失模铸造工艺设计 7 第七章 计算机技术在铸造工程中的应用
适用于各类灰铸铁件及球铁件。
封
A杯>A直<A横<A内
阻流截面设在直浇道下端，或在横浇道中， 或在集渣包出口处，或在内浇道之前设置
闭 A杯>A直>A集渣包出 的阻流挡渣装置处。
开口
阻流截面之前封闭，其后开放，故既有利 于挡渣，又使充型平稳，兼有封闭式与开
放 A直>A阻<A横后<A 放式的优点。
式内
适用于各类铸铁件，在中小件上应用较多， 特别是在一箱多件时应用广泛。目前铸造
表3-6 浇注系统各单元截面比例及其应用
截面比例
应用
A直
A横
A内
2
1.5
1
大型灰铸铁件砂型铸造
1.4
1.2
1
中、大型灰铸铁件砂型铸造
1.15
1.1
1
中、小型灰铸铁件砂型铸造
1.11
1.06
1
薄壁灰铸铁件砂型铸造
1.5
1.1
1
可锻铸铁件
1.1~1.2 1.3~1.5
1
表面干燥型中、小型铸铁件
1.2
1.4
ห้องสมุดไป่ตู้
3.2.1 按浇注系统各单元截面积的比例分类
续上表
半 A直<A横 封 A横>A内
阻流截面在内浇道上，横浇道截面为最大。 浇注中，浇注系统能充满，但较封闭式晚。 具有一定的挡渣能力。由于横浇道截面大，
闭 A直>A内 式
金属液在横浇道中流速减小，故又称“缓 流封闭式”。充型的平稳性及对型腔的冲 刷力都优于封闭式。