经典SBR设计计算(全)

m(10)
N (10)
(
4 4 q
m b
v v
Q 2 Q g 1 4 )
2
/ 3
6、设计需氧量AOR=
碳化需氧量+硝化需
氧量-反硝化脱氮产
氧量
有机物氧化需氧系数
a'=
污泥需氧系数b'=
（1）碳化需氧量：AOR1 a'Q(S0 Se ) eb' XVf
0.04 0.027 0.067 d-1 0.16 mg/L
5、复核出水氨氮浓 度 微生物合成去除的氨 氮Nw＝0.12ΔXV/Q
冬季微生物合成去除 的氨氮ΔNw(10)＝
冬季出水氨氮为 Ne(10)=N0-ΔNW(10)=
夏季微生物合成去除 的氨氮ΔN(20)＝
夏季出水氨氮为 Ne(20)=N0-ΔNW(20)= 复核结果表明无论冬 季或夏季，仅靠生物 合成不能使出水氨氮 低于设计标准。
fb
f
) C0 Ce 1000
(3)剩余污泥量ΔX
ΔX＝ΔXV+ΔXs＝ T＝10℃时剩余污泥 量ΔX＝
358 kg/d 532 kg/d
1840 kg/d 2198 kg/d 2372 kg/d
0.5 m
设剩余污泥含水率按
T＝10℃时设剩余污 泥含水率按 4、复核出水BOD5
K2=
Lch
24 S 0 24 K2 Xft an2
去除1kgBOD的需氧量 ＝
2574.88 kgO2/d＝
4351.54 kgO2/d＝
1.79
kgO2/kgB OD5
107.3
kgO2/ h
181.3
kgO2/ h
（6）标准需氧量
SOR
AOR Cs(20) (Csb(T ) C) 1.024(t20)
氧总转移系数α＝
0.85
氧在污水中饱和溶解 度修正系数β＝ 曝气池内平均溶解氧 浓度C＝ 所在地区大气压力p= 因海拔高度不高引起 的压力系数ρ＝ p/101300= 曝气池水深H= 曝气头距池底距离 曝气头淹没深度＝ 曝气头处绝对压力 pb=p+9800H=
1.00
5m 0.2 m 4.8 m 148340 Pa
20%
21(1 - E A ) 79 21 (1 E A )
17.54%
8.38 mg/L
9.17 mg/L
11.33 mg/L
Csb(25)＝Cs(25)
pb 2.066105
O42t
9.52 mg/L 146.02 kg/h
246.78 kg/h
59 Kpa
1.2 m
1.33 m
安全水深ε ＝
1.3 h
1.2 h 0.20
Se Sz 7.1Kd fCe
13.6 mg/L
（2）曝气池体积V
V YcQ(S0 Se ) eXf (1 Kdc )
14634 m3
（3）复核滗水高度 h1： 有效水深H＝ h1=HQ/(n2V)= （4）复核污泥负荷
5m 0.7 m
fb=VSS/SS=
夏季平均温度T1＝
冬季平均温度T2＝
活性污泥自身氧化系 数Kd(20)= 活性污泥产率系数Y ＝ 混合液浓度MLSS,X＝ 出水VSS/SS＝f= 20℃时反硝化速率常 数qdn,20＝
若生物污泥中约 含
（二）设计计算 1、运行周期
反应器个24/n1n2= 根据滗水顺设备性 能，排水时间td=
若考虑硝化作用，出 水氨氮的计算： (1)标准水温（15 ℃）时硝化最大比增 长速度μm(15)= 曝气池内平均溶解氧 DO＝ 溶解氧半速度常数 K0= 污水pH值pH＝
冬季μm(10)＝μ m(15)e0.098(T-15)× DO/(K0+DO)×[10.833×(7.2-pH)]＝
99.20%
0.5 0.12 1819.17 kgO2/d
(2)硝化需氧量
AOR2
4.6(Q
N0 Ne 1000
0.12
eVXf c
)
1164.06 kgO2/d
(3)反硝化产生的氧 量
AOR3
2.6 Q
N j TNe 1000
0.12 eVNw f 1000c
408.34 kgO2/d
（4）总需氧量AOR＝ AOR1+AOR2-AOR3＝ （5）最大需氧量 AORmax=KzAOR=
曝气头氧转移效率 EA=
气泡离开水面时含氧 量Qt=
夏季清水氧饱和度 CS(25)=
Cs(20)=
冬季清水氧饱和度 Cs(10)＝
曝气池内平均溶解氧 饱和度
夏季平均标准需氧量 SOR(25)=
最大时标准需氧量 SORmax=
夏季平均空气用量 QF(25)＝ SOR(25)/0.3/EA=
0.95
2 mg/L 101300 Pa
Ns
QS0 eXV
0.13
kgBOD5/kgM LSS
3、剩余污泥量 （1）生物污泥产量
T＝10℃时 Kd(10) Kd(20)1.04(T20)
0.04 d-1
X V
YQ S0 Se 1000
eK dVf X 1000
T＝10℃时，ΔXV （10）＝
(2)剩余非生物污泥 量ΔXS
X s
Q(1
冬季KN(10)=KN(15)× e0.118(T-15)=
0.5 mg/L 0.28 mg/L
(3)硝化菌自身氧化 系数bN(20)=
冬季bN(10)＝bN(20)× 1.04(T-20)＝
冬季硝化菌比增长速 度μN(10)＝1/θc+bN ＝
出水氨氮为：Ne(10)
K N (10) N (10)
曝气池出 水溶解氧 硝化反应 安全系数
0.06
污泥龄θc=
0.6
4000 mgMLSS/L
0.75
0.12 kgNO3-N/kgMLVSS
12.40%
的氮用于细 胞合成
0.09 m3/s
60 mg/L 20 mg/L 20 mg/L 8 mg/L 1 mg/L 0 20 mg/L
25 d
2, 1000 m3
曝气器 淹没水 头 曝气器 阻力， 取 富余水 头取
曝气器供氧能力qc：
曝气器数量
n1=SORmax/qc=
B、以曝气器服务面
积校核
单个曝气器服务面积
f=F/n1=
4
Q
v
0.048 MPa
0.004 MPa 0.005 MPa 0.059 MPa=
0.1
kgO2/(h· 个)
2468 个
1.186 m2<0.75 m2
计算,湿污 泥量为
99.20%
计算,湿污 泥量为
0.018 16.66 mg/L
274.7 m3/d 296.5 m3/d
7.98 mg/L 17.02 mg/L 1.72 mg/L 23.28 mg/L
0.5 d-1
2 mg/L 1.3 7.2
0.19
(2)标准水温（15 ℃）时硝化菌半速度 常数KN(15)=
3h
周期时间t= 每周期分进 水、曝气、 沉淀、排水 4个阶段
0.5 h
6
h,周期数 n2=
2 mg/L 3
4
污泥界面沉降速度 u=46000X-1.26=
曝气池滗水高度h1=
沉淀时间ts=(h1+ ε)/u=
曝气时间ta=t-te-tstd=
反应时间比e=ta/t= 2、曝气池体积V计算 （1）估算出水溶解 性BOD5（Se)
79kgo2kgbod56标准需氧量氧总转移系数氧在污水中饱和溶解度修正系数曝气池内平均溶解氧浓度c所在地区大气压力p因海拔高度不高引起的压力系数p101300曝气池水深h曝气头距池底距离曝气头淹没深度曝气头处绝对压力pbp9800h0
一、经典SBR工艺设 计计算 （一）设计条件： 污水厂海拔高度 设计处理水量Q＝ 总变化系数Kz= 进水水质： 进水CODCr= BOD5=S0= TN= NH4+-N= TP0= 碱度SALK= SS= VSS=
2433.71 m3/h=
最大空气用量Qmax=
（7）所需空气压力p
（相对压力）
供风管
h1：
道沿程
阻力
供风管
H2：
道局部
阻力
p=h1+h2+h3 +h4+Δh
4112.97 m3/h= 0.001 MPa
0.001 MPa
40.56 m3/mi n
68.5 m3/mi n
h3：
h4：
Δh： p= （8）曝气器数量计 算 A、按供氧能力计算
950 m 8000 m3/d= 1.69
450 mg/L 200 mg/L 45 mg/L 25 mg/L
6 mg/L 0 mg/L 250 mg/L 0 mg/L 0
25 ℃ 10 ℃
333.33 m3/h=
出水水质： CODCr= BOD5=Sz= TN= NH4+-N= Tpe= pH＝ SS=Ce=