高支模梁板支模架专项方案

南昌县澄碧湖大厦工程高支模安全专项施工方案
编制：职务：时间：
审核：职务：时间:
批准：职务：时间:
江西中余建设集团有限公司
二0 0 九年九月
目录
第一部分工程概况 (2)
第二部分编制依据 (2)
第三部分工程特点分析、危险源辨识及相应措施 (2)
一、工程特点分析 (2)
二、主要危险源辨识及相应措施 (3)
三、其它危险源分析及相应措施 (4)
第四部分设计及计算书 (5)
一、1000×1600梁支撑模板计算书 (5)
二、500×1000梁支撑模板计算书 (10)
三、200mm厚板支撑模板系统计算书 (17)
四、700mm厚板支撑模板系统计算书 (20)
第五部分主要施工方法及安全技术管理措施 (24)
一、主要施工程序 (24)
二、模板支撑构造要求及施工方法 (24)
三、安全技术措施 (25)
第六部分验收要求 (26)
第七部分监控方案 (28)
一、监测项目 (28)
二、监测手段、方法及预警值 (28)
三、监测频率及周期 (28)
四、监测措施 (28)
第八部分应急预案 (29)
一．目的 (29)
二．应急领导小组...............................................................29 三、公司应急指挥及救援组织职责 (29)
四．应急领导小组职责 (30)
五．应急反应预案 (30)
第九部分施工图 (32)
附图：
附图1：10～14轴、A～1/B轴高支模钢管布置平布置图 (33)
附图2:44。

5m高支模架钢管搭设正立面示意图 (34)
附图3:44。

5m高支模架钢管搭设侧立面示电图 (34)
附图4：16～19轴、C～J轴高支模架钢管平面布置图 (35)
附图5：10～14轴、1/B～B轴高支模架钢管平面布置图 (36)
附图6：17轴高支模架钢管搭设立面示交意图 (37)
第一部分工程概况
1.参建单位
业主单位:南昌县城市投资发展有限公司
设计单位:江西省建筑设计研究总院
监理单位:江西恒实监理咨询公司
施工单位：江西中余建设集团有限公司
2.工程简介
工程名称：澄碧湖大厦
工程施工地点：南昌县
结构形式：钢筋混凝土框剪结构
3。

本工程高支模、重荷载工程概况：
本工程地上十二层,地下一层、架空层，地上十二层,建筑物总长129。

6米，宽33.6米,房屋高度45米。

本工程高支模梁板有三处,一处位于三层结构楼面错误!～错误!轴、1/B～B轴，另一处位于三层结构楼面错误!～错误!轴、错误!～错误!轴，高支模支撑架高约8。

5米，落于一层楼板（±0。

000地下室顶板)上，第三处高支模位于44。

5m十二层梁板上,梁最大截面为1000×1600,最大线荷载达40KN/m，板厚0.18米、0。

20米.一层板厚0.17米，地下一层板厚0。

17米。

施工现状为二层及以下结构梁板已浇筑完毕。

第二部分编制依据
《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204—2002）
《建筑工程大模板技术规程》（JGJ74—2003)
《建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）2002年版
《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99)
《钢结构设计规范》（GB50017-2003)
《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）
《建筑施工高处作业安全技术规程》（JGJ80-91）
《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001)
《建设工程施工安全技术操作规程》(DB36/J002－2005）
施工图纸
第三部分工程特点分析、危险源辨识及相应措施
一、工程特点分析
该工程高支模系统主要分布在三个区域：错误!～错误!轴、错误!~错误!轴（架高8。

5m）,错误!～错误!轴、错误!～错误!B轴（架高8.5m），错误!～错误!轴、错误!～错误!轴右（架高44.5m）。

其共同特点是梁荷载大，支模系统高。

错误!～错误!轴、错误!～错误!轴和错误!~错误!轴、错误!～错误!B轴两区域高支模系统架总高8.50m，位于三层楼面，梁线荷载达40KN/m.错误!～错误!轴、错误!～错误!轴高支模系统更为典型的重荷载高支模系统,架体总高44。

5m,位于十二层屋面，板厚0。

7m，面荷载达
一层楼面
地下室顶板
地下室底板
20KN/m 2。

梁高0。

5×1。

0m 线荷载也达15KN/m,尤其是架宽仅4。

0~7。

0m,支模架高宽比达6。

3～9.0，架体整体稳定性差,具体梁板截面类型列表如下:
二、 主要危险源辨识及相应措施
针对上述工程特点分析,本工程危险源等级为一级,主要危险源辨识及应对措施如下：
1. 主要危险源辨识
① 超高、重荷载支模系统的强度及稳定; ② 高宽比达6.3的重荷载高支模的整体稳定; ③ 承担施工荷载的原结构层的安全度. 2. 针对主要危险源采取的相应措施 （1） 合理选择梁施工控制截面
由于本工程梁截面形式不多，可选取梁计算控制截面:1000×1600、500×1000及200mm 、700ｍｍ厚板进行验算.
（2） 错误!～错误!轴、错误!～错误!轴架高8。

5ｍ区域和错误!～错误!轴、错误!～
错误!B 轴左（架高8。

5m ）钢管支模架采用安必行软件进行验算,保证施工强度及
稳定具体详计算书。

支模架布置如下：
1000×1600梁：横向截面立杆设置四根钢管,梁立杆纵向间距0。

6m,步距1。

5m ，梁底木方间距150mm ，木方规格50×80mm ，胶板规格18mm 厚，立杆均采用顶托支撑方式。

18cm 厚楼板：立杆纵横向距0。

9m ×0.9m ，步距1。

5m ，梁底木方间距200mm ，木方规格50×80mm,胶板规格18mm 厚，立杆均采用双扣件支撑方式,立杆自由端不得大于20cm 。

布置详附图。

500×1000梁：横向截面立杆设置三根钢管，梁立杆纵向间距0。

7m ，步距1。

5m ，梁底木方间距150mm ，木方规格50×80mm ，胶板规格18mm 厚,立杆均采用双扣件支撑方式。

布置详附图.
20cm 厚楼板：立杆纵横向距0.7m ×0。

8m,步距1.5m ，梁底木方间距200mm ，木方规格50×
80mm ，胶板规格18mm 厚，立杆均采用双扣件支撑方式,立杆自由端不得大于20cm 。

布置详附图.
（3） 根据高支模区域面积较小的特点,将支模系统的梁立杆一直布置到地下室底板,减少对一层结构梁的校核,并且更有利于原结构层及支撑体系的安全.详示意图.梁板施工力的传递路线为：
（4） 0。

7ｍ板、0.5×1.0ｍ、架高44.5ｍ，支模体系布置方式：
所有立杆纵向间距0。

5m 、横向间距0。

5ｍ，步距1.3m,梁底木方间距150mm ，木方规格50×80mm ，胶板规格18mm 厚，立杆均采用顶托支撑方式.布置详附图。

架高44.5ｍ、面荷载达20ＫＮ/ｍ2，架体高宽比达6。

3～9。

0的支模体系的强度及稳定均可采用安必行软件进行设计计算.进行有效的控制，但架体整体稳定的控制在该支撑体系中则显得更重要，经研究决定采取下列针对性措施：
①架体高达44。

5ｍ所有立杆接头一律采用正规厂家生产和钢管接头连接扣件。

所有相邻立杆连接接头要互相错开,不能布置在同一高度。

②由于高宽比大，架体横向刚度较弱，因此支撑体系的横向剪刀撑、纵向剪刀撑、平面剪刀撑必须严格按规范规定的构造要求搭设（尤其是横向剪刀撑）.纵、横向剪刀撑每隔四排立根必须设置一道，平面剪刀撑按其两端与中间每隔4排立杆从顶部开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑，每道剪刀撑宽度不小于4跨，且不小于6m.
③44。

5m高重荷载支撑体系仅纵向有钢筋砼筒体及两圆柱，可作为支撑体系的可靠支撑点。

44.5m高支模架横向二、三层有梁，必须作为横向支模架可靠支撑点。

A、梁、柱墙、筒体的连接件可采用预埋钢管或预埋件等形式,预埋连接接点强度必须超过12KN.纵向柱及钢筋砼筒体与支模架联结布置详平面布置图，圆柱间距、连柱件竖向2.6m,筒体连结间距水平间距＠1000mm、竖向间距＠2600mm;
B、二、二层横向梁柱联结间距为水平@3。

0m、竖向间距2。

6m.
注意与梁柱墙的可靠联结是有效保证支模体系整体稳定的有效措施，必须严格执行.
④支撑体系横向三层以上～44。

5m高无梁柱墙可靠连接，梁高宽比达6。

3~9。

0，横向刚度较差，为增加支模架横向刚度，加强整体稳定，经研究,将支模体系架横向宽度增加至11m.承受钢筋砼梁板竖向荷载的立杆间距为0。

5×0。

5m，加宽支模架立杆间距1。

0×1.0m,具体详布置图。

解决重荷载、高支模体系的大荷载问题，拥有计算软件并不困难，本工程44.5m 高重荷载、高支模支撑体系要解决的最重要问题是支撑体系高、横向刚度差,而偏偏横向缺乏可靠的联结支撑点，因此本方案再次强调：保证44。

5m高重荷载、高支模架的总体稳定的关键是本章第（4）条第①②③④几点措施。

该措施是通过横向剪刀撑、纵向剪刀撑、平面剪刀撑形成一个刚度极大的三维钢桁架体系，将高支模体系的横向变形传递到支模架两端的钢筋砼筒体上，有效地抵御支模体系各个方向的变形(包括横向变形）.同时支模体系架体下部增宽也能有效增加支模体系的横向刚度，有利于保证整个支模体系的总体稳定。

因此项目部必须严格按设计方案设置纵、横剪刀撑、平面剪刀撑,设置与梁、柱、墙、筒体的可靠连接，按支模架设计方案布置钢管支撑体系，在施工过程中要严格履行检查、验收、监管手续，确保支模架体系整体稳定的安全。

8。

50m高支模体系的各类剪刀撑及连墙件布置原则与此相同。

（5)有关安全相应技术措施
1）梁砼体积较大，应采用“双掺”技术，在砼配合比中掺入高效减水剂，粉煤灰,尽量优化砼配比，减小水泥用量，减少水化热.砼成型后及时养护、覆盖.
2）拆模顺序注意必须自上而下拆除,即先拆梁下的支撑钢管,再依次往下拆。

支模则相反,钢管必须和楼板、梁顶紧,以便共同作用.
3）仅靠板承受梁荷载的，支模架必须与楼板顶紧。

(6)防止高空坠落相应的安全措施
按照国家有关安全规范的具体规定外，还必须严格按下列安全措施执行，确保安全：
1）架子工不得单独进行操作,每次开工前项目部必须对操作工进行详细的安全技术交底；
2）每次开工前项目部必须检查操作人员的安全装备是否符合规范要求。

尤其是操作过程中必须系好安全带，项目部要全过程地检查监督;
3）在操作面下部必须按规定设置防坠落安全网.
4）在支模架搭设、安装及拆卸过程中，操作人员严禁感冒、喝酒上架作业。

5）所有操作人员应持有特种作业的上岗证，并应经体检合格方能上架施工.
6）支模架系统在搭设、拆除过程中可安排具体操作人员进行施工,其它时间段严禁进入架内。

项目部安排专职安全员进行监督管理。

三、其它危险源分析及相应措施
一、1000×1600（1400×1000)梁支撑模板计算书说明:1400×1000梁：
1）梁底增加承重杆根数2根，间距@600mm;
2）梁底两侧立杆间距1.8m；
3）1400×1000梁其它支模参数均与1000×1600梁支撑体系相同。

梁支撑架的计算依据
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001)；
《混凝土结构设计规范》(GB50010—2002)；
《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001）；
《钢结构设计规范》（GB 50017—2003）等规范编制。

计算简图
一、参数信息
1。

模板支撑及构造参数
梁截面宽度（mm):1000mm；
梁截面高度（mm）:1600mm；
混凝土板厚度（mm）：180mm；
立杆纵距（沿梁跨度方向间距）L（m)：0。

6m;
立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）：0。

2m；
立杆步距（m）：1。

5m；
梁底增加承重立杆根数：2根
梁支撑架搭设高度H（m）8。

5m；
梁两侧立杆间距（m):1。

5m;
钢管：Ф48X3。

2；
2.荷载参数
新浇混凝土自重标准值（kN/m3):24。

00kN/m3；
钢筋自重(kN/m2）:1kN/m2；
模板自重（kN/m2）：0。

35kN/m2;
梁施工均布荷载标准值(kN/m2)：2。

5kN/m2
板施工均布荷载标准值(kN/m2)：1。

5kN/m2
3.材料参数
木材弹性模量E(N/mm2）：9500N/mm2；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2）：15N/mm2;
木材抗剪强度设计值fv（N/mm2）：1.4N/mm2;
面板厚度（mm）：18mm
面板弹性模量E(N/mm2)：9500N/mm2；
面板抗弯强度设计值fm（N/mm2）:15N/mm2；
4.梁底模板参数
梁底模板方木的间距（mm）:150mm;
梁底方木截面宽度b（mm）：50mm；
梁底方木截面高度h（mm）：80mm;
5。

梁侧模板参数
主楞间距（mm）：300mm;
次楞间距（mm）:300mm；
穿梁螺栓水平间距(mm）：300mm；
穿梁螺栓竖向间距(mm)：300mm；
穿梁螺栓直径（mm）：M12mm；
穿梁螺栓的间隔个数：0个
主楞钢楞圆钢管48×3。

2
W=4。

73×2=9。

46cm3
I=11.36×2=22。

72cm4
次楞木楞高度:80mm，次楞木楞宽度:50mm
W=53.33×1=53.33cm3
I=213。

33×1=213.33cm4
6。

梁底顶托参数
顶托类型:工字钢
顶托上托梁I：11cm4
顶托上托梁W：8cm3
二、梁模侧板荷载标准值计算
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：
其中：
-———混凝土的重度，取24.00kN/m3；
T---—混凝土的入模温度，取20.00℃；
t———-新浇混凝土的初凝时间,为0时(表示无资料)取200/(T+15），
5。

71h；
V——-—混凝土的浇筑速度，取2。

50m/h；
H—--—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1600。

00m;
1
-———外加剂影响修正系数，取1.00；
2
-———混凝土坍落度影响修正系数,取0。

85。

40。

52kN/m2、38400。

00kN/m2,取较小值取40。

52kN/m2
新浇混凝土压力标准值 F1=40。

52kN/m2。

倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=1。

00kN/m2。

三、梁侧模板面板的计算
面板计算简图（单位：mm）
W = 30.00×1。

802/6=16.20cm3；
I = 30.00×1。

803/12=14.58cm4；
新浇混凝土侧压力设计值： q1= 1。

2×0.30×40.55=14.60kN/m；
振捣混凝土荷载设计值: q2= 1。

4×0。

30×0。

5=0。

21kN/m;
荷载设计值：q=q1+q2=14.60+0。

21=14.81kN/m；
l =300。

00mm；
1。

抗弯强度计算:
M
max
= 0。

1×14.81×0。

302= 0。

13KN·m；
σ＝ M/W =0。

13×106/16。

20×103=8。

02N/mm2；
［f] = 15.00N/mm2;
”满足要求"
2.抗剪强度计算:
V ＝ 0.6ql=0.6×14.81×0.30=2.67KN；
τ=3V/(2bh）=3×2665。

80/（2×300×18）=0。

74N/mm2;
[τ］ = 1。

40N/mm2;
"满足要求”
3。

挠度验算：
q = 0.30×40。

55=12.17N/mm；
l=300。

00mm;
E = 9500N/mm2；
I = 14。

58cm4；
ν =0。

677ql4/(100EI)= 0。

677×12。

17×300.004/（100×9500×1。

46×105） = 0。

48 mm；
［ν］ = l/250 =300。

00/250 = 1.20mm;
”满足要求！”
四、梁侧模木楞的计算
1。

次楞计算:
新浇混凝土侧压力设计值： q1= 1。

2×0。

30×40。

55=14.60kN/m；
振捣混凝土荷载设计值： q2= 1.4×0。

30×0。

5=0。

21kN/m；
荷载设计值：q=q1+q2=14。

60+0。

21=14.81kN/m；
W = 53。

33cm3;
I = 213。

33cm4；
E = 9500.00 N/mm2；
计算简图
(1）。

次楞强度验算：
M = 0。

1ql2=0.1×14.81×0。

302=0.13kN.m
σ = M/W =0。

13×106/53。

33×103 = 2。

44 N/mm2；
［f］ = 15.00N/mm2;
”满足要求!”
（2）。

次楞的挠度验算:
ν= 0。

677×14。

81×3004/(100×2133300。

00×9500。

00）=0。

04 mm
[ν］ = 300/250=1.20mm；
”满足要求！”
五、穿梁螺栓的计算
验算公式如下：
N〈［N］= f×A
其中：
N————穿梁螺栓所受的拉力；
A—-——穿梁螺栓有效面积（mm2）;76mm2
f-———穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2;
穿梁螺栓所受的最大拉力:
N =（1。

2×40。

55+1.4×1)×0。

30×0。

30=4。

51 kN。

穿梁螺栓最大容许拉力值: ［N] = 170×76/1000 = 12。

92 kN；
"满足要求！”
六、梁底模板计算
W = 100。

00×1。

802/6 = 54.00cm3；
I = 100.00×1.803/12 = 48。

60cm4；
梁底模板计算简图
1。

抗弯强度验算：
新浇混凝土设计值：
q
1
=（24。

00+1)×1。

00×1。

60=40。

00kN/m;
模板结构自重荷载设计值：
q
2
=0。

35×1.00=0。

35kN/m；
施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：
q
3
=（1+0。

5)×1。

00=1。

50kN/m;
q=1.2×(40。

00+0.35)+1。

4×1.50=50.52kN/m;
M
max
=0.1ql2= 0.1×50.52×0。

152=0。

11KN·mm；
σ =M max/W=0.11×106/54。

00×103=2.04N/mm2；
［f］=15.00N/mm2；
"满足要求！”
2。

抗剪强度计算:
V ＝ 0.6ql=0.6×50。

52×0。

15=4。

55kN;
τ=3V/（2bh）=3×4546。

80/（2×1000×18)=0。

38N/mm2；
[τ] = 1.40N/mm2；
”满足要求”
3。

挠度验算：
ν= 0.677ql4/(100EI）≤[ν］=l/250
q =q
1+q
2
=40。

00+0.35=40。

35kN/m；
l =150mm；
E = 9500N/mm2；
［ν］ =150/250 = 0.60mm；
ν= 0。

677×40.35×1504/（100×9500×48。

60×104)=0.03mm；
"满足要求"
七、梁底支撑木方的计算
1。

荷载的计算:
（1）钢筋混凝土粱和模板自重设计值（kN/m）：
q
1
= 1.2×［（24。

00+1)×1。

60×0.15+0.35×0.15×(2×1。

42+1.00）/1.00］=7.44 kN/m；
（2）施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值（kN/m）：
q
2
= 1。

4×（1+2.5）×0。

15=0。

74 kN/m；
（3)梁两侧楼板荷载设计值：
q
3
=2×0。

15×［1。

2×0.18×(24.00+1）+1。

4×（2。

5+1）］×（1.5—1。

00）/4/1。

00=0。

39 kN/m
q=q
1+q
2
+q
3
=7.44+0.74+0.39=8.57 kN/m
2.支撑方木验算:
本工程梁底支撑采用方木,方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=5.00×8。

00×8.00/6 = 53.33 cm3；
I=5。

00×8。

00×8。

00×8.00/12 = 213.33 cm4;
E= 9500 N/mm2；
计算简图及内力、变形图如下：
梁底方木计算简图（kN·m）
剪力图（kN）
弯矩图(kN·m）
形变图（mm）
1.抗弯强度验算:
M
max
= 0。

17kN·m
σ =M/W=0.17×106 /5。

33×104=3。

19 N/mm2；
[f]=15 N/mm2；
”满足要求！”
2。

抗剪强度计算:
V
max
= 2。

14 kN
τ =3V/(2bh0）=3×2.14×1000/（2×50×80)=0。

80N/mm2;
[τ]=1.4 N/mm2；
”满足要求!”
3。

挠度验算:
νmax =0.08 mm；
［ν］= 500。

00/250=2。

00mm；
”满足要求！"
八、梁跨度方向纵向钢管计算
作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载,施工活荷载等，通过方木的集中荷载传递。

托梁采用:工字钢；
W= 8。

00cm3;
I= 11。

00 cm4；
1。

梁两侧纵向钢管的强度计算：
纵向钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;集中力P= 1.22 kN.
托梁计算简图
托梁计算剪力图(kN)
托梁计算弯矩图（kN·m)
托梁计算变形图(mm）
（1）。

抗弯强度验算：
M
max = 0。

28 kN·m ；
σ=M/W= 0。

28×106 /(8.00×103 )=35。

00 N/mm2；
[f]=205 N/mm2;
"满足要求！”
(2).挠度验算：
最大变形νmax = 0。

30 mm ;
允许挠度：［ν]= 600。

00/250=2.40mm;
”满足要求！”
2.梁底纵向钢管的强度计算：
纵向钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;集中力P= 3。

06 kN。

托梁计算简图
托梁计算剪力图（kN)
托梁计算弯矩图(kN·m)
托梁计算变形图（mm）
（1).抗弯强度验算：
M
max
= 0。

69 kN·m ；
σ=M/W= 0。

69×106 /（8。

00×103）=86。

25 N/mm2；
[f］=205 N/mm2;
”满足要求!"
（2)。

挠度验算：
νmax = 0.76 mm ;
允许挠度：［ν]= 600.00/250=2。

40mm;
”满足要求！"
九、扣件抗滑移的计算
R ≤ R
c
其中：
R
c
--——扣件抗滑承载力设计值；
R —-——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=12.24kN
”顶托承载力的设计计算满足要求”
十、立杆的稳定性计算
1。

梁两侧立杆稳定性验算：
纵向钢管的最大支座反力： N1 =4.90kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 1。

2×0。

1291×8。

5=1.32 kN;
上端板的支座反力:
新浇混凝土及钢筋荷载设计值:
p
1
: 1。

2×（24。

00+1）×［0。

9+（1。

5-1。

00）]/2×0。

18×0。

6=2.27kN/m；
模板结构自重荷载设计值:
p
2
:1。

2×0。

35×［0。

9+（1.5-1。

00)]/2×0。

6=0。

03kN/m；
施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值:
p
3： 1.4×1。

5[0.9+（1.5—1。

00）］/2×0。

18×0。

6=0。

16kN/m；
N
3
=2。

27+0.03+0.16=2。

46
N =N
1
+N
2
+N
3
=4.90+1。

34+2.46=8.70 kN;
i = 1。

59;
A = 4。

5;
［f］ =205 N/mm2；
l
= k
1
uh
k
1
=1。

16 ;
u=1.50；
l
o
= k
1
uh = 1.16×1.50×1。

5 = 2。

61m；
l
/i=164；
φ=0。

262;
σ = N/(φA)≤[f］；
σ= 8700。

00/(0。

262×450。

00） = 73。

79 N/mm2；
[f］=205 N/mm2；
”公式（1)满足要求!"
l
= (h+2a）
a=0。

2m;
l
= (h+2a)=1。

5+2×0.2=1。

90m；
l
/i=119；
φ=0.458；
σ = N/(φA）≤[f］；
σ= 8700.00/(0.458×450。

00) = 42。

21 N/mm2；
［f]=205 N/mm2;
”公式（2)满足要求!”
2。

梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:
纵向钢管的最大支座反力: N1 =12.24 kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.1291×8.5=1。

32 kN；
N =N
1+N
2
=12.24+1。

34=13。

58 kN;
i = 1。

59；
A = 4。

5；W = 4.73；
l
0 = k
1
uh
k
1—-——计算长度附加系数，取值为k
1
=1.16 ；
u=1。

50；
l
o = k
1
uh = 1。

16×1。

50×1。

5 = 2.61m；
l
/i=164；
φ=0.262；
σ = N/(φA)≤［f]；
σ= 13580.00/(0。

262×450.00） = 115.18 N/mm2；［f］=205 N/mm2；
"公式(1）满足要求！”
l
= （h+2a）
a=0。

2m；
l
= （h+2a)=1。

5+2×0.2=1.90m；
l
/i=119；
φ=0.458；
σ = N/(φA）≤[f］;
σ= 13580。

00/（0。

458×450。

00） = 65.89 N/mm2；
[f］=205 N/mm2;
"公式（2)满足要求！”
二、500×1000梁支撑模板计算书
梁模板计算书
梁支撑架的计算依据
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）；
《混凝土结构设计规范》(GB50010—2002）；
《建筑结构荷载规范》(GB 50009—2001）;
《钢结构设计规范》（GB 50017—2003)等规范编制。

计算简图
一、参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度（mm):500mm；
梁截面高度（mm）：1000mm;
混凝土板厚度（mm）：200mm;
立杆纵距（沿梁跨度方向间距)L（m):0。

7m；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m):0。

2m;
立杆步距（m)：1。

5m;
梁底增加承重立杆根数：1根
梁支撑架搭设高度H(m）8.5m；
梁两侧立杆间距（m)：0.9m；
钢管:Ф48X3.2；
2。

荷载参数
新浇混凝土自重标准值（kN/m3)：24。

00kN/m3；
钢筋自重（kN/m2）：1kN/m2;
模板自重（kN/m2）:0.35kN/m2；
梁施工均布荷载标准值（kN/m2)：2。

5kN/m2
板施工均布荷载标准值（kN/m2）:1.5kN/m2
3.材料参数
木材弹性模量E(N/mm2)：9500N/mm2；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15N/mm2；
木材抗剪强度设计值fv（N/mm2)：1。

4N/mm2；
面板厚度(mm):18mm
面板弹性模量E（N/mm2）：9500N/mm2;
面板抗弯强度设计值fm（N/mm2)：15N/mm2；
4.梁底模板参数
梁底模板方木的间距(mm）:150mm;
梁底方木截面宽度b（mm）：50mm；
梁底方木截面高度h（mm）：80mm；
5。

梁侧模板参数
主楞间距(mm):300mm；
次楞间距（mm）:300mm;
穿梁螺栓水平间距（mm）：300mm;
穿梁螺栓竖向间距（mm)：300mm;
穿梁螺栓直径（mm）：M12mm;
穿梁螺栓的间隔个数：0个
主楞钢楞圆钢管48×3。

2
W=4。

73×2=9.46cm3
I=11。

36×2=22。

72cm4
次楞木楞高度:80mm,次楞木楞宽度:50mm
W=53。

33×1=53.33cm3
I=213。

33×1=213.33cm4
二、梁模侧板荷载标准值计算
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：
其中:
—-——混凝土的重度，取24。

00kN/m3；
T-———混凝土的入模温度，取20.00℃；
t—---新浇混凝土的初凝时间，为0时（表示无资料）取200/(T+15)，
5。

71h；
V———-混凝土的浇筑速度，取2。

50m/h;
H-———混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取1000.00m；
1
————外加剂影响修正系数，取1.00;
2
——-—混凝土坍落度影响修正系数,取0。

85。

40.52kN/m2、24000.00kN/m2，取较小值取40。

52kN/m2
新浇混凝土压力标准值 F1=40。

52kN/m2.
倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=1。

00kN/m2。

三、梁侧模板面板的计算
面板计算简图(单位：mm)
W = 30。

00×1。

802/6=16。

20cm3；
I = 30.00×1。

803/12=14。

58cm4；
新浇混凝土侧压力设计值： q1= 1.2×0。

30×40。

55=14。

60kN/m；
振捣混凝土荷载设计值： q2= 1。

4×0.30×0。

5=0。

21kN/m;
荷载设计值：q=q1+q2=14.60+0。

21=14。

81kN/m；
l =300。

00mm;
1。

抗弯强度计算：
M
max
= 0.1×14.81×0.302= 0.13KN·m;
σ＝ M/W =0.13×106/16。

20×103=8。

02N/mm2；
[f］ = 15。

00N/mm2;
”满足要求”
2。

抗剪强度计算:
V ＝ 0.6ql=0.6×14。

81×0。

30=2。

67KN；
τ=3V/（2bh）=3×2665。

80/(2×300×18）=0.74N/mm2；
［τ] = 1。

40N/mm2；
”满足要求"
3。

挠度验算：
q = 0。

30×40。

55=12。

17N/mm；
l=300。

00mm；
E = 9500N/mm2；
I = 14。

58cm4；
ν =0。

677ql4/(100EI）= 0.677×12.17×300。

004/(100×9500×1。

46×105） = 0。

48 mm；
［ν] = l/250 =300.00/250 = 1。

20mm；
”满足要求！”
四、梁侧模木楞的计算
1。

次楞计算：
新浇混凝土侧压力设计值： q1= 1。

2×0.30×40.55=14。

60kN/m；
振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×0.30×0。

5=0。

21kN/m；
荷载设计值：q=q1+q2=14。

60+0.21=14。

81kN/m；
W = 53.33cm3；
I = 213。

33cm4；
E = 9500。

00 N/mm2；
计算简图
（1）。

次楞强度验算：
M = 0。

1ql2=0.1×14.81×0。

302=0。

13kN。

m
σ = M/W =0.13×106/53.33×103 = 2。

44 N/mm2；
[f］ = 15.00N/mm2；
”满足要求！”
（2)。

次楞的挠度验算:
ν= 0。

677×14。

81×3004/（100×2133300。

00×9500。

00）=0。

04 mm
［ν］ = 300/250=1。

20mm；
"满足要求！”
五、穿梁螺栓的计算
验算公式如下：
N〈［N］= f×A
其中:
N——-—穿梁螺栓所受的拉力；
A————穿梁螺栓有效面积（mm2);76mm2
f——-—穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；
穿梁螺栓所受的最大拉力：
N =(1.2×40。

55+1.4×1)×0。

30×0。

30=4。

51 kN。

穿梁螺栓最大容许拉力值: ［N］ = 170×76/1000 = 12。

92 kN；
"满足要求！”
六、梁底模板计算
W = 50。

00×1.802/6 = 27。

00cm3；
I = 50。

00×1。

803/12 = 24.30cm4；
梁底模板计算简图1。

抗弯强度验算：
新浇混凝土设计值：
q
1
=(24。

00+1）×0。

50×1。

00=12。

50kN/m；
模板结构自重荷载设计值：
q
2
=0。

35×0.50=0。

18kN/m;
施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值:
q
3
=（1+0。

5）×0.50=0。

75kN/m；
q=1.2×(12。

50+0.18）+1。

4×0.75=16。

27kN/m；
M
max
=0。

1ql2= 0。

1×16。

27×0。

152=0。

04KN·mm；
σ =M max/W=0。

04×106/27。

00×103=1。

48N/mm2；
[f］=15。

00N/mm2；
”满足要求！"
2。

抗剪强度计算:
V ＝ 0.6ql=0。

6×16。

27×0.15=1。

46kN；
τ=3V/（2bh）=3×1464。

30/(2×500×18）=0。

24N/mm2；
［τ] = 1。

40N/mm2；
"满足要求"
3。

挠度验算：
ν= 0.677ql4/（100EI）≤［ν］=l/250
q =q
1
+q
2
=12。

50+0.18=12.68kN/m；
l =150mm；
E = 9500N/mm2；
［ν］ =150/250 = 0。

60mm;
ν= 0.677×12。

68×1504/（100×9500×24。

30×104）=0.02mm；
”满足要求”
七、梁底支撑木方的计算
1。

荷载的计算：
(1）钢筋混凝土粱和模板自重设计值(kN/m）:
q
1
= 1。

2×［（24.00+1)×1。

00×0。

15+0。

35×0.15×（2×0.80+0.50）/0.50］=4.76 kN/m;
（2）施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值（kN/m)：
q
2
= 1。

4×（1+2。

5）×0.15=0.74 kN/m；
（3)梁两侧楼板荷载设计值：
q
3
=2×0.15×[1.2×0.20×(24。

00+1）+1.4×（2。

5+1)］×（0。

9-0.50）/4/0。

50=0。

65 kN/m
q=q
1+q
2
+q
3
=4。

76+0.74+0.65=6。

15 kN/m
2.支撑方木验算:
本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=5。

00×8。

00×8.00/6 = 53。

33 cm3；
I=5。

00×8。

00×8。

00×8.00/12 = 213.33 cm4；
E= 9500 N/mm2;
计算简图及内力、变形图如下：
梁底方木计算简图（kN·m)
剪力图(kN）
弯矩图(kN·m)
形变图(mm)
1。

抗弯强度验算：
M
max
= 0.10kN·m
σ =M/W=0。

10×106 /5.33×104=1.88 N/mm2;
［f]=15 N/mm2；
”满足要求！”
2。

抗剪强度计算：
V
max
= 1。

33 kN
τ =3V/（2bh0）=3×1。

33×1000/(2×50×80）=0。

50N/mm2；
[τ]=1。

4 N/mm2；
"满足要求！"
3.挠度验算:
νmax =0。

03 mm；
［ν]= 450.00/250=1.80mm；
”满足要求！”
八、梁跨度方向纵向钢管计算
作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载,施工活荷载等，通过方木的集中荷载传递。

托梁采用：钢管(单钢管）：Φ48X3。

2；
W= 4。

73cm3；
I= 11.36 cm4;
1.梁两侧纵向钢管的强度计算:
纵向钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0。

68 kN.
托梁计算简图
托梁计算剪力图（kN）
托梁计算弯矩图(kN·m)
托梁计算变形图（mm）
（1)。

抗弯强度验算:
M
max
= 0。

22 kN·m ；
σ=M/W= 0.22×106 /（4.73×103）=46。

51 N/mm2;
［f]=205 N/mm2；
”满足要求!”
(2)。

挠度验算：
最大变形νmax = 0.31 mm ；
允许挠度：［ν］= 700。

00/250=2。

80mm;
”满足要求！"
2。

梁底纵向钢管的强度计算：
纵向钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 1。

71 kN。

托梁计算简图
托梁计算剪力图(kN）
托梁计算弯矩图(kN·m）
托梁计算变形图（mm）
（1）。

抗弯强度验算：
M
max
= 0。

56 kN·m ；
σ=M/W= 0。

56×106 /（4。

73×103 )=118.39 N/mm2；
［f]=205 N/mm2；
”满足要求!”
(2）.挠度验算：
νmax = 0.77 mm ；
允许挠度：［ν]= 700。

00/250=2。

80mm；
”满足要求！"
九、扣件抗滑移的计算
R ≤ R
c
其中：
R
c
-—-—扣件抗滑承载力设计值;
R ————纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
计算中R取最大支座反力，R=7。

97kN
扣件抗滑承载力的设计值为［R］=12。

00KN
"扣件抗滑承载力的设计计算满足要求”
十、立杆的稳定性计算
1。

梁两侧立杆稳定性验算：
纵向钢管的最大支座反力： N1 =3.19kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 1。

2×0。

1291×8。

5=1.32 kN；
上端板的支座反力:
新浇混凝土及钢筋荷载设计值:
p
1
： 1。

2×（24。

00+1）×[1。

0+(0.9—0。

50)]/2×0。

20×0.7=2。

94kN/m;
模板结构自重荷载设计值：
p
2
：1。

2×0.35×[1.0+（0。

9-0.50）］/2×0。

7=0。

04kN/m；
施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：
p
3
： 1。

4×1。

5[1.0+（0.9—0。

50）]/2×0。

20×0。

7=0.21kN/m；
N
3
=2。

94+0。

04+0。

21=3.19
N =N
1+N
2
+N
3
=3。

19+1.34+3。

19=7。

72 kN;
i = 1.59;
A = 4.5；
[f］ =205 N/mm2;
l
0 = k
1
uh
k
1
=1。

16 ；u=1。

50；
l
o
= k
1
uh = 1。

16×1。

50×1。

5 = 2。

61m；
l
/i=164;
φ=0.262；
σ = N/(φA)≤［f］;
σ= 7720.00/（0。

262×450。

00) = 65.48 N/mm2；
[f］=205 N/mm2；
"公式（1）满足要求!”
l
= (h+2a)
a=0.2m；
l
= （h+2a）=1。

5+2×0。

2=1。

90m;
l
/i=119;
φ=0。

458；
σ = N/(φA）≤[f］；
σ= 7720。

00/(0.458×450.00) = 37.46 N/mm2；
[f］=205 N/mm2；
"公式（2)满足要求！"
2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算：
纵向钢管的最大支座反力： N1 =7.97 kN ;
脚手架钢管的自重： N2 = 1。

2×0。

1291×8.5=1.32 kN；
N =N
1
+N
2
=7。

97+1.34=9.31 kN；
i = 1。

59；
A = 4。

5；
W = 4。

73；
l
= k
1
uh
k
1
-———计算长度附加系数,取值为k
1
=1。

16 ;
u=1。

50；
l
o = k
1
uh = 1.16×1。

50×1.5 = 2。

61m;
l
/i=164;
φ=0.262；
σ = N/(φA）≤［f]；
σ= 9310.00/（0.262×450。

00） = 78.97 N/mm2;
［f］=205 N/mm2；
”公式（1)满足要求!”
l
= （h+2a）
a=0。

2m；
l
= (h+2a)=1。

5+2×0。

2=1.90m；
l
/i=119；
φ=0。

458;
σ = N/(φA）≤［f]；
σ= 9310。

00/（0。

458×450。

00） = 45.17 N/mm2;
［f］=205 N/mm2；
”公式（2)满足要求!”
三、200mm厚板支撑模板系统计算书一、参数信息:
1。

立杆参数：
立杆的纵距b=0.7m
立杆的横距l=1.0m
立杆的步距h=1。

50m
伸出长度:0.2m
2。

荷载参数:
混凝土板厚：200mm
①混凝土自重选用25kN/m3
②模板自重采用0。

3kN/m2
③施工均布荷载选用1kN/m2
④振捣混凝土荷载0。

5kN/m2
3.地基参数：
地基承载力标准值取170kN/m2
基础底面面积取0。

25m2
4.木方参数：
木方的宽度50mm
木方的高度80mm
木方的间距200mm
木方的弹性模量为9500N/mm2
木方的抗剪强度取1。

4N/mm2
木方的抗弯强度取15N/mm2
木方的截面惯性矩I
I=5.00×8。

003/12=213。

33cm4
木方的截面抵抗矩W
W=5。

00×8.002/6=53。

33cm3 5.面板参数：
面板板厚为18mm
面板的抗剪强度取1。

4N/mm2
面板的抗弯强度取15N/mm2
面板的弹性模量为9500N/mm2
面板的截面惯性矩I
I=100×1.803/12
=48。

60cm4
面板的截面抵抗矩W
W =100×1。

802/6
=54。

00cm3
6.其他参数：
搭设高度取8。

5m
伸出长度取0。

2m
钢管尺寸：Ф48X3。

2
钢管i：1。

59cm
钢管立杆净截面面积 (cm2);
A=4。

5cm2
钢管截面惯性矩I：
I=11。

36cm4
钢管截面惯性矩W:
W=4.73cm4
二、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板取1米板带的按照三跨连续梁计算。

静荷载标准值:q1=（①×0.20+②）×1
q
1
=25×0.20×1+0.3×1=5。

30kN/m 活荷载标准值：q2=(③+④）×1。

0
q
2
=(1+0。

5）×1=1.50kN/m
荷载设计值:q=1。

2×5.30+1.4×1.50=8.46kN/m
1、抗弯强度计算
M = 0。

1ql2
M=0。

1×8。

46×（200×0。

001）2=0.03kN。

m
截面抗剪强度计算值：
σ= M / W 〈［σ］
σ=0。

03×106/（54.00×103)=0.56 N/mm2
截面抗弯强度设计值:[f]=15.00 N/mm2
”满足要求！”
2、抗剪计算
V=0。

6ql
V=0。

600×(1.2×5。

30+1。

4×1。

50)×0。

20=1。

02kN 截面抗剪强度计算值：
T=3Q/2bh < ［T］
T=3×1020。

00/(2×1000.00×18）=0.09N/mm2
截面抗剪强度设计值：[T］=1。

40N/mm2
"满足要求!”
3、挠度计算
v=0。

677q
1
l4/100EI 〈［v］
面板最大挠度计算v=0.677×5。

30×2004 /（100×9500×486000。

00）=0。

01mm
［v］=1.33mm
"满足要求！”
三、板底木方和支撑钢管的计算
木方按照均布荷载下连续梁计算。

计算简图
1。

荷载的计算
(1）钢筋混凝土板自重（kN/m）
q
11
=①×0.20×0.20
q
11
=25×0。

20×0.20=1。

00kN/m
(2）模板的自重线荷载（kN/m）：
q
12
=②×0。

20
q
12
=0.3×0。

20=0。

06kN/m
（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土
时产生的荷载(kN/m）:
q
22
=（③+④）×0。

20
q
22
=（1+0.5)×0。

20=0.30kN/m
荷载设计值:
q=1。

2×（1。

00+0。

06）+1.4×0。

30=1.69kN/m
2。

（纵向）木方的计算
(1）木方抗弯强度计算：
最大弯矩:
M =0。

1ql2=0。

1×1.69×1。

02=0.17kN。

m
截面抗弯强度必须满足：
σ=M/W < ［f］
抗弯计算强度计算值：
σ=0。

17×106/（53.33×103)=3。

19N/mm2
”满足要求！”
（2）木方抗剪计算
最大剪力的计算：
V=0。

6ql=0。

6×1.69×1.0=1。

01KN
截面抗剪强度必须满足:
V = 3q/2bh < ［T]
截面抗剪强度计算值:
V=3×1。

01×1000/（2×50×80)=0。

38N/mm2
截面抗剪强度设计值［T］=1。

40N/mm2
”满足要求！"
(3）木方挠度计算
v=0。

677（q
1
+q
2
）l4/100EI 〈［v]
面板最大挠度计算:v=0.677×（1.00+0。

06)×1000。

004/（100×9500×2133300。

00)=0。

35mm
［v］=1。

33mm
”满足要求!"
3。

（横向）钢管的计算
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P =1.69×0.7=1。

18kN；
计算简图
剪力图
弯矩图
挠度图
最大弯矩 M max =0.57kN。

m ；
最大变形 V max=1.67mm ;
最大支座力 Q max =6.49kN ;
最大应力σ=0。

57×106/4。

73×103=120.51N/mm2
最大允许挠度 V w=700.00/150=4。

67mm
支撑钢管的抗弯强度设计值 [f］ =205.00N/mm2;
”支撑钢管的抗弯强度，满足要求！”
”支撑钢管的最大挠度，满足要求!"
5。

（横向）木方的计算
（1）木方抗弯强度计算:
最大弯矩：
M =0。

1ql2=0.1×1。

69×0.72=0。

08kN.m
截面抗弯强度必须满足：
σ=M/W 〈 [f]
抗弯计算强度计算值 :
σ=0。

08×106/(53。

33×103）=1。

50N/mm2
”满足要求！”
（2)木方抗剪计算
最大剪力的计算:
V=0.6ql=0.6×1。

69×0。

7=0。

71KN
截面抗剪强度必须满足:
V = 3Q/2bh < ［T］
截面抗剪强度计算值：
V=3×0。

71×1000/(2×50×80)=0.38N/mm2
截面抗剪强度设计值［T］=1。

40N/mm2
”满足要求！”
(3)木方挠度计算
v=0。

677(q
1
+q
2
）l4/100EI 〈［v］
面板最大挠度计算:v=0.677×(1。

00+0。

06)×700.004 /(100×9500×2133300。

00）=0.09mm
［v］=1.33mm
"满足要求！”
6.（纵向）钢管的计算
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P =1。

69×1。

0=1。

69kN;
计算简图
剪力图
弯矩图
挠度图
最大弯矩 M max =0。

42kN。

m ；
最大变形 V max=0.60mm ；
最大支座力 Q max =6。

56kN ；
最大应力σ=0。

42×106/4。

73103=88。

79N/mm2
最大允许挠度 V w=700。

00/150=4。

67mm
支撑钢管的抗弯强度设计值［f] =205.00N/mm2；
"支撑钢管的抗弯强度，满足要求！”
”支撑钢管的最大挠度,满足要求!”
四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（建筑
施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 5。

2.5)：
R ≤ R
c
R
c
-———扣件抗滑承载力设计值;
R ————纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
（1）钢筋混凝土板自重（kN/m)
P
11
=①×0.20×0.7×1.0
P
11
=25×0.20×0.7×1.0=3。

50kN/m
（2）模板的自重线荷载(kN/m）:
P
12
=②×0。

7×1。

0
P
12
=0.3×0。

7×1。

0=0.21kN/m
（3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m）：
P
22
=（③+④)×0。

7×1。

0
P
22
=（1+0。

5)×0.7×1.0=1.05kN/m
荷载设计值:
R=1。

2×（3.50+0.21）+1。

4×1。

05=5.92kN/m
计算中R取最大支座反力，R=5.92kN
当直角扣件的拧紧力矩达40——65N。

m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载
下会滑动,其抗滑承载力可取8。

0kN;双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kN.
"单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求”
五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):
1。

静荷载标准值：
(1）钢管脚手架的自重(kN)：
纵距查表值l=1。

20m
步距查表值h=1。

50m
结构自重标准值G k=0.1291。