精编midas模拟抗震支座资料

32+48+32m 连续梁桥的抗震
三介绍本文的一些重要工作
本文以铁路上32+48+32m 连续梁桥为例，运用桥梁计算软件 MADIS 对结 构进行抗震分析。

本文的主要工作如下：
1. 建立模型，按悬臂施工进行桥梁施工模拟分析，支座采用普通支座；
2. 建立模型，按悬臂施工进行桥梁施工模拟分析，支座采用抗震支座；
3. 进行抗震分析，对比在同一种地震作用下，上述两种不同的结果。

四要做的桥梁的介绍
跨径分布为32m+48m+48m 该桥主桥结构及箱梁截面
结构简图
梁高为3.25m,边支座中心线距离梁端0.75m,横桥向边支座中心距为4.4m , 横桥向中支座中心距为5.0m ，全桥共设4道横隔梁，分别设于中支点，端支点， 并设过人空供检查人员通过。

五计算结果
该桥位于客运专线上 简图如图所示：
以下是用MADIS 做的悬臂施工的一些静力计算结果:
成桥位移图
成桥内力图
以下是 1971, San Ferna ndo 8244 Orio n Blvd., 180 Deg 的地震波的情况。

该桥要采用该地震波进行抗震的反应谱分析。

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4 0.0600 6.1131
5 0.0800 3 3622
6 0.1000
0.9170
7 01200 -0 8151
8 0.1400 -19282
9 0.1600 -18.7^68
W 0.1800 -17.7280
11 02000 -3.8716
12 02200 -6.2150
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时间
（妙） 以下是该桥梁抗震支座性质和设置的一些情况。

该桥要采用该抗震支座进行 在地震波的作用下的抗震反应谱分析。

名称: I
抗鶴支座
I
作用类型: 特性值塑型:
说阴:
[器芯檬陡支座隔馬装置
菲弹性協特性值 (I)
抗震支座
「单元 怦內力
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有效阻尼
17
7
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H 掛的範离比：
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屈服强度
屈服后刚度与弾性剛度之比3〕
滞后懾环輦埶（•）
殊后循环舉数tb）
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b : b«t«
以下是1971, San Ferna ndo 8244 Orio n Blvd., 180 Deg 的地震波的作
用
下该桥梁在普通支座和抗震支座下的一些位移，加速度，速度的反应谱曲线。

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BSSSsa节点.位移
时间:卷］
-Summary -
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K T氐WWftM M ft
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普通支座跨中节点的位移反应谱
普通支座跨中节点的加速度反应谱
普通支座跨中节点的速度反应谱
Summary 亠
■ M*X!0rSi5t+<Kl
31 O.GCO
• Nm:-7jfi98»^ni
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1 LlnfeikN.nwn
抗震支座跨中节点的位移反应谱
抗震支座跨中节点的加速度反应谱
-Summirv -
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抗震支座跨中节点的速度反应谱
骨通土压节点舸速蛊
Sumnnarv
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以下是比较结果
:
压吉養年58节点凍
时闫㈣
8.00E-02 6.00E-02 -8.00E-02 8.00E+01 -8.00E+01 抗震支座58节点位移
4.00E-02 2.00E-02 0.00E+00 1
-2.00E-02 -4.00E-02 -6.00E-02 桥梁在普通支座和抗震支座的位移对比
A
A
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6.00E+01 4.00E+01
2.00E+01
0.00E+00 -2.00E+01 -4.00E+01 -6.00E+01 --普通支座58节点加速度
• 抗震支座58节点加速度
桥梁在普通支座和抗震支座的加速度对比
2.50E+00
桥梁在普通支座和抗震支座的速度对比
六结论
1采用了抗震支座的桥梁在位移，加速度，速度的反应谱曲线与采用普通支 座的桥
梁相比，趋势走向基本一致；
2采用了抗震支座的桥梁在位移 ，加速度，速度的反应谱曲线与采用普通 支座的
桥相比，数值已经不是一个数量级了，说明采用抗震支座，对地震反应有 明显的削弱；
2.00E+00
1.50E+00
1.00E+00
5.00E-01
0.00E+00
-5.00E-01
-1.00E+00
-1.50E+00
-2.00E+00
. 抗震支座58节点速度。