等效焓降理论
基于等效焓降法的高加疏水改造分析
基于等效焓降法的高加疏水改造分析吴扬;李彬芝;施佳成;谢海念【摘要】金陵电厂高加疏水系统采用逐级自流的方式,三号高加的正常疏水流至除氧器加热凝水,旨在阐述三号高加正常疏水疏至除氧器出口直接加热给水的系统改造分析.THA工况下通过热平衡计算出三号高加减少的抽汽量及除氧器增加的抽汽量,由于两股抽汽热品质不同,结合等效焓降法,计算出改造后汽轮机等效焓降的增加值,从而折算成标准煤耗下降值,得出改造后的经济收益.【期刊名称】《电力与能源》【年(卷),期】2016(037)003【总页数】4页(P367-370)【关键词】疏水改造;热平衡;等效焓降;热耗率;标准煤耗【作者】吴扬;李彬芝;施佳成;谢海念【作者单位】华能南京金陵发电厂,南京210034;华能南京金陵发电厂,南京210034;华能南京金陵发电厂,南京210034;华能南京金陵发电厂,南京210034【正文语种】中文【中图分类】TM621金陵电厂汽轮机是上海汽轮机有限公司引进德国西门子技术生产的1 030 MW超超临界汽轮发电机组，型号为N1030-26.25/600/600(TC4F)，回热系统采用3台高压加热器、1台除氧器、4台低压加热器组成。
高加疏水系统采用逐级自流的方式，三号高加正常疏水至除氧器，在除氧器内与凝结水及加热蒸汽混合加热后进入给水泵。
根据高压蒸汽少抽、低压蒸汽多抽的基本原则，本文分析了将三号高加的正常疏水改接至除氧器出口，以减少三抽抽汽量、增加四抽抽汽量，达到提高机组效率的经济性及可行性。
汽轮机热力计算通常采用热平衡法，该方法对热耗的计算准确性高，但对热力系统局部的改造计算，需要的数据太多，繁杂又不明了。
等效焓降法适用于热力系统的局部定量计算，该方法只研究与热力系统有变化的部分，并且计算结果与热平衡计算基本相同。
本文试着用等效焓降法对三号高加疏水改造前后的热力系统进行计算分析，定量改造之后经济效益的提高。
前提计算工况保证：保证除氧器出口温度(考虑除氧效果)；保持三号高加进口流量不变(给水流量不变)；三号高加出口温度不变。
火电厂热力系统计算分析
对于有工质的热量进、出系 统，必须象计算 △ H 一样， 分为纯热量和带工质的热量 处理。
其中，纯热量部分引起的再 热蒸汽份额变化，运用抽汽 再热系数概念容易计算；而 带工质部分，是 1kg 顶替 1kg ，并直达再热器。若蒸 汽携带热量进、出系统, 则 进系统使再热蒸汽份额增加
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等效热降之间的关系
（一）疏水放流式加热器与其后相邻加热器之间的等效 热降关系
其后相邻加热器是疏水放流式
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j 一 1 为疏水放流式加热器，
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j-1为汇集式
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由此得出，疏水放流式加热器与其后相邻加 热器（不论其型式如何）之间的等效热降关 系的通式为
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它的物理意义是，排挤 j 段抽汽 1kg ，从
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新汽再热系数的计算
1kg 新蒸汽在高压缸做功后到达到再热器的 份额称为新蒸汽再热系数
新蒸汽毛再热系数：只考虑主循环系统 新蒸汽净再热系数：考虑有关辅助成份的影响
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再热 系数
锅炉为汇集式加热器：
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局部变动引起的再热蒸汽份额变化 △αzr 的计算
再热机组，某些局部变动将引起其再热蒸汽 份额发生变化。对于纯热量q进、出系统， 运用抽汽再热系数概念，可很容易求 △αzr ，即
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五、关于再热
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抽汽再热系数:j 段 1kg 排挤抽汽通过再 热器的份额
当再热冷段#c 排 挤1kg 抽汽时， 再热器通过的份 额显然增加 1kg , 即该排挤抽汽全 部经过再热器
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当#c+1 排挤 1kg 抽汽时，因有γc/qc抽 汽分配到 c 加热器中，故该排挤抽汽经过 再热器只有（1－γc/qc ）kg ，因而c + 1 段抽汽再热系数：
等效焓降说明
火电厂节能效益分析方法——等效焓降理论烟气冷却器与原回热系统的连接方式有串联和并联两种形式，因为并联系统具有凝结水流量小、可以实现余热的梯级利用等优点，所以本项目优先考虑采用与低加并联的系统。
西安交通大学林万超教授对火力发电厂热系统定量分析和节能技术进行了深入研究，并将等效焓降理论用于火电厂热力系统局部定量分析，取得了良好的效果。
林万超教授的等效焓降理论分析方法对烟气冷却器余热回收系统优化具有重要的指导意义。
现有大型火力发电机组回热系统除除氧器外全部采用面式加热器，且疏水全部采用逐级自流的方式进入下一级压力更低的加热器（疏水放流式）。
对疏水放流式加热器做如下规定：j j j-1t t τ=-j j sj q h t =-j s(j+1)sj t t γ=-式中 j ——加热器编号，按照抽汽压力由低到高顺序编号； jτ——给水在j 级加热器中的焓升； jt ——j 级加热器的出口水焓；jq ——1kg 蒸汽在j 级加热器中的放热量；hj ——j 级加热器的抽汽焓； sjt ——j 级加热器排出疏水的焓；jγ——1kg 疏水在j 级加热器中的放热量。
对于纯凝汽式汽轮机组，1kg 新蒸汽的做功就等于它的热降。
0nH h h =- [kJ/kg]式中 h 0——蒸汽进汽轮机的初焓； h n ——汽轮机排汽焓；对于有回热抽汽的汽轮机组，1kg 新蒸汽做功为：()()()()0n 11n 22n z z n ...H h h h h h h h h ααα=--------()z0n r r r =11h h y α⎛⎫=--⎪⎝⎭∑式中r n r 0nh h y h h -=-y ——抽汽做功不足系数； α——抽汽份额； r ——任意抽汽级编号； Z ——抽汽级数。
显然，回热抽汽式汽轮机1kg 新蒸汽的做功，等效于纯凝汽式汽轮机zrr r=11y α⎛⎫- ⎪⎝⎭∑kg新蒸汽直达冷凝器的热降，这就是等效热降的含义。
主汽等效焓降 电机功率
主汽等效焓降电机功率【主汽等效焓降电机功率】导语：在汽车工程中，主汽等效焓降是指流体从发生器进入轮叶内部，其速度和压力发生变化所引起的等效焓变化。
而电机功率是指电动机在单位时间内所输出的功率。
本文将通过介绍主汽等效焓降和电机功率的概念、计算方法以及它们之间的关系，来探讨它们在汽车工程中的重要性和应用。
一、主汽等效焓降的概念和计算方法1.1 主汽等效焓降的概念主汽等效焓降是流体在轮叶内部流动过程中由于速度和压力变化引起的焓变化。
焓是物体在等压条件下所含有的能量，等效焓降是指单位质量流体通过轮叶发生器时焓的变化。
1.2 主汽等效焓降的计算方法主汽等效焓降的计算方法包括静态方法和动态方法。
静态方法是指根据入口和出口的压力、温度等参数来计算主汽等效焓降，而动态方法则是通过实验测量来确定。
二、电机功率的概念和计算方法2.1 电机功率的概念电机功率是指电动机在单位时间内所输出的功率，它是电机工作状态的一个重要参数。
电机功率可以通过测量电流和电压来计算得到，也可以通过转矩和转速来计算。
2.2 电机功率的计算方法电机功率的计算方法有多种，其中最常用的是通过测量电流和电压的方法来计算。
根据欧姆定律，电机功率等于电流乘以电压，因此可以通过测量电流和电压的值，然后将它们相乘来计算电机功率。
三、主汽等效焓降与电机功率的关系主汽等效焓降和电机功率在汽车工程中有着密切的关系。
主汽等效焓降决定了流体在发生器内部的能量转换效率，而电机功率则是电动机在工作时所输出的能量。
主汽等效焓降愈大，流体在发生器内部的能量转换效率愈低，从而影响到电机的功率输出。
四、主汽等效焓降电机功率在汽车工程中的应用4.1 提高主汽等效焓降以优化汽车性能通过提高主汽等效焓降，可以增加流体在发生器内部的能量转换效率，提高汽车的性能。
这对于提高汽车的燃烧效率、减少能源消耗、延长汽车的使用寿命等方面都具有重要意义。
4.2 优化电机功率以提升汽车动力通过优化电机功率，可以提升汽车的动力性能，提高汽车的加速度和终端速度。
基于等效焓降法热电联产机组变工况计算
基于等效焓降法热电联产机组变工况计算戈志华;贺茂石【摘要】由于热电联产机组变工况计算比较少,并且由常规热量法和循环函数法等算变工况程序比较复杂,为了能比较直接方便地计算出供热机组的变工况,用等效焓降法对供热机组变工况进行编程,通过在Excel中编程迭代,能够直接准确地计算出不同变工况下的热电联产机组功率、热耗率和汽耗率等热经济性指标,简便了供热机组变工况计算,也为供热机组变工况计算提供了一种准确便利的程序.%Due to the fact that variable condition calculation of cogeneration units is relatively rare and the variable condition calculation procedures from conventional heat method and cycle function method are more complicated, in order to be more direct and convenient to calculate the variable condition of cogeneration units, programme for cogeneration units with equivalent enthalpy drop method through the Excel programming and iteration, can directly and accurately calculate power, heat consumption, the steam consumption rate and other thermal economy from the different variable conditions of cogeneration units, providing an accurate and convenient program for variable condition calculation of the heating units.【期刊名称】《节能技术》【年(卷),期】2012(030)001【总页数】4页(P62-65)【关键词】等效焓降法;联合性能曲线;特征通流面积;热电联产;变工况【作者】戈志华;贺茂石【作者单位】华北电力大学能源动力与机械工程学院,北京102206;华北电力大学能源动力与机械工程学院,北京102206【正文语种】中文【中图分类】TK2620 引言近年来，我国热电联产得到迅速发展。
等效焓降法
等效焓降法原则性热力系统计算1( 热平衡法(常规计算法)这种计算法的核心(对本机组而言)，实际上是对由8个加热器热平衡方程式和一个凝汽器物质平衡式所组成的9个线性方程组进行求解，可求出9个未知数(8个抽汽系数和1个凝汽系数)，然后，根据公式求得所需要的新汽耗量或机组功率、热经济指标等。
计算结果:1) 热经济指标计算:Q机组热耗: kJ/h ,126477638160Q0热耗率:q,,8825.88 kJ(kW,h)0Pe3600热效率:,,,0.4079 eq0,,0.4182汽轮机绝对内效率: iQ2) 锅炉热负荷:= 2683339584 kJ/h bQ0,,,0.995管道效率: pQb3) 全厂热经济性指标:,,0.92，0.995，0.4079,0.3742全厂热效率: cp3600q,,9620.52kJ(kW,h)全厂热耗率: cp,cp0.123sb,,328g(kW,h)发电标准煤耗率: ,cp2( 等效焓降法等效热降法是在60年代后期，首先由库滋湟佐夫提出，并在70年代逐步完善、成熟，形成了完整的热工理论体系，是热力系统分析，计算的一种新方法。
这种方法在热力系统局部定量分析中，具有简捷、方便和准确的明显特点，在生产实践中效果显著，引人注目。
近年来，这一方法得到了广泛的应用，深受工程界的好评。
为西安交通大学博士生导师林万超教授这项科研成果，取得了显著的经济效益。
等效热降法是基于热力学的热功转换理论，考虑到设备质量、热力系统结构和参数的特点，经过严密地理论推演，导出几个热力分析参量抽汽等效焓降H和j ,抽汽效率等用以研究热工转换及能量利用程度的一种方法。
各种实际系统，j 在系统和参数确定后，这些参量也就随之确定，并可通过一定公式计算，成为一次性参数给出。
对热力设备和系统进行分析时，就是用这些参数直接分析和计算。
等效热降法既可用于整体热力系统的计算，也可用于热力系统的局部分析定量。
背压变化影响机组热经济性的分析方法比较
基础研究 背压变化影响机组 热经济性的分析方法比较杨运超1,常曙光1,程刚强2,付文锋21.汝州瑞平煤电有限公司,河南汝州 4675352.华北电力大学,河北保定 071003[摘 要] 由于受诸多因素的影响,汽轮机组排汽压力(背压)经常发生变化,确定背压变化对机组热经济性的影响对机组运行和节能分析都具有重要意义。
对确定背压对热经济性影响的两种计算方法进行了详细分析和比较,指出每种方法的优缺点和适用条件。
通过实例计算,认为等效焓降法是其中较为便捷、准确的计算方法,并具有广泛的适用性,满足工程计算的需要。
[关 键 词] 汽轮机组;排汽压力;背压;等效焓降法;热经济性[中图分类号] T K262[文献标识码] A[文章编号] 100223364(2008)0420033204作者简介: 杨运超(19792),男,助工,河南汝州瑞平煤电有限公司值长。
E 2mail :fwf_1982@ 在汽轮机组的所有热力参数中,背压是对机组热经济性影响较大的参数之一,汽轮机背压变化对机组热经济性的影响要比初压大得多。
在电厂运行中,由于受机组负荷、循环水流量、循环水入口温度、凝汽器清洁度、真空严密性、凝汽器和抽气器的结构特性等诸多因素的影响,背压经常会发生变化,从而影响机组的出力和经济性。
因此,准确地确定出背压变化对机组热经济性的影响,对机组运行和节能分析都具有重要意义。
在诸多分析计算方法中,本文重点对汽轮机末级计算法[1]和等效焓降法[2]两种局部定量计算方法进行了详细分析,指出每种方法的优缺点和适用条件。
通过对比得出等效焓降法是其中较为便捷、准确的计算方法,并且具有广泛的适用性,满足工程计算的需要。
1 理论依据1.1 热力系统变工况计算背压变化对机组热经济性的影响属于典型的热力系统变工况计算。
火电厂热力系统变工况是指系统的工作条件(参数)发生变动,偏离设计工况或者某一基准工况。
这种偏离大致分两种情况:一是对热力系统做了某种局部改动;二是热力系统未加改动,但是系统的运行条件发生了变化(背压变化一般属于此类)。
等效焓降法在热电联产经济性分析中的应用
摘
要： 对杭联公 司热电联产 的热经济性进行 了较为 系统性 的研 究。 由于热 电联 产变工况计算很繁琐 ，应用等效焓 降
法通过 Ｅ ｘ ｃ ｅ ｌ软件迭代计 算热 电机 组及全厂 的经济性 指标 ，分析 了热 电厂锅炉 ，汽轮机 以及全厂的热经济性 。对热 电联 产机组热经 济性进行分析有助 于企业 了解机组的 实际运行的状况 ，有效进行 节能管理。
２ ０ １ ３年第 １ １ 期 （ 总第 ９ ８期 ）
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２ ０ １ ３年 １ １ 月
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等效 焓 降法在 热 电联产经济性分析 中的应 用
Ｌ Ｉ ＡＯ Ｙｕ ａ ｎ ’ ，ＨＯＮＧ Ｌ ｉ —ｈ ｏ ｎ ｇ ， ＺＨＡＯ Ｊ ｉ ａｎ — ｆ ｅ ｎ ｇ ０ ， ＸＵ Ｘｕ ０ （ １ ． Ｈ ａ ｎ ｇ ｚ ｈ ｏ ｕ Ｈａ ｎ ｇ ｌ ｉ ａ ｎ Ｔ ｈ ｅ ｒ ｍｏ Ｅ ｌ ｅ ｃ ｔ ｒ ｉ ｃ ｉ ｔ ｙ Ｌ ｉ ｍｉ ｔ ｅ ｄ ， Ｈ ａ ｎ ｇ ｚ ｈ ｏ ｕ ３ １ ０ ０ １ ８ ， Ｚ ｈ ｅ ｊ ｉ ａ ｎ ｇ ， Ｃ ｈ ｉ ｎ ａ ；
关键词 ： 热电联产 ；热经济性 ；Ｅ ｘ ｃ ｅ ｌ 计 算 ；等效焓 降
中 图分 类 号 ： Ｔ Ｍ ６ １ １ 文献标识码 ： Ａ 文章编号 ： ２ ０ ９ ５ — ０ ８ ０ ２ 一 （ ２ ０ １ ３ ） １ １ － ０ ０ ０ ５ ～ ０ ３
Ａｐｐ ｌ ｉ ｃ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｏ ｆ ｔ ｈｅ Ｅｑｕ ｉ ｖ ａ ｌ ｅ ｎｔ Ｅｎ ｔ ｈａ ｌ ｐ ｙ Ｄｒ ｏ ｐ Ｍｅ ｔ ｈ ｏ ｄ ｉ ｎ ｔ ｈｅ Ｅｃ ｏ ｎｏ ｍｉ ｃ Ａｎ ａ ｌ ｙ ｓ ｉ ｓ ｏ ｆ Ｃｏ ｇ ｅ ｎ ｅ ｒ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ
循环水温度升高对机组热经济性的影响及措施
升 高 到 ｈ ， ａ ｇ排 ： 则 ｋ
汽 在 汽 轮 机 内 少 做 功
ａ （ 一ｈ ） 使 新 蒸 汽 ： 。 ，
做 功减 少 为
图 １ １ 机 组 回 热 系 统 示 意 号
一
（） ８ （） ９
（ 转第 ９ 下 ６页 ）
维普资讯
ＩＡ 系 统设 备 使 用 ， 连 接 的 设 备 均 由三 孔 电 源 线 中 ／ 其 的地 线 接地 ， 而地 线 连 到 机柜 内的母 线 排 ， 线 排 连 接 母
到 系统 接 地母 线 。
不变时 ， 由于循 环 水 温 度升高 ， 势必 造 成 凝 汽 器 真 空下 降 ， 汽 压 力 排 升 高 。 当 排 汽 压 力 升
水 塔 为 自然通 风冷 却 ， １ ９ 自 ９ ４年投 产 以来 由于 运 行 的 需 要一 直 无 法 检 修 。经 测 试 ， 际 冷 却 水 温 度 比设 计 实
Ｈ； ； ／ｑ
（） ４
由于 １号 加 热 器 为 疏 水 放 流 式 加 热 器 ， 加 热 器 其
疏 水 温度 和 疏水 焓 不 变 ， ： 故
式中
￡ — 汽 轮 机 的排 汽温 度 ； — ｔ—— 冷却 水 出塔 温 度 ； ｔ—— 循 环 水 出凝 汽 器 温度 ； 。 △ —— 循 环 水 的 温升 ， ｔ ２ ｌ ￡ Ａ ＝ｔ一ｔ；
Ｈ； ｈ 一 ｈ 一 ：
ｑ一 ｑ ７ ；一 ｈ 一 ｔ ７ ７
一
（） ５
（） ６
Ｈ； ；一 （ 一 ｈ ） ／ｑ ： ／ｑ
￡ —— 凝 汽 器 的传 热 端差 。
等效焓降法在热力系统改造中的应用
如果 j 为汇集式加热器 , 则 A r
= τr , 若 j 为疏水放流式加热 器 , 则从 j 以下直到汇集式加 热器用 rr 代替 A r , 而在汇集式 加热器以下 , 无论是汇集式或 疏水放流式加热器 , 则一律以 τx 代替 A r ; rr ———疏水在加热器中的放热量 , kJ /
1 14814 206811
-
1 1061184 015134
2 18412 214217 193
2 1036183 014839
3 12111 257312 12418 3 864188 013361
4 15215 256918 19211 4 723146 012815
5 12414 247018
1 等效焓降基本方法
等效焓降法是一种新的热工理论 , 它首先 由前苏联的库兹涅佐夫提出 , 经过近三十多年 的逐步发展 , 不断趋于完善 , 目前已基本形成 了较完整的理论体系 。
等效焓降是指回热抽汽式汽轮机中 1 kg 新蒸汽的作功 , 等效于 (1 —∑ary r) kg 新蒸 汽直达凝汽器的焓降 。其中 : ar 为抽汽份额 ; yr 为抽汽作功不足系数; r 为任意抽汽级的 编号 ; z 为抽汽级数 。
—5 —
H0 =
h0
-
Z
∑τr
r=1
H rΔ
qr
qrh
-
∑П
式中 ∑ П———各辅助成分的作功损失总和 ,
kJ / kg 。
汽轮机装置的循环率为 :
ηi = H0/ Q 0
式中 Q0 ———加入循环的热量 , kJ / kg 。
热电联产机组中排抽汽供热对电负荷影响的计算
热电联产机组中排抽汽供热对电负荷影响的计算发表时间：2020-12-22T08:01:14.149Z 来源：《中国电业》（发电）》2020年第19期作者：邢文宾[导读] 本文通过对华电灵武电厂三台供热机组进行热力计算，利用等效焓降法，分析供热抽汽量对机组电负荷的影响。
华电宁夏灵武发电有限公司宁夏银川灵武市 750400摘要：火电机组经过供热改造后，从中低压缸联通管进行抽汽供热，中排蒸汽还有很强的做功能力，因此随着向热网供热量的增加，机组电负荷随之减少，本文以灵武电厂#1、#2、#3机组为例，基于等效焓降法，计算了中排抽汽的等效焓降，通过能量平衡法，求出汽轮机排汽焓，分别讨论了供热凝结回水方式不同，计算出供热抽汽对机组电负荷的影响，为供热机组经济性分析提供了一种简单计算方法，操作方便，具有一定的精度，适合生产单位对供热期机组进行经济性分析。
关键词：热电联产，等效焓降法，热化发电率，经济性。
1、前言近年来，我国热电联产得到迅速发展。
热电联产机组相对于热电分产，避免了冷凝损失，大幅的提升了电厂的热力循环效率。
据测算，热电联产与热电分产相比热效率高40%，集中供热与城市中分散小锅炉供热相比，具有效率高、污染小的优点[1]。
热平衡法是热力系统常规分析计算方法, 具有结果准确, 概念清楚明了的特点。
但是该方法在系统局部变化的定量分析时, 计算量较大, 其应用受到了限制。
等效焓降法是利用机组实际参数，导出几个热力分析参量, 实现热力系统定量分析的方法, 具有算法快捷准确, 并易于建模的特点。
本文通过对华电灵武电厂三台供热机组进行热力计算，利用等效焓降法，分析供热抽汽量对机组电负荷的影响。
2、概况灵武电厂一期#1、#2机组为2台600MW亚临界直接空冷机组，二期#3、#4机组为2台1060MW超超临界直接空冷机组，其中#3机进行供热抽汽改造，#1、#2机组在低压缸排汽增加高背压凝汽器，充分利用空冷机组低位能分级加热，对热网循环水进行初步加热，#1、#2、#3机中排抽汽作为尖峰加热汽源，供热流程简化示意图如图1所示。
抽凝汽轮机热力系统等效焓降计算表格
8段抽汽焓降 7段抽汽焓降 6段抽汽焓降 5段抽汽焓降 4段抽汽焓降 3段抽汽焓降
2段抽汽变热量焓降 2段抽汽定热量焓降 1段抽汽变热量焓降 1段抽汽定热量焓降
q7 q8 H1 H2 H3 H4 H5 H6 H7 H7' H8 H8' 170057
2119 2066.7 142.2 253.54 379.236 571.671 739.441 897.667 1026.51 857.994 1060.78 905.611
167.9 0 0.06117 0.10828 0.15858 0.22831 0.28617 0.34459 0.48443 0.40491 0.51327 0.40303
低压缸排汽量
4段抽汽做功效率 3段抽汽做功效率
2段抽汽变热量效率 2段抽汽定热量效率 1段抽汽变热量效率 1段抽汽定热量效率
8段抽汽量 7段抽汽量 6段抽汽量 5段抽汽量
除氧器给水焓升 3#高加给水焓升
τ τ τ τ τ 9 94.7 142.8 152.8 137.1
8段抽汽蒸汽释放热量 7段抽汽蒸汽释放热量 6段抽汽蒸汽释放热量 5段抽汽蒸汽释放热量 4段抽汽蒸汽释放热量 3段抽汽蒸汽释放热量
q1 q2 q3 q4 q5 q6
161.6 154 0.1884506 0.4163562 0.0299008 0.0255597 0.0290639 0.044397 0.317372 0.0450346 0.0447936 0.0703582 0.0745149 849.7 2634.4 0.3225253
2段抽汽蒸汽释放热量 1段抽汽蒸汽释放热量
γ γ γ γ γ γ
1 2 3 4 5 6
100.7 85 95 0 192.1 140.9
等效焓降计算-丁
No1No1换热器获得热量kw q110000 1抽焓值kj/kg h12626汽轮机排汽焓值kj/kg hn2340 No1输水焓值kj/kg h1o197 1抽减少抽汽kg/s△m1="q1/(h1-h1o)" 4.116920543等效焓降H1="h1-hn"286No2No2换热器获得热量kw q210000 2抽焓值kj/kg h22750 No2输水焓值kj/kg h2o373 2抽减少抽汽kg/s△m2="q2/(h2-h2o)" 4.206983593 2抽减少造成No1中输水放热减少kwγ=△m2*(h2o-h1o)740.4291123 1抽焓值kj/kg h12626汽轮机排汽焓值kj/kg hn2340 No1输水焓值kj/kg h1o197 No1加热器多抽汽份额kg/s△m1=γ1/q10.304828782等效焓降H2=(h2-hn)-(γ1/q1)*H1322.8189682No3No3换热器获得热量kw q310000 3抽焓值kj/kg h32880 No3输水焓值kj/kg h3o4633抽减少抽汽kg/s△m3="q3/(h3-h3o)" 4.137360364 2抽焓值kj/kg h22750 No2输水焓值kj/kg h2o373 3抽减少造成No2中输水放热减少kwγ2=△m3*(h3o-h2o)372.3624328 2抽增加抽汽份额kg/s△m2=γ2/q20.156652265 1抽焓值kj/kg h12626汽轮机排汽焓值kj/kg hn2340 No1输水焓值kj/kg h1o197 2抽增加引起No1输水放热增加kw27.57079856No1多抽汽份额kg/s △m1=(△m3-△m2)*(h2o-h1o)/(h1-h1o)0.288433358等效焓降H3=（h3-hn）-△m2(h2-hn)-△m(h1-hn)393.2806313。
《等效焓降理论》课件
热力循环优化
热力循环是热力系统中的重要组成部 分，等效焓降理论可以用于优化热力 循环，提高系统的热效率和性能。
通过分析热力循环的各个组成部分， 计算等效焓降，找出循环中的瓶颈和 低效环节，提出改进措施，实现循环 的优化。
热力设备性能分析
等效焓降理论可以用于分析热力设备的性能，通过计算设备的等效焓降，评估设 备的热效率和性能指标。
分析设备的热力过程和参数，找出影响设备性能的关键因素，提出优化和改进的 建议，提高设备的运行效率和稳定性。
热力系统能效评估
等效焓降理论可以用于评估热力系统的能效，通过计算系统 的等效焓降，评估系统的热效率和性能指标。
分析系统的各个组成部分和运行参数，找出系统中的能效瓶 颈和低效环节，提出优化和改进的建议，提高整个系统的能 效和经济性。
案例二：工业锅炉能效提升
总结词
工业锅炉是工业生产中的重要设备，等效焓降理论有助于提升其能效，降低生产成本。
详细描述
工业锅炉在运行过程中存在大量的能量损失，等效焓降理论可以分析其能量转换和传递过程，发现瓶 颈和低效环节，进而采取有效措施进行改进。例如，优化燃烧过程、改进换热器设计、提高余热回收 等，从而提高锅炉的能效和生产效率。
焓降损失与效率
焓降损失是指热力过程中焓降的损失，它反映了热力过程的不可逆性，是 衡量热力过程效率的重要指标。
效率是指热力系统输出的有用功与输入的总功之比，是衡量热力系统性能 的重要参数。
焓降损失与效率之间存在着密切的关系，通过减小焓降损失可以提高热力 过程的效率。
03
等效焓降理论在热力系统 中的应用
详细描述
最初，等效焓降理论起源于对热力学系统的研究，通过对系统内部能量的转化和传递过程进行分析，逐渐形成了 基于焓降的热力学分析方法。随着科技的发展，等效焓降理论不断得到完善和扩展，被广泛应用于各种热力学系 统和设备的分析中。
超临界汽轮机等效焓降法计算示例
τη 24.88
14.68 18.05 23.43 44.92 48.96 113.71 61.63
新蒸汽毛 等效焓降
循环吸热 量Q0
350.26 1314.77 2660.10
流量 焓
份额
做功损失 焓
23.55
3100.00 3398.78 0.0031
1.435
2000.00 3398.78 0.0020
疏水焓
进汽焓
除氧器
入口凝结水焓 除氧器焓
#3高加
给水泵焓升 进汽焓 入口给水焓 疏水焓
#2高加
进汽焓
入口给水焓 疏水焓
#1高加
进汽焓 入口给水焓 疏水焓
kJ/kg kJ/kg
kJ/kg kJ/kg kJ/kg kJ/kg kJ/kg kJ/kg
kJ/kg
kJ/kg kJ/kg kJ/kg
kJ/kg
kJ/kg
单位
kJ/kg
kJ/kg kJ/kg
kJ/kg
kJ/kg t/h t/h t/h
kJ/kg
数值
3398.78 1222.13 3596.84
3001.49 595.35 821.87
49.45 1012.10 2329.10
0.81
热平衡图
变热量法
#8低加
#7低加 #6低加 #5低加 除氧器 #3高加 #2高加 #1高加
γ 227.75
τ 205.30
η 0.12
Hi 301.10
87.79 85.93
191.76 103.94 223.99
87.50 85.53 93.16 143.14 136.45 213.42 111.72
600MW超临界机组热力系统计算
600MW超临界机组热力系统计算摘要：汽轮机回热系统是火力发电厂重要的组成部分，它作为当代最有效的，提高热经济性的一种方式，已被广泛的应用。
本文先对回热的基本结构作出简单阐述。
选出影响机组热经济性的设备进行分析。
解释说明研究热经济性的方法，并且给出能表现热经济性的参数。
回热系统对热经济性的提高意义重大，所以在计算时一定要从多方面分析。
本文采用热量法和等效焓降法计算研究参数为：（N600—24.2／566／566）的600M W 超临界机组回热系统的热经济性。
通过相互比较探究超临界机组的效率和煤耗情况，分析俩种方法的利弊，综合俩种方法评价机组的回热系统。
用精确的计算结果来表现超灵界机组的优越性。
同时为回热系统节能优化的改造提供重要的理论依据，也为类似的计算积累丰富的经验。
关键词：600MW；超临界机组；回热计算；等效焓降；热量法前言电厂技术的重大突破往往是建立在材料科学的基础上的。
铁素体9%-10%Cr钢被研发，带来了电力行业的改革，它在600MW机组中的应用，使得超超临界参数的机组出现了，后来，是因为排气面积突破的特大型长叶片开发成功，为大容量机组提供的条件。
我国在原来的300MW和600MW机组的基础上开展了更大功率超临界参数汽轮机的研制。
超临界技术在当今世界已被广泛的应用，它的效率要比亚临界的好很多。
由于效率的提高，相对的能耗就减少了，排放也减少了，为环境压力做出了有效的缓解。
提高机组效率可以有很多办法，我们主要研究的是回热系统的热经济性。
评价其主要热经济性的指标有循环热效率和回热做工比。
但是在研究计算中主要应用了热量法和等效焓降法。
热量法的基础就是热力学第一定律，其效率等于有效利用的热量和供给的热量之比，是通过量的变化来表现热经济性的。
等效焓降法在热力系统的计算中可以算的上是一种新的方法，因为这种方法可以研究系统的局部，可以准确的研究各部分的特点，所以受到很大的关注。
第一章火力发电厂600MW超临界机组回热系统的基本结构1.1火力发电厂600MW超临界机组回热系统的介绍火电厂的超临界是指锅炉的蒸汽压力大于22.2MPa，汽温550－650℃。
汽轮机缸效率计算
为。
图1可以通过测量汽缸进出口的压力和温度函数来求出缸效率，当蒸汽小于15℃就不能通过此种方法来确定焓值，在高中压缸温度是满足大于15℃的，所以这个适用于Internal Combustion Engine &Parts0引言随着建设的发展，我国的数控机械加工技术也有了快速的发展，数控机械因为集合了计算机技术、自动化控制、机械化为一体，能够进行自动检测的故障诊断。
1提高数控机械加工精度的意义随着各种科学技术的发展，也让数控机械技术在逐渐的成熟中，在进行加工时，包含了大量的数控原理，在加工中非常灵活，第一个加工的细节变化都非常留意，充分体现了数控加工的严谨性，另外，对于加工的对象和方法也能根据具体的情况进行不同的选择，从而发挥数控机床的优势，这样就大大提升了车削加工的效率，并且有效的提升了机械的加工质量，并且对于零部件加工的质量也有着很大的影响。
虽然已经在数控加工工艺的技术应用取得了一定的成绩，但是在实际应用的过程当中，仍然会出一些新的问题，从而导致加工的精度会受到一定的影响，面对这种情况，就需要对于加工过程中影响的各种因素进行详细的分析，从而提升数控机械加工的质量，更好的提高加工部件的精度。
2机械加工精度的影响因素2.1加工原理误差在机械加工时，会产生原理误差一般有两种情况，第一是采用比较相近的加工方法也会产生加工的误差。
很多时候为了得到符合要求的工件，需要在工件以及刀具的工作时会建立起相应的联系，但是倘若完全依旧加工原理反而会使机床或者夹具设备难以达到想要的高度。
第二就是采用相似的刀具轮廓也会造成一些加工误差。
刀具在形成复杂的复杂的曲面角度时，想要刀———————————————————————作者简介:翟培明（1987-），男，教师，本科，研究方向为数控技术。
提高数控机械加工精度的措施探讨翟培明（郑州商业技师学院，郑州450000）摘要:随着国家经济的发展和科学的不断进步，大力的推进了我国机械加工的发展。
等效焓降法分析辅助蒸汽系统优化方案
等效焓降法分析辅助蒸汽系统优化方案张淑侠;王万惠【摘要】针对国产引进型300 MW机组辅助蒸汽系统存在的问题,提出了优化方案,并用等效焓降法分析了优化的热经济性,为设计和改造辅助蒸汽系统提供参考.【期刊名称】《节能技术》【年(卷),期】2010(028)006【总页数】3页(P515-517)【关键词】辅助蒸汽系统;优化;等效焓降法;热经济性【作者】张淑侠;王万惠【作者单位】国核电力规划设计研究院,北京,100094;国核电力规划设计研究院,北京,100094【正文语种】中文【中图分类】TK261 辅助蒸汽系统存在的问题单元式机组为保证安全可靠的启停,以及在低负荷或异常工况下提供必要的汽源,同时能向有关辅助车间和生活设施提供生产生活用汽,都设有辅助蒸汽系统。
国产引进型300MW机组的辅助蒸汽系统如图1所示[2-3]。
全厂设置一条辅助蒸汽母管,每台机组均设有辅助蒸汽联箱。
新建电厂的第一台机组启动辅助蒸汽由启动锅炉来,两台以上机组运行时,可通过高压缸排汽或第四段抽汽互相提供辅助蒸汽。
辅汽联箱的压力为 0.78 MPa,温度为 220～250℃。
机组冷态启动时,辅助蒸汽联箱由启动锅炉或邻机供汽。
负荷达到25%ECR时,冷再热蒸汽达到要求,辅助蒸汽汽源切换到冷再热蒸汽。
负荷达到80%ECR时,四抽压力达到要求,辅助蒸汽联箱从冷再热蒸汽切换到四抽供汽。
正常运行过程中,由四抽作为工作汽源。
四抽的汽温较高,必须经过减温喷水降温至 220～250℃。
图1 国产引进型300MW机组辅助蒸汽系统而很多辅助蒸汽用汽点的参数不需要辅助蒸汽联箱提供的那么高,目前很多机组的辅助蒸汽系统普遍存在将高参数蒸汽减温减压后使用的现象,造成了很大的节流损失。
2 辅助蒸汽系统优化方案分析若用较低参数的蒸汽代替高参数蒸汽,也就是以高参数蒸汽在汽轮机中的继续膨胀做功过程代替在减压装置中的等焓节流过程,可以减少能量损失,其节能情况如图 2所示。
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#3斥汽1疏水减1，＃2少放热γ2由α3-2q2补偿即α2-1=γ2 /ｑ2 #1凝水增1-α3-2，多吸热(1-α3-2)η1由α3-1q1补偿解得α3-1 ＃3等效焓降H3=h3-hc-(γ2/ｑ2)*H2-(η1/ｑ1)*H1 ＃3抽汽效率η3＝H3/q3
4.3 抽汽等效焓降及其效率
由于焓值相等，相当于αf工质代替αj工质进入汽轮机作功 为流量平衡计，补水需要减少αf，则其上游各加热器出水流量不变 由于其上游（r<j）各级加热器热平衡条件不变，则机内αf不分流 △H2↑ =αf(hj-hc)
5.3 汽工质带热量进出汽侧
蒸汽工质带热量离开蒸汽侧
图示系统中αf份额（焓为hj）的蒸汽工质带热量进入j级抽汽侧 蒸汽工质的热量αf hj被分解纯工质αfhj 纯工质作功：
等效焓降的意义
抽汽等效焓降的计算通式
4.3 抽汽等效焓降及其效率
抽汽等效焓降计算
H1=h1-hc H2=h2-hc-tt1/qq1*H1 H3=h3-hc-rr2/qq2*H2-tt1/qq1*H1 H4=h4-hc-rr3/qq3*H3-rr2/qq2*H2-tt1/qq1*H1 H5=h5-hc-tt4/qq4*H4-tt3/qq3*H3-tt2/qq2*H2-tt1/qq1*H1 H6=h6-hc-rr5/qq5*H5-tt4/qq4*H4-tt3/qq3*H3-tt2/qq2*H2 -tt1/qq1*H1 H7=h7-hc-rr6/qq6*H6-rr5/qq5*H5-tt4/qq4*H4-tt3/qq3*H3 -tt2/qq2*H2 -tt1/qq1*H1
概述 等效焓降的概念 抽汽等效焓降及其效率 新汽等效焓降 等效焓降的条件 等效焓降的计算举例
4.1 概述
等效焓降的理论及其发展
等效焓降于60年代由苏联学者提出，70年代得到发展 等效焓降的理论基础
基于热力学第一定律和热力系统的结构特征，经严格数学推导 提出抽汽及新汽等效焓降Hj与H0、抽汽效率ηj新的热工参数 从抽汽作功能力的变化出发实现热力系统局部变化的定量分析
主要用于汽轮机（特别是凝汽式汽轮机）热力系统的分析计算
4.2 等效焓降的概念
分析图示汽轮机单位进汽的作功
对于纯凝机组：H=h0-hc 对于回热机组：H=h0-hc-α1(h1-hc)-α2(h2-hc)-…-αZ(hZ-hc) =(h0-hc)[1-α1Y1-α2Y2-…-αZYZ] 式中：Yr=(hr-hc)/(h0-hc)是r级抽汽的作功不足系数 表明单位进汽在回热机组作功等效于(1-∑αrYr)新汽的纯凝作功
H1=h1-hc η1＝H1/q1
该作功量是纯热量产生的效果
上述H1为＃1抽汽的等效焓降 上述η1为＃1抽汽的效率
4.3 抽汽等效焓降及其效率
＃2抽汽的等效焓降及其效率
设在＃2加热器加入纯热量q2，该热量产生单位斥汽进入汽轮机 计算该斥汽在机内的实际作功量，即抽汽等效焓降H2
H2=h2-hc-α2-1(h1-hc) ； α2-1=η1/ｑ1 H2=h2-hc-(η1/ｑ1)*H1
4.3 抽汽等效焓降及其效率
抽汽等效焓降的简化计算
有疏水联系相邻加热器间抽汽等效焓降的关系
Hj-1=hj-1-hc-∑(Ar/qr)*Hr (1) Hj=hj-hc-γj-1/ｑj-1*Hj-1-∑(Ar/qr)*Hr (2) 由(2)式-(1)式，得 Hj=hj-hj-1-γj-1/ｑj-1*Hj-1+Hj-1=hj-hj-1+(1-γj-1/ｑj-1) Hj-1
混合式加热器之间抽汽等效焓降的关系
Hm=hm-hc-∑(Ar/qr)*Hr (3) Hj=hj-hc-∑(Ar/qr)*Hr (4) 由(4)式-(3)式，得 Hj=hj-hm+Hm- ∑ηr/ｑr*Hr 式中：∑是从m到j-1之间各级加热器ηr/ｑr*Hr的和
4.3 抽汽等效焓降及其效率
4.2 等效焓降的概念
抽汽的等效焓降
设一股纯热量(无工质的)q进入某加热器 则该加热器的抽汽将减少1kg 或引起该加热器产生单位斥汽 单位斥汽在汽轮机中的实际作功称为该级 抽汽的等效焓降 原加热器的热平衡
关于qj引起单位斥汽的证明
Ajηj=αjｑj+Bjγj (1)
Ajηj=(αj+ △αj)ｑj+Bjγj+ｑj (2)
抽汽等效焓降的分析
计算公式汇总
H1=h1-hc H2=h2-hc-η1/ｑ1*H1 H3=h3-hc-γ2/ｑ2*H2-η1/ｑ1*H1 Hj是j级单位斥汽在汽轮机内的实际作功量 Hj在数值上与（1-∑αj-r*Yr)斥汽在纯凝机组中的作功等效 Hj=hj-hc-∑(Ar/qr)*Hr 式中下标r是编号小于j的各级（即低压各级）加热器的序号； Ar＝ηr(当j与r无疏水联系时)；Ar＝γr (当j与r有疏水联系时)
＃2抽汽少1kg，凝水增加1kg，＃1多吸热η1由α2-1q1补偿即
＃2抽汽效率η2＝H2/q2
4.3 抽汽等效焓降及其效率
＃3抽汽的等效焓降及其效率
设在＃3加热器加入纯热量q3，该热量产生单位斥汽进入汽轮机 计算该斥汽在机内的实际作功量，即抽汽等效焓降H3
H3=h3-hc-α3-2(h2-hc)-α3-1(h1-hc) ；
设加入qj后，该级抽汽变化量为△αj
整理，将（1）带入（2)式
△αj＝－1（产生单位斥汽）
4.3 抽汽等效焓降及其效率
热力系统如图所示
4.3 抽汽等效焓降及其效率
＃1抽汽的等效焓降及其效率
设在＃1加热器加入纯热量q1 该热量产生单位斥汽进入汽轮机 计算该斥汽在机内的实际作功量
抽汽等效焓降计算
H1=h1-hc H2=h2-hc-tt1/qq1*H1 H3=h3-h2+(1-rr2/qq2)*H2 H4=h4-h3+(1-rr3/qq3)*H3 H5=h5-h2+H2-tt4/qq4*H4-tt3/qq3*H3-tt2/qq2*H2 H6=h6-h5+(1-rr5/qq5)*H5 H7=h7-hc+(1-rr6/qq6)*H6
外部工质和热量的改变
如外来蒸汽、排污扩容蒸汽、发电机冷却热量利用 热力学分析需要考虑△H和△Q，ηi=(H+△H)/(Q+△Q) 本书按余热利用计，只讨论△H，即ηi=(H+△H)/Q
5.2 纯热量进出热系统
外部纯热量进入系统（外部热量视作余热利用）
△H↑=q*ηj；H’=H+△H δηi↑=(ηi’-ηi)/ηi’=△H/(H+△H) 例题P.35 △H↑=ηb*ηj；H’=H+△H δηi↑=(ηi’-ηi)/ηi’=△H/(H+△H) 例题P.36
使用混合式加热器之间等效焓降的关系，有
4.4 新汽等效焓降的证明
HM=h0-hc-α3*(h3-hc)-α2*(h2-hc)-α1*(h1-hc) α3=η3/q3;α2=η2/q2-α3γ2/q2;α1=(1-α3-α2)η1/q1 h1-hc=H1;h2-hc=H2+η1H1/q1; h3-hc=H3+γ2/q2H2+η1/q1H1 HM=h0-hc-η3/q3[H3+γ2/q2H2+η1/q1H1] -(η2/q2-η3/q3γ2/q2)[H2+η1/q1H1] -(1-η3/q3-η2/q2+η3/q3γ2/q2)η1/q1H1 HM=h0-hc-η3/q3H3-η3/q3γ2/q2H2-η3/q3η1/q1H1 -η2/q2H2+η3/q3γ2/q2H2-η2/q2η1/q1H1 +η3/q3γ2/q2η1/q1H1-η1/q1H1+η3/q3η1/q1H1 +η2/q2η1/q1H1-η3/q3γ2/q2η1/q1H1 =h0-hc-(η3/q3)H3-(η2/q2)H2-(η1/q1)H1
内部纯热量进入系统
纯热量离开系统则表现为作功和效率的增量为负值(下降)
5.3 汽工质带热量进出汽
图示系统中αf份额（焓为hf）的蒸汽工质带热量进入j级抽汽侧 蒸汽工质的热量αf hf被分解为纯热量αf(hf-hj)和纯工质αfhj 纯热量作功： △H1↑=αf(hf-hj)ηj 纯工质作功：
热力系统发生工质和热量的损失或者利用影响经济性
设备及管道散热损失、排污、工质泄漏损失、化学取样等
热力系统连接方式变化造成加热器热平衡条件的变化
辅助受热面及设备的使用，如SC、DC、DP，事故疏水等
热经济性变化的计算
内部工质和热量的改变
如轴封漏气、除氧器余汽、给水泵焓升等热量利用 内部热量利用增加作功△H，ηi=(H+△H)/Q
由于焓值相等，相当于αf工质从j出口进入热力系统 为流量平衡计，补水减少αf，则其上游各加热器出水流量减少αf 由于其上游（r<j）各级加热器少吸热αfηr，其所对于作功为△H2 △H2↑ = ∑αfηrηr
5.4 水工质带热量进出水侧