高墩大跨超长联连续刚构桥设计

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高墩大跨度连续刚构桥预拱度设置研究

高墩大跨度连续刚构桥预拱度设置研究摘要：连续刚构桥在设计中设置合理的预拱度能够消除施工过程中各种荷载对线形的影响，减少后期运营过程中的收缩徐变、后期预应力的损失、活载变形等产生的下挠现象。

本文通过对现行规范规定的连续刚构桥预拱度设置的方法进行研究，提出了预拱度设置的合理建议，并通过实例加以说明。

关键词：连续刚构桥预拱度运营过程下挠随着我国交通事业的发展，越来越多的高墩大跨径桥梁不断涌现，连续刚构桥由于墩身与主梁形成刚架承受上部结构的荷载，一方面主梁受力合理，另一方面墩身在结构上充分发挥了潜能，因此该桥型得到了迅速的应用和发展。

但是随着连续刚构桥跨径的增大，使用年限的增加和超载等原因，导致许多的连续刚构桥跨中出现了不同程度的下挠。

只有在施工中设置合理的预拱度,才能使连续刚构桥上部结构在经历施工中反复发生向上或向下形式的挠度和结构运营一定时间后，达到设计所期望的标高线形。

本文利用空间大型有限元软件MIDAS/Civil对达陕高速王家坝大桥主桥施工阶段进行了分析,对其在施工阶段的预拱度设置进行了分析和研究, 并且对连续刚构桥设计、施工和监控提出相应的意见。

1工程背景万源（陕川界）至达州（徐家坝）高速公路D7合同段王家坝大桥主桥采用三向预应力混凝土连续箱梁刚构桥，左幅跨径组合为（60.42+110.71+60.37m）=231.5m，右幅跨径组合为（59.64+109.29+59.69m）=228.62m。

主桥采用单薄壁空心墩，基础采用钻孔桩基础，如图1所示。

主梁为单箱单室预应力混凝土直腹板箱形梁，主梁根部梁高6.5m，跨中部梁高2.8m，箱梁高度由距墩中心3.0m处按1.8次抛物线变化；箱梁顶板宽12.1m，底板宽6.5m，翼缘板悬臂长度2.8m，桥面横坡变化，由腹板高度调整；箱梁顶板厚度除0#块部分为0.5m外，其余梁段为0.28m；箱梁底板厚由距墩中心3.0m处到合龙段处按1.8次抛物线变化，由0.8m变化至0.3m；连续刚构单T箱梁采用挂篮悬臂对称浇筑，边跨现浇段采用导梁法一次浇筑完成，边、中跨合龙段采用吊架模板、劲性骨架、平衡重方法进行浇筑。

(完整版)高墩大跨连续刚构桥施工技术研究报告之二

超高薄壁空心墩外翻内爬模施工技术1前言根据对典型高墩大跨连续刚构桥施工稳定性的研究指出，结构的稳定性计算表明，试验模型实测的失稳临界荷载总是大大低于理论的计算值，这是由于结构不可避免地存在一些几何偏差和缺陷，而几何缺陷对临界荷载的影响很大。

本项目具有138m 高墩、主跨为160m为一典型的高墩大跨连续刚构，理论分析表明，“T”构在最大悬臂状态下（73m长）时，9#(138m墩高)和8#(130m墩高)墩的稳定特征值较小，稳定安全储备不大，如果高墩的墩身由于施工的原因而出现了偏斜、弯曲等几何缺陷，将会使结构的稳定性大大下降，甚至产生整体失稳的严重后果。

在施工中只有严格控制墩身的垂直度，才能使结构的稳定得到根本的保证。

葫芦河特大桥位于陕西黄土沟壑地区，由于工程的特殊地理位置，日照温差较大，而且主墩均为薄壁空心墩，受日照温差影响后，墩身不可避免将出现位移。

根据计算，日照温差致使混凝土箱形空心墩身发生弯曲变形，使墩顶发生较大位移，138m的高墩位移甚至可达到3cm±。

温度变化对超高墩混凝土结构的受力与变形影响很大，并随温度的改变而改变。

在不同时刻对结构状态进行量测，其结果是不一样的，如果在施工控制中忽略了该项因素，就必然难以得到结构的真实状态数据(与控制理想状态比较)，从而也难以保证控制的有效性。

因此，在施工控制中必须考虑日照温差对结构的位移影响。

2工程概况葫芦特大桥是黄陵至延安段高速公路上的一座特大型连续刚构梁桥，位于中国西部黄土高坡陕西黄陵县境内，桥梁全长1468m,主桥为90m+3×160m+90m共660m五跨曲线连续刚构桥，上、下行分离。

主梁为三向预应力连续箱梁结构。

主桥桥墩采用双薄壁空心墩，单幅由两个4.0m×6.5m薄壁空心墩组成，其中9#墩最高，达138m 高。

7#和10#墩壁厚0.5m，8#、9#墩壁厚横桥向0.7m，顺桥向1.2m。

主桥桥墩7#、8#、9#、10#高度分别为80m、138m、130m、58m。

高速铁路高墩长联大跨连续刚构桥上无缝线路设计研究

ＲｉｇｉｄＦｒａｍｅＢｒｉｄｇｅｏｎＨｉｇｈ－ｓｐｅｅｄＲａｉｌｗａｙ
ＣＨＥＮＴｉａｎ－ｄｉＹＡＮＹｏｎｇＸＩＡＯＪｉｅ－ｌｉｎｇ
（１．ＣｈｉｎａＲａｉｌｗａｙＥｒｙｕａｎＥｎｇｉｎｅｅｉｒｎｇＧｒｏｕｐＣｏ．，Ｌｔｄ．，Ｃｈｅｎｇｄｕ６１００３１，Ｃｈｉｎａ；２．ＳｏｕｔｈｗｅｓｔＪｉａｏｔｏｎｇＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｃｈｅｎｇｄｕ６１００３１，Ｃｈｉｎａ）
ａｂｕｔｍｅｎｔａｒｅｎｏｔｄｉｓｔｉｒｂｕｔｅｄｄｅｉｆｎｉｔｅｌｙ，ｌｅａｄｓｔｏｄｉｆｉｆｃｕｌｔｙｉｎｔｈｅｄｅｓｉｇｎｏｆＣＷＲｔｒａｃｋｏｎｓｕｃｈｂｉｄｒｇｅｓ．Ｔｈｉｓｐａｐｅｒｓｅｌｅｃｔｓ
ａｔｙｐｉｃａｌｈｉｇｈｐｉｅｒａｎｄｌｏｎｇｓｐａｎｂｒｉｄｇｅ —— Ｘｉｎｇｆｕｙｕａｎｄｏｕｂｌｅ－ｌｉｎｅｓｕｐｅｒｌａｒｇｅｂｉｄｒｇｅｏｎＧｕｉｙａｎｇ — Ｇｕａｎｇｚｈｏｕｒａｉｌｗａｙ
关键词：高速铁路；长联大跨桥；桥上无缝线路；设计研究

高墩大跨度连续刚构桥施工技术

高墩大跨度连续刚构桥施工技术发布时间：2022-06-08T07:43:58.260Z 来源：《建筑实践》2022年4期作者：邢士鑫[导读] 本文将对高墩大跨度连续刚构桥施工技术进行探讨。

邢士鑫保利长大工程有限公司摘要：很多地区为了满足交通需求，会在一些地貌复杂的地方架设高墩大跨桥梁，在我国基础建设逐渐完善的过程中，高墩大跨桥梁已经逐渐增多，虽然预应力混凝土连续刚构桥的承载能力较强，而与其他的新型建设技术相比这项技术已经比较成熟，但是在应用过程中如果缺少相关的执行标准，无法明确相应的施工技术要求，也很容易出现质量问题，为了进一步确保桥梁的使用安全，本文将对高墩大跨度连续刚构桥施工技术进行探讨。

关键词：高墩；大跨度；由于高墩大跨度连续刚构桥跨越能力极大，而且在建设过程中所耗费的成本较低，所以这种桥梁结构成为了山区中跨越沟谷的主要建造形式。

利用混凝土技术完成的连续刚构桥梁能够拥有较大的跨越力，而且整体的经济性较高，受力性较强，可以保证桥梁的使用安全，因此这项技术被更多人所关注。

在我国各个沟谷设置桥梁首先考虑的也是这种桥梁，虽然这种桥梁整体使用价值较高，但是由于施工位置大多数处于特殊的地理位置，因此在施工过程中还需要对施工技术的安全性进行掌控，保证施工人员的安全。

由此可见，本文对高墩大跨度连续刚构求施工技术进行探讨是非常有必要的。

图 1 高墩大跨度连续刚构桥一、高墩大跨度连续刚构桥概述高墩大跨度刚构桥具有跨越直径大、刚度大等特点。

在进行大跨径施工建设时，高墩大跨度连续刚构桥是最常使用的一种建筑形式，这种桥体结构平顺度极好，行车感觉非常舒适，而且养护成本较低、抗震能力较强，所以成为了很多地区桥梁施工的主要选择目标，在当前的建筑市场中有着十分强大的竞争力[1]。

连续刚构桥结构是在不断的探索中设计出的新型桥梁结构，以连续梁与T形刚构桥为基础，进行了桥梁主体上的优化，对于桥体所使用的各项工艺进行符合自然条件因素的转换，让桥梁的结构受力符合相应的标准。

高墩长联大跨径刚构-连续组合梁桥桥型研究

图２箱梁横断面（位：ｍ）单ｃ
ｈＩＩＩＩｔｌＩＩＩＩＰＩＩＩＩＩＩＩＩＰＩＩｈ
ＡｎａｙｉｎｓｌｃｍｅｆＬａｇｉｌＬｏｄＰｉｕｎｔｏｌｓｓｏＤｉｐａｅｎｔｏｒｅＡｘａａｌＦｏｄａｉｎｅ
ＵｎｒｎｎｎｎＳｎｚｅｅｒｄｅｐｉｉｇｉｈｅｈｎＭｔｏ
Ｌａｇｓａ，ＹＵＥＰｎ．ｉＩＣｈｎ．ｈｎｅｇｆ，ＹＡＮＧｕｈｉｅＹｏ．ａ
（．ＣｉａＲｉａｅｅｔｎｉｅｒｇＧｏｐＣ．Ｌｄ，ｈｎｚｏ５０，Ｃｉａ１ｈｎａｌｙＳｖｎｈＥｇｎｅｉｒｕｏ，ｔ．Ｚｅｇｈｕ４０１ｗｎ６ｈｎ；２ｃｏｌｆＣｖｎｉｅｒｇＬｎｈｕＪｏｏｇＵｉｅｓｙＬｎｈｕ７０７，Ｃｉａ．ＳｈｏｏｉｉＥｇｎｅｉ，ａｚｏｉｔｎｎｖｒｉ，ａｚｏ３００ｈｎ）ｌｎａｔ
ＡｂｔａｔＴｒｕｈａａｙｉｏｉａｕｅａａｄｒｎｃｉｅｕｄｒｉｎｎｆｐｌｏｎａｉｎｏｈｘｓｉｇｓｒｃ：ｈｏｇｎｌｓｓｎｓｔｍｅｓｒｄｄｔｕｉｇａｔｎｅｐｎｉｇｏｉｆｕｄｔｆｔｅｅｉｔｅｖｅｏｎｂｄｅｎＮｏ５ｌｅｏｈｎｈｎＭｅｒ，ｉｉ０ｎｈｔｕｎｎｅｉｇｓｉ．ｉｆＳｅｚｅｔｏｔｓｆｕｄｔａｒｇｕｄｒｎｉｇｏｉｆｕｄｔｎｄｉｐｅｏｏｄｓｒｓａｄｉ

高墩大跨超长联连续刚构桥设计

目前连续刚构以其跨越能力大、济性较好等经
优势广泛运用于公路、城市桥梁，特别是高速公路进入山区后更是成为了跨越沟谷最常见的ｌ４× ２＋１０ｍ六跨一联的预２５ｍ２
，
等设特，设时虑墩面殊计合时推法决梁移大其生边墩大力问计点如计考主截特设、顶方解主位较及产的主较内竺题拢
。
［键词］镇胜高速；跳河；高墩；跨；超长联；连续刚构关虎大［圈分类号］ｕ４２５中４・［献标识码】Ｂ文［章编号］１０文０２
ＺＥＮＧｈａｌａｎｇ，ＷＡＮＧＺｏｉＹｏｎｇ
，
．
ＺＨＡＮＧＡｎｇｕｏ
，
（ｃｅｏｄＨｉｈａｎｕｔｎｓＣ。Ｌｄ，ｗｕｈｎ，Ｈｕｅ３０５ｃｃｃＳｃｎｇｗＹＣｏｓｌｔａｔａｂｉ４０６
Ｃｉａｈｎ）
应力混凝土连续刚构桥（图１长１１０ｍ，目见）４为前国内最长联的连续刚构桥。主墩均为薄壁墩高
，
，
梁，以下结合虎跳河特大桥主桥的设计讨论联长较
长的刚构桥设计。
度较高的６、桥墩（度分别为１６１０ｍ）７号高０、５下部分采用整体（幅）形断面。镇宁、境关两岸各双箱胜设一交界墩，镇宁岸引桥为５× ０ｍ先简支后连续５

高墩大跨刚构-连续组合梁桥的设计

高墩大跨刚构一连续组合梁桥的设计张扬(中铁第五勘察设计院集团有限公司桥梁院，北京102600)桥梁摘要：结合l 座在建3一(60+3×100+60)m 刚构一连续组合梁桥，介绍该桥集大跨、长联、高墩、大群桩基础于一体的技术特点，对刚构墩不同类型的横向结构形式进行了对比分析，并从墩顶位移、墩身刚度、稳定性、温度应力影响等方面对刚构主墩的设计进行详细分析，结果表明该桥具有足够的强度、刚度和稳定性。

关键词：铁路桥；刚构一连续组合梁桥；高墩；刚度；稳定性中图分类号：U 448．21+6文献标识码：A文章编号：1004—2954(2012)04—0079—04D e si gn of R i gi d-Fr am e and Cont i nuous -B eam C om bi nat i on B r i dge w i t h L ong-Span and H i gh-P i erZ H A N G Y a ng(B ri dgeE ng i ne e ri ng Desi gn and R es ear ch I nst i t ut e ，C hi na R ai l w ay Fi f t h Su r vey andD es i gn I ns t i t ut e G r o up C o ．，L t d ．，B e i j i ng 102600，C hi na)A bs t r a ct ：Ta ki ngar i gi d —fr a m e and con t i n uous —be am com bi na t i on br i dge w i t h t he spa n ar r angem ent (60+3×100+60)m undercons t r uct i on a sanexam pl e ，t hi s pa pe r i nt r o duces t he t echni cal char act er i s t i csof t hebr i dge w hi ch i nvol ves i n l ong s pan ，l ong uni t s ，hi gh pi erandl argepi l e gr oup f ounda t i on ，a sw el la sanal y zescont r as t i v el yt hedi f f er e ntt r ans ver s es t r u ct ur ef o r m ofr i gi d f r am e pi er s ．B es i de s ，t hepa pe ranal y s es i n det a i l t hedes i gn of t hem a i n pi erof t her i gi d f r am e ，i nc l udi ng t he t opdi spl ace m ent of t hepi er ，pi err i g i di t y ，pi ers t abi l i ty ，and t he t e m per at ur e s t r es s ．The anal y s i s r es ul t s s h ow t ha tt hi s br i dgehas e nough s t r engt h ，r i gi di t y and st abi l i t y ．K ey w or ds ：r ai l w ay br i dge ；r i g i d —f r am ea nd c ont i nuous -bea m com bi na t i on br i dge ；hi gh pi e r ；ri gi di t y ；st abi l i t y收稿日期：2011—10—09作者简介：张扬(1983一)，女，工程师，2008年毕业于中南大学土木建筑学院，工学硕士，E —m a i l ：zybe st 8377@163．com 。

高墩、大跨、连续梁快速施工工法(18局)

高墩、大跨、连续梁桥快速施工工法一、前言随着桥梁技术的快速发展,我国在高墩、大跨、连续——刚构桥梁施工技术方面积累了一定的经验，但在实际施工过程中，施工工期、施工环境、自然条件以及其它不可预见因素影响下，施工单位的施工组织能力、施工方案的选择、机械设备的投入，成为完成施工任务的关键因素.李子沟特大桥集“深基、群桩、高敦、大跨、刚构——连续组合梁结构"于一体，建筑高度161.1m，砼圬工10。

5万m3.受各种因素影响工期滞后11个月，桥区常年大风,夏季暴雨、冬季寒冷,大雾、大雨、冰冻等不良气候条件也是影响大桥施工的重要因素。

经过合理安排,精心组织，克服诸多不利因素影响，在桥自1999年3月份主体工程正式开工至2000年9月份大桥全部和拢，实际施工时间只有17个月，不但仅将延误的10个月全部抢回，还比计划工期提前两个月。

二、工法特点1、施工速度快、效率高、成本低。

2、缆索吊、塔吊、液压翻升模板、走行挂篮等大型机械设备配套设置，为工程的快速施工提供了必要保证.3、多层立体交叉作业,满空间施工.三、适用范围本工法适用于铁路和公路单、双线高墩大跨连续梁桥施工，尤其在施工工期短、砼圬工量大、施工条件恶劣的情况下,施工效果更加明显。

四、梁桥快速施工保证措施（一）、配套的机械设备大型设备的配套使用，不仅减少劳动强度,降低高空作业的难度,也为确保大桥快速施工提供了重要保障。

针对大跨刚构梁桥施工特点投入的主要设备有:大跨度缆索吊（用于混凝土灌注、材料运输）、液压自升翻板模设备（高墩施工）、走行挂篮（连续梁施工).1、大跨度缆索吊缆索吊车是高墩大跨度桥梁施工单位常用的运输设备，因地制宜的架设，不受地形的限制，尤其对山区深谷桥梁施工，其优越性明显.（1)、结构组成缆索吊跨度700米,由两组起重运输机构组成，每套机构承重钢丝绳为3根，起重钢丝绳1根,行走牵引钢丝绳2根;卷扬机3台（其中由2台实现小车的行走牵引，1台实现吊钩升降），钢索、天车、吊钩、塔架、卷扬机、导向滑轮、地锚组成。

高墩大跨连续刚构桥施工控制计算分析

土变截面连续箱梁，部主墩采用双薄壁＋单空心下
大跨连续刚构桥施工过程复杂，设计与施工高度耦合，在桥梁施工过程中必须进行严格的施工控制。而施工控制的主要内容就是桥梁施工过程的计算分析，它是整个施工控制的基础，也是对桥梁设计分析
跨连续刚构桥施工阶段、成桥运营状态下结构内力、力和挠度、定性变化规律，结合现场应稳并
实测数据，高墩大跨连续刚构桥的结构安全性能进行了评价。相关结论可为同类型桥梁施对
工控制提供参考。
关键词：高墩；大跨；续刚构桥；施工控制；力；稳定性；现场测试连应中图分类号：４．３Ｕ４８２文献标识码：Ｂ
图１主桥桥型示意图（单位：ｍ）ｃ
收稿日期：０２０ —８２１ —８０作者简介：智兴（９８）男，程师，周１７一，工主要从事公路工程检测。
３期
周智兴：高墩大跨连续刚构桥施工控制计算分析
低松弛预应力钢绞线，具采用四分点、中截面跨在施工过程中的最大内力。从表中可以看出：工施阶段结构的最大轴力发生在根部的７５号截面，所对
２０Ｎ、９５Ｎ・可见，工阶段的最６７８ｋ３２９７ｋｍ。施
大内力均出现在最大伸臂状态与合龙阶段。
２施工阶段和成桥运营状态桥梁结构计算分析
２１计算模型简介．施工控制计算分析主要采用专业有限元分析软

高墩大跨径连续刚构桥设计与计算分析

科技创新科技
高墩大跨径连续刚构桥设计与计算分析
吴少亮江名宝
（河南省交通规划勘察设计院有限责任公司，河南郑州４５００５２）
摘要：依托高山峡谷高墩大跨径连续刚构桥实际工程案例，介绍该桥的工程概况、总体设计、结构设计、计算分析，并对关键技
术问题给出对策措施。关键词：高墩；大跨径；连续刚构桥；桥梁设计
引言１４％，温降梯度为一７。ｃ，整体温降为－２５％，整体温升为２５％；基础不均匀本桥是山区高速公路上的一座高墩连续刚构桥，主桥上部构造为沉降１０ｍｍ；风荷载计算根据《公路桥梁抗风规范（ＪＴＤ６０－０１－２００４）））８５ｍ＋３￣１６０ｍ＋８５ｍ连续刚构，主墩最高达１０４．５ｍ，是山区桥梁跨径较大、进行计算，设计基本风速Ｖ１０＝２２．９ｍ／ｓ。墩高较高的曲线不对称连续刚构桥。将以上作用分别按短暂状况和持久状况下短期效应组合并考虑长目５００１６口口０１Ｂ０ｑｑ１Ｂ０００期效应影响计算，计算结果表明，上缘应力最大值１７．７ＭＰａ、最小值０．３ＭＰａ，下缘应力最大值１２．８ＭＰａ、最小值２．２３ＭＰａ，ｉ部结构能满足规范中全预应力结构正常使用极限状态和承载能力极限状态要求。墩底计算裂缝宽度０．１ｌｍｍ，下部结构亦满足正常使用极限状态和承载能力极限状态要求。图１主跨布置示意图５关键技术及对策措施桥位区为高山峡谷地貌，桥位区地形起伏较大，两岸桥台均位于山５．１稳定性分析体斜坡亡。大桥两岸山坡Ｅ第四系覆盖层较薄，强～弱风化基岩埋藏较主墩高达９４．５ｍ，稳定性问题突出，为了保证薄壁高墩在施工阶段和必须对施工阶段的最大双悬臂状态以及成桥阶段进行浅。本区属温带大陆『生季风性气候，年平均气温１４．３。Ｃ，极端最低气温一使用阶段的安全，２０ ℃。Ｃ，极端最高气温４３．３。Ｃ。稳定性分析。１技术标准为此，采用了ｍｉａｓＣｉｖｉｌ进行全桥稳定性分析，计算分别分析了第（１）设计车速：８０ｋｍ／ｈ；（２）设计荷载：１．３倍公路级；（３）桥梁宽度：类稳定和第二类稳定。计算结果表明，施工阶段最大双悬臂状态和成本桥为分离式双幅桥，单幅桥宽１２．２５ｍ，组成为０．５ｍ（防撞护栏）＋１１．２５ｍ桥阶段叵载作用下结构第一类稳定系数分别为１７．７５４和３２．０２５，第二（行车道）＋０．５ｍ（防撞护栏）；（４）设计水位：ＳＷ１／３００＝４０７．７８８ｍ；（５）地震基类稳定系数也达２．５８７和４．５７２，主桥结构具有一定的安全储备。本烈度：地震动峰值加速度０．０５ｇ，地震动反应谱特征周期为０．３５Ｓ；（６）基５．２高墩抗风稳定性本风速：根据抗十规范十基准风速２２．９ｒＮｓ。通过Ｍｉｄａｓ计算软件对该桥７＃墩最大悬臂状态进行静风荷载下的２总体设计稳定分析。本文列出了上述三种加载方式的稳定系数。大桥跨越典型的ｖ型山谷，路线与谷底高差达１４０多米，桥梁规模７＃墩各加载方式下最大悬臂屈曲表大、设计复杂。高墩连续刚构桥以其造价经济、施浇工工艺成熟、养护费阶次特征值用较少，在此具有比较明显的竞争优势，从经济性和施工方便考虑，主桥加载方式ｌ加载方式２加载方式３推荐采用１６０ｍ桥跨方案。同时，由于主桥边跨过渡墩较高，为避免边跨１９．８８９．８现浇段支架式施工，尽量减小边跨现浇段的长度，以适应导梁或托架式２ｌ５．４１５ｌ４１５．４施工，边跨与主跨的比值以边墩不出现拉力为原则采用偏小的０．５３。故３３９．５３９５３９．３主桥桥跨布置设计为８５ｍ＋１６０ｍ＋８５ｍ。４６９．２６２６９＿３３结构设计３．１上部结构般认为稳定系数为６时，结构具有足够的安全储备。三种加载方大桥上部构造采用８５ｍ＋１６０ｍ＋８５ｍ预应力混凝土连续刚构箱梁，式的临界稳定系数均为９．８，说明结构在静风稳定性分析中，风荷载的加为单箱单室箱形截面。上部箱梁顶宽１２．２５ｍ，底宽６．２５ｍ，悬臂长３ｍ。根载方式对桥梁的稳定性影响很小，对结构稳定性起控制作用的是恒载、部梁高１０ｍ，合拢段断面高度３．５ｍ，其间梁高按１．８次抛物线变化，箱梁施工荷载等。根部底板厚１３０ｃｍ，合拢段断面底板厚３２ｅｍ，其间底板厚度按１．８次抛５．３腹板斜裂缝问题物线变化。顶板跨中厚度３２ｅｍ，腹板厚度５０ｅｍ一８０￣ｍ。腹板斜裂缝主要发生在剪应力大而截面抗剪能力不足的支座 — Ｌ４『主桥上部构造按纵向全预应力混凝土设计，预应力采用高强低松弛区域，造成腹板出现斜裂缝的最主要、最直接的原因是主拉应力过大，竖预应力钢绞线，标准强度１８６０Ｍｐａ，设计锚下张拉控制应力均为向预应力的有效『生不足等因素。首先，大桥设计中从根部到接近跨中均１３９５Ｍｐａ。箱梁纵向钢束每股直径１５．２ｍｍ，大吨位群锚体系，规格分１５ — 布置了下弯钢束。通过对布置较多下弯束和布置较少下弯柬进行比较可１２、１５、１７、１９、２１五种。知，布置较多下弯束能有效减少截面的主拉应力，提高箱梁的抗裂、抗剪３．２下部构造能力。其次，大桥竖向预应力采用二次张拉钢绞线技术。二次张拉低回缩生好，从构造上讲，双肢薄壁墩总体抗弯刚度大、纵向抗推刚度容易调整、钢绞线竖向预应力锚固系统施工工艺以安全稳定性强，工程安全Ｉ箱梁的截面刚度远大于桥墩的截面刚度，能确保梁对墩的有效嵌固，对低回缩，高效率，可有效减小腹板主拉应力，避免腹板斜裂缝。高墩的稳定性有利，综合考虑主墩采用双肢薄壁空心墩，主桥桥墩采用５．４跨中下挠问题双薄壁箱型墩身。双薄壁墩身外缘宽ｌＯｍ，单壁断面尺寸６．２５￣３．５ｍ，长跨中下挠是预应力混凝土梁桥一个较普遍的现象，虎门大桥辅航道６ｅｍ。主因在于混凝土箱梁收缩及徐变、因开裂边厚０．８ｍ，短边厚按墩高不同分为０．６和０．８ｍ两种，墩高５３－９４．５ｍ，墩桥跨中最大下挠已达到２顶、墩底分别设置２．５ｍ、３ｍ实心段，桥墩按高度设置横隔板。在７１ｍ以而导致的箱梁刚度变化、箱梁纵向预应力有效胜降低、由施工偏差及车上的高墩（６、７号墩）的桥墩中间设置一道横系梁，系梁尺寸为６．２５ｘ３￣辆超载引起的荷载增加等。大桥采取了增加顶板负弯矩钢束、采用塑料真空辅助压浆工艺等措施，并规定箱梁所有预应力施工都应在１．５ｍ。主墩承台平面尺寸为１４．７￣２０．２ｍ，厚４．５ｍ；下设横桥向４排、顺桥波纹管、向３排共１２根２．２ｍ直径的基桩。混凝土养护龄期不小于７ｄ，混凝土达到设计强度９０％以上才能施工。４结构计算６结束语采用ｍｉｄａｓＣｉｖｉｌ软件对主桥进行了结构计算分析。连续刚构上部高墩大跨连续刚构桥相对技术成熟、适应性强、施工方便、投资省、构造施工工艺流程为：墩台基桩等下部构造施工完成后，在主墩托架上后期养护费用少，是山区交通项目中具有强竞争力的桥型方案。但同��

铁路高墩大跨刚构-连续组合梁桥设计

处河床宽约４０ｍ，０水深２～６ｍ。桥址两端地形山势陡峻，横向自然坡度较大。桥址河段属峡谷段，流纵水坡度陡，速大，季不封冻，季上游开河时期虽有流冬春流凌，不会出现冰塞、坝、但冰壅冰等现象。该桥为双线铁路桥，客货共线，车设计行车速度列为２０ｋ／。主桥孔跨布置为：７．５＋４×１０＋０ｍｈ（Ｏ７２７．５ｍ刚构一续组合梁。主桥位于直线、坡上。０７）连平其主桥孑跨布置见图１Ｌ。
２１梁体．
ｍ。主桥梁部中支点及跨中截面尺寸见图２。
梁体为单箱单室变高度变截面箱梁结构，支点处梁高８９ｍ，跨比为１１．，中和边跨端部梁高．高：３５跨４９ｍ，．高跨比为１２．。梁体下缘除中支点处８ｍ、：４５中跨中部２和边跨端部２．５ｍ梁段为等高直线０ｍ０７段外，其余按二次抛物线变化。箱梁顶板宽１．６ｍ，１４底板宽６４ｍ，．宽跨比为１１．５：８７。顶板厚度为５ｍ，０ｃ
计算要点；通过不同合龙方案对上、部结构内力影响的研并下究．取了合理的施工合龙方案，效地改善了桥墩和基础受选有
力状态。本桥的设计，铁路高墩、跨度铁路预应力结构的为大设计积累了有益的经验。关键词：高墩；大跨；刚构一续组合梁桥；计连设中图分类号：４２５Ｕ４．文献标识码：Ｂ

高墩大跨连续刚构桥抗震性能分析

第１卷第４０期
２０１２年８月
水利与建筑工程学报
ＪｕａｏＷａｒｅｏｒｅｎｒｈｅｔｒｏｒｌｆｔｓｃｓｄＡｃｉｃａｎｅＲｕａｔｕｌ
Ｖｏ．０Ｎ．１１ｏ４～ｇ．，２０１２ｕ
பைடு நூலகம்
高墩大跨连续刚构桥抗震性能分析
ｇｏｕｅｏｉｎｓｉｃｐｒｒｎｅｂｃｕｅｔｅｐｅｓｕｕｌｏｄｎｔｅｔｒｉｔｔｅｅａｔ－ｌｓｉｏｌｓｉｄｆｒｏｄｓｐｒｒｉｅｓｅｆｍａｃｅａｓｉｒｓａｙｃｕｏｎｅｏｈｌｓｉ－ａｔｒｐａｔｅｏ－ｉｔｙｉｍｏｈｌｌｎｃｐｃｃ－
ｍｅｔｆｅｂｄｅＳｔｉ－ｏｌｉｒｎｅｅａｔｎｏｔｎａｔｑａｅｃｕｄｓｔｆｅｒｑｉｍｅｔｏｅｓｉｅｎｒｇ ’ ｎｈｌｗｐｅｓｕｄｒｔｃｉｆｒｇｅｒｕｋｏａｉｙｔｅｒｎｓｆｓｉｃｄ — ｏｔｈｉｈｏｈｏｓｏｈｌｓｈｕｅｍ
陈昕，马麟
（河海大学土木与交通学院，江苏南京２０９）１０８
摘
要：以白鹤滩工程大洪水沟连续刚构桥为研究对象，应用Ｍｉｓ限元软件，ｄ有ａ并考虑了边跨支座处
的弹性约束作用，建立了该连续刚构桥的整体空问有限元计算模型。对其整体结构进行了静力和基于
纤维单元的弹性反应谱和弹性时程分析，探讨了该连续刚构桥采用薄壁空心高墩时的动力性能。分析结果表明：该桥空心薄壁墩在强震作用下结构的强度和位移均能满足０抗震设计细则的要求，８同时薄壁空心高墩形式的连续刚构桥桥墩通常并没有进入弹塑性或塑性阶段，在抗震性能方面有较好的优越性。关键词：限元模型；有反应谱；薄壁空心墩；弹性时程；抗震性能；维单元纤

高墩大跨度连续刚构桥主梁施工工法

高墩大跨度连续刚构桥主梁施工工法高墩大跨度连续刚构桥主梁施工工法一、前言：高墩大跨度连续刚构桥主梁是桥梁工程中的重要组成部分，其施工工法的选择直接关系到桥梁的安全性、经济性和施工效率。

本文将介绍一种高墩大跨度连续刚构桥主梁的施工工法，并详细阐述其工法特点、适应范围、工艺原理、施工工艺、劳动组织、机具设备、质量控制、安全措施、经济技术分析和工程实例等内容。

二、工法特点：该工法采用连续梁施工方式，具有施工周期短、工程量大、梁体连续性好、刚度和稳定性高等特点。

同时，通过合理设计和施工工艺的选择，可充分发挥材料的性能，提高桥梁的承载能力和使用寿命。

三、适应范围：该工法适用于非常规高墩、大跨度的桥梁工程，尤其适用于山区、河谷等地形复杂的区域。

同时，该工法也适用于各种材料的连续梁主梁施工，如钢筋混凝土、预应力混凝土等。

四、工艺原理：该工法基于施工工法与实际工程之间的联系，采取了一系列的技术措施。

首先，在梁体浇筑前，需要进行模板搭设和预应力张拉等工序，以保证梁体的准确度和稳定性。

然后，通过连续浇筑的方式，将混凝土逐段浇筑成梁体，以确保梁体的连续性和整体性。

同时，在浇筑过程中，需要进行充分的振捣和养护，以提高梁体的密实度和强度。

五、施工工艺：施工过程中，首先要进行合理的标高控制和模板设备的安装，确保梁体的准确度和一致性。

然后，进行预应力张拉，使梁体具有一定的刚度和稳定性。

接下来，按照设计要求，逐段进行混凝土的浇筑，保证梁体的连续性和整体性。

在浇筑过程中，要进行充分的振捣和养护，以确保梁体的密实度和强度。

六、劳动组织：根据工法的特点和施工进度，需要合理组织施工人员和作业流程。

包括工地组织、施工队伍的配置、安全人员的布置等方面，以确保施工工艺的顺利进行。

七、机具设备：该工法需要使用的机具设备包括起重机、混凝土搅拌机、模板、张拉设备等。

这些设备应具备安全可靠、操作简便、效率高等特点，以提高施工效率和质量。

八、质量控制：为确保施工过程中的质量达到设计要求，需要进行严格的质量控制。

高墩大跨连续刚构桥施工技术研究报告之四

边跨不平衡悬浇和墩顶托架无配重浇筑施工技术1前言1.1背景目前，边跨现浇段施工及边跨的合拢方式有以下几种：图4-1 导梁上合拢边跨1.1.1落地支架方式在落地支架上浇筑边跨现浇段和合拢段，合拢边跨，这是在大多数连续刚构桥上采用的方法。

在高墩的情况下，落地支架费材费力，如果支架搭在水中或边跨现浇段处于复杂地质地形条件下，难度更大，需探索不用落地支架的途径，这是连续刚构桥发展的必然趋势。

1.1.2导梁方式在边跨悬臂端设导梁，支承在边墩上，在导梁上挂模板浇筑边跨现浇段及合拢段(图4-1)。

为取消落地支架进行探索，结果发现当边、主跨跨径比在0.54～0.56时，边跨支点在任何荷载工况下，总保留有足够的压力，而不出现拉力，因此有可能利用导梁，合拢边跨，而又不过多增加预应力束。

这个设想，已经在跨径106 m的太平大桥(边跨59 m)以及跨径120 m(边跨66 m)的金沙大桥中实现，合拢情况良好，取消了落地支架。

1.1.3与引桥悬臂连接合拢与引桥悬臂连接合拢是取消落地支架的又一种方式。

中国的沅陵沅水大桥，主跨140 m，边跨85 m。

其引桥为跨径42 m的顶推连续梁桥，按(9×42 m)+(42+13.5 m)设两联，其间设有伸缩缝，由预应力束临时连接，顶推就位后解体，悬臂的13.5 m与连续刚构悬臂空中固结，形成85 m+140 m+85 m+42m的连续刚构，缩短了工期，节省了投资。

澳大利亚的门道桥，边跨的刚构悬臂与引桥的悬臂在距边墩16 m处，以弹性支承连接。

该连接装置为内设钢箱，有盆式滑动支座与刚构与引桥相连，可以传递剪力及一定的弯矩，但不能传递轴向力和不能约束轴向变位。

1.2工程概况葫芦河特大桥主桥“T”构为90+3×160+90m预应力混凝土连续刚构箱梁桥，主桥两幅连续刚构箱梁均采用挂篮悬臂浇筑法施工，各单“T”箱梁除0#块外，分20对梁段，即6×3.0+6×3.5+4×4.0+4×4.5m进行对称悬臂浇筑，0#块长12.0m，边跨现浇段长度为8.9m，合拢段长2.0m，合拢顺序为：边跨→次边跨→中跨。

高墩大跨连续刚构桥及其双肢薄壁高墩计算分析

［】２赵华．湖州西山漾大桥方案设计【．６年全周桥梁学术会议论Ａ】０文集［】京：民交通出版社．ｃ．北人［］３和丕壮．梁美学［．京：民交通出版丰桥Ｍ］北人十．
中距与稳定性的关系。关键词：连续刚构桥；肢薄壁高墩；理桥型；用性；双合适刚度计算；理刚度与稳定性合
中图分类号：４８２文献标识码：Ｕ４．３Ａ文章编号：０９７ｌ（０７）５０６ — ４１０ — ７６２００ — ｌ００
另一种选择是拱桥。桥的施工工序复杂，拱工期相对较长，不易适应斜、、的几何线形，且弯坡桥面伸缩缝多，采用大跨时施工成熟度不及大跨线路灯为依托，以下部桥墩夜景照明为底景，既体现夜景照明的整体性，突出主桥的庄重。主桥又以体和索塔（肋、索）点，全线路灯为线，拱吊为以点线相连，成珍珠项链般的效果。构
有序、静结合，一协调。动统在布局上以主桥桥体为夜景照明重点，以全
效结合才能创造出更加优秀的作品，达到结构与功能、型与艺术、观与环境的有机结合。造景
参考文献ｉ】洪飞．梁建筑美学【．京：民交通Ｉ版社．１盛桥Ｍ】北人｛Ｊ
摘要：该文结合山区、黄土地区合理桥型的选择，收集＿罔内外具代表性的高墩大跨连续刚构桥下部结构的数据资料，『提｝了双肢薄壁墩刚度更精确的汁算网式，Ｈ推导了计人几何非线性的墩顶水平位移计算公式、身合理刚度，墩并讨论了双肢

高墩大跨连续刚构合拢段内力分析及外锁装置设计

高墩大跨连续刚构合拢段内力分析及外锁装置设计【摘要】对于连续刚构，不管是先合拢边跨合拢段、还是先合拢中跨合拢段，墩身与箱梁t构处于刚性连接状态。

如此梁段的伸张与收缩必然对墩身产生作用，同时墩身的弯曲必然给箱梁以反作用力。

本文以某连续梁合拢段外锁装置为例，阐述悬臂浇筑连续梁合拢段外锁装置设计施工技术。

【关键词】连续刚构合拢段内力分析外锁装置设计中图分类号：u448.23文献标识码： a 文章编号：一、连续刚构合拢段临时支撑钢构的概述悬臂浇筑钢筋混凝连续梁，各个“t”构完成悬浇后，将合拢段交替合拢连接。

在合拢段施工前均要求设置临时加劲钢支撑，以约束悬臂端的自由变化，保证合拢段混凝土的质量。

对于连续刚构，不管是先合拢边跨合拢段、还是先合拢中跨合拢段，墩身与箱梁t构处于刚性连接状态。

如此梁段的伸张与收缩必然对墩身产生作用，同时墩身的弯曲必然给箱梁以反作用力。

将合拢段的边界条件假定为两端刚性约束，即认为桥墩刚度无限大，忽略合拢段施工时梁部混凝土收缩、徐变的较小变形，只考虑温差引起的变形，只作中跨合拢段计算。

边跨使用中跨劲性骨架偏于安全，故一般计算只计算中跨合拢。

本文以陕西铜黄高速公路常家河特大桥（75+2×140+75）m连续刚构合拢段外锁装置为例，阐述悬臂浇筑连续刚构合拢段外锁装置设计及施工技术。

二、常家河特大桥（75+2×140+75）m连续刚构概况铜黄高速公路k103+035常家河特大桥横跨常家河，与河沟斜交。

梁体采用(75+2×140+75)m预应力连续刚构，墩身为薄壁空心墩。

刚构主墩5#、6#、7#墩高分别为57.16m、85.81m、68.67m。

各单“t”除0号块外分18对节段,其纵向分段长度为6×3m+6×3.5m+6×4m，0#块长12m，中、边跨合拢段长度均为2m，边跨现浇段长度3.89m。

（75+2×140+75）m连续刚构是单箱单室、变高度、等梁宽结构，箱梁顶宽16.65m，底宽8.65m。

山区高墩大跨度连续刚构桥设计

工程设张浩，等:山区高墩大跨度连续刚构桥设计山区高墩大跨度连续刚构桥设计张浩!窦巍（安徽省交通规划设计研究总院股份有限公司;交通节能环保技术交通运输行业研发中心，安徽合肥230088）摘要:在科学技术高速发展的背景下，各种先进技术被应用于交通领域，促进了交通工程的建设和发展。

连续刚结构桥就是一种现代桥梁形式,适用于山岭重丘区。

本文介绍了宜宾至昭通高速公路控制性节点一一牛街特大桥主桥的结构设计思路和设计要点,通过结构分析,验证设计方案的合理性和安全性，可为同类建设条件下桥型设计提供参考*关键词:牛街特大桥;山岭重丘区;高墩大跨径连续刚构桥中图分类号：U442.5+2文献标志码：A文章编号：1673-5781（2020）06-1088-020引言山岭重丘区常规大跨、特大跨度桥梁设计在满足结构安全性及耐久性的条件下,重点考虑结构的经济性*设计将充分利用地形条件，力求建设方案经济、实用。

坚持灵活运用技术指标,减少工程建设对社会资源的浪费。

针对山岭重丘桥位区地形复杂，山谷宽深，呈V形、U形，山坡陡峭，该类桥梁在合适的跨径范围内应重点考虑连续刚构桥。

1项目简介宜宾至昭通高速公路是四川省宜宾市至云南省昭通市的重要通道，路线全长135.4km,牛街特大桥位于彝良县东北部，为本项目的控制性节点之一。

项目为双向四车道高速公路，设计速度为80km/h,路基宽24.5m,横向布置为0.5m （护栏）+11m（行车道）+1.5m（中央分隔带）+11m（行车道）+0.5m（护栏），地震动加速度峰值为0.05g,设计百年一遇基本风速为282m/s。

2主桥结构设计2.1总体设计主桥位于分离式路基，单幅桥梁全宽12.0m,主桥跨径布置为（85+2X160+85）m,最大墩高为130.0m,如图1所示。

主梁采用单箱变截面预应力混凝土连续箱梁,主墩采用双肢薄壁空心墩，过渡墩采用单肢薄壁空心墩,下部基础采用承台接群桩基础。

4Q000图1主桥总体布置图（单位:cm）2.2主梁结构设计上部结构主梁采用单箱单室预应力混凝土连续箱梁，箱梁按3.0m、3.5m和4.0m梁段长度分段;箱梁顶板宽12.0m,底板宽6.5m；中支点中心梁高10.0m,跨中中心梁高4.1m,梁高由跨中向墩顶按16次抛物线规律变化。

贵州山区超高墩大跨连续刚构设计问题与对策

板斜裂缝的产生。
度，理配置钢束能较好地解决连续刚构箱梁开合
裂与跨中下挠等问题。
参考文献
（）底板横向裂缝的设计对策。由于底板横２
向裂缝主要在运营期间发生，以推定主要是由可
当增大收缩徐变效应及纵向预应力损失的前提
规范要求，中成桥阶段的一类稳定系数为１．，其６５
大于规范限值４。３３箱梁裂缝的设计对策．
下，中荷载短期效应组合挠度值为９５ｃ小跨．ｍ，
浇阶段提供足够安全的抵抗不平衡荷载的能力； ② 纵向抗推刚度容易调整，以通过调整单肢截可
面、系梁间距、系梁截面刚度等手段，自由地调较整纵向抗推刚度，减小由于温度、混凝土收缩徐变等产生的结构次内力；梁的截面刚度远大于墩 ③ 的截面刚度，能确保梁对墩的有效嵌固，对高墩的稳定性有利。肇兴大桥７８９号主墩设计中均采用了双肢、、薄壁空心墩，高分别为６、１、４ｍ。每片薄墩５ｌ３６壁墩采用箱型截面，底设５ｍ实心段，墩横墩桥桥向８０ｒ，桥向分别为２５３２２５ｍ。其．ｎ顺．、．、．
高墩连续刚构桥一般地处峡谷，墩既要满高足稳定性要求，又应具有足够的能力抵抗对设计

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第33卷,第4期2008年8月
公路工程
H ighway Engi n eering
V o.l 33,N o .4Aug.,2008
[收稿日期]2008)05)10
[作者简介]曾照亮(1971)),男,湖北钟祥人,硕士,高级工程师,主要从事公路与桥梁研究设计工作。

高墩大跨超长联连续刚构桥设计
曾照亮,王勇,张安国
(中交第二公路勘察设计研究院有限公司,湖北武汉 430056)
[摘要]以贵州镇(宁)胜(境关)高速公路虎跳河特大桥主桥设计为背景,重点介绍高墩大跨超长联连续刚构的设计特点,如设计时考虑主墩截面特殊设计、合拢时顶推方法解决主梁位移较大及其产生的边主墩较大内力等问题。

[关键词]镇胜高速;虎跳河;高墩;大跨;超长联;连续刚构[中图分类号]U 442.5
[文献标识码]B [文章编号]1002)1205(2008)04)0103)02
Design of Conti nuous R igid Fra m e Bri dge wit h H igh pier ,
Long Span and Overlong Unit
ZENG Zhaoliang ,WANG Yong ,ZHANG Anguo
(Cccc Second H i g hw ay Consu ltan ts C o .Ltd ,W uhan ,H ube i 430056,China)
[K ey words]zhensheng h i g hw ay ;huti a o river ;high pier ;l o ng span;overl o ng continuous un i;t
continuous rig i d fra m e bridge 目前连续刚构以其跨越能力大、经济性较好等优势广泛运用于公路、城市桥梁,特别是高速公路进入山区后更是成为了跨越沟谷最常见的大跨度桥梁,以下结合虎跳河特大桥主桥的设计讨论联长较长的刚构桥设计。

1 概述
虎跳河特大桥为适应河流及地形特点,主桥桥
跨布置为120m +4@225m +120m 六跨一联的预应力混凝土连续刚构桥(见图1),长1140m ,为目前国内最长联的连续刚构桥。

主墩均为薄壁墩,高度较高的6、7号桥墩(高度分别为106、150m )下部分采用整体(双幅)箱形断面。

镇宁、胜境关两岸各设一交界墩,镇宁岸引桥为5@50m 先简支后连续的预应力T 梁,胜境关岸为5@50+6@50m 先简支后连续的预应力T 梁。

全桥总长1957.74m 。

图1 虎跳河特大桥主桥布置图(单位:c m )
连续刚构除两端外无其他伸缩缝,有利于行车。

但是对于较长的连续刚构,由于主梁混凝土收缩徐
变及体系温差产生的主梁位移较大,从而引起边主墩位移过大,因此要设计较长的连续刚构必须解决主梁位移较大及其产生的边主墩较大内力问题。

2 设计特点
2.1 适当减小边、中跨比
主桥半幅桥宽采用单箱单室,C 50混凝土,三向预应力,箱底宽 6.7m,翼板悬臂2.65m ,全宽
公路工程33卷
12m 。

箱梁高度采用1.80次抛物线方式从箱梁根部高14m 变化至端部及跨中高3.8m 。

箱梁底板厚度采用1.8次抛物线方式从箱梁根部厚135c m 变化至端部及跨中厚32c m 。

适当减小边、中跨比可以降低边跨现浇段的剪力,从而减小此段的主拉应力。

同时考虑到边跨过渡墩较高,采用传统的搭支架合拢方式难度较大,因此采用较小的边、中跨比(本桥为0.533)便于在过渡墩上设置托架现浇边跨合拢段及边跨现浇段。

2.2 特殊设计主墩截面以适应主梁变形
墩的抗推刚度小,混凝土收缩徐变及温度内力就小。

双壁墩身的抗推刚度仅为墩身绕自身形心轴抗推刚度之和,而不是整体箱型断面的绕桥墩中心
线的抗推刚度,因此采用抗推刚度相对较小的双壁型桥墩。

边主墩(6、10号墩)由于混凝土收缩徐变及温度产生的位移较大,同时由于较大的位移产生的主墩内力相对较大,要求边主墩能尽量产生较小的内力(较小的抗推刚度)同时并提高自身的抗弯能力(较大的抗弯刚度),因此采用了空心薄壁壁墩,双壁墩厚度为350c m,壁墩薄壁厚60c m;其余主墩(7、8、9号墩)墩身为钢筋混凝土双薄壁墩身,双壁墩厚度为250c m ,为矩形实体截面。

见图2。

为了解决混凝土收缩徐变产生的主梁缩短而导致的主墩在营运期间向中跨方向倾斜,刚构中跨合
拢时均采用顶推使主墩向两岸边预偏的方式。

较高
图2 主墩一般构造图(单位:c m )
(下转第113页)
104
第4期冯钢,等:湘江三汊矶大桥主孔自锚式悬索系统安装及体系转换
[1]徐君兰.悬索桥(第二版)[M].北京:人民交通出版社,.2001:
1~20.
[2]J T J023)85,公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范
[S].
[3]颜娟.自锚式悬索桥[J].国外桥梁,2002,(1):19~22.
[4]张哲.混凝土自锚式悬索桥模型试验研究[J].大连理工大
学学报.2005,(4).
[5]范立础.交通出版社.第二版[M].北京:人民交通出版社,
1996.
[6]穆祥纯.城市大跨径桥梁设计有关问题的探讨[A].第十三届
全国桥梁结构学术大会论文集[C].北京:北京市市政工程设计总院,1998.11.
(上接第104页)
的墩在同样的顶推力下产生较大的位移,全桥合拢顶推时要达到各主墩的位移比较对称、不会导致产生的位移多由高墩承担的情况,因此需加大较高主墩的抗推刚度,使主墩抗推刚度尽量一致。

因此高度较高的6、7号桥墩下部采用整体箱形断面。

箱形墩顶部横向与全幅双薄壁墩底同宽,纵向采用50B1的斜率放坡至墩底(承台顶)。

6、10号壁墩采用C50混凝土,其他墩身均采用C40混凝土。

2.3合拢时采用顶推解决主梁位移较大及其产生
的边主墩较大内力问题
箱梁合拢,即体系转换,是控制全桥受力状态和线形的关键工序。

因此合拢顺序和工艺都必须严格控制。

全桥分二个合拢阶段,第一阶段合拢边跨,第二阶段合拢中跨;合拢中跨按同时合拢第1、第4主跨,然后同时合拢第2、第3主跨步骤进行。

顶推量的大小按照收缩、徐变完成后的恒载状态下,主墩墩顶位移基本为零的原则确定。

合拢第1、第4主跨时计算值:第1跨顶推力为325k N,6号、7号主墩位移分别为-1.2c m、2.2c m;第4跨顶推力为425kN,9号、10号主墩顶桥面处位移分别为-2.2c m、1.4c m。

合拢第2、第3主跨时计算值:第2跨顶推力为3750kN,第3跨顶推力为3950k N,7号、8号、9号主墩顶桥面处位移分别为-9.7c m、-1.4c m、611c m。

2.4跨中预拱度值的设置
收缩徐变对挠度的影响很大,目前还无法准确计算,因此适当加大设置跨中预拱度值,确保成桥使用阶段主桥线型。

本桥在计算预拱度的基础上,再根据以前大跨刚构桥在正常使用情况下产生的下挠值的统计,选取了一个经验值15c m作为额外的跨中预拱度抬高值,按2次抛物线分配给主梁标高。

2.5箱梁温度应力的考虑
本桥设计时5公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范6(JTG D62)2004)尚未施行,考虑到非线性温差对箱梁应力影响很大,但5公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范6(JTJ023)85)中T梁的温度梯度计算5b模式较实际的非线性温差小,故采用较符合实际情况的英国BS5400规范进行计算[1],正温差最大值13.5b、负温差最小值-8.4b,温度梯度取值比较接近5公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范6(J TG D62)2004)。

2.6横、竖向预应力筋的张拉顺序
竖向预应力作为安全储备,不参与主拉应力计算。

横、竖向预应力筋的张拉均采用滞后两个节段张拉,使横、竖向预应力的永存预压力分布较为均匀。

3结语
本桥已经于2007年底通车,目前运营状态良好,结合设计与施工经验,笔者以为:
¹由于混凝土收缩的存在,联长较长的连续刚构边主墩存在变形较大、内力较大的情况,在混凝土的收缩徐变等品质未得到根本性改善前,结构尺寸及截面型式的变化组合只能解决一定限度内的问题,不能从根本上解决变形的问题,因此连续刚构联长不宜做得太长。

º收缩徐变的产生使成桥时与后期正常营运阶段存在较大差值的墩顶位移,为了达到较好的使用效果,刚构可以采用主墩截面特殊设计及合拢时顶推来解决边主墩在后期向跨中方向偏移的问题。

但是顶推也不能完全解决墩顶向跨中偏移的问题,因为要完全消除收缩、徐变产生的偏移,将使刚构在施工阶段及未完成收缩徐变前的正常营运阶段的主墩向河岸方向偏移一个较大的值,它将导致主墩浪费更多的材料甚至主墩使用的不安全性。

»对于主墩之间高差较大的多跨连续刚构,抗推刚度差别大时,采用顶推时的各跨顶推力、各墩的位移差别也较大,将导致后期正常营运阶段主墩的位移差别较大、主梁的应力差别也较大,因此高度差别较大的主墩之间,抗推刚度应尽量接近。

[参考文献]
[1]王勇,蒋劲松.连续刚构设计构思的探讨[A].全国桥梁学
术会议论文集[C].人民交通出版社,2003,(1):174~177.
113。