钢管支架计算书630
钢管桩计算书(仅供参考)
边跨现浇直线段支架设计计算一、计算何载（单幅）1、直线段梁重：15#、16#、17#混凝土方量分别为22.26、25.18、48m3。
端部1.0范围内的重量，直接作用在墩帽上，混凝土方量为：V=1×[6.25×2.5+2×3×0.15+2×2×0.25／2+2×225 .065.0 ×1－1.2×1.5]=16.125 m3作用在支架的荷载：G1=（22.26+25.18+48－16.125）×22800×10=1957.78 KN2、底模及侧模重（含翼缘板脚手架）：估算G2=130KN3、内模重：估算G3=58KN4、施工活载：估算G4=80KN5、合计重量：G5=1957.78+130+58+80=2226KN二、支架形式支架采用Φ800mm（壁厚为10mm）作为竖向支承杆件。
纵桥向布置2排，横桥向每排2根，其中靠近10#（13#）墩侧的钢管桩支承在承台上，与墩身中心相距235cm，第二排钢管桩与第一排中心距为550cm，每排2根排的中心距离为585cm。
钢管桩顶设置砂筒，砂筒上设纵横向工字钢作为分配梁，再在纵梁上敷设底模方木及模板。
钢管桩之间及钢管桩与墩身之间设置较强的钢桁架梁联系，在平面上形成框架结构，以满足钢管桩受载后的稳定性要求，具体详见“直线段支架结构图”。
根据支架的具体结构，现将其简化成力学计算模型，如下图所示：327.5585327.510×1202020780550115115纵桥向横桥向三、支架内力及变形验算1、 横梁应力验算：横梁有长度为12.4m ，采用2I56a 工字钢，其上承托12根I45a 工字钢。
为简化计算横梁荷载采用均布荷载。
（1）纵梁上面荷载所生的均布荷载：Q 1=2226÷2÷12.25=90.86KN/m （2）纵梁的自重所生的均布荷载：Q 2=0.8038×(1.15+5.5/2)×11÷12.25=2.815N/m （3）横梁自身的重量所生的均布荷载：Q 3=2×1.0627=2.125N/m （4）横梁上的总均布荷载：Q=90.86+2.815+2.125=95.8N/mq=95.8KN/mQ图(KN)320585320M 图(KN.m)（5）力学简图：由力学简图可求得： 支座反力R=95.8×12.25/2 =586.78 KN由Q 图可得Qmax=306.56 KNM 图可得Mmax=490.5 KN.mq320320585横梁为简支双悬臂梁（6）应力验算σmax =W M max =22342105.4905⨯⨯=104.7MPa ＜[σ]=145Mpaτmax =Ib S Q max =225.1655762136921005.306⨯⨯⨯⨯⨯⨯==255.96Kg/cm 2τmax =25.6 MPa ＜[τ]=120 Mp Δ复合强度 σ=223τσ+=226.2537.104⨯+=113.7Mpa ＜[σ] 2、横梁的刚度验算λ=m ／L=3.2／5.85=0.54f C = f D =EIqml 243（-1+6λ2+3λ3）=655762101.2245853208.9563⨯⨯⨯⨯⨯⨯ (-1+6×547.02+3×547.03) =0.9285×1.286 =1.194cmf E =3844ql (5-24λ2)=655762101.23841085.58.95684⨯⨯⨯⨯⨯⨯(5-24×547.02)=0.1061×(-2.18)=-0.393cm(向上)通过以上计算可知，横梁在均布荷载作用下，跨中将出现向上的拱度。
钢管支架计算书630
钢管支架计算书天津海河大桥钢箱梁吊装时，需在M19节段吊装过程中搭设钢管移动支架，下面根据支架搭设方案进行计算：1、荷载计算M19节段重量为187.08T,整体受力。
2、计算钢管支架的轴力据提供的数据：P总=1870.8KN，钢管支架自重为450KN，则最下面钢管所承受的最大轴力为：N=2320.8KN,取N=2400KN进行控制计算3、验算钢管的强度（4Φ720，D=10MM）钢管支架的强度验算由下式计算：N/A m <[б]б=N/A m=2400/（4×223）=2.69KN/cm2 б=N/A m=2400/（4×194.7）=3.08KN/cm2而[б]=170Mpa=17 KN/cm2，故安全。
4、整体稳定性验算钢管支架的整体稳定性由下式计算：N/A m <ψ[б](1)钢管支架截面力学特性计算图（尺寸单位：cm）如图所示，立柱由4Φ720，d=10mm的钢管组成，查表有A m=223cm2,I X/=140579.2cm4 A m=194.7cm2,I X/=93639.59cm4I X=4×(I X/+A m×r22)=4×(140579.2+3102×223) =86283516.8cm4I X=4×(I X/+A m×r22)=4×(93639.59+3102×194.7) =75217238cm4（2）：计算整体稳定性折减系数计算构件的长细比λh：由《钢结构设计手册》查得格构式压弯杆件的长细比计算公式：λh=(λ02+27A d/A q)1/2 λh=(λ02+27A d/A q)1/2λ0 =L0/i=3600/25.1=143.42 λ0 =L0/i=3600/21.93=164.16 26948.5056 51273.76 A d=1218.4cm2 A d=83390.66cm235887.76 A q=2×4800=864cm2 A q=71706.72cm2代入计算有λh=143.4 代人计算有λh=164.2查《钢结构设计手册》附表，得ψ1=0.339 ψ1=0.273(3)立柱的整体稳定性验算由公式有：N/A m <ψ[б]б=N/A m=2400/（4×223）=2.69KN/cm2 б=N/A m=2400/（4×194.7）=3.08KN/cm2ψ[б]=0.273×170=46.4Mpa=4.6KN/cm2而ψ[б]=0.339×170=57.6Mpa=5.6KN/cm2，故安全。
钢管桩支架计算书
钢管桩支架计算书一．工程概况1.1 工程简介A匝道2号大桥是陕西神木至府谷高速公路永兴镇立交互通的匝道桥，全桥长221.5m，跨径组合为：3×35m+46.5m+2×35m,，主梁横截面设计为单箱四室结构，箱梁高2.4m，顶板宽19.5m，底板宽14.5，箱梁自重每延米45.9吨，全桥采用现浇连续施工，其中主跨下面通过主干桥西尔沟2号大桥构成立交体系。
1.2 建设条件该地区属于山谷地区且常年少雨，气候干燥。
高程变化有时较剧烈，施工条件较困难。
1.2.1地形地貌典型的黄土高原沟壑地形，气候干燥，地下水位较深，地形沿高程方向变化较剧烈。
1.2.2地质情况地质情况主要为Q，多属于分化砂岩和分化泥岩，岩土层大部或全部受到4分化。
承载力从中密碎石土的250KPa到风化砂岩的1200KPa不等，摩阻力相应的大体变化为80KPa到100KPa。
1.2.3气候气候干燥少雨，年均降雨量很小，早晚温差变化较大。
二．施工方案总体布置和荷载设计值2.1 支架搭设情况说明A匝道2号大桥上部结构采用现浇式预应力钢筋混凝土变截面箱梁。
根据工程实际情况采用钢管桩支架方案进行现浇施工，砼浇筑分两次浇筑，即第一次浇筑箱梁底板和腹板，第二次浇筑箱梁顶板和翼缘板。
根据大桥结构设计情况及现场施工条件的特点，综合考虑安全性、经济性和适用性，拟采用钢管桩支架作为该现浇体系的临时支承结构。
钢管桩采用Φ800mm×8mm-Q235的无缝焊接钢管。
方木布置情况：横桥向放置截面尺寸为15cm×15cm的方木，间距0.3m。
15cm×15cm方木放置在工10型钢上，工10型钢放置在贝雷梁上，贝雷梁放置在钢管桩顶端的沙桶上。
2.2 设计荷载取值混凝土自重取：26.5kN/m3箱梁重：24.1kN/m2模板自重： 2.5kN/m2施工人员和运输工具重量： 2.5kN/m2振捣混凝土时产生的荷载： 2.5kN/m2考虑分项系数后的每平米荷载总重：31.6kN/m2三．贝雷梁设计验算大桥第四跨跨径为46.5m,其他跨径为35m,在计算中需要对不同的跨径进行验算。
大钢管支架受力验算计算书
150EI 150 6 103 2.81105
400
箱梁底板底模满足施工要求！
翼板部位
翼板部位箱梁混凝土厚度按照 0.45m 考虑计算。
荷载计算：
q2=1.2×（r1+r2×h）×b+1.4×b×（r3+ r4 + r5） q2=1.2×（26KN/m³×0.45m+0.12Kpa）×1m+1.4×1m×（2.5Kpa+4Kpa+2Kpa） =26.084 KN/m
大钢管支架计算书
一 工程概况
XX 互通 XX 匝道桥上部箱梁第一联现浇箱梁采用少支点钢管支架、第二联 采用少支点钢管支架与碗扣式满堂支架组合形式进行现浇。少支点钢管支架根 据现场地质情况和墩身高度,2#墩柱预埋销棒孔，3#墩进行取芯穿销棒，销棒上 面布置牛腿，牛腿上面安放 I20b 工钢垫块，I20b 工钢垫块上方布置双肢 I50b 工钢承重梁；其余部分采用钢管桩支架施工，钢管立柱采用φ630mm×8mm、φ 630mm×12mm、φ426mm×6mm，钢管桩加纵向和横向平联，钢管桩基础采用混凝 土扩大基础。钢管桩顶部为扁担梁，扁担梁上面置放落架沙筒，沙筒上面 I50b 或者 I56b 工钢承重梁。I50b 或者 I56b 工钢承重梁上面布置纵桥向工钢、桁架 分配梁或者贝雷，底板范围内分配梁上布置 10×10cm 方木，方木上方布置 15mm 厚竹胶板。翼缘板部分在大钢管支架上方搭设碗扣式支架进行浇筑。
翼缘板部分分配梁上方布置两层厚 15mm 竹胶板作为操作平台，然后在竹胶 板上方搭设扣件式支架进行浇筑，立杆顶设一层 10×15cm（顺桥向）方木作主 龙骨（承重梁），方木按照高 15cm 宽为 10cm 的截面形式布置，其上布置间距为 30cm 截面 10cm×10cm（横桥向）方木作次龙骨（分配梁）。模板采用厚 1.5cm 的优质竹胶合板。翼缘板立杆总长最短 1.898m，最长 2.06m，扫地杆距离底托 30cm，顶托距离第二层水平杆件控制在 30cm，步距最大为 1.2m。立杆纵向布置 间距为 90cm，横桥向按照 50cm、90cm 距离布置。
钢管桩和贝雷片架空支架计算书
支架设计计算1、支架结构1.1、满堂式支架形式满堂式钢管支架钢管外径4.8cm，壁厚0.35cm。
支架顺桥向纵向间距0.8m，横桥向横向间距腹板底为0.4m，中部空心位置为0.975m，其余为0.8m，纵横水平杆竖向间距1.2m。
无盖梁的桥墩部分需加密钢管支架。
在顶托上沿线路方向安放2根D48壁厚3.5mm的钢管，在钢管上横向间距30cm安放10×10cm的方木横梁。
1.2、钢管高支架形式现浇箱梁高支架由Ф630mm，壁厚10mm钢管桩，I56a工字钢横梁及贝雷片纵梁组成。
每一跨单幅布置24根钢管桩，墩身完工后进行Ф630mm钢管桩施打，钢管桩与钢管桩之间用[16a槽钢焊接连接系，用I56a工字钢作横梁、贝雷片作纵梁，在贝雷片纵梁上铺设间距为50cm的I10工字钢横梁，然后再纵向铺设间距为30cm的10×10mm木枋。
2、计算依据1、《路桥施工计算手册》；2、《钢结构设计规范》；3、《公路桥涵施工规范》；4、《金九大桥施工组织设计》；5、国家部委制定的其它规定、规程、规范。
3、支架受力计算工况一、选取2m高箱梁进行验算（满堂支架）箱梁腹板为箱梁最大集中荷载处，以此作为自重验算。
如下图。
竖向荷载永久荷载（分项系数取1.2）：①模板及连接件的自重力 800N/ m2②可变荷载（分项系数取1.4）：③施工荷载 1000N/ m2④混凝土倾倒荷载 2000N/ m2⑤振捣荷载 2000N/ m2合计 5800N/ m2箱梁各部位荷载简化表序号部位部位起点终点起点砼厚度（cm)荷载大小(KN/m2)累加其它荷载（KN/m2)终点砼厚度（cm)荷载大小(KN/m2)累加其它荷载（KN/m2)1 B区腹板位置200 53 58.8 200 53 58.82 A区翼板位置200 45 50.8 200 45 50.83 C区空心位置28 8.3 14.1 28 8.3 14.1根据上表利用空间有限元软件MIDAS CIVIL2006 根据实际现浇支架搭设建立现浇梁段的模形，模形取梁段端最重位置进行模拟。
钢管桩及贝雷片架空支架计算书
支架设计计算1、支架构造1.1、满堂式支架形式满堂式钢管支架钢管外径 4.8cm ，壁厚 0.35cm 。
支架顺桥向纵向间距 0.8m ，横桥向横向间距腹板底为0.4m ，中部空心地点为0.975 m ，其他为 0.8m ，纵横水平杆竖向间距 1.2m 。
无盖梁的桥墩部分需加密钢管支架。
在顶托上沿线路方向安置 2 根 D48 壁厚的钢管，在钢管上横向间距30cm 安置 10 × 10cm 的方木横梁。
1.2 、钢管高支架形式现浇箱梁高支架由Ф630mm，壁厚 10mm钢管桩， I56a 工字钢横梁及贝雷片纵梁构成。
每一跨单幅部署24根钢管桩，墩身竣工后630mm钢管桩施打，钢管桩与钢管桩之间用[16a 槽钢焊接连进行Ф接系，用I56a 工字钢作横梁、贝雷片作纵梁，在贝雷片纵梁上铺设间距为 50cm的 I10 工字钢横梁，而后再纵向铺设间距为30cm的 10 ×10mm木枋。
2、计算依照1、《路桥施工计算手册》；2、《钢构造设计规范》；3、《公路桥涵施工规范》；4、《金九大桥施工组织设计》；5、国家部委拟订的其他规定、规程、规范。
3、支架受力计算工况一、选用2m高箱梁进行验算（满堂支架）箱梁腹板为箱梁最大集中荷载处，以此作为自重验算。
以下列图。
竖向荷载永远荷载（分项系数取 1.2 ）：①模板及连结件的自重力800N/ m2②可变荷载（分项系数取 1.4 ）：③施工荷载1000N/ m2④混凝土倾倒荷载2000N/ m2⑤振捣荷载2000N/ m2共计5800N/ m 2现浇箱梁梁段空心断面现浇箱梁梁段空心断面 ( 简化）C B C B CA 现浇箱梁梁端荷载分区断面 A现浇箱梁横断面钢管支架地点表示图箱梁各部位荷载简化表起点终点序号部位部位起点砼厚荷载大小累加其他终点砼厚荷载大累加其他荷载小荷载度（ cm) (KN/m2) 度（ cm)（ KN/m2) (KN/m2) （KN/m2)1 B 区腹板地点200 53 200 532 A 区翼板地点20045200453 C 区空心地点2828现浇箱梁横断面荷载表示图依据上表利用空间有限元软件 MIDAS CIVIL2006 依据实质现浇支架搭设成立现浇梁段的模形，模形取梁段端最重地点进行模拟。
630管桩-乌鲁木齐钢管拱支架计算书
乌鲁木齐河特大桥128简支系杆拱钢管拱安装计算书编制：复核：批审：中铁大桥(郑州)工程机械有限公司二0一一年九月乌鲁木齐河特大桥钢管拱安装支架计算一、工程概况乌鲁木齐河特大桥主桥上部结构采用1孔128m简支系杆拱。
拱轴线采用二次抛物线，矢跨比f/L=1/5，理论计算跨度L=128m，理论拱轴线方程为：Y=0.8X-0.00625X²。
横桥向设置两道拱肋，拱肋中心间距13.8m。
系梁采用预应力混凝土简支箱梁，采用单箱双室截面，采用支架上分段现浇施工，钢管拱肋在系梁及支架上拼装合拢，即主桥采用先梁后拱的施工方法。
结构设计为刚性系梁刚性拱，设两道拱肋，拱肋采用外径φ1300mm 壁厚δ=20mm的钢管混凝土空腹哑铃型截面，上下两钢管中心距2.6m，拱肋截面高3.9m，拱肋上下钢管之间连接缀板δ=20mm。
施工时按施工拱轴线制作和拼装，拱肋弦管采用2m/2.5m长的直管折线对接起拱。
拱肋钢筋在工厂已制作完成，为便于运输，每条拱肋划分为11个运输节段（不含预埋段）。
全桥共设置6组K形横撑，每道横撑均为空钢管结构。
横撑上下管采用外径φ800mm，壁厚δ=12mm的钢管，每组K撑上、下管采用外径φ600mm，壁厚δ=10mm的钢管。
两道拱肋共设17对吊杆，第一对吊杆距离支点14.4m，其余吊杆中心间距均为6.2m。
每处吊杆均为双根85丝φ7mm的环氧喷涂平行钢丝束组成，双吊杆之间纵向间距50cm，每处吊点系梁设0.35m厚的隔板。
拼装支架采用φ630mm，壁厚δ=8mm的钢管桩，以及工16、槽钢[ 20型钢连接系组成框架结构。
二、计算依据1、中铁第一勘察设计院设计的乌鲁木齐河特大桥施工图:兰乌二线施桥LXTJ-9(标)-A；2、《铁路工程施工安全技术规程》（TB10401—2003）3、《铁路桥涵设计规范》（TB10203—2002）4、《钢结构设计规范》（GB50017—2003）5、《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2001）6、《起重机设计规范》（GB /T3811—2008）7、《钢管混凝土拱桥技术规程》（征求意见稿/福建省工程建设地方标准）三、计算模型及假定计算模型选取二分之一的支架结构进行验算，支架钢管桩及连接系简化为梁单元，拱肋结构（含横撑）按照实际尺寸以梁单元的形式加于模型中。
支架计算书
附件四：0#段、1#段现浇支架计算书1 计算依据1、《悬灌梁0#段、1#段支架设计图》2、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）3、《钢结构－原理与设计》（清华版）4、《路桥施工计算手册》（人交版）5、《结构力学》、《材料力学》（高教版）6、《结构设计原理》（人交版）2 工程概况3支架设计3.1 设计方案0#段、1#块支撑模板体系利用Φ630*8mm钢管作为支撑结构，牛腿上设置2I40b的工字钢作为横梁，分配梁采用I25b，其间距30-60cm，在腹板位置进行加强。
为保证安全，外悬横梁增加斜撑进行加固，斜撑采用I36b#工字钢。
3.2 0#块、1#块情况图1 支架侧面图 图2 支架正面图3.2 主要设计参数1、0#段、1#块砼自重：混凝土容重按26.5KN/m 3计算；2、《荷载规范》，恒载系数为1.2；3、型钢自重：按标准容重78.5KN/m 3计；4、活动载荷：人员荷载、施工设备荷载，系数为1.4；5、混凝土冲击荷载：2KN/m 3，系数为1.4；6、外侧模自重：按照1.61KN/m 考虑，系数为1.2；7、底模自重：按照0.98KN/ m 2考虑，系数为1.2；4 材料主要参数及截面特性1、 A3钢弹性模量E=2.1×1011Pa ，剪切模量G=0.81×105 MPa ，密度ρ=7850 kg/m3；2、A3钢抗拉、抗压和抗弯应力[σ]=215MPa ，抗剪应力[]τσ=125MPa 。
3、 容许挠度[f]=L/400；4、I25b 工字钢截面面积A=53.5cm 2，250cm W X =423cm 3 ；2500cm I x =5280cm 4。
5、I36b 工字钢截面面积A=83.5cm 2，250cm W X =919cm 3 ；2500cm I x =16530cm 4。
6、I40b 工字钢截面面积A=94.1cm 2，250cm W X =1140cm 3 ；2500cm I x =22780cm 4。
钢管计算手册
模板扣件式钢管支架计算书一、工程概况二、参数信息1.脚手架参数立杆横距m：1.1；立杆纵距m：1.1；横杆步距m：1.8；支模架类型：水平钢管；板底支撑材料：方木；板底支撑间距mm：40；模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度m:1；模板支架计算高度m：4.27；采用的钢管mm：Ф48×3；扣件抗滑力系数：6；2.荷载参数模板自重kN/m2：0.35；钢筋自重kN/m3：1；混凝土自重kN/m3：24；施工均布荷载标准值kN/m2：2；3.楼板参数钢筋级别：三级钢HRB40020MnSiV,20MnSiNb,20MnTi；楼板混凝土强度等级：C30；每层标准施工天数：8；每平米楼板截面的钢筋面积mm2：1440.000；楼板的计算宽度m：5.4；楼板的计算跨度m：4；楼板的计算厚度mm：110；施工平均温度℃：15；4.材料参数面板类型：胶合面板；面板厚度mm：15；面板弹性模量E N/mm2：9500；面板抗弯强度设计值f m N/mm2：13；木材品种：松木；木材弹性模量E N/mm2：10000；木材抗弯强度设计值f m N/mm2：17；木材抗剪强度设计值f v N/mm2：1.7；三、板模板面板的验算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度.强度验算要考虑混凝土、钢筋、模板的自重及施工均布荷载；挠度验算只考虑混凝土、钢筋、模板的自重荷载.计算的原则是按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算.面板计算简图1.抗弯验算公式：σ=M/W<fσ --面板的弯曲应力计算值N/mm2；M--面板的最大弯距N.mm；W--面板的净截面抵抗矩,公式：W=bh2/6b：面板截面宽度,h：面板截面厚度计算式：W=1100×152/6=41250mm3；f--面板的抗弯强度设计值N/mm2；按以下公式计算面板跨中弯矩：公式：M=0.1×q×l2q--作用在模板上的压力线,包括：1钢筋混凝土板自重kN/m：q1=24+1×1.1×0.11≈3.02kN/m；2模板的自重线荷载kN/m：q2=0.35×1.1≈0.38kN/m；3活荷载为施工荷载标准值kN：q3=2×1.1=2.2kN/m；q=1.2×q1+q2+1.4×q3=1.2×3.02+0.38+1.4×2.2≈7.17kN/m计算跨度板底支撑间距：l=40mm；面板的最大弯距M=0.1×7.17×402=1147.52N.mm；经计算得到,面板的受弯应力计算值：σ=1147.52/41250≈0.03N/mm2；面板的抗弯强度设计值：f=13N/mm2；结论：面板的受弯应力计算值σ=0.03N/mm2小于面板的抗弯强度设计值f=13N/mm2,满足要求2.挠度验算最大挠度按以下公式计算：公式：ω=0.677×q×l4/100×E×Iq--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=q1+q2=3.02+0.38=3.41kN/m；l--计算跨度板底支撑间距：l=40 mm；E--面板材质的弹性模量：E=9500N/mm2；I--面板的截面惯性矩：公式：I=bh3/12计算式：I=40×153/12=11250 mm4；面板的最大挠度计算值：ω=0.677×3.41×404/100×9500×11250=0 mm；面板的最大容许挠度值：ω=l/250=40/250=0.16mm；结论：面板的最大挠度计算值ω=0mm小于面板的最大容许挠度值ω=0.16mm,满足要求四、板底支撑的计算本工程板底支撑采用方木,按照简支梁计算,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：公式：W=B b B h2/6计算式：W=40×902/6=54000mm3；公式：I=B b B h3/12计算式：I=40×903/12=2430000mm4；板底支撑楞计算简图1.荷载的计算：1钢筋混凝土板自重kN/m：q1=24+1×0.04×0.11=0.11kN/m；2模板的自重线荷载kN/m：q2=0.35×0.04≈0.01kN/m；3活荷载为施工荷载标准值kN：q3=2×0.04=0.08kN；q=1.2×q1+q2+1.4×q3=1.2×0.11+0.01+1.4×0.08≈0.26kN/m2.强度验算：最大弯矩计算公式如下：公式：M=q×l2/8最大弯距M=ql2/8=0.26×1.12/8≈0.04kN.m；最大支座力N=ql=0.26×1.1≈0.29kN；梁底支撑最大应力计算值σ=M/W=39446/54000≈0.73N/mm2；梁底支撑的抗弯强度设计值f=17N/mm2；结论：板底支撑的最大应力计算值为0.73N/mm2小于板底支撑的抗弯强度设计值17N/mm2,满足要求3.抗剪验算：最大剪力的计算公式如下：公式：V=q×l/2最大剪力：V=0.26×1.1/2≈0.14kN；截面抗剪强度必须满足：公式：τ=3×V/2×b×h n≤f vb--板底支撑方木截面宽度h n--板底支撑方木截面高度板底支撑受剪应力计算值：τ=3×143.44/2×40×90≈0.06N/mm2；梁底支撑抗剪强度设计值T=1.7N/mm2；结论：板底支撑的受剪应力计算值0.06N/mm2小于板底支撑的抗剪强度设计值1.7N/mm2,满足要求4.挠度验算：最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如下：公式：ω=5×q×l4/384×E×I最大挠度计算值：ω=5×0.26×11004/384×10000×2430000≈0.2 mm；最大允许挠度ω=1100/250=4.4mm；结论：板底支撑的最大挠度计算值0.2mm小于板底支撑的最大允许挠度4.4mm,满足要求五、水平支撑钢管计算支撑板底支撑水平支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取板底支撑传递力,P=0.29kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图kN.m支撑钢管计算剪力图kN支撑钢管计算变形图mm最大弯矩M max=0.87kN.m；最大剪力V max=4.74kN；最大变形ωmax=3.2508mm；最大支座力R max=8.68kN；最大应力σ=M/W=867.98/4490≈193.31N/mm2；水平支撑钢管的抗弯强度设计值f=205N/mm2；水平支撑钢管的最大受弯应力计算值193.31N/mm2小于水平支撑钢管的抗弯强度设计值205N/mm2,满足要求水平支撑钢管最大剪应力按以下公式计算：公式：τ=2×V/π×r2-π×r-d2≤f vr--水平支撑钢管截面半径t--水平支撑钢管截面壁厚水平支撑最大剪应力计算值：τ=2×4739.11/3.14×242-3.14×24-32≈22.35N/mm2；结论：水平支撑钢管的最大受剪应力22.35N/mm2,小于水平支撑钢管允许抗剪强度125N/mm2,满足要求水平支撑钢管允许挠度：ω=1100/150≈7.33与10mm；水平支撑钢管的最大挠度3.2508mm,小于水平支撑钢管允许挠度7.33与10mm,满足要求六、扣件抗滑移的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN,该工程实际的扣件承载力取值为6kN.水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算规范5.2.5:R≤RcRc --扣件抗滑承载力设计值,取6kN；R--水平杆传给扣件的最大竖向作用力计算值；计算中R取最大支座反力,根据前面计算结果得到R=8.68kN；扣件数量计算：8.68/6≈2七、模板支架立杆承受的荷载标准值轴力立杆承受的荷载包括扣件传递的荷载以及模板支架的自重荷载.1扣件传递的荷载kN：N G1=R=8.68kN；2模板支架的自重kN：N G2={4.27+1.1/2+1.1/2×4.27\1.8+1}×0.033+5×0.0135≈0.32kN；N=N G1+1.2×N G2=8.68+1.2×0.32≈9.06kN；八、立杆的稳定性计算按下式计算其稳定性：公式：σ=N/φ×A0N--立杆的轴心压力设计值：N＝9.06kN；φ --轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l o/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径cm：i=10.78；A0--立杆净截面面积cm2：A0=4.24；W--立杆净截面抵抗矩mm3：W=4490；σ --钢管立杆轴心受压应力计算值N/mm2；f--钢管立杆抗压强度设计值：f=205.00N/mm2；l o--计算长度m,支架高度未超过4米参照扣件式规范不考虑高支撑架,按下式计算l o=h+2ah--立杆步距m；a--模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度,由于模板的搭设方式决定了该值为0；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=1800mm；长细比λ=L o/i=1800/15.9≈113；由长细比l o/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.496；钢管立杆受压应力计算值；σ=9061.42/0.496×424≈43.09N/mm2；结论：钢管立杆稳定性计算σ=43.09N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值f=205.00N/mm2,满足要求。
钢管架子计算书
钢管脚手架计算书办公楼外架-1(h=-8.6-4.5)高度段钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为14.0米，立杆采用单立管。
搭设尺寸为：立杆的纵距1.70米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。
采用的钢管类型为48×3.5，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.40米。
施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工1层，脚手板共铺设4层。
一、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.700/4=0.149kN/m活荷载标准值 Q=3.000×1.700/4=1.275kN/m荷载的计算值 q=1.2×0.038+1.2×0.149+1.4×1.275=2.010kN/m小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=2.010×1.0502/8=0.277kN.m=0.277×106/5080.0=54.517N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0.038+0.149+1.275=1.462kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×1.462×1050.04/(384×2.06×105×121900.0)=0.922mm小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
管道支架计算书
管道支架计算书管道支架计算书是用于计算管道支架的设计参数和尺寸的文档。
下面是一个详细精确的管道支架计算书的示例：1. 项目信息：- 项目名称：XXX管道支架设计- 设计人员：XXX- 设计日期：XXXX年XX月XX日2. 管道参数：- 管道材质：XXX（例如：碳钢）- 管道直径：XXX（单位：mm）- 管道壁厚：XXX（单位：mm）- 管道工作温度：XXX（单位：摄氏度）- 管道工作压力：XXX（单位：MPa）3. 支架类型：- 支架类型：XXX（例如：吊杆支架）- 材质：XXX（例如：碳钢）- 支架间距：XXX（单位：mm）- 支架高度：XXX（单位：mm）- 支架数量：XXX4. 荷载计算：- 管道自重：XXX（单位：N/m）- 流体重量：XXX（单位：N/m）- 风荷载：XXX（单位：N/m）- 地震荷载：XXX（单位：N/m）5. 强度计算：- 支架材料强度：XXX（单位：MPa）- 支架材料屈服强度：XXX（单位：MPa）- 支架材料抗拉强度：XXX（单位：MPa）- 支架材料抗剪强度：XXX（单位：MPa）6. 计算结果：- 支架荷载：XXX（单位：N）- 支架间距：XXX（单位：mm）- 支架高度：XXX（单位：mm）- 支架尺寸：XXX（单位：mm）- 支架材料选择：XXX（例如：碳钢）- 支架材料尺寸：XXX（单位：mm）7. 结论：- 根据计算结果，建议采用XXX类型的支架材料，并按照计算结果的尺寸进行设计和安装。
以上是一个简单的管道支架计算书的示例，根据具体项目和需求，可能还需要包含其他参数和计算内容。
在实际设计中，建议根据相关标准和规范进行计算和设计，以确保支架的安全性和可靠性。
钢管支撑体系计算书
钢管支撑体系计算书（一）钢管支撑体系主要技术参数1、采用Ø48钢管，钢管支撑体系的立杆间距为1000～1200mm。
梁支撑体系立杆间距为：梁高度小于750mm其间距为800～1000mm；梁高度大于750mm其间距为600～700mm。
2、排架水平拉杆沿高度方向间距为1800mm。
（二）结构计算的有关标准和依据参照：《建筑施工脚手架安全技术标准的统一规定》《建筑结构设计统一标准》（GBJ68－84）《建筑结构荷载规范》（GBJ9－87）《冷弯薄壁型结构计术规范》（GBJ18－87）《建筑施工脚手架应用手册》参数：1．第一安全系数应满足下列要求强度：K1≥1.5K2≥3.02．活荷载取值：结构施工时，按两个操作层计算，每层取250㎏／cm2。
（三）钢筋砼板下支撑体系计算。
（A）采用钢管脚手架支撑体系的计算。
A：荷载计算1、恒载计算a．平板的模板及小楞：取0.3kN／m2 荷载分项系数取1.2b．钢筋砼自重标准值：取0.3kN／m2 荷载分项系数取1.22、施工荷载：取250 kN／m23、按两个标准层计算荷载：P＝（0.3×1.2＋0.3×1.2＋0.25×1.4）×2＝2.14 kN／m2荷载分项系数取1.2B：立杆强度验算钢管选用Ø48，其壁厚为3.5mm，A＝4.89cm2 ,I1＝12.19cm4a.确定立杆的长度L0L0＝µ1h 查表得µ1＝0.76L0＝0.76×1.8＝136.8 cmb. 立杆长细比λ:L／I＝136.8／1.73＝79.08＜[λ]＝150满足要求。
C：稳定性验算验算系数取3б＝N／(ψA×f)＝2146／(3×4.89×100)＝145.8<[f]＝215符合要求。
（B）、采用定型门式脚手架作体系的计算按产品设计承载力标准，单榀脚手架在稳定安全系数为3时，其承载力为3050㎏，而实际荷载仅为1345×2＝2790㎏，小于设计承载力。
钢管支架结构计算书
q15—可变荷载，（包括施工活荷载１05.0ｋg/m（０.35*3０0)、混凝土入仓的冲击力70.０ｋｇ/m（0.35＊20０）、混凝土振捣产生的荷载70.0kg/m(0.35＊2０0））等于2４5.0kｇ。
2.立柱荷载计算具体如下:
(二）梁系部位
设计参数：梁系（最大截面尺寸)设计断面尺寸为宽＊高(０.35＊0.60m);
支架梁采用2［１0双槽钢,单排;
立柱采用Φ100钢管,壁厚δ=3.5mm,间距１.５m。
1．支架梁荷载计算具体如下：
ｑ1３—支架体系自重，(包括支架梁20.0ｋg/m(２*10)、顶托及顶托支座3７．4kg/m（1/0.2*7.４8)、方木７．７kg／m(1/0.２*０.4４*0.０５*0．１*７０0)、模板２.9kｇ／m(0.３5*0.0１２＊700）），为68.0kｇ/m;
=14１6．70kg/ｍ
Wx=4９cm3
Ｉx=２４5ｃm４
E=20６ＧPa
l=1.5ｍ
３98.４
kｇ.m
/
/
/
强度σ
813．２
kg/cｍ2
4．方木荷载计算具体如下：
q10—支架体系自重,（包括方木3.５ｋg/m(0.05*0.1*70０)、模板2.5ｋｇ/m(0．3＊0．012*700)),为6.０kg/m;
q１1—设计楼板混凝土荷载，等于１８7.5kｇ／ｍ（０.25*０．3*２50０）;
ｑ12—可变荷载，(包括施工活荷载9０.0kg/m(0．3*3０0)、混凝土入仓的冲击力60.０kｇ／m(0.3＊2０0)、混凝土振捣产生的荷载６０.0kｇ/m(0.3*200)）等于210.0kg。
钢管支架计算书630
钢管支架计算书天津海河大桥钢箱梁吊装时，需在M19节段吊装过程中搭设钢管移动支架，下面根据支架搭设方案进行计算：1、荷载计算M19节段重量为187. 08T,整体受力。
2、计算钢管支架的轴力据提供的数据：P总二1870.8KN，钢管支架自重为450KN,则最下面钢管所承受的最大轴力为：N=2320. 8KN,取N=2400KN进行控制讣算3、验算钢管的强度(40720, D=10MM)钢管支架的强度验算由下式计算：N/A. <[6]6 二N/汕二2400/( 4 X 223 )=2. 69KX/cm26 二N/九二2400/( 4X194.7 )=3. 08KN/cm:而[6 ]=170Mpa=17 KN/cm:,故安全。
4、整体稳定性验算钢管支架的整体稳定性山下式计算：N/化〈巾[6 ](1)截面力学特性(如下图)钢管支架截面力学特性计算图(尺寸单位：cm)如图所示，立柱曲4①720, d二10mm的钢管组成，查表有^=223cm2, I x =140579. 2cm 九二194. 7cm:, L； =93639. 59cmIx=4X (I x +A o Xr2:)=4X (140579. 2+310’X 223) =86283516. 8cm1 Ix=4X (Ix'+A.Xr^MX (93639. 59+310’X194. 7) =75217238cm'（2）: tr 算整体稳定性折减系数计算构件的长细比入h:III 《钢结构设计手册》查得格构式压弯杆件的长细比计算公式:xF （X 『+27扎/扎）1/2 xF （ X 0:+27VAJ 12X o 二L°/i 二3600/21. 93=164. 16 26948.5056查《钢结构设计手册》附表，得血1=0. 339 巾F0. 273（3）立柱的整体稳定性验算山公式有:N/A.〈巾[6 ]6 二N/X 二2400/( 4 X 223 )=2. 69KX/cm' 6 =^=2400/( 4 X 194.7 )=3. 08KX/cm :0 [ 6 ]=0. 273X170=46. 4Mpa=4.6KN/cm : 而巾[6 ]=0. 339X170=57. 6Mpa=5. 6KN/cm 2,故安全。
钢管支架结构计算书
钢管支架设计计算书一、设计数据根据设计方案相关图纸：副厂房楼板设计厚度为0.25m，梁系最大截面尺寸0.35*0.60m。
二、设计假定钢管支架体系主要包括方木(宽*高(0.05*0.1m)、顶托梁(I10工字钢)、支架梁(2［10双槽钢)及立柱(Φ100钢管)，钢材材质为Q235，底模模板采用12mm 胶合板。
顶托梁、支架梁均按近似简支梁计算。
三、钢管支架荷载计算根据副厂房钢管支架的设计方案，按楼板和梁系分别进行荷载计算。
(一)楼板部位设计参数：楼板设计厚度为0.25m；顶托梁采用I10工字钢，间距为0.8m；支架梁采用2［10双槽钢，间距为1.5m；立柱采用Φ100钢管，壁厚δ=3.5mm，间排距1.5*1.5m；方木设计断面尺寸为宽*高(0.05*0.1m)，间距0.3m。
1．顶托梁荷载计算具体如下：q1—支架体系自重，（包括顶托梁11.2kg/m、方木9.3kg/m(1/0.3*0.8*0.05*0.1*700)、模板6.7kg/m(0.8*0.012*700)），等于27.3kg/m；q2—设计楼板混凝土荷载，等于500.0kg/m（0.25*0.8*2500）；q3—可变荷载，（包括施工活荷载240.0kg/m(0.8*300)，混凝土入仓的冲击力160.0kg/m(0.8*200)、混凝土振捣产生的荷载160.0kg/m(0.8*200)）等于560.0kg/m。
q4—支架体系自重，（包括支架梁20.0kg/m(2*10)、顶托及顶托支座9.4kg/m(1/0.8*7.48)、顶托梁21.0kg/m(1/0.8*1.5*11.2)、方木17.5kg/m(1.5/0.3*1.0*0.05*0.1*700)、模板12.6kg/m(1.5*0.012*700)），为80.5kg/m；q5—设计楼板混凝土荷载，等于937.5kg/m（0.25*1.5*2500）；q6—可变荷载，（包括施工活荷载450.0kg/m(1.5*300)、混凝土入仓的冲击力300.0kg/m(1.5*200)、混凝土振捣产生的荷载300.0kg/m(1.5*200)）等于1050.0kg/m。
钢管支架结构计算书
钢管支架设计计算书一、设计数据根据设计方案相关图纸：副厂房楼板设计厚度为0.25m,梁系最大截面尺寸0.35*0.60m。
二、设计假定钢管支架体系主要包括方木(宽*高(0.05*0.1m)、顶托梁(I10工字钢)、支架梁(2 [10双槽钢)及立柱(①100钢管)，钢材材质为Q235,底模模板采用12mm 胶合板。
顶托梁、支架梁均按近似简支梁计算。
三、钢管支架荷载计算根据副厂房钢管支架的设计方案，按楼板和梁系分别进行荷载计算。
(一)楼板部位设计参数：楼板设计厚度为0.25m;顶托梁采用I10工字钢，间距为0.8m;支架梁采用2 [10双槽钢，间距为1.5m;立柱采用①100钢管，壁厚b=3.5mm,间排距1.5*1.5m;方木设计断面尺寸为宽*高(0.05*0.1m),间距0.3m。
1.顶托梁荷载计算具体如下：q1一支架体系自重，(包括顶托梁11.2kg/m、方木9.3kg/m(1/0.3*0.8*0.05*0.1*700)、模板6.7kg/m(0.8*0.012*700)),等于27.3kg/m;q2一设计楼板混凝土荷载，等于500.0kg/m (0.25*0.8*2500);口3—可变荷载，(包括施工活荷载240.0kg/m(0.8*300),混凝土入仓的冲击力160.0kg/m(0.8*200)、混凝土振捣产生的荷载160.0kg/m(0.8*200))等于560.0kg/m。
q4—支架体系自重，(包括支架梁20.0kg/m(2*10)、顶托及顶托支座9.4kg/m(1/0.8*7.48)、顶托梁21.0kg/m(1/0.8*1.5*11.2)、方木17.5kg/m(1.5/0.3*1.0*0.05*0.1*700)、模板12.6kg/m(1.5*0.012*700))，为80.5kg/m；q5一设计楼板混凝土荷载，等于937.5kg/m(0.25*1.5*2500)；口6一可变荷载，(包括施工活荷载450.0kg/m(1.5*300)、混凝土入仓的冲击力300.0kg/m(1.5*200)、混凝土振捣产生的荷载300.0kg/m(1.5*200))等于1050.0kg/m。
管道支架工程量计算(规范)【范本模板】
管道支架工程量计算(规范）
注:具体数量的计算根据实际情况排列，穿墙时应算一个支点
DN４0０。
1９DN5０0。
3３DN７0 ０.３9
5、管卡设置要求。
(1)室内给水管道立管管卡
屋高=<５ｍ,每层设一个
＞５m,每层设两个
(2）室内排水立管管卡:一般每层设一个
(3）室内排水支管、横贯、管一般是悬吊在抽板下,吊架间距为１.５M
6、其他
（１）给水管道（水平管）：给水管道干管的安装一般用角钢支架或管卡固在墙上，管外皮距墙面净距30~50mｍ，取４０mm
给水横支管:一般用管卡或钩钉固定
(2）排水管道
(１)管道设置原则:散热器支管长度＞1。
5ｍ时,设管卡或钩钉; 采暖立管管卡：层高=<５m,每层设一个层高〉5m,每层设两个
(2)管道支架数量的计算
立管支架：按层计算
水平管支架:a、固定支架:按图示数量计算
b 、单管活动支架数量＝管子的长度/最大支架间距--—该段固定支架的数量
c、多管活动支架数量=多段管段长度/较细管最大支架间距----该段固定支架数量。
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钢管支架计算书
天津海河大桥钢箱梁吊装时，需在M19节段吊装过程中搭设钢管移动支架，下面根据支架搭设方案进行计算：
1、荷载计算
M19节段重量为187.08T,整体受力。
2、计算钢管支架的轴力
据提供的数据：P总=1870.8KN，钢管支架自重为450KN，则最下面钢管所承受的最大轴力为：N=2320.8KN,取N=2400KN进行控制计算
3、验算钢管的强度（4Φ720，D=10MM）
钢管支架的强度验算由下式计算：N/A
m
<[б]
б=N/A
m =2400/（4×223）=2.69KN/cm2 б=N/A
m
=2400/（4×194.7）=3.08KN/cm2
而[б]=170Mpa=17 KN/cm2，故安全。
4、整体稳定性验算
钢管支架的整体稳定性由下式计算：
N/A
m
<ψ[б]
(1)截面力学特性（如下图）
钢管支架截面力学特性计算图（尺寸单位：cm）
如图所示，立柱由4Φ720，d=10mm的钢管组成，查表有
A m =223cm2,I
X
/=140579.2cm4 A
m
=194.7cm2,I
X
/=93639.59cm4
I X =4×(I
X
/+A
m
×r
2
2)=4×(140579.2+3102×223) =86283516.8cm4
I X =4×(I
X
/+A
m
×r
2
2)=4×(93639.59+3102×194.7) =75217238cm4
（2）：计算整体稳定性折减系数
计算构件的长细比λ
h
：
由《钢结构设计手册》查得格构式压弯杆件的长细比计算公式：
λ
h =(λ
2+27A
d
/A
q
)1/2 λ
h
=(λ
2+27A
d
/A
q
)1/2
λ
0 =L
/i=3600/25.1=143.42 λ
=L
/i=3600/21.93=164.16 26948.5056
51273.76 A
d =1218.4cm2 A
d
=83390.66cm2
35887.76 A
q =2×4800=864cm2 A
q
=71706.72cm2
代入计算有λ
h =143.4 代人计算有λ
h
=164.2
查《钢结构设计手册》附表，得ψ
1=0.339 ψ
1
=0.273
(3)立柱的整体稳定性验算由公式有：
N/A
m
<ψ[б]
б=N/A
m =2400/（4×223）=2.69KN/cm2 б=N/A
m
=2400/（4×194.7）=3.08KN/cm2
ψ[б]=0.273×170=46.4Mpa=4.6KN/cm2
而ψ[б]=0.339×170=57.6Mpa=5.6KN/cm2，故安全。
(4)单根立柱的整体稳定性验算
A
m
=223cm2,
I
X
/=140579.2cm4
回转半径i=（I
X / A
m
）0.5=25.1cm λ
=L
/I=1500/25.1=39.8(以15m设置一道
横联计算) λ
0 =L
/I=800/25.1=31.9
查《钢结构设计手册》附表，得ψ
1=0.883 ψ
1
=0.936
由公式有：N/A
m
<ψ[б]
б=N/A
m =2400/4/223=2.69KN/cm2 б=N/A
m
=2400/4/194.7=3.08KN/cm2
而ψ[б]=0.883×170=150.11Mpa=15KN/cm2，故安全。
ψ[б]=0.936×170=159.12Mpa=15.9KN/cm2，。