楼板模板计算书

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120厚楼板模板支撑(5.9米)

120厚楼面模板支撑计算书工程名称：编制单位：1.计算参数结构板厚120mm，层高5.90m, 结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度f m=13.00N/mm2 ,顺纹抗剪强度f v=1.40N/mm2.门式钢管脚手架间横向间距600mm, 门式钢管脚手架架间纵向间距900mm，门式钢管脚手架顶可调底座调节螺杆伸出长度200mm。

2.楼板底模验算（1）底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位计算宽度(m) 板厚(m) 系数设计值①底模自重 0.30 kN/m2× 1.0 × 1.2 = 0.36 kN/m②砼自重 24.00 kN/m3× 1.0 × 0.12 × 1.2 = 3.46 kN/m③钢筋荷载 1.10 kN/m3× 1.0 × 0.12 × 1.2 = 0.16 kN/m④施工人员及施工设备荷载 2.50 kN/m2× 1.0 × 1.4 = 3.50 kN/m底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 7.47 kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③) q2 = 3.97 kN/m（2）楼板底模板验算第一层龙骨间距L=300mm,计算跨数5跨。

底模厚度18mm,板模宽度1000mm；W=bh2 /6=1000×182/6=54000mm3；I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4。

1）内力及挠度计算a.①＋②＋③＋④荷载支座弯矩系数K M=-0.105M1=K M q1L2 =-0.105×7.47×3002=-70592N.mm剪力系数K V=0.606V1=K V q1L=0.606×7.47×300=1358Nb.①＋②＋③荷载支座弯矩系数K M=-0.105M2=K M q2L2 =-0.105×3.97×3002=-37517N.mm跨中弯矩系数K M=0.078M3=K M q2L2 =0.078×3.97×3002=27869N.mm剪力系数K V=0.606V2=K V q2L=0.606×3.97×300=722N挠度系数Kυ=0.644υ2=Kυq2L4/(100EI)=0.644×(3.97/1.2)×3004/(100×9000×486000)=0.04mmc.施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.4×2.50=3.50kN ，计算简图如下：跨中弯矩系数K M=0.200M4=K M×PL=0.200×3.50×1000×300=210000N.mm支座弯矩系数K M=-0.100M5=K M×PL=-0.100×3.50×1000×300=-105000N.mm剪力系数K V=0.600V3=K V P=0.600×3.50=2.10kN挠度系数Kυ=1.456υ3=KυPL3/(100EI)=1.456×(3.50/1.4)×1000×3003/(100×9000×486000)=0.22mm 2）抗弯强度验算M1=-70592N.mmM2＋M5=-142517N.mmM3＋M4=237869N.mm比较M1、M2＋M5、M3＋M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。

模板工程计算书

W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000m m4承载能力极限状态q1＝[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×1=8.838kN/mq1静=[γG(G1k +(G2k+G3k)h)b] = [1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)×1]=4.638kN/mq1活=(γQ×Q1k)×b=(1.4×3)×1=4.2kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1×3)×1＝6.865kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×4.638×0.32+0.117×4.2×0.32＝0.086kN·m σ＝M max/W＝0.086×106/24000＝3.582N/mm2≤[f]＝16.83N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×6.865×3004/(100×9350×144000)=0.28mm νmax=0.28mm≤min{300/150，10}=2mm满足要求！五、小梁验算q1＝[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×0.3＝2.723kN/m 因此，q1静＝1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1.2×(0.3+(24+1.1)×0.15)×0.3＝1.463kN/mq1活＝1.4×Q1k×b=1.4×3×0.3＝1.26kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.463×1.22+0.125×1.26×1.22＝0.49kN·m M2＝q1L12/2=2.723×0.12/2＝0.014kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.49，0.014]＝0.49kN·mσ=M max/W=0.49×106/42670=11.488N/mm2≤[f]=12.87N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.463×1.2+0.625×1.26×1.2＝2.043kNV2＝q1L1＝2.723×0.1＝0.272kNV max＝max[V1，V2]＝max[2.043，0.272]＝2.043kNτmax=3V max/(2bh0)=3×2.043×1000/(2×40×80)＝0.957N/mm2≤[τ]=1.39N/mm2 满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1×3)×0.3＝2.119kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×2.119×12004/(100×8415×170.67×104)＝1. 594mm≤[ν]＝min(L/150,10)＝min(1200/150,10)＝8mm;悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=2.119×1004/(8×8415×170.67×104)＝0.002mm≤[ν]＝min(2×l/150,10)＝min(2×100/150,10)＝1.333mm1满足要求！六、主梁验算1、小梁最大支座反力计算q1＝[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×0.3＝2.795kN/m q1静＝1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)×0.3＝1.535kN/m q1活＝1.4×Q1k×b ＝1.4×3×0.3＝1.26kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1×3)×0.3＝2.179kN/m 承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max＝1.25q1L＝1.25×2.795×1.2＝4.193kN按悬臂梁，R1＝2.795×0.1＝0.28kNR＝max[R max，R1]＝4.193kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×2.179×1.2＝3.269kN按悬臂梁，R'1＝q2l1=2.179×0.1＝0.218kNR＝max[R'max，R'1]＝3.269kN;计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)σ=M max/W=1.95×106/10330=188.746N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)τmax=V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=9.487×1000×[40×602-(40-8)×522]/(8×309900×8)＝27. 49N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax=1.911mm≤[ν]=min{1200/150，10}=8mm悬挑段νmax＝0.668mm≤[ν]=min(2×150/150,10)=2mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=11.478kN，R2=17.873kN，R3=17.873kN，R4=11.478kN 七、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N＝17.873kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立柱验算1、长细比验算l01=hˊ+2ka=1000+2×0.7×450=1630mml0=ηh=1.2×1800=2160mmλ=max[l01，l0]/i=2160/15.9=135.849≤[λ]=150满足要求！2、立柱稳定性验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010公式5.3.1-2：小梁验算q1＝[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×3]×0.3 = 2.669kN/m同上四～六步计算过程，可得：R1＝10.961kN，R2＝17.067kN，R3＝17.067kN，R4＝10.961kN顶部立柱段：λ1=l01/i=1630.000/15.9=102.516查表得，φ＝0.573不考虑风荷载:N1=Max[R1，R2，R3，R4]=Max[10.961，17.067，17.067，10.961]=17.098kN f＝ N1/(ΦA)＝17098/(0.573×424)＝70.376N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！考虑风荷载:M w＝γQφcωk×l a×h2/10＝1.4×0.9×0.076×1.2×1.82/10＝0.037kN·mN1w=Max[R1,R2,R3,R4]+M w/l b=Max[10.961,17.067,17.067,10.961]+0.037/1.2=17.098kN f＝ N1w/(φA)+M w/W＝17098/(0.573×424)+0.037×106/4730＝78.198N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！非顶部立柱段：λ=l0/i=2160.000/15.9=135.849查表得，φ1=0.371不考虑风荷载:N=Max[R1,R2,R3,R4]+γG×q×H=Max[10.961,17.067,17.067,10.961]+1.2×0.15×4.5=17. 877kNf=N/(φ1A)＝17.877×103/(0.371×424)=113.646N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！考虑风荷载:M w＝γQφcωk×l a×h2/10＝1.4×0.9×0.076×1.2×1.82/10＝0.037kN·mN w=Max[R1,R2,R3,R4]+γG×q×H+M w/l b=Max[10.961,17.067,17.067,10.961]+1.2×0.15×4 .5+0.037/1.2=17.908kNf=N w/(φ1A)+M w/W＝17.908×103/(0.371×424)+0.037×106/4490=121.665N/mm2≤[σ] =205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3 H/B=4.5/27=0.167≤3满足要求！十、抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(ωk L1Hh2+Q3k L1h1)=1×1.4×(0.076×45×4.5×3.9+0.55×45×3.9)=219.164kN ·mM R=γG(G1k+0.15H/(l a l b))L1B12/2=0.9×(0.5+0.15×4.5/(1.2×1.2))×45×272/2=14300.93k N·mM T=219.164kN·m≤M R=14300.93kN·m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(Q2k L1H+Q3k L1h1)=1×1.4×(0.25×45×4.5+0.55×45×3.9)=206.01kN·mM R=γG[(G2k+G3k)×h0+(G1k+0.15H/(l a l b))]L1B12/2=0.9×[(24+1.1)×0.15+(0.5+0.15×4.5 /(1.2×1.2))]×45×272/2=69880.801kN·mM T=206.01kN·m≤M R=69880.801kN·m满足要求！梁模板（盘扣式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：平面图立面图四、面板验算取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250m m4q1＝[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.35)+1.4×3]×1＝45.6 3kN/mq1静＝1.2×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.2×[0.1+(24+1.5)×1.35]×1＝41.43kN/mq1活＝1.4×Q1k×b＝1.4×3×1＝4.2kN/mq2＝[1×G1k+1×(G2k+G3k)×h+1×Q1k]×b＝[1×0.1+1×(24+1.5)×1.35+1×3]×1＝37.525k N/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×41.43×0.152+0.121×4.2×0.152＝0.111kN·m σ＝M max/W＝0.111×106/37500＝2.965N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×37.525×1504/(100×10000×281250)＝0.043mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[150/150，10]＝1mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×41.43×0.15+0.446×4.2×0.15＝2.723kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×41.43×0.15+1.223×4.2×0.15＝7.874kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×41.43×0.15+1.142×4.2×0.15＝6.487kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393q2L=0.393×37.525×0.15＝2.212kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×37.525×0.15＝6.434kNR3'=0.928q2L=0.928×37.525×0.15＝5.223kN五、小梁验算承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=2.723/1＝2.723kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b =Max[7.874,6.487,7.874]/1= 7.874kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R5/b=2.723/1＝2.723kN/m小梁自重：q2＝1.2×(0.3-0.1)×0.6/4 =0.036kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1.2×0.5×(1.35-0.15)=0.72kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1.2×0.5×(1.35-0.15)=0.72kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×(0.5-0.6/ 2)/2×1=0.932kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×((1-0.5)-0.6/2)/2×1=0.932kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =2.723+0.036+0.72+0.932=4.411kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=7.874+0.036=7.91kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =2.723+0.036+0.72+0.932=4.411kN/m 小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[4.411,7.91,4.411]=7.91kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=2.212/1＝2.212kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b =Max[6.434,5.223,6.434]/1= 6.434kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R5'/b=2.212/1＝2.212kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.6/4 =0.03kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(1.35-0.15)=0.6kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(1.35-0.15)=0.6kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1×3]×(0.5-0.6/2)/2×1=0.727kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1×3]×((1-0.5)-0.6/ 2)/2×1=0.727kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左' =2.212+0.03+0.6+0.727=3.569kN/m 中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=6.434+0.03=6.464kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =2.212+0.03+0.6+0.727=3.569kN/m 小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[3.569,6.464,3.569]=6.464kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×7.91×0.92，0.5×7.91×0.22]＝0.801kN·mσ=M max/W=0.801×106/64000=12.514N/mm2≤[f]=15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×7.91×0.9，7.91×0.2]＝4.449kNτmax=3V max/(2bh0)=3×4.449×1000/(2×60×80)＝1.39N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×6.464×9004/(100×9350×256×104)＝0.923mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[900/150，10]＝6mmν2＝q'l24/(8EI)＝6.464×2004/(8×9350×256×104)＝0.054mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]= min[400/150，10]＝2.667mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×7.91×0.9,0.375×7.91×0.9+7.91×0.2]=8.899 kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=4.962kN,R2=8.899kN,R3=7.338kN,R4= 8.899kN,R5=4.962kN正常使用极限状态R max'=[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×6.464×0.9,0.375×6.464×0.9+6.464×0.2]= 7.272kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=4.015kN,R2'=7.272kN,R3'=5.91kN,R4' =7.272kN,R5'=4.015kN六、主梁验算主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为Ks×Rn，Rn为各小梁所受最大支座反力1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.727×106/4490=161.825N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝6.381kNτmax=2V max/A=2×6.381×1000/424＝30.1N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.26mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[500/150，10]＝3.333mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=1.935kN，R2=17.165kN，R3=1.935kN立柱所受主梁支座反力依次为P1=1.935/0.6=3.225kN，P2=17.165/0.6=28.609kN，P3=1.935/0.6=3.225kN七、可调托座验算1、扣件抗滑移验算两侧立柱最大受力N＝max[R1,R3]＝max[1.935,1.935]＝1.935kN≤0.85×8=6.8kN 单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[P2]＝28.609kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立柱验算1、长细比验算h max=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1500,1000+2×0.7×500)=1800mmλ=h max/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.3862、风荷载计算M w＝φc×1.4×ωk×l a×h2/10＝0.9×1.4×0.031×0.9×1.52/10＝0.008kN·m根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010公式5.3.1-2：1)面板验算q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.35)+1.4×0.9×3]×1＝45.21kN/m2)小梁验算q1＝max{2.695+1.2×[(0.3-0.1)×0.6/4+0.5×(1.35-0.15)]+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1. 4×0.9×3]×max[0.5-0.6/2，(1-0.5)-0.6/2]/2×1，7.797+1.2×(0.3-0.1)×0.6/4}=7.833kN /m同上四～六计算过程，可得：P1＝3.18kN，P2＝28.286kN，P3＝3.18kN立柱最大受力N w＝max[P1+N边1，P2，P3+N边2]+1.2×0.15×(3.9-1.35)+M w/l b＝max[ 3.18+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×3]×(0.9+0.5-0.6/2)/2×0.9，28.286，3.18+[ 1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×3]×(0.9+1-0.5-0.6/2)/2×0.9]+0.459+0.008/1＝28. 753kNf＝N/(φA)+M w/W＝28753.141/(0.386×424)+0.008×106/4490＝177.466N/mm2≤[f]＝300N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3 H/B=3.9/30=0.13≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱支承面承载力验算F1=N=28.753kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表可得：βh=1，f t=0.829N/mm2，η=1，h0=h-20=130mm，u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=1320mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，m)ηu m h0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1320×130/1000=99.579kN≥F1=28.753kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表可得：f c=8.294N/mm2，βc=1，βl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，A ln=ab=40000 mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×3×8.294×40000/1000=1343.628kN≥F1=28.753kN满足要求！墙模板（木模板）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载组合新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γc t0β1β2v1/2，γc H]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×4.5]＝min[29.87，108]＝29.87kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9 max[1.2×29.87+1.4×2，1.35×29.87+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.644，42.285]＝0.9×42 .285＝38.056kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87 kN/m2三、面板布置模板设计立面图四、面板验算墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b＝0.5m，W＝bh2/6＝500×122/ 6＝12000mm3，I＝bh3/12＝500×123/12＝72000mm41、强度验算q＝bS承＝0.5×38.056＝19.028kN/m面板弯矩图(kN·m)M max＝0.095kN·mσ＝M max/W＝0.095×106/12000＝7.928N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝0.5×29.87=14.935kN/m面板变形图(mm)ν＝0.43mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm满足要求！五、小梁验算1、强度验算q＝bS承＝0.275×38.056＝10.465kN/m小梁弯矩图(kN·m)小梁剪力图(kN)M max＝0.327kN·mσ＝M max/W＝0.327×106/42670＝7.664N/mm2≤[f]＝16.2N/mm2 满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝0.275×29.87=8.214kN/m小梁变形图(mm)ν＝0.462mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm满足要求！3、支座反力计算R1=4.507kN，R2=...R37=4.007kN，R38=5.509kN六、主梁验算1、强度验算主梁弯矩图(kN·m)M max＝0.611kN·mσ＝M max/W＝0.611×106/4490＝136.083N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！2、挠度验算主梁变形图(mm)ν＝0.369mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓横向验算间距m＝max[500，500/2+200]＝500mm 对拉螺栓竖向验算间距n＝max[500，500/2+250]＝500mm N＝0.95mnS承＝0.95×0.5×0.5×38.056＝9.038kN≤N t b＝17.8kN 满足要求！柱模板（设置对拉螺栓）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载组合新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γc t0β1β2v1/2，γc H]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×4.5]＝min[29.87，108]＝29.87kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9 max[1.2×29.87+1.4×2，1.35×29.87+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.644，42.285]＝0.9×42 .285＝38.056kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87 kN/m2三、面板验算模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.7×29.87＝25.404kN/m活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.7×2＝1.235kN/mM max＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×25.404×0.152-0.121×1.235×0.152＝-0.065kN·m σ＝M max/W＝0.065×106/(1/6×700×122)＝3.841N/mm2≤[f]＝14.742N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝0.7×29.87＝20.909kN/mν＝0.632ql4/(100EI)＝0.632×20.909×1504/(100×8925×(1/12×700×123))＝0.074mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.375mm满足要求！四、小梁验算1、强度验算小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.15×38.056＝5.708 kN/m小梁弯矩图(kN·m)M max＝0.285kN·mσ＝M max/W＝0.285×106/42.67×103＝6.672N/mm2≤[f]＝13.5N/mm2满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN·m)V max＝2.346kNτmax=3V max/(2bh0)=3×2.346×1000/(2×40×80)＝1.1N/mm2≤[τ]=1.35N/mm2 满足要求！3、挠度验算小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.15×29.87＝4.481 kN/m小梁变形图(mm) ν＝0.409mm≤[ν]＝1.5mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=4.438正常使用极限状态R max=3.484五、柱箍验算模板设计立面图1、柱箍强度验算连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。

模板力学计算

附录：模板力学计算书（一）顶板模板计算楼板厚度150mm和100mm，模板板面采用15mm高强度层板，次龙骨采用50×100mm，E=104/mm2，I=bh3/12=50×1003/12=4.16×104mm4方木主龙骨采用100×100mm方木。

1.1（1）荷载计算模板及支架自重标准值：0.3KN/M2混凝土标准值：24KN/m2钢筋自重标准值：1.1KN/m2施工人员及设备荷载标准值：2.5KN/m2楼板按100mm厚算荷载标准值：F1=0.3+24×0.1+1.1+2.5=6.3KN荷载标准值：F2=(0.3+24×0.1+1.1) ×1.2+2.5×1.4=8.06KN楼板按150mm厚算荷载标准值：F3=0.3+24×0.15+1.1+2.5=7.5KN荷载标准值：F4=(0.3+24×0.15+1.1) ×1.2+2.5×1.4=9.5KN(2)计算次龙骨间距：新浇筑的混凝土均匀作用在胶合板上，单位宽度的面板可以视为梁，次龙骨作为梁支点按三跨连续考虑，梁宽取200mm1）板厚按150mm算则最大弯距：M max=0.1q1l12最大挠度：U max=0.667q1l14 /(100EI)其中线荷载设计值q1=F4×0.2=9.5×0.2=1.9KN/m按面板的抗弯承载力要求：M max=0.1q1l12=[f w w]=1/6fwbh2=0.1×1.9×l12=1/6f w bh2l1=[(1/6×30×200×152)/(0.1×1.9)]0.5=529.6按面板的刚度要求，最大变形值为模板结构的1/250U mas=0.677q2l14/(100EL)=l1/250L1'=[(100×104×4.16×104)/(1.9×0.677×250)]1/3=462.77mm 2）板厚按100mm算则最大弯距：M max=0.1q2l22最大挠度：Umax=0.667q2l24/(100EL)其中线荷载设计值q2=F2×0.2=8.06×0.2=1.612KN/m按面板的抗弯承载力要求：M max =0.1q2l22=[f w w]=1/6fwbh20.1×1.612×122=1/6f w bh2l2=[(1/6×30×200×102)/(0.1×1.612)]0.5=787.62按面板的刚度要求，最大变形值为模板结构的1/250U max=0.677q2l24/(100EI)=12/250L2'=[(100×104×4.16×104)/(1.61×0.677×250)]1/3=534mm取按抗弯承载力，刚度要求计算最小值，l1'=462.77mm，施工次龙骨间距取200mm<l1'满足要求。

(完整word版)模板支撑体系计算书

（二）、采用七夹板与扣件式钢管支撑相结合的支撑方案设计计算：模板及其支架计算的荷载标准值及荷载分项系数表以下对模板进行验算。

一）楼板模板计算：按普通胶合板（1830×915×18）验算，龙骨间距600，按三跨连续梁计算。

1、荷载设计值1）模板自重：300N/m2×0.915m×1.2=329.4N/m2）新浇砼重：24000N/m3×0.10m×0.915m×1.2=2635.2N/m3）钢筋自重：1100N/m3×0.915m×0.10m×1.2=120.78N/m合计：329.4+2635.2+120.78=3085.38N/m4）施工工人及设备重量：2500N/m2×0.915m×1.4=3201N/m2、弯矩设计值M=（-0.10）×3085.38×(0.6)2+(-0.117)×3201×(0.6)2=245.89N·M另考虑集中荷载F=2500N，由两块模板分别承担。

F1=1250NM1=0.08×3085.38×(0.6)2+0.213×1250×0.6=248.61 N·M3、承载力验算W=bh2/6=915×182/6=49410mm3δm=M max/w=2.48×105/49410=5.02N/mm<[ ]=15.21N/mm2满足要求4、挠度验算W=k·f·q·l4/100EI=0.677×3085.38×10-3×6004/(100×9×103×915×183/12)=0.68<[L/250]=2.4mm满足要求.二）模板的龙骨验算采用50×100松木龙骨·600，水平钢管间距1000（即龙骨的跨度），按三跨连续梁计算1、荷载1）模板：300N/m2×0.6m×1.2=216N/m2）砼24000N/m3×0.6m×0.10m×1.2=1728N/m3）1100N/m3×0.6m×0.10m×1.2=79.2N/m合计：216+1728+79.2=2023.2N/m4）施工荷载：2500N/m2×0.6m×1.4=2100N/m2、弯距M=(-0.10)×2023.2×1.02+(-0.117)×2100×1.02=-448.02N·M另考虑集中荷载F=2500NM1=0.08×2023.2×1.02+0.213×2500×1.02=694.36 N·M3、承载力验算W=bh2/6=50×1002/6=0.833×105δm=M/W=694360/0.833×1.05=8.33N/m2<14.95N/m24、挠度验算W= k·f·q·l4/100EI=0.677×2023.2×10-3×10004/(100×9×103×50×1003/12)0.37mm <[W]=L/250=4mm满足要求. 三）水平钢管采用￠48×3.5焊接钢管,间距1000mm,跨度1000，按五跨连续梁计算。

楼板模板木支撑架计算书

楼板模板木支撑架计算书楼板模板的计算参照《建筑施工模板安全技术规》(JGJ162-2008)、《建筑施工木脚手架安全技术规》(JGJ164-2008)、《混凝土结构设计规》(GB50010-2010) 《木结构设计规》(GB 50005 -2003)、《建筑结构荷载规》(2006年版)(GB 50009-2012)等编制。

一、基本参数信息1、模板支架参数横向间距或排距(m):1;立杆的间距(m):1;模板支架计算高度(m):3;立柱采用:木；立杆木截面宽度(mm):60;立杆木截面高度(mm):80;斜撑截面宽度(mm):30;斜撑截面高度(mm):40;帽木截面宽度(mm):60;帽木截面高度(mm):80;斜撑与立杆连接处与帽木的距离(mm):600;板底支撑形式：木支撑；木间隔距离(mm):300;木截面宽度(mm):40;木截面高度(mm):60;2、荷载参数模板与木块自重:0.35;混凝土和钢筋自重:25.1;荷载参数楼板现浇厚度:0.1;施工均布荷载标准值:1.50;3、板底木参数板底弹性模量(N/mm A2):9000;板底抗弯强度设计值(N/mmT):11;板底抗剪强度设计值(N/mmA2):1.4;4、帽木木参数帽木木弹性模量(N/mmA2):9000; 帽木木抗弯强度设计值(N/mmA2):11;帽木木抗剪强度设计值(N/mmA2):1.4;5、斜撑木参数斜撑木弹性模量（N/mmT）:9000; 斜撑木抗压强度设计值（N/mmT）:11;斜撑木抗剪强度设计值（N/mmH）:1.4;6、立柱木参数立杆弹性模量（N/mm A2）:9000;立杆抗压强度设计值（N/mm A2）:11;立杆抗剪强度设计值（N/mmA2）:1.4;7、面板参数面板弹性模量（N/mmA2）:6000; 面板厚度（mm）:18;面板自重（kN/mA2）:;面板抗弯设计值（N/mmA2）:17;面板抗剪设计值（N/mmA2）:1.3;8、楼板强度参数楼板模板木支架的钢筋级别:HRB335;楼板模板木支架的混凝土强度等级:C30; 楼板模板木支架的每标准层施工天数:8.0;楼板模板木支架的楼板截面支座配筋率:0.3;楼板模板木支架的楼板短边比长边的比值:1.0;楼板模板木支架的楼板的长边长度:5.0;楼板模板木支架的施工平均温度（C）:15;板底方木斜撑立柱木支撑正视图二、模板面板计算依据《建筑施工模板安全技术规》JGJ162-2008,5.2,以及《建筑施工木脚手架安全技术规》JGJ164-2008，4.1.4面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。

板模板(盘扣式)计算书

板模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性模板设计平面图纵向剖面图横向剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 16.83 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4面板弹性模量E(N/mm2) 9350 面板计算方式三等跨连续梁W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承载能力极限状态q1＝[1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×1=8.838kN/m q1静=[γG(G1k +(G2k+G3k)h)]b = [1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)]×1=4.638kN/mq1活=(γQ×Q1k)×b=(1.4×3)×1=4.2kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1×3)×1＝6.865kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×4.638×0.32+0.117×4.2×0.32＝0.086kN·mσ＝M max/W＝0.086×106/37500＝2.292N/mm2≤[f]＝16.83N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×6.865×3004/(100×9350×281250)=0.143mmνmax=0.143mm≤min{300/150，10}=2mm满足要求！五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm) 40×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 12.87 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.386小梁截面抵抗矩W(cm3) 54 小梁弹性模量E(N/mm2) 8415小梁截面惯性矩I(cm4) 243 小梁计算方式三等跨连续梁11k2k3k1k＝2.723kN/m因此，q1静＝1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=1.2×(0.3+(24+1.1)×0.15)×0.3＝1.463kN/m q1活＝1.4×Q1k×b=1.4×3×0.3＝1.26kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×1.463×0.92+0.117×1.26×0.92＝0.238kN·mM2＝q1L12/2=2.723×0.12/2＝0.014kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.238，0.014]＝0.238kN·mσ=M max/W=0.238×106/54000=4.406N/mm2≤[f]=12.87N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×1.463×0.9+0.617×1.26×0.9＝1.49kNV2＝q1L1＝2.723×0.1＝0.272kNV max＝max[V1，V2]＝max[1.49，0.272]＝1.49kNτmax=3V max/(2bh0)=3×1.49×1000/(2×40×90)＝0.621N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1×3)×0.3＝2.119kN/m挠度,跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×2.119×9004/(100×8415×243×104)＝0.46mm≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(900/150，10)＝6mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=2.119×1004/(8×8415×243×104)＝0.001mm≤[ν]＝min(2×l1/150，10)＝min(2×100/150，10)＝1.333mm满足要求！六、主梁验算q1＝[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×0.3＝2.795kN/mq1静＝1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)×0.3＝1.535kN/mq1活＝1.4×Q1k×b ＝1.4×3×0.3＝1.26kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1×3)×0.3＝2.179kN/m承载能力极限状态按三等跨连续梁，R max＝(1.1q1静+1.2q1活)L＝1.1×1.535×0.9+1.2×1.26×0.9＝2.881kN按悬臂梁，R1＝q1l1＝2.795×0.1＝0.28kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R＝max[R max，R1]×0.6＝1.729kN;正常使用极限状态按三等跨连续梁，R'max＝1.1q2L＝1.1×2.179×0.9＝2.158kN按悬臂梁，R'1＝q2l1=2.179×0.1＝0.218kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝1.295kN;计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)σ=M max/W=0.441×106/4490=98.287N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)τmax=2V max/A=2×2.796×1000/424＝13.187N/mm2≤[τ]=125N/m m2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax=0.546mm≤[ν]=min{900/150，10}=6mm悬挑段νmax＝0.142mm≤[ν]=min(2×150/150,10)=2mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=4.12kN，R2=5.389kN，R3=5.389kN，R4=4.12kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN) 30满足要求！八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm) Ф48×3.2立杆钢管计算截面类型(mm) Ф48×3钢材等级Q235 立杆截面面积A(mm2) 424 立杆截面回转半径i(mm) 15.9 立杆截面抵抗矩W(cm3) 4.49 抗压强度设计值[f](N/mm2) 205 支架自重标准值q(kN/m) 0.15 支架立杆计算长度修正系数η 1.2 悬臂端计算长度折减系数k 0.71、长细比验算l01=hˊ+2ka=1200+2×0.7×450=1830mml0=ηh=1.2×1800=2160mmλ=max[l01，l0]/i=2160/15.9=135.849≤[λ]=150满足要求！2、立杆稳定性验算顶部立杆段：λ1=l01/i=1830.000/15.9=115.094查表得，φ＝0.483不考虑风荷载:N1 =Max[R1，R2，R3，R4]/0.6=Max[4.12，5.389，5.389，4.12]/0.6=8.982kN f＝N1/(ΦA)＝8982/(0.483×424)＝43.859N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：λ=l0/i=2160.000/15.9=135.849查表得，φ1=0.371不考虑风荷载:N=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+γG×q×H=Max[4.12,5.389,5.389,4.12]/0.6+1.2×0.15×3.325=9.5 8kNf=N/(φ1A)＝9.58×103/(0.371×424)=60.901N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3H/B=3.325/30=0.111≤3满足要求！十、抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(ωk L1Hh2+Q3k L1h1)=1×1.4×(0.076×40×3.325×3.2+0.55×40×3.2)=143.844kN·mM R=γG(G1k+0.15H/(l a l b))L1B12/2=0.9×(0.5+0.15×3.325/(0.9×0.9))×40×302/2=18075kN·mM T=143.844kN·m≤M R=18075kN·m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(Q2k L1H2+Q3k L1h1)=1×1.4×(1×40×3.3252+0.55×40×3.2)=717.675kN·mM R=γG[(G2k+G3k)×h0+(G1k+0.15H/(l a l b))]L1B12/2=0.9×[(24+1.1)×0.15+(0.5+0.15×3.325/ (0.9×0.9))]×40×302/2=79068kN·mM T=717.675kN·m≤M R=79068kN·m满足要求！十一、立杆支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表h t0u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=1000mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，)ηu m h0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1000×100/1000=58.03kN≥F1=9.58kNm满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c cβl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(400)×(300)/(200×100)]1/2=2.449，A ln=ab=20000mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×2.449×8.294×20000/1000=548.534kN≥F1=9.58kN满足要求！。

楼板计算书【范本模板】

ＬB—１矩形板计算项目名称____＿___＿＿___日期__＿_＿________设计者______＿＿＿_＿__校对者＿___________＿一、构件编号: LB-1二、示意图三、依据规范《建筑结构荷载规范》GＢ5０0０9－200１《混凝土结构设计规范》ＧB50010－2010四、计算信息1。

几何参数计算跨度: Lx ＝３500 mm; Lｙ＝５7０0 mm板厚: ｈ = １００ mm2。

材料信息混凝土等级: C２５fc＝１１。

９N/mm2ft=1。

２7N/mm2 ftk=1.７8N/mm2 Ec=2。

8０×104Ｎ/mｍ２钢筋种类: HRB40０ｆy = 360 N/mｍ2 Es ＝ 2。

0×10５ N／mm2最小配筋率: ρ= 0.200％纵向受拉钢筋合力点至近边距离: aｓ = 2０mｍ保护层厚度: c = 10ｍm3.荷载信息(均布荷载）永久荷载分项系数：γG = 1.2００可变荷载分项系数：γQ = 1.400准永久值系数：ψq = 0.500永久荷载标准值: ｑgｋ = 4。

0００kN／m２可变荷载标准值: qｑk = 2.０00ｋN/m２4。

计算方法：弹性板5．边界条件（上端／下端/左端／右端）:简支／简支/固定/固定6．设计参数结构重要性系数：γo ＝ 1。

00泊松比：μ = 0。

２0０五、计算参数:１。

计算板的跨度: Lo = ３500 mm2。

计算板的有效高度: ho = h—ａs=100－20＝80 mm六、配筋计算(lx/ｌy＝３500/57０0=0.６14<2。

０00 所以按双向板计算):1。

X向底板钢筋1) 确定Ｘ向板底弯矩Ｍｘ＝表中系数(γＧ*ｑgk+γQ＊ｑqｋ）*Ｌｏ２＝ (0.０399＋0。

０046＊0。

２00)*(1。

20０*4.00０+1。

4０0＊2.０0０）*3.５2= ３．803 kＮ＊m2) 确定计算系数αs = γo＊Ｍx/(α１*fc*ｂ*hｏ＊ho)= 1.０0＊3.803×106／(１．0０＊11。

扣件钢管楼板模板支架计算书(4米、1.5米、1米、1.2米)

扣件钢管楼板模板支架计算书(4米、1.5米、1米、1.2米)现浇钢筋混凝土4米厚顶板板支撑系统验算模板、木方、纵向水平杆、横向水平杆共计算抗弯、抗剪、挠度扣件计算抗滑承载力。

立杆计算稳定性一、计算说明1、荷载及参数（1）箱型设备基础顶板计算厚度，本方案以4.0米厚为依据，其余厚度根据实际情况对支撑系统进行验算并加固;本验算按照4米厚顶板一次浇筑进行计算，相比现场两次施工有较大安全系数。

（2）顶板支撑系统计算高度4.5米;（3）支撑系统材料：面板厚度18mm，剪切强度1.5N/mm2（见模板规范P12）,抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm2。

（见模板规范P12）木方50×100mm，间距150mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。

钢管弹性模量2.06×105 N/mm2，（见脚手架规范P13）模板：木胶合板，自重不大于0.3kn/m2，（见模板规范P14）抗弯强度〔f〕＝15kn 支撑：普通脚手架钢管，截面规格：φ48mm×3.5mm （力学性能见模板规范P30）扣件：可锻铸铁式扣件1）恒荷载（结构自重）模板自重：0.35kn/m2（大于规范更保险）支撑自重： 3.84kg/m（见模板规范P30）钢筋砼自重：25kn/m3（常量）2）活荷载（施工荷载）施工荷载：根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130-2001）表4.2.2中结构脚手架取值为3.0kn/m2（见脚手架规范P11）风荷载：由于本脚手架为箱形基础顶板的支撑系统，箱形基础墙板也已施工完毕，四周已经形成一封闭系统，因此风荷载可予以忽略不计。

二.支撑结构立杆的纵距b=0.450m，立杆的横距l=0.450m，立杆的步距h=1.40m。

扣件计算折减系数取1.00。

支撑结构见附图一。

三.验算（一）模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

350厚楼板模板计算书

350厚楼板模板(扣件钢管架)计算书顾村镇宝安公路北侧2号地块二标段工程；工程建设地点：上海市宝山区；属于框剪、剪力墙结构；地上16层；地下2层；建筑高度：48.2m；标准层层高：2.8m ；总建筑面积：60846.89平方米；总工期：518天。

本工程由中铁房地产集团上海置业有限公司投资建设，上海中房建筑设计有限公司、中铁上海设计院集团有限公司、华优设计院上海分院设计，地质勘察，北京铁城建设监理有限责任公司监理，中铁城建集团第二工程有限公司组织施工；由胡军担任项目经理，王忠峰担任技术负责人。

模板支架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。

一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.8；纵距(m):0.8；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):3.15；采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.750；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.100；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):70.00；托梁材料为：钢管(双钢管) :Ф48×3.5；楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 100×1.52/6 = 37.5 cm3；I = 100×1.53/12 = 28.125 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。

板模板(盘扣式)计算书

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f＝ N1/(ΦA)＝78336/(0.732×571)＝187.419N/mm2≤[f]＝300N/mm2 满足要求！考虑风荷载: Mw＝γQφcωk×la×h2/10＝1.4×0.9×0.115×1.5×1.52/10＝0.049kN·m N1w =Max[R1,R2,R3,R4]+Mw/lb=Max[39.875,77.738,78.336,34.439]+0.049/1.2=78.377kN f＝ N1w/(φA)+ Mw/W＝78377/(0.732×571)+0.049×106/7700＝193.881N/mm2≤[f] ＝300N/mm2 满足要求！非顶部立杆段： λ=l0/i=1800.000/20.1=89.552 查表得，φ1=0.558 不考虑风荷载:
N=Max[R1,R2,R3,R4]+γG×q×H=Max[39.875,77.738,78.336,34.439]+1.2×0.15×5.25=79.2 81kN
f=N/(φ1A)＝79.281×103/(0.558×571)=248.828N/mm2≤[σ]=300N/mm2 满足要求！
基本风 ω0(kN/m2)
压 0.45
地基粗糙程度

D 类(有密集建筑群且房屋较高市区) 0.115
模板支架顶部距地
9 面高度(m)
1
风压高度变化系数
0.51 μz
风荷载作用方向
风荷载体型系数 μs 0.5 沿模板支架横向作用
抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离 h2(m)
3.9
三、模板体系设计
计算简图如下：
6
1、强度验算 M1＝0.125q1 静 L2+0.125q1 活 L2＝0.125×6.867×1.22+0.125×1.05×1.22＝1.425kN·m M2＝q1L12/2=7.917×0.152/2＝0.089kN·m Mmax＝max[M1，M2]＝max[1.425，0.089]＝1.425kN·m σ=Mmax/W=1.425×106/121500=11.729N/mm2≤[f]=12.87N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V1＝0.625q1 静 L+0.625q1 活 L＝0.625×6.867×1.2+0.625×1.05×1.2＝5.938kN V2＝q1L1＝7.917×0.15＝1.188kN Vmax＝max[V1，V2]＝max[5.938，1.188]＝5.938kN τmax=3Vmax/(2bh0)=3×5.938×1000/(2×90×90)＝1.1N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q ＝ (γG(G1k +(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.9)+1×3)×0.25 ＝ 6.473kN/m 挠度,跨中 νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×6.473×12004/(100×8415×546.75×104)＝ 1.52mm≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(1200/150，10)＝8mm；悬臂端 νmax ＝ ql14/(8EI)=6.473×1504/(8×8415×546.75×104) ＝ 0.009mm≤[ν] ＝ min(2×l1/150，10)＝min(2×150/150，10)＝2mm 满足要求！

板模板(930)计算书

板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承载能力极限状态q1＝1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k,1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.16)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.16)+1.4×0.7×2.5] ×1=8.439kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.16))×1＝4.116kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝q1l2/8＝8.439×0.252/8＝0.066kN·mσ＝M max/W＝0.066×106/37500＝1.758N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×4.116×2504/(384×10000×281250)=0.074mmν＝0.074mm≤[ν]＝L/250＝250/250＝1mm满足要求！五、小梁验算11k2k3k1k1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.16)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.16)+1.4×0.7×2.5]×0.25=2.17kN/m因此，q1静＝1×1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=1×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.16)×0.25=1.295kN/mq1活＝1×1.4×Q1k×b=1×1.4×2.5×0.25＝0.875kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.295×0.932+0.125×0.875×0.932＝0.235kN·mM2＝q1L12/2=2.17×0.152/2＝0.024kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.235，0.024]＝0.235kN·mσ=M max/W=0.235×106/64000=3.665N/mm2≤[f]=15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.295×0.93+0.625×0.875×0.93＝1.261kN V2＝q1L1＝2.17×0.15＝0.325kNV max＝max[V1，V2]＝max[1.261，0.325]＝1.261kNτmax=3V max/(2bh0)=3×1.261×1000/(2×60×80)＝0.394N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.16))×0.25＝1.079kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×1.079×9304/(100×9350×256×104)＝0.176mm≤[ν]＝L/250＝930/250＝3.72mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=1.079×1504/(8×9350×256×104)＝0.003mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×150/250＝1.2mm满足要求！六、主梁验算q1＝1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k， 1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.4×2.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.4×0.7×2.5]×0.25＝2.23kN/mq1静＝1×1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.16)×0.25＝1.355kN/mq1活＝1×1.4×Q1k×b＝1×1.4×2.5×0.25＝0.875kN/mq2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.16))×0.25＝1.129kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max＝1.25q1L＝1.25×2.23×0.93＝2.592kN按悬臂梁，R1＝q1l1＝2.23×0.15＝0.334kNR＝max[R max，R1]＝2.592kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×1.129×0.93＝1.312kN按悬臂梁，R'1＝q2l1=1.129×0.15＝0.169kNR'＝max[R'max，R'1]＝1.312kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=M max/W=0.912×106/4490=203.063N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)τmax=2V max/A=2×6.719×1000/424＝31.694N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax=1.225mm≤[ν]=930/250=3.72mm悬挑段νmax＝0.485mm≤[ν]=2×100/250=0.8mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=6.513kN，R2=10.19kN，R3=10.753kN，R4=3.649kN 图二支座反力依次为R1=4.984kN，R2=10.568kN，R3=10.568kN，R4=4.984kN 七、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N＝10.753kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立杆验算l0=h=1200mmλ=l0/i=1200/15.9=75.472≤[λ]=210满足要求！2、立杆稳定性验算考虑风荷载:λ=l0/i=1200.000/15.9=75.472查表得，υ1=0.75M wd=γ0×υwγQ M wk=γ0×υwγQ(ζ2w k l a h2/10)=1×0.6×1.4×(1×0.024×0.93×1.22/10)=0.003kN·mN d=Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H=Max[6.513,10.568,10.753,4.984]+1×1.35×0.15×5=11.7 66kNf d=N d/(υ1A)+M wd/W＝11.766×103/(0.750×424)+0.003×106/4490=37.601N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=5/13.2=0.379≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l a×ωfk=0.93×0.261=0.243kN/m：风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：F wk= l a×H m×ωmk=0.93×0.6×0.153=0.085kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×52×0.243+5×0.085=3.461kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j =B2l a[qH/(l a×l b)+G1k]+2×G jk×B/2=13.22×0.93×[0.15×5/(0.93×0.93)+0.5]+2×1×13.2/2=2 34.738kN.m≥3γ0M ok =3×1×3.461=10.383kN.M满足要求！十一、立杆地基基础验算f u ak1.254×140 =175.56kPa满足要求！。

板模板(扣件式)计算书

扣件式钢管支架楼板模板安全计算书一、计算依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20112、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20135、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-20025、《混凝土结构设计规范》GB50010-20106、《建筑结构荷载规范》GB50009-20127、《钢结构设计规范》GB50017-2003二、计算参数(市)基本风压值W o(kN/m^2) / 沿风荷载方向架体搭设的跨数n // 模板支撑架顶部模板高度H b(mm) / 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡的高度H m(mm)模板荷载传递方式可调托座简图：（图1）平面图（图2）纵向剖面图1（图3）横向剖面图2三、面板验算根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1，按简支跨进行计算，取b=1m宽板带为计算单元。

W m=bh2/6=1000×122/6=24000mm3I=bh3/12=1000×123/12=144000mm4由可变荷载控制的组合：q1=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4(Q k+κQ DK)b=1.2×(0.2+(24+1.1)×200/1000)×1+1.4×(2+1.35×0.5)×1=10.009kN/m 由永久荷载控制的组合：q2=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7(Q k+κQ DK)b=1.35×(0.2+(24+1.1)×200/1000)×1+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×1=9.668kN/m 取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(10.009,9.668)=10.009kN/m（图4）面板计算简图1、强度验算（图5）面板弯矩图M max=0.113kN·mσ=Υ0×M max/W=1.1×0.113×106/24000=5.161N/mm2≤[f]=31N/mm2满足要求2、挠度验算q k=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.2+(24+1.1)×200/1000)×1=5.22kN/m（图6）挠度计算受力简图（图7）挠度图ν=0.332mm≤[ν]=300/400=0.75mm满足要求四、次楞验算次楞计算跨数的假定需要符合工程实际的情况，另外还需考虑次楞的两端悬挑情况。

板模板(套扣式)计算

板模板（套扣式）计算书计算依据：1、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20112、《建筑施工承插型套扣式钢管脚手架安全技术规程》DBJ15-98-20143、《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ 231-20104、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：模板设计平面图纵向剖面图横向剖面图四、面板验算按三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。

W＝bh2/6=1000×20×20/6＝66666.667mm3，I＝bh3/12=1000×20×20×20/12＝666666.667mm4承载能力极限状态根据《建筑施工承插型套扣式钢管脚手架安全技术规程》DBJ15-98-2014 第4.3节规定可知：q1＝1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k,1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.9×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×2.5] ×1=8.368kN/mq1静=1×[γG(G1k +(G2k+G3k)×h)×b] = 1×[1.35×(0.1+(24+1.1)×0.15)×1]=5.218kN/m q1活=1×(γQφc Q1k)×b=1×(1.4×0.9×2.5)×1=3.15kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1×2.5)×1＝6.365kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×5.218×0.352+0.117×3.15×0.352＝0.109kN·m σ＝M max/W＝0.109×106/66666.667＝1.636N/mm2≤[f]＝16.83N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×6.365×3504/(100×9350×666666.667)=0.104mmνmax=0.104mm≤min{350/150，10}=2.333mm满足要求！五、小梁验算根据《建筑施工承插型套扣式钢管脚手架安全技术规程》DBJ15-98-2014 第4.3节规定可知：q1＝1×max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k， 1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.9×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×2.5]×0.35=3.023kN/m因此，q1静＝1×1.35×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=1×1.35×(0.3+(24+1.1)×0.15)×0.35=1.921kN/mq1活＝1×1.4×0.9×Q1k×b=1×1.4×0.9×2.5×0.35＝1.103kN/m 计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.921×0.92+0.125×1.103×0.92＝0.306kN·mM2＝q1L12/2=3.023×0.12/2＝0.015kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.306，0.015]＝0.306kN·mσ=M max/W=0.306×106/64000=4.783N/mm2≤[f]=12.87N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.921×0.9+0.625×1.103×0.9＝1.701kNV2＝q1L1＝3.023×0.1＝0.302kNV max＝max[V1，V2]＝max[1.701，0.302]＝1.701kNτmax=3V max/(2bh0)=3×1.701×1000/(2×60×80)＝0.531N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1×2.5)×0.35＝2.298kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×2.298×9004/(100×8415×256×104)＝0.365mm≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(900/150，10)＝6mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=2.298×1004/(8×8415×256×104)＝0.001mm≤[ν]＝min(2×l1/150，10)＝min(2×100/150，10)＝1.333mm满足要求！六、主梁验算1、小梁最大支座反力计算q1＝1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k， 1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.9×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×2.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×2.5]×0.35＝3.118kN/mq1静＝1×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)×0.35＝2.015kN/mq1活＝1×1.4×0.9×Q1k×b ＝1×1.4×0.9×2.5×0.35＝1.103kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1×2.5)×0.35＝2.368kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max＝1.25q1L＝1.25×3.118×0.9＝3.507kN按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L +q1l1＝(0.375×2.015+0.437×1.103)×0.9+3.118×0.1＝1.426kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R＝max[R max，R1]×0.6＝2.104kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×2.368×0.9＝2.664kN按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L +q2l1＝0.375×2.368×0.9+2.368×0.1＝1.036kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝1.598kN;采用集中力按中均分布置及作用梁端两种计算模型分析，按三等跨连续梁计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=M max/W=0.512×106/4490=113.956N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)τmax=2V max/A=2×3.409×1000/424＝16.082N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax=0.827mm≤[ν]=min{900/150，10}=6mm悬挑段νmax＝0.314mm≤[ν]=min(2×100/150,10)=1.333mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=4.087kN，R2=5.635kN，R3=5.926kN，R4=3.288kN 图二支座反力依次为R1=3.68kN，R2=5.788kN，R3=5.788kN，R4=3.68kN 七、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N＝5.926/0.6=9.877kN≤[N]＝40kN 满足要求！八、立柱验算1、长细比验算l01=hˊ+2a=1200+2×500=2200mml0=ηh=1.1×1800=1980mmλ=max[l01，l0]/i=2200/15.9=138.365≤[λ]=150满足要求！2、立柱稳定性验算顶部立柱段：λ1=l01/i=2200.000/15.9=138.365查表得：φ=0.357不考虑风荷载:N1 =Max[R1，R2，R3，R4]/0.6=Max[4.087，5.788，5.926，3.68]/0.6=9.877kN f＝N1/(ΦA)＝9877/(0.357×424)＝65.252N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！考虑风荷载:M w＝γ0×γQφcωk×l a×h2/10＝1×1.4×0.9×0.169×0.9×1.82/10＝0.062kN·mN1w=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+M w/l b=Max[4.087,5.788,5.926,3.68]/0.6+0.062/0.9=9.946kN f＝N1w/(φA)+ M w/W＝9946/(0.357×424)+0.062×106/4490＝79.515N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立柱段：λ=l0/i=1980.000/15.9=124.528查表得，φ1=0.428不考虑风荷载:N=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H=Max[4.087,5.788,5.926,3.68]/0.6+1×1.35×0.15×6 =11.092kNf=N/(φ1A)＝11.092×103/(0.428×424)=61.122N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！考虑风荷载:M w＝γ0×γQφcωk×l a×h2/10＝1×1.4×0.9×0.169×0.9×1.82/10＝0.062kN·mN w=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H+M w/l b=Max[4.087,5.788,5.926,3.68]/0.6+1×1.35×0. 15×6+0.062/0.9=11.161kNf=N w/(φ1A)+M w/W＝11.161×103/(0.428×424)+0.062×106/4490=75.311N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工承插型套扣式钢管脚手架安全技术规程》DBJ15-98-2014第6.1.5：模板支撑架的高宽比不宜大于3H/B=6/30=0.2≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！。

模板设计计算书

模板设计计算书一．模板设计计算依据（一）．模板的荷载1．模板及支架自重模板构件名称自重（kgf/m2）钢模板及连接件重量50钢模板、连接件及钢楞重量75楼板模板及支架重量（楼层高度4米以下）110２．新灌砼重量：2500kg/m３３．钢筋重量：梁板结构每M3楼板 110kgf/m３梁 150kgf/m３４．施工人员、灌浇设备及砼堆集的重量：（1）计算模板和直接支承模版的钢楞时，均布荷载为250kgf/m２，另应以集中荷载250kgf进行验算，两者产生弯距取大者。

（2）计算直接支承钢楞的结构构件时，均布荷载为150kgf/m2。

（3）计算支架立柱及其他支承构件时，均布荷载为100kgf/m2。

５．振捣砼时产生的荷载水平模板为 200kgf/m2；垂直模板为400kgf/m2６．新浇砼对模板面的压力（见第2页）７．倾倒砼时产生的荷载供料方法水平荷载（kgf/m2）用溜槽、串筒或导管200小于0.2m3的运输器具2000.2—0.8m3的运输器具4000.8m3以上的运输器具600（二）．混凝土侧压力计算公式：１．Ｐ＝0.4+150/(T+30)×Ks×Kw×V１／３ｍ＝２.5H２．ＰｍＰ――新灌砼最大侧压力ｍＶ―――浇筑速度Ｔ―――入模温度Ｈ―――侧压力计算点至新浇筑砼顶面总高度――坍落度修正系数Ｋｓ（现场搅拌坍落度３－５时取１.０；商品砼取1.15）Ｋｗ――外加剂修正系数（不加外加剂时Ｋｗ＝１；掺缓凝剂时Ｋｗ＝１.2）（三）．钢模板及配件容许挠度钢模板面板１.5 钢楞、柱箍３.0 钢模板结构体系 L/1000（四）．砼柱模板设计计算柱箍间距：按抗弯强度计算Ｌ1≤8[б]W A/P m (L ２2+４L 3W) 按挠度计算 L1≤384[f]EI/5P m L ２4 P m ――混凝土侧压力L 2――长边柱箍跨距（＝长边柱宽＋两侧钢模肋高） L 3――短边柱箍跨距（＝短边柱宽＋两侧钢模肋高） P――柱箍受轴向拉力 A――柱箍截面积（见附表） W――截面最小抵抗矩（见附表） [б]－钢材抗拉、抗压和抗弯的容许应力 I――截面惯性矩（见附表）E――钢材弹性模量２.1×106kgf/cm ２各种型钢力学性能表 (表一)规格 (mm) 截面积A(cm 2) 重量(kg/m) 截面惯性矩Ix(cm 4) 截面最小抵抗矩Wx(cm 3) 扁钢 -70*5 3.5 2.75 14.29 4.08 ∠75*25*3 2.91 2.28 17.17 3.76 角钢 ∠80*35*3 3.30 2.59 22.44 4.17 φ48*3 4.24 3.33 10.78 4.49 φ48*3.5 4.89 3.84 12.19 5.08 钢管 φ51*3.5 5.22 4.10 14.81 5.81 □60*40*2.5 4.57 3.59 21.88 7.29 □80*40*2.0 4.52 3.55 37.13 9.28 矩形钢管 □100*50*38.64 6.78 112.12 22.4 [ 80*40*34.50 3.53 43.9210.98冷弯槽钢 [ 80*40*3 4.50 3.53 43.92 10.98 冷弯槽钢 [ 100*50*3 5.70 4.47 88.52 12.2 [ 80*40*15*3. 5.08 3.99 48.92 12.23 [ 100*50*20*3 6.58 5.16 100.28 20.06 槽钢[ 8 10.248.04101.325.3二、柱模板设计实例：一高层钢筋砼柱序号４，断面1000×800ｍｍ，净高５.15m 砼浇筑速度为ｖ＝６ｍ／ｈ，入模温度为２９℃，求作配板设计？解：（１）柱宽800方向，取２块300ｍｍ加１块200ｍｍ模板，宽1000方向，取２块300ｍｍ加２块200ｍｍ模板；（２）高度方向：取３块1500mm 加１块600mm，共计5100mm，余500mm 拼木料；（3）砼最大侧压力为：Ｐｍ＝0.4+150/(29+30) ×1×1×61/3 ＝5.02tf/m 2（4）求柱箍间距：取箍 100×50×20×3作柱箍，从表１中查: W=20.06 A=6.58 I=100.28L 1≤8×1600×20.06×6.58/0.502(1102×6.58+4×90×20.06) =38.76cm=388mmL 1≤384[f]EI/5P m L 24=384×0.3×2.1×106×100.28/5× 0.502×1104=66cm=660mm 所以:取柱箍380mm,共布13道。

楼板模板计算

楼板模板计算附件：计算书1.1 楼板模板计算楼板厚度1600mm和120mm，模板板面采用15mm高强度层板，次龙骨采用50*100mm，E=104N/mm2，I=bh3/12=50*1003/12=4.16*104mm4方木主龙骨采用100*100mm方木。

（1）荷载计算模板及支架自重标准值：0.3KN/m2混凝土标准值：24KN/m2钢筋自重标准值： 1.1KN/m2施工人员及设备荷载标准值：2.52楼板按120mm厚算荷载标准值：F1=0.3+24*0.12+1.1+2.5=6.3KN荷载标准值：F2=（0.3+24*0.1+1.1）*1.2+2.5*1.4=6.78KN楼板按160mm厚算荷载标准值：F3=0.3+24*0.16+1.1+2.5=7.74KN荷载标准值：F4=（0.3+24*0.16+1.1）*1.2+2.5*1.4=9.79KN （2）计算次龙骨间距：新浇筑的混凝土均匀作用在胶合板上，单位宽度的面板可以视为梁，次龙骨作作为梁支点按三跨连续考虑，梁宽度250mm 1）板厚按160mm算则最大弯距：M max=0.1q12l12最大挠度：U max=0.667q12l14/(100EI)其中线荷载设计值：q1= F4*0.2=9.79*0.2=1.96KN/m按面板的抗弯承载力要求：M max=0.1q1l12=[f w w]=1/6f w bh20.1*2.48*l12=1/6f w bh2l1=[(1/6*30*200*252)/(0.1*1.96)]0.5=1764.74按面板的刚度要求，最大变形值为模板结构的1/250U max=0.677q2l14/(100EI)=l1/250l1′=[（100*104*4.16*104）/（1.96*0.677*250）]1/3=438mm2)板厚按120mm算则最大弯距：M max=0.1q12l12最大挠度：U max=0.667q22l24/(100EI)其中线荷载设计值：q2=F2*0.2=6.78*0.2=1.356KN/m按面板的抗弯承载力要求：M max=0.1q2l22=[f w w]=1/6f w bh21.1*1.356*l22=1/6f w bh2l2=[(1/6*30*250*102)/(0.1*1.356)]0.5=339按面板的刚度要求，最大变形值为模板结构的1/250U max=0.677q2l24/(100EI)=l2/250L2′=[（100*104*4.16*104）/（1.356*0.677*250）]1/3=634mm取按抗弯承载力，刚度要求计算的小值，l1′=438mm，施工次龙骨间距取200mm<l1′满足要求。

板模板(木支撑)计算书(木支撑立杆截面类型为圆形,板底支撑形式为圆木支撑)

板模板(木支撑)计算书模板支架采用木顶支撑，计算根据《木结构设计规X》（GB50005-2003）、《混凝土结构设计规X》（GB50010-2002）、《建筑结构荷载规X》(GB 50009-2001)、《建筑施工计算手册》江正荣著、建筑施工手册》（第四版）等编制。

一、参数信息1、模板支架参数横向间距或排距(m): 1.000；纵距(m): 1.000；立柱长度(m): 3.000；立柱采用圆木:圆木小头直径(mm): 80.000；圆木大头直径(mm): 100.000；斜撑截面宽度(mm)：30.000；斜撑截面高度(mm)：40.000；帽木截面宽度(mm)：60.000；帽木截面高度(mm)：80.000；斜撑与立柱连接处到帽木的距离(mm): 600.000；板底支撑形式：圆木支撑；方木的间隔距离(mm)：300.000；圆木的小头直径(mm)：50.000；2、荷载参数模板与木板自重(kN/m2)：0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3)：25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.000；3、楼板参数钢筋级别：二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级：C35；每层标准施工天数：8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2)：1440.000；楼板的计算跨度(m)：4.000；楼板的计算宽度(m)：4.500；楼板的计算厚度(mm)：120.000；施工期平均气温(℃)：25.000；4、板底圆木参数板底圆木选用木材：杉木；圆木弹性模量E(N/mm2)：9000.000；圆木抗弯强度设计值f(N/mm2)：11.000；m圆木抗剪强度设计值f(N/mm2)：1.400；v5、帽木方木参数帽木方木选用木材：杉木；方木弹性模量E(N/mm2)：9000.000(N/mm2)：11.000；方木抗弯强度设计值fm(N/mm2)：1.400；方木抗剪强度设计值fv6、斜撑方木参数斜撑方木选用木材：杉木；方木弹性模量E(N/mm2)：9000.000；(N/mm2)：11.000；方木抗压强度设计值fv7、立柱圆木参数立柱圆木选用木材：杉木；圆木弹性模量E(N/mm2)：9000.000；(N/mm2)：10.000；圆木抗压强度设计值fv二、模板底支撑方木的验算:本工程模板板底采用圆木作为支撑，圆木按照简支梁计算；圆木截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 0.0982×d3= 0.0982×5.0003 = 12.275 cm3；I = 0.0491×d4= 0.0491×5.0004 = 30.688 cm4；木楞计算简图1、荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重线荷载(kN/m)：q1= 25.000×0.120×0.300 = 0.900 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2= 0.350×0.300 = 0.105 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值(kN)：p1= 2.000×1.000×0.300 = 0.600 kN；2、抗弯强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩之和，计算公式如下:均布荷载q = 1.2×(q1+q2) = 1.2×(0.900+0.105) = 1.206 kN/m；集中荷载P = 1.4×p1= 1.4×0.600 = 0.840 kN；最大弯距M = P×l/4+q×l2/8 = 0.840×1.000/4+1.206×1.0002/8= 0.361 kN；最大支座力N = P/2+q×l/2 = 0.840+1.206×1.000/2 = 1.023 kN ；截面应力σ = M/W = 0.361/0.012 = 29.389 N/mm2；圆木的最大应力计算值为29.389N/mm2，大于圆木抗弯强度设计值11.000N/mm2，不满足要求！3、抗剪强度验算：最大剪力的计算公式如下：截面抗剪强度必须满足下式：其中最大剪力：V = 1.206×1.000/2+0.840/2 = 1.023 kN；截面受剪应力计算值：T = 3×1.023×103/(2×40.000×60.000) = 0.639N/mm2；截面抗剪强度设计值：[f] = 1.400 N/mm2；v圆木的最大受剪应力计算值为0.639N/mm2，小于圆木抗剪强度设计值1.400N/mm2，满足要求！4、挠度验算：最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，按规X规定，挠度验算取荷载标准值，计算公式如下：均布荷载 q = q1+q2 = 0.900+0.105 = 1.005 kN/m；集中荷载 p = 0.600 kN最大变形ω = 5×1.005×1.000×1012/(384×9000.000×30.688×104) +0.600×1.000×109/(48×9000.000×30.688×104)= 4.743 mm；圆木的最大挠度为4.743mm，大于最大容许挠度4.000mm，不满足要求！三、帽木验算:支撑帽木按照集中以与均布荷载作用下的两跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力：P = 1.206×1.000+0.840 = 2.046 kN；均布荷载q取帽木自重：q = 1.000×0.060×0.080×3.870 = 0.019 kN/m；截面抵抗矩：W = b×h2/6 = 6.000×8.0002/6 = 64.000 cm3；截面惯性矩：I = b×h3/12= 6.000×8.0003/12 = 256.000 cm4；帽木受力计算简图经过连续梁的计算得到帽木剪力图(kN)帽木弯矩图(kN.m)帽木变形图(mm)经过连续梁的计算得到各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：R[1] = 2.426 kN；R[2] = 4.169 kN；R[3] = 1.608 kN；最大弯矩 Mmax= 0.222 kN.m；最大变形ωmax = 0.118 mm；最大剪力 Vmax= 2.494 kN；截面应力σ = 3.462 N/mm2。

楼梯模板支架计算书

楼梯模板计算书一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):4.7；采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式：双扣件；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):24.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):4200；面板抗弯强度设计值(N/mm2):12；木方弹性模量E(N/mm2):8415.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):15.44；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.66；木方的间隔距离(mm):250.000；木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4模板面板的按照三跨连续梁计算。

1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：钢筋混凝土梯段板厚度为120mm，踏步高度为150mm，宽度为280mm，每一梯段板的踏步数为14步。

钢筋混凝土梯段板自重为： 1/2×0.15×24＋0.12×24/0.858 = 5.157 kN/㎡其中：αcos = 3920/2223503920+= 0.858 q 1 = 5.157×1+0.5×1 = 5.675 kN/m ； (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)： q 2 = 2×1= 2 kN/m ； 2、强度计算计算公式如下: M=0.1ql 2其中：q 为垂直与面板的均布荷载，q=（1.2×5.675+1.4×2）×αcos = 8.245kN/m 最大弯矩M=0.1×8.245×2502= 51533.6 N ·mm ；面板最大应力计算值σ =M/W= 51533.6/37500 = 1.374 N/mm 2；面板的抗弯强度设计值[f]=12N/mm 2；面板的最大应力计算值为1.374 N/mm 2 小于面板的抗弯强度设计值12 N/mm 2,满足要求! 3、挠度计算挠度计算公式为：ν=0.677ql 4/(100EI)≤[ν]=l/250其中q =q 1= 5.675×αcos = 5.675×0.858 = 4.869 kN/m面板最大挠度计算值ν= 0.677×4.869×2504/(100×8145×281250)=0.056 mm ；面板最大允许挠度[ν]=250/ 250=1 mm ；面板的最大挠度计算值0.056mm 小于面板的最大允许挠度1 mm,满足要求! 三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W=b ×h 2/6=6×8×8/6 = 64.0 cm 3； I=b ×h 3/12=6×8×8×8/12 = 256 cm 4；1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板自重垂直于方木的分力(kN/m)：q 1= 4.869×0.25×αcos = 4.869×0.25×0.858 = 1.044 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载垂直于方木的分力(kN/m)：q 2 = 2×0.25 ×αcos = 2×0.25 ×0.858 = 0.429 kN/m；2.强度验算计算公式如下: M=0.1ql2均布荷载q = 1.2 × q1+ 1.4 ×q2= 1.2×1.044+1.4×0.429 = 1.853 kN/m；最大弯矩M = 0.1ql2 = 0.1×1.853×12 = 0.185 kN·m；方木最大应力计算值σ= M /W = 0.185×106/64000 =2.891N/mm2；方木的抗弯强度设计值[f]=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为2.891N/mm2小于方木的抗弯强度设计值12 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足:τ = 3V/2bhn < [τ]其中最大剪力: V = 0.6×1.853×1 = 1.112 kN；方木受剪应力计算值τ = 3 ×1.112×103/(2 ×60×80) = 0.348 N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ] = 1.66 N/mm2；方木的受剪应力计算值0.348N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.66 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250均布荷载q = q1= 1.044kN/m；最大挠度计算值ν= 0.677×1.044×10004 /(100×8145×256×104)= 0.339mm；最大允许挠度[ν]=1000/ 250=4 mm；方木的最大挠度计算值0.339 mm 小于方木的最大允许挠度4 mm,满足要求!四、板底支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的简支梁计算；主梁类型钢管主梁截面类型(mm) Φ48×3.5主梁计算截面类型(mm) Φ48×3.0 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 5.08 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 12.19 主梁计算方式简支梁可调托座内主梁根数 1集中荷载P取板底方木支撑传递力：P＝（1.2×5.675×0.25+ 1.4×2×0.25）×1 = 2.403 kN;计算简图如下：1、抗弯验算σ=Mmax/W=0.60×106/5080=118.11N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算τmax=2Vmax/A=2×3.60×1000/489＝14.7N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算跨中νmax=1.8mm≤[ν]=1000/400=2.5mm满足要求！4、支座反力计算支座反力依次为R1=8.40kN，R2=8.40kN五、扣件抗滑移验算荷载传递至立柱方式双扣件扣件抗滑移折减系数k1c按上节计算可知，扣件N＝8.40kN≤R c=k c×12=1×12=12kN满足要求！六、楼梯支顶计算《建筑施工模板及作业平台钢管支架构造安全技术规范》DB/45T618-2009,对楼梯板进行支顶，验算楼梯板强度时按照最不利情况考虑，楼梯板承受的荷载按照面荷载均布考虑。

楼板模板支架计算书

楼板模板支架计算书模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

模板支架搭设高度为4.8米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.90米，立杆的横距 l=0.90米，立杆的步距 h=1.50米。

图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.0。

一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照三跨连续梁计算。

静荷载标准值 q1 = 25.000×0.200×0.900+0.350×0.900=4.815kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×0.900=2.700kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 90.00×1.80×1.80/6 = 48.60cm3；I = 90.00×1.80×1.80×1.80/12 = 43.74cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.2×4.815+1.4×2.700)×0.300×0.300=0.086kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.086×1000×1000/48600=1.770N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×4.815+1.4×2.700)×0.300=1.720kN截面抗剪强度计算值 T=3×1720.0/(2×900.000×18.000)=0.159N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×7.515×3004/(100×6000×437400)=0.157mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、纵向支撑钢管的计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩 W = 4.49cm3；截面惯性矩 I = 10.78cm4；1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25.000×0.200×0.300=1.500kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.350×0.300=0.105kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)×0.300=0.900kN/m静荷载 q1 = 1.2×1.500+1.2×0.105=1.926kN/m活荷载 q2 = 1.4×0.900=1.260kN/m2.抗弯强度计算最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×3.19×0.90×0.90=0.258kN.m最大剪力 Q=0.6×0.900×3.186=1.720kN最大支座力 N=1.1×0.900×3.186=3.154kN抗弯计算强度 f=0.258×106/4491.0=57.46N/mm2纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×2.505+0.990×0.900)×900.04/(100×2.06×105×107780.0)=0.501mm纵向钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!三、板底支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=3.15kN3.15kN 3.15kN 3.15kN 3.15kN 3.15kN 3.15kN 3.15kN 3.15kN 3.15kN 3.15kN支撑钢管计算简图0.757支撑钢管弯矩图(kN.m)0.121支撑钢管变形图(mm)支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.757kN.m最大变形 vmax=1.98mm最大支座力 Qmax=10.304kN抗弯计算强度 f=0.76×106/4491.0=168.56N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R ≤ Rc其中 Rc ——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=10.30kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。