垂直井筒携砂规律研究

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垂直井筒井液携砂流动规律研究及其在油井生产中的应用

维普资讯
３６８
实
验
力学
（０２年）１２０第７卷
迄今为止，们已能对球形颗粒的自由沉降运动进行较准确的定量计算．于颗粒的悬浮人至
速度以及颗粒形状、粒浓度、体速度场对沉降速度的影响等相关问题，只能利用精度有颗流则
限的经验公式进行粗略的估算．２１１球形颗粒的自由沉降［．＇卜。
对于均匀、滑、度为、径为的球形颗粒，处于密度为、度为的牛顿流体光密直当粘中，体系中无静电和外界离心力的作用，体颗粒较稀疏，不相互碰撞也不相互影响，么且固既那其自由沉降末速的一般计算公式为：
会导致躺井．
本文借助自建的实验装置，究了砂粒在井筒流体中的沉降规律，此为基础提出了井液研以
携砂能力简化计算模型，后将这一研究结果与常规有杆泵抽油井生产参数设计方法相结合，然提出了一套有杆泵抽油井在携砂生产条件下的参数设计方法，以期能为目前应用最为广泛的
一
√
（）ｓ一丝
㈩
（）２
式中，ｏ颗粒的自由沉降末速，为阻力系数，ｕ为ｇ为重力加速度．

P油田出砂规律及防砂对策研究报告重点讲义资料

Palogue油田出砂规律及防砂对策研究一、Palogue油田概述根据对苏丹Palogue油田的地质及FDP研究，现将该油田的基本情况和数据整理如下，并作为本课题研究的基础。

油田面积: 27.25Km2（P2, Y+S层）；地质储量：2234 MMB (P1), 233.5 MMB(P2)；主力油层：Yabus Ⅲ，Ⅳ，Ⅴ，Ⅵ层和SamaaⅠ,Ⅱ,Ⅲ, Ⅳ层,属于第三系古新世；油藏类型：YabusⅢ～SamaaⅡ为边水油藏（有断层分割），SamaaⅢ～Ⅳ为巨大水体的底水油藏；构造剖面：从Fal-2井向东、向西逐渐变低，且西翼倾角更缓，向西南和向北逐渐变低，且南翼更缓，地层倾角6°～ 12°；沉积相：Yabus为蛇状河，Samaa为辫状河；井网/井距：正方形井网（2套），800×800 m, Yabus:垂直井； Samaa：水平井；开发井数：81口（其中——直井77口，水平井4口）；开发方式：初期——衰竭式开采，1.5年后注水开发；初期单井配产：Yabus : 2800 bopd, Samaa :1200 bopd；采油指数 Yabus:0.404 bopd/psi/m, Samaa :0.18 bopd/psi/m；合理生产压差 Ya ：1.17 MPa, Sa : 1.58 MPa；临界生产压差 Ya : 1.38 MPa，Sa : 2.0 MPa；完井方式: Yabus直井，7in套管射孔完成；Samaa 水平井，割缝衬管完成（7in）；射孔及割缝参数：孔密16孔/m，孔径（9～12）mm, 孔深≥ 500mm，相位角90度，127枪，SDP43RDX-5-127弹，右螺旋线布孔；射孔液（2%～3%）KCl,射孔负压差≤2.0MPa 割缝缝宽：(0.5-0.7)mm.（水平井）。

1.1油藏地质特性●平均埋藏深度：1100～1400m，(油中深 1300 m)；●油层有效厚度：自下而上，油层变薄、物性变差，平面连通性变差。

井网加密后砂体变化规律研究

用。在应用过程中，我们发现随着井网的不断加密，砂体展布等沉积特征显现出不同的特点，表明应适时开展地质特征的深化认识工作。本文以中区西部河流一三角洲沉积的八种沉积砂体为例，论述了井网加密后砂体的变化规律。通过对密井网条件下的砂体认识，提高和掌握区域内砂体的沉积面貌和特征，进而总结出普遍性认识，其成果对低密度井网条件下的储层描述与认识将具有现实的指导意义。关键词：井网密度沉积类型变化规律
的宽度最高可达５ｋｍ，河道在侧向上切割叠加严重，不同单一河道边部沉积保存不完整，随着各套井网的开发，钻遇了一些零散的河间砂体及泥质充填，使河间沉积区有所增加，井网的每一次加密其分布形态并无太大的
改观。
②三角洲外前缘相中的砂体为断续零星分布或为成片分布，在储层描
处的河道砂体也不会很宽。在分叉合并处确定河道边界时，要遵循河流沉积的规律，即河道中心为厚砂体，向河道两侧砂体变薄，河道边界要靠近厚度薄的砂体或具河边齿化特征的砂体，使河道边界的预测更合理。从布井方案与实际统计情况看，横向上在河道边界外预测河道实际未钻遇比例较高。从成因分析，对于窄小的顺直河道，河流波动范围大约在２５ｍ，当横向上在大于河道边界５０ｍ处预测河道砂时，钻井风险加大，因此布井位置应控制在河流波动范围内。 ②．变化类型 ’ 对河道砂的变化类型进行了分析和分类，主要包括以下几种：是河道局部外扩，宽度增大。加密后河道砂体加宽主要有两种情况：
体。总的表现为不同相在平面上展布更加复杂。

井筒沉砂处理技术

二、存在问题和危害
二）地层出砂带来的危害
1、地层出砂影响油井正常生产或停产地层出砂造成卡泵,迫使油井停产。出砂也会造成设备磨蚀堵塞。
二、存在问题和危害
2、地层出砂堆积在井筒,砂面不断上升,造成油井停产,甚至井下管柱、工具卡阻。 3、低压漏失井及水平井段沉砂处理难度大, 作业费用高。 4、储层出砂影响油井正常生产,造成较大的经济损失。
五、低压井漏失井冲砂技术
4、抗滤失压井液特点： 1)无游离液体,无固相, 易于泵送； 2)粘度可调； 3)具有暂堵性能,有效防止漏失; 4)工艺简单,施工方便,安全环保。
五、低压井漏失井冲砂技术
5、抗滤失压井液性能指标：密度：1.05～1.1g/cm3, 粘度范围：30～100mp, 适用温度：常温～140℃ 常温存放：30天不变质。
七、项目费用构成
由于每口井沉砂情况不一样，捞砂量也不一样，所以报价很难一概而论，甲方要求按单井报价，而且甲方能够接受的价格大约为10万元左右，请有关部门商讨如何报价？
敬请各位领导/专家批评指正
谢谢大家！
四、水平井负压捞砂技术
二）水平井负压捞砂管柱示意图
请将此页做成动画
四、水平井负压捞砂技术
设计特点： 1、捞砂效率高，且不会造成油层污染。 2、无需泵车、罐车和冲砂液体。 3、现场操作简单，施工安全。
五、低压井漏失井冲砂技术
1、抗滤失压井液冲砂。
为解决这一问题，通过反复研究和现场试验,采用抗滤失压井液，冲砂能有效的将沉砂携出。
六、提供服务的内容
水平井负压捞砂技术 1、提供水平井/直井负压捞砂方案设计； 2、提供水平井/直井负压捞砂全套工具； 3、水平井/直井负压捞砂施工技术指导； 4、工具清洗、保养。

Я

工艺设备
新井，未进行先期防砂，采用螺杆泵生产，频繁出现井口无液上修，２０Ｉ３年作业３次，最短作业间隔仅１Ｏ天，３次作业都发现砂埋油藏和杆管偏磨的现象。该井举升难点为：一是油稠，５Ｏ ℃时原油粘度达９２００ｍＰａ・Ｓ；二是动液面深，螺杆泵举升液面为１１１０ｍ；三是地层出砂，杆管偏磨严重。２０１３年９月对该井应用携排砂采油工艺，应用初期，跟踪井口产出液中有微量细粉砂，目前该井动液面稳定在３６０米左右，井口含水有持续下降趋势，油井供液能力明显改观。３．１．２转携排砂工艺前防砂失效井地层砂粒径小，防砂筛管精度不够或破损导致防砂失效，井底砂流入井筒，造成管柱砂卡。孔５９ — １７Ｈ６多次因出砂砂埋油层导致频繁躺井。孔５９ — １７Ｈ６是２０１３年２月孔５９区块ＮｇＩＩＩ油组投产的一口水平井，先期应用精密复合滤砂管完井，挡砂精度为０．１５ｍｍ，采
制。３．２轧机区域设备
（上接第５８页）
放置于最东侧一流连铸坯处，成组的连铸坯向前输送，气动挡板降下，钢坯通过气动挡板进入后续的运输辊道，将成组的连铸坯向轧线方向输送。成组的连铸坯由推钢机推上均温横移台架，连铸坯在台架上经过一定时间的断面均温后，由托钢装置将连铸坯单支翻到辊道上。辊道将连铸坯送往感应加热炉加热，经过加热的连铸坯由机前辊道运往轧机进行轧

深水气田几项完井技术研究

深水气田几项完井技术研究田峥;叶吉华;刘正礼;罗俊丰;张春杰;金颢【摘要】随着海洋石油进军深水步伐的推进,在南中国海深水作业实践中遇到一系列作业难点和挑战。

恶劣的作业自然环境对深水完井提出了更高的技术标准和要求,在完井工具和设备、施工工艺与完井技术策略上与浅水及陆地完井差异明显。

我国在深水钻完井方面处于起步阶段,相比国外存在不小差距。

针对深水作业特点,分析了作业中的一些难点与关键技术以及深水完井的策略,研究了M深水气田完井关键技术,对射孔技术、精细化完井防砂控制技术、压裂充填技术进行了分析和研究。

结合我国南中国海深水完井作业实践,对深水完井作业中的可能风险点和现场应对技术措施进行了总结和梳理。

研究结果可为后续设计和作业提供参考。

【期刊名称】《海洋工程装备与技术》【年(卷),期】2015(000)001【总页数】6页(P12-17)【关键词】深水完井;策略;防砂;射孔;压裂【作者】田峥;叶吉华;刘正礼;罗俊丰;张春杰;金颢【作者单位】中海石油(中国)有限公司深圳分公司【正文语种】中文【中图分类】TE52全球的重大勘探发现一半以上来自海洋，同时，未来世界油气总储量的44%来自深水。

作为四大海洋油气资源带之一的南中国海(另外3个是波斯湾、欧洲北海和墨西哥湾)，地质储量为200×108～300×108 t。

深水油气勘探开发潜力巨大，是中国油气资源的重要战略接替区。

M气田是我国开发的第一个深水气田，作业水深1 350～1 500 m，位于南中国海珠江口盆地29/26 区块，香港东南310 km处，距离PY30-1油田64 km，距离LH11-1 油田102 km。

2006年开始成功钻探，钻遇55.5 m共4个含气沙岩层，珠江组Sand1和珠海组Sand2、3、4。

M气田属于正常压力和温度体系、中孔中高渗气田。

该气田于2011年6月进入完井现场施工阶段，已完成全部9口井的完井作业，于2014年3月底成功投产。

垂直井筒出砂开采最小携砂速度计算_焦艳红

亨 " .:
嘱
粒径
1m m )
颖拉当童直径 (mm )
测定值
一本文拟合式计算值
)
一实际最小携砂速度计算值实测值
理论最小携砂速度计算值
图 2 最小携砂速度修正系数实验结果图4 实际最小携砂速度实验结果
理论上, 不同地区的修正系数计算式不同, 需通过静态沉降实验确定, 但工程计算中可以采用相似油藏的修正系数计算式 "例如根据文献 [1 2 某油田地面实 0 ,
/" 二分 J 丛丛瘾
2 ( )若在过渡流沉降区, 2镇R e: 50 , 将 C < 0 D
代人式 (1), 颗粒最小携砂速度为 :
Z r k 口工 J 峨 !Z
产 !J h l J 了气户 !. .
卜 1 r l q .
图1
携砂实验装置示意图
一"2. 尹 50一R歌2万 5, 此时岛 # 巨-业" 纂 0 1 垫 2而 5 3 ( )若在紊流沉降区, 0 ( e:< X 1
为常数 0.4 , 代人式(1), 颗粒最小携砂速度为 : 4
4
实验过程及计算分析
4.1 静态沉降实验测定修正系数静态沉降实验目的是确定不规则颗粒最小携砂速
u"1 : V- 一I) ! 一. 4 /("P "g 户
果得到的修正系数值与当量直径关系式 :
4.2 a = 一 0. 132 lln (心 ) + 0. 653 3 动态实验修订实际最小携砂速度
0 . 4 rnrn ! . 3 m m !0 . Z m m !0 . 1 8 m m !0 . 1 6 rn rn " 0

基于阿基米德双螺旋线原理的水力喷射压裂技术

基于阿基米德双螺旋线原理的水力喷射压裂技术仝少凯;高德利【摘要】针对水平井多级压裂双簇水力喷射效果不佳、上下游喷射器冲蚀不均匀和水平井筒内携砂流体中砂粒易沉降等问题,研究了基于阿基米德双螺旋线原理的水力喷射压裂技术.根据阿基米德双螺旋线原理,设计了双螺旋水力喷射压裂管柱及喷射器,并采用可视化试验方法对双螺旋特性进行了室内携砂评价试验;根据牛顿第二定律建立了水力喷射压裂工况下等径直管和双螺旋管柱内携砂流体中砂粒运移的动力学方程,得出了等径直管和双螺旋管柱内砂粒的运动速度计算模型.研究得出,双螺旋水力喷射压裂管柱及喷射器能起到螺旋旋流作用,均衡双簇水力喷射压裂效果和降低上、下游水力喷射器冲蚀的非均匀性;等径直管内砂粒的运动规律符合恒定加速度运动方程,双螺旋管内砂粒的运动规律符合变加速度运动方程.研究结果表明,采用双螺旋结构水力喷射压裂管柱及喷射器是可行的,在均衡多级水力喷射压裂效果和提高水平井筒内携砂流体携砂能力方面具有显著作用.%The multi-stage double-cluster hydraulic jet often encounters problems such as that of rela-tive ineffectiveness,uneven erosion between the upstream and downstream by the injector,and sanding problems caused by the easy settlement of sands.To overcome these challenges,the theory of Archimedes double helix was utilized and integrated to a mathematical model of hydro jet fracturing,which provides the basis in the design of the double-helix hydraulic fracturing tubing string and injector.Then visualizations of the sand-carrying evaluation experiments were performed to evaluate the double-helix characteristics.In ad-dition,kinetic equations of sand migration in sand-carrying fluid through straight pipes anddouble-helix pipes with the same diameter under hydraulic fracturing conditions were obtained based on New ton's sec-ond law,then transformed into the calculation models of the kinetic velocity of sands.As indicated in the research,the double-helix hydraulic fracturing pipe strings and injector can generate rotational flow,w hich help to balance double-helix hydraulic fracturing effects,and reduce erosion unevenness between the up-stream and the dow nstream.T he movement of sands can be described in a model by the accelerated move-ment equation with a constant accelerated velocity and varied accelerated velocity inside straight pipes and double-helix pipes,respectively.T he research demonstrated that the double-helix hydraulic fracturing pipe strings and injector can function well,which are feasible evidently in balancing the multi-stage hydraulic fracturing effects and improving sand-carrying capacity of fluid along horizontal wellbores.【期刊名称】《石油钻探技术》【年(卷),期】2018(046)001【总页数】7页(P90-96)【关键词】水力喷射压裂;阿基米德双螺旋;喷射器;压裂管柱;携砂流动【作者】仝少凯;高德利【作者单位】中国石油大学(北京)石油工程教育部重点实验室,北京102249;油气资源与工程国家重点实验室,北京102249;中国石油大学(北京)石油工程教育部重点实验室,北京102249;油气资源与工程国家重点实验室,北京102249【正文语种】中文【中图分类】TE357.1低渗透致密油水平井通常采用“双簇水力喷射器+TDY底封拖动封隔器”拖动压裂管柱进行储层改造、试油、完井一体化水力喷射体积压裂作业。

水平井段携砂和冲砂过程中的力学分析及规律研究的开题报告

水平井段携砂和冲砂过程中的力学分析及规律研究的开题报告一、选题背景水平井段携砂和冲砂是井下作业中的一项重要工作，主要目的是清除井眼周围的沉积物，维持井壁稳定，保证井筒通畅。

然而，在水平井段携砂和冲砂过程中，由于井眼周围的储层结构复杂，地质条件差异大，砾石多、淤泥厚，导致砂石运输困难，冲刷效率低下，甚至可能导致井眼破损等问题。

因此，在水平井段携砂和冲砂过程中对其力学分析和规律进行研究，对于提高井下作业效率、降低作业成本具有十分重要的意义。

二、课题研究目的本研究旨在通过对水平井段携砂和冲砂过程中的力学分析和规律进行研究，探讨该作业过程中的物理机制和运动规律，为优化井下作业提供科学依据。

三、研究内容和方法1. 研究内容：（1）水平井段携砂和冲砂的力学分析；（2）砂石颗粒的运动规律分析；（3）相对流速对砂石冲刷效率的影响分析；（4）冲砂液对井壁的冲刷力分析；（5）冲砂速度、冲砂液黏度和密度对砂石搬运效率的影响。

2. 研究方法：（1）文献调研：通过文献资料和前人研究成果了解和掌握研究领域现状；（2）数值模拟：通过数值模拟方法，模拟砂石在井眼内的运动规律和井壁受到的冲刷力；（3）实验研究：通过实验手段，测定不同工况下砂石搬运效率和冲砂液对井壁的冲刷力。

四、研究意义1. 通过研究水平井段携砂和冲砂过程中的力学分析和规律，可以优化井下作业方案，提高工作效率，降低成本。

2. 为水平井段携砂和冲砂工艺的改进和优化提供科学依据，提高井下工作效率，提升生产效益。

3. 推动研究领域的发展和深入，促进相关技术和设备的更新和升级。

五、研究进度安排1. 第一阶段：文献调研，收集和整理前人研究成果。

2. 第二阶段：数值模拟，模拟砂石在井眼内的运动规律和井壁受到的冲刷力，并分析影响因素。

3. 第三阶段：实验研究，选取不同工况，测定砂石搬运效率和冲砂液对井壁的冲刷力。

4. 第四阶段：数据处理和分析，总结结论，并进一步完善研究内容。

5. 第五阶段：撰写研究论文并进行答辩。

出砂气井携砂产能研究

略，为此推导了其表达式，并将其考虑进力学平衡
中
收稿日期：０７—１２；回日期：００ — ２２０２— ８改２８～３２０基金项目：本文受“ 四川省矿产普查与勘探重点学科建设” 目资助（Ｚ０１）项ＳＤ４４作者简介：邓绍强（９０，，０１８一）男２３年毕业于西南石油大学资源勘查工程专业，０目前为该校在读博士研究生，主要研究方向为油气藏勘探。
Ｖ０．５Ｎｏ１１．３
Ｊｎ０８ｕ．２０
出砂气井携砂产能研究
邓绍强，胡明，莉，肖陈华生
（西南石油大学资源与环境学院，四川成都６００）１５０
摘要：松砂岩气藏在开采过程中容易出砂，取完全防砂的方式进行开采，增加了气井的疏采既
一
定的压力差，在颗粒表面产生沿压力梯度方向并
力、ａｍｎ、Ｓｆａ力浮力、ｆ热泳力、其他体积力等）通过、流体发生的相互作用力（常表现为尾迹的相互通
影响）以及直接作用力（范德瓦尔斯力、电力、静液
的压差力，此力在以往的固体力学平衡中经常被忽
成本，降低了气藏的开发速度。为此，出疏松砂岩气藏采取允许地层适量出砂的开采方又提
式。通过对井筒中固体颗粒的受力分析，建立了颗粒的力学平衡方程，由此得到了气井携砂并
的临界产量公式。经过实例分析证明，推导的临界携砂产量公式较为准确和适用。所关键词：疏松砂岩气藏；出砂；砂；学模型；携力临界产量中图分类号：Ｅ７Ｔ３５文献标识码：Ａ

深层致密砂岩气藏井筒出砂机理研究

128深层致密砂岩埋深大，储层非常致密，以往的经验表明这类储层基本不会出砂，然而近年来这类气藏暴露出砂问题严重，研究出砂机理对气藏的开发意义重大。

由于该类气藏出砂的非常规性，传统的仅基于岩石破坏的研究方法已经不足以揭示出砂的真正原因。

为了更好地研究该区块的出砂机理，在充分认识单井出砂情况的基础上，确定出砂井的生产特征。

利用岩石力学模拟和微粒运移模拟确定出砂机理。

1 出砂机理研究现状出砂是一个非常复杂的过程，国内外有很多学者针对储层出砂做过大量的工作。

出砂过程由4个步骤构成：力学扰动、破坏、破碎、运移，其中Morita在1989年系统地提出了出砂的所有影响因素，包括压力变化、压力梯度、垂向应力和水平应力、应力加载历史、岩石变形和破坏、射孔孔眼几何尺寸和密度、井眼斜度、毛管力、由于化学作用造成的岩石强度弱化效应等。

在整个工业界出砂研究由来已久，综合而言一般包括以下几种机理：压缩破坏：由于压力衰竭或生产压差触发，多发于固结比较好的砂岩油藏；拉伸破坏：一般是由于压力梯度过大造成的，通常发生在欠固结的砂岩油藏；冲蚀破坏：由于流动的拖拽和冲击力从而对岩石造成的破坏。

由于出砂对生产造成的破坏性，所以人们也在治理出砂的过程中不断地总结各种预测出砂的办法，希望能够做到防范于未然。

因此在不同的历史阶段也提出了不同的预测方法。

整个工业界现在已经形成了一整套非常完整的出砂预测方法，具体包括：现场观察、经验方法、实验室分析、数值模拟、综合分析和解析法。

2 深层致密砂岩气藏出砂机理总结我国主要深层致密砂岩气藏的出砂机理，大致可以分为以下几种：（1）气体流速。

目前已观察到大量由于高速气流携砂对生产管柱的破坏，这说明携砂的高速气流有极强的破坏性。

材料受到小而松散的流动粒子冲击时表面出现破坏的磨损现象叫冲蚀磨损。

其定义可以描述为固体表面同含有固体粒子的流体接触做相对运动而造成其表面材料所发生的损耗。

携带粒子的流体可以是高速气流，也可以是液流。

井筒气流携砂的研究现状与思考

井筒气流携砂的研究现状与思考汪潇;王修武;王婧;周彪;晏庆辉【摘要】井筒气流携砂是天然气开采中难以完全克服的现实,携砂生产已成为一种重要的生产方式.通过对目前气井携砂理论研究、建立模型、模拟实验已有成果的阐述,就气井携砂生产的改进提出看法.为气井携砂、气井携液生产的进一步研究提供参考和借鉴.【期刊名称】《产业与科技论坛》【年(卷),期】2011(010)004【总页数】2页(P106-107)【关键词】气井;携砂;模型【作者】汪潇;王修武;王婧;周彪;晏庆辉【作者单位】长江大学石油工程学院;长江大学石油工程学院;长江大学石油工程学院;长江大学石油工程学院;长江大学石油工程学院【正文语种】中文油气井在生产过程中,会携带出一定量的砂粒。

如果携带砂粒太多,会堵塞井筒,严重时,会造成设备腐蚀、砂卡等危害;如果携带砂粒太少,堆积在井底,造成井底堵塞。

建立一种模型,确定不同粒径的砂粒在井筒中既可以带出,又不至于对井筒产生破坏性冲蚀所必须的气流、气压尤为重要。

目前国内外文献中多是对气井携液的研究,鲜有对气井携砂的研究。

而研究气井携砂对于携砂、携液生产以及防砂都起着导向的作用。

为了更深入地研究和探讨气井携砂,就必须对我国气井携砂的发展有一个清晰的认识。

笔者就目前我国气井携砂理论研究现状、建立模型和模拟实验作了综述,并提出了自己的看法。

一、气井携砂理论研究现状现有的研究都是利用气固两相流动理论,对气井中的砂粒受力进行分析,研究固体颗粒在井筒中的流动规律,假定在气井中的颗粒在受力平衡的条件下,推导气井携砂的临界流速和临界产量公式,并用于实际天然气气井数据分析。

2001年,张国荣研究砂粒在流动液体中的运动规律,以砂粒的重力和浮力为分析主线,确立了砂粒沉降速度与井眼流体平均速度间的相关关系式,引入了不规则固体颗粒的形状系数,建立起了较为合理的数学模型,而且在实践中也得到了运用。

2002年,李明忠借助自建的实验装置,研究了油井出砂砂粒在流体中的沉降规律,得到了自由沉降末速的一般计算公式,并且考虑了在不同流态下阻力系数与雷诺数的关系,分别以砂粒在煤油和水中的沉降规律研究并提出了取实际颗粒用静态沉降实验的方法直接测取不同的颗粒不规则形状系数。

《钻采工艺》杂志封面照片征稿启事

１题材：映油气勘探开发生产、．反科研等相关活动，无论人物、风光，场面、大小特写，只要沾“ 油味 ” 有意境，，有关感即可。尤其欢迎带有鲜明地域特色、人文特色的石油钻采生产一线的照片。
气水层发生水窜，４— ２— ３层连通边水，能量充足。是（．０～４８）×１ｍ／，井的实际产量是２８．５０。ｄ该４０．６×１Ｔ／，有下调的空间，了减少边水的０Ｉｄ还Ｉ为侵入量，议把该井产量下调，不应小于２８× 建但．
—
量纲；动能因子，８０；取．一流体黏度，Ｐ・；ｍａＳｃ一与出
砂、腐蚀、材、管工作状况有关的经验常数；一重力加速度，ｇ
９．ｍ／ｓ８１
４— ，４分析判断认为该井与未射开层段２—４—３涩４— １井在有边底水排超细砂区的产量范围２
例３涩４—２井，井储层顶部深度为ｌ３９５：ｌ该１．
ｍ，井底流压为９７Ｐ，压为１．１ＭＰ，口．６Ｍａ静０２ａ井压力为８０Ｍａ产气量为４０．Ｐ，．６×１１／，产水０Ｔｄ月Ｉ量为１８５ｎ，３．１ｉ射孔层段是２— ４—１２—４— 、２及２
ｍ／；ｄ一冲蚀流速，ＶｓＨ颗粒沉降末速，／；一井ｎ；一ｍｓＰ＾
是（．７～６６）×１ｉ／，井的实际产量为４７．１０ｎｄ该

大庆致密油储层改造获重大突破

王治中，邓金根，孙福街，等．井筒砂粒运移规律室内模
５结论与建议
（１）通过支撑剂运动状态理论分析和活性水临界携砂流速论证，确定出不同煤层厚度、不同注入方式
下临界携砂排量。
（２）将井筒临界携砂流速理论计算与现场压裂施工经验参数结合，考虑到施工受孔眼摩阻、液体滤失等综合因素的影响，现场施工排量应为理论计算值
安泽斜坡带４口煤层气井压裂后投产，目前正处
参考文献
蒋廷学，丁云宏，李治平，等．活性水携砂指进压裂的优
Ｊ｝Ｌ
皿ｒＬ
］
化设计方法［Ｊ］．石油钻探技术，２ＯｌＯ，３８（３）：８７．９１．
ｒＬ
ｌ
１Ｏ倍左右。
拟试验研究［Ｊ］．石油学报，２００６，２７（４）：１３０．１３２．单高军，杜志敏，惠丽丽，等．全井筒泡沫油流临界携砂流速计算模型［Ｊ］．大庆石油学院学报，２００８，３２（４）：
４９ — ５２．
（３）针对３ ≠ ｝煤层分叉厚度变薄特点，通过优化射孔方式、施工参数和注入方式，选用分层压裂工艺，实现对煤层有效改造，现场成功实施活性水低排量
（修改稿收到日期
２０１３ — ０３ — １５）
［编辑
特点及水平井钻遇情况，开展了人工裂缝布缝优化，优
大庆致密油气资源丰富，但其孔渗条件极差，孔喉

《2024年苏丹6区稠油油藏有限携砂冷采机理研究》范文

《苏丹6区稠油油藏有限携砂冷采机理研究》篇一一、引言随着全球能源需求的增长，稠油资源的开采和利用显得尤为重要。

苏丹6区稠油油藏作为该国重要的能源储备之一，其开采技术的研究与开发对于保障国家能源安全和经济发展具有重要意义。

有限携砂冷采技术作为一种新型的稠油开采技术，具有较高的开采效率和经济效益，因此，对其机理进行深入研究具有重要的理论和实践价值。

本文旨在探讨苏丹6区稠油油藏有限携砂冷采的机理，为该地区的稠油开采提供理论依据和技术支持。

二、研究区域概况苏丹6区稠油油藏位于苏丹境内，具有较高的稠度，传统的热采技术在此地区的应用受到限制。

有限携砂冷采技术在该地区的运用，对于提高开采效率和经济效益具有重要意义。

该地区的地理、地质条件以及稠油特性对于选择合适的开采技术和确定采收率具有重要影响。

三、有限携砂冷采技术概述有限携砂冷采技术是一种新型的稠油开采技术，其核心在于通过限制携砂量，减少井底回压，提高采收率。

该技术具有以下特点：一是适用于稠油、特稠油等高粘度油藏；二是可以降低井底回压，提高采油效率；三是设备简单，操作方便，具有较高的经济效益。

四、有限携砂冷采机理研究1. 油藏工程分析在苏丹6区稠油油藏的开采过程中，由于稠油的粘度高，容易导致井底回压增大，影响采收率。

有限携砂冷采技术通过限制携砂量，降低井底回压，使油流能够更顺畅地流入井筒，从而提高采收率。

2. 流体力学分析在有限携砂冷采过程中，携砂量的限制使得井筒内的流体流动更加均匀，减少了局部高速流动和涡流现象，从而降低了井底回压。

此外，该技术还通过调整流体流速和流向，使油流更好地与井筒壁接触，提高了油流的剥离效果。

3. 岩石物理性质分析苏丹6区稠油油藏的岩石物理性质对于有限携砂冷采技术的实施具有重要影响。

该地区的岩石具有较高的孔隙度和渗透率，有利于油流的流动。

然而，由于稠油的粘度高，容易在岩石表面形成附着层，影响采收率。

有限携砂冷采技术通过限制携砂量，减少了附着层的形成，提高了采收率。

单段垂直高深采区溜井生产管理实践

单段垂直高深采区溜井生产管理实践发布时间：2023-04-21T16:34:20.662Z 来源：《中国科技信息》2023年第34卷第1期作者：巴鑫[导读] 总结镜铁山矿黑沟2#溜井近年来出现的一些生产故障，提出尽最大可能避免这些故障的管理和技术措施巴鑫甘肃镜铁山矿业有限公司甘肃嘉峪关市 735100摘要：总结镜铁山矿黑沟2#溜井近年来出现的一些生产故障，提出尽最大可能避免这些故障的管理和技术措施，为溜井使用维护提供参考。

关健词：高深溜井堵塞生产管理爆破管理1 引言镜铁山黑沟2#溜井为单段垂直高深溜井，由于溜井所处位置岩层地质状况差以及生产初期对高深溜井使用要求认识不足等原因，自2006年投产运行至今，2#溜井先后出现了16次井筒堵塞，十多次较大规模的井口片帮，数十次放矿口被井筒、井口片帮岩石大块堵塞故障，给全矿的安全生产带来了极大的被动。

针对这些年参与该溜井的生产技术管理和溜井故障处理，总结了该溜井日常使用过程中需要注意的事项。

2 溜井使用管理2.1 生产技术管理2.1.1 溜井口周围必须保持3%的反坡，防止雨季积水流入溜井后造成粘结堵塞或积水渗入溜井周围岩体的裂隙引起溜井片帮，一般要求溜井口50m以内不得形成积水坑。

2.1.2 不论溜井使用与否，必须保持满井生产，期间溜井空段不得超过30m（这样做的好处有二，其一能够杜绝卸矿过程中大块矿石对溜井壁的冲击，其二溜井内的矿石对溜井起到支撑作用，可缓解地压对溜井壁的压力，防止溜井口片帮），若超过30m时，与矿调度联系降低3400运输拉矿强度，并在采场积极组织矿石生产。

2.1.3 溜井严禁灌入三维超过750mm的大块，禁止废旧钢铁进入溜井。

2.1.4 严格控制进入井矿石的粉矿和水分比例。

正常生产期间入井矿石粉矿比例不得超过25%；在放矿设施检修等需要停止拉矿之前，要确保溜井内矿石粉矿比例不超过15%，且水分不得介于3%～7%[1]之间，否则要将溜井内矿石置换完毕后方可停止拉矿。

立井井筒流砂层段井筒汪浆防涌砂技术研究与应用

中新统（Ｎ１）：厚１４３．５２ｍ，上部由灰黄、棕黄、土黄色中一细粒砂层、灰黄、土黄、灰绿色亚粘土，粘土组成，含铝土质。下部以黄、灰绿色粘土为主，含铝土质和石膏晶体，夹细砂、粉砂质透镜体。底部发育一层灰白色钙质亚粘土，局部已成岩。与下伏地层不整合接触。２．３二叠系下统山西组二叠系下统山西组与新生界地层岩性为粉砂岩、细粒砂岩，均为层状岩层。粉砂岩：厚度为１．４３ｍ，灰色，厚层状，局部可见植物根部化石碎片及植物叶部、茎部化石碎片，偶见碳质面。岩芯整状。细粒砂岩：厚度为６．１３ｍ，灰色、浅灰色，中厚层状，成分以石英为主，长石岩屑次之，夹深灰色粉砂岩条带，呈互层状，层面可见少量碳质物及植物化石碎片，顶部可见少量粉砂质及泥质泥砾，钙质胶结。粉砂岩：灰色，中厚层状，局部可见细砂质团块及砂泥质条带。断面可见少量黄铁矿薄膜，偶见棕色云母碎片。具少量细小裂隙。３．施工方案３．１流砂层施工方案根据新桥煤矿南风井进风井实测地质柱状图，揭露有５处流砂层，为了防止凿孔时流砂涌出造成大的突水事故，决定对壁问注浆段含流砂层层位利用预先埋设插管再进行注浆的施工方式。首先采用中５５ｍｍ钻头钻进至孑Ｌ深４００ａｍ，埋设３ｒ８ａｍ插管，ｒ埋设插管后用双液浆进行注浆固管，对插管做耐压实验，试验压力大于注浆终压的１．２倍，插管固定标准以试压时管子周围不跑水，达到设计压力后，插管不松动，压力表维持３０ｍｉｎ为合格。试压成功后用 ①３２ｍｍ～２８ｍｍ钻头正常钻进至设计孔深，然后通过自制加工的专用分流泄压器，利用分压分流的原理进行注浆施工。施工流砂层期间，严禁施工其它注浆孔，必须经防流砂孔孔口管耐压试压成功以及打穿内壁进入外壁确认无流砂层后，才可施工其它注浆孔。其它注浆段施工时，埋设 ①３３ｍｍ插管，注浆插管长度６００ｍｍ，。注浆插管埋设时用破布缠绕注浆管，然后砸入孔内，并用道钉钉牢固，用铁丝将注浆插管连接绑扎牢固。注浆插管外露长度约５０ｍｍ，注浆结束后对注浆插管外露部分进行处理，并用水泥胶泥将钻孔抹平实。３＿２施工段的确定此次注浆分两次进行，先进行壁后注浆，然后在对壁间进行

方圆化工PCS防砂资料1

水平井PCS防砂工艺技术
（打孔筛管防砂）
编审：韩荣山
目
第一部分第二部分第三部分第四部分第五部分第六部分第七部分第八部分第九部分
录
水平井水平段的特征目前水平井防砂方法水平井中PCS防砂原理打孔筛管的设计充填条件与参数施工用剂与技术要求入井液的组成施工工艺与程序现场应用情况（侧钻打孔筛管防砂）
图G 打孔筛管PCS充填工艺示意图
1、充填砂粒径的选择原则：当人工砂挤入地层并固化后，形成有效的高强度砂体。充填人工砂的平均粒径与地层砂的粒度中值应控制在适当的范为内，即比值为5-6 倍。实验和现场应用证明，这个比值的人工砂能够完全防止地层砂进入或穿过人工充填层，从而对人工砂体形成的渗透性几乎不会造成影响(见图2)。而对于粘土颗粒的运移，由于充填人工砂的平均粒径与粘土颗粒或略大于粘土颗粒的粉细砂的平均粒径之比要大得多，其可以穿过人工充填层，而比值在6－16的砂粒则会镶入砂体，将会对地层渗透率产生危害，所以必须将其固定或推至流体不足以携带的远井地带。因受到井底压力漏斗的影响，较远地层的流体速度小，拖曳力较弱。粘土颗粒或大于粘土颗粒的粉细砂处于相对稳定（或被固定）的条件下，不会在地下运动;而人工砂充填产生的准表皮效应引起的油气附加流动阻力较小，可保证最大的图H D /d 比值与砾石渗透率曲线产量。

2、打孔筛管完井的水平井段钻至水平段时下入套管并固井，继续钻进至设计井深。净化泥浆，下入打孔筛管钻井完井。用洗井液替出泥浆、洗井、压井，采用可固结砂充填打孔筛管的方式完井。这种方式可提高渗流能力并防止出砂。注：间隔式长打孔筛管加短盲管。主要为封堵水层。
图A 固井定向射孔完井示意图

垂直井简气流携砂理论模型分析

动。当受力刚好处于对等状态的时候，也就是临界状态时，颗粒处于悬浮状态。１１固体颗粒所受的力．
在砂粒运动的过程中，单个砂粒所受的力有很多，通过调研，归纳有如下两类：轴向力（力、压重
力，粘性流体中颗粒作任意非恒定流动时所受附加质量力与其在理想流体中所受附加质量力有相同的形
式，即：
［稿日期］２１一ｏ收０１３—２ｏ［金项目］国家大学生创新性实验计划项目（８０８１）基０１４９５。
力梯度力、浮力、表面力、ａｓｔ、附加质量力等）Ｂｓｅ力；侧向力（ｇｕ力、Ｓｆｎ力等）Ｍａｎｓａｆｍａ。
１２颗粒受力分析．
通过调研发现，在以下情况中Ｂｓｅ力可以忽略不计，如：流通密度与颗粒密度之比小于００２ａｓｔ．０时可以忽略Ｂｓｅ力，气体流动的无量纲频率小于０５时可以忽略Ｂｓｅ力 ¨ ；而且，对于附加质量ａｓｔ．ａｓｔ
石油天然气学报（汉石油学院学报）２１年５江０１月第３卷３
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第５期
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ＪｕｎｌｆｌａｄＧａｅｈｏｏｙ（．ＰＩＭａ．０ｏｒａｎｓＴｃｎｌｇＪＪ）ｏＯｉｙ２１Ｖｏ．３Ｎ．１１３ｏ５