怎样推导压杆的临界力和临界应力公式

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细长压杆的临界压力得推导

细长压杆的临界压力得推导
Fcr
l
l/4 l/2 l/4
Fcr
2l
ll
2 EI
( l / 2)
2
Fcr
2 EI
( 2l )2
表: 各种支承约束条件下等截面细长压杆临界力的欧拉公式
支承情况 两端铰支 一端固定,另一端铰支
临界力的欧拉公式
长度系数
=1 = 0.7 = 0.5
Fcr
Fcr
2 EI
1、两端绞支
Fcr
2 EI
l2
C 0.3l
0.7l l
2、一端固定,另一端铰支 C 为拐点
Fcr
EI
2
(0.7l )
2
Fcr
2 EI
(0.7 l )2
3、两端固定
C,D 为拐点
4、一端固定 一端自由
Fcr
Fcr
EI
2
2 EI
(2l ) 2
Fcr
(0.5l ) 2
杆端的约束愈弱,则值µ 愈大,压杆的临界力愈低。
(2) I—— 各方向约束情况相同时应取最小形心主 惯性矩,且按未削弱面积计算;
(3)在确定的约束条件下,临界载荷Fcr仅与材料E、 长度 l 和截面尺寸I 有关,材料的E越大,截面 越粗,杆件越短,临界载荷Fcr越高;
2 EI
l2
l
m w m
这就是两端铰支等截面细长中心By受压直杆临界 Nhomakorabea的计算公式
(欧拉公式)
当 n 1 时,
kl
且B=0,于是结合(d)式: 挠曲线方程为
w A sin kx B cos kx
w A sin
x

2.5.2细长压杆临界力计算—欧拉公式讲解

2.5.2细长压杆临界力计算—欧拉公式讲解

l
I
——杆件横截面对形心轴的惯性矩。
一端固定,一端自由:
Pcr
Pcr
EI
2
2l
2
两端固定:
0.5l 2
2 EI
一端固定,一端铰支:
Pcr
0.7l
2 EI
2
临界力公式可写成下面的统一形式:
式中:
2 EI Pcr 2 l
— 长度系数。
l — 计算长度;
工程力学应用
细长压杆的临界力公式—欧拉公式
一、临界力
压杆的临界力大小可以由实验测试或理论推导得到。
临界力的大小与压杆的长度、截面形状及尺寸、材料以及
两端的支承情况有关。
两端铰支的细长压杆临界力计算公式:
Pcr
Pcr
EI
2
l
2
---欧拉公式
式中:

E
——圆周率; ——材料的弹性模量; ——杆件长度;
当两个方向约束相同时,杆将绕EI值较小的轴产生
弯曲,所以欧拉公式中的I取Imin。
例1:一端固定、一端自由的受压柱,长l 5,材料 m
弹性模量
解:
。试计算柱子的临界力。 E 200 GPa
I
D 64
y

4
d

4
64 102

4
86 4 2.6 10 6 mm 4
E cr 2
2
例2 一两端铰支的圆截面细长木柱,l 6 m 直径
d 200 mm ,材料的弹性模量
E 10GPa, p 110 求木柱的临界力和临界应力。
解:(1)计算临界应力
(2)计算临界力

怎样推导压杆的临界力和临界应力公式

怎样推导压杆的临界力和临界应力公式

06、基本知识 怎样推导压杆的临界力和临界应力公式(供参考) 同学们学习下面内容后,一定要向老师回信(849896803@qq.con ),说出你对本资料的看法(收获、不懂的地方、 资料有错的地方),以便考核你的平时成绩和改进我的工作。

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1*问题的提出及其对策 ............................................................................. 1 1.1问题的提出及其对策 .......................................................................... 1 1.2压杆稳定分析概述一一与强度、刚度分析对比 ................................................... 2 2压杆临界压力 F cr 的计算公式 ...................................................................... 3 2.1压杆稳定的力学模型一一弯曲平衡 ............................................................. 3 2.2梁的平衡理论一一梁的挠曲微分方程 ........................................................... 4 2.3按梁的平衡理论分析两端铰支的压杆临界压力 ................................................... 6 2.4按梁的平衡理论分析一端固定一端自由的压杆临界压力 ........................................... 8 2.5按梁的平衡理论分析一端固定一端铰支的压杆临界压力 .......................................... 10 2.6按梁的平衡理论分析两端固定的压杆临界压力 .................................................. 14 2.7将四种理想压杆模型的临界力公式及其推导分析图示的汇总 (18)1*问题的提出及其对策1.1问题的提出及其对策试计算长度为400mm ,宽度为10mm ,厚度为1mm 的钢锯条,在一端固定、一端铰支 的情况下,许用的轴向压力。

压杆的临界应力

压杆的临界应力

a
1和b
是与材料有关的常数,可从有关的手册中查到。
1
2、scr=sS时,不存在失稳问题,应考虑强度问题强度破
坏,采用强度公式:
scr s s
三、临界应力总图
例1ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ三根材料、长度均相同、两端均为球铰支座的细 长杆结构,各自的截面形状如图,求三根杆的临界应力 之比以及临界力之比。
解:
s cr a :s cr b :s cr c
②柔度(细长比): l L
i
2.欧拉公式应用范围:
①线弹性状态下的大柔度杆:slj≤sp,即
p 2E l2
≤s
p
说明: 在推导欧拉公式时,使用了挠曲线的近似微分方程,
在推导该方程时, 应用了胡克定律。因此,欧拉公式也 只有在满足胡克定律时才能适用。

l≥
p 2E sp
lp
3.注意 对于A3钢,E=200GPa,sp=200MPa:
A
E BC
[FNC ] 245kN
F2

[Nc ] 1.36
180kN
a
a
F D a
10-5 提高压杆稳定性的措施
一、从材料方面考虑 1.细长压杆:提高弹性模量E
2.中粗压杆和粗短压杆:提高屈服强度ss
二、从柔度方面考虑 1.采用合理的截面形状: (1)各方向约束相同时:
1)各方向惯性矩I相等—采用正方形、圆形截面; 2)增大惯性矩I—采用空心截面; (2)压杆两方向约束不同时:使两方向柔度接近相等, 可采用两个主惯性矩不同的截面,如矩形、工字形等。

p2E
l
2 1
p2E : l22
p2E
:
l

临界力及临界应力的计算.

临界力及临界应力的计算.

由结点B的平衡条件确定支架的承载力Pmax: 4 Y 0, N BA sin Pmax 0; Pmax N BA sin 59.6 47.7kN ;
5
实际工程中应再考虑安全系数,取[P]=Pmax/nst。
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平衡时的最小压力值。
3)临界压力与压杆失稳:
在较小轴向压力F 作用下, 试件可保持稳定平衡;
但 F 增大到某一值 Fcr 时,
试件开始出现不稳定平衡, 我们将此 Fcr称为临界压力。 试 件
压杆由于处于不稳定衡 状态而造成的失效时, 我们称之为“压杆失 稳” 。
三、工程中的压杆稳定性问题
压杆失稳导致钢梁倒塌
2 EI z 3.142 10103 28.8 106 P 178KN lj 2 2 l 0.5 8000
比较计算结果可知:第一种情况临界压 力小,所以木柱将在最大刚度平面内失稳 (即绕y轴,在xoz平面内失稳)。 此例说明,当最小刚度平面和最大刚度平面 内支承情况不同时,压杆不一定在最小刚度 平面内失稳,必须经过计算才能最后确定。
2000年10月25日上午10时许南京电视台演播厅工 程封顶,由于脚手架失稳,模板倒塌,造成6人死亡, 35人受伤,其中一名死者是南京电视台的摄象记者。
第九章 压杆稳定
实际的受压杆件由于: 1. 其轴线并非理想的直线而存在初弯曲, 2. 作用于杆上的轴向压力有“偶然”偏心, 3. 材料性质并非绝对均匀, 因此在轴向压力作用下会发生弯曲变形,且由此引起的侧 向位移随轴向压力的增大而更快地增大。
两端铰支细长压杆: μ=1;
Plj
2 EI
(ul)
2

2 200106 158108

细长压杆的临界力公式—欧拉公式.

细长压杆的临界力公式—欧拉公式.

细长压杆的临界⼒公式—欧拉公式.10.2 细长压杆的临界⼒公式—欧拉公式⼀、两端铰⽀压杆的临界⼒图9—4为两端受压杆件,⼈们经过对不同长度(l ),不同截⾯(I ),不同材料(E )的压杆在内⼒不超过材料的⽐例极限时发⽣失稳的临界⼒P cr 研究得知: 22lPcr EI=π(9—1)式中:π—圆周率;E —材料的弹性摸量;l —杆件长度;I —杆件截⾯对⾏⼼主轴的惯性矩。

图9-4当杆端在各⽅向的约束情况相同时,压杆总是在抗弯刚度最⼩的纵向平⾯内失稳,所以(9-1)式中的惯性矩应取截⾯最⼩的形⼼惯性矩I min 。

瑞⼠科学家欧拉(L.Eular )早在18世纪,就对理想细长压杆在弹性范围的稳定性进⾏了研究。

从理论上证明了上述(9-1)式是正确的,因此(9-1)式⼜称为计算临界⼒的欧拉公式。

⼆、杆端⽀承对临界⼒的影响图9-5(a)(b)(c)(d)⼯程上常见的杆端⽀承形式主要有四种,如图9-5所⽰,欧拉进⼀步研究得出各种⽀承情况下的临界⼒。

如⼀端固定,⼀端⾃由的杆件,这种⽀承形式下压杆的临界⼒,只要在(9-1)式中以2l 代替l 即可。

()222l P cr EI=π(a )同理,可得两端固定⽀承的临界⼒为()225.0l P cr EI=π(b )⼀端固定,⼀端铰⽀压杆的临界⼒为 ()227.0l P cr EIπ(c )式(a ),(b),(c)和(9-1)可归纳为统⼀的表达式()22l P cr µπEI = (9-2)式中l µ称为压杆计算长度,µ称为长度系数,⼏种不同杆端⽀承的各µ值列于表9—1中,µ反映了杆端⽀承情况对临界⼒的影响。

表9-1 各种杆端⽀承压杆的长度系数图例9.1 图⽰轴⼼受压杆,截⾯⾯积为10mm ?20mm 。

已知其为细长杆,弹性模量E=200GPa ,试计算其临界⼒。

2m20图9-6单位:mm解:由杆件的约束形式可知:7.0=µ4333min1067.112102012mm hb I I y ?=?===临界⼒:223320010 1.67101076.2 1.076()(0.7 2.510)cr EI P N kN l ππµ====?? 三、临界应⼒和柔度在临界⼒的作⽤下,细长压杆横截⾯上的平均应⼒叫做压杆的临界应⼒,⽤cr σ表⽰。

[常识]临界力和欧拉公式

[常识]临界力和欧拉公式

临界力和欧拉公式杆件所受压力逐渐增加到某个限度时,压杆将由稳定状态转化为不稳定状态。

这个压力的限度称为临界力P cr。

它是压杆保持直线稳定形状时所能承受的最小压力。

为了计算压杆的稳定性,就要确定临界力的大小。

通过实验和理论推导,压杆临界力与各个因素有关:(1) 压杆的材料,P cr与材料的弹性模量E成正比,即(2)压杆横截面的形状和尺寸,P cr与压杆横截面的轴惯性矩J成正比,即(3) 压杆的长度,P cr与长度的平方l2成反比,即(4) 压杆两端的支座形式有关,用一个系数表示,称为支座系数 ,列于表1-10。

为计算方便,写成欧拉计算的结果(此处从略),细长压杆的临界力为, (1-72)上式称为欧拉公式。

当已知压杆的材料、尺寸和支座形式时,即可由欧拉公式求得临界力根据欧拉公式,若要提高细长杆的稳定性,可从下列几方面来考虑:(1) 合理选用材料临界力与弹性模量E成正比。

钢材的E值比铸铁、铜、铝的大,压杆选用钢材为宜。

合金钢的E值与碳钢的E值近似,细长杆选用合金钢并不能比碳钢提高稳定性,但对短粗杆,选用合金钢可提高工作能力。

(2) 合理选择截面形状临界力与截面的轴惯性矩J成正比。

应选择J大的截面形状,如圆环形截面比圆形截面合理,型钢截面比矩形截面合理。

并且尽量使压杆横截面对两个互相垂直的中性轴的J值相近。

如下图中的(a)所示的截面就比(b)好。

(3) 减少压杆长度临界力与杆长平方成反比。

在可能的情况下,减小杆的长度或在杆的中部设置支座,可大大提高其稳定性。

(4) 改善支座形式临界力与支座形式有关。

固定端比铰链支座的稳定性好,钢架的立柱,其柱脚与底板的联系形式,能提高立柱受压时的稳定性。

像下图中所示的(a)的支座形式就比(b)中的要好。

表1-10 压杆长度系数。

工程力学28-压杆的临界应力

工程力学28-压杆的临界应力
件;临界应力图的绘制及运用临界应力图判断 杆件属于哪类杆件 • 掌握:不同约束条件下杆件柔度和临界应力的 计算
——重点
(1) P cr S时: cr 临界a应力总b图
cr
a b
s
a s b
s
s p称为中柔度杆,用经验公式求其临界应力。
(2) S 时: cr S
S 称为小柔度杆,其临界应力为屈服极限。
目录
4
总结:
•压杆柔度
l μ的四种取值情况
i
i
I A
•临界柔度
P
2E P
9-
与长度、截面性质、约束条件有关
目录
4
2
2.欧拉公式的适用范围 着眼点——临界应力在线弹性内(小于比例极限)
cr
2E 2
P
2E P
P
P 时称为大柔度杆(或长细杆),用欧拉公式求临界力;
P 时称为中、小柔度杆,不能用欧拉公式求临界力。
3 目录
3.经验公式、临界应力总图
直线型经验公式
32. 压杆的临界应力
1.临界应力和柔度
(1)临界应力:压杆处于临界状态时横截面上的平均应力
Fcr cr A (2)细长压杆的临界应力:
cr
Fcr A
2EI (E 2
即: cr
(3)柔度:
l i
2E 2
i I — 惯性半径
A
— —杆的柔度(或长细比)
P 比例极限
•临界应力
s
a s b
s 屈服极限
P
(大柔度杆) cr
2E 2
欧拉公式
S P (中柔度杆)cr a b直线公式
s (小柔度杆) cr s 强度问题

11.3压杆的临界应力

11.3压杆的临界应力

压杆的临界应力压杆的临界应力:压杆处于临界状态时横截面上的平均应力。

()2cr cr 2F EI A l Aπσμ==引入横截面的惯性半径 2I i A =()222cr 222EI E E l l A i πππσλμμ===⎛⎫ ⎪⎝⎭所以 其中 称为压杆的柔度或长细比,是量纲为1的量。

liμλ=欧拉公式是由挠曲线的近似微分方程导出的,所以即 2p p E πλλσ≥=上式即为欧拉公式的适用范围。

满足上述条件的压杆称为细长杆或大柔度杆。

2cr p 2E πσσλ=≤显然λp 与材料的性质有关,不同材料其数值不同。

对于Q235钢229p 6p 2001010020010E ππλσ⨯⨯==≈⨯中柔度杆的临界应力——直线经验公式小柔度杆的“临界应力”——屈服极限或强度极限(强度问题) cr a b σλ=-cr s a b σλσ=-≤对于塑性材料令 s s a bσλ-=当 时,为小柔度杆(或短粗杆),强度问题, s λλ<cr s b σσσ=或当时,为中柔度杆,稳定性问题, s p λλλ≤<cr a b σλ=-当 时,为大柔度杆(或细长杆), 稳定性问题, p λλ≤2cr 2E πσλ=a bλ-压杆的临界应力总图例1:横截面为矩形的木柱,h =200,b =120,弹性模量 E =10GPa ,λp =110。

木柱所受最大轴向压力为50kN 。

木柱在 xy 平面内发生弯曲时,两端可认为铰支;而在 xz 平面内发生弯曲时,两端可认为是固定端。

试确定其工作安全系数。

解:xy 平面失稳33540.120.2810m 1212z bh I -⨯===⨯52810 5.7710m 0.120.2z z I i A --⨯===⨯⨯11p 217121.35.7710z li μλλ-⨯===>⨯yh F b z x F x F Fxz 平面失稳33540.20.12 2.8810m 1212y hb I -⨯===⨯522.8810 3.4610m 0.120.2y y I i A --⨯===⨯⨯22p 20.57101.23.4610y li μλλ-⨯===<⨯临界压力 2293cr 22110100.120.2161.010N 161.0kN 121.3E F A ππλ⨯⨯=⋅=⋅⨯=⨯=工作安全因数 cr max 161.0 3.2250F n F ===。

材料力学压杆稳定第3节 欧拉公式及经验公式

材料力学压杆稳定第3节 欧拉公式及经验公式

S
P

2、抛物线型经验公式
在工程实际中,对于中、小柔度压杆的临界应力计 算,也有建议采用抛物线型经验公式的,此公式为
cr a1 b12
式中 a1 、b1 与是与材料
有关的常数,其单位是
MPa。与前式中的 a 、
b 值是不同。
根据欧拉公式与抛物线 经验公式,得低合金结
构钢等压杆的 cr总图。
定计算中的一个重要综合参数。
• 如果压杆在不同的纵向平面内具有不同的柔度值, 由于压杆失稳首先发生在柔度最大的纵向平面内。 因此,压杆的临界应力应按柔度的最大值计算。
二、欧拉公式的适用范围
欧拉公式是在材料符合胡克定律条件下,即在线弹
性范围内,推导出来的。因此只有当cr p 时欧拉
公式才适用,即
临界应力形式 的欧拉公式
临界应力形式 的欧拉公式
cr

2E 2
式中柔度 是一个无量纲的量,它综合反映了压杆
的长度 l 、杆端的约束以及截面尺寸对临界应力 cr
的影响。对于一定材料的压杆,其临界应力仅与柔
度 有关, 值越大,则压杆越细长,临界应力 cr 值也越小,压杆越容易失稳。所以柔度 是压杆稳
cr

2E 2
p

P
E
P
大柔度杆或细长杆:对于结构钢的 p 2108 Pa、 E 21011Pa,则由上式可算得欧拉公式的适用
范围为 100;同理对于铸铁,欧拉公式的适用 范围为 80 。这类杆称为大柔度杆或细长杆。
三、经验公式
若压杆的柔度 P,则这种压杆的临界力不能再
cr a1 b12
cr

2E 2

压杆临界力的计算公式

压杆临界力的计算公式

压杆临界力的计算公式1.欧拉公式:欧拉公式是压杆稳定性分析中最常用的一种方法。

根据欧拉公式,压杆的临界力可以通过以下公式计算:Pcr = ((π^2)EI) / ((KL)^2)其中,Pcr表示压杆的临界力,E表示材料的弹性模量,I表示压杆的截面面积惯性矩,K表示杆的端部支座的系数,L表示杆的长度。

欧拉公式适用于较细长的压杆,在其它条件相同的情况下,杆的截面越大,临界力就越大;杆的长度越长,临界力就越小。

同时,欧拉公式适用于直线变形的杆,不能用于弯曲变形。

2.莱昂哈德公式:莱昂哈德公式是考虑了杆的端部支座的影响,在欧拉公式的基础上进行修正的公式。

该公式计算压杆的临界力如下:Pcr = ((KLEI) / (r + ((2L)/π)) ^ 2)其中,Pcr表示压杆的临界力,E表示材料的弹性模量,I表示压杆的截面面积惯性矩,K表示杆的端部支座的系数,L表示杆的长度,r表示杆的端部支座的半径。

3. Adomian分解法:Adomian分解法是一种近似求解非线性微分方程的方法,在压杆临界力的计算中也有应用。

该方法通过将非线性方程分解为无穷级数的形式,然后将其逐级近似求解。

Adomian分解法的具体步骤如下:-(1)将压杆的平衡方程进行分解:Mx''(x)+f(x)=0,其中,M表示压杆的弯矩,f(x)表示外力。

-(2)将平衡方程表示为无穷级数的形式:x''(x)=∑An(x)。

-(3)通过逐级近似求解无穷级数,得到压杆临界力。

Adomian分解法的优点是可以处理非线性问题,但是在具体应用中需要取不同级数的项进行求解,并选择适当的近似方法。

4.极限平衡法:极限平衡法是一种通过平衡条件来确定压杆临界力的方法,它适用于复杂的压杆分析问题。

该方法的基本思想是,在压杆失稳之前,杆的初始形状必须满足平衡条件。

具体步骤如下:-(1)假设杆的初始形状(如弯曲、扭转等)。

-(2)根据平衡条件计算外力和内力。

压杆临界力的计算公式

压杆临界力的计算公式

压杆临界力的计算公式压杆是一种常见的结构元件,常用于支撑和稳定物体或构件。

在设计和使用压杆时,需要确定其临界力,以确保结构的安全和可靠性。

压杆临界力的计算公式是压杆弹性稳定性理论的基础,可以通过以下两种方法进行计算:欧拉理论和约化截面方法。

一、欧拉理论欧拉理论是压杆临界力计算中最常用的方法,它基于对杆件弯曲和稳定性失效模式的分析。

根据杆件的两个主要失效模式,分别为弯曲和扭曲失效。

当压杆受外力作用时,其会出现弯曲失效。

欧拉理论中,弯曲失效的计算公式如下:Pcr = [(π^2 * E * I) / (K * L)^2]其中,Pcr为压杆临界力(单位为N或kg),E为材料的弹性模量(单位为N/m^2或Pa),I为压杆的截面转动惯量(单位为m^4),K为压杆的约束条件系数,L为压杆长度(单位为m)。

约束条件系数K的取值与杆件的边界条件有关。

对于两个端部固定的压杆,K为1;对于一个端部固定、一个端部自由的压杆,K为2当压杆长度较短或杆件较细时,可能发生扭曲失效。

扭曲失效的临界力计算公式如下:Pcr = [(π^2 * G * J) / (K * L)^2]其中,Pcr为压杆临界力(单位为N或kg),G为材料的剪切模量(单位为N/m^2或Pa),J为压杆的极值惯量(单位为m^4)。

约束条件系数K的取值与杆件的边界条件有关。

二、约化截面方法约化截面方法是另一种常用的计算压杆临界力的方法,它考虑了截面的纵向应力和弯曲应力分布情况,并将压杆截面的有效面积进行了约化处理。

约化截面方法的计算公式如下:Pcr = Fc * A其中,Pcr为压杆临界力(单位为N或kg),Fc为约化截面的抗压强度(单位为N/m^2或Pa),A为压杆截面的有效面积(单位为m^2)。

约化截面的抗压强度Fc可以根据压杆所使用的材料和截面形状进行查表或计算。

需要注意的是,欧拉理论和约化截面方法都是理论模型,实际工程中应该根据实际情况选择合适的安全系数。

怎样推导压杆的临界力和临界应力公式

怎样推导压杆的临界力和临界应力公式

怎样推导压杆的临界力和临界应力公式压杆(也称为压杆杆件或柱件)是一种承受压力的结构元素,常见于建筑、机械以及其他工程领域。

为了确定压杆在受力时的安全性,需要推导出压杆的临界力和临界应力公式。

首先,需要理解压杆在受力时的基本概念。

假设有一根长度为L、截面积为A的无限细长压杆,其两端受到等大反向的压力P。

压杆在受到压力时会发生弯曲,压杆的形状会发生改变。

当压力达到一定临界值时,压杆将完全失去稳定,从而发生屈曲(即压杆产生弯曲形变)。

临界力和临界应力是指当压力达到一定临界值时,压杆发生屈曲的压力和应力。

推导过程如下:1. 经典欧拉公式(Euler公式)欧拉公式是分析以柱轴为边界的理想无限长压杆屈曲的基本公式。

该公式基于以下假设:-压杆是均质、各向同性的杆件;-杆件的材料性质可用弹性线性理论描述;-压杆长度远大于其最小截面尺寸,即L>>d(d为压杆的最小截面尺寸)。

欧拉公式表达式如下:Pcr = (π²EI) / L²其中,Pcr为压杆的临界力,E为杨氏模量,I为压杆截面的惯性矩,L为压杆长度。

2. 完整欧拉公式(Timoshenko-Bazant公式)欧拉公式只适用于边界条件为完全铰接(即不受弯曲力矩)的压杆。

然而,在实际情况中,压杆的边界条件一般为受到端部弯曲力矩的约束。

在这种情况下,完整欧拉公式(Timoshenko-Bazant公式)需要被使用。

完整欧拉公式修正了边界条件的影响,并考虑到了剪切变形和截面的非对称性。

完整欧拉公式的表达式如下:Pcr = (π²EI) / [L²(1 + αL / r)^²]其中,α为修正系数,考虑了压杆的边界条件,r为截面回转半径。

3.临界应力临界应力的定义是在压杆屈曲时,杆件中最大的应力值。

根据杆件截面受到均匀分布的压力P,应力σ可以表示为:σ=P/A将欧拉公式(或完整欧拉公式)中的临界力Pcr代入上述表达式可得到临界应力的表达式。

第十章压杆稳定 第4节 临界应力的经验公式

第十章压杆稳定 第4节  临界应力的经验公式

查表得 a = 461 MPa、b = 2.568 MPa 临界应力 临界力
cr a bz 461 2.567 64.7 294.9 MPa
Fcr cr A 162.7 kN
3)由于连杆在 x-y、x-z 两个平面内的柔度 z = 64.7、y = 57.4 比 较接近,故该连杆横截面的设计较为合理。
iy
Iy A

14100 5.05 mm 552
y
y l2
iy
0.5 580 57.4 11.6
因为λz = 64.7 >λy ,故连杆将在 x-y 平面内失稳。
2)计算临界力 由优质碳钢 s = 306 MPa,查表得
p 100
s 60
由于 s < z < p ,连杆属于中长杆,故采用直线公式计算临界力
此时,立柱为中柔度杆,应用直线公式计算临界力
由表 10-2 查得 a = 304 MPa,b = 1.12 MPa 临界应力 临界力
cr a b 304 1.12 75 220 MPa
Fcr cr A 220 48.541 1068 kN
[例2] 图示连杆,已知材料为优质碳钢,弹性模量 E = 210 GPa,屈服 极限 s = 306 MPa。试确定该连杆的临界力Fcr ,并说明横截面的设计 是否合理。 解: 由于连杆在两
个方向上的约束情
况不同,故应分别 计算连杆在两个纵 向对称平面内的柔 度,柔度大的那个 平面为失稳平面。
1)计算柔度 在 x-y 平面(弯曲中性轴为 z 轴): 两端铰支
z = 1
l1 = 750 mm
A 24 12 2 6 22 552 mm2

怎样推导压杆的临界力和临界应力公式

怎样推导压杆的临界力和临界应力公式

06、基本知识 怎样推导压杆的临界力和临界应力公式(供参考) 同学们学习下面内容后,一定要向老师回信(****************),说出你对本资料的看法(收获、不懂的地方、资料有错的地方),以便考核你的平时成绩和改进我的工作。

回信请注明班级和学号的后面三位数。

1* 问题的提出及其对策 (1)1.1 问题的提出及其对策 ........................................................................................................ 1 1.2 压杆稳定分析概述——与强度、刚度分析对比 ............................................................ 2 2压杆临界压力F cr 的计算公式 ................................................................................................. 3 2.1 压杆稳定的力学模型——弯曲平衡 ................................................................................ 3 2.2梁的平衡理论——梁的挠曲微分方程 ............................................................................. 4 2.3 按梁的平衡理论分析两端铰支的压杆临界压力 ............................................................ 6 2.4 按梁的平衡理论分析一端固定一端自由的压杆临界压力 ............................................ 8 2.5 按梁的平衡理论分析一端固定一端铰支的压杆临界压力 .......................................... 10 2.6 按梁的平衡理论分析两端固定的压杆临界压力 .......................................................... 14 2.7 将四种理想压杆模型的临界力公式及其推导分析图示的汇总 .. (18)1* 问题的提出及其对策1.1 问题的提出及其对策试计算长度为400mm ,宽度为10mm ,厚度为1mm 的钢锯条,在一端固定、一端铰支的情况下,许用的轴向压力。

临界力及临界应力的计算.

临界力及临界应力的计算.

of Trusses )
压杆稳定
桁架吊索式公路桥
压杆稳定
索式公路桥
压杆稳定
压杆稳定
压杆稳定
工程实例
• 一、稳定平衡与不稳定平衡: 1、不稳定平衡: 扰动作用除去后不能回复的平衡:
2、稳定平衡: 扰动作用除去后能回复的平衡:
4、失稳 (屈曲) : 构件由一种平衡状态改变为另一种平衡状态。 例:受外压的薄壳
第九章 压杆稳定
压杆的截面形式及支端约束 压杆的临界力既然与弯曲变形有关,因此压杆横截面的
弯曲刚度应尽可能大;
图a为钢桁架桥上弦杆(压杆)的横截面, 图b为厂房建筑中钢柱的横截面。在可能条件下还要尽量改 善压杆的杆端约束条件,例如限制甚至阻止杆端转动。
压杆稳定的概念
压杆稳定—压杆保持其原有直线平衡状态的能力,称其稳定性。 (指受压杆件其平衡状态的稳定性)
2 EI z 3.142 10103 28.8 106 P 178KN lj 2 2 l 0.5 8000
平衡时的最小压力值。
3)临界压力与压杆失稳:
在较小轴向压力F 作用下, 试件可保持稳定平衡;
但 F 增大到某一值 Fcr 时,
试件开始出现不稳定平衡, 我们将此 Fcr称为临界压力。 试 件
压杆由于处于不稳定衡 状态而造成的失效时, 我们称之为“压杆失 稳” 。
三、工程中的压杆稳定性问题
压杆失稳导致钢梁倒塌
Plj
2 EI y
l
2
3.142 10103 80106 123kN 2 1 8000
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• (2)计算最小刚度平面内的临界压力(即绕 z 轴失稳)。 • 中性轴为z轴: 200 1203 Iz 28.8 106 m m4 28.8 106 m 4 12 木柱两端固定,,则得:

工程力学第3节 欧拉公式及经验公式

工程力学第3节 欧拉公式及经验公式
一、临界应力与压杆柔度 压杆处于临界状态时,将压杆的临界载荷除以横 截面面积 A,得到横截面上的应力,称为压杆的临界 应力,用 cr 表示。由公式知:
Fcr 2 EI cr A ( l ) 2 A

i
I A
2 2 2 Ei E cr 2 l 2 ( l ) ( )
cr a1 b12
2 cr 2E
P

例11-5 3 根材料相同的圆形截面压杆,均为一端固 定、一端自由,如图所示,直径均为 d 100mm,皆 P 200 MPa, 由 Q235 钢制成,材料的 E 206 GPa, a 304 MPa, S 235 MPa, b 1.12 MPa。试求各杆 的临界载荷。
cr a b S
a S S b
注意:仅当压杆的柔度 S时,才能用上式求解! 例:对于 Q235 钢: S 235MPa ,a 304 MPa ,
b 1.12 MPa
a S 304 235 63 S 1.12 b
综述 (1)
对于由合金钢、铝合金、铸铁等制作的 压杆,根据其柔度可将压杆分为三类:
P 的压杆,称为大柔度杆或细长杆
由欧拉公式 计算其临界应力 (2)S
cr 2E p
2
P 的压杆,称为中柔度杆或中长杆
由直线型经验公 式计算临界应力
cr a b
中柔度杆的 在 60 ~ 100 之间。实验指出,这种压 杆的破坏性质接近于大柔度杆,也有较明显的失稳 现象。
三、经验公式 若压杆的柔度 P,则这种压杆的临界力不能再 按欧拉公式计算。对于此类压杆,工程中通常采用 以实验结果为依据的经验公式来计算其临界应力。 1、直线型经验公式

压杆的临界力和临界应力

压杆的临界力和临界应力

压杆的临界力和临界应力
如图11-4所示给 出了临界应力与柔度 之间的关系曲线,称 为临界应力总图,该 图表示了临界应力随 柔度的变化规律。
图11-4
压杆的临界力和临界应力
通过上面的分析可知,当构件受 到轴向压力作用时,需要考虑稳定性 问题。在此过程中,应首先根据杆的 情况计算其柔度值,再确定临界应力 的计算公式,并进行稳定计算。
压杆的临界力和临界应力
【例11-1】
压杆的临界力和临界应力
图11-5
压杆的临界力和临界应力
压杆的临界力和临界应力
工程力学
压杆的临界力和临界应力
压杆的临界力和临界应力
1.2
临界应力
临界应力是指在临界力作用下压杆横截面上的
压应力。在材料服从胡克定律的条件下,压杆临界应
力的欧拉公式为
(11-2)
其中,
(11-3)式中,
σcr为临界应力;E为材料拉(压)弹性模量;λ为压
杆的柔度;i为惯性半径;I为轴惯性矩;A为杆横截
面面积。

压杆的临界力和临界应力
压杆的临界力和临界应力
(3)λ≤λs,杆是小柔度杆,即短粗杆。这类 杆在失稳前工作应力就已达到屈服极限,材料发生 较大的塑性变形,从而丧失工作能力,即这类杆失 效的原因是因强度问题,而非失稳。因此,对于小 柔度杆只需考虑强度问题即可,临界应力为
σcr=σ0
压杆的临界力和临界应力
工程力学
压杆的临界力和临界应力
1.1
临界力
临界力是反映压杆稳定的承载能力指标,临界力越大,压杆 的稳定性越好。在材料服从胡克定律的条件下,压杆临界力的计 算公式为
(11-1) 式中,Pcr为临界力;EI是抗弯刚度;μ为支座长度系数,数值 取决于杆两端的约束形式(见表11-1);l为杆的长度。 式(11-1)常称为欧拉公式,它说明压杆的临界力与杆的长 度、截面形状尺寸、两端的约束形式及材料有关。细长的杆临界 力小,稳定性差。

压杆的临界力与临界应力

压杆的临界力与临界应力
建筑力学
压杆的临界力与临 界应力
压杆的临界力与临界应力
1.1 细长压杆的临界力的欧拉公式
各种杆端约束下细长压杆的临界力可用下面的统 一公式表示(推导从略):
π2EI Fcr (μl)2 上式通常称为欧拉公式。
式中的μ称为压杆的长度因数,它与杆端约束有关, 杆端约束越强,μ值越小;μl称为压杆的相当长度,它是 压杆的挠曲线为半个正弦波(相当于两端铰支细长压杆 的挠曲线形状)所对应的杆长度。
O
【解】 由于木柱两端约束为球
形铰支,故木柱两端在各个方向的 约束都相同(都是铰支)。因为临 界力是使压杆产生失稳所需要的最 小压力,所以公式中的I应取Imin。 由图知,Imin=Iy,其值为
Iy
140 803
12
m m4
O
597.3 104 mm4
故临界力为
Fcr
π2 EI y
(l ) 2
O
【解】钢压杆的横截面是圆形,圆形截面对其任一 形心轴的惯性矩都相同,均为
I πd 4 π 1004 1012 m4
64
64
0.049104 m4
因为临界力是使压杆产生失稳所需要的最小压力,而
钢压杆在各纵向平面内的弯曲刚度EI相同,所以公式中的 μ应取较大的值,即失稳发生在杆端约束最弱的纵向平面 内。
cr s a2
式中:s——材料的屈服极限,单位为MPa;
a——与材料有关的常数,单位为MPa。
●Q235钢:cr=2350.00668λ2; ● 16锰钢: cr=3430.00142λ2。
2. 临界应力总图
实际压杆的柔度值不同,临界应力的计算公式将不 同。为了直观地表达这一点,可以绘出临界应力随柔度 的变化曲线,这种图线称为压杆的临界应力总图。 Q235钢压杆的临界应力总图如下:

压杆的临界应力

压杆的临界应力

4
4
FNC 4.8FNB
E
代入第一式后求解得:
FNB 0.283 F , FNC 1.36 F
A
BC
2、求杆许可荷载:
a
a
(1)以BE杆为标准:
[FNB ]
[s ]A
160106

3.14 0.052 4

314kN
F D a
F1

FNB
0.283
1110kN
2. 中长杆 2. 粗短杆
Fcr s crAa blA
影响因素主要是材料常数a和b,以 及压杆的长细比及压杆的横截面面 积
Fcr s cr As s A
影响因素主要取决于材料的屈服强 度和杆件的横截面面积。
压杆稳定问题中的长细比反应了杆的尺寸,( 截面)形和状

约)束对临界压力的综合影响。
图示两端铰支压杆的截面为矩形。当其失稳时,( )。
B
A.临界压力Fcr=π2EIy/L2,挠曲线位于xy面内; B.临界压力Fcr=π2EIy/L2,挠曲线位于xz面内; C.临界压力Fcr=π2EIz/L2,挠曲线位于xy面内; D.临界压力Fcr=π2EIz/L2,挠曲线位于xz面内。
x
F b
2.中粗压杆和粗短压杆:提高屈服强度ss
二、从柔度方面考虑 1.采用合理的截面形状: (1)各方向约束相同时:
1)各方向惯性矩I相等—采用正方形、圆形截面; 2)增大惯性矩I—采用空心截面; (2)压杆两方向约束不同时:使两方向柔度接近相等, 可采用两个主惯性矩不同的截面,如矩形、工字形等。
目录
压杆稳定 \提高压杆稳定性的措施
性,a=2m,求许可荷载F。
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1* 问题的提出及其对策 ........................................................................................................... 1 1.1 问题的提出及其对策 ........................................................................................................ 1 1.2 压杆稳定分析概述——与强度、刚度分析对比 ............................................................ 2 2压杆临界压力F cr 的计算公式 ................................................................................................. 3 2.1 压杆稳定的力学模型——弯曲平衡 ................................................................................ 3 2.2梁的平衡理论——梁的挠曲微分方程 ............................................................................. 4 2.3 按梁的平衡理论分析两端铰支的压杆临界压力 ............................................................ 5 2.4 按梁的平衡理论分析一端固定一端自由的压杆临界压力 ............................................ 7 2.5 按梁的平衡理论分析一端固定一端铰支的压杆临界压力 .......................................... 10 2.6 按梁的平衡理论分析两端固定的压杆临界压力 .......................................................... 13 2.7 将四种理想压杆模型的临界力公式及其推导分析图示的汇总 .. (17)1* 问题的提出及其对策1.1 问题的提出及其对策试计算长度为400mm ,宽度为10mm ,厚度为1mm 的钢锯条,在一端固定、一端铰支的情况下,许用的轴向压力。

材料的许用应力为160MPa 。

解:1、按轴向拉压强度计计算[]2/160160120mm N MPa mmmm F A F NN ==≤⨯==σσ2、按压杆稳定临界力公式计算()43335120121121mm mm mm bh I Z =⨯⨯==()()N mm mm MPa l EI F CR28.12340021020000024222=⨯⨯⨯⨯==πμπ 分析:1、按轴向拉压杆的强度条件计算结果,该钢板尺可以安全承压 3.2kN 。

这是一个什么概念呢?一袋水泥重50kg ,对应重力N s m kg mg W 500/10502=⨯==,即该钢板尺可以安全承压6.4袋水泥,这显然是不可能的。

2、按压杆稳定临界力计算公式的结果,该钢板尺在承压12.28N 时,就可能变弯了。

这又是一个什么概念呢?一小袋食盐重0.5kg ,对应重力N s m kg mg W 5/105.02=⨯==,即该钢板尺当承压两袋半食盐时,就可能由直线平衡状态,转变为弯曲平衡状态了。

这与实际情况差不多。

结论:对于钢板尺这样的细长杆件,在承受压力时,一定不要用轴向拉压强度条件来判断它的安全承载力,这会出大问题的。

需要按弯曲平衡建立力学模型,按梁的理论来分析。

kN N mm N mm mm F N 2.33200/1601202==⨯⨯≤1.2 压杆稳定分析概述——与强度、刚度分析对比在材料力学里,分析杆件的强度、刚度和稳定性是十分重要的课题,它们是材料力学的核心内容。

压杆的稳定性分析,与强度和刚度的分析的侧重面不同。

在强度和刚度分析中,重点在推导工作量的计算公式,如:轴向拉压杆的拉压应力扭转的剪轴向工作量。

而在强度条件许用应力工作应力≤和刚度条件许用应变工作应变≤表达式不等号大于端的许用值(用方括号括起来的量),如[]σ、[]τ和[]l ∆、[]ϕ、[]y 、[]θ等,其中,两种许用应力是由材料试验获得,并由各种规范所确认;各种许用变形值的大小,则与结构的功能(性质、用途等)分不开。

然而,在稳定性分析中,位于不等号大于端≤的许用值[]cr σ中的压杆临界应力cr σ。

杆在失稳之前是轴向受压杆。

式中的压杆临界应力与材料无关,它是实际的、具体的“压杆装置”的函数,对每一根压杆都要单独计算才行。

因此,压杆稳定分析的重点是针对各种各样的“压杆装置”,提出几种简化的力学计算模型,然后从理论上推导出它们的临界压力F cr 计算公式,分析计算出临界压力F cr后,按临界压力F cr 代替轴力F N ,即可得到压杆的临界2压杆临界压力F cr 的计算公式2.1 压杆稳定的力学模型——弯曲平衡生活和生产的常识告诉我们:压杆在承受的压力比较小时,处于直线平衡状态;当压力逐渐增大到某一值时,压杆会突然变弯,处于微弯曲的平衡状态,称为临界平衡;当压力超过某一值时,压杆会突然变弯折断,退出工作。

使压杆处于临界平衡的压力称为临界压力。

计算表明,临界压力远远小于按轴向拉压杆计算得出的许用压力。

如:一根长300mm ,宽20mm ,厚1mm 的钢板尺,设其材料的许用应力为160Mpa ,则按轴向拉压杆强度公式计算,[]σσ≤=AF,[]N A F 3200160120=⨯⨯=≤σ,即该钢板尺可以安全地承受3200N 的压力。

然而,常识告诉我们,把钢板尺直立于桌面上,轻轻用手指一压它就会弯曲。

这种现象在力学上称为失稳(丧失稳定性),它可用压杆稳定理论予以说明。

如果将钢板尺按力学模型:两端铰支的压杆装置,进行压杆稳定计算,可得到丧失稳定的压力为()N mm mm MPa lEIF cr 7.3630067.120000024222=⨯⨯==ππ,此值接近于钢板尺变弯的实际值。

式中的惯性矩()43367.11212012mm mm mm bh I z =⨯==。

得到钢板尺丧失稳定的压力为36.7N ,仅是按强度计算的安全压力的1/87。

差异如此之巨,我们得高度重视。

以上的计算结果表明,对于较长的压杆,按强度计算存在极大的风险。

事实上,生活常识告诉我们,压杆越长越容易变弯而丧失稳定性,因此,对于较长的压杆,按强度计算是违背事实的,必须另辟蹊径,寻找压杆稳定分析的力学模型。

究其原因,在强度计算中,钢板尺处于直线平衡状态,属于轴向拉压变形,应该用杆的轴向拉压理论来分析;而压杆稳定分析的研究对象是处于微弯平衡状态,属弯曲变形,显然,应该用梁的理论来分析。

下面先谈谈梁的平衡理论,然后,分别就1、两端铰支、2、一端固定一端自由、3、一端固定一端铰支、4、两端固定,这四种压杆力学模型进行力学、数学分析。

2.2梁的平衡理论——梁的挠曲微分方程图2-2-1说明梁的挠曲微分方程的来历和相关量的正负号规定。

可一目了然。

分析是从梁的dx在下面的图2-2-2中,四种压杆装置(两端铰支、一端固定一端自由、一端固定一端铰支和两端固定)的力学模型,及其三种状态(稳定平衡、临界平衡和丧失稳定)可一目了然。

4-1稳定平衡4-2临界平衡4-3丧失稳定模型4两端固定的压杆装置微弯曲线半个正弦波为μl=0.5l3-1稳定平衡3-2临界平衡3-3丧失稳定模型3一端固定一端铰支的压杆装置微弯曲线半个正弦波为μl=0.7l1-1稳定平衡1-2临界平衡1-3丧失稳定模型1两端铰支的压杆装置 微弯曲线半个正弦波为μl=l图2-2-2 四种典型压杆的力学模型及其三种状态2-1稳定平衡2-2临界平衡 2-3丧失稳定模型2一端固定一端自由的压杆装置 微弯曲线半个正弦波为μl=2ll=2l图2-2-1梁的挠曲微分方程dx 梁段弯曲及挠曲线M注1:正弯矩箭头指向y 负。

()[]()EIx M y y ='+''2/321()[]y y y ''±≈'+''平坦曲线2/321按左图得:()EIx M y -=''梁的挠曲微分方程注2:正曲率曲线凸向y 负。

图示为负曲率。

图2-2-3则是四种压杆模型在临界状态下的支反力种类及其真实方向,亦可一目了然。

上述内容对于分析压杆,正确设置压杆两端支反力的方向和转向,导出临界应力公式十分重要,否则,压杆两端支反力的方向和转向设定错误,将无法导出正确的临界力公式。

请读者好好加深理解。

2.3 按梁的平衡理论分析两端铰支的压杆临界压力为了确定长l 、两端铰支的细长压杆AB 临界力,研究图2-3-1。

设作用在杆上端的压力恰为临界力F=F cr ,杆处于临界平衡状态。

临界平衡状态有两种形式:直杆平衡和微弯平衡 ,即临界平衡状态具有分叉特性,形态不唯一。

在这里,不能以直线平衡为研究对象(在轴向拉压变形里研究过,并在2.1节什么它不能够解释钢板尺等压杆突然变弯的现象。

),而应该以微弯平衡状态作为力学模型,才能够体现出压杆临界平衡的本质特征(这与前面研究轴向拉压、扭转、弯曲都不同,那里杆处于直线平衡状态)。

2.3.1 截面弯矩表达式模型1两端铰支模型3一端固定一端铰支图2-2-3 四种典型压杆微弯平衡支反力及其真实方向模型4两端固定模型2一端固定一端自由注1:模型1、2为静定结构注2:模型3、4为超静定结构,其支反力种类由支座形式确定;方向由变形曲线确定:弯矩箭头指向挠曲线的凹侧;剪力可参考悬臂梁受集中力的情况,即剪力指向恰恰与弯矩指向相反。

如下图所示:FM 悬臂梁挠曲线与支反力方向关系图2-3-1两端铰支压杆临界力分析临界微弯平衡yF N =F cr x 截面内力分析 ()()13.2-= y F x M cr两端铰支压杆装置:下端固定铰支端有2个约束反力(F NA 、F QA ),上端链杆支座有1个约束反力(F QB ),共3个约束反力未知数(F NA 、F QA 和F QB ),而一根杆件只能够建立三个平衡方程,求解三个未知数。

故,两端铰支压杆装置是静定结构,支座反力完全可以用临界力F cr 来表达。

如图2-3-1所示,由图中x 长的粱段平衡,可得距原点为x 、挠度为y 的任意截面上弯矩为()()13.2-= y F x M cr2.3.2 压杆微弯平衡微分方程的建立及其通解 在小变形条件下,如果杆内应力不超过材料的比例应力σp ,AB 杆弯曲后的挠曲线可以在如图2-3-1所示坐标系下,挠曲线的近似微分方程为令 a )可写为 这是一个常系数二阶齐次线性微分方程,其通解是 ()d kx B kx A y cos sin += 式中,A 、B 是积分常数,k 为待定值。

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