35+50+35米钢箱梁计算书
钢箱梁顶推计算书
武汉市东湖新技术开发区计算书一、设计依据 1．《苏州广济北延 GY-A1 项目“钢箱梁顶推专项施工方案”（论证稿）》 2.《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） 3.《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024-85） 4.《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86） 5.《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041--2000) 二、设计参数 1．箱梁自重：钢箱梁自重按 80.7kN/m 进行计算。
2、导梁自重：导梁总重为 316kN，建模时对其结构进行简化，按 14.1kN/m 进行计算。
3、其它结构自重：由程序自动记入。
4、墩顶水平力：顶推施工中拼装平台处的支架墩顶受摩檫力 F1 作用，取摩 檫系数μ为 0.1；在 11#墩处的支架由于是千斤顶牵引施工，受到千斤顶的作用 力 T，同时受到墩顶摩檫力 F2 的作用，取摩檫系数μ为 0.1。
三、设计工况及荷载组合 根据施工工艺及现场的结构形式，确定荷载工况如下： 工况一：钢箱梁拼装阶段。
荷载组合为：钢箱梁自重+导梁自重+其它结构自 重。
工况二：钢箱梁顶推阶段。
在钢箱梁顶推阶段按每顶推 2.5m 为一个工况，以箱梁端头顶推至 12#墩为 最后一个工况，共 30 个工况，以此进行各墩顶的受力和导梁的受力分析，其荷 载组合为：钢箱梁自重+导梁自重。
根据以上工况的计算结果，统计出各临时墩的最大受力，对其结构进行分析。
对于 11#墩的荷载组合为：墩顶作用力+顶推力+摩阻力+结构自重；对于其它各 临时墩的荷载组合为：墩顶作用力+摩阻力+结构自重。
四、钢箱梁拼装阶段的受力分析 4.1 贝雷支架的计算分析页脚内容 13武汉市东湖新技术开发区钢箱梁在贝雷支架上进行拼装，支撑箱梁的贝雷片的最大跨径为 14m。
每个 断面布置有四组贝雷片进行箱梁支撑，考虑 1.4 的不均匀分配系数，作用在每组 贝雷片的作用力为 F=80.7/4×1.4+2.7/3=29.2kN/m。
钢箱梁的计算书
钢箱梁的计算书--kg
钢箱梁计算书 纵向计算—计算荷载
（1）恒荷载
1）一期恒载 一期恒载包括主梁自重，钢材密度7850kg/m3，由程序自动计算其自重，考虑到模型中 未包含横隔板、焊缝等构件重量，采用放大系数考虑。 2）二期恒载 二期恒载为钢筋混凝土栏杆、声屏障、18cm桥面铺装（10cm沥青桥面铺装＋8cm钢纤 维砼铺装）等，桥面铺装以均布荷载计入，合计：61.10kN/m。 （2）温度荷载 1）正温度梯度：按BS5400取值； 2）负温度梯度：取-0.5倍的正温度梯度； 3）整体温度：取整体升温01-2014办理，包括汽车冲击力。 （4）支座沉降 支座沉降量按10mm计算，程序自动组合最不利情形。
钢箱梁的计算书--kg
2015钢结构桥梁设计规范相应的计算书 需要计算的内容 1、整体刚度验算 2、支座最小反力计算（防止脱空开始的抗倾覆） 3、抗倾覆计算 4、预拱度计算 5、受弯构件正应力验算 1）受拉部位考虑剪力滞影响 2）受压部位同时考虑剪力滞及局部问题 3）对于顶板要求第一及第二体系叠加后验算 4）底板有压重时，底板也有第二体系，也应两个体系相加 6、受弯构件腹板剪应力验算 7、受弯构件腹板在正应力及剪应力共同作用时验算 8、受弯构件整体验算
按规范钢箱梁正应力计算数值小于270MPa即可，正应力需要将两个体系进行叠 加，这是由于建模的原因导致，叠加的原因再次进行阐述： 1）第一体系（主梁纵向计算）只是计算主梁，只考察了竖向荷载纵腹板传至支座横梁的 传力过程，纵腹板的力其实也不是连续荷载，而是隔板间距的集中荷载，但是可以简 化。 2）纵向计算中没有建立隔板，汽车荷载也是车道荷载，不是车辆的车轮荷载，你的模型 没有体现轮压作用在桥面板上先通过纵肋传至横隔板的这一纵向传力，因此需要建立 第二体系模型来进行补充。 3）纵向加劲肋及其上缘的桥面板是个朴实的劳模，首先将轮压荷载纵向传递给横隔板， 完成一次受力；接着在纵腹板纵向传力至支座横梁时，又一次作为主梁的横截面组成 部分参与抗弯上翼缘受力，第二次受力；
箱梁计算书
桥梁设计计算书课程名称道桥工程设计姓名杨鑫龙学号年级与专业 2016交通工程指导教师提交日期目录一、设计资料 (4)1.1设计资料 (4)二、主梁构造布置及尺寸 (4)2.1横截面布置 (4)2.2主梁尺寸 (5)2.3横隔梁布置 (5)2.4主梁截面特性简易计算表 (5)三、主梁内力计算 (5)3.1恒载内力计算 (6)3.2活载内力计算 (8)3.3内力组合 (14)3.4弯矩剪力包络图 (15)四、预应力钢筋截面面积估算及布置 (15)4.1预应力钢筋截面面积估算 (15)4.2非预应力钢筋截面面积估算 (17)4.3预应力钢束的布置 (17)五、换算截面几何特性 (20)5.1换算截面图示 (20)5.2换算截面几何特性计算 (20)六、钢束预应力损失计算 (21)6.1预应力钢筋与管道壁之间的摩擦引起的预应力损失 (21)6.2锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩引起的预应力损失 (22)6.3混凝土弹性压缩引起的预应力损失 (22)6.4预应力钢筋应力松弛引起的预应力损失 (23)6.5混凝土收缩和徐变引起的预应力损失 (24)6.6预应力钢筋张拉控制应力与各阶段预应力损失组合及有效预应力值25七、持久状况承载能力极限状态计算 (26)7.1正截面强度验算 (26)7.2斜截面抗剪强度验算 (26)7.3箍筋或弯起钢筋设计 (26)八、正常使用极限状态验算 (28)8.1正截面抗裂性验算 (28)8.2斜截面抗裂性验算 (28)8.3变形验算 (30)8.3.1使用阶段挠度计算 (30)8.3.2预加力引起的反拱计算及预拱度的设置 (31)九、主梁持久状况应力验算 (31)9.1跨中截面砼法向压应力验算 (31)9.2受拉区预应力筋最大拉应力验算 (32)9.3斜截面主应力验算 (32)十、主梁短暂状态应力验算 (33)10.1主梁短暂状态应力验算 (33)十一、主梁行车道板的内力计算及配筋 (34)11.1恒载作用 (34)11.2活载作用 (35)11.3主梁肋间内力计算 (35)11.4行车道板配筋计算 (37)11.5行车道板截面复核 (38)十二、横隔梁内力计算及配筋 (39)12.1横隔梁内力计算 (39)12.2横隔梁配筋计算 (42)12.3横隔梁截面复核 (43)十三、主梁端部局部承压验算 (43)13.1端部承压区截面尺寸验算 (43)13.2端部承压区承载力验算 (44)十四、结语 (45)十五、参考文献 (45)十六、附录 (46)附录A：主梁截面尺寸图 (46)附录B:横隔梁配筋图 (46)一、设计资料1.1设计资料(1)设计跨径：标准跨径35.82m（墩中心距离），简支梁计算跨径(相邻支座中心距离)35.22m，主梁全长35.78m。
国家重点某公路工程35米箱梁、50米T梁预制梁施工方案
35米箱梁、50米T梁预制梁施工方案一、工程概况:阿荣旗至深圳公路是国家重点公路网规划的重要组成部分,它北起内蒙古的阿荣旗，经乌兰浩特、通辽、辽宁省的阜新、朝阳、河北省的承德、北京、河北省的衡水、河南省的濮阳、开封、周口、湖北省的麻城、黄石、江西省九江、南昌、吉安、赣州，广东省的河源、惠州,止于深圳,全长约3５0０km，其中河南境段约5６０km。
阿深线黄河大桥工程,为国家规划的阿荣旗至深圳国家重点公路的重要区段,也是河南省“五纵四横四通道”公路主骨架中一纵的重要组成部分。
该项目起自阿深线长垣至封丘段高速公路封丘互通式立交南端，跨越黄河后，止于开封县大门寨与阿深线开封至通许段高速公路连霍高速公路枢纽性互通式立交相接,路线全长13.80９480kｍ,其中黄河大桥全长７8３7.68m，是阿深线河南境段的控制性工程。
本合同段为开封阿深高速黄河大桥北引桥部分,起讫点桩号K４+630~K6＋864．81，全长22３4.81m，全部位于封丘县境内。
桥面净宽2×１５米。
桥梁跨经布置为１6×35米先简支后连续箱型组合梁和33×50米先简支后连续Ｔ型组合梁。
其中35米跨径组合箱梁部分，下部为直径1.5米,单排双柱式墩身，墩高在7-7.5米之间;采用Φ1.80米钻孔灌注桩基础,桩长47-６３米。
50米跨径组合Ｔ梁部分,下部为直径为１.8米，单排双柱式墩身，墩高在8．5－１4米之间；采用Φ２.20米钻孔灌注桩基础,桩长6７-89米。
本桥共有204棵基桩，192棵墩柱,96座盖梁,96座系梁，２座承台,6个肋板,2座台帽,1６0片箱梁,4６2片T梁。
二、施工工艺流程施工工艺流程详见附图。
三、50米T梁、35米箱梁预制场平面布置及建设方案结合以往施工经验，我部把全桥50米T梁、35米箱梁的预制及安装作为我部在此工程中的重点和难点工程。
本合同项目共有50米T梁 4６2 片，３5箱梁160片箱梁，为方便管理,集中在一个预制场进行预制施工。
公路桥梁_公路桥梁35+50+35米钢箱梁计算书
公路桥梁_公路桥梁35+50+35米钢箱梁计算书公路桥梁35+50+35米钢箱梁计算书目录1. 工程概况1 2. 结构计算分析模型1 2.1. 主要规范标准. 1 2.2. 主要材料及力学参数2 2.3. 计算荷载取值2 2.4. 边界条件3 2.5. 计算模型3 2.6. 荷载组合4 3. 计算结果4 3.1. 结构成桥内力图4 3.2. 结构成桥应力验算7 3.3. 主梁刚度验算8 3.4. 支座反力9 3.5. 支座部位局部承压计算11 3.6. 腹板局部稳定计算13 3.7. 底板局部稳定验算13 4. 结论15 1. 工程概况本项目跨径组合为35+50+35 米。
上部结构箱梁梁高2.0 米〔箱梁内轮廓线高度〕。
顶面全宽13.0 米，两侧各设2.25 米宽挑臂，箱梁顶底板设 6.0%横坡，腹板间距布置为2.8+2.9+2.8 米。
箱梁顶板厚16 毫米，下设“U〞形和板式加劲肋，“U〞形加劲肋板厚8 毫米，板式加劲肋160×14 毫米；箱梁底板厚14 毫米，设“T〞形加劲肋，加劲肋腹板120×8 毫米，翼缘100×10 毫米，间距300 或350 毫米；腹板厚12 毫米，设三道140×14 毫米板式加劲肋，各加劲肋除支承隔板处断开与支承隔板焊连外，其余加劲肋均穿过横隔板或挑臂并与之焊连。
一般横隔板间距约3 米，厚10 毫米，中部挖空设100×10 毫米翼缘。
桥XX简支处支撑隔板板厚20 毫米，桥墩连续处支撑隔板板厚30 毫米，支撑隔板为围焊。
简支处隔板四角不设焊缝通过的切口，保证整个钢箱梁安装完成后的气密性；其他横隔板四角均设置焊缝通过的切口。
挑臂为“T〞形截面，腹板厚10 毫米，下翼缘300×14 毫米。
2. 结构计算分析模型2.1. 主要规范标准. 〔1〕《城市桥梁设计规范》〔CJJ 11－2022〕〔2〕《公路桥涵设计通用规范》〔JTG D60-2022〕〔3〕《公路圬工桥涵设计规范》(JTG D61-2022) 〔4〕《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》〔JTG D62-2022〕〔5〕《公路桥涵地基与基础设计规范》〔JTG D63-2022〕〔6〕《公路桥梁抗震设计细则》〔JTG/T B02-01-2022〕〔7〕《混凝土结构设计规范》〔GB50010-2022〕〔8〕《公路桥涵施工技术规范》〔JTG/T F50-2022〕〔9〕《城市桥梁工程施工与质量验收规范》〔CJJ 2—2022〕〔10〕《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》〔JTJ025—86〕〔11〕《钢结构工程施工质量及验收规范》〔GB50205-2022〕〔12〕《铁路桥梁钢结构设计规范》〔TB 10002.2-2022〕2.2. 主要材料及力学参数Q345qD：弹性模量E=2.1×105MP 剪切模量G=0.81×105MP 轴向容许应力：200MP 剪切容许应力：120MP 表2-1 钢材容许应力表2.3. 计算荷载取值〔1〕结构设计安全等级：一级〔2〕永久作用自重：实际结构建立计算模型，由程序自动计算，材料容重取78.5kN/m3；横隔板：横隔板处按节点荷载加载，支点截面45kN，其余隔板处15kN；二期：8cm沥XX混凝土铺装：25×0.08×13=26kN/m，墙式护栏按10kN/m计算，共计36kN/m。
50米t梁、35米箱梁预制专项施工方案
35米箱梁、50米T梁预制梁施工方案一、工程概况：xxx至xx公路是国家重点公路网规划的重要组成部分，它北起xxx的xxx，经xxxx、xx、xx省的xx、xx、xx省的xx、xx、xx省的xx、xx省的xx、xx、xx、xx省的xx、xx、xx省xx、xx、xx、xx，xx省的xx、xx，止于xx，全长约3500km，其中xx境段约560km。
xx线黄河大桥工程，为国家规划的xxx至xx国家重点公路的重要区段，也是xx省“五纵四横四通道”公路主骨架中一纵的重要组成部分。
该项目起自xx线长垣至封丘段高速公路封丘互通式立交南端，跨越黄河后，止于xx县大门寨与xx线xx至通许段高速公路连霍高速公路枢纽性互通式立交相接，路线全长13.809480km，其中黄河大桥全长7837.68m，是xx线xx境段的控制性工程。
本合同段为xxxx高速黄河大桥北引桥部分，起讫点桩号K4+630～K6+864.81，全长2234.81m，全部位于封丘县境内。
桥面净宽2×15米。
桥梁跨经布置为16×35米先简支后连续箱型组合梁和33×50米先简支后连续T型组合梁。
其中35米跨径组合箱梁部分，下部为直径1.5米，单排双柱式墩身，墩高在7-7.5米之间；采用Φ1.80米钻孔灌注桩基础，桩长47-63米。
50米跨径组合T梁部分，下部为直径为1.8米，单排双柱式墩身，墩高在8.5-14米之间；采用Φ2.20米钻孔灌注桩基础，桩长67-89米。
本桥共有204棵基桩，192棵墩柱，96座盖梁，96座系梁，2座承台，6个肋板，2座台帽，160片箱梁，462片T梁。
二、施工工艺流程施工工艺流程详见附图。
三、50米T梁、35米箱梁预制场平面布置及建设方案结合以往施工经验，我部把全桥50米T梁、35米箱梁的预制及安装作为我部在此工程中的重点和难点工程。
本合同项目共有50米T梁 462 片，35箱梁160片箱梁，为方便管理，集中在一个预制场进行预制施工。
35m箱梁计算书
宝天高速公路35m箱梁计算书第一章概述总体概述上部箱梁构造为5×35连续小箱梁，桥宽12.25米，由4榀小箱梁联结构成，布置图如下图所示。
设计荷载公路Ⅰ级。
本计算只对边梁单榀箱梁进行分析，模型为5×35m＝175m连续箱梁，桥面铺装及防撞护栏以均布荷载方式加载，活载以单列车队乘以横向分布系数加载。
箱梁横断面图纵向、横向分析分别采用MDIAS和桥梁博士计算分析程序，计算分析采用的主要规范有：1．《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004）2．《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）3.《公路工程技术标准》（JTGB01-2003）(一)技术指标设计荷载：公路Ⅰ级。
桥面宽度：0.5＋11.25+0.5=12.25米，单幅桥。
标准桥面横坡：2%跨径：35米斜度：0°，10°,20°,30°,40°主梁片数：4片梁。
预制梁长：34.3米。
预制梁高：1.8米。
桥面铺装：9cm沥青混凝土。
混凝土调平层: 8cm50号混凝土。
(二)相关参数相对温度 75%桥面板与其它部分的温差为±5°预应力管道成形为钢波纹管管道摩擦系数u=0.25管道偏差系数λ=0.0025l/米钢筋回缩和锚具变形为6mm(三)主要材料1．混凝土材料预制箱梁、横隔板 50号混凝土现浇连续段、封锚端、湿接缝 50号混凝土现浇桥面层50号混凝土主梁采用50号混凝土，力学性能见表1.1混凝土力学性能表表1.1材料项目50号混凝土弹性模量（Mpa）35000容重（吨/米3） 2.55热膨胀系数0.00001标准抗压强度（Mpa）fck32.4设计抗压强度（Mpa）fcd22.4容许压应力（Mpa）0.5×fck16.2标准抗拉强度（Mpa）ftk2.65设计抗拉强度（Mpa）ftd1.83容许拉应力（Mpa）0.7×ftk1.852．预应力材料预应力筋均采用符合ASTM A416-96a标准的高强低松弛270级钢绞线，公称直径φj15.24mm，公称面积为140mm2，标准强度为MPaR by1860=，，控制张拉应力为1395MPa。
3535453535m钢箱梁计算书
钢箱梁计算书（2）1.结构特点上部结构采用5孔一联钢箱梁结构，桥跨布置为(35+35+45+35+35)=185m，桥面宽度为25m，单箱多室截面，道路中心线处梁高2000mm，箱宽25m。
横隔梁的布置间距为2.0m。
钢材材质为Q345C。
钢箱梁顶面设%双向横坡。
桥面铺装采用4cm细粒式沥青混凝土面层和4cm中粒式沥青混凝土底层，桥面铺装层总厚度为8cm。
另设8cm钢筋砼层。
采用混凝土防撞护栏。
2.设计荷载汽车荷载：城-A级。
3.箱梁顶板板厚的确定钢箱梁的顶板板厚对全桥的经济指标影响较大，根据目前钢箱梁的设计经验和实际汽车荷载超重的影响，箱梁顶板板厚宜取14mm。
4.箱梁标准段截面5.纵肋设计横肋布置间距a=2000mm顶板纵肋布置间距b=300mm城-A车辆前轮着地宽度2g=0.25m，分布宽度：+*2=0.41 m城-A车辆后轮着地宽度2g=0.6m，分布宽度：+*2=0.76 m5.1纵肋截面几何特性1）桥面板有效宽度的确定关于桥面板的有效计算宽度，参考日本道路桥示方书的规定进行计算。
纵肋等效跨度L=0.6a=1200mm, b/2L=λ=2L2L219.1mm 取有效宽度为210mm。
2）截面几何特性计算纵肋板件组成：1-210x14（桥面板），1-90x10（下翼缘），1-156x8（腹板）A=50.88 cm2I= 2399.5 cm4Yc=12.2 cm （距下翼缘）Wt=413.7 cm3；Wb=196.7 cm35.2纵肋内力计算1)作用于纵肋上的恒载a)纵肋自重q1=*1e-4**= kg/mb)钢桥面板自重q2=*b*=38.5 kg/mc)桥面铺装（厚8cm）q3=*b*=67.2 kg/md)砼桥面板（厚8cm）q4=*b*=72.8 kg/me)恒载合计∑q=197.0 kg/m2)汽车冲击系数(1+μ)=1+=3)作用于纵肋上的活载纵肋反力计算图式（尺寸单位：mm）采用Midas/Civil程序计算纵肋荷载横向分配值，后轮：在0.76m宽度内布t/m的均布力时，计算得到纵肋的最大反力为t。
35米箱梁、50米T梁预制梁施工组织设计方案
35米箱梁、50米T梁预制梁施工方案一、工程概况：阿荣旗至深圳公路是国家重点公路网规划的重要组成部分，它北起内蒙古的阿荣旗，经乌兰浩特、通辽、辽宁省的阜新、朝阳、河北省的承德、北京、河北省的衡水、河南省的濮阳、开封、周口、湖北省的麻城、黄石、江西省九江、南昌、吉安、赣州，广东省的河源、惠州，止于深圳，全长约3500km，其中河南境段约560km。
阿深线黄河大桥工程，为国家规划的阿荣旗至深圳国家重点公路的重要区段，也是河南省“五纵四横四通道”公路主骨架中一纵的重要组成部分。
该项目起自阿深线长垣至封丘段高速公路封丘互通式立交南端，跨越黄河后，止于开封县大门寨与阿深线开封至通许段高速公路连霍高速公路枢纽性互通式立交相接，路线全长13.809480km，其中黄河大桥全长7837.68m，是阿深线河南境段的控制性工程。
本合同段为开封阿深高速黄河大桥北引桥部分，起讫点桩号K4+630～K6+864.81，全长2234.81m，全部位于封丘县境内。
桥面净宽2×15米。
桥梁跨经布置为16×35米先简支后连续箱型组合梁和33×50米先简支后连续T型组合梁。
其中35米跨径组合箱梁部分，下部为直径1.5米，单排双柱式墩身，墩高在7-7.5米之间；采用Φ1.80米钻孔灌注桩基础，桩长47-63米。
50米跨径组合T梁部分，下部为直径为1.8米，单排双柱式墩身，墩高在8.5-14米之间；采用Φ2.20米钻孔灌注桩基础，桩长67-89米。
本桥共有204棵基桩，192棵墩柱，96座盖梁，96座系梁，2座承台，6个肋板，2座台帽，160片箱梁，462片T梁。
二、施工工艺流程施工工艺流程详见附图。
三、50米T梁、35米箱梁预制场平面布置及建设方案结合以往施工经验，我部把全桥50米T梁、35米箱梁的预制及安装作为我部在此工程中的重点和难点工程。
本合同项目共有50米T梁 462 片，35箱梁160片箱梁，为方便管理，集中在一个预制场进行预制施工。
桥梁毕业设计----35M跨预应力混凝土简支箱梁桥计算
35M跨预应力混凝土简支箱梁桥计算摘要：本桥采用预应力简支梁结构，全桥总长为35米，全宽为9.5米，、，单跨桥，全桥断面都采用单箱单室结构。
全桥计算采用桥梁博士，首先对整座桥进行单元划分，本桥共划分为37个单元，各个单元的断面形式都为单箱单室结构，分别确定各个单元的具体尺寸和坐标位置，把所有信息输入后建立全桥立体模型。
接下来定出钢束几何形状进行输入。
采用整体预制施工，荷载为公路一级，设计车道数为两车道。
所有数据输入完毕就进行数据计算，计算完成就可看输出结果。
结果包括单元截面应力、强度验算、钢束应力验算、使用阶段应力、计算模型等。
单元强度、钢束应力验算通不过的，就要进行钢束调整直到所有验算满足通过后上部结构计算完成。
最后完成初步设计。
该软件计算数据结果输出清晰明了,计算结果安全.可用于设计此类直线及大半径桥梁，但不适于做小半径的曲线桥梁，计算精度不够。
关键词：简支梁初步设计立体模型目录第一章．总体说明-----------------------------------------------------------3第二章全桥纵向模型建立---------------------------------------------------4第三章基本数据计算--------------------------------------------------------6第四章结构计算-------------------------------------------------------------7第五章结构验算-------------------------------------------------------------9第六章预应力损失计算------------------------------------------------------19结论--------------------------------------------------------------------------24致谢--------------------------------------------------------------------------25主要参考文献------------------------------------------------------------------25第一章.总体说明1 设计资料：1)桥梁跨径及桥宽标准跨径：35m（墩中心距离）桥面净空：净-8+2*0.75=9.5m2) 设计荷载汽车荷载等级：公路-Ⅰ级，人群荷载标准值为3.5KN/m２3 )材料及施工工艺混凝土：主梁采用C40混凝土，栏杆及桥面铺装采用C20混凝土预应力钢筋采用ASTM270级15.24底松弛钢绞线（相当于原标准Ⅱ级钢筋），小于12mm的采用R235或（Q235）热扎光圆钢筋（相当于原标准Ⅰ级钢筋）4) 设计依据<<公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范>>（JTG D62--2004） <<公路桥涵设计通用规范>>（JTG D60--2004）5)桥面铺装：采用5cm厚C20混凝土+5cm厚沥青混凝土。
米钢箱梁计算书
米钢箱梁计算书公司标准化编码 [QQX96QT-XQQB89Q8-NQQJ6Q8-MQM9N]目录1.工程概况本项目跨径组合为35+50+35 米。
上部结构箱梁梁高米（箱梁内轮廓线高度）。
顶面全宽米，两侧各设米宽挑臂，箱梁顶底板设%横坡，腹板间距布置为++ 米。
箱梁顶板厚16 毫米，下设“U”形和板式加劲肋，“U”形加劲肋板厚8 毫米，板式加劲肋160×14 毫米；箱梁底板厚14 毫米，设“T”形加劲肋，加劲肋腹板120×8 毫米，翼缘100×10 毫米，间距300 或350 毫米；腹板厚12 毫米，设三道140×14 毫米板式加劲肋，各加劲肋除支承隔板处断开与支承隔板焊连外，其余加劲肋均穿过横隔板或挑臂并与之焊连。
普通横隔板间距约3 米，厚10 毫米，中部挖空设100×10 毫米翼缘。
桥台简支处支撑隔板板厚20 毫米，桥墩连续处支撑隔板板厚30 毫米，支撑隔板为围焊。
简支处隔板四角不设焊缝通过的切口，保证整个钢箱梁安装完成后的气密性；其他横隔板四角均设置焊缝通过的切口。
挑臂为“T”形截面，腹板厚10 毫米，下翼缘300×14 毫米。
2.结构计算分析模型2.1.主要规范标准.（1）《城市桥梁设计规范》（CJJ 11－2011）（2）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）（3）《公路圬工桥涵设计规范》(JTG D61-2005)（4）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）（5）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）（6）《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008）（7）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）（8）《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）（9）《城市桥梁工程施工与质量验收规范》（CJJ 2—2008）（10）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025—86）（11）《钢结构工程施工质量及验收规范》（GB50205-2001）（12）《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB ）2.2.主要材料及力学参数Q345qD：弹性模量E=×105MPa剪切模量G=×105MPa轴向容许应力：200MPa剪切容许应力：120MPa表2-1 钢材容许应力表2.3.计算荷载取值（1）结构设计安全等级：一级（2）永久作用自重：实际结构建立计算模型，由程序自动计算，材料容重取m3；横隔板：横隔板处按节点荷载加载，支点截面45kN，其余隔板处15kN；二期：8cm沥青混凝土铺装：25××13=26kN/m，墙式护栏按10kN/m计算，共计36kN/m。
新规范35m箱梁计算书
新规范35m箱梁计算书.一、总体概述上部箱梁构造为5×35连续小箱梁，桥宽12.25米，由4榀小箱梁联结构成，布置图如下图所示。
设计荷载公路Ⅰ级。
本计算只对边梁单榀箱梁进行分析，模的主要规范有：1．《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004）2．《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）3.《公路工程技术标准》（JTGB01-2003）(一)技术指标设计荷载：公路Ⅰ级。
桥面宽度：0.5＋11.25+0.5=12.25米，单幅桥。
标准桥面横坡：2%跨径：35米斜度：0°，10°,20°,30°,40°主梁片数：4片梁。
预制梁长：34.3米。
预制梁高：1.8米。
桥面铺装：9cm沥青混凝土。
混凝土调平层: 8cm50号混凝土。
(二)相关参数相对温度 75%桥面板与其它部分的温差为±5°预应力管道成形为钢波纹管管道摩擦系数u=0.25管道偏差系数λ=0.0025l/米钢筋回缩和锚具变形为6mm(三)主要材料1．混凝土材料预制箱梁、横隔板 50号混凝土现浇连续段、封锚端、湿接缝 50号混凝土现浇桥面层50号混凝土主梁采用50号混凝土，力学性能见表1.1混凝土力学性能表表1.12预应力筋均采用符合ASTM A416-96a标准的高强低松弛270级钢绞线，公称直径φj15.24mm，公称面积为140mm2，标准强度为MPaR by1860=，，控制张拉应力为1395MPa。
弹性模量为MPaEy51095.1⨯=。
（四）预应力布置预应力构造分为两种类型：顶板索和腹板连续索。
预制小箱梁采用OVM型锚具及配套的设备。
箱梁顶板负矩钢束采用BM15型锚具及配套的设备，管道成孔采用波纹扁管，且要求钢波纹扁管的钢带厚度不小于0.35mm。
预应力张拉采用引伸量和张拉吨位双控。
并以引伸量为主。
引伸量误差不得超过-5%~10%。
35 35 45 35 35m钢箱梁计算书.
钢箱梁计算书（2）1.结构特点上部结构采用5孔一联钢箱梁结构，桥跨布置为(35+35+45+35+35)=185m，桥面宽度为25m，单箱多室截面，道路中心线处梁高2000mm，箱宽25m。
横隔梁的布置间距为2.0m。
钢材材质为Q345C。
钢箱梁顶面设1.5%双向横坡。
桥面铺装采用4cm细粒式沥青混凝土面层和4cm中粒式沥青混凝土底层，桥面铺装层总厚度为8cm。
另设8cm钢筋砼层。
采用混凝土防撞护栏。
2.设计荷载汽车荷载：城-A级。
3.箱梁顶板板厚的确定钢箱梁的顶板板厚对全桥的经济指标影响较大，根据目前钢箱梁的设计经验和实际汽车荷载超重的影响，箱梁顶板板厚宜取14mm。
4.箱梁标准段截面5.纵肋设计横肋布置间距a=2000mm顶板纵肋布置间距b=300mm城-A车辆前轮着地宽度2g=0.25m，分布宽度：0.25+0.08*2=0.41 m城-A车辆后轮着地宽度2g=0.6m，分布宽度：0.6+0.08*2=0.76 m5.1纵肋截面几何特性1）桥面板有效宽度的确定关于桥面板的有效计算宽度，参考日本道路桥示方书的规定进行计算。
纵肋等效跨度L=0.6a=1200mm, b/2L=0.125λ=(1.06-3.2(b/2L)+4.5(b/2L)2)*b=219.1mm, 取有效宽度为210mm。
2）截面几何特性计算纵肋板件组成：1-210x14（桥面板），1-90x10（下翼缘），1-156x8（腹板）A=50.88 cm2I= 2399.5 cm4Yc=12.2 cm （距下翼缘）Wt=413.7 cm3；Wb=196.7 cm35.2纵肋内力计算1)作用于纵肋上的恒载a)纵肋自重q1=21.48*1e-4*7.85e3*1.1=18.5 kg/mb)钢桥面板自重q2=0.014*b*7.85e3=38.5 kg/mc)桥面铺装（厚8cm）q3=0.08*b*2.4e3=67.2 kg/md)砼桥面板（厚8cm）q4=0.08*b*2.6e3=72.8 kg/me)恒载合计∑q=197.0 kg/m2)汽车冲击系数(1+μ)=1+0.4=1.43)作用于纵肋上的活载纵肋反力计算图式（尺寸单位：mm）采用Midas/Civil程序计算纵肋荷载横向分配值，后轮：在0.76m宽度内布1.0 t/m的均布力时，计算得到纵肋的最大反力为0.367 t。
龙门架计算书(35mT梁龙门架)
龙门架计算书（35mT 梁龙门架）本龙门架横梁为6排双加强贝雷片组成，门架脚架由两根格构柱组成，门架采用两台电机驱动自行式移动系统。
对本门架进行如下简化计算，横梁拟用简支梁进行计算，脚架按受压格构柱进行计算，斜撑起稳定作用不作受力计算。
一、门架横梁计算 1、荷载计算横梁自重：m kg q /10272424654=÷= 天平及滑轮自重：kg P 9801= 35mT 梁自重（一半）：kg P 545602= 23（1l P M ==4111l P M =4122ql M =8123M =∑m kg M ⋅=⨯=5808983872655.1max(2)((V V P V =⎢⎣⎡=⎢⎣⎡=V 1max =46342840235706cm W =⨯⨯=考虑6排贝雷片荷载不均匀系数为0.922max 1507428409.010580898kw M =⨯⨯==σ剪力较小完全满足要求,计算略。
5、上弦杆受压局部稳定验算一片双加强贝雷上弦受压压力为kg N 76797248.251507=⨯⨯= 422067548.2526.3962cm I x =⨯⨯+⨯=296.50248.25cm A =⨯=()296.501.452.16.254I y =⨯++⨯=cm AI r xx 37.696.502067===cm AI r y y 80.596.501712===贝雷片横向每3.0M 设一支撑架，所以取cm lox cmloy 75300==x y y x x r loy r lox λλλ>======7.518.53008.1137.675由794.07.51==ϕλ查表得稳定系数y[]2/2450189896.50794.076797cm kg kg A N =<=⨯==σϕσ 横梁上弦压杆稳定符合要求 龙门架跨度23m 小于20×1.2=24m 6、横梁挠度计算取集中荷载作用于跨中进行计算 单片贝雷片惯性矩 4250500cm I = 弹性模量 26/101.2cm kg E ⨯=6片双加强贝雷惯性矩 4610006.325050012cm E ⨯=⨯= 按简支梁进行计算：（1）在集中力作用下（P 1+P 2）挠度cm EI Pl f 23.2101.2210503.148230055540486633=⨯⨯⨯⨯⨯⨯== （2）在均匀自重荷载作用下挠度以上挠度合计cm EI ql f 59.010503.1101.2384230027.105384566442=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==cm f f f 82.259.023.221=+=+=12V 1=M M M max Ⅰ25自重弯矩略横梁轴力 kg V N 724491.80cos 4585191.80cos 1=︒⨯=︒⋅= 最大剪力 kg Q 30183905526191.80sin 45851=⨯-︒⨯= 3、强度计算 ⑴弯应力222max /2100/16918.8021013582cm kg cm kg W M w <=⨯==σ⑵剪应力22/1250/7558.025230183cm kg cm kg d h Q <=⨯⨯=⋅≈τ⑶正应力2/7551.4827244cm kg A N N =⨯==σ 门架脚架横梁符合要求 ㈡脚架计算门架的脚架所受压力 N=45851kg 1．强度计算22/2100/1303797.8445851cm kg cm kg A N <=⨯==σ 符合要求2．整体稳定验算1'44⨯+I =I =I A x y x .8496.394⨯+⨯=I x 46148cm x =I取cm loy lox 750==79.846148⨯===A I i i xy x 572.13750====x y x i lox λλ 4402=⋅+==λλx A x x oy ox 根据ox λ818.0=ϕ 22/2100/159479.84818.045851cm kg f cm kg A N =<=⨯⨯==ϕσ整体稳定符合要求。
国家重点某公路工程35米箱梁、50米T梁预制梁施工方案
国家重点某公路工程35米箱梁、50米T梁预制梁施工方案一、背景介绍某国家重点公路工程即将展开35米箱梁、50米T梁预制梁的施工工作，这是一个极具挑战性的任务，需要精心的施工方案和严密的执行计划。
该工程涉及到公路建设中的桥梁结构，对道路的通行安全和顺畅至关重要。
本文将提出针对35米箱梁和50米T梁的预制梁施工方案，以确保工程的顺利实施。
二、35米箱梁施工方案1. 材料准备首先，要对预制梁所需的材料进行准备工作。
根据设计要求，选用优质的混凝土和钢筋，确保箱梁的承载能力和耐久性。
2. 模具制作制作35米箱梁的模具是关键的一步。
模具的制作应严格按照设计要求进行，保证最终的箱梁尺寸和形状的准确性。
3. 钢筋绑扎在模具内部放置好钢筋，保证结构的强度和稳定性。
钢筋绑扎要牢固可靠，确保箱梁在施工和使用过程中不会发生变形或破坏。
4. 浇筑混凝土将混凝土倒入模具内部，均匀浇筑，并采取适当的振捣措施。
确保混凝土充分坍落，排除气泡，保证箱梁的质量。
5. 养护箱梁浇筑完成后，要及时进行养护工作，保持适当的温湿度，确保混凝土在养护期内达到设计强度。
三、50米T梁施工方案1. 模具设计T梁的施工需要专门设计的模具。
模具设计应考虑T型截面的特殊形状，确保T梁的准确性和一致性。
2. 材料搭配与35米箱梁施工相似，50米T梁的施工也需要优质的材料。
混凝土和钢筋的选择要符合设计要求，以确保T梁的结构稳定。
3. 钢筋安装在模具内部设置好T梁所需的钢筋，注意保证横向和纵向钢筋的正确布置，以确保T梁的受力性能。
4. 浇筑和养护将混凝土均匀浇筑到模具内部，注意控制浇筑速度和逐层浇筑，以避免产生裂缝。
浇筑完成后，根据混凝土的材料特性进行养护工作。
四、总结本文对某国家重点公路工程中35米箱梁和50米T梁的预制梁施工方案进行了详细介绍。
通过合理的材料选择、模具制作、钢筋安装、混凝土浇筑和养护，可以有效保证箱梁和T梁的质量和稳定性。
在实际施工中，应严格按照施工方案执行，确保工程的安全和质量。
新规范35m箱梁计算书
第一章概述总体概述上部箱梁构造为5×35连续小箱梁，桥宽12.25米，由4榀小箱梁联结构成，布置图如下图所示。
设计荷载公路Ⅰ级。
本计算只对边梁单榀箱梁进行分析，模的主要规范有：1．《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004）2．《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）3.《公路工程技术标准》（JTGB01-2003）(一)技术指标设计荷载：公路Ⅰ级。
桥面宽度：0.5＋11.25+0.5=12.25米，单幅桥。
标准桥面横坡：2%跨径：35米斜度：0°，10°,20°,30°,40°主梁片数：4片梁。
预制梁长：34.3米。
预制梁高：1.8米。
桥面铺装：9cm沥青混凝土。
混凝土调平层: 8cm50号混凝土。
(二)相关参数相对温度 75%桥面板与其它部分的温差为±5°预应力管道成形为钢波纹管管道摩擦系数u=0.25管道偏差系数λ=0.0025l/米钢筋回缩和锚具变形为6mm(三)主要材料1．混凝土材料预制箱梁、横隔板 50号混凝土现浇连续段、封锚端、湿接缝 50号混凝土现浇桥面层50号混凝土主梁采用50号混凝土，力学性能见表1.1混凝土力学性能表表1.12预应力筋均采用符合ASTM A416-96a标准的高强低松弛270级钢绞线，公称直径φj15.24mm，公称面积为140mm2，标准强度为MPaR by1860=，，控制张拉应力为1395MPa。
弹性模量为MPaEy51095.1⨯=。
（四）预应力布置预应力构造分为两种类型：顶板索和腹板连续索。
预制小箱梁采用OVM型锚具及配套的设备。
箱梁顶板负矩钢束采用BM15型锚具及配套的设备，管道成孔采用波纹扁管，且要求钢波纹扁管的钢带厚度不小于0.35mm。
预应力张拉采用引伸量和张拉吨位双控。
并以引伸量为主。
引伸量误差不得超过-5%~10%。
（五）施工工序⑴预制主梁，张拉预应力钢束。
50m高速公路钢箱梁顶推校核计算书
50m高速公路钢箱梁顶推校核计算书一、工程概况二、计算要点1. 整体稳定性校核2. 结构荷载校核3. 箱梁横向位移校核4. 轴心受压构件校核5. 轴心受拉构件校核三、整体稳定性校核钢箱梁作为承载结构，其整体的稳定性是重要的考虑因素之一、校核时需满足以下条件：1. 满足中心线受力需要，即通过计算确定主要抗弯构件的截面尺寸和钢材强度等级。
2. 钢箱梁在施工阶段的整体稳定性满足要求，即对于整体变形、失稳等情况进行计算分析。
四、结构荷载校核钢箱梁在使用阶段需要承受各种荷载。
在校核计算中需考虑以下荷载：1. 永久荷载：包括梁自重、沥青路面、护栏等。
2. 活载荷载：包括车辆荷载、风荷载等。
3. 应力组合：根据设计规范的要求，进行相应的应力组合计算。
五、箱梁横向位移校核钢箱梁在使用过程中可能会发生横向位移，因此需进行横向位移校核。
校核时需满足以下条件：1. 结构整体的横向位移符合规范要求，保证桥梁的安全和稳定。
2. 对于钢箱梁横向位移的影响，需要考虑不同工况下的影响因素，如温度变化、交通荷载等。
3. 根据计算结果，可能需要进行一些结构的优化设计。
六、轴心受压构件校核钢箱梁在承受荷载时，其上部构件可能会受到轴心受压力。
校核时需满足以下条件：1. 根据设计要求，确定轴心受压构件的截面尺寸和材料强度等级。
2. 根据应力和应变的平衡条件，计算轴心受压构件的承载能力。
3. 校核计算结果应满足设计要求和规范规定。
七、轴心受拉构件校核钢箱梁在承受荷载时，其下部构件可能会受到轴心受拉力。
校核时需满足以下条件：1. 根据设计要求，确定轴心受拉构件的截面尺寸和材料强度等级。
2. 根据应力和应变的平衡条件，计算轴心受拉构件的承载能力。
3. 校核计算结果应满足设计要求和规范规定。
以上为对50m高速公路钢箱梁顶推校核计算书的概述，校核计算需根据具体工程情况和设计要求进行详细计算。
50米箱梁横向计算说明书
50米预应力箱梁横向设计计算一、箱梁横断面构造引桥采用多跨预应力混凝土连续梁，其标准横断面布置如图1所示，全桥采用分离式双幅单箱单室截面，桥面板内设置横向预应力，斜腹板内不设竖向预应力钢筋。
单幅箱梁跨中梁高2.8m，斜腹板宽度0.50m，底板厚度0.25m；桥面板悬臂端部厚度0.18m，悬臂根部厚度0.5m，箱室顶板跨中厚度0.25m。
为了保证荷载传递顺畅，所有的顶板、二、箱梁横向分析1．结构离散箱梁采用单箱单室截面形式，横向分析取纵桥向单位长度箱形框架考虑。
箱梁横向分析计算采用桥梁结构计算软件《qjx》进行结构分析，取箱梁为受力分析对象，共划分为54个单元和54个节点，支承形式采用简支形式，结构按施工及使用受力顺序划分为3个阶段，其箱梁结构离散图详见图2所示。
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》，汽车横桥向距路缘石的最小距离为0.5m ，挂车横桥向距路缘石的最小距离为1.0m ，桥面板采用双悬臂梁结构图式，计算车轮在桥面板上的分布宽度。
汽车—超20级和挂车—120的荷载主要技术指标详见表1。
桥梁设计技术规范规定，箱梁横断面位置上汽车荷载可以按1~4车道布置，其横向布置可以在悬臂板或中板上，而挂车全桥只能布置一辆，且位置一般情况下在专用车道上，因而挂车荷载仅按作用在中板上考虑。
以下仅介绍汽车荷载作用下板的有效分布宽度计算过程： （1）、悬臂板荷载有效分布宽度悬臂板上的集中荷载在垂直于板跨方向的分布宽度，按下式计算：'21b a a +=式中：—1a 垂直于板跨方向车轮通过铺装层后的分布于板顶的尺寸； —'b 集中荷载通过铺装层分布于板顶的宽度外缘至腹板边的距离。
（2）、跨中板荷载有效分布宽度a) 车轮作用于板的跨中时：对于一个车轮荷载，板的有效分布宽度为：3/1L a a +=，但不小于L 32。
对于两个或几个相同车轮荷载，当一个车轮荷载计算的分布宽度有重叠时，车重取其总和，而分布宽度则按边轮分布外缘计算：3/1L d a a ++=，但不小于L d 32+。
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目录1.工程概况 (1)2.结构计算分析模型 (1)2.1.主要规范标准 (1)2.2.主要材料及力学参数 (2)2.3.计算荷载取值 (2)2.4.边界条件 (3)2.5.计算模型 (3)2.6.荷载组合 (4)3.计算结果 (4)3.1.结构成桥内力图 (4)3.2.结构成桥应力验算 (7)3.3.主梁刚度验算 (8)3.4.支座反力 (9)3.5.支座部位局部承压计算 (11)3.6.腹板局部稳定计算 (13)3.7.底板局部稳定验算 (13)4.结论 (15)1.工程概况本项目跨径组合为35+50+35 米。
上部结构箱梁梁高2.0 米（箱梁内轮廓线高度）。
顶面全宽13.0 米，两侧各设2.25 米宽挑臂，箱梁顶底板设6.0%横坡，腹板间距布置为2.8+2.9+2.8 米。
箱梁顶板厚16 毫米，下设“U”形和板式加劲肋，“U”形加劲肋板厚8 毫米，板式加劲肋160×14 毫米；箱梁底板厚14 毫米，设“T”形加劲肋，加劲肋腹板120×8 毫米，翼缘100×10 毫米，间距300 或350 毫米；腹板厚12 毫米，设三道140×14 毫米板式加劲肋，各加劲肋除支承隔板处断开与支承隔板焊连外，其余加劲肋均穿过横隔板或挑臂并与之焊连。
普通横隔板间距约3 米，厚10 毫米，中部挖空设100×10 毫米翼缘。
桥台简支处支撑隔板板厚20 毫米，桥墩连续处支撑隔板板厚30 毫米，支撑隔板为围焊。
简支处隔板四角不设焊缝通过的切口，保证整个钢箱梁安装完成后的气密性；其他横隔板四角均设置焊缝通过的切口。
挑臂为“T”形截面，腹板厚10 毫米，下翼缘300×14 毫米。
2.结构计算分析模型2.1.主要规范标准.（1）《城市桥梁设计规范》（CJJ 11－2011）（2）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）（3）《公路圬工桥涵设计规范》(JTG D61-2005)（4）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）（5）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）（6）《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008）（7）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）（8）《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）（9）《城市桥梁工程施工与质量验收规范》（CJJ 2—2008）（10）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025—86）（11）《钢结构工程施工质量及验收规范》（GB50205-2001）（12）《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB 10002.2-2005）2.2.主要材料及力学参数Q345qD：弹性模量E=2.1×105MPa剪切模量G=0.81×105MPa轴向容许应力：200MPa剪切容许应力：120MPa表2-1 钢材容许应力表2.3.计算荷载取值（1）结构设计安全等级：一级（2）永久作用自重：实际结构建立计算模型，由程序自动计算，材料容重取78.5kN/m3；横隔板：横隔板处按节点荷载加载，支点截面45kN，其余隔板处15kN；二期：8cm沥青混凝土铺装：25×0.08×13=26kN/m，墙式护栏按10kN/m计算，共计36kN/m。
（3）可变作用1）汽车荷载效应车道荷载：公路—I级车道荷载；冲击系数：车道荷载冲击系数根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)第4.3.2条取值计算。
2）整体温度作用按结构整体升温25℃、降温25℃计算。
3）梯度温度作用2.4.边界条件表2-2 支座布置表2.5.计算模型采用大型有限元分析软件Midas Civil 2013 ( V8.2.1 R1)。
上部结构为35+50+35m连续钢箱梁结构，梁高2米，采用单箱三室箱形截面，桥梁宽度13米，采用三维梁单元建立单梁模型，全桥共计55个节点，46个单元，如图2-1所示。
图2-1 有限元计算模型图2-2 箱梁标准横断面（单位mm）2.6.荷载组合表2-3 荷载组合表3.计算结果3.1.结构成桥内力图3.1.1.成桥阶段恒载主梁内力图图3-1成桥阶段主梁恒载弯矩图(单位: kN-m)图3-2成桥阶段主梁剪力图(单位: kN)3.1.2.活载作用下主梁内力图图3-3车道荷载作用主梁弯矩包络图(单位: kN-m)图3-4车道荷载作用主梁剪力包络图(单位: kN) 3.1.3.基本组合作用下主梁内力图图3-5基本组合弯矩包络图（包络）(单位: kN-m)图3-6基本组合剪力包络图（包络）(单位: kN)3.2.结构成桥应力验算3.2.1.成桥阶段主梁正应力验算图3-7主梁上缘正应力图（包络）(单位: MPa)图3-8主梁下缘正应力图（包络）(单位: MPa)由以上应力图知，单梁计算截面上缘最大压应力-42.8MPa，最大拉应力62.9MPa；下缘最大压应力-76.1MPa，最大拉应力84.4MPa。
Q345钢的容许正应力210MPa，主梁强度满足规范要求。
3.2.2.成桥阶段主梁剪应力验算图3-9主梁剪应力图（包络）(单位: MPa)由以上应力图知，单梁计算截面最大剪应力45.3MPa。
Q345钢的容许剪应力120MPa，主梁抗剪强度满足规范要求。
3.3.主梁刚度验算3.3.1.挠度验算结构恒载及汽车荷载作用下，空间曲线单梁挠度如下图：图3-10恒载作用主梁最大挠度图(单位: mm)图3-11移动荷载作用主梁最大挠度图(单位: mm)由以上位移图知，汽车荷载作用下单梁计算最大挠度23.7mm，挠度跨度比为23.7/50000=1/2110。
规范容许挠度跨度比为L/600，故主梁刚度满足规范要求。
3.3.2.预拱度计算图3-12恒载+静活载作用主梁最大挠度图(单位: mm)由图3-12可知，主梁在恒载和静活载载作用下的最大挠度为55mm>L/1600=50×1000/1600=31.25mm,需设置预拱度。
按照公路钢桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ 025—86）1.1.6的要求计算预拱度，预拱度值按结构自重和1/2可变荷载频遇值之和采用。
图3-13预拱度设置示意图(单位: mm)3.4.支座反力图3-14恒载作用下支座反力（单位：kN）图3-15移动荷载作用下支座最小反力（单位：kN）图3-16移动荷载作用下支座最大反力（单位：kN）图3-17基本组合作用下支座最小反力（单位：kN）图3-18基本组合作用下支座最大反力（单位：kN）图3-19支座布置图由以上图示可以看出，在荷载作用下，支座未出现脱空现象且支反力均小于所选支座承载力，支座满足要求。
3.5. 支座部位局部承压计算支座处横隔板及加劲肋局部承压计算公式如下：[]vb b s eb DR A B t σσ=≤+式中：[σb ]——局部承压容许应力； R v ——支座反力； A s ——横向加劲肋净面积； t D ——横隔板厚度；B eb ——横隔板有效宽度，考虑支点板的45°扩散作用。
B ——支座垫板厚度； t f ——下翼板厚度。
图3-20支座处局部承压及竖向应力计算图式按以上计算公式，分别对中支点和端支点的局部承压进行计算，结果见下表。
表3-1中支点局部承压计算表3-2端支点局部承压计算支座处横隔板及加劲肋竖向应力计算公式如下：2[]vc c s ev DR A B t σσ=≤+式中：[σc ]——轴心受压容许应力；B ev ——横隔板竖向应力有效宽度，考虑支点板的45°扩散作用。
按以上计算公式，分别对中支点和端支点的竖向应力进行计算，结果见下表。
表3-3中支点竖向应力计算表3-4端支点竖向应力计算3.6.腹板局部稳定计算按照《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）第1.5.10条，对于Q345钢，当腹板高厚比60<h0/δ≤140时，仅需设置竖向加劲肋，间距a应满足下式计算要求，且不得大于2m。
≤aδ——腹板厚度，以mm计；τ——验算板梁处的腹板平均剪应力，以MPa计。
根据上表，本钢箱梁支点处和跨中处的腹板高厚比h0/δ为166.67，均大于60，因此需设置竖向加劲肋。
由上表得，支点处和腹板处的竖向加劲肋最大间距分别为1.7m和3.3m。
本钢箱梁设置了横隔板，相当于竖向加劲肋，在支点处的间距为1.5m，跨中处的间距为3.0m，均小于计算值，且小于2m。
故本桥腹板局部稳定满足规范要求。
另外本钢箱梁腹板上设置了两道纵向水平加劲肋，增加了腹板的局部稳定性，以作为安全储备。
3.7.底板局部稳定验算构件的长细比：λx L r x:=λx 46.166=λy L r y:=λy 41.405=构件的换算长细比：α 1.8:=h 350:=λe αL r x ⋅h r y⋅⋅:=λe 13.838=中心受压杆件的容许应力折减系数：φ10.6550.7330.655-7060-λx 60-()⋅+:=φ10.547=构件只在一个主平面内受弯时的容许应力折减系数：φ2 1.0:=整体计算中板的纵向最大压应力（M pa ）：σn 84.4:=一根纵肋及其对应的翼缘板所构成的＂Ｔ＂型断面所承受的轴向压力(N)：N A m σn⋅:=考虑弯矩因构件受压二增大所引用的值：μ11n 1N ⋅λx2⋅π2E ⋅A m⋅-:=μ10.852=1、 面板及加劲肋局部稳定验算底板板厚14mm ，最大横隔板间距L=3000mm 。
钢材的弹性模量(M Pa ):E 2.1105⋅:=钢材的容许应力(M Pa ):σarrow 191.2:=构件受压翼缘计算长度（取最大横梁的腹板间距）：L 3000:=一根纵肋及其对应的桥面翼缘板所构成的＂Ｔ＂型断面绕X-X,Y-Y 轴的抗弯惯性矩(m m 4):I x 26012693.3333:=I y 32338453.3333:=一根纵肋及其对应的桥面翼缘板所构成的＂Ｔ＂型断面的截面面积(m m 2):A m 6160:=中性轴距加劲肋下缘距离(m m ):y x 105.13:=中性轴距桥面板上缘距离(m m ):y s 38.87:=一根纵肋及其对应的桥面翼缘板所构成的＂Ｔ＂型断面绕X-X,Y-Y 轴的回转半径(m m ):r x I x A m:=r y I y A m:=r x 64.983=压杆容许应力安全系数：n 1 1.7:=PB1"稳定性满足要求"=φ1σarrow⋅σ1.232=PB1"稳定性满足要求"σφ1σarrow⋅≤if "不满足要求"otherwise:=桥面板在两个横梁之中位置处稳定性验算：σ84.899=σN A mφ1μ1φ2⋅MW s ⋅+⎛⎝⎫⎪⎭:=桥面板在两个横梁之中位置处稳定计算应力(M pa ):W s 6.692105⨯=W s I x y s:=W x 2.474105⨯=W x I x y x:=一根纵肋及其对应的翼缘板所构成的＂Ｔ＂型断面绕X-X 轴的计算截面抵抗矩(m m 4):作用在一根纵肋及其对应的翼缘板所构成的＂Ｔ＂型断面上M N e 0⋅:=纵肋附加偏心弯矩值(N*m m )：e 01:=纵肋附加偏心矩mm ()4. 结论根据以上结果可知，结构的强度、刚度等均能满足规范要求。