满堂红计算书

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混凝土现浇箱梁满堂红支架施工方案(附计算书)

第一章编制说明1.1编制依据《XXXXXX工程(中段）桥梁工程施工图设计》《结构力学》《材料力学》《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041-2000）《路桥施工计算手册》《建筑结构荷载规范》《城市桥梁工程施工与质量验收规范》(CJJ2-2008)1.2编制说明本方案适用于主线桥变高度非标准联XXX联模板支架施工。

第二章工程概况2。

1工程概况XXX（中段)工程分成两个标段，本标段为一标段，里程范围为K0+000 ~ K1+760 ，线路长约1.76公里，为XXX地铁站段，内容主要包括：（1）XXX主线高架桥高架桥长1.76公里，另外还包含A、B两个匝道；（2)与高架共建轨道交通XXX路站长164。

4米；（3）路与下穿市政公路隧道工程，全长300。

753，其中暗埋段长67。

5m；(4）一环路高架互通立交，主要包括四个匝道工程；（5）一环路综合畅通工程段既有道路桥梁拓宽工程，长约1.3公里;（6）与高架共建轨道交通XXX南一环站长186。

6米；（7)上述项目配套的绿化、路面、路灯等市政配套工程.2.2桥梁工程设计概况主线桥XXX联共三跨，其中中间一跨由于跨越环路故采用大跨布置，跨径布置为（30+50+30）m，主梁采用变高度现浇预应力砼连续箱梁.主梁跨径由于超过30m故设置跨中横隔板。

主梁预应力钢绞线主要布置在腹板内，局部布置在顶底板,主线桥横梁设置横向预应力，桥面设置横向预应力.（1）主线桥XXX联30m主梁标准断面箱梁采用单箱三室，斜腹板形式，箱梁顶宽23m，箱底宽13.7m～12.124m,两侧斜腹板斜率1：1。

65，悬臂3。

65m，梁高2。

2m～3.5m。

顶板厚0.25m,底板厚0。

258～0。

8。

腹板厚0。

60～1。

20m。

主梁中横梁宽3。

0m，端横梁宽2。

0m。

（2）主线桥XXX联50m大跨主梁标准断面箱梁采用单箱三室，斜腹板形式,箱梁顶宽23m，箱梁底宽13.7~12。

124m,两侧斜腹板斜率1：1。

满堂红扣件钢管楼板模板支架计算书

满堂红扣件钢管楼板模板支架计算书满堂红扣件钢管楼板模板支架计算书模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

模板支架搭设高度为6.0米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.90米，立杆的横距 l=0.90米，立杆的步距 h=1.50米。

图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.5。

一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照三跨连续梁计算。

静荷载标准值 q1 = 25.000×0.250×0.900+0.350×0.900=5.940kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×0.900=2.700kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 90.00×1.80×1.80/6 = 48.60cm3；I = 90.00×1.80×1.80×1.80/12 = 43.74cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.2×5.940+1.4×2.700)×0.300×0.300=0.098kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.098×1000×1000/48600=2.020N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×5.940+1.4×2.700)×0.300=1.963kN截面抗剪强度计算值 T=3×1963.0/(2×900.000×18.000)=0.182N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×8.640×3004/(100×6000×437400)=0.181mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、模板支撑方木的计算方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。

满堂红模板支架计算书

第二节、五II区计算书一、500*1200梁模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20015、《钢结构设计规范》GB 50017-2003（一）、工程属性（二）、荷载设计（三）、模板体系设计设计简图如下：平面图立面图（四）、面板验算取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×0.7×2]×1＝39.06kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.2]×1＝37.3kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/mq2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.2]×1＝30.7kN/m1、强度验算Mmax ＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×37.3×0.122+0.121×1.76×0.122＝0.07kN·mσ＝Mmax/W＝0.07×106/54000＝1.22N/mm2≤[f]＝25N/mm2 满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×30.7×1254/(100×8000×486000)＝0.012mm≤[ν]＝l/400＝125/400＝0.31mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×37.3×0.12+0.446×1.76×0.12＝1.93kNR2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×37.3×0.12+1.223×1.76×0.12＝5.6kNR3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×37.3×0.12+1.142×1.76×0.12＝4.58kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×30.7×0.12＝1.51kNR2'=R4'=1.143 q2l=1.143×30.7×0.12＝4.39kNR3'=0.928 q2l=0.928×30.7×0.12＝3.56kN（五）、小梁验算为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{1.93+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.5/4+0.5×(1.2-0.15)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×1]×max[0.6-0.5/2，(1.2-0.6)-0.5/2]/2×1，5.6+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.5/4}=5.63kN/mq2＝max[1.51+(0.3-0.1)×0.5/4+0.5×(1.2-0.15)+(0.5+(24+1.1)×0.15)×max[0.6-0.5/2，(1.2-0.6)-0.5/2]/2×1，4.39+(0.3-0.1)×0.5/4]＝4.41kN/m1、抗弯验算Mmax ＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×5.63×0.82，0.5×5.63×0.152]＝0.39kN·mσ＝Mmax/W＝0.39×106/83330＝4.63N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！2、抗剪验算Vmax ＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×5.63×0.8，5.63×0.15]＝2.734kNτmax ＝3Vmax/(2bh)=3×2.734×1000/(2×50×100)＝0.82N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×4.41×8004/(100×9350×4166700)＝0.29mm≤[ν]＝l/400＝800/400＝2mmν2＝q2l24/(8EI)＝4.41×1504/(8×9350×4166700)＝0.01mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.38mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax ＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×5.63×0.8，0.393×5.63×0.8+5.63×0.15]＝5.15kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝3.35kN，R2＝R4＝5.15kN，R3＝4.21kN 正常使用极限状态R'max ＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×4.41×0.8，0.393×4.41×0.8+4.41×0.15]＝4.03kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'5＝2.96kN，R'2＝R'4＝4.03kN，R'3＝3.28kN（六）、主梁验算主梁自重忽略不计，计算简图如下：主梁弯矩图(kN·m) σ＝Mmax/W＝0.374×106/4490＝83.28N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝7.735kNτmax ＝2Vmax/A=2×7.735×1000/424＝36.49N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm) νmax＝0.21mm≤[ν]＝l/400＝516.67/400＝1.29mm 满足要求！4、扣件抗滑计算R＝max[R1,R4]＝0.76kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.76kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！（七）、立柱验算长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1800=3159mmλ=l/i=3159/15.9=198.68≤[λ]=210 长细比满足要求！1、风荷载计算Mw ＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.26×0.8×1.82/10＝0.08kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.2)+0.9×1.4×2]×1＝35.42kN/m2)小梁验算q1＝max{1.76+(0.3-0.1)×0.5/4+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×max[0.6-0.5/2，(1.2-0.6)-0.5/2]/2×1，5.08+(0.3-0.1)×0.5/4}=5.11kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝0.72kN，R2＝9.06kN，R3＝9.06kN，R4＝0.72kN顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.185×1.386×(1500+2×200)=3120.579mmλ1＝l01/i＝3120.579/15.9＝196.263，查表得，φ1＝0.188立柱最大受力Nw ＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+Mw/lb＝max[0.72+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(0.8+0.6-0.5/2)/2×0.8，9.06，9.06，0.72+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(0.8+1.2-0.6-0.5/2)/2×0.8]+0.08/1.2＝9.18kNf＝N/(φA)+Mw/W＝9184.33/(0.19×424)+0.08×106/4490＝132.24N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.185×1.755×1800=3743.415mmλ2＝l02/i＝3743.415/15.9＝235.435，查表得，φ2＝0.132立柱最大受力Nw ＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+Mw/lb＝max[0.72+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(0.8+0.6-0.5/2)/2×0.8，9.06，9.06，0.72+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(0.8+1.2-0.6-0.5/2)/2×0.8]+0.08/1.2＝9.18kNf＝N/(φA)+Mw/W＝9184.33/(0.13×424)+0.08×106/4490＝181.12N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！（八）、可调托座验算由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2，R3]×1＝9.84kN≤[N]＝30kN满足要求！二、600*1000梁模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20015、《钢结构设计规范》GB 50017-2003(一)、工程属性(二)、荷载设计(三)、模板体系设计设计简图如下：平面图立面图(四)、面板验算取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.7×2]×1＝32.87kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1]×1＝31.1kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/mq2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1]×1＝25.6kN/m1、强度验算Mmax ＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×31.1×0.152+0.121×1.76×0.152＝0.08kN·mσ＝Mmax/W＝0.08×106/54000＝1.48N/mm2≤[f]＝25N/mm2 满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×25.6×1504/(100×8000×486000)＝0.021mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.38mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×31.1×0.15+0.446×1.76×0.15＝1.95kNR2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×31.1×0.15+1.223×1.76×0.15＝5.66kNR3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×31.1×0.15+1.142×1.76×0.15＝4.63kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×25.6×0.15＝1.51kNR2'=R4'=1.143 q2l=1.143×25.6×0.15＝4.39kNR3'=0.928 q2l=0.928×25.6×0.15＝3.56kN(五)、小梁验算为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max[1.95+0.9×1.35×((0.3-0.1)×0.6/4+0.5×1)，5.66+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.6/4]＝5.69kN/mq2＝max[1.51+(0.3-0.1)×0.6/4+0.5×1，4.39+(0.3-0.1)×0.6/4]＝4.42kN/m1、抗弯验算Mmax ＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×5.69×0.82，0.5×5.69×0.382]＝0.4kN·mσ＝Mmax/W＝0.4×106/83330＝4.8N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！2、抗剪验算Vmax ＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×5.69×0.8，5.69×0.38]＝2.764kNτmax ＝3Vmax/(2bh)=3×2.764×1000/(2×50×100)＝0.83N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×4.42×8004/(100×9350×4166700)＝0.29mm≤[ν]＝l/400＝800/400＝2mmν2＝q2l24/(8EI)＝4.42×3754/(8×9350×4166700)＝0.28mm≤[ν]＝l/400＝375/400＝0.94mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax ＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×5.69×0.8，0.393×5.69×0.8+5.69×0.38]＝5.21kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝2.37kN，R2＝R4＝5.21kN，R3＝4.26kN 正常使用极限状态R'max ＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×4.42×0.8，0.393×4.42×0.8+4.42×0.38]＝4.04kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'5＝1.97kN，R'2＝R'4＝4.04kN，R'3＝3.29kN(六)、主梁验算主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m) σ＝Mmax/W＝0.265×106/4490＝59.11N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝6.433kNτmax ＝2Vmax/A=2×6.433×1000/424＝30.35N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm) νmax＝0.11mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm 满足要求！(七)、立柱验算长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1800=3159mmλ=l/i=3159/15.9=198.68≤[λ]=210 长细比满足要求！1、风荷载计算Mw ＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.26×0.8×1.82/10＝0.08kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+0.9×1.4×2]×1＝29.92kN/m2)小梁验算q1＝max{1.78+(0.3-0.1)×0.6/4，5.16+(0.3-0.1)×0.6/4}=5.19kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝1.07kN，R2＝7.84kN，R3＝7.84kN，R4＝1.07kN顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.217×1.386×(1500+2×200)=3204.848mmλ1＝l01/i＝3204.848/15.9＝201.563，查表得，φ1＝0.179立柱最大受力Nw ＝max[R1，R2，R3，R4]+Mw/lb＝max[1.07，7.84，7.84，1.07]+0.08/1＝7.92kNf＝N/(φA)+Mw/W＝7918.81/(0.18×424)+0.08×106/4490＝121.36N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.217×1.755×1800=3844.503mmλ2＝l02/i＝3844.503/15.9＝241.793，查表得，φ2＝0.126立柱最大受力Nw ＝max[R1，R2，R3，R4]+Mw/lb＝max[1.07，7.84，7.84，1.07]+0.08/1＝7.92kNf＝N/(φA)+Mw/W＝7918.81/(0.13×424)+0.08×106/4490＝165.25N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！(八)、可调托座验算由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3，R4]×1＝8.56kN≤[N]＝30kN满足要求！三、500*1200梁侧模板计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20014、《钢结构设计规范》GB 50017-2003(一)、工程属性(二)、荷载组合新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k ＝min[0.22γctβ1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1.2×1.15×2.51/2，24×1.2]＝min[46.08，28.8]＝28.8kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×28.8+1.4×4，1.35×28.8+1.4×0.7×4]＝0.9max[40.16，42.8]＝0.9×42.8＝38.52kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝28.8 kN/m2（三）、支撑体系设计设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。

满堂红脚手架计算书

B15.11 kN/mZ27379面板的抗弯强度验算f <[f],满足要求!面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm 2,满足要求！方木的抗剪计算强度小于1.6N/mm 2,满足要求！方木的最大挠度小于850.0/250,满足要 ir 1.B92.27 2.27 2272 27 2.27单扣件抗滑承载力的设计计算值 R=2.27KN < Rc=8.00KN,满足要 b - 4 [/] 求！[入]=210,满足要求！：「，立杆的稳定性计算支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm,满足要求！支撑钢管的最大挠度小于425.0/150与10mm 满足要求! ■> 入=卩（h+2a ） =1.301 X （1.200+ 2 X 0.30） X 100/1.590=147< “ < [f1]=163.00N/mm2,满足要求！八"立杆的稳定性计算■> < [f]=205N/mm2,满足要求！也，：杆的稳定性计算 ■ < [f1]=163.00N/mm2,满足要求K ■，立杆的稳定性计算[f]=205N/mm2,满足要L E- 2 2,衰2搂极支架i才算光匮附期系数敕4 6 3 10 12 1416 18 20 25 30 35 40 h+2盘或uih(m)1,35 L0LO14 1+026 1.039 l.(H2 1.0的 1.O6L L 081 1.092 1.113 1. L37 LL^ 1, 173 L44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 l.tJ56 1.0M LO72 1.092 1.111 L.129 1. 14^ L53 1.C LOOT 1.015 1.024 1.031 1.03S L&47 1. B55 1.052 1.079 1.097 1.114 L132 1^2 L0LOOT 1.014 1.021 1.029 1.036 L043 1.051 1,056 1.074 LO^O L106 1,123 1,30 1+0 LOOT 1+014 L020 1,026 L033 1+040 L04& L052 L0S7 L0S1 1.0% Lilt 1^2 L0 LOOT L012 LOIS L024 1.030 L035 L042 1-048 1.0&2 1.07& L090 1.104 2.04 I*G 1.007 1,012 1.Q1E 1.023 1.029 1.035 1,039 i.oqq l.Q&D 1.073 1.087 1,191 2.25 1*C WT 1,010 1,016 1,020 L02? 1,032 l,03Y 1,042 L05? L070 1,081 I-094 N 70 1*0 LOOT LOlO 1.016 1.020 1.027 LO32 L 037 LO-52 1.053 1.06& 1.073 L091地基承载力的计算满足要打斗丄丄犁+ 甘50。

国标规范满堂式脚手架(计算书)

1、编制依据1、《博物馆网架工程设计图纸》2、《博物馆网架工程施工组织设计》3、国家有关规范《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205-2001《钢结构设计规范》GB50017-2003《建筑结构荷载规范》GB50009-2001《碳素结构钢》GB/T 700《建筑施工扣件式脚手架、安全技术规程》（JGJ130-2001）2、工程概况博物馆网架工程采用正放四角锥球面网壳，节点采用螺栓球节点（局部为焊接球），网壳跨度为28.14m,直径为98m网架高度为3.7m （从支座到网架顶），投影覆盖面积为531.8卅，四周采用周边支座支承，共16个焊接球支座，支座预埋件顶面底部标高为14.1m。

3、搭设脚手架的区域根据施工组织设计，钢结构的安装拟采用“满堂红脚手架高空散拼”的方法。

故脚手架为满堂红脚手架。

脚手架的平面尺寸约为28.14米X 18.9米，高度大约为16米。

长度方向的尺寸可根据工程的实际情况作适当的调整。

脚手架用于钢结构构件的拼接、吊装和校正。

4、脚手架的计算(JGJ130-2001)脚手架的荷载取值：活荷载：1.0KN/M2,支撑主桁架的支点传到脚手架的力：3.0KN/M2。

模板支架搭设高度为16.0米，搭设尺寸为：立杆的纵距b=1.00米，立杆的横距1=1.00米，立杆的步距h=1.50米。

---------------------------------------------------------------------------- 0 -------------------------------------------------------------------------------------o o 0 O□ Q o a图-2落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为丁48 X 3.5、基本计算参数［同上］、纵向支撑钢管的计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩W = 5.08cm 3;截面惯性矩I = 12.19cm 4;图一1落地平台支撑架立面简图圻Q2! I HI 11 M 屮I I I]I I [f―-1H-~~1纵向钢管计算简图1.荷载的计算：(1) 脚手板与栏杆自重(kN/m):q11 =0.000+0.300 x 0.300=0.090kN/m(2) 堆放材料的自重线荷载(kN/m):q12 = 3.000 x 0.300=0.900kN/m(3) 活荷载为施工荷载标准值(kN/m):经计算得到，活荷载标准值q2 = 1.000 x 0.300=0.300kN/m2. 抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。

满堂红脚手架计算书(出铁场)doc资料

1、工程概况本工程阳春新钢铁股份有限责任公司2#高炉工程的出铁场工程。

建筑结构部分概况分别叙述如下：建筑部分:本工程位于高炉的南侧,长72m，宽31m，建筑面积约2232m2。

±0.000相当于绝对标高45.500。

1.1结构部分：本工程基础为C30钢筋砼基础，上部结构柱为C35钢筋砼方形和矩形柱，风口平台厂房内为钢结构组合柱，沿铁路线两边的钢筋砼柱均采取砌耐火砖进行隔热保护，平台梁板为C30钢筋砼，板厚度一般为280mm。

1.2工程特点:施工难度大，工期要求紧。

平台梁板钢筋砼工程量大，砼平台标高不一,分段分点作业较多,且与结构安装交叉作业,错综复杂。

2. 编制依据2.1 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》（JGJ130-2001 ）2.2 莱佛仕时代广场工程建筑、结构施工图2.3 《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99 ）2.4 《建筑施工手册》（第四版）3. 施工部署3.1 安全防护领导小组安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提条件，是达到无重大伤亡事故的必然保障，也是我项目部创建“文明现场”、“样板工地”的根本要求，为此项目部成立以常务副经理为组长的安全防护领导小组，其机构组成人员编制及责任分工如下：略3.2 设计总体思路结合本工程结构形式、实际施工特点，建筑物四周采用落地式全封闭扣件式双排钢管脚手架，架体高12.7米，此架为一架三用，即用于结构施工，同时兼作安全防护；里脚手架采用满堂架子。

外脚手架搭设采用双排外脚手架，立杆距结构外沿0.35m，排距1.5m，立杆间距1.5m，大横杆步距为1.8m。

外脚手架体与建筑物之间用密目网封闭。

里脚手架采用满堂红脚手架，排距 1.5m，立杆间距1.5m，大横杆步距为1.8m。

4. 构造要求及技术措施4.1 扣件式钢管脚手架的构造要求及技术措施4.1.1 地基处理：基槽回填土采用2:8灰土分层夯实，密实度采用环刀取样进行试验，表面用C10 砼进行硬化，厚度为100mm。

满堂红里脚手架计算书模板

满堂红里脚手架计算书模板一、前言脚手架在建筑施工中被广泛使用，具有承载重力和提供工作平台的功能。

编写脚手架计算书是确保脚手架稳定可靠的重要步骤。

本文将介绍满堂红里脚手架计算书的模板，帮助工程师们准确、高效地完成相关文档。

二、计算书内容1. 工程基本信息在计算书的开头，需要填写工程的基本信息，包括工程名称、勘察单位、施工单位、设计单位、编制单位等。

这些信息有助于标识和归档计算书，以及方便后期查阅。

2. 脚手架结构和布置图接下来，需要绘制脚手架的结构和布置图。

这些图纸应清晰标注各个部件的尺寸、材料和连接方式。

图纸应符合相关标准，并遵守工程规范。

3. 基本参数计算书的下一部分是基本参数部分。

这一部分列出了脚手架所需的基本参数，例如工程的高度、跨度、设计荷载、支撑材料强度等。

这些数据是其他计算的基础，需要准确可靠。

4. 载荷计算在载荷计算部分，需要根据工程设计荷载计算脚手架各部件的载荷大小。

这些载荷可以按照不同工况分类计算，确保脚手架能够承受工程中的各种荷载。

5. 结构计算脚手架的结构计算是整个计算书的重点部分。

在这一部分中，需要按照相关规范和标准计算脚手架的各个部件，包括立杆、横杆、斜杆等的强度和稳定性。

计算过程应详细，以确保脚手架结构的安全可靠性。

6. 连接计算脚手架的连接计算部分需要计算脚手架各个部件的连接强度。

这些连接点能够提供脚手架的整体刚性，确保脚手架在使用中不会发生脱落或松动。

7. 安全性评估安全性评估是计算书的最后一部分。

在这一部分中，需要对脚手架的安全性进行评估，包括对各个部件的安全系数、材料的安全性能等进行检测和比较。

只有经过充分的安全性评估，才能确保脚手架的使用安全。

三、总结满堂红里脚手架计算书模板是编写脚手架计算书的一种参考标准。

通过使用该模板，能够使脚手架计算书更加规范、准确。

然而，需要注意的是模板并不能完全涵盖所有工程情况，工程师们仍需要根据实际情况进行相应的调整和补充。

编写脚手架计算书是保障脚手架施工安全的关键环节，工程师需要结合相关规范和标准，确保计算书的准确性和完整性。

脚手架满堂红计算

碗扣钢管楼板模板支架计算书计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)。

计算参数:模板支架搭设高度为8.5m，立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.20m，立杆的步距 h=1.50m。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。

木方50×100mm，间距300mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。

梁顶托采用100×100mm木方。

模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。

扣件计算折减系数取1.00。

图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.5。

一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照三跨连续梁计算。

静荷载标准值 q1 = 25.100×0.130×1.200+0.300×1.200=4.276kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+2.500)×1.200=5.400kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 120.00×1.80×1.80/6 = 64.80cm3；I = 120.00×1.80×1.80×1.80/12 =58.32cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×4.276+1.40×5.400)×0.300×0.300=0.114kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.114×1000×1000/64800=1.763N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×4.276+1.4×5.400)×0.300=2.284kN截面抗剪强度计算值 T=3×2284.0/(2×1200.000×18.000)=0.159N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×4.276×3004/(100×6000×583200)=0.067mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。

满堂红支架受力计算

满堂红支架受力计算一、设计依据及构造要求1、施工中不预选超过设计苛载2、立杆是传递竖向苛载的主要杆件，纵向水平拉杆主要保证脚手架整体刚度和稳定性。

并且加强抵抗垂直和水平作用的能力，连墙件则承受全部的风苛载，扣件则是架子组成整体的连接件和传力件。

3、搭设要求：主体高度4.5m，加上顶层护栏杆高度1.2m，架体高度5.7m。

4采用DN48*3.5满堂红钢管脚手架搭设，脚手架按高度4.5m处满铺模板。

二、钢管截面特征壁厚t=3.5mm，截面积A=489mm2，惯性矩I=489mm4；截面模量W=5080mm3，回转半径i=15.8mm，每米长质量0.0384kN/m；Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值f=205N/mm2，弹性模量E=206000N/mm2。

钢材轴向容许应力: 【σ】=140Mpa；受压构件容许长细比：【λ】=200三、钢管的布置、受力计算拟采用Φ42mm,壁厚3mm的无缝钢管进行满堂支架立设，并用钢管卡进行联接。

通过计算，上部结构核载按4.162t/ m2计，钢管间距0.6×0.6m间隔布置，则每区格面积：A1=0.6×0.6=0.36m2每根立杆承受核载Q：Q=0.36×4.162=1.498t四、荷载标准值(1)永久荷载标准值每米立杆承受的结构自重标准值0.078kN/m；栏杆与挡板采用竹笆栏杆,自重标准值为0.0684kN/m；(2)施工均布活荷载标准值结构脚手架3kN/m2。

(3)作用于脚手架上的水平风荷载标准值ωk脚手架搭设高度为5.7m 地面粗糙度按B类；=1；风压高度变化系数μz挡风系数 =0.868基本风压ω=0.5kN/m2，(按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GB5009-2006）的规定采用)水平风荷载标准值 ωk =0.7×1×1.1284×0.5=0.395kN/m 2五、纵横向水平杆验算1、横向杆的计算:按照横向杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向杆的最大弯矩和变形。

满堂红支架受力计算

满堂红支架受力计算满堂支架受力计算柏公坑分离立交桥为左、右幅分离式连续箱梁构造，全桥箱梁长137m,由于地形复杂，每跨高度不同，本方案按最高一跨进行计算：H=13m。

一. 上部结构核载1. 新浇砼的重量:2.804t/m22. 模板.支架重量: 0.06t/m23. 钢筋的重量: 0.381t/m24. 施工荷载: 0.35t/m25. 振捣时的核载: 0.28t/m26. 倾倒砼时的荷载: 0.35t/m2则: 1+2+3+4}+5+6=2.804+0.06+0.381+0.35+0.28+0.35=4.162t/m2钢材轴向容许应力: 【σ】=140Mpa受压构件容许长细比：【λ】=200二．钢管的布置、受力计算柏公坑分离立交桥拟采用Φ42mm,壁厚3mm的无缝钢管进行满堂支架立设，并用钢管卡进行联接。

通过上面计算，上部结构核载按4.162t/m2计，钢管间距0.6×0.6m间隔布置，则每区格面积：A1=0.6×0.6=0.36m2每根立杆承受核载Q：Q=0.36×4.162=1.498t竖向每隔h=1m,设纵横向钢管，则钢管回转半径为：i=hµ/【λ】=1000×0.65/140=4.64mm根据i≈0.35d,得出d=i/0.35,则d=4.64/0.35=13.2mm,则选Φ42mm钢管可。

Φ42mm，壁厚3mm的钢管受力面积为：A2=π（42/2）2-π（（42-3×2）÷2）2=π（212-182）=367mm2则坚向钢管支柱受力为：σ=Q/A2=1.498T/367mm2=1.498×103×10N/367×10-6m2=4.08×107Pa=40.8MPa=140Mpa应变为：ε=σ/E=40.8×106/210×109=1.94×10-4长度改变L=εh（注h=13m）=1.94×10-4×13000=2.52mm做为预留量，提高模板标高。

三横一纵支架计算(满堂红)

黎明山路K2+010.6涵洞现浇支架计算（满堂脚手架） “三横一纵”道路工程黎明山路K2+010.6盖板涵为2孔4米现浇盖板涵，涵洞宽55.14米，每孔盖板混凝土方量为68.4方，钢筋总量10吨。

拟采用满堂红支架，采用竹胶板制作底模和侧模。

墩身净距为3.4米，墩身高2.02米。

支架计算如下：一、荷载计算：混凝土荷载：混凝土密度取25KN/m 3，KN Q 1710254.68=⨯=钢筋荷载：KN Q G 1001010=⨯=施工荷载(施工人员、设备及模板)按0.3KN/m 2计算，KN Q S 5614.554.33.0=⨯⨯=总荷载为：KN 1866561001710=++ 计算每平米荷载集度2/46.814.5541866m KN =⨯=二、支架设计：根据施工设计图纸及现浇荷载情况，立杆间距假定设置为120（横向）×90（纵向）cm 。

横向布置为4列，纵向布置每节墩身间布置6排。

现浇支架立杆设置可调顶托和底托。

丝杆上顶托内顺桥向设置10×10cm 木方，木方上横向摆放10×10cm 方木，方木中心间距为30cm ，在方木上钉15mm 厚的竹胶板作为现浇箱梁底模。

三、支架计算：1、底模竹胶板计算：竹胶板模板计算取20×120cm 计算，其上作用荷载为:m KN q /15.102.146.8=⨯=，计算模板沿横桥向计算，计算跨径为20cm ，弯矩为m N ql M ∙=⨯==7.5082.015.10822 4333375001215120012mm bh I =⨯== 4224500061512006mm bh W =⨯== 挠度：mm mm EI ql f 5.040020006.0337500900038420015.105384544=<=⨯⨯⨯⨯== Mp MPa m m m N W M 1213.1450007.503<=∙==σ 经计算竹胶板强度、挠度满足结构要求。

满堂红支架计算过程

一、计算依据1、设计图纸；2、《客货共线铁路混凝土工程施工技术指南》3、《铁路桥涵施工验收标准》4、《建筑施工手册》5、《路桥工程施工常用数据资料与计算手册》6、《钢结构设计规范》二、工程概况1、基本情况我部48m现浇梁满堂红支架法施工位于大潘泾河特大桥跨越泾河6-48m 简支箱梁处。

2、地质情况（1）、黏质黄土：分部于阶地地表，土层厚约为0.5～12m，河床附近缺失。

浅黄色，具有孔隙及水平层理，土质疏松，硬塑，Ⅱ级普通土，б0=120KPa。

具湿陷性。

（2）、细圆砾土：分布于全新统黄土层下部及泾河河床，厚3～7米，灰黄色，浑圆状，成分以砂岩为主，粒径2～20mm约占50%，大于20mm的约占10%，余为砂土充填，Ⅱ级普通土，б0＝350KPa。

（3）、粗圆砾土：局部地段分布，厚度3～7m，灰黄色，浑圆状，成分以砂岩为主，粒径2～20mm约占18%，大于20～60mm的约占50%，60mm以上的约占10%，余为砂土充填，Ⅲ级硬土，б0＝450KPa。

3、桥梁结构形式桥梁结构形式为48m预应力混凝土单线箱梁，跨度为6×48m，截面类型为单箱单室等高度截面，桥面板宽4.9m，底板宽3m，梁高3.7m，跨中顶板厚27.3cm、底板厚25cm、腹板厚28cm，分别在距支座中心线4m位置处向内侧加厚至45cm、65cm、110cm。

箱梁混凝土标号为C55，混凝土238.13 m3，钢筋46 吨。

三、方案简述1、基础换填卵石填料，并碾压至中密，在浇筑C20砼15cm。

立杆横桥向为90cm×2+60cm×10+90cm×2按照线路中线两侧布置，顺桥向立杆间距60cm，平杆间距60cm。

2、底模采用14mm厚竹胶板。

3、顶托上采用2[10槽钢作为横向分配梁，其上采用10×12cm大方木作为纵向向分配梁间距39cm，纵向大方木上横向铺设4×7cm小方木，间距15cm。

30m满堂红模架计算书

板模板(扣件钢管高架)计算书高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。

因本工程模板支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。

为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。

一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):1.20；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):30.90；采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):6000；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):30.00；木方的截面高度(mm):80.00；托梁材料为：钢管(双钢管) :Ф48×3.25；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):120.00；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 120×1.52/6 = 45 cm3；I = 120×1.53/12 = 33.75 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。

满堂红支架计算单(自己算的供参考)

一、计算依据1、设计图纸；2、《建筑施工手册》3、【JGJ166-2016】《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》4、【JGJ162-2008】《建筑施工模板安全技术规范》5、【GB50017-2003】《钢结构设计规范》6、【TB10203-2002】《木结构设计规范》7、【GB50010-2010】《混凝土结构设计规范》8、《路桥工程施工常用数据资料与计算手册》二、工程概况1、基本情况140m箱梁共计4联，每孔跨度35m，满堂支架法施工。

2、地质情况（1）、黏质黄土：分部于阶地地表，土层厚约为0.5～12m，浅黄色，具有孔隙及水平层理，土质疏松，硬塑，Ⅱ级普通土，б0=150KPa。

3、桥梁结构形式上跨桥梁结构形式为34.92-35×2-34.92m，跨度为4×35m，截面类型为变截面箱梁，梁面宽度32.5m，梁底宽度22.8m，梁高2.8m。

盖梁混凝土标号为C50，混凝土4229.9m3，单孔约4230/4=1057.5m3。

三、方案简述顶层采用18mm竹胶板，纵横梁采用100×100mm东北落叶松方木，下设48mm脚手架钢管，还应说明扫地杆和斜撑的设置情况，参照【JGJ166-2016】规范补全，（基础C20,0.15m厚，换填1.5m碎石垫层，基础地质资料不清楚暂估）四、设计参数：钢材弹性模量E=2.05×105MPaQ235钢材抗拉、抗压设计控制强度f=205MPa，剪切强度f V=125MPa；钢筋混凝土重度26kN/m3结构安全系数K=1.3分配梁容许挠度[w]=l/400恒载系数1.2，活载系数1.4施工人员及机械荷载3KN/m2，参照【JGJ166-2016】规范。

φ48×3.5mm钢管，钢管、顶托、底板均采用Q235A钢材。

碗扣钢管截面特性及力学参数表。

五、结构计算结构恒载：箱梁平均断面积为：A=V/L=1057.5/35=30.3m2永久恒载q1=r c A=25.5×30.3=772.7KN/m；模板荷载q2=0.45t/m3×（35m×35m×0.018m+0.1m×0.1m×35m×40根×118根）/35m=0.82KN/m；支架结构恒载：q3=0.3KN/m；施工人员及机械活载q4=3×32.5=98.4KN/m；支架设计荷载q=1.2（q1+q2+q3）+1.4q4=1.2×（772.7+0.82+0.3）+1.4×98.4=1066.34KN/m内力计算及结构计算计算每排支架分担荷载每排支架顺桥向布置间距0.9m，每排脚手架分担荷载：Q=0.9×1066.34=959.71KN计算脚手杆支撑能力支架高度约10m，横桥向宽度32.5m，不属于高宽比失调的支架，不进行高宽比失调折减。

水利满堂红脚手架计算规则

水利满堂红脚手架计算规则
水利满堂红脚手架的计算规则包括以下步骤：
1. 确定脚手架的层数和每层的高度。

满堂红脚手架的层数是指脚手架的层数，每层高度为米。

立杆的高度是脚手架的主要参数之一，它的计算方法为立杆高度=(层数-1)×米+米，其中米是指脚手架的基础高度。

2. 计算横杆和斜杆的数量和位置。

横杆和斜杆的数量和位置对脚手架的稳定性和承载能力有着重要的影响，因此需要进行精确的计算。

3. 计算脚手架的水平防护架和垂直防护架的面积。

水平防护架按实际铺板的水平投影面积计算，垂直防护架按自然地坪至最上一层横杆之间的搭设高度，乘以实际搭设长度，以平方米计算。

4. 根据具体的水利工程需求，计算砌筑贮仓脚手架、贮水（抽）池脚手架、大型设备基础脚手架、架空运输脚手架、烟囱、水塔脚手架等的面积或周长，以及电梯井脚手架和斜道的数量。

5. 按照室内净面积计算满堂红脚手架的费用。

在搭设满堂红脚手架之前，需要对杆配件进行检查，规格和质量不合格的干配件一律不得使用。

遵循这些规则可以确保脚手架的安全性和稳定性，从而保障水利工程的安全进行。

满堂红脚手架

1.2 0.9
0.1991 kN/mm2 { {安全} } 136%
kN/m mm mm3 mm kN kN
4
0.01295 0.01804
4 0.0446 0.0984 0.0300
步 kN kN kN kN/m2 kN kN
3.0
21.849 3.00
1.2 1.4
30.419 kN
1.5
112.9 0.491 0.1462 kN/mm2
0.60
0.6 1.62
48 3.0
424 0.03263 107831 4493 15.95
0.215 kN/mm2
4 4 2 2
4.5 1.2 1.0 1.0 150 450 ห้องสมุดไป่ตู้500 450 1500 0.5 25.00
3.750 15.188
136% m m m m mm mm mm mm mm kN/m kN kN kN/m kN kN mm mm mm
2 2 3
横杆步数C=H/h 一步立杆自重n5=(γ+w2/4)*h 一步横杆自重n6=(γ+w2/5)*(a+b)+2*w1 一步含6m一道兜网自重n7=(0.15*a*b)/6*h 施工活荷 w3 立杆恒荷轴力标准值Nck=n1+n2+n3+n4+(n5+n6+n7)*C 立杆活荷轴力标准值Nqk=w3*a*b 恒荷分项系数γc 活荷分项系数γq 立杆轴力设计值N=Nck*γc+Nqk*γq 计算长度系数μ=(1--2)[双向立杆不少于3排,且双向横杆有可靠拉接,如有斜撑或拉到固定不动的地方] 长细比λ=μh/i 稳定系数φ[查建筑施工手册第四版表5-18得] 轴力作用应力σ=N/A/φ Q235钢材抗压强度设计值fc 材料强度附加分项系数γm(考虑锈蚀等影响=1.2）结构重要性系数γ0 φ48x3.5钢管容许应力[σ]=fc/(γ0*γm) 计算结论

跨高速公路大桥现浇连续箱梁碗扣式满堂红支架计算书

跨高速公路大桥现浇连续箱梁碗扣式满堂红支架计算书现浇连续箱梁碗扣式满堂红支架计算书（一）支架设计概况现浇箱梁采用碗扣式满堂支架法现浇施工，三跨一联梁段同时施工。

支架地基采用石灰土换填，重型压路机分层碾压密实（压实度≥90%），上做碎石底基层和混凝土垫层。

地基设1%双向横坡，两侧设排水沟。

支架采用WDJ型碗扣式多功能脚手杆搭设。

立杆底设12×12cm可调钢板底托,立杆顶端设可调顶托，顶托上方横桥向铺设10#工字钢作主梁，纵桥向铺设10×10㎝方木作小梁。

底模、侧模板采用244×122×1.5㎝高强竹胶板并钉于方木上；内模采用244×122×1.5㎝竹胶板，10×10㎝方木横肋、钢管支撑。

箱梁混凝土分两次浇筑完成，先浇底板和腹板砼，再浇顶板砼。

（二）计算依据（1）凌洲路跨宁连高速公路桥梁工程施工图设计文件；（2）《建筑施工计算手册》第二版；（3）《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008；（4）《公路桥涵施工技术规范》JTGT F50-2011；（5）《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ166-2008；（6）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011；（7）我公司的技术装备、施工技术经验以及类似工程实例。

（三）模板及支架的验算模型支架：采用腕扣式Φ48*3.5mm钢管支架，支架最高距底面7.7m。

立杆间距：腹板、底板部位横桥向为0.6m，翼板部位横桥向为0.9m；纵桥向间距为0.9m，在横梁处加密至0.6m。

横杆步距为1.2m。

立杆力学模型可视为两端铰接的受压构件，对其扰度及轴向力进行验算。

主梁及小梁：主梁采用10#普通工字钢架设在支架U型顶托上，横桥向布置。

横梁部位主梁中心间距0.6m，腹板、底板、翼板部位主梁中心间距0.9m。

小梁采用10×10cm 的方木架设在主梁上，纵桥向布置。