20M预应力筋张拉计算书_secret

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20m箱梁张拉计算书(五号梁场)

20米箱梁预应力筋张拉计算书一、平均张拉力计算计算公式：PP=P*(1-e-(K*X+μ*θ))/(K*X+μ*θ)PP---预应力筋平均张拉力(N)P---预应力筋张拉端张拉力(N)X---张拉端至计算截面的孔道长(m)θ---从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad） K---管道偏差系数（设计图中给出0.0015）μ---管道摩擦系数（设计图中给出0.25）1、中跨N1束已知量：P = 775.62KN R = 3000cm K = 0.0015 μ = 0.25可得出：θ＝ 0.096（rad） Xab = 9.264m Xbc= 0.537m带入公式：①ab段为曲线段，有摩擦力PP=775.62*(1-e-(0.0015*9.264+0.25*0.096))/(0.0015*9.264+0.25*0.096) =761.11KN②bc段为直线段，有摩擦力PP=761.11*(1- e-(0.0015*0.537))/(0.0015*0.537)=760.8 KN2、中跨N2束已知量：P = 581.72KN R = 3000cm K = 0.0015 μ = 0.25 可得出：θ＝ 0.096（rad） Xab =7.803m Xbc= 2.015m带入公式：①ab段为曲线段，有摩擦力PP=581.72*(1-e-(0.0015*7.803+0.25*0.096))/(0.0015*7.803+0.25*0.096) =571.45KN②bc段为直线段，有摩擦力PP=571.45*(1- e-(0.0015*2.015))/(0.0015*2.015)=570.59KN3、中跨N3束已知量：P= 581.7KN R = 3000cm K = 0.0015 μ = 0.25可得出：θ＝ 0.024（rad） Xab = 1.800m Xbc=7.901m带入公式：①ab段为曲线段，有摩擦力PP=581.7*(1-e-(0.0015*1.8+0.25*0.024))/(0.0015*1.8+0.25*0.024) =579.16KN②bc段为直线段，有摩擦力PP=579.16*(1- e-(0.0015*7.901))/(0.0015*7.901)=575.74KN4、边跨非连续端N1束已知量：P=775.62KN R=3000cm K=0.0015 μ=0.25可得出：θ＝ 0.096 （rad） Xab = 7.699m Xbc= 2.128m带入公式：①ab段为曲线段，有摩擦力PP=775.62*(1-e-(0.0015*7.698+0.25*0.096))/(0.0015*7.698+0.25*0.096) = 762.0KN②bc段为直线段，有摩擦力PP= 762.0*(1-e-(0.0015*2.128))/(0.0015*2.128)= 760.78KN5、边跨非连续端N2束已知量：P= 775.62KN R = 3000cm K = 0.0015 μ = 0.25 可得出：θ＝ 0.096 （rad） Xab = 6.238m Xbc= 3.582 m带入公式：①ab段为曲线段，有摩擦力PP=775.62*(1-e-(0.0015*6.238+0.25*0.096))/(0.0015*6.238+0.25*0.096) =762.83KN②bc段为直线段，有摩擦力PP= 762.83*(1-e-(0.0015*3.582))/(0.0015*3.582)= 760.78KN6、边跨非连续端N3束已知量：P= 775.62KN R = 3000cm K = 0.0015 μ = 0.25 可得出：θ＝ 0.024（rad） Xab =1.799m Xbc=8.001m带入公式：①ab段为曲线段，有摩擦力PP=775.62*(1-e-(0.0015*1.799+0.25*0.096))/(0.0015*1.799+0.25*0.096) =772.21KN②bc段为直线段，有摩擦力PP= 772.21*(1-e-(0.0015*8.001))/(0.0015*8.001) = 767.6KN二、理论伸长值计算计算公式：ΔL = PP * L/(AP* EP)ΔL --- 预应力筋的理论伸长值（mm）PP--- 预应力的平均张拉力（N）L --- 预应力筋的长度（mm）AP--- 预应力筋的截面面积（139mm2/根）EP--- 预应力筋的弹性模量（设计图给出值为195000N/mm2）考虑锚具变形及钢筋回缩量 --- 6 mm1、中跨N1束①ab段：ΔLab=761.1*103*9.264/(139*4*195)=65.0(mm)②bc段：ΔLbc=760.8*103*0.537/(139*4*195)=3.8(mm)ΔL=ΔLab +ΔLbc=68.8(mm)2、中跨N2束①ab段：ΔLab=571.4*103*7.803/(139*3*195)=54.8(mm)②bc段：ΔLbc=570.5*103*2.015/(139*3*195)=14.1(mm)ΔL=ΔLab +ΔLbc=68.98(mm)3、中跨N3束①ab段：ΔLab=579.2*103*1.8/(139*3*195)=12.8(mm)②bc段：ΔLbc=575.8*103*7.901/(139*3*195)=55.9(mm)ΔL=ΔLab +ΔLbc=68.7(mm)4、边跨N1束①ab段：ΔLab=762.0*103*7.698/(139*4*195)=54.11(mm)②bc段：ΔLbc=760.8*103*2.128/(139*4*195)=14.93(mm)ΔL=ΔLab +ΔLbc=69.04(mm)5、边跨N2束①ab段：ΔLab=762.8*103*6.238/(139*4*195)=43.89(mm)②bc段：ΔLbc=760.8*103*3.582/(139*4*195)=25.13(mm)ΔL=ΔLab +ΔLbc=69.02(mm)6、边跨N3束①ab段：ΔLab=765.4*103*1.799/(139*4*195)=12.81(mm)②bc段：ΔLbc=760.8*103*8.001/(139*4*195)=56.65(mm) ΔL=ΔLab+ΔLbc=69.46(mm)由以上计算可得出：中跨N1、N2、N3束的理论伸长值ΔL为:ΔL1=68.8 * 2=137.6（mm）ΔL2=68.9 * 2=137.95（mm）ΔL3=68.7* 2=137.52（mm）边跨N1、N2、N3束的理论伸长值ΔL为:ΔL1=68.8 + 69.0=137.8（mm）ΔL2=68.9 + 69.0=138.0（mm）ΔL3=68.7 + 69.5=138.22（mm）三、实际伸长值计算计算公式：ΔL =ΔL1 +ΔL2ΔL --- 预应力筋张拉的实际伸长值（mm）ΔL1 --- 从初应力至最大张拉力间的实测伸长值（mm）ΔL2 --- 初应力以下的推算伸长值（mm），采用相邻级的伸长值。

桥梁工程--后张法20米空心板预应力张拉计算

后张法20米空心板梁张拉计算书工程概况：**二级公路工程中桥，桥面结构为3跨20m预应力钢筋砼空心板。

一、预应力筋材料与张拉设备（一）、预应力筋材料：根据设计施工图，预应力筋为φj 15.24钢绞线，标准强度Ry b=1860MPa，φj = 15.24mm。

A=140mm2。

经检查，其出厂质量证明材料符合规范规定的要求；经现场取样委托检验，其各项质量指标符合设计和规范规定质量标准。

（二）、预应力张拉设备规格、型号及标定情况：1、千斤顶：采用(顶)150t/(泵)ZB4－500型，千斤顶活塞面积：A=30220mm2,2、油表：采用1.6级YCW250B型千斤顶配套的ZB2×2/500型电动油泵。

3、锚具：根据设计图纸，采用M15—4和M15—15系列锚具；（三）、油表量程的选用：根据设计图纸，该梁板有两种钢束，分别由4、5股钢绞线构成，各种钢束最大控制张拉力分别为：4股： P = 1860×1000×0.75×140/1000000×4 = 781.2KN、5股： P = 1860×1000×0.75×140/1000000×5 = 976.5KN、按最大控制张拉力P =976.5 KN 计算，其油表读数Q=P/A=（976.5×1000）/30220=32.31MPa，故油压表选用1.6级，选用量程为(1.3～2倍)×32.31 = 42.01 ～64.62（MPa）最大量程为60MP a。

（四）、张拉设备标定情况：经区质量技术监督局2011年11月**日标定，其编号配套及曲线方程分别如下：Ⅰ#：张拉千斤01535，油压表5457，y =31.899x － 11.533， r2 = 0.9999 ；Ⅱ#：张拉千斤01767，油压表5976， y =32.057x － 12.867， r2 = 0.9999 ；（注：y - 张拉控制力KN；x - 张拉控制应力MPa ）二、预应力张拉控制应力计算：预应力张拉控制应力计算见下表：三. 钢束理论伸长值计算：（一）、、计算公式及参数：查“《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50—2011”7.6.3.4和附录C1分别得：△L=(Pp×L) /(Ep×Ap) (1)其中：△L—预应力钢束理论伸长值（㎜）； L—预应力筋长度（㎜）；Pp—预应力钢束的平均张拉力（N）；直线筋取张拉 Ay—预应力钢束截面面积（㎜2）；端的拉力；两端张拉的曲线筋，按下式(2)计算； Eg—预应力钢束弹性模量，MpaPp= P×［1－e－(kx+μθ)］/(kx+μθ) (2)其中：Pp—预应力筋的平均张拉(N)；θ－从张拉端至计算截面曲线孔道部份切线的夹角之和(rad)P—预应力筋张拉端的张拉力(N)； K—孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数；x—从张拉端至计算截面孔道长度(m)；μ—预应力钢束与孔道壁的摩檫系数；（二）、、钢绞线规格、形状及长度：详如下图由设计资料和《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50—2011附录C1、分别得：θN1= 40 = 0.0698 1rad ；θN2 = 90 = 0.1571 1rad ； K = 0.0015 ；μ = 0.14～0.17，取塑料波纹管μ=0.155（三）、、钢绞线各技术指标：⑴、由设计文件、钢绞线出厂质量证明文件、钢绞线现场随机取样检验报告分别得：钢绞线等级为2#低松弛钢绞线，其各项技术指标为：公称直径：ф15.24 ；公称面积:Ap =140mm2；设计应力: Ryb=1860 Mpa ，弹性模量：Ep=1.95×105Mpa ；张拉控制应力：0.75Ryb=0.75×1860=1395 Mpa ；⑵、张拉时，一根钢绞线的最大控制张拉力：P1 = 0.75×Ryb×Ap = 0.75×1860×140/1000 = 195.3钢绞线张拉端部工作长度：=400㎜（四）、、张拉理论伸长值计算：1、N1号钢绞线(每束均为5股钢绞线，以其1/2总长的计，下同): 根据图纸，将N 1号钢绞线一半分为三段，分别计算伸长量。

20M预应力筋张拉计算书_secret

20m预制箱梁预应力筋张拉计算书一、工程概况XXX高速公路XXX合同段上部构造采用20m、30m后张法预应力砼小箱梁先简支后连续的结构，共有20m箱梁912片，30m箱梁356片。

预应力钢铰线采用抗拉强度标准值f pk=1860Mpa，公称直径d=15.2mm的低松弛高强度钢绞线，采用两端同时张拉，锚下控制应力为0.75f pk=1395Mpa，采用夹片锚，锚具必须符合国家检验标准， N1、N2、N3钢束锚具为OVM15-3、OVM15-4、OVM15-5型，T1、T2、T3钢束锚具为BM15-4、BM15-4型。

每片梁有6束钢绞线，钢绞线公称面积140mm2，各束预应力均不进行超张拉。

预制梁砼强度达90%后且龄期不少于7天时方可进行张拉，采用两端同时对称张拉的方式张拉。

二、张拉值计算（20m箱梁正弯矩计算）（一）预应力张拉值计算1、张拉吨位计算：预应力钢绞线公称强度为1860Mpa。

则每根钢绞线的张拉控制应力：δk=1860×0.75=1395Mpa，其中：0.75为张拉控制系数每根钢铰线张拉力：F=1395×140=195.3KN其中：140为每根钢绞线截面积（mm2）3根钢绞线束张拉力：F=195.3×3=585.9KN4根钢绞线束张拉力：F=195.3×4=781.2KN5根钢绞线束张拉力：F=195.3×5=976.5KN2、张拉程序预应力束采用两端同时对称张拉，张拉程序为：0 10%δk 20%δk δk 持荷2分钟δk（锚固）钢束张拉顺序为N1、N2、N3，两端对称张拉.（二）压力表值计算我部预应力钢束张拉用千斤顶和油压表已检测（资料见附件）：1、1＃千斤顶配10.3.162＃油压表，回归方程F=25.25516P+3.6173242、2＃千斤顶配10.3.161＃油压表，回归方程F=25.03695P+9.1279623、3＃千斤顶配10.3.168＃油压表，回归方程F=25.04723P+11.747944、4＃千斤顶配10.3.165＃油压表，回归方程F=24.72163P+10.91882式中F为力值，以KN计；P为压力表示值，以Mpa计。

20米箱梁预应力张拉计算书

20m后张法连续箱梁预应力计算书一、预应力配套张拉机具说明1、张拉机具选用：根据设计文件给定的圆锚张拉数据，采用每个钢绞线根数最多的圆锚进行计算。

查设计文件得：钢绞线张拉控制应力σk＝1395MPa；钢绞线截面积：Ay＝139㎜2；钢绞线最多根数：n＝5。

计算张拉力：Ny＝σk×Ay×n＝1395×139×5＝969525（N）据此：我部选用规格为150t的油压千斤能满足施工要求。

2、张拉机具数量表：3、千斤顶的标定和压力表读数的确定①千斤顶的标定：千斤顶、压力表（1块进油表、1块回油表）、高压油泵三者必须固定配套使用。

我部对其已经进行标定，标定报告附后。

②张拉：在张拉过程中，实际伸长量与理论伸长量差值控制在±6％之内，钢束理论伸长量附后。

二、张拉程序及张拉力说明1、查《公路桥涵施工技术规范》，对于夹片式具有自锚性能的锚具，采用的是低松弛力钢绞线，其张拉程序：0 初应力 δcon （持荷2min 锚固）（δcon 是指张拉时的控制应力，包括预应力损失值）。

设计图纸要求δcon=1395Mpa ，钢绞线面积A=139mm2，弹性模量Ey=1.95×105Mpa,标准强度1860 Mpa ，管道摩擦系数μ=0.25，k=0.0015。

2、张拉应力控制（1）预应力筋的张拉控制应力应符合设计要求。

当施工中预应力筋需要超张拉或计人锚圈口预应力损失时，可比设计要求提高5％，但在任何情况下不得超过设计规定的最大张拉控制应力。

（2）预应力筋采用应力控制方法张拉时，应以伸长值进行校核，实际伸长值与理论伸长值的差值应控制在6％以内，否则应暂停张拉，待查明原因并采取措施予以调整后，方可继续张拉。

（3）预应力筋的理论伸长值L ∆ (mm)可按下式计算：PP P E A LP L =∆式中：PP ——预应力筋的平均张拉力(N)L ——预应力筋的长度(mm)； A P ——预应力筋的截面面积(mm2)； E P ——预应力筋的弹性模量(N ／mm2)。

张拉计算书

20m空心板预应力筋
张拉理论伸长值计算书
一、工程简况
我合同段K74+454.7桥为2×20M预应力混凝土简支空心板梁，空心板预应力束采用φJ15.24低松弛预应力钢绞线，其公称面积Ay=140mm2，抗拉标准强度Ry b=1860Mpa，弹性模量Ey=1.95×105Mpa，技术标准符合GB/T5224-95，不超张拉，配YM15系列锚具，预应力管道采用预埋金属波纹管成孔。

二、计算说明(JTJ041-2000)
1、锚下控制力
σk=0.75×1860 Mpa=1395 Mpa
2、张拉控制力
P=σk×Ay=1395×140=195.3kN
3、预应力筋平均张拉力
公式Pμ=P[1-e-(kx+μθ)]/（kx+μθ）
式中：Pμ：预应力筋平均张拉力（N）。

P：预应力筋张拉端的张拉力（N）
X：从张拉端至计算截面孔道长度。

θ：从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）
k：孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数取0.0015
μ：预应力筋与孔道壁的摩擦系数取0.20
4、终点张拉力
公式：P E=P×e-（kx+μθ）
5、预应力筋理论伸长值计算：
ΔL=P P L/A P E P
式中：公称面积A P=A y=140mm2
弹性模量E P=Ey=1.95×105Mpa
每束钢绞线理论伸长量计算结果见后附《空心板预应力钢绞线理论伸长量计算表》，另：根据后附千斤顶油表标定《试验报告》，计算对应的空心板张拉油表读数计算结果见后附《空心板预制张拉数据一览表》。

20米空心板先张法控制张拉计算书

20米空心板先张法控制张拉计算书一．预应力筋张拉顺序为：0 初应力σ0（10%σk ～20%） 100%σK持荷2 分钟σk（锚固）预制空心板梁采用应力与应变双重控制，即张拉力通过油表读数控制，但应与实际伸长值校核，实际伸长值与理论伸长值误差控制在6%之内，否则应暂停张拉，待查明原因并采取措施加以调整并经监理工程师同意后方可重新张拉。

二．整体张拉时其数据如下：对于20m板，采用Φj12.7mm高强度钢绞线。

1.中板（13颗钢绞线）:控制张拉力P=1339×98.7×13×10-3=1718.07KN。

对于表09.11.22.2290：回归方程 Y1=0.0223X-0.238；Y2=0.0223X-0.238（Y 为油表读数，X为张拉力）,钢绞线长度L按照37.2m计算。

a.应力10%时：张拉力P1=P*10%=1718.07*10%=171.81KNY1=0.0223*P1-0.238=0.0223*171.8-0.238=3.59MpaY2=0.0221*P1+0.0568=0.0221*171.8+0.0568=3.85Mpa△L=P1*L/A*E=171.8*37.2*105/98.7*13*1.95*105=2.55㎝b.应力20%时：张拉力P2=P*20%=1718.07*20%=343.61KNY1=0.0223*P2-0.238=0.0223*343.61-0.238=7.42MpaY2=0.0221*P2+0.0568=0.0221*343.61+0.0568=7.65Mpa△L=P2*L/A*E=343.61*37.2*105/98.7*13*1.95*105=5.11㎝c.应力100%时：张拉力P3=P*100%=1718.07*100%=1718.07KNY1=0.0223*P3-0.238=0.0223*1718.07-0.238=38.07MpaY2=0.0221*P3+0.0568=0.0221*1718.07+0.0568=38.03Mpa△L=P3*L/A*E=1718.07*37.2*105/98.7*13*1.95*105=25.54㎝2.边板（13颗钢绞线）:控制张拉力P=1339×98.7×14×10-3=1850.23KN。

20m预应力砼空心板先张法预应力张拉伸长值计算书

20m预应力砼空心板先张钢绞线控制力及伸长值计算书一、设计要求：1#桥、2#桥、3#桥、共计494片预应力砼空心板，对预应力钢绞线均为如下设计要求：（一）预应力钢绞线1、预应力钢绞线采用7φ5型，高强度低松驰，公称直径φJ=15.24mm的钢绞线。

2、预应力钢绞线标准强度RYb=1860Mpa，松驰率3.5%。

3、张拉控制应力采用δK=0.75Yb=0.75×1860=1,395 Mpa，如果板的反拱过大或板的反拱速度发展较快超过极限30mm，张拉控制应力可适当减少，但不得小于δK=0.72Yb=0.72×1860=1,339 Mpa。

（二）工具锚设计没有明确要求（三）预应力钢绞线放张预应力钢绞线放张，本着对称均匀、分次完成，不得骤然放松，放张时梁体砼强度必须到达设计强度的100%，即C40级砼强度。

二、实际进场预应力钢绞线技术指标：1、预应力钢绞线为中国山东威海市，威海银兴预应力线材有限公司生产的高强度低松驰，公称直径φJ=15.24mm，7φ5型预应力钢绞线。

其中松驰率为2.2%,小于设计松驰率3.5%。

2、预应力钢绞线标准强度RYb=1860Mpa。

【见钢筋力学性能试验报告（1）】报告中的公称截面积140mm2。

4、预应力钢绞线公称直径φJ=15.24mm，弹性模量取检测报告中的平均值Ep=(189.3+190.9+186)/3=188.7Gpa(注施工规范Ep=195±10 Gpa)。

三、张拉设备及工具锚：（一）张拉设备在实际张拉过程中，采用两台千斤顶单根对称分级张拉。

由于预制厂一次性要预制494片空心板梁体，为了确保工程质量和施工进度，千斤顶高压油泵及压力表配制三套张拉设备。

1、三台高压油泵均为ZB2×型高压电动油泵，其中编号分别为1#油泵、2#油泵、3#油泵。

2、三台高压油泵上所配6块压力表均为Y-100Mpa型，精度为1.5级，其中每个油泵上的大缸进油主表编号分别为1618、1661、1662三个。

20m预应力空心板梁张拉计算书

20m 预应力空心板梁张拉计算书设计采用标准强度fpk=1860Mpa 的高强低松弛钢绞线，公称直径φ15.2mm ，公称面积Ag=140mm ²；弹性模量Eg=1.95×105Mpa 。

为保证施工符合设计要求，施工中采用油压表读数和钢绞线拉伸量测定值双控。

理论伸长量计算采用《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2002附表G-8预应力钢绞线理论伸长值及平均张拉力计算公式。

一、计算公式及参数：1、预应力平均张拉力计算公式及参数：()()μθμθ+-=+kx e p p kx p 1式中：P p —预应力筋平均张拉力（N ） P —预应力筋张拉端的张拉力（N ） X —从张拉端至计算截面的孔道长度（m ）θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad ）k —孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数，取0.0015 μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数，取0.252、预应力筋的理论伸长值计算公式：()P P p E A l p l =∆式中：P p—预应力筋平均张拉力（N）L—预应力筋的长度（mm）A p—预应力筋的截面面积（mm2），取140mm2E p—预应力筋的弹性模量（N/ mm2），取1.95×105 N/ mm23、计算参数：1、K—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数：取0.00152、μ—预应力筋与孔道壁的摩擦系数：取0.253、A p—预应力筋的实测截面面积：140 mm24、E p—预应力筋实测弹性模量：1.95×105 N/ mm25、锚下控制应力：σk=0.75R y b=0.75×1860=1395 N/ mm27、单根钢绞线张拉端的张拉控制力：P=σk A p=195300N8、千斤顶计算长度：39cm9、工具锚长度：5cm二、张拉时理论伸长量计算：以N1束钢绞线为例：N1束一端的伸长量：分三段计算P=0.75×1860×140=195300NX直1=0.878m；X曲=1.396m；X直2=15.058/2=7.529m；L直1=0.878+（0.39+0.05）=1.318mL曲=1.396mL直2=7.529m第一段：L直1=878+（390+50）=1318mmP=σk A p=195300Nk X直1+μθ=0.0015×1.318+0.25×0=0.002P p=195300×（1-e-0.002）/0.002=195105NΔL直1= P p L直1/（A p E p）=195105×1318/（140×1.95×105）=9.4mm第二段：L曲=1396mm P=195105Nθ曲=4°×π/180=0.0698radk X曲+μθ=0.0015×1.396+0.25×0.0698=0.0196P p=195105×（1-e-0.0196）/0.0196=193212NΔL曲= P p L曲/（A p E p）=193212×1396/（140×1.95×105）=9.9mm 第三段：L直2=7529mm P=193212Nk X直1+μθ=0.0015×7.529+0.25×0=0.0113P p=193212×（1-e-0.0113）/0.0113=192130NΔL直1= P p L直1/（A p E p）=192130×7529/（140×1.95×105）=53mmΔL1=(ΔL直1+ΔL曲+ΔL直2)= 9.4+9.9+53=72.3mm两端伸长值：2ΔL1=2×72.3=145mm同理，N2束一端的伸长量详见《20米空心梁板预应力张拉引伸量计算表》。

20m预应力空心板(先张法)张拉计算及张拉程序

筑龙网WW W.ZH U L ON G.C OM****高速公路第21合同段2#空心板预制场预应力空心板（先张法）所用预应力钢材采用1×7-15.24-1860-Ⅱ级钢绞线，其力学性能为：强度＞1860MPa ，延伸率＞3.5%，弹性模量(实测值)为：E=197GPa 。

Ⅱ级松弛，符合GB/T5224-2003和ASTMA416-98标准要求，所采用的张拉设备如下：张拉机具油泵型号为：ZB500型。

千斤顶型号为：YC300A-400、YC300A 、YC25。

仪表型号为：Y-150。

所用千斤顶、压力表均已委托******建筑工程学院试验中心标定。

详见«千斤顶标定试验报告»。

一、伸长值及应力控制： 1、锚端张拉应力控制为：δk =0.72R by =0.72×1860=1339 MPa2、单根钢绞线张拉端控制力为： N k =140mm 2×1339 MPa=187460N=187.5KN3、张拉端控制力为（一端同时多根钢绞线张拉，两台千斤顶）： ①、中板（14根钢绞线） N k =187.5KN ×14/2=1312.5 KN ②、边板（15根钢绞线） N k =187.5KN ×15/2=1406.25 KN筑龙网WW W.ZH U L ON G.C OM4、钢绞线理论伸长值： ΔL 理=（P ×L ）/（A y ×E g ）P —张拉端控制力为187.5×103N L--钢绞线有效长度（mm ）。

由于本预制场为4槽布置，钢绞线有效长度不相等，故计算时须实际丈量其有效长度（有效长度为钢绞线两端工具锚夹片内口距离）。

A y —钢绞线截面积为140mm 2 E g —钢绞线弹性模量ΔL 理=（187.5×103N ×L ）/（140mm 2×1.97×105N/ mm 2）=0.006798405L 5、钢绞线实际伸长值：ΔL 实=ΔL 1+ΔL 2ΔL 1—从初应力至最大张拉应力间的实际丈量伸长值（mm ） ΔL 2--初应力时的理论推算值（mm ），初应力控制为最大张拉力的10%，即P 初=0.08P=0.10×187.5×103N=18.75×103N 。

20米空心板预应力张拉方案与参数计算

20米空心板预应力张拉方案及参数计算1、工程概况XX桥6跨，跨径20m，预应力空心板梁共30片，梁体混凝土强度等级为C50。

预应力钢绞线强度为1860Mpa，钢绞线张拉控制应力为1395Mpa。

2、施工机具准备和安排本工程的施工机具在进场前都经过严格的检验和验收，机具数量和型号见下表。

3、张拉工期安排本桥梁板已全部预制完毕，计划一次性张拉完毕。

从2015年3月6日开始张拉，3月10日结束。

4、施工方法与施工工艺4．1张拉当梁体强度达到设计强度的90％以上，并经监理工程师同意后方可张拉，预应力张拉前先进行标高观察并做好记录，然后进行预应力张拉工作。

预应力张拉根据设计要求的步骤和程序进行。

张拉完成后，再测定空心板标高并做好记录，并且与张拉前的空心板标高作比较，分析预应力张拉前后空心板的反弹。

张拉、压浆施工时按规定做好各项施工记录，报监理工程师。

钢绞线下料长度应根据孔道长度、锚具长度、限位板厚度、千斤顶长度、工作锚长度、预留长度来进行下料，编束采用铅线每隔50～80cm 绑扎一道，然后利用自制穿束器穿束，安装锚具，千斤顶，接着张拉。

张拉采用双控法一端张拉工艺，张拉程序为：0→初拉力（15%δk）→30%δk →100%δk（持荷2min）→锚固。

预应力张拉应注意以下事项：a、锚具和夹具出厂前由供方提供质量证明书。

锚具的强度、硬度、锚固能力等应按有关规定进行检验，符合要求才能使用。

b、张拉前，应对预应力孔道钢筋按规定要求做试验，张拉前必须对构件端部预埋件、砼、预应力孔道全面检查，如发现有蜂窝、裂缝、露筋、空洞及孔道穿孔等缺陷，须按有关规定采取措施，端部的预埋钢板一定要垂直于孔道中心线，钢板上的焊渣、毛刺、砼残渣等要清除干净。

c、张拉时砼强度不低于设计强度的90％，张拉顺序严格按照设计规定。

d、为确保张拉的准确性，在张拉前对张拉设备进行标定。

e、锚头平面必须与钢束孔道垂直，锚孔中心要对准管道中心。

f、张拉应标注出标记以直接测定各钢绞线的伸长量，对伸长量不足的钢绞线应再次张拉到设计吨位。

预应力钢绞线张拉计算_secret

预应力钢绞线张拉计算1、预应力筋采用应力控制方法张拉时，以伸长值进行校核，实际伸长值与理论伸长值的差值符合设计要求，设计无规定时，实际伸长值与理论伸长值的差值应控制在6％以内，否则应暂停张拉，待查明原因并采取措施予以调整后，方可继续张拉。

2、预应力筋的理论伸长值L ∆ (mm)可按下式计算：P P P E A LP L =∆ =195300*68400/140/194000=492mm式中：P P ——预应力筋的平均张拉力(N)，直线筋取张拉端的拉力。

L ——预应力筋的计算长度(mm)；A P ——预应力筋的截面面积(mm 2)；E P ——预应力筋的弹性模量(N ／mm 2)。

3、预应力筋张拉时，从固定端先调整到初应力σ0，该初应力为张拉控制应力σcon 的10%，伸长值从初应力时开始量测。

将预应力钢绞线拉直，锚固端和连接器处拉紧，在预应力钢绞线上选定适当的位置刻画标记，作为测量延伸量的基点，再从张拉端张拉控制应力到σcon 的20%并量测伸长值L ∆2，最后张拉到σcon ，量测伸长值L ∆1，预应力筋张拉的实际伸长值L ∆(mm)，可按下式计算：L ∆=L ∆l +L ∆2式中：L ∆l ——从初应力至最大张拉应力间的实测伸长值(mm)；L ∆2——初应力以下的推算伸长值(mm)，采用相邻级的伸长值,即10%σcon ~20%σcon 的实测伸长值(mm)；一端固定，一端多根张拉。

千斤顶必须同步顶进，保持横梁平行移动，预应力钢束均匀受力，分级加载拉至设计张拉应力。

4、持荷,按预应力钢绞线的类型选定持荷时间2~5min,使预应力钢绞线完成部分徐舒,完成量约为全部量的20%~25%,以减少钢丝锚固后的应力损失。

5、锚固前,补足或放松预应力钢绞线的拉力至控制应力。

测量、记录预应力钢绞线的延伸量，并核对实测值与理论计算值，其误差应在±6％范围内，若不符合规定，则应找出原因及时处理。

所以钢绞线的实测值在462mm 和522mm 之间。

20米箱梁预应力张拉计算书

5 2
μ——预应力筋与孔道壁的摩擦系数，取 0.25 2、预应力筋的理论伸长值△LL 计算公式及参数： △LL= Pp L Ap Ep
Pz=Pq× e-(kX+μθ) 式中： Pp——预应力筋平均张拉力（N） L——预应力筋的长度（m） Ap——预应力筋的截面面积（mm2），取 140mm2 Ep——预应力筋的弹性模量（N/mm2）取 1.95×105N/mm2 Pz——分段终点力（N） Pq——分段的起点力（N）二、伸长值计算： 1、 N1 束一端的伸长量(中跨)：单根钢绞线张拉的张拉力 P=0.75×1860×140=195300N XAB=6.384m θ =5.5× XBC=2.880m XCD=0.537m
20m 箱梁预应力张拉计算书
第一章伸长量计算省道 309 线宝昌至沽源（蒙冀界）段公路 20m 箱梁，设计采用 1、标准强度 fpk=1860Mpa 的高强度、低松弛钢绞线 2、钢绞线公称直径Φ15.2mm 3、钢绞线公称截面面积 Ap=140mm 4、弹性模量 Eg=1.95×10 Mpa 5、塑料波纹管μ=0.25，k=0.0015 为保证施工符合设计要求，施工中采用油压表读数和钢绞线拉伸测定值双控。理论伸长量计算采用《公路桥涵施工技术规范》 JTG/T F50-2011 第 7.6.3 条及附录 C1 预应力钢绞线理论伸长值及平均张拉力计算公式。一、计算公式及参数 1、预应力平均张拉力计算公式及参数： P(1-e-(kx+µθ)) Pp= kx+μθ P=0.75fpk×Ap×1860 Pp ——预应力筋的平均张拉力（N） P ——预应力筋张拉端的张拉力（N） x ——从张拉端至计算截面的孔道长度（m） θ ——从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad） k ——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取 0.0015

20空心板梁预应力筋张拉计算书

福建亿鑫钢铁有限公司2#桥（含连接线）工程20M空心板梁预应力筋张拉计算书编制：审核:审批:福建省荔隆建设工程有限公司福建亿鑫钢铁有限公司2#桥（含连接线）工程项目部二0一四年八月二十八日20M空心板梁预应力筋张拉计算书一、计算依据1、采用OVM15系列自锚性能锚具（即:OVM15-6）张拉设备采用YCW250E 型配套千斤顶，已通过质量监督检验所检验合格并标定，检验证书附后。

2、本桥采用低松驰高强度预应力钢绞线，单根钢绞线为15.2mm（钢绞线面积A=140mm2），标准强度R b y=1860Mpa,弹性模量E g=1.95×105Mpa;锚下控制应力：σcon=0.75R b y=0.75*1860=1395Mpa;钢绞线截面积:A=140mm2;预应力管道摩擦系数μ取0.20;预应力管道偏差系数K取0.0015。

3、张拉时采用预应力筋的张拉力与预应力筋的伸长量双控，并以预应力筋的张拉力控制为主。

4、福建亿鑫钢铁有限公司2#桥（含连接线）工程施工图纸及《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011。

二、张拉程序1、张拉顺序为N2左10% -20%-100%，N3右10% -20%-100%，N2右10% -20%-100%，N3左10% -20%-100%，N1左10% -20%-100%，N4右10% -20%-100%，N1右10% -20%-100%，N4左10% -20%-100%。

采用两端对称、均匀张拉，不得集中张拉。

2、张拉程序N4：0—σ0（10%σcon）—20%σcon—100%σcon—σcon（持荷2min锚固）。

N3：0—σ0（10%σcon）—20%σcon—100%σcon—σcon（持荷2min锚固）。

N2：0—σ0（10%σcon）—20%σcon—100%σcon—σcon（持荷2min锚固）。

N1：0—σ0（10%σcon）—20%σcon—100%σcon—σcon（持荷2min锚固）。

20m空心板预应力张拉计算书

湖南龙山县S260石牌至洗洛公路施工技术方案申报批复单承包单位：重庆交通建设（集团）有限责任公司合同号：A1 监理单位：江苏兆信工程监理咨询有限责任公司编号：20m空心板预应力张拉计算说明书一、计算依据1、设计图纸锚下控制应力为0.75f pk=0.75*1860=1395Mpa。

2、《公路桥涵施工技术规范》JTG_T_F50-2011。

二、预应力张拉双控1、预应力筋的张拉控制应力要符合设计要求.即任何情况下不得超过设计规定的最大张拉控制应力。

2、预应力筋采用应力控制方法张拉时.以伸长值进行校核.实际伸长值与理论伸长值的差值要符合设计要求.设计无规定时.实际伸长值与理论伸长值的差值应控制在6%以内.否则应暂停张拉.查明原因并采取措施予以调整后.方可继续张拉。

三、张拉的材料、机具设备1、预应力材料采用湖北武钢生产的低松驰钢绞线.根据湖南湖大土木建筑工程检测有限公司检验报告.其力学强度为：抗拉强度≥1860Mpa.弹性模量为195.00Gpa.延伸率≥3.5.符合要求。

2、张拉设备及千斤顶：购买长沙市惠科信息科技有限公司生产的预应力智能张拉仪全套设备。

已委托湖南中大建设工程检测技术有限公司标定。

千斤顶编号为15091（150T）.张拉设备校准方程为Y=0.0344X+0.1779；另一千斤顶编号为15092（150T）.张拉设备校准方程为Y=0.0345X+0.1139。

四、张拉程序本项目张拉是带夹片式具有自锚性能的锚具.张拉程序为：低松弛力筋0→初应力→σ（持荷2min锚固）。

为保证在张拉过程中的两端能同步进行.同时为便于张拉过程中实际伸长率计算.张拉过程分阶段进行.具体如下：0→1初应力→2初应力→σ（持荷2min锚固）。

1初应力宜为张拉控制应力的10%.2初应力为张拉控制应力的20%。

五、张拉顺序按设计图纸要求采用两端对称张拉.张拉顺序为：左N1→右N2→右N1→左N2。

六、钢绞线张拉延伸量计算1、理论延伸量计算公式：ΔL=Pp*L/ApEp式中：Pp-预应力筋平均张拉力（N）；直线筋取张拉端拉力.曲线筋张拉力计算用下面公式计算；L-预应力筋实际长度(mm)；Ap-预应力筋截面面积(mm2)；Ep-预应力筋的弹性模量(N/mm2) Mpa。

20米先张法预应力空心板张拉计算书

20米先张法预应力空心板张拉计算书一、概况二、计算依据：《公路桥涵施工技术标准》JTJ041-2000、《预应力混凝土用钢绞线》GB/T5224-2003、施工设计图纸、千斤顶测试证书。

三、张拉设备及材料一、设备：张拉油泵型号为：ZD4-500 型（两台）；千斤顶型号为：YDC240QX-200、YD200T-500（两台）。

以上设备均已委托云南省建筑工程质量监督检测站进行检测标定（详见测试证书）。

二、预应力空心板（先张法）所用预应力钢材采纳贵州钢绳集团生产的1×预应力钢绞线，依照检测，其平均检测各项力学性能平均值为：Rm=1937MPa，Agt=%， E=193GPa，符合GB/T5224-2003标准要求（详细见钢绞线拉伸检测报告）；在施工进程中，为了便于统一操纵，钢绞线计算采纳如下数据：钢铰线公称直面积Ay=139mm2，标准强度f pk=1860MPa，锚下张拉操纵应力σcon= f pk= MPa，弹性模量Ep=×105 MPa。

四、伸长值及应力操纵：一、张拉方式及程序简介张拉程序为：0 →初应力→σcon （持荷2min 锚固），在初应力至操纵应力σcon 的张拉期间，各分级应力可依照千斤顶的行程进行调剂，初步预定为0 →15%σcon →30%σcon →50%σcon →75%σcon →100%σcon 。

张拉方式为：单张至15%σcon 后锚固在千斤顶横梁上，然后统一张拉至100%σcon 后锚固；砼强度达到要求后，再用千斤顶进行统一放张；2、锚下张拉应力操纵为：σcon = f pk =×1860= MPa3、单根钢绞线张拉端操纵力为：P p =139mm 2× MPa=188734N=4、张拉端操纵力为（一端同时多根钢绞线张拉，两台千斤顶）：①、中板（15根钢绞线）：N=×15/2= KN②、边板（16根钢绞线）：N=×16/2=5、钢绞线理论伸长值：P P P E A LP L ⨯⨯=∆ =（188734×L ）/（139××105N/ mm2）=6、钢绞线实际伸长值：ΔL 实=ΔL1+ΔL2ΔL1—从初应力至最大张拉应力间的实际丈量伸长值（mm ）ΔL2—初应力时的理论推算值（mm ），初应力操纵为最大张拉力的15%，即：P 初==×188734=。

预应力筋张拉方案及计算书

预应力筋张拉方案及计算书一、预应力筋下料1．预应力筋的下料长度应通过计算确定，计算时应考虑结构的孔道长度或台座长度、锚夹具厚度、千斤顶长度、焊接接头或镦头预留量。

冷拉伸长值，弹性回缩值，张拉伸长值和外露长度等因素。

钢丝束两端采用镦头锚具时，同一束中各根钢丝下料的相对差值，当钢束长度小于或等于20m时，不宜大于1/3000；当钢丝束长度大于20m时，不宜大于1/5000；且不大于5mm。

长度不大于6m 的先张结构，当钢丝成组张拉时，同组钢丝下料长度的相对时差值不得大于2mm。

2．钢丝、钢绞线、热处理的钢筋、冷处理的钢筋、冷拉IV级钢筋、冷拔低炭钢丝及精轧螺纹钢筋的切断，宜采用切断机或砂轮锯，不得采用电弧切割。

二、机具及设备施加预应力所用的机具设备及仪表应由专人使用和管理，并应定期维护和检验。

千斤顶与压力表应配套校验，以确定张拉力与压力表之间的关系曲线，校验应在经主管部门授权的法定计量技术机构定期进行。

张拉机具设备应与锚具配套使用，并在进场时进行检查和校验。

对长期不使用的张拉机具设备，应在使用前进行全面校验。

使用期间的校验期限应视机具设备的情况确定，当千斤顶使用超过6个月或200次或在使用过程中出现不正常现象或检修以后应重新校验。

弹簧测力计的检验期限不宜超过2个月。

三、施加预应力的准备工作1．对力筋施加预应力之前，必须完成或检验以下工作：①施工现场应具备经批准的张拉程序和现场施工说明书。

②现场已有具备预应力施工知识和正确操作的施工人员。

③锚具安装正确，对后张构件，混凝土已达到要求的强度。

④施工现场已具备确保全体操作人员和设备安全的必要的预防措施。

2．实施张拉时，应使千斤顶的张拉力作用线与预应力筋的轴线重合一致。

四、张拉应力控制1．预应力筋的张拉控制应力就符合设计要求，当施工中预应力筋需要超张拉或入锚圈口预应力损失时，可设设计要求提高5%，但在任何情况下不得超过设计规定的最大张拉控制应力。

2．预应力筋采用应力控制方法张拉时，应以伸长值进行校核，实际伸长值与理论伸长值的差值应符合设计要求，设计无规定时，实际伸长值与理论伸长值的差值应控制在6%以内，否则应暂停张拉，请查明原因并采取措施予以调整后，方可继续张拉。

20m预应力空心板钢绞线张拉验算书

20m预应力空心板钢绞线张拉验算书一、说明：本合同段空心板为20m预应力空心板，设计钢绞线为ΦJ15.24mm，截面积A=140mm2，标准强度Rby=1860MPa，弹性模量E=1.95×105MPa，设计张拉控制应力采用P=1395MPa。

本合同段20m空心板中板钢绞线为14根，边板钢绞张为15根。

空心板台座长度为110m，根据空心板台座长度、空心板长度、拉接器长度及最佳节省钢绞线用量，项目部计算钢绞线下料长度为107.6m。

项目部对准备用于张拉的千斤顶（3个）、油表（3块）在宁夏建筑工程质量监督检验站进行了校核，回归线性方程分别为：1、753号油表对应1号千斤顶：Y=0.86667+0.20621X（Y为油表读数MPa，X 为荷载级数KN）。

2、284号油表对应209号千斤顶：Y=1.5+0.0325X284号油表对应204号千斤顶：Y=1.65714+0.0318X284号油表对应204、209号千斤顶平均回归线性方程分别为：Y=1.578+0.03215X3、832号油表对应209号千斤顶：Y=-1.825+0.03263X832号油表对应204号千斤顶：Y=-1.6125+0.03245X832号油表对应204、209号千斤顶平均回归线性方程分别为：Y=-1.718+0.03254X项目部将用753号油表对应1号千斤顶进行单根预应力钢绞线的初应力张拉，用284号油表对应204、209号千斤顶进行整体钢绞线的张拉。

832号油表对应204、209号千斤顶作为备用。

二、中板张拉计算：1、表号284油表对应的一个千斤顶所承受14根钢绞线应力为：X=N×P×A÷2=14×1395×140÷2=1367.1KN（N为钢绞线长度）2、284油表读数为：Y=1.57857+0.03215X=1.578+0.03215×1367.1=45.53MPa中板张拉应力与284号油表读数对应表（1）三、边板张拉计算：1、表号284油表对应的一个千斤顶所承受15根钢绞线应力为：X=N×P×A÷2=15×1395×140÷2=1464.75KN（N为钢绞线数量）2、284油表读数为：Y=1.57857+0.03215X=1.578+0.03215×1464.75=48.67MPa中板张拉应力与284号油表读数对应表（2）四、每根钢绞线伸长值计算：△L=PL/E=1395×107.6÷195000=0.77m五、单根钢绞线张拉计算：1、表号751油表对应的1号千斤顶所承受1根钢绞线应力为：X= P×A15×1395×140=195.3KN2、751油表读数为：Y=0.86667+0.20621X=0.86667+0.20621×195.3=41.1MPa3、单根钢绞线的15%初应力张拉，油表读数为：Y=0.86667+0.20621X×15%=0.86667+0.20621×195.3×15%=6.9MPa六、油表校验回归线性方程见后附千斤顶校核试验报告单。