双钢丝圈轮胎的成型机头宽度及曲线设计
轮胎设计与工艺学 10 第三章 普通轮胎结构设计
成型机头宽度计算
1.主要技术参数的确定
2.成型机头宽度Bs的计算
1.主要技术参数的确定 主要技术参数的确定 (1)第一帘布筒直径d0 (2)帘线的假定伸张值δ1 (3)胎冠角度βk (4)成型机头的帘线角度αc 计算
(1)第一帘布筒直径d0 一般半芯轮式成型机头常用套筒法成 型，帘布提前制成帘布筒备用，第一帘布 筒直径小于成型机头直径,便于操作，第一 帘布筒至机头直径的伸张为5～15%,即 Dc/d0=1.05～1.15。
第四节、成型机头宽度计算
成型机头宽度:BS是指机头两端最宽点间的距离，即等 于机头中部平筒宽度加上两端机头肩部宽度。 机头宽度合理的确定，能使胎体帘线均匀伸张， 充分发挥帘线的作用，保证轮胎质量。 计算成型机头所需用的主要参数:为第一帘布筒 直径d0，帘线的假定伸张值δ1,胎冠角度βk和机头 上的帘线角度αc等。
DC
式中
DK
Dc—成型机头直径，mm； Dk—胎里直径，mm； δ—成型胎坯冠部伸张值。
通常半鼓式成型机头的δ值取1.30～1.65；半芯轮式成型机头 的δ值取1.30～1.55。
成型机头直径越小，越能保证外胎的成型质量，提高生产 效率，但是，成型机头过小，胎冠部伸张值增大，则导致胎体 强度降低。
半芯轮式的δ在1.3～1.5。
断面大而胎圈直径小的轮胎，成型机头 直径与其胎圈直径比值Dc /d超过1.5时，成型 后机头自动折叠也难以将胎圈卸下，此时， 只能采用卸除鼓肩后再折叠的卸胎方法。 因此，确定成型机头直径，应在不影响 胎体强度和便利操作的前提下，Dc尽可能取 小值。 各种规格成型机头直径见表2-13所列。
Ⅰ线相切，交于IV－Ⅳ线上，R1圆心位臵至
Ⅲ-Ⅲ线的距离为机头肩部宽度C。
轮胎厂有限公司成型40步标准操作法
检查
做到“五无”
12
上正2＃帘布筒
成型棒高度不大于30mm，成型棒摆动角度不大于15°
13
下压辊压实2＃筒
下压辊必须压到鼓边，无漏压
14
布筒内侧均匀刷汽油
15
压后辊加压正包
16
钢圈部位均匀刷汽油
17
扣正2＃钢丝圈
18
压实钢丝圈
后压辊105°，压实钢丝圈(如扣圈盘不退出可以90°
19
钢圈部位均匀刷汽油
35
下压辊压实胎面
下压辊滚压胎面时．必须挑起胎侧。滚压到鼓边．确保压实胎面
36
后压辊加压正包到位
37
割胎面边
割边高度必须符合施工标准
38
拉下胶边
39
贴成型工号
40
卸胎，检查胎坯
按生胎质量标准进行检畜
20
板边
21
3＃布筒反包
用三步压台，先190°后退滚压，再175°合并挤压，165°加压反包回原点，确保该部位压实，无气泡，无褶子，无摆边
22
检查
做到“五无”
23
上正3＃帘布筒
成型棒高度不大于30nnn：成型棒摆动角度不大于15°
24
下压辊压实3＃筒
下压辊必须压到鼓边，无漏压
25
布0°
压实，无气泡，无褶子
27
均匀刷汽油
上缓冲层部位，贴子口布部位必须刷汽油
28
检查
做到“五无”
29
贴子口布
贴合高度要按施工标准要求贴正
30
上正缓冲层
31
下压辊压实缓冲层，后压辊压实子口布，注油钩离鼓肩
压实无气泡．无褶子，无漏压
32
均匀刷汽油
轮胎成型岗位培训教材
轮胎成型岗位培训教材成型工艺参数控制1、成型平面宽度必须满足施工标准（公差±1mm）成型机平面宽:是指两个胎圈之间的距离。
测量时根据机型不同分为内缘和外缘两种测量方式，卡客二车间LCZ-3机型使用外缘测量方式，其他成型机使用内缘的测量方式.平面宽的大小直接影响轮胎的质量，不能随意调整和更改（平面宽过大时，易造成胎体变形，平面宽过小时，易造成胎里显线）测量平宽时，卷尺要顶在钢丝圈底部测量，对胎圈夹持器的各个爪位置进行测量，不能简单测量一个爪，保证各个钢爪在同一平面。
且保证从中心到两个胎圈的距离对称相等2、成型机头宽、定型及超定型宽度1)、成型机头宽要正确。
（不能过大或过小，否则胎圈就不能准确地落在锁块内，易造成脱圈、子口部位有深锁块痕、甚至出现子口显线等质量问题）2）、机头宽度的一般设定经验值如下：天津三鼓成型机：平宽+80/90mm左右天津两鼓成型机：平宽-70/80mm左右LCZ成型机、日本三鼓成型机：平宽—110mm左右四鼓成型机：平宽+90mm左右注意：机头宽度与成型鼓和生产的轮胎规格有关，不同成型鼓机头宽设定不完相同；在同一成型机生产不同轮胎，经验数值也不相同。
最直接验证的方法是:根据经验值设定宽度后，然后将胎圈传送到锁块位置进行验证,保证胎圈恰好落在中间即可）3）、定型及超定型宽度决定胎胚形状（不易过大或过小，否则易出现胎胚形状异常）3、各部件定位准确性及位置定位角度1）胎侧子口与内衬层宽复合件定位要准确，不能随意内移或外移。
（否则，易出现子口显线、子口不饱满等质量缺陷)2)内衬层上料时，注意内衬层方向不要上反从胎里向胎体数依次为：WM/WA或GM层－GG或GB层（靠近胎体）.3）胎圈包布(钢丝/尼龙加强层）按灯光内定位，加强层要求定位公差≤2mm.当产品需要上钢丝（正八字型)和尼龙包布加强层（倒八字型）时,注意方向不能上反(定位不准确，易造成与胎体端点差级过大或过小，造成圈空圈裂等质量问题）4)胎体中心对准中心灯光，边部与边灯对齐,要求定位公差≤2mm。
影响动平衡-均匀性的因素
影响轮胎均匀性、动平衡的因素一段1. 成型机头1.1 机头瓦块间无松动,鼓肩两端径向跳动≤0.5、轴向跳动≤0.5 ，肩部曲线无损伤。
调宽环尺寸要合适。
1.2 成型机头周长、机头宽度符合施工表。
1.3 反包时成型机头无收缩及松动。
2. 扣圈盘2.1 扣圈盘径向跳动≤0.5，轴向跳动≤0.5。
2.2 扣圈盘直径符合施工表，钢丝圈在扣圈盘上无松动。
2.3 里外扣圈盘和成型机头距离对称。
2.4 表面无损伤及磨损。
3 指形正包器3.1 无破损及变形,排列状态良好。
3.2 水平度, 指形正包器无下垂。
3.3 扣圈盘前进时,左右指形包器的前端与鼓间距要一致。
4. 胶囊4.1 胶囊无漏气。
4.2 膨胀时左右胶囊直径及压力要均匀。
4.3 胶囊间距,前进时进入鼓里的距离左右要一致。
5 正包滚(后压)5.1 正包滚无松动。
5.2 左右侧滚轮原点间距设定要正确，左右要对中，滚轮在水平、垂直两位置与一段机头轴向、径向间隙要一致，停止位置及时间要均匀。
5.3 滚压后子口胶、子口包布无打折，圈部压实。
6 成型作业6.1 校准中心灯光线。
灯光线要垂直即不同高度的中心点与灯光线重合。
6.2 接头分布要符合施工标准。
6.3 钢丝圈要正确地安放在扣圈盘上,钢丝圈搭头左右错位180°。
6.4 半成品接头搭接,符合技术标准。
6.5 要对准已校准的灯光线正确贴合。
(调整导向装置)6.6 左右胎侧宽度之差≤±2,重量之差≤胎侧重量的2%6.7 胎侧A点偏歪≤±2。
6.8 贴合拉伸均匀，变形要最小化。
6.9 反包高度，在左右圆周上的偏差要在2～3mm以内。
6.10 供布架第一辊与主轴平行度≤0.5其余各辊要保持平行。
二段1 带束鼓1.1 带束鼓瓦块无松动。
1.2 带束鼓收缩、膨胀要均匀。
1.3带束层在带束鼓上贴合后无移位。
1.4 带束鼓周长符合技术规定，带束鼓两边周长一致。
1.5 自动裁断、贴合的带束层，贴合时宽度无变化(带束鼓与带束层输送线速度值，相差小于5%)。
六角型双钢丝圈缠绕联动生产线协议
六角型双钢丝圈缠绕联动生产线技术协议本机器主要包括导开机构、电加热装置、挤出挂胶、钢丝导向装置、牵引装置、储存装置、缠绕装置等部分组成，能完成钢丝的导出、挂胶、缠绕等功能。
整台机器自动化程度高，除钢丝卷的装、卸由手工完成外,其余均由PLC程序控制。
一．主要技术参数1.导开装置1.1导开工位三工位（参照客户钢丝导开盘尺寸）（包括钢丝盘装卸工具和钢丝除锈装置）1.2钢丝导开钢丝卷直径φ720，宽：2801.3钢丝直径φ1.65挂胶后直径φ1.81.5 除污装置一套2.电加热柜2.1型式自动调节温度型2.2加热轮 3个（2组）2.3检测轮 1组（2个）2.4温度范围 40℃-120℃3.冷喂料挤出机3.1螺杆直径φ603.2长径比123.3驱动电机22KW（8极）、变频调速电机3.4温控范围0℃-90℃3.5螺杆转速 6-60RPM3.6机头压力压力传感器带显示表3.7带余胶回收装置4.导向装置4.1导向盘直径φ3205.牵引装置(两组)5.1牵引电机 5.5KW带刹车电机，变频驱动5.2冷却辊筒2个6.存储装置(两组)6.1每组最大有效长度140M6.2每组固定轮组39个6.3每组浮动轮组38个7.缠绕装置7.1缠绕马达7KW伺服（三菱）7.2缠绕减速机SEW7.3排丝马达1KW伺服（三菱）7.4 排丝机构上下调整马达伺服（三菱）7.5断面控制程控7.6缠绕盘伸缩控制气动7.7卸圈气动7.8排列最大宽度30 mm7.9最大排列高度14 层7.10缠绕盘卷取线速度 Max = 380 m/min7.11成型盘转速： Max= 200rpm7.12钢丝圈直径 16″～24″7.13钢丝预弯曲一套7.14随机提供20″规格缠绕盘一套二．精度说明1.钢丝圈内径公差±0.15 mm2.钢丝圈宽度公差±0.4 mm3.钢丝圈高度公差±0.7 mm4.钢丝圈底部宽度公差±0.3 mm5.接头搭接 0 ～ 20 mm6.跳线处弧长＜钢丝圈周长的10％可根据要求任意设定提前量三．生产效率1.生产能力 3个圈/分钟（44，20″φ526）四．动力条件1.气源压力0.7 Mpa2.电源AC380v±10％，50HZ±2％3.水压＜0.5 Mpa五．各部套说明1.导开机构导开机构主要由导开盘、导开架、张力控制装置等部分组成，主要作用是将钢丝导出并传送，张力由气弹簧来控制，张力的大小可通过调压阀调整。
全钢丝子午线轮胎成型及硫化过程胎坯变形与帘线伸张
全钢丝子午线轮胎成型-硫化过程胎胚变形与胎体帘线伸张一、成型过程帘线伸变形图1 轮胎成品帘线材料分布图1.1胎体帘线在成型工艺过程中的变形，如图：图2 成型过程中帘线变化1.2 几种典型规格的平面宽度（成型钢圈内外宽度）（单位mm）规格平面宽度预定型度定型宽度超定型宽度8.25R20 536 460 360 3209.00R20 636 500 360 32010.00R20 674 520 360 35011.00R20 728 535 370 35512.00R20 779 560 390 36011R22.5 650 510 400 35012R22.5 702 545 420 36013R22.5 724 555 460 365275/80R22.5 656 560 440 370295/80R22.5 694 580 480 400315/80R22.5 718 600 470 410315/70R22.5 680 570 460 380315/75R22.5 684 580 480 380385/65R22.5 780 630 460 400425/65R22.5 870 670 580 4901.4 成型工艺胎体帘线由贴合平铺到定型胎体变形的重要性成型工艺过程，胎体帘布从平铺形状逐渐变形到胎胚，接近成品的形状。
这个过程中，两个胎圈中间的距离逐渐减小，胎胚内的空气逐渐增加，胎胚中心逐渐隆起，直到两胎圈之间距离接近成品相应宽度，冠部与带束层接触。
予定型是定型的准备阶段。
定型是比较主要和基本的阶段。
超定型是为了钢圈进一步靠近，胎胚胎肩部位和带束层更紧密结触，不留空隙，不产生气泡。
●这个过程的充气压力要求逐渐增加，如0.3-0.5-0.8 Kg/cm^2，不可过快过高，避免胎体帘线的密度改变，最终充气压力1Kg/cm^2左右●胎圈收缩要对称收缩，做到胎体中心线两侧宽度均等，帘线匀称。
●胎体变形要均匀，不可塌陷扭曲而导致异常变形，造成稀密不均。
军用13-20 16PR工程机械轮胎的设计
经验 ， ｄ取 ５ １ ２ ｍｍ， Ｃ取 ２ ５ ４ ｍｍ。
为： 标 准轮辋
１ １ ． ０ ０ Ｖ， 充气 外 直径 （ Ｄ ） １ ２ ０ ５
４ ２ ０ ｋ Ｐ ａ ， 最 高
（ １ １ ９ ２ ． ９ ～１ ２ １ ７ ． １ ）ｍｍ， 充气 断 面 宽 （ Ｂ ） ３ ９ ５ （ ３ ７ ７ ． ２ ～４ １ ２ ． ８ ）ｍｍ， 充气压力
保 证 帘 线 的位 移 符 合 设 计 要 求 ， 从 而 保 证 轮 胎
质量 良好 。硫 化过 程 中严格 控 制 硫化 的时 间 、 压
证挤 出胎 面尺 寸 的准 确 性 ， 并确 保 对 挤 出半 成 品
胎 面质 量 进 行 １ ０ ０ 检 验。胎面 总宽 度 为 ８ ９ ０ ｍｍ， 冠 部 胎 面厚 度 为 ２ ４ ． ５ ｍｍ， 胎 肩 胶 厚 度 为
中 图分 类 号 ： Ｕ４ ６ ３ ． ３ ４ １ ＋． ５ ； ＴＱ３ ３ ６ ． １ １ 文献 标 志 码 ： Ｂ 文章 编 号 ： １ ０ ０ ６ — ８ １ ７ １ （ ２ ０ １ ３ ） １ ２ — ０ ７ ２ ２ — ０ ４
近几 年来 ， 我 国轮胎市 场 的竞争 日趋激烈 ， 汽
振 动小 ， 无 噪声 ， 自洁性好 ， 新 颖美 观 ， 便 于
28×9-15 14PR叉车轮胎的设计
第 5 期贺李萍等．28×9－15 14PR叉车轮胎的设计279 28×9－15 14PR叉车轮胎的设计贺李萍，司飞飞，周 康（风神轮胎股份有限公司，河南焦作454003）摘要：介绍28×9－15 14PR叉车轮胎的设计。
结构设计：外直径 690 mm，断面宽 228 mm，行驶面宽度 210 mm，行驶面弧度高 0，胎圈着合直径 387 mm，胎圈着合宽度 178 mm，断面水平轴位置（H1/H2） 0.942 3，花纹深度 18 mm，花纹周节数 24，花纹饱和度 77%。
施工设计：胎面采用两方三块结构，胎体采用4层1400dtex/3V1和2层1400dtex/3V2锦纶6浸胶帘布，缓冲层采用2层930dtex/2V3锦纶6浸胶帘布，轮胎采用半芯轮式成型机成型、胶囊硫化机硫化。
成品性能检测结果表明，轮胎的充气外缘尺寸和物理性能符合相关设计和国家标准要求。
关键词：叉车轮胎；结构设计；施工设计中图分类号：U463.341 文章编号：1006-8171（2019）05-0279-03文献标志码：A DOI：10.12135/j.issn.1006-8171.2019.05.0279随着我国工业现代化进程的不断推进，电动叉车被广泛使用于工业生产中，叉车轮胎作为承受载荷、传递动力的重要部件，其结构与性能尤为重要。
为满足市场需要，扩充轮胎品牌的规格及花纹型号，我公司特开发了28×9－15 14PR AIND11叉车轮胎，现将轮胎设计情况简介如下。
1 技术要求根据GB/T 2982—2014《工业车辆充气轮胎规格、尺寸、气压与负荷》，确定28×9－15 14PR叉车轮胎主要技术参数为：标准轮辋 7.0，充气外直径（D′） 710（700～733） mm，充气断面宽（B′） 220（213～236） mm，标准充气压力 970 kPa，速度 25 km·h-1，最大负荷 3 050 kg，气门嘴型号 DG07C。
17.5-25 16PR工程机械轮胎的设计
第 ５期
孙 国春 等 ． ７ ５ ２ ６ Ｒ 工 程 机 械 轮 胎 的 设 计 １ ． — ５１ Ｐ
将 断 面水 平轴 向胎 肩部位移 动会 使应 力 向胎 肩集 中 ， 造成 胎肩 脱层 等质量 问题Ⅲ 。综 合考 虑 ， 易 本 次设计 Ｈ。Ｈ ０ ８ ３５ 以平 衡 胎 肩 和胎 圈部 ／ 取 ． １ ， 位 的应 力 分布 。轮 胎断面示 意如 图 １所示 。
化条件 ： 过热水 出 口温度为 １ ８℃ ， ５ 过热水 压 力为 ２ ５ ． ａ 蒸汽压 力不低 于 ０ ８ ａ ． ～３ ０ＭＰ ； ． ０ＭＰ 。正
硫化条 件为 １ ５℃ ×１０ｍｉ ， ４ ２ ｎ 总硫 化 时 间 为 ２ ８ ０
５ 成 品 性 能 ５ １ 外 缘 尺 寸 ．
面胶。 ４ ６ 硫 化 工艺 ．
为保证 胎 面 的耐 磨 性 和 抗 崩 花 掉块 性 能 ， 冠 部 胎 面胶采 用 工 程 机 械 轮 胎 专 用 配方 ： ８ ， ＮＲ ０
硫 化 采 用 ２２ ０ｍｍ注 塞 式 胶囊 硫 化 罐 ， ０ 硫
２６ ７
轮
胎
工
业
２１ 年第 ３ ０２ ２卷 表 １ 成 品 轮胎 物 理 性 能 试 验 结 果
图 １ 轮 胎 断 面 示 意
２ ５ 胎 面 花 纹 ．
强 下胎 侧 的强度 和 刚 性 ， 免 胎 圈部 位 的 早期 损 避 坏 。缓 冲层 采 用 ４层 ９ ０ ｔｘ ２锦 纶 ６ ３ ｄｅ ／ ６浸 胶 帘 布， 采用 两 宽两窄 结构 ， 冲层最 宽层延 至 防擦线 缓 处， 以减 少胎 肩变 形所造 成 的胎肩 脱层 现象 。
外缘 尺寸 符合 国家标 准 ， 同时 也 是获 得 最 佳 使 用
13.21612PRR1农业轮胎的设计
150 轮 胎 工 业2019年第39卷13.2－16 12PR R-1农业轮胎的设计李方园（徐州徐轮橡胶有限公司，江苏徐州 221011）摘要：介绍13.2－16 12PR R-1 农业轮胎的设计。
结构设计：外直径 909 mm，断面宽 275 mm，行驶面宽度 249mm，行驶面弧度高 18 mm，胎圈着合直径 405 mm，胎圈着合宽度 244 mm，断面水平轴位置（H1/H2） 0.67，花纹型号 R-1，花纹深度 28 mm，花纹饱和度 28%，花纹周节数 18。
施工设计：胎面采用两方三块结构，胎体采用4层高强度1400dtex/2锦纶6浸胶帘布，采用半芯轮式成型机，B型硫化机。
成品轮胎试验结果表明，轮胎的充气外缘尺寸及物理性能均满足设计及国家标准要求。
关键词：农业轮胎；结构设计；施工设计中图分类号：U463.341；TQ336.1 文章编号：1006-8171（2019）03-0150-03文献标志码：A DOI：10.12135/j.issn.1006-8171.2019.03.0150随着我国农业机械化程度的不断提高，不同类型的农业机械日益增多。
为了满足农业机械市场的需求，我公司根据客户提供的农业机械技术性能、使用环境等技术参数设计了13.2－16 12PR R-1农业轮胎。
现将该农业轮胎的设计情况简介如下。
1 技术要求根据客户车辆参数，确定13.2－16 12PR R-1农业轮胎的主要技术参数为：轮辋型号 W10，充气外直径（D′） 900（890～910） mm，充气断面宽（B′） 280（270～290） mm，层级 12，花纹类型 R-1，标准充气压力 280 kPa，标准负荷 1 350 kg，最高行驶速度 30 km·h-1。
2 结构设计2. 1 外直径（D）和断面宽（B）轮胎合理的充气外缘尺寸可提供良好的使用性能，而设计模型尺寸决定了轮胎的充气尺寸，合理设计模型尺寸是保证成品轮胎充气尺寸达到客户要求和使用性能的关键。
12.00R20_加强型全钢载重子午线矿山轮胎的设计
12.00R20加强型全钢载重子午线矿山轮胎的设计郑 艳 何孟闯 薛 丹 张冰冰 雷 振陕西延长石油集团橡胶有限公司摘 要：本文介绍了12.00R20 20PR 156/153 F加强型全钢载重子午线矿用轮胎的58应用技术APPLIED TECHNOLOGY期问题；b 值过小，易早期磨损。
h 值过大，胎面性能差；h 值过小，影响轮胎散热。
b 一般取值在240～250mm ，h 一般取值6.0～7.0mm 。
胎冠弧采用两段弧形式，行驶面大，接地面积大，提升矿用轮胎的耐磨性能及驱动性能。
本次设计行驶面宽度b 取250mm ，弧高h 取7.5mm 。
3.胎圈着合直径（d ）和着合宽度（C ）通常d 根据轮辋类型来确定，并要求胎圈部位的曲线弧度与轮辋边缘吻合良好。
一般情况下，胎圈与轮辋采取过盈设计，过盈量过大，装卸困难，且影响胎圈安全性能；过盈量过小，轮胎与轮辋不能紧密配合，轮胎在行驶过程中胎圈与轮辋之间易产生位移与磨擦，从而导致胎圈磨损。
综合考虑，本次设计，d 取511mm 。
轮胎胎趾位置和形状影响轮胎刚度及承载性能，为提高胎圈部位支撑能力，一般C 取值比轮辋宽大12.7～24.5mm 。
轮辋宽度为216mm ，本次C 取值230mm 。
4.断面水平轴位置（H 1/H 2）断面水平轴位于轮胎最宽的位置，断面水平轴位置对轮胎性能及寿命有很大影响。
H 1/H 2过大，将会造成胎肩部位应变增大，易造成肩空或肩裂等早期损坏；H 1/H 2取值过小，将会造成下胎侧和胎圈部位应变增大，易造成胎圈断裂或脱层。
根据笔者所在公司设计原则，本次H 1/H 2取值1.022。
轮胎轮廓示意见图1。
5.胎面花纹设计本轮胎为矿山专用花纹，要充分考虑矿内作业轮胎强驱动、自洁性能，满足耐刺扎、抗撕裂性能强、使用寿命长的需求。
本次花纹设计采用横向大块状形式，花纹沟底设计排石结构，在矿内具有良好的牵引性能。
花纹深度为26.5mm ，采用节距29节设计，花纹饱和度为72.5%。
双钢丝圈轮胎的成型机头宽度及曲线设计
双钢丝圈轮胎的成型机头宽度及曲线设计李承民(桦林集团有限责任公司 157032) 在轮胎施工设计中,成型机头宽度的计算是整个施工设计的基础。
机头宽度计算准确,工艺参数选取合理,在轮胎整个加工过程中尤其重要。
轮胎从胎坯到成品的硫化过程中,胎圈部分发生一定变化,特别是在成型鼓肩部位,曲率半径由小变大,导致硫化过程中各个帘布筒的伸张不一致,而且差异的大小受机头曲线形状以及胎圈部位材料分布的影响。
对为该曲线的外部宽度,第3个帘布筒亦如此。
这样就存在着第2、第3个帘布筒机头宽度实际值与计算值是否一致的问题,及其差异大小与产生差异的影响因素和解决这种差异的方法问题。
笔者就上述问题,以半成品和成品材料分布图为基础,理论计算第2、第3帘布筒的成型机头宽度,在半成品材料分布图上确定第2、第3帘布筒的实际施工宽度。
讨论差异的影响因素及避免此差异所采取的设计参数的调整。
1 成型机头宽度计算及曲线设计原则目前,计算成型机头宽度的方法是:以轮作者简介 李承民,男,1965年出生。
工程师。
1986年毕业于北京化工学院橡胶机械专业。
主要从事轮胎结构于双钢丝圈结构的轮胎,第1个帘布筒的长度和角度与机头宽度计算值相适应;由于第2、第3个帘布筒的长度按一定量递增,角度相同,因此成型机头宽度及机头曲线便已确定,即第2个帘布筒的成型机头曲线为第1个帘布筒成型后的材料分布外曲线,宽度即设计工作。
胎两个钢丝圈底部间的内轮廓曲线为轮胎计算参数,成型机头曲线为机头参数,再在一定的施工条件和工艺参数下计算出相应的成型机头宽度。
在施工设计中,其它帘布筒的长度按一定量递增,各个帘布筒裁断角度相同,下一个帘布筒的成型机头即为上一个帘布筒成型后的外层曲线。
机头曲线的设计对成型操作及半成品硫化时胎圈部分材料的流动都有一定的影响,并影响到第2、第3帘布筒机头宽度,因此,其设计应从以下几方面考虑:(1)机头上半成品材料分布合理,易于成型操作,压辊压实;(2)硫化时,半成品胎圈部分位移小;(3)各帘布筒机头宽度分层计算时基本一致。
《轮胎成型机》word版
第七章轮胎成型机第一节概述科学家们为了使人们能够确定各自在地球上的精确位置，设定以地球的南极和北极为中心，把地球分成360等分，地球表面从北极到南极通过英国伦敦格林威治天文台的那条径线叫做0°径线。
同时，以赤道线为基准，把地球分成南北各９０条与赤道相平行的等分线圈叫纬线。
通过格林威治天文台的这条０°径线叫本初子午线，其它径线通称子午线。
子午线轮胎是这样的轮胎：胎体帘线排列方向象地球子午线一样，以轮轴为中心，从一个胎圈到另一个胎圈，径向排列。
带束层帘线虽然是斜向交叉排列，但与胎冠中心线呈很小的角度。
胎体帘线按子午线方向排列内胎冠中心线呈９０°；并有帘线排列几乎接近圆周方向的带束层束箍紧胎体；这就是子午胎与斜交胎的根本区别。
子午线轮胎在国外和台湾等地称之为“辐射轮胎（RADIAL TYRE）”，意思是胎体帘布像轮辋的辐条一样向四周辐射，这一名称更贴近子午线轮胎的内在结构。
子午线轮胎自1913年两位英国人提出结构设想至今，其发展历史已有90年了。
子午结构轮胎的出现是轮胎工业的一次重大技术革命，是轮胎更新换代的产品。
子午线轮胎比斜交轮胎有许多优越性，如磨耗性能提高60～120％；滚动阻力比斜交轮胎低30～40％；可节油6～8％；侧向力可提高50％牵引力及刹车能力可以提高10～20％；径向弹性率比斜交胎约低18％；另外，径向弹性率小，可提高舒适性；高速性能比斜交轮胎高；噪音比斜交轮胎小；如采用钢丝带束层可提高耐机械性能。
这些优越性能主要是两者轮胎的结构不同。
子午线轮胎的优越性能取决于子午线轮胎的坚固带束层胎冠和柔软的胎体。
子午线轮胎的力学性能，特别是带束层和胎体的关系比较复杂，而改善胎冠带束层的坚固性会影响到子午线轮胎的操纵性能，不象斜交轮胎在改善胎冠缓冲层的角度和密度时不会影响斜交轮胎的性能，只有改变斜交胎体的密度和角度时，才会影响轮胎质量。
子午线轮胎的带束层和胎体部分，各有自己的作用。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
双钢丝圈轮胎的成型机头宽度及曲线设计
李承民
(桦林集团有限责任公司 157032)
在轮胎施工设计中,成型机头宽度的计算是整个施工设计的基础。
机头宽度计算准确,工艺参数选取合理,在轮胎整个加工过程中尤其重要。
轮胎从胎坯到成品的硫化过程中,胎圈部分发生一定变化,特别是在成型鼓肩部位,曲率半径由小变大,导致硫化过程中各个帘布筒的伸张不一致,而且差异的大小受机头曲线形状以及胎圈部位材料分布的影响。
对为该曲线的外部宽度,第3个帘布筒亦如此。
这样就存在着第2、第3个帘布筒机头宽度实际值与计算值是否一致的问题,及其差异大小与产生差异的影响因素和解决这种差异的方法问题。
笔者就上述问题,以半成品和成品材料分布图为基础,理论计算第2、第3帘布筒的成型机头宽度,在半成品材料分布图上确定第2、第3帘布筒的实际施工宽度。
讨论差异的影响因素及避免此差异所采取的设计参数的调整。
1 成型机头宽度计算及曲线设计原则
目前,计算成型机头宽度的方法是:以轮
作者简介 李承民,男,1965年出生。
工程师。
1986年毕业于北京化工学院橡胶机械专业。
主要从事轮胎结构于双钢丝圈结构的轮胎,第1个帘布筒的长度和角度与机头宽度计算值相适应;由于第2、第3个帘布筒的长度按一定量递增,角度
相同,因此成型机头宽度及机头曲线便已确定,即第2个帘布筒的成型机头曲线为第1个帘布筒成型后的材料分布外曲线,宽度即设计工作。
胎两个钢丝圈底部间的内轮廓曲线为轮胎计算参数,成型机头曲线为机头参数,再在一定的施工条件和工艺参数下计算出相应的成型机头宽度。
在施工设计中,其它帘布筒的长度按一定量递增,各个帘布筒裁断角度相同,下一个帘布筒的成型机头即为上一个帘布筒成型后的外层曲线。
机头曲线的设计对成型操作及半成品硫化时胎圈部分材料的流动都有一定的影响,并影响到第2、第3帘布筒机头宽度,因此,其设计应从以下几方面考虑:
(1)机头上半成品材料分布合理,易于成型操作,压辊压实;
(2)硫化时,半成品胎圈部分位移小;
(3)各帘布筒机头宽度分层计算时基本
一致。
2 讨论实例
讨论的实例为我公司的9100-2016PR 和10100-2016PR 外胎。
两种外胎均采用187tex/2尼龙帘布,成型方法为31312套筒
式成型,9100-2016PR 采用Φ660成型机
头,10100-20 16PR 采用Φ690成型机头。
3 讨论步骤
(1)绘制两种外胎的成品材料分布图及
不同曲线深度下的半成品材料分布图。
曲线深度均选用20,26和32mm 三种方案,材料分布图绘制程序采用化工部北京橡胶工业研究设计院开发的轮胎设计程序。
(2)在绘制好的成品材料分布图和半成品材料分布图上利用Auto CAD 软件包,将
8
02 轮 胎 工 业 1997年第17卷
第1,2,3帘布筒内层曲线以多义线(poly2 line)形式分别描绘成一条曲线(见附图)。
(3)利用Auto L ISP语言,自编机头宽度计算程序,其计算公式及计算方法与在用的公式和方法[1]相同。
(4)两种规格轮胎均采用9种计算方案,计算结果见附表。
在半成品材料分布图上测量各宽度值B S c,B S c与实际计算值B S j之差为ΔB S。
4 计算结果分析
(1)实测值与计算值之差ΔB S,第1个布筒为0,第2个布筒较小,第3个布筒较大。
(2)ΔB S随机头曲线深度而变化,机头
附图 帘布筒内层曲线示意图
A—第1个帘布筒内层;B—第2个帘布筒内层;
C—第3个帘布筒内层
附表 机头宽度BS mm 规 格 BS j BS cΔBS
曲线深,差值小,反之较大。
(3)据资料介绍,泰国轮胎的特点之一就是各布筒裁断角度不同,即布筒由内向外增加1度(苏制角度,下同)。
泰国采用的是台湾产成型机,胶囊反包,机头曲线较浅,对于9100-2016PR或10100-2016PR轮胎来说,裁断角度增加1°,相当于机头宽度增加8～10mm,此宽度在机头曲线合适时,正是计算值与实际值之差。
换言之,泰国轮胎的特点之一即各布筒的机头宽度在设计时已经调整为一致,与施工条件相符。
(4)我公司生产的9100-2016PR采用Φ660成型机头,机头曲线深26mm,10100-2016PR采用Φ690成型机头,机头曲线深32mm,第2个布筒机头宽度差异较小,施工设计基本合理,第3个布筒角度应略有增加。
(下转第215页)
902
第4期 李承民1双钢丝圈轮胎的成型机头宽度及曲线设计
9100-2016PR
曲线深20mm
1#布筒50115501150 2#布筒50913525111518 3#布筒51216540152719 曲线深26mm
1#布筒49512495120 2#布筒5061050912312 3#布筒51214524101116 曲线深32mm
1#布筒48711487110 2#布筒50016500160 3#布筒5101351415412 10100-2016PR
曲线深20mm
1#布筒51115511150 2#布筒5171552519814 3#布筒51912540112019 曲线深26mm
1#布筒50415504150 2#布筒5141951815316 3#布筒51919532151216 曲线深32mm
1#布筒49714497140 2#布筒5101951110011 3#布筒5191252418516
(上接第209页)
5 结语
成型机头是轮胎半成品加工的重要工具,机头宽度作为轮胎施工设计的基本参数,计算时应从以下几方面考虑:
(1)成型机头宽度的计算应逐筒进行;
(2)各布筒间成型机头宽度不一致时,应通过调整成型机头曲线来减小差异;
(3)各布筒间成型机头宽度差异较大时,可以各布筒采用不同的裁断角度,使差异最小;
(4)各布筒施工长度可根据施工条件和计算机头宽度值单独确定,以机头宽度达到设计要求为准则。
收稿日期 1996210219。