新大元渡槽支架计算书
渡槽计算书
1、模板底模δ＝20mm的竹胶板。
模板容许应力[σ0]=12MPa，弹性模量E=9×103MPa。
2、纵横向方木纵向方木截面尺寸为15×15cm，放置于顶托上。
横向方木截面尺寸为15×15cm，放置于纵向方木上，间距为25cm。
3、支架支架采用碗扣式脚手架，碗扣支架钢管为φ48、d=3.6mm，材质为A3钢，轴向容许应力[σ0]=205 MPa。
支架布置：横向间距：80cm；纵向间距80cm，横杆步距120cm，每隔2.5m设置一道剪刀撑。
4、荷载计算：支架总长度为:1940米，支架总重量为:7.76T。
模板采用方木、胶合板组合而成，总方量约为3m³，木材容重为600kg/m3，则模板总重为：2T。
（1）、拱形渡槽考虑拱形条石45块×1m×0.3m×0.3m×2.2T/m³=8.91KN拱形上部受力区域F=12×1×1.2×2.2=31.68KN共计：8.91+31.68=40.59KN，考虑为渡槽拆除工程故考虑1.2系数，即为：48.7KN （2）、模板及方木取F2=1.0kN/m2（3）、施工人员、施工料具荷载均布施工荷载F3=1.5kN/m2根据《路桥施工计算手册》，验算强度时，荷载组合为1—3，验算刚度时，荷载组合为1、2,荷载分项系数，混凝土自重荷载和模板荷载取1.2，其余荷载取1.4。
底板区F=1.2×（25.22+1）+1.4×6=39.86KN/m2支架立杆立杆承受顺桥向方木传递给其的荷载，底板区80cm×80cm平面内的荷载。
（1）、单根立杆荷载底板区：N2=48.7×0.8×0.8=21.52kN/㎡故单根立杆承受的最大荷载N=N1+N3=30.39KN/㎡。
横杆步距按1.2m计算，故立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.0×1.2=1.386。
渡槽槽身的计算
0.505
sk
Nk As
1
1.1
es h0
325.4N
/ mm2
max
sk Es
30
c
0.07
d te
0.19mm
l max
0.20mm
满足抗裂要求。
跨中最大弯矩截面
-9-
取 a=35mm, h 0 h a 265mm , hw h 0 265mm ,
hw b
0.265 4.0 , KVmax
0.16 0.07 0.84 0.16 0.345 2
满槽水时半边槽身每米长度承受水重设计值（忽略托乘长度）
q水 Q2 qk2 Q2 V w 1.10 0.5 2.5 2.9110 39.875 KN m 半边槽身每米长度承受人群荷载设计值：
qk Q qk2 1.20 2.511 3 KN m 总的均布荷载： P 80.088 KN m
剪要求。计算受弯钢筋：
s
KM 1.15 24.36106 fcbh02 11.91000 2602
0.035
，
1
1 2s 0.036
As
fcb h0 fy
11.91000 0.036 260 371.28mm2 300
，
选取 4B12（ As实 452mm），B12@200( As 565mm2 )
槽身跨度取 7m
(2)、槽身纵向受力时，按简支梁处理
计算跨度：
ln 5.6m, l 7m,1.05ln 5.88m, ln a 6.3m l0 5.88m （3）跨中截面弯矩设计值（四级建筑物 k=1.15）
M
KSm
1.15
1 8
p
l02
渡槽槽身的计算
渡槽计算书一、 水力计算，拟定渡槽尺寸初步选取每节槽身长度14.2m ，槽身底坡i=11000，取该渡槽槽壁糟率n=0.013，设底宽b=2.5m ，①按设计水深h=2.75m过水面积：2A b 2.5 2.75 6.875h m =⨯=⨯=湿周：2 2.52 2.758X b h m =+=+⨯=水力半径：0.859A R mX ==111662110.85975/0.013C R m sn =⨯=⨯=流量：3m 6.8757515.1Q s ==⨯⨯=满足设计要求 ②按校核水深h=2.9m过水面积：2A b 2.5 2.97.25h m=⨯=⨯=湿周：2 2.52 2.98.3X b h m =+=+⨯=水力半径：0.873AR m X ==111662110.87375.2/0.013C R m sn =⨯=⨯=流量：3m 7.2575.216.1Q s ==⨯⨯=满足校核要求二、槽身计算纵向受拉钢筋配筋计算（满槽水+人群荷载）1、内力计算：（1）、半边槽身(见下图)每米长度的自重值()()1g KN1.052250.713 1.552.213m g k g RC g g S A g γγγ=∙=⨯⨯++=⨯⨯++=栏杆横杆每米内：2.50.6KN0.30.1250.713m 2g -=⨯⨯⨯=横杆 半边槽身面积：(0.30.4)0.10.80.10.3 1.1520.40.422 2.80.30.080.345220.160.070.840.160.3452S +⨯=⨯+⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯++⨯+++++=满槽水时半边槽身每米长度承受水重设计值（忽略托乘长度） 222 1.100.5 2.5 2.911039.875Q k Q w KNq q V m γγγ=⨯=⨯⨯=⨯⨯⨯⨯⨯=水半边槽身每米长度承受人群荷载设计值：2 1.20 2.5113k Q k KNq q m γ=⨯=⨯⨯⨯=总的均布荷载：80.088KNP m =槽身跨度取7m(2)、槽身纵向受力时，按简支梁处理 计算跨度：0 5.6,7,1.05 5.88, 6.35.88n n n l m l m l m l a m l m===+==（3）跨中截面弯矩设计值（四级建筑物 k=1.15）2011.152948m M KS p l KN M==⨯⨯⨯=∙2、配筋计算：211.9c Nf mm=，2300y Nf mm =①承载力计算中，由于侧墙受拉区混凝土会开裂，不考虑混凝土承受拉力，故把侧墙看做T 型梁：'400500b 300,4502f h mm +===H 选为校核水深，按短暂情况的基本组合考虑，估计钢筋需排成两排取a=90mm,0370*******h h a mm =-=-=,确定'fb ，'500f h mm=，'05000.13610fh h =>，为独立T型梁：故'013940464733fl b mm===，''12300125006300f f b b h mm=+=+⨯=上述两值均大于翼缘实有宽度，取'400f b mm=②鉴别T 形梁所属类型1.15294338KM KN m=⨯=∙，'''0h 50011.940050036107996.822fc ffh b h h KN m KM ⎛⎫⎛⎫ ⎪-=⨯⨯⨯-=∙> ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭故为第一类T型截面()'fx h ≤，按宽度为400mm 的单筋矩形截面计算，6'220338100.05411.94003610s c f KM f b h α⨯===⨯⨯，10.0560.850.468b ξξ=-=<=，'0211.90.05640036103207300c f s yf b h A mm f ξ⨯⨯⨯===，min 032070.3%0.2%3003610s A bh ρρ===>=⨯,满足要求，故可配置6B 18和6B 2023411mm s A=实,③抗裂验算:()()'22'00''221826ff E s f f E sh bh b b A h y mm bh b b h A αα+-+==+-+,()()()3'''302114000 5.21033fff E s b bybb y I A h y mm α--=-+-=⨯300I 277.5h-W mm y ==,查附录表3得截面抵抗矩塑性系数m γ=1.50考虑截面高度的影响对m γ值进行修正，得：3000.7 1.50 1.23000m γ⎛⎫=+⨯= ⎪⎝⎭，在荷载效应标准组合下0.85ct α=，0330294m ct tk f W KN m KN m γα=∙>∙，故槽身抗裂满足要求。
轮渡上墩台底模计算书(现场实际
轮渡码头现浇墩台底模计算书一、模板计算主要参数1、允许挠度： [f/l]=1/250（见JTS202-2011,page27）2、A3钢材允许抗弯和抗剪强度：[σ]=1.7×105KN/m2，[τ]=1.0×105KN/m2，A3钢材弹性模量：E=2.1×108KN/m2（见JTJ025-86,page3、page4）3、杉木允许抗弯和抗拉强度：[σ]=11×103KN/m2杉木允许抗弯和抗拉强度：E=9×106KN/m2（见JTJ025-86,page50）4、九合板允许抗弯和抗拉强度：[σ]=11×103KN/m2九合板弹性模量：E=6.0×106 KN/m2二、荷载组合（参照JTS202-2011）1、模板和支架自重木材按5KN/m3计;36b工字钢重度为0.657KN/m；20b槽钢重度为0.257KN/m。
2、新浇混凝土及钢筋的重力钢筋混凝土按25KN/m3计3、施工人员和设备的重力（1）计算模板和直接支撑模板的楞木时，取均布荷载 2.5KN/m2，并以集中荷载 2.5KN 进行验算；（2）计算支撑小楞的梁和楞木构件时，取均布荷载1.5KN/m2；（3）计算支架立柱及支撑架构件时，取均布荷载1.0KN/m2。
三、现浇墩台模板和支架验算（墩台浇筑分四次，厚度分别为0.4m、0.4m、0.4m、0.4m，底模受力计算厚度按1.2m）1、九合板验算取1m宽九合板计算，方木间距为0.3m,取5跨连续梁计算：（1）、施工人员和设备的荷载按均布荷载时施工人员和设备的荷载q1=2.5KN/m2×1m=2.5 KN/m九合板自重荷载q2=5KN/m3×1m×0.018m=0.09 KN/m钢筋混凝土荷载q3=25KN/m3×1m×1.2m=30 KN/m总荷载q=q1+q2+q3=0.09 KN/m +2.5 KN/m+30 KN/m=32.59 KN/mP=2.5KN P=2.5KN P=2.5KN P=2.5KN P=2.5KN由结构力学求解器计算得，M max =0.31 KN.mW=bh 2/6=1×0.0182/6=5.4×10-5m 3强度验算：σ= M max /W=0.31KN.m /5.4×10-5m 3=5.7×103 KN/m 2<[σ]=11×103KN/m 2满足要求。
渡槽设计部分计算书
渡槽设计任务书1.设计课题某灌区输水渠道上装配整体式钢筋混凝土矩形带横杆渡槽2.设计资料根据初步设计成果，提出设计资料及有关数据如下：1)该输水渡槽跨越142m长的低洼地带见下图，需修建通过15m3/s设计流量及16m3/s校核流量，渡槽无通航要求。
经水力计算结果，槽身最大设计水深H=2.75m，校核水深为2.90m。
支承结构采用刚架，槽身及刚架均采用整体吊装的预制装配结构。
设计一节槽身及一个最大高度的刚架。
2)建筑物等级4级。
3)建筑材料：混凝土强度等级槽身及刚架采用C25级；钢筋槽身及刚架受力筋为HRB335；分布筋、箍筋、基础钢筋HPB235。
4)荷载钢筋混凝土重力密度 25KN/m3;人行道人群荷载 2.5KN/m2栏杆重 1.5KN/m25)使用要求：槽身横向计算迎水面裂缝宽度允许值[W smax]=0.25mm,[W Lmax]=0.20mm。
槽身纵向计算底板有抗裂要求。
槽身纵向允许挠度[f s]=l0/500,[f L]=l0/550。
6)采用：水工混凝土结构设计规范（SL/T191-2008）。
3.设计要求在规定时间内，独立完成下列成果：1)设计计算书一份。
包括：设计题目、设计资料，结构布置及尺寸简图；槽身过水能力计算、槽身、刚架的结构计算（附必要的计算草图）。
2)设计说明书一份。
包括对计算书中没有表达完全部分的说明。
3)施工详图，一号图纸一张。
包括：槽身、刚架配筋图、钢筋表及必要说明。
图纸要求布局合理，线条粗细清晰，尺寸、符号标注齐全，符合制图标准要求。
4.附图渡槽计算书一、 水力计算，拟定渡槽尺寸初步选取每节槽身长度14.2m ，槽身底坡i=11000，取该渡槽槽壁糟率n=0.013，设底宽b=2.5m ，①按设计水深h=2.75m过水面积：2A b 2.5 2.75 6.875h m =⨯=⨯=湿周：2 2.52 2.758X b h m =+=+⨯=水力半径：0.859AR m X==111662110.85975/0.013C R m sn =⨯=⨯=流量：3m 6.8757515.1Q s ==⨯⨯=满足设计要求②按校核水深h=2.9m过水面积：2A b 2.5 2.97.25h m =⨯=⨯=湿周：2 2.52 2.98.3X b h m=+=+⨯=水力半径：0.873AR mX ==111662110.87375.2/0.013C R m sn =⨯=⨯=流量：3m 7.2575.216.1Q AC s ==⨯⨯=满足校核要求二、槽身计算纵向受拉钢筋配筋计算（满槽水+人群荷载）1、内力计算：（1）、半边槽身(见下图)每米长度的自重值()()1g KN1.052250.713 1.552.213m g k g RC g g S A g γγγ=•=⨯⨯++=⨯⨯++=栏杆横杆每米内：2.50.6KN 0.30.1250.713m 2g -=⨯⨯⨯=横杆半边槽身面积：(0.30.4)0.10.80.10.3 1.1520.40.422 2.80.30.080.345220.160.070.840.160.3452S +⨯=⨯+⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯++⨯+++++=满槽水时半边槽身每米长度承受水重设计值（忽略托乘长度）222 1.100.5 2.5 2.911039.875Q k Q w KNq q V mγγγ=⨯=⨯⨯=⨯⨯⨯⨯⨯=水半边槽身每米长度承受人群荷载设计值：2 1.20 2.5113k Q k KNq q m γ=⨯=⨯⨯⨯=总的均布荷载：80.088KNP m=槽身跨度取7m(2)、槽身纵向受力时，按简支梁处理计算跨度：0 5.6,7,1.05 5.88, 6.35.88n n n l m l m l m l a m l m===+==（3）跨中截面弯矩设计值（四级建筑物 k=1.15）2011.152948m M KS p l KN M==⨯⨯⨯=•2、配筋计算：211.9c Nf mm=，2300y Nf mm =①承载力计算中，由于侧墙受拉区混凝土会开裂，不考虑混凝土承受拉力，故把侧墙看做T 型梁：'400500b 300,4502f h mm +===H 选为校核水深，按短暂情况的基本组合考虑，估计钢筋需排成两排取a=90mm,0370*******h h a mm =-=-=,确定'f b ，'500f h mm=，'05000.13610fh h =>，为独立T 型梁：故'013940464733f l b mm ===，''12300125006300f f b b h mm=+=+⨯=上述两值均大于翼缘实有宽度，取'400f b mm=②鉴别T 形梁所属类型1.15294338KM KN m=⨯=•，'''0h 50011.940050036107996.822fc ff h b h h KN m KM ⎛⎫⎛⎫ ⎪-=⨯⨯⨯-=•> ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭故为第一类T 型截面()'fx h ≤，按宽度为400mm 的单筋矩形截面计算，6'220338100.05411.94003610s c f KM f b h α⨯===⨯⨯，10.0560.850.468b ξξ=-=<=，'0211.90.05640036103207300c f s yf b h A mm f ξ⨯⨯⨯===，min 032070.3%0.2%3003610s A bh ρρ===>=⨯,满足要求，故可配置6B 18和6B 2023411mm s A=实,③抗裂验算:()()'22'00''221826ff E s f f E sh bh b b A h y mm bh b b h A αα+-+==+-+,()()()3'''302114000 5.21033fff E s b bybb y I A h y mm α--=-+-=⨯300I 277.5h-W mm y ==,查附录表3得截面抵抗矩塑性系数m γ=1.50考虑截面高度的影响对m γ值进行修正，得：3000.7 1.50 1.23000m γ⎛⎫=+⨯= ⎪⎝⎭，在荷载效应标准组合下0.85ct α=，0330294m ct tk f W KN m KN m γα=•>•，故槽身抗裂满足要求。
渡槽设计部分计算书 精品
渡槽设计说明1.设计资料K55+546杨树河渡槽位于湖北省松滋市北河灌区北河主干渠下游处，距北河水库的桩号为19+865，经过三十几年的运行，该渡槽均出现严重的老化问题（如裂缝、混凝土剥落后钢筋外露），无漏水现象。
现荆松一级路下穿渡槽，路基宽度为24.5m，原渡槽结构为1-20m拱式渡槽，不满足荆松一级路路基下穿宽度的要求，故重建此渡槽。
另外，原渠线是沿山顺势，渠线较长，本次重建时，裁弯取直。
原有1-20m拱式渡槽的结构：槽身为钢筋混凝土结构，支承为拱式结构。
渡槽净宽B0＝2.3m，净高H0＝2.3m，侧墙厚20cm。
整体式钢筋混凝土矩形带横杆渡槽2.设计资料根据初步设计成果，提出设计资料及有关数据如下：1)该输水渡槽跨越142m长的低洼地带见下图，需修建通过15m3/s设计流量及16m3/s校核流量，渡槽无通航要求。
经水力计算结果，槽身最大设计水深H=2.75m，校核水深为2.90m。
支承结构采用刚架，槽身及刚架均采用整体吊装的预制装配结构。
设计一节槽身及一个最大高度的刚架。
2)建筑物等级4级。
3)建筑材料：混凝土强度等级槽身及刚架采用C25级；钢筋槽身及刚架受力筋为HRB335；分布筋、箍筋、基础钢筋HPB235。
4)荷载钢筋混凝土重力密度 25KN/m3;人行道人群荷载 2.5KN/m2栏杆重 1.5KN/m25)使用要求：槽身横向计算迎水面裂缝宽度允许值[W smax]=0.25mm,[W Lmax]=0.20mm。
槽身纵向计算底板有抗裂要求。
槽身纵向允许挠度[f s]=l0/500,[f L]=l0/550。
6)采用：水工混凝土结构设计规范（SL/T191-20XX）。
3.设计要求在规定时间内，独立完成下列成果：1)设计计算书一份。
包括：设计题目、设计资料，结构布置及尺寸简图；槽身过水能力计算、槽身、刚架的结构计算（附必要的计算草图）。
2)设计说明书一份。
包括对计算书中没有表达完全部分的说明。
渡槽设计计算书
一、设计基本资料1.1工程综合说明根据丰田灌区渠系规划，在灌区输水干渠上需建造一座跨越小禹河的渡槽，由左岸向右岸输水。
渡槽槽址及渡槽轴线已由规划选定（见渡槽槽址地形图）。
渡槽按4级建筑物设计。
1.2气候条件槽址地区位于大禹乡境内，植被良好。
夏季最高气温36℃，冬季最低气温－32℃，最大冻层深度1.7m。
地区最大风力为9级，相应风速v = 24 m / s。
1.3水文条件根据水文实测及调查，槽址处小禹河平时基流量在0.2—0.4 m3/S之间，有时断流。
洪水多发生在每年7、8月份；春汛一般发生在每年3月上旬，但流量不大。
经水文计算，槽址处设计洪水位为1242.41m，相应流量Q = 698 m3/S；最高洪水位为1243.83m，相应流量Q = 1075 m3/S。
据调查，洪水中漂浮物多为树木、牲畜，最大不超过400 kg。
在春汛中无流冰发生。
槽址处小禹河两岸表层为壤土分布；表层以下及河床为砂卵石分布（见渡槽轴线断面图）。
地基基本承载力壤土为34 t / m2；砂卵石为43 t / m2。
1.4工程所需材料要求在建材方面，距槽址50km大禹镇有县办水泥厂一座，水泥质量合格，可满足渡槽建造水泥需要；槽址附近有大量砂石骨料分布，质量符合混凝土拌制需要，运距均在5km以内；槽址东北禹王山有石料可供开采，运距350km。
1.5上、下游渠道资料根据灌区渠系规划，渡槽上下游渠道坡降均为1/5000。
渠道底宽按设计流量计算2.7 m，边坡1：1.5，采用混凝土板衬砌。
渠道设计流量6立方米每秒, 加大流量7.5立方米每秒。
渠道堤顶超高0.5m。
根据灌区渠系规划，上游渠口（左岸）水面高程加大流量时为1251.04m。
下游渠口（右岸）水面高程加大流量时为1250.54m。
渠口位置见渡槽槽址地形图。
1.6设计要求1、学生须在规定期限内独立完成下述毕业设计内容并提交纸质版和电子版毕业设计各一份。
2、毕业设计内容要达到设计的要求，设计说明书要叙述简明，计算正确，符合编写规程要求。
[最新]渡槽计算
![[最新]渡槽计算](https://img.taocdn.com/s3/m/6740b3fa4bfe04a1b0717fd5360cba1aa8118c72.png)
渡槽计算把每跨渡槽槽身沿纵向看作是简支梁，梁的截面是由侧墙与底板组成U型截面，因为它是对称的截面，为简化起见只取一半来进行计算。
计算简图如下：1、荷载计算首先算出半边槽身的截面积等于0.0605m2。
半边槽身每1m长度的自重q1=0.0605×2.5=0.151t/m半边槽身内的水在每1m长度上的重量q2=0.175×0.35=0.061 t/m有2人在槽中央清淤p=150kg线荷载总重q= q1+ q2=0.151+0.061=0.212 t/m2、内力计算计算跨度l=7.5。
把侧墙作为T形梁，b=14cm，h=50cm，h i′=13cm，根据规定：1) b i′=l/3=750/3=250cm，2) b i′=b+6 h i′=8+6×13=86cm，3) 实有b i′=14cm，取最小者，即b i′=14cm。
M=1/8×ql2+1/4pl=1/8×0.212×7.52+1/4×0.15×7.5=1.77t-m3、钢筋计算估计所需钢筋不多，只需排成一排，保护层取4cm，h0=50－6=44cm，鉴别T形梁的情况KM=1.5×1.77=2.66t-mb i′h i′Rw(h0－h i′/2)=14×13×140×(44－13/2)=9.56＞KM为第一种T形梁，按梁宽为b i′=14cm的矩形梁计算：A0= KM/ (b i′h02 Rw)= 2.66×105/(14×442×140)=0.07查得α=0.0726Ag=αb i′h0 Rw/Rg=0.0726×14×44×140/3400=1.84cm2。
渡槽设计部分计算书
渡槽设计任务书1.设计课题某灌区输水渠道上装配整体式钢筋混凝土矩形带横杆渡槽2.设计资料根据初步设计成果，提出设计资料及有关数据如下：1)该输水渡槽跨越142m长的低洼地带见下图，需修建通过15m3/s设计流量及16m3/s校核流量，渡槽无通航要求。
经水力计算结果，槽身最大设计水深H=2.75m，校核水深为2.90m。
支承结构采用刚架，槽身及刚架均采用整体吊装的预制装配结构。
设计一节槽身及一个最大高度的刚架。
2)建筑物等级4级。
3)建筑材料：混凝土强度等级槽身及刚架采用C25级；钢筋槽身及刚架受力筋为HRB335；分布筋、箍筋、基础钢筋HPB235。
4)荷载钢筋混凝土重力密度 25KN/m3;人行道人群荷载 2.5KN/m2栏杆重 1.5KN/m25)使用要求：槽身横向计算迎水面裂缝宽度允许值[W smax]=0.25mm,[W Lmax]=0.20mm。
槽身纵向计算底板有抗裂要求。
槽身纵向允许挠度[f s]=l0/500,[f L]=l0/550。
6)采用：水工混凝土结构设计规范（SL/T191-2008）。
3.设计要求在规定时间内，独立完成下列成果：1)设计计算书一份。
包括：设计题目、设计资料，结构布置及尺寸简图；槽身过水能力计算、槽身、刚架的结构计算（附必要的计算草图）。
2)设计说明书一份。
包括对计算书中没有表达完全部分的说明。
3)施工详图，一号图纸一张。
包括：槽身、刚架配筋图、钢筋表及必要说明。
图纸要求布局合理，线条粗细清晰，尺寸、符号标注齐全，符合制图标准要求。
4.附图渡槽计算书一、 水力计算，拟定渡槽尺寸初步选取每节槽身长度14.2m ，槽身底坡i=11000，取该渡槽槽壁糟率n=0.013，设底宽b=2.5m ，①按设计水深h=2.75m过水面积：2A b 2.5 2.75 6.875h m =⨯=⨯=湿周：2 2.52 2.758X b h m =+=+⨯=水力半径：0.859A R mX ==111662110.85975/0.013C R m sn =⨯=⨯=流量：3m 6.8757515.1Q s ==⨯⨯=满足设计要求②按校核水深h=2.9m过水面积：2A b 2.5 2.97.25h m =⨯=⨯=湿周：2 2.52 2.98.3X b h m =+=+⨯=水力半径：0.873AR m X ==111662110.87375.2/0.013C R m sn =⨯=⨯=流量：3m 7.2575.216.1Q s ==⨯⨯=满足校核要求二、槽身计算纵向受拉钢筋配筋计算（满槽水+人群荷载）1、内力计算：（1）、半边槽身(见下图)每米长度的自重值()()1g KN1.052250.713 1.552.213m g k g RC g g S A g γγγ=∙=⨯⨯++=⨯⨯++=栏杆横杆每米内：2.50.6KN 0.30.1250.713m 2g-=⨯⨯⨯=横杆半边槽身面积：(0.30.4)0.10.80.10.3 1.1520.40.422 2.80.30.080.345220.160.070.840.160.3452S +⨯=⨯+⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯++⨯+++++=满槽水时半边槽身每米长度承受水重设计值（忽略托乘长度）222 1.100.5 2.5 2.911039.875Q k Q w KNq q V mγγγ=⨯=⨯⨯=⨯⨯⨯⨯⨯=水半边槽身每米长度承受人群荷载设计值：2 1.20 2.5113k Q k KNq q m γ=⨯=⨯⨯⨯=总的均布荷载：80.088KNP m =槽身跨度取7m(2)、槽身纵向受力时，按简支梁处理计算跨度：0 5.6,7,1.05 5.88, 6.35.88n n n l m l m l m l a m l m===+==（3）跨中截面弯矩设计值（四级建筑物 k=1.15）2011.152948m M KS p l KN M==⨯⨯⨯=∙2、配筋计算：211.9c Nf mm=，2300y Nf mm =①承载力计算中，由于侧墙受拉区混凝土会开裂，不考虑混凝土承受拉力，故把侧墙看做T 型梁：'400500b 300,4502f h mm +===H 选为校核水深，按短暂情况的基本组合考虑，估计钢筋需排成两排取a=90mm,0370*******h h a mm =-=-=,确定'f b ，'500f h mm=，'05000.13610fh h =>，为独立T 型梁：故'013940464733fl b mm===，''12300125006300f f b b h mm=+=+⨯=上述两值均大于翼缘实有宽度，取'400f b mm=②鉴别T 形梁所属类型1.15294338KM KN m=⨯=∙，'''0h 50011.940050036107996.822fc f f h b h h KN m KM ⎛⎫⎛⎫ ⎪-=⨯⨯⨯-=∙> ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭故为第一类T 型截面()'fx h ≤，按宽度为400mm 的单筋矩形截面计算，6'220338100.05411.94003610s c f KM f b h α⨯===⨯⨯，10.0560.850.468b ξξ=-=<=，'0211.90.05640036103207300c f s yf b h A mm f ξ⨯⨯⨯===，min 032070.3%0.2%3003610s A bh ρρ===>=⨯,满足要求，故可配置6B 18和6B 2023411mm s A=实,③抗裂验算:()()'22'00''221826ff E s f f E sh bh b b A h y mm bh b b h A αα+-+==+-+,()()()3'''302114000 5.21033fff E s b bybb y I A h y mm α--=-+-=⨯300I 277.5h-W mm y ==,查附录表3得截面抵抗矩塑性系数m γ=1.50考虑截面高度的影响对m γ值进行修正，得：3000.7 1.50 1.23000m γ⎛⎫=+⨯= ⎪⎝⎭，在荷载效应标准组合下0.85ct α=，0330294m ct tk f W KN m KN m γα=∙>∙，故槽身抗裂满足要求。
跨主线渡槽施工支架计算书..
XX级公路XX标段渡槽支架安全专项方案编制：复核：审批：XX项目经理部二零一三年三月目录一、工程概况 (1)二、编制依据 (1)三、支架设计方案 (1)四、支架验算 (2)（一）荷载取值及模型假定 (2)（二）纵向方木验算（上层方木） (2)（三）横向方木验算(下层方木) (3)（四）立杆稳定及地基承载力验算 (4)（五）门洞纵梁验算 (4)（六）门洞立柱碗口支架计算 (6)五、模板与支架施工安全措施 (6)（一）现场操作规范 (6)（二）高处作业安全保障措施 (7)（三）施工机械的安全保证措施 (7)（四）起重吊装施工安全措施 (8)（五）临时用电及消防安全措施 (9)（六）支架工程安全措施 (10)（七）支架搭设安全措施 (11)（八）支架拆除安全措施 (11)六、材料数量表 (12)渡槽支架安全专项方案一、工程概况XX设计为二级公路，其中K128+585及K130+281处分别有一跨主线渡槽，渡槽全长16m，渡槽顶宽6m。
K128+585及K130+281渡槽设计净空5m。
渡槽上部构造设计为16m预应力砼箱梁，下部构造桥台设计为U型重力式桥台，基础采用扩大基础。
箱梁采用单箱单室等截面箱梁，箱梁顶板宽6m，底板宽4m，翼板宽0.2m。
箱梁高1.4m。
箱梁采用C50混凝土，主梁砼为72m³。
箱梁典型断面图（cm）二、编制依据建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）建筑施工安全技术规程（JGJ33-2001）施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130 -2001）建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范（JGJ166 -2008）建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法（建质[2004]213号）其它国家、部颁发的规范和标准三、支架设计方案本桥箱梁采用整体式支架施工，除在跨中搭设一个门洞外，其余部分采用碗扣式支架。
渡槽设计计算书
目录目录 (1)摘要 (3)第一章设计基本资料 (4)1.1、工程概况 (4)1.2、设计要求 (5)1.3、主要参考书 (5)第二章渡槽总体布臵 (7)2.1、槽址选择 (7)2.1.1、注意问题 (7)2.1.2、在选择槽址时 (7)2.2、结构选型 (7)2.2.1、槽身的选择 (7)2.2.2、支承选择 (7)2.3、平面总体布臵 (7)第三章水力计算 (8)3.1、槽身过水断面尺寸拟定 (8)3.1.1、尺寸拟定 (8)3.1.2、输水水头高 (8)3.2、渡槽进出口的底部高程确定 (9)3.3、进出口渐变段 (10)第四章槽身设计 (11)4.1、槽身断面尺寸拟定 (11)4.2、荷载及荷载组合 (11)4.2.1永久荷载设计值 (11)4.2.2、可变荷载设计值 (11)4.3、横向结构计算 (13)4.3.1、受力情况分析： (13)4.3.2、拉杆轴向力计算： (14)4.3.3、侧墙内力计算： (15)4.3.4、底板内力计算： (17)4.3.5、横向配筋计算： (17)4.3.6、拉杆斜截面计算： (22)4.4、槽身纵向结构计算 (22)4.4.1、荷载计算： (23)4.4.2、计算纵向配筋： (23)4.4.3、斜截面强度计算： (24)4.5、抗裂计算 (24)4.5.1、纵向抗裂计算： (24)4.5.2、横向抗裂计算： (26)4.6、吊装计算 (30)第五章排架计算 (32)5.1、排架布臵 (32)5.2、排架尺寸拟定 (32)5.2.1、排架高度计算： (32)5.2.2、排架分组计算： (32)5.2.3、排架分组及尺寸拟定： (33)5.2.4、尺寸拟定： (34)5.3、荷载计算 (34)5.3.1、水平荷载： (34)5.3.2、垂直荷载(传给每各立柱的荷载)： (36)5.4、排架横向计算 (38)5.4.1、求排架弯矩M： (39)5.4.2、轴向力计算： (40)5.4.3、排架的配筋计算： (40)5.4.3、横梁配筋： (42)5.4.4、排架的纵向计算： (43)5.4.5、排架吊装验算： (45)5.4.6、牛腿设计计算： (46)第六章基础计算 (48)6.1、基础结构尺寸拟定 (48)6.1.1、排架基础尺寸拟定： (48)6.1.2、基础尺寸见附图所示。
槽形梁支架计算书 ML
槽形梁支架计算书计算：复核：审核：北京博瑞模板脚手架有限责任公司2014年12月1目录目录 (1)1.工程概况 (3)2.槽形梁支架构造 (3)3. 槽形梁支架设计 (4)3.1.设计规范 (4)3.2.计算荷载 (4)4.结构计算 (5)4.1.总体计算图式 (5)5.计算结果 (7)5.1.总体变形 (7)5.2.纵向分配梁变形、内力 (8)5.3.横向分配梁变形、内力 (9)5.4.贝雷梁强度、刚度 (10)5.5.横梁强度、刚度 (12)5.6.立柱强度、刚度、稳定性检算 (13)5.7.条形基础承载力计算 (15)21.工程概况2.槽形梁支架构造槽形梁支架由模板系统，横向分配梁，贝雷梁，横梁，支墩及基础组成。
如下图所示图1.槽形梁支架方案设计图3外侧模和内侧模采用钢框木肋胶合板模板底模采用15mm厚胶合板，下设100x100mm方木做纵肋。
横向分配梁采用I12.6工字钢，与贝雷梁采用U形螺栓连接。
贝雷主梁由16片贝雷梁组成，贝雷梁通过支撑架及横向联系杆连接以提升支架纵梁的整体稳定性。
横梁采用双I40b工字钢，承受贝雷梁传递的荷载，并将荷载传递到立柱。
边支墩置于承台上，两个中支墩置于路面上。
支墩立柱采用508X10螺旋钢管，通过预埋件与承台或条形基础刚接。
中支墩采用条形基础，长宽高尺寸为12x2.5x1.0m，按弹性地基梁配筋3. 槽形梁支架设计3.1.设计规范及资料《铁路桥涵基本设计规范》（TB10002.1--2005)《铁路混凝土工程施工技术指南》(铁建设[2010]241号)《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》(TB10002.3--2005)《建筑结构荷载规范》(GB50009—2001)《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；《公路钢结构和木结构设计规范》（JTJ025--86);《木结构设计规范》(GB50005-2003)；《竹胶合板模板》 (JG/T 156-2004)《装配式公路钢桥多用途使用手册》人民交通出版社；43.2.计算荷载3.2.1.混凝土容重: 26KN/m3。
渡槽结构计算书
目录1. 工程概况 (1)2．槽身纵向内力计算及配筋计算 (1)(1)荷载计算 (2)(2)内力计算 (2)(3)正截面的配筋计算 (3)(4)斜截面强度计算 (4)(5)槽身纵向抗裂验算 (5)3．槽身横向内力计算及配筋计算 (6)(1)底板的结构计算 (8)(2)渡槽上顶边及悬挑部分的结构计算 (8)(3)侧墙的结构计算 (9)(4)基地正应力验算 (15)1. 工程概况重建渡槽带桥，原渡槽后溢洪道断面下挖，以满足校核标准泄洪要求。
目前，东方红干渠已整修改造完毕，东方红干渠设计成果显示，该渡槽上游侧渠底设计高程为165.50m，下游侧渠底设计高程为165.40m。
本次设计将现状渡槽拆除，按照上述干渠设计底高程，结合溢洪道现状布置及底宽，在原渡槽位重建渡槽带桥，上部桥梁按照四级道路标准，荷载标准为公路-Ⅱ级折减，建筑材料均采用钢筋砼，桥面总宽5m。
现状渡槽拆除后，为满足东方红干渠的过流要求及溢洪道交通要求，需重建跨溢洪道渡槽带桥。
新建渡槽带桥轴线布置于溢洪道桩号0+95.25，同现状渡槽桩号，下底面高程为165.20m，满足校核水位+0.5m超高要求，桥面高程167.40m，设计为现浇结合预制混凝土结构，根据溢洪道设计断面，确定渡槽带桥总长51m，8.5m×6跨。
上部结构设计如下：渡槽过水断面尺寸为2.7×1.6m，同干渠尺寸，采用C25钢筋砼，底及侧壁厚20cm，顶壁厚30cm，筒型结构，顶部两侧壁水平挑出1.25m，并在顺行车方向每隔2m设置一加劲肋，维持悬挑板侧向稳定，桥面总宽5m，路面净宽4.4m，设计荷载标准为公路-Ⅱ级折减，两侧设预制C20钢筋砼栏杆，基础宽0.5m。
下部结构设计如下：下部采用C30钢筋混凝土双柱排架结构，并设置横梁，由于地基为砂岩，基础采用人工挖孔端承桩，尺寸为1.2×1.2m，基础深入岩层弱风化层1.0m，盖梁尺寸为4×1.6×1.2m。
渡槽槽身的计算
As
fcb h0 fy
11.91000 0.02 300
265
mm2
minbh0
397.5mm2
故按最小
配筋率配筋，选取 B12@280（ As实 404mm2 ）
斜截面受剪承载力计算： KVmax 54.05KN ， 0.7 ftbh0 0.71.271000 265 235.585 KVmax 54.05KN
1.15 47 54.05KN
0.25 fcbh0 0.2511.91000 265 788.4KN KVmax
故截面尺寸满足抗剪要求
s
KM f c bh02
1.15 12 106 11.91000 2652
0.02
，
1 1 2s 0.02 0.85b 0.468，
0.054 ，
1 1 2s 0.056 0.85b 0.468 ，
As
fc b'f h0 fy
11.9 0.056 400 3610 3207mm2 300
，
As bh0
Байду номын сангаас
3207 300 3610
0.3%
min
0.2% ,满足要求，故可配置
6B18 和 6B20 As实 3411mm2 ,
槽身横向钢筋的布置设计：
侧墙钢筋布置： 由配筋计算结果，侧墙迎水面配筋为 B12@280，背水面配筋为 B12@200。通
到侧墙顶部和底部的钢筋在纵向架立筋处做弯钩锚固。 底板钢筋布置：
由配筋计算结果，选端部和跨中配筋的较大值作为底板配筋，上侧受力筋为
B12@280，下侧为 B12@280，受力钢筋的总面积为 1570mm2/m，分布钢筋截面 面积不应少于 15%的受力钢筋面积，为 235.5mm2/m，选择 A8@200，分布筋截面 面积为 252mm2/m。
渡槽课程设计计算书
渡槽设计任务书设计资料1.槽身为等跨简支矩形槽，跨长15m.2.槽内径尺寸：b×h=3.0m×2.5m.3.流量：Q=10m3/s,设计水深：h d=2.0m 加大水深：h c=2.5m4.槽顶外侧设1.0m宽人行道，人行道外侧设1.2m高栏杆5.排架为单层门型钢架，立柱高度本跨可按5.0m计算6.建筑材料参数值：本设计受力筋采用HRB400 （）箍筋采用HPB300（Φ），其中HRB400钢筋强度设计值f y=f y′=360N/mm2,弹性模量E S=2.0×105N/mm2 .HRB300钢筋强度设计值f y=f y′=270N/mm2.混凝土强度等级轴心抗压轴心抗拉弹性模量E c 标准值f ck设计值f c标准值f ck设计值f cC2516.7 11.9 1.78 1.27 2.8×1047.使用要求：w lim=0.25mm f lim=l0/6008.采用水工混凝土结构设计规范SL-191-20089.荷载钢筋混凝土重度：25 KN/m3人行道人群荷载：2.5 KN/m2栏杆重：1.5 KN/m 施工荷载：4 KN/m2基本风压：w0=0.4 KN/m2 地基承载力特征值：fak=200 KN/m2基础埋深：1.5m 抗震设计基本烈度：6度设计要求设计计算书一份，包括计算依据资料、计算简图、计算过程、计算的最终成果。
图纸一份，包括槽身（1#图，594mm×841mm）、排架和基础（2#图420mm×594mm）各一张渡槽计算书水力计算及尺寸拟定渠道断面水力计算由已知资料可知此渡槽设计流量Q 设=10 m 3/s 渠道断面取m=1，n=0.014。
按照明渠均匀流计算，根据公式Q =()A b mh h =+2X b =+式中Q ——为渡槽的过水流量（m 3/s ） A ——过水断面面积（m 2） C ——谢才系数 R ——水力半径（m ） X ——湿周（m ） i-为槽底比降n-为槽身糙率，钢筋混凝土槽身可取n=0.014 A=b ×h=2×3=6m 2 X=b+2h=3+2×2=7m R=A X =67=0.875mR =161C R n=C=0.8751 60.014=69.6 M12SI= Q2A2C2R =10062×69.62×0.857=1/1495取1/1200设计水深的流速V=QA=C√Ri=1.67m/s对于混凝土；Q=1m/s~10m/s时，不冲刷流速V’=8 m/s不淤积流速V′=0.3 m/s ~0.5 m/s综上V〞<V <Vˊ流速满足要求。
渡槽桩基计算书
2007》表 5.3.3-2 选用。这里取 0.7 ； ；
m0 —清底系数，按《公路桥涵地基与基础设计规范 JTG D63—
2007》表 5.3.3-3 选用。这里取 m0 0.9 。
3.3 计算结果
选择 AZK1486、AZK1431、AZK1794 钻孔为揭示的地基岩性为 代表，分别计算桩基长度及单桩承载力。 每个承台下设 6 根桩，则每个桩所承受的竖向荷载为
1.5 G5 1.05 25 2 L 1.767 25 2 L kN 2
2
于是桩基荷载为
2
水利水电规划勘测设计院计算纸
桩基计算书
G G1 G2 G3 G4 G5 33270.42 1.767 25 2 L kN
（a）正视图
（b）侧视图
图 1 渡槽桩基础结构设计图（单位：cm）
2.2 基本参数
（1）自重荷载系数：混凝土取 1.05；水重取 1.20。 （2）容重：钢筋混凝土取 25.0kN/m3；桩基取 26.0kN/m3。
1
水利水电规划勘测设计院计算纸
桩基计算书
2.3 参考资料
《公路桥涵地基与基础设计规范 JTG D63—2007》 《建筑桩基技术规范 JGJ 94—2008》 《空心墩结构设计计算书》
4 结论
通过地质所提的钻孔资料，计算不同地质情况对应的桩长。以 AZK1486、AZK1431、AZK1794 为代表，计算所得的桩长依次为、 31.50m、38.20m、17.0m。
5
G4 1.05 6.5 12.5 1.5 25 3199.22 kN
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雅安市铜头引水工程干渠施工Ⅲ标段新大元渡槽钢管柱贝雷梁组合支架计算书审批：____________校核：____________编制：____________中国水利水电第十工程局有限公司雅安市铜头引水工程干渠施工Ⅲ标项目经理部目录1 设计条件11.1工程概况11.2主要计算依据21.3主要结构设计21.4 荷载及计算参数41.4.1 现浇支架的设计荷载及组合41.4.2 贝雷梁参数61.4.3 型钢参数72 贝雷梁支架结构受力计算82.1 承台基础钢管柱贝雷梁组合支架82.1.1 荷载计算82.1.2 Φ219×9钢管受力计算82.1.3 贝雷梁受力验算102.1.4 钢管顶部45a工字钢受力验算112.1.5 贝雷梁顶部16工字钢受力验算112.2 桩基钢管柱贝雷梁组合支架122.2.1 荷载计算132.2.2 Φ219×9钢管受力计算132.2.3 贝雷梁受力验算152.2.4 钢管顶部45a工字钢受力验算152.2.5 贝雷梁顶部16工字钢受力验算162.2.6 孔桩钢管底部45a工字钢（悬臂）受力验算172.2.7 孔桩压管受力验算182.3 预拱度计算193 结论与建议201 设计条件1.1工程概况雅安市铜头引水工程干渠施工Ⅲ标段新大元渡槽为跨径15米的排架式U型渡槽，尺寸特性见表1-1，渡槽槽身横断面见图1-1。
表1-1 渡槽槽身特性成果表图1-1 新大元渡槽15m跨槽身横截面示意图1.2主要计算依据1）《雅安市铜头引水工程干渠施工Ⅲ标段新大元渡槽设计图》；2）《路桥施工计算手册》第二版；3）《公路施工手册·桥涵》；4）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）；5）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2011）；6）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-2006）。
1.3主要结构设计新大元渡槽采用钢管柱贝雷梁组合支架施工（桩基槽身支架如图1-2，承台基础槽身支架如图1-3）。
钢管柱采用Φ219*9钢管，竖向采用法兰盘连接，水平方向与墩柱连接且设置横撑；在钢管柱顶端安装50T机械千斤顶（或砂桶），在50T机械千斤顶（或砂桶）上安装2I45a，长度为5.5m，在安装2I45a时必须设置限位卡，防止2I45a 侧移和倾覆，在2I45a的支点部位增加加劲肋，以防止局部应力过大；在2I45a上安装6组贝雷梁；最后在贝雷梁上横向布设I16分配梁，长6m，间距为50cm，I16用U型卡在贝雷片上固定。
（桩基槽身支架如图1-2、1-3，承台基础槽身支架如图1-4、1-5）。
图1-2 桩基槽身支架立面图图1-3 桩基槽身支架剖面图图1-4 承台基础槽身支架立面图图1-5 承台基础槽身支架剖面图本支架体系在施工过程中必须对称加载，确保结构稳定；在混凝土浇筑前必须按照桥梁施工相关规范对支架体系进行预压。
1.4 荷载及计算参数1.4.1 现浇支架的设计荷载及组合根据《路桥施工计算手册》及《桥梁支架安全施工手册》，支架上的荷载主要包含永久荷载和可变荷载，永久荷载包括钢筋混凝土重量、模板重量及支架自重，可变荷载包含施工荷载和风荷载。
荷载取值如下：①钢筋混凝土渡槽重量：580KN （计算时取值按照15m 跨段渡槽取值）； ②模板重量：250KN ； ③支架体系自重：161KN ；④施工人员及设备荷载产生的标准值：0.5KN/㎡； ⑤振捣混凝土时产生的荷载标准值：2.0KN/㎡； ⑥风荷载：风荷载标准值按照7.0w w s z k μμ=计算，取风压高度变化系数12.3=z μ，基本风压0w 为0.35KN/㎡，模板风荷载体型系数s μ为1.0。
计算结构的强度、稳定性时，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.4。
荷载计算详见表1-2。
表1-2 荷载计算表其中支撑结构特征及荷载参数见表1-3：表1-3 支撑结构特征及荷载参数表1.4.2 贝雷梁参数本支架采用国产321型贝雷梁，材料为16锰钢，材料的容许应力按基本应力提高30%，设计时采用的容许应力如下：16锰钢拉应力、压应力为1.3×210=273（MPa）16锰钢剪应力为1.3×160=208（MPa）321型贝雷梁几何特性如表1.4.1所示，桁架容许内力值如表1.4.2所示。
表1.4.2桁架容许内力表1.4.3 型钢参数本支架型钢所用的钢材为A3，其容许应力如表1.4.3所示。
2 贝雷梁支架结构受力计算2.1 承台基础钢管柱贝雷梁组合支架承台基础槽身支架受力计算模型如图2.1所示：图2.1 承台基础槽身支架计算模型2.1.1 荷载计算按规范规定，验算支架强度、稳定性时采用（①+②+③）*1.2+（④+⑤+⑥）*1.4荷载组合。
详见1.4.1 现浇支架的设计荷载及组合中表1-2荷载计算表。
①钢筋混凝土渡槽重量：580KN（计算时取值按照15m跨段渡槽取值）；②模板重量：250KN；③支架自重：161KN；④施工人员及设备荷载产生的标准值：0.5KN/㎡；⑤振捣混凝土时产生的荷载标准值：2.0KN/㎡；⑥风荷载：不考虑。
荷载组合再考虑总安全系数1.2，计算出荷载值为1811.1KN。
2.1.2 Φ219×9钢管受力计算钢管柱采用Φ219*9钢管，竖向采用法兰盘连接，在浇筑过程中，单根钢管竖向轴力最大为452.77KN。
槽身模板支撑结构钢管受力验算如表2.1.2所示。
表2.1.2 支撑钢管受力验算表2.1.3 贝雷梁受力验算计算模型按三排单层加强玄杆，所有荷载全部由中间4组贝雷梁承担。
承台基础槽身支架贝雷梁受力验算详见表2.1.3所示。
2.1.4 钢管顶部45a工字钢受力验算计算模型按简支梁均布荷载验算跨中，承台基础槽身模板支撑结构钢管顶部45a 工字钢受力验算见表2.1.4所示。
2.1.5 贝雷梁顶部16工字钢受力验算计算模型按简支梁均布荷载验算跨中，承台基础槽身模板支撑结构贝雷梁顶部16工字钢受力验算见表2.1.5所示。
表2.1.5贝雷梁顶部16工字钢受力验算表2.2 桩基钢管柱贝雷梁组合支架桩基钢管柱贝雷梁组合支架荷载计算同承台基础贝雷梁组合支架，受力验算因下部支撑平台不同，较承台基础多2项受力验算（孔桩底部45a工字钢悬臂受力验算和孔桩压管φ150受力验算）。
桩基槽身支架受力计算模型如图2.2所示：图2.2 桩基槽身支架计算模型2.2.1 荷载计算按规范规定，验算支架强度、稳定性时采用（①+②+③）*1.2+（④+⑤+⑥）*1.4荷载组合。
详见1.4.1 现浇支架的设计荷载及组合中表1-2荷载计算表。
①钢筋混凝土渡槽重量：580KN（计算时取值按照15m跨段渡槽取值）；②模板重量：250KN；③支架自重：161KN；④施工人员及设备荷载产生的标准值：0.5KN/㎡；⑤振捣混凝土时产生的荷载标准值：2.0KN/㎡；⑥风荷载：不考虑。
荷载组合再考虑总安全系数1.2，计算出荷载值为1811.10KN。
2.2.2 Φ219×9钢管受力计算钢管柱采用Φ219*9钢管，竖向采用法兰盘连接，在浇筑过程中，单根钢管竖向轴力最大为452.77KN。
桩基槽身模板支撑结构钢管受力验算如表2.2.2所示。
2.2.3 贝雷梁受力验算计算模型按三排单层加强玄杆，所有荷载全部由中间4组贝雷梁承担。
桩基槽身支架贝雷梁受力验算详见表2.2.3所示。
2.2.4 钢管顶部45a工字钢受力验算计算模型按简支梁均布荷载验算跨中，承台基础槽身模板支撑结构钢管顶部45a 工字钢受力验算见表2.2.4所示。
2.2.5 贝雷梁顶部16工字钢受力验算计算模型按简支梁均布荷载验算跨中，桩基槽身模板支撑结构贝雷梁顶部16工字钢受力验算见表2.2.5所示。
2.2.6 孔桩钢管底部45a工字钢（悬臂）受力验算桩基渡槽槽身支架下部支撑平台详见附图，需对悬臂部分受力进行验算。
计算模型按简支梁均布荷载验算跨中，桩基渡槽槽身模板支撑结构钢管底部45a工字钢（悬臂）受力验算见表2.2.6所示。
表2.2.6孔桩钢管底部45a工字钢（悬臂）受力验算表2.2.7 孔桩压管受力验算桩基渡槽槽身支架下部支撑平台详见附图，需对压管（钢管150，壁厚0.7cm，长3.2m）受力进行验算。
孔桩压管受力验算见表2.2.7所示。
2.3 预拱度计算根据计算结果，综合考虑施工荷载预拱度（支架的弹性变形及非弹性变形）、运行荷载预拱度（脱架后渡槽产生的弹性挠度）及后期混凝土的收缩徐变，为了获得理想的成桥线形，建议跨中预拱度设置为30mm，采用二次抛物线分配。
3 结论与建议根据模型分析计算可知，采用本支架体系:I16、贝雷梁、2I45a、Φ219*9钢管柱受力均能满足施工要求。
但在施工过程中必须注意以下几点：1）Φ219*9钢管柱安装过程中，要控制好钢管柱的垂直度，确保钢管柱轴心受压，且必须按照设计图纸进行安装横斜撑；2）横梁2I45a在支点部位必须设置加劲板，防止局部应力过大；3）贝雷片安装过程中，必须在2I45a上安装限位装置，防止贝雷片侧滑；4）分配梁I16在安装过程中须与贝雷片采用U形卡固定，确保贝雷片整体受力；5）本支架体系若采用50T机械千斤顶（或砂桶）卸荷，50T机械千斤顶（或砂桶）必须预压，且在50T机械千斤顶（或砂桶）底部设置20mm厚垫板，防止钢管柱封顶钢板变形过大，确保结构安全。