余热锅炉热力计算
6t余热锅炉热力计算
一1蒸发量D 设计取定62蒸汽压力P 设计取定 2.453余热烟气量V 设计取定440004烟气温度ひ'设计取定6005进水温度t 设计取定1056过热温度t'设计取定2907理论氮气容积设计取定0.73138理论水蒸气容积设计取定0.08009理论RO 2容积设计取定0.060310理论O 2容积设计取定0.1284二1过热器受热面0.052先假定，后校核。
24.502过热器出口烟温0.090先假定，后校核。
578.083对流受热面0.900先假定，后校核。
296.764对流受热面出口烟温0.090先假定，后校核。
359.64三a 1管子类型设计取定2烟气冲刷方式设计取定3烟气与工质流向设计取定4管子排列方式设计取定5管径d 设计取定386管子厚度t设计取定 3.57横向宽度设计取定28008横向排数Z 1设计取定229纵向排数Z 2设计取定410横向节距S 1设计取定8511纵向节距S 2设计取定11012烟气流通面积F 设 计 值 3.02713对流受热面积H 设 计 值29.0014对流需要受热面积H'先假定，后校核。
24.515蒸汽流通截面f 设 计 值0.00830横向冲刷逆 流顺 排基本参数参数调整过热器结构计算光 管02NV o O HV 202ROV 02O Vb 1烟气入口温度ひ'设计给定6002烟气入口温焓I'查焓温表8593烟气出口温度ひ"先假定，后校核。
578.14烟气出口温焓I"1查焓温表8255误差0.0906烟气出口温焓I"I'-Q rp /j 8257保热系数j 设计取定0.9933.614796759蒸汽入口温度t'设计取定224.810蒸汽入口焓i'查特性表12802.711蒸汽出口焓i"查特性表23049.312蒸汽出口温度t"设计取定32013蒸汽平均比容υpj 查特性表20.0990914蒸汽流速w 19.89115蒸汽的普朗特数P r 查特性表2 1.0357116蒸汽运动粘性系数υ查特性表20.00000217蒸汽导热系数λ查特性表20.0000518雷诺数R eg 27232719工质侧对流放热系数α20.81820烟气平均温度θp (ひ'+ ひ")/2589.021有效辐射层厚度s 0.247822烟气压力p 选取0.123水蒸汽体积份额rH 2O 查烟气特性表0.08024三原子气体体积份额r q 查烟气特性表0.14025三原子气体辐射减弱系数k q 4.56126飞灰辐射减弱系数k h 027气体介质吸收力kps (k q +k h )ps0.113028烟气黑度a 0.106929烟气流速W y12.751热力计算8烟气侧放热量Q rp 1000D(i"-i'))14(9.0221-d s s d π4.08.0023.0reg gP R d λυgwdqq p r psr OrH )06.547.2)(100027337.01(2++-θkpse --1273273.3600+p FVθ100"""1⨯-I I I30比值σ2s 2/d 2.8931管束修正系数C s σ2≥2 1.0032管排修正系数C z 0.91+0.0125(Z2-2)0.9433管壁黑度a 30.8034灰壁温度t b 297.435烟气的绝对温度T θp +273862.0436管壁积灰层表面绝对温度T 3t b +273570.4037普朗特数P r 查空气及烟气特性0.6138运动粘性系数υ查空气及烟气特性0.00008839导热系数λ查空气及烟气特性0.0732640光管雷诺数R e 553141辐射放热系数αf 0.00842横冲对流放热系数αd 0.083043烟气侧放热系数α1αf +αd 0.091044热有效系数ψ设计取定0.6545传热系数K ψα1/(1+α1/α2)0.053246大端温压Δt d ひ"-t'353.347小端温压Δt x ひ'-t"28048对数温压Δt 315.249传热量Q cr KH'Δt148043850误差ΔQ0.052四1减温器类型设计取定面式减温器2最高出口蒸汽温度t 1设计取定3203最高出口蒸汽焓值h 1查特性表23049.34设计出口蒸汽温度t 2设计取定2905设计出口蒸汽焓值h 2查特性表22977.76蒸汽焓降△i计算结果-71.6五减温器对流换热管束xd x d Δt Δt l n)Δt Δt (-10011⨯-rp crrp Q Q Q TT T T aT 36.333311-1)(121+a )10(5.71000--⨯⨯υwd33.065.0)(2.0r zs P wd d C C υλa 1管子类型设计取定光管2烟气冲刷方式设计取定横向冲刷3管子排列方式设计取定顺排4管子直径d 设计取定515管子厚度t设计取定36横向高度设计取定14207横向排数Z 1设计取定368纵向排数Z 2设计取定389横向节距S 1设计取定9010纵向节距S 2设计取定10511对流受热面积H 设 计 值302.512需要传热面积H'设 计 值296.813烟气流通截面面积F 设 计 值2.049b 1进口烟温ひ′由前一部件出口烟气温度获得5782进口烟焓I ′查焓温表825.53出口烟温ひ″先假定，后校核。
余热锅炉热力计算
余热锅炉热力计算
余热锅炉是一种能够利用燃料燃烧产生的废气余热进行加热水或产生蒸汽的设备。
在利用余热时，需要进行热力计算，以确定余热能够满足加热或产蒸汽的需求。
余热锅炉的热力计算主要包括以下几个方面：
1. 废气余热的热量计算：通过废气温度、流量等参数计算废气的热量，并确定能够利用的余热量。
2. 加热水或产蒸汽的热量计算：根据加热水或产蒸汽的流量和温度要求，计算所需的热量。
3. 热能损失的计算：考虑到余热在传递过程中可能会存在一定的热能损失，需要进行相应的计算。
4. 设备效率的计算：通过热力计算，可以确定余热锅炉的热效率，以此评估设备性能。
余热锅炉的热力计算需要考虑多个因素，并进行相应的参数测量和计算。
只有在充分考虑各种因素的基础上，才能确保余热能够得到充分利用，同时提高设备的效率。
- 1 -。
探讨余热锅炉热力的计算原理及方法
探讨余热锅炉热力的计算原理及方法作者：吴霞来源：《科学与财富》2015年第36期摘要：余热锅炉是一个并不陌生的名词，对它了解最多的应该是它的工作原理，利用环保节能的方法做到了节能减排的效果。
很多企业基于环保的目的，也频繁利用余热锅炉。
当然，余热锅炉也有它自身发展的不足之处，但总的来说，从环保节能这个方面来看，余热锅炉是值得提倡并且运用的。
关键词：余热锅炉；工作原理；计算方法；前景展望余热锅炉，顾名思义是利用余热来进行再次利用的锅炉。
现代经济社会的发展也带了很多工业化问题，工业生产中的废气、废物对环境产生了很大的污染。
这个时候余热锅炉对这些不利于环境保护的工业污染物质进行了废利用，把这些工业污染物质中的余热利用起来对水进行加热，其实简单来说就是对一些物质的余热的回收，余热锅炉余热利用的方法在一定程度上起到了节能的作用[1]。
余热锅炉热力的利用范围比较广泛，像发电机、空调等都有用到其原理，然而对于余热锅炉热力的计算方法仍需要进一步探讨。
一、余热锅炉的工作原理余热锅炉的工作原理与它的构造有莫大的关系，它的构造是它工作原理的物质承载条件。
余热锅炉的结构比较复杂，但总的分为两大部分：锅炉本身和它的一些辅助性设备。
锅炉能够生产蒸汽，而生产蒸汽的核心部分则是由燃烧器、空气预热器、锅筒等锅炉中的很多部件构成的，这也是锅炉的本身。
而在锅炉中有两个比较重要的部件，那就是炉膛和锅筒。
炉膛在锅炉的运行中吸收来自火焰与高温烟气之类物质的大量辐射热，锅筒是一个圆筒形容器，能够通过锅炉中的循环回路向锅炉中的过热器输送蒸汽。
余热锅炉在工作的时候每段烟道的水经过锅筒进入到各个受热面，水在接触到受热面之后就会产生大量蒸汽，此时蒸汽进入到进口的集箱中，再通过一系列循环途径回到锅筒。
余热锅炉燃烧释放出来的高温烟气经过烟道进入其入口处，在经过热气、蒸发器、省煤器等回收装置进通过烟囱排入大气。
余热锅炉按工艺设备的性质可以分为两类：一种是热回收，这是出于一种节能目的；另一种是气体冷却。
余热锅炉热力计算
θ
℃
ρ kg/ m3
W
m/s
ξ
△h3 Pa
热力计算 273ρ0/(273+θ) Vpy(273+θ)/(273F)/3600
查表 ξρW2/2
三 烟管沿程阻力 1 平均烟温 2 烟气实际密度 3 烟气流速 4 管束长度 5 雷诺数 6 阻力系数 7 沿程阻力
θ
℃
ρ kg/ m3
W
m/s
l
mm
Re ——
Iy 1.2 1717.36 3459.85 5250.88 7087.76 8967.16 10896.34 12878.10 14897.24 16954.12 19045.46 21170.16 23318.04 25505.77 27703.81 29923.91 32169.31 34424.25 36692.97 38975.66 41273.50 43583.87 45899.51 48230.94 50563.50 52911.73
四 烟囱出口阻力 1 烟囱直径 2 烟气流通截面积 3 烟气温度 4 烟气实际密度 5 烟气流速 6 局部阻力系数 7 烟囱出口阻力 8 烟囱出口烟气动压头
26燃气计算书
d
mm
F
m2
θ
℃
ρ kg/ m3
W
m/s
ξ
△h8 Pa
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ△h9 Pa
设计 πd2/4 取排烟温度 273ρ0/(273+θ) Vpy(273+θ)/(273F)/3600 查表 ξρW2/2 ρW2/2
Vy(θpj+273)/(273Fy)/3600
m2/s 《锅炉计算手册》表2-46(300~400)
余热锅炉回收热能的优化计算方法
余热锅炉回收热能的优化计算方法摘要：在多数锅炉运行当中，随着运行时间的增加排烟温度均比设计值高很多，有些锅炉的设计标准排烟温度甚至远远超过了露点温度。
而在多年的使用当中，却逐渐发现排烟温度的升高带来了热量的损失，因此为了提高锅炉余热的利用率通过水热媒实现了余热回收和热能优化，从而保证了热量的使用效率。
本文将对热能回收技术做简单概述，并结合实例运用热能优化计算方法实现余热热能的回收。
关键词：锅炉烟气余热；热能消耗；优化计算；水热媒技术前言：在以往的国内电厂中，对于烟气余热的利用通常选择低温省煤器技术，这种技术在空气预热器使用之后由于换热面布置的变化，限制了凝结水抽出点和被加热凝结水温升的位置，烟气的利用率不足20%，因此逐渐被新技术取代。
水热媒技术是借鉴了国外电厂的梯级回收方式，利用烟气余热，具有非常优秀的效果。
一、新技术的应用实践国外电厂的梯级回收方式主要表现在在烟道尾部假装一个低温省煤器，通过这个低温省煤器使凝结水的流量在流经低压加热器时变小，从而完成余热的回收。
如图一所示：在这一结构当中，原则上可以使烟气余热利用达到最优，虽然在冷源上增加了损失，从而导致汽轮机增加了热能消耗，导致汽轮机使用率降低，但是在自备电厂中吸热量的循环效率得到了提升，汽轮机增加了发电量，总体权衡下，经济效益能够得到提升。
以最为常见的150℃排烟为例，在热力学计算中，这一热量在进入到低温省煤器当中时，凝结水的温度不可以超过锅炉排烟的温度，从而限制了最高抽汽参数的排挤。
因此考虑到加装锅炉煤气以及尾部烟道的具体因素，低温省煤器所允许的最低出口烟温不能超过100℃，因此需要采取相应的方案。
首先需要与低压加热器相关联，在低压加热器的入口处将部分的凝结水分流引导至低温省煤器，在吸收到热量之后再返回热系统，并使其在加热器出口处汇合到主凝结水当中，并保证烟气余热替代抽汽；在工程中所采用的烟气余热利用系统内部，为了使排烟温度从150℃降低至100℃，需要对气体密度和定压比热值的具体数值有所了解，并计算得出烟气的放热量，这一数值，就是烟气余热量。
余热锅炉ppt课件
锅炉的热力过程
一.锅炉的传热 导热 对流换热 辐射换热
传热方程式
Q＝K·t·A J/s或W
Q一传热量； K一传热系数，W/(m2℃)； t一平均温差，℃； A一管子的传热面积，m2。
锅炉的热力过程
二.锅炉热量转换的过程 在发电锅炉的热量传递过程中，前面所述的导
水循环回路：它接受省煤器来的给水，并向过热器 输送饱和蒸汽。所以，汽包是生产过热蒸汽的过程 中加热、蒸发、过热这三个阶段的连接枢纽或大致 分界点。 汽包中储存有一定的汽量、水量，因而汽包具有一 定的储热能力。在运行工况变化时，可以减缓汽压 变化的速度，对锅炉运行调节有利。 汽包中装有各种装置，能进行汽水分离，清洗蒸汽 中的溶盐，排污，以及进行锅内水处理等，从而可 以改善蒸汽品质。
余热锅炉布置图
烟气系统
从燃气轮机出来的高温烟气有两路出口，一路进入余热锅炉， 从主烟囱排入大气，另一路进入旁路烟囱排入大气。每路烟道 上都装有挡板，共有三个挡板，主烟道上的挡板称“主挡板”， 旁路烟道上的档板称“旁路档板”，主烟囱处的档板称“烟囱 挡板”，各挡板是配合使用的。
燃气轮机工作而余热锅炉不工作，要开启旁路挡板，关闭主挡 板。燃气轮机与余热锅炉同时工作，要关闭旁路挡板，开启主 挡板。另一方面为调节余热锅炉的产汽量，主挡板和旁路挡板 可以部份开启或部份关闭。
蒸发器
在蒸发器内，水吸热产生蒸汽。 通常情况下只有部分水变成蒸汽，所以
管内流动的是汽水混合物。 汽水混合物在蒸发器中向上流动，进入
对应压力的汽包。
汽包
自然循环和强制循环的余热锅炉中，汽包是必 不可少的重要部件。
汽包除了汇集省煤器给水和汇集从省煤器来的 汽、水混合物外，还要提供合格的饱和蒸汽进 入过热器或供给用户。
Q135-900-52-3.82-450余热锅炉热力计算
6 出口蒸汽压力（绝对压力） Pbq
二、燃料参数 (一): 燃料特性（应用基成份） 1 烟气容积百分数 2 烟气容积百分数 3 烟气容积百分数 4 烟气容积百分数 5 烟气含灰量 6 烟气量 7 烟气温度 8 实际H2O容积 9 烟气容积 10 H2O容积份额 11 RO2容积份额 12 三原子气体容积份额 N2 O2 CO2 CO Ash Vgas Tgas VH2O Vy rH2O rRO2 rп % % % % g/Nm3 Nm3/h ℃ m3/Nm3 m3/Nm3 设计燃料数据 设计燃料数据 设计燃料数据 设计燃料数据 设计燃料数据 设计燃料数据 设计燃料数据 《标准》公式4-07 《标准》公式4-08 《标准》公式4-10 《标准》公式4-09 rH2O+rRO2 78.8 2.2 14 5 10 135000 900 0 1 0 0.19 0.19
由前一部件出口烟气温度获得
横向冲刷 逆流 错排 32 4 38 8 145 96 0.47 24.2 170 0.034 753.245 1140.581 675.703 1012.71 124.773 256.226 2798.348 3122.411 362.29 0.055 23.119 1869.818 0 0.19 0.133 5.603 8.60E-04 1
设计取定 △i kJ/Nm3 计算结果
面式减温器 91.308
Q135/900-52-3.82/450锅炉 热力计算书
序号
技术文件号:RLJS 共 14 页 第 7 页
名
称
符号
单
位
公
式
及
计
算
数 光管
值
(五): 低温过热器 1 管子类型 2 烟气冲刷方式 3 烟气与工质流向 4 管子排列方式 5 管径 6 管子厚度 7 横向排数 8 纵向排数 9 横向节距 10 纵向节距 11 有效辐射层厚度 12 烟气流通面积 13 对流受热面积 14 工质流通面积 15 烟气入口温度 16 烟气入口温焓 17 烟气出口温度 18 烟气出口温焓 19 烟气侧放热量 20 蒸汽入口温度 21 蒸汽入口焓 22 蒸汽出口焓 23 蒸汽出口温度 24 蒸汽平均比容 25 蒸汽流速 26 工质侧对流放热系数 27 烟气中水蒸汽容积份额 28 三原子气体容积份额 29 烟气黑度 30 烟气流速 31 污染系数 32 利用(冲刷不均匀)系数 d δ Z1 Z2 S1 S2 s Fhx Hhx f ひ＇ I＇ ひ″ I″ Q t＇ i＇ i″ t″ υ pj wд α к rH2O rq α Wг ε ξ m/s mm mm mm mm mm mm m m2 m2 m2 ℃ kJ/Nm3 ℃ kJ/Nm3 kJ/Nm3 ℃ kJ/kg kJ/kg ℃ m3/kg m/s 设计取定 设计取定 设计取定 设计取定 设计取定 设计取定 设计取定 设计取定 设计取定 设计取定 《标准》公式7-54 设计取定 设计取定 设计取定
锅炉热力计算
0 0 0 0
9834.9
0
三、热平衡参数及计算 (一): 热平衡计算 1 冷空气理论热焓 2 排烟温度
上海夏能新能源科技有限责任公司 序号
Ilk Tpy
kcal/kg 《标准》附表8,公式3-35 ℃ 先假定，后校核
技术文件号:RS37-RL 共 12 页 第 4 页 SHL29-1.6/150/90-AII锅炉 热力计算书
0.0889(Cy+0.375Sy)+0.265Hy-0.0333Oy
48.47 2.83 6.26 0.95 0.61 33.06 7.82 23.05 19000 4.871 0.802 3.856 0.909 1.2 0.818 6.557 0.139 0.125
0
kcal/kg 设计燃料数据 0.111Hy+0.0124Wy+0.0161V 0.79V +0.008Ny 0.01866(Cy+0.375Sy) 设计取定 Nm3/Kg Nm3/Kg V H2O+0.0161（α －1﹚V°
° ° 0
V° m3/kg V°H2O m3/kg V°N2 m3/kg VRO2 α VH2O Vy rRO2 rH2O m3/kg
VRO2+V N2+VH2O+（α －1）V° Nm3/Nm3 VRO2/Vy Nm3/Nm3 VH2O/Vy
19 O2容积份额 20 N2容积份额 21 三原子气体容积份额 22 燃料消耗量 23 计算燃料消耗量 24 进入余热锅炉的烟气量 25 漏风系数 26 漏风量 27 吹灰介质容积 28 辅助燃烧烟气量 29 总烟气量 30 烟气带入的热量
kcal/kg 查焓温表 Ipy×Vy/Q′×100％ 《标准》附表5 《标准》附表5 《标准》表4-1 1-q5/(η +q5) kJ/kg % kJ/kg kJ/kg kJ/kg kJ/kg kJ/kg kJ/kg q2+q3+q4+q5 1-Σ q 查《标准方法》表B13 查《标准方法》表B14 查《标准方法》表B14 查《标准方法》表B13 Q'×η
余热锅炉热力计算
26燃气计算书
dn F θ ρ0 ρ W ξ △h2
mm m2 ℃ kg/ m3 kg/ m3 m/s
Pa
热力计算 热力计算 （1+1.306αV0）/Vy 273ρ0/(273+θ) Vpy(273+θ)/(273F)/3600
查表 ξρW2/2
二 烟管出口阻力 1 出口烟温 2 烟气实际密度 3 烟气流速 4 局部阻力系数 5 出口阻力
3 烟管内径
4 烟管长度
5 烟管数量
6 对流受热面积
7 烟气流通截面积
8 螺纹节距
9 螺纹深度
Dw mm
S
mm
Dn
mm
L
mm
n
根
Hdl
m2
Fy
m2
P
mm
ε
mm
设计 设计 Dw-2S 设计 设计 nπDnL nπDn2/4 设计 设计
0.092 84.00 2756.72 245.00 3.00 97.00
2200
5387 3289 4402
2300
5659 3452 4644
2400
5930 3615 4887
2500
6203 3779 5132
<<锅炉计算手册>> 表2-21 （Cθ）K 132 266 403 542 684 830 978 1129 1282 1437 1595 1753 1914 2076 2239 2403 2567 2731 2899 3066 3234 3402 3571 3740 3910
λ ——
△h4 Pa
热力计算 273ρ0/(273+θ)
热力计算 设计
锅炉余热回收热力计算(1)
#REF!
#REF!
动力公司热力车间
序号
7 8 9 10
烟气余热回收
RJ 热 力 计 算 书 符号
θ" wy K H ℃ m/s W/m2℃ 2 m
名称
出口烟温 烟气流速 传热系数 受热面积
公 式 及 来 源 #REF!
11 吸热量 12 吸热量百分比
Q Q/ΣQ
KJ/m
%
3
13 平均过剩空气系数 14 热力计算误差校核
1 1
℃ kJ/Nm3
℃
kJ/Nm3 kJ/Nm3 MW 单位
℃
10 烟气放热量 Ⅸ.节能器热力计算 序号 名 称 1 进口烟温 2 进口烟焓 3 出口烟温 4 出口烟气绝对温度 5 出口烟焓 6 烟气侧对流放热量 7 工质流量 8 给水温度 9 给水焓 10 节能器出口水焓 11 节能器出口水温度 12 平均水温 13 最大温差 14 最小温差 15 受热面的平均温降 16 平均烟温 17 导热系数 18 运动粘度系数 序号 名 称
二 燃料特性 1 2 3 4 5 6 7 CH4 C2H4 C2H6 C3H8 C4H10 C5H12 H2
95.9495 0 0.9075 0.1367 0 0 0 0 0 3 0.002 0 0.0062 Qdwy 35160
% % % % % % % % % % % % % kJ/m3
8 O2 9 CO 10 CO2 11 H2S 12 N2 13 H2O 14 应用基低位发热量 三 燃料燃烧产物计算 1 理论空气量 2 3 4 N2理论容积 RO2容积 H2O理论容积
动力公司热力车间
序号 6 7 名称 三原子气体份额 烟气总重量 符号 r Gy rRO2+rH2O
锅炉热力计算标准方法
锅炉热力计算标准方法
在锅炉热力计算中，我们需要遵循一定的标准方法来进行计算，以确保锅炉的
安全运行和高效工作。
本文将介绍一些常用的锅炉热力计算标准方法，希望能对大家有所帮助。
首先，我们需要了解锅炉的热力计算是指根据锅炉的工作条件和要求，计算出
锅炉的热力参数，包括热效率、热负荷、燃料消耗量等。
而在进行锅炉热力计算时，需要考虑锅炉的类型、工作压力、蒸发量、燃料种类等因素。
其次，对于锅炉的热效率计算，我们可以采用热力平衡法来进行。
热力平衡法
是指通过对锅炉各部分的热量输入和输出进行平衡计算，从而得出锅炉的热效率。
在进行热力平衡计算时，需要考虑到燃料的热值、燃烧效率、烟气中水蒸汽的含量等因素，以确保计算结果的准确性。
另外，对于锅炉的热负荷计算，我们可以采用热力平衡法和传热计算法相结合
的方法来进行。
在进行热负荷计算时，需要考虑到锅炉的工作压力、蒸发量、热效率等因素，以确保锅炉能够满足实际生产的热负荷需求。
此外，对于锅炉的燃料消耗量计算，我们可以采用燃烧热值和燃料消耗率相乘
的方法来进行。
在进行燃料消耗量计算时，需要考虑到燃料的热值、燃烧效率、燃料的供给方式等因素，以确保锅炉能够高效利用燃料，降低能源消耗。
总之，锅炉热力计算是锅炉运行管理中非常重要的一部分，只有通过科学合理
的计算方法，才能确保锅炉的安全运行和高效工作。
希望大家在进行锅炉热力计算时，能够遵循标准方法，确保计算结果的准确性和可靠性。
余热锅炉热力计算
ξ2=0.3164/(ρi*uc*dc/ui)^0.25
λ △pf1=λ*Lb*ρi*uc^2
2*Dc △pf2=λ*(L-Lb)*ρi*u^2
2*Di
△pf=△pf1+△pf2
进口管箱局部阻力系数 换热管入口阻力系数 保护套管突然缩小 阻力系数 入口局部阻力 换热管出口阻力系数 出口管箱阻力系数 出口局部阻力
z1=(Ti-Tb)/(To-Tb) △tm=ti-to/lnz1 Qq=3.6*K*A*△tm η=（Qq-Q）/Q x1=Hg-Hs x2=Hl-Hs
D=Q/(x1+w*x2)
三 阻力计算 1 换热管沿程阻力系数
ξ1=0.3164/Re^0.25
管口部分沿程阻力系数 2 换热管内沿程阻力降
套管沿程阻力降
Ah*Po*3600*273.16 pr=Cp*μ*1000/λ
Re=ρuDi/μ αi=0.023*E*Re^0.8*Pr^0.4
Di αo=3*(Q/A)^0.7*Ph^0.15
y1=1/αiΒιβλιοθήκη y2=Eiy3=Eo*Di/Do y4=Di/(αo*Do)
y5=δ*Di/(λ1*Dm) K=1/(y1+y2+y3+y4+y5)
产汽压力
Pq
饱和温度
Tb
饱和水的焓
HL
饱和水蒸气的焓
Hg
排污率 二 、 热力计算
1 管程气体的总放热量 有效放热量
2 换热管内径 换热管中径 管口内径 换热管流通面积 管口流通面积 换热面积
3 工艺气体的平均温度 工艺气体的平均压力 管程气体的平均比热 管程气体的平均黏度 管程气体的平均密度 管程气体的导热系数
回转窑和余热锅炉系统的冶炼及热力学计算
回转窑和余热锅炉系统的冶炼及热力学计算朝鲜锌工业集团现有冶炼废渣50万吨左右。
物料组成为:Zn9%, 铅4.9%, 银150g/t.，并且在每天生产中还要排出废渣。
通过焙烧收集技术，可以把锌铅通过焙烧的提取，根据现有原料计算可以提出含量50%左右次氧化锌和氧化铅。
1．介绍-工艺系统朝鲜端川锌厂历年来锌系统产出的锌废渣一直堆存而未处理，为回收其中锌金属及其它有价金属，决定建设2台Ф3×45m锌废渣回转窑，捕集的氧化锌进行浸出、净液、电解最终获得电锌，由于氧化锌的湿法处理系统需要蒸汽，为此厂方决定在回转窑后增设余热锅炉，回收回转窑烟气中的余热，产出低压蒸汽供电锌生产使用。
-生产能力回转窑单台日处理原料200吨，配套收集系统、脱硫系统，每天单台可收集50%的次氧化锌30-35吨，两套设备可以完成日处理400吨原料的计划，每天可收集50%的次氧化锌60-70吨。
-工艺介绍将含锌渣混入无烟粉煤或焦粉,用加料装置进入回转窑内，由于窑内体具有倾斜度和一定的转速，炉料在室内不断运动，配入的还原煤中的碳，在高温作用下，使原料中的Zn还原形成金属锌，在大于1000℃下，锌剧烈挥发成锌蒸汽，并与窑头进入的空气，迅速被氧化成ZnO,氧化锌随烟气一道进入沉降室及余热锅炉。
余热锅炉采用直通式结构，全自然循环，窑尾550℃烟气进入前段膜式水冷壁组成的沉降室，用于冷却和沉降粗烟尘，这部分含氧化锌较低的粉尘可返回配料，后段是带有对流管束的蒸发区，这部分含氧化锌较高的粉尘可直接送入表面冷却器进收集系统，本锅炉设计换热面积约600㎡，出余热锅炉烟气温度为300℃左右，送入表面冷却器，锅炉为支撑式结构。
锅炉清灰采用振打和爆破清灰相结合，对膜式水冷壁，设置一部分高效弹性振打机，对流管束采用脉冲爆破清灰，设置打焦孔。
锅炉保温采用硅酸铝纤维隔热层，加彩钢板作防护层。
烟气通过表面冷水烟道，被冷却至160℃以下，通过引风机进入布袋收尘室，被布袋捕集的氧化锌粒子落入集尘斗，定期排除包装出售或自用。
余热锅炉热力计算
余热锅炉热力计算烟气特性及温焓计算结果汇总正文目录封皮计算批准热力计算书目录序号名称符号单位公式及计算数值(一):锅炉基本参数MW设计取定给水温度Tgs℃给水压力（绝对压力）Pgst″查表p″冷空气温度排污率%(一):燃料特性（应用基元素成份）碳Cy设计燃料数据氢Hy氧Oy氮Ny硫Sy水份Wy灰份Ay挥发份Vr低位发热量Qdwykcal/kg理论空气量V°m3/kg理论H2O容积理论N2容积理论RO2容积VRO2三、热平衡参数及计算(一):热平衡计算冷空气理论热焓Ilk排烟温度Tpy先假定，后校核排烟热焓Ipy查焓温表排烟热损失q2气体不完全燃烧热损失q3固体不完全燃烧热损失q4散热损失《标准》表4-1 锅炉总热损失∑q保热系数ψigs《标准》附表14 锅炉有效利用热QglBm2Hf《标准》附表4 先假定，后校核。
进口工质温度t＇工质流量占总流量百分比进口水焓i＇出口水焓i″《标准》公式7-62出口工质温度烟气中水蒸汽容积份额rH2O查烟气特性表三原子气体容积份额rq有效辐射层厚度smkq1/(m.kgf/cm2) 《标准》公式5-19 Gykg/kg烟气中飞灰浓度μfh烟气减弱系数k烟气黑度αy《标准》公式5-17x《标准》公式5-33 Qf(二):凝渣管管子直径dmm管子壁厚δ横向排数Z1纵向排数Z2横向节距S1纵向节距S2受热面面积H烟气流通面积F受炉膛辐射受热面积有效角系数有效辐射受热面积Hfs《标准》公式5-4《标准》公式7-46烟气入口温度ひ＇由前一部件出口烟气温度获得烟气入口温焓I＇烟气出口温度ひ″烟气出口温焓I″烟气侧放热量Qrp《标准》公式7-2 平均烟气温度ひpj(ひ＇+ひ″)/2取炉膛工质出口温度《标准》公式7-62 温压Δt《标准》公式7-50烟气流速m/s《标准》公式7-14节距修正系数Cs《标准》公式7-28,29,30 管排修正系数Cz《标准》公式7-32,33 对流放热系数αdkcal/(m2.h.℃)《标准》公式7-27管壁积灰层表面温度tb《标准》公式7-48 α《标准》公式7-42 辐射放热系数αf《标准》公式7-41 吸收炉膛辐射热量《标准》公式7-7 烟气对管壁放热系数α1αd+αf热有效系数传热系数k《标准》公式7-13 传热量Qcr《标准》公式7-1 凝渣管总吸热量QQf+Qcr误差ΔQ允许误差Δ《标准》7.6.2条(三):锅炉管束管子类型光管烟气冲刷方式混合冲刷管子排列方式顺排管子厚度纵向冲刷长度L当量直径ddl横冲对流受热面积Hd《标准》7.1.1条纵冲对流受热面积Hdz横冲烟气流通截面面积《标准》7.3.12条纵冲烟气流通截面面积进口烟温ひ′进口烟焓I′出口烟温出口烟焓管内工质平均温度t《标准》附表13平均温压《标准》公式7-49 烟气计算温度t+Δt横冲烟气平均流速w纵冲烟气平均流速气体减弱系数《标准》公式3-28 飞灰减弱系数kfh《标准》公式5-22 《标准》公式6-42 横冲对流放热系数αdhx《标准》公式7-24 纵冲对流放热系数αdzx《标准》公式7-36 《标准》7.2.1条横冲传热系数Khx《标准》公式7-10 纵冲传热系数Kzx《标准》公式7-40 ΔQ＜Δ计算有效(四):省煤器烟气与工质流向管径对流受热面面积烟气流通截面面积漏风系数由前一部件出口水温获得工质流速wgz《标准》公式7-17烟气平均温度(ひ＇+ひ″)/2烟气平均流速(五):空气预热器管子长度受热面积几何结构计算空气流通面积f空预器平均空气量与理论空气量之比《标准》公式3-15 热空气出口焓Ick《标准》公式7-6 热空气出口温度tck平均烟温(ひ′+ひ″)/2烟气侧对流放热系数平均空气温度tpj(trk+tlk)/2空气流速wk《标准》公式7-15 空气横冲放热系数α2Ψ《标准》7.2.5条《标准》公式7-11 逆流温压△tnl大温差τd《标准》7.5.7条小温差τx参数PR温压修正系数《标准》线算图22 △t《标准》公式7-53 △Q传热部件计算结果汇总名称及符号单位入口烟气温度出口烟气温度吸热量烟速工质入口温度工质出口温度介质流速炉膛/凝渣管锅炉管束省煤器烟气特性及温焓表αpjVH2ONm3/kgVyγRO2γH2OγqαfhCfh 100℃200℃300℃400℃500℃600℃700℃800℃900℃1000℃1100℃1200℃1300℃1400℃1500℃1600℃1700℃1800℃1900℃2000℃共13页第11页SHL29-1.6/150/90-AII锅炉热力计算书SHL29-1.6/150/90-AII锅炉热力计算书审核技术文件号:RS37-RL技术文件号:RS37-RL共12页第1页共12页第2页共12页第3页共12页第4页共12页第5页共12页第6页共12页第7页共12页第8页共12页第9页共12页第10页共12页第11页共12页第12页技术文件代号:锅炉型号上海夏能新能源科技有限责任公司上海夏能新能源科技有限责任公司余热锅炉热力计算书技术文件号:上海夏能新能源科技有限责任公司余热锅炉热力计算书本计算依据1JB/T7603-1994烟道式余热锅炉设计导则2《工业锅炉设计++标准方法》简称《标准方法》注：计算公式中凡是注明《标准方法》，即依据《工业锅炉设计计算标准方法》计算，公式中未注明出处者即依据《烟道式余热锅炉设计导则》。
锅炉热力计算 -回复
锅炉热力计算
锅炉热力计算通常包括以下步骤：
1. 确定锅炉的热效率：这关乎锅炉的能源消耗和热能输出。
热效率可以用以下公式计算：热效率= 热能输出/ 燃料耗用。
2. 确定燃料的热值：不同燃料的热值不同，需要确定燃料的热值才能进行热力计算。
燃料热值一般用单位质量（如kg）的能量表示，单位为焦耳或千焦。
3. 确定锅炉的热负荷：热负荷是指锅炉需要提供的热量，一般用单位时间（如小时）的能量表示，单位为千瓦或兆瓦。
4. 根据热负荷和热效率计算燃料消耗量：可以用以下公式计算：燃料耗用= 热负荷/ 热效率/ 燃料热值。
5. 在此基础上，可以进一步计算出锅炉的其他参数，如进出口水温度、烟气温度、燃料流量等。
一般需要实验数据或者模拟计算才能得到这些参数。
锅炉热力计算
锅炉热力计算摘要：一、锅炉热力计算的概述二、锅炉热力计算的方法三、锅炉热力计算的实例四、锅炉热力计算的重要性正文：一、锅炉热力计算的概述锅炉热力计算是指对锅炉的燃料消耗、热效率、污染物排放等进行定量分析和计算的过程。
在锅炉设计和运行过程中，热力计算是至关重要的环节，它有助于优化锅炉的性能，提高燃料利用率，降低污染物排放，确保锅炉安全、经济、环保地运行。
二、锅炉热力计算的方法锅炉热力计算主要包括以下几个方面：1.燃料消耗计算：根据锅炉的燃料种类、发热量、灰分等参数，计算燃料的消耗量。
2.热效率计算：热效率是指锅炉有效利用的热量与燃料消耗的热量之比。
通过计算热效率，可以评估锅炉的热能利用情况，为提高热效率提供依据。
3.污染物排放计算：根据燃料的成分和燃烧过程，计算锅炉排放的烟尘、二氧化硫、氮氧化物等污染物的量。
4.锅炉运行参数计算：根据锅炉的工作压力、工作温度等参数，计算锅炉的运行状况，以确保锅炉在安全、经济、环保的范围内运行。
三、锅炉热力计算的实例以一台燃煤锅炉为例，我们可以通过以下步骤进行热力计算：1.确定燃料发热量：查阅燃煤的发热量数据，假设为24MJ/kg。
2.计算燃料消耗量：假设锅炉每小时产生10t 蒸汽，根据蒸汽的热值（假设为2MJ/kg）和燃料发热量，计算燃料消耗量为500kg/h。
3.计算热效率：根据燃料消耗量和产生的热量（10t 蒸汽×2MJ/kg），计算热效率为20%。
4.计算污染物排放量：根据燃料的含硫量（假设为1%）和含氮量（假设为0.5%），计算二氧化硫和氮氧化物的排放量。
四、锅炉热力计算的重要性锅炉热力计算对于锅炉的设计、运行和优化具有重要意义。
通过热力计算，可以确保锅炉在满足生产需求的同时，降低燃料消耗、减少污染物排放，实现绿色、可持续发展。
余热锅炉ppt课件
余热锅炉布置图
烟气系统
从燃气轮机出来的高温烟气有两路出口，一路进入余热锅炉， 从主烟囱排入大气，另一路进入旁路烟囱排入大气。每路烟道 上都装有挡板，共有三个挡板，主烟道上的挡板称“主挡板”， 旁路烟道上的档板称“旁路档板”，主烟囱处的档板称“烟囱 挡板”，各挡板是配合使用的。
余热锅炉是锅炉的一种，它主要是利用 燃气轮机排气的余热产生蒸汽。
空气
燃料
产生蒸汽
燃气轮机
燃气轮机排气
余热锅炉
给水
在燃气轮机内做功后排出的燃气，仍具有比较高 的温度，一般在540℃左右，利用这部分气体的 热能，可以提高整个装置的热效率。
通常是利用此热量加热水，使水变成蒸汽。蒸汽 可以用来推动蒸汽轮机一发电机，也可用于生产 过程的加热或供生活取暖用。
过热器
过热器的作用是将蒸汽从饱和温度加热 到一定的过热温度。
它位于温度最高的烟气区，而管内工质 为蒸汽，受热面的冷却条件较差，从而 在余热锅炉各部件中最高的金属管壁温 度。
省煤器
省煤器的作用是利用尾部低温烟气的热量来加热余热 锅炉给水，从而降低排气温度，提高余热锅炉以及联 合循环的效率，节约燃料消耗量。
燃机排出的烟气通过进口烟道进入锅炉本体， 依次水平横向冲刷各受热面模块，再经出口烟 道由主烟囱排出。沿锅炉宽度方向各受热面模 块均分成三个单元，各受热面模块内的热面组 成见下表
锅炉从入口法兰至尾部总长为50.6 m，宽度约为18m（包括平台宽度）， 高压锅筒中心标高为28.1 m，中压锅筒中心标高为27.71 m，低压锅筒中心标 高为28.275 m，烟囱顶部标高为80m。
余热锅炉的热力回收计算分析
（8 ）
1
2 Gmax
3 4
烟气出口温度 t2(℃)
3.2
余热锅炉的水吸热量 回收得到的热量， 可视为进出口流体的焓差。 进入水的温
1. 蒸发量 s 2.设备投资效益 c/s 3.受热面积 f 4.设备成本 c
图2
受热面积、 设备成本、 蒸发量、 设备 投资效益与烟气出口温度的关系
双压与三压余热锅炉， 来提高发电效率。 采用多压余热锅炉技 术， 可更有效地回收排气的余热， 由于多压， 吸热线与放热线 能够更好地匹配， 减少了传热的不可逆损失， 回收的 值高， 构成的循环效率高； 另一方面， 由于节点的改变， 减轻了单压 等级的增加， 尽量回收的热量几乎不增加， 但回收的 增加， 发电量增加。 1.2 余热锅炉的发展趋势 美国从上世纪 50 年代开始， 就研究用于回收钢铁工业余 热的余热锅炉，此后相继开展了用于回收其他行业余热资源 的余热锅炉研制， 积累了大量的经验。 美国已制造并运行数十 台热管余热锅炉； 用于燃油 、 燃气和煤的联合循环的无补燃 、 补燃和全燃的单压、 双压、 三压和再热或不再热的余热锅炉已 商业化。日本已研制推广用于各种余热源的多种型号的余热 锅炉， 并已成批制造热管式余热锅炉； 干法熄焦余热锅炉， 已 成为日本钢铁企业中实用化节能效果的高温余热回收设备 。 现在，余热锅炉已向高参数和全部用于发电为主要目的 化工、 建材和轻 的方向发展。我国已开发并制造出用于冶金 、 纺等行业的余热锅炉。但纵观我国余热锅炉成套产品的技术 水平， 与国外先进的同类产品相比， 尚有一定差距， 尤其是自 控水平仍比较落后， 积灰清理效果差， 配套辅机质量差， 尚有 待业内继续探索。
《装备制造技术》 2010 年第 8 期
概论余热发电系统热力计算方法
概论余热发电系统热力计算方法摘要：本文介绍了预热发电系统的热力计算方法及其推导过程，可根据本文理解余热发电系统热力计算，有一定的参考价值。
关键词：余热发电；热力计算Abstract: This paper introduces the preheating thermodynamic calculation method of power system and the derivation process, according to understand the thermodynamic calculation of waste heat power generation system, this paper has certain reference value.Key words: Waste heat power generation; Thermodynamic calculation一、系统热力计算方法和步骤及其划元原则1 系统热力计算方法以热平衡和工质平衡理论为基础，以基本换热计算单元为热平衡范围，在考虑掠过换热器外部的废气与换热器内流过的工质之间换热效率的基础上，建立一系列包含热平衡范围内各项热收入与热支出项目的热平衡方程，以求解每个基本换热计算单元在换热过程中的某未知参数值。
2 系统划元原则系统划元系指将余热发电系统划分为一系列可计算的基本换热计算单元，单元内的换热过程可建立唯一热平衡方程，以求解该单元在换热过程中的某未知参数值。
系统中的汽轮机做功、蒸汽冷凝、热力除氧和高温水闪蒸等均已是基本换热计算单元；而余热锅炉内的热水器、省煤器、蒸发器、汽包和过热器等则需将其划分为各种类型的基本换热计算单元。
这些基本换热计算单元既可是上述独立换热单元，也可是独立换热单元的各种组合。
所谓基本换热单元系最大可计算单元，以此单元为热平衡范围而建立的热平衡方程仅有一个因变量，或相邻换热单元的两个热平衡方程间有两个相关联的因变量，通过两方程的联立而求解出两个因变量。
余热锅炉水汽系统计算公式总结-个人总结 仅供参考
工艺系统计算总结1、管道直径计算（锅炉房设计计算规定 HG/T 20680-2011）： 公式：22D w Q G v π⎛⎫⨯==⨯ ⎪⎝⎭其中：D ——管道内径，m W ——介质流速，m/s Q ——体积流量，m 3/s G ——质量流量，Kg/m 3 v ——介质比容，m 3/Kg2、水泵扬程及功率计算（锅炉房设计计算规定 HG/T 20680-2011） (1)扬程计算 公式：1()102b in j H p p p p H H =+∆-+∆⨯++∆式中：H ——锅炉给水泵计算扬程（m ） P b ——锅炉汽包压力（MPa ）Δp ——开启安全阀所需的压差，可取Δp=（0.04~0.06）p b p in ——锅炉给水泵进口压力（MPa ）Δp 1——锅炉给水泵出口至锅炉汽包之间设备和管路总阻力（MPa ） H j ——锅炉汽包正常液位与锅炉给水泵中心几何高差 ΔH ——计算扬程富余量（m ） (2)功率计算 公式：QHg N ρη=式中：N ——泵电机功率（Kw ） Q ——水泵流量（m3/s ） H ——水泵扬程（m ） g ——重力加速度（m/s2） ρ——工质密度（Kg/m3） η——水泵的效率3、风机的选型计算（锅炉房设计计算规定 HG/T 20680-2011） （1）风压计算：00273101.3 1.293273p yyy yt p K p t b ρ+=⨯∆⨯⨯⨯+∑式中：p y ——引风机风压（Pa ） K ——风压备用系数0yp∆∑——引风系统总阻力（Pa ）t p ——吸风机前的排烟温度（℃）t y ——吸风机的铭牌上给出的气体温度（℃） b ——当地大气压力（KPa ）0y ρ——101.3kPa 时的烟气密度（可取1.34kg/m3）（2）风机配电机功率计算 ①风机所需功率123600102f V pN ηη⨯=⨯⨯N f ——风机所需功率（kW/h ） V ——风机风量（m3/h ） P ——风机风压（Pa ）η1——风机在全压头时的效率，由供应商资料或样本中查取，一般取0.6-0.9 η2——机械传动效率机械传动功率选用表②电动机功率计算4、热力除氧器耗汽量计算（锅炉房设计计算规定 HG/T 20680-2011） 公式：212()()*q x G i i D D i i η⨯-=+-式中：D q ——除氧器耗汽量（t / h ）G——进除氧器最大水量（t / h）i2——除氧器出口水焓（kJ/kg）i1——除氧器进口水焓（kJ/kg）i——进入除氧器蒸汽焓（kJ/kg）η——除氧器的效率，一般取0.98D x——排气中蒸汽损失量(t/h),一般按每吨产水量1~3kg选取5、安全阀计算与选型（1）安全阀选型需要确定的参数：a）确定安全阀公称压力。
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4 总局部阻力
△pj=△pj1+△pj2 3112.0164
5 废锅气侧总阻力降
△p=△pf+△pj 4287.7902
四
壁温计算
1 管外水垢层温度
Tc=Tb+Q/3.6Aαo 254.29998
2 换热管外壁温
Tw=Tc+Q/3.6A*Eo 298.02386
3 换热管内壁温
x1=
Q
4 换热管的平均温度
管内气体的平均流速 换热管出口流速 5 管内气体的普郎特数
管内气体雷诺数 管内平均对流给热系 6数
7 总传热系数
8 平均对数温差 9 传热热量 10 换热余量 11 产汽量
P=(Pi+Po)/2 Cp=(Cpi+Cpo)/2 μ=（μi+μo）/2 ρ=（ρi+ρo）/2 λ=（λi+λo）/2 uc= V*(Ti+273.16)
i*uc*dc/ui)^0.25 0.4227832
2 换热管内沿程阻力降
套管沿程阻力降
λ
△pf1=λ*Lb*ρ i*uc^2
0.026
其余沿程阻力降
2*Dc
748.20058
△pf2=λ*(L-Lb)*
ρi*u^2
2*Di
427.57323
换热管沿程总阻力降
△pf=△pf1+△pf2 1175.7738
0.6
m
Ps
40
bar
Ts
132
℃
Hs
558.24
kj/kg
Pq
40
bar
Tb
251.85
℃
HL
1087.43 kj/kg
Hg
3212.7
kj/kg
w
0.03
Qz=Hi-Ho Q=Qz*(1-f) Di=Do-2δ Dm=Do-δ Dc=Do-2δ-δb-δt Aj=3.14*D^2*n/4 Ajc=3.14*D^2*n/4 A=3.14*Do*L*n T=(Ti+To)/2
Ti
1000
℃
Pi
17.5
bar
Hi
0.80542166 E+8kj/h
Cpi
kj/Nm3℃
λi
0.269
w/m℃
ρi
2.154
kg/m3
μi
4.41
E-5Pa*s
To
400
℃
Po
17.2
bar
Ho
0.16503706 E+8kj/h
Cpo
kj/Nm3℃
λo
0.146
w/m℃
ρo
4.008
kg/m3
二 、 热力计算
1 管程气体的总放热量 有效放热量
2 换热管内径 换热管中径 管口内径 换热管流通面积 管口流通面积 换热面积
3 工艺气体的平均温度
λ1
41.45
w/m℃
Ei
0.0003 m2℃/w
Eo
0.0004
n
370
根
L
3.5
m
Do
0.038
m
δ
0.0045
m
δb
0.002
mபைடு நூலகம்
δt
0.002
m
Lb
3.48 3.081 0.2075
bar kj/Nm3℃ E-5Pa*s
kg/m3 w/m℃
30.58077709 m/s
16.02768851 m/s
12.35693401 m/s
8.622154715 m/s #DIV/0!
31726.42806
αi=0.023*E*Re^0.8*Pr^0.4 Di
3 换热管内局部阻力降
进口管箱局部阻力系数
ξ1
1.5
换热管入口阻力系数
ξ2
1
保护套管突然缩小
ξ5
0.22
阻力系数
△pj1=（ξ1+ξ 2+ξ3）uc^2*ρi
入口局部阻力
2
2739.5652
换热管出口阻力系数
ξ3
1
出口管箱阻力系数 出口局部阻力
ξ4
1.5
△pj2=（ξ1+ξ
2）uc^2*ρi
2
372.45118
μo
2.55
E-5Pa*s
污垢系数及换热管导 4 热系数
换热管的导热系数 管程气体污垢系数 壳程水汽污垢系数 5 换热管数据 换热管数量 换热管长度 换热管外径 换热管壁厚 管口保护套管的厚度
套管与换热管间陶纤 厚度 保护套管的长度 6 锅炉给水及饱和参数 锅炉给水压力 锅炉给水温度 给水温度下的焓 产汽压力 饱和温度 饱和水的焓 过热蒸气的焓 排污率
3.6*3.14*Di*l*n x2=1/3.14λ1 x3=ln(Do/Di)
Tn=Tw+x1*x2*x3 Tm=(Tw+Tn)/2
143306.06 0.0076833 0.2702903 595.62932 446.82659
w/m℃ ℃
kj/h
kg
过热蒸汽的焓 冷凝水带走 差值 可供发电
73192873.25 kj 51995714.12 kj 21197159.13 kj 5.888099758 MW
三
阻力计算
1 换热管沿程阻力系数
ξ
1=0.3164/Re^0.25 0.0237073
管口部分沿程阻力系数
ξ2=0.3164/(ρ
x1=Hg-Hs x2=Hl-Hs D=Q/(x1+w*x2)
#DIV/0! 0.0003 0.000305263 1.71048E-05 9.39812E-05 #DIV/0! 5.049949376 370.5125789 #DIV/0! #DIV/0! 2654.46 529.19 22782.35542
Ac*Pi*3600*273.16 ui= V*(Ti+273.16)
Ah*Pi*3600*273.16 u= V*(T+273.16)
Ah*P*3600*273.16 uo= V*(To+273.16)
Ah*Po*3600*273.16 pr=Cp*μ*1000/λ
Re=ρuDi/μ
17.35 #DIV/0!
αo=3*(Q/A)^0.7*Ph^0.15
#DIV/0!
w/m℃
44616.61396 w/m℃
y1=1/αi y2=Ei
y3=Eo*Di/Do y4=Di/(αo*Do) y5=δ*Di/(λ1*Dm) K=1/(y1+y2+y3+y4+y5) z1=(Ti-Tb)/(To-Tb) △tm=ti-to/lnz1 Qq=3.6*K*A*△tm η=（Qq-Q）/Q
64038460 60836537
0.029 0.0335 0.021 0.244392342 0.12808845 154.5977718
700
kj/h kj/h
m m m m2 m2 m2 ℃
工艺气体的平均压力 管程气体的平均比热 管程气体的平均黏度 管程气体的平均密度 管程气体的导热系数 4 套管入口气体流速 换热管入口流速
一 、 已 知 数 据
1 工艺气体的总流量 废热锅炉热损失 废热锅炉设计负荷
入口温度下的气体的 2 热力参数
入口温度 入口压力 比焓 比热 导热系数 密度 黏度
出口温度下的气体的 3 热力参数
出口温度 出口压力 比焓 比热 导热系数 密度 黏度
废热锅炉 热力计算
V
52946
Nm3/h
f
0.05
fh
1