偶应力流体的Riabouchinsky型精确解
不可压缩流体的动力学方程的解的Gevrey类正则性分析
不可压缩流体的动力学方程的解的Gevrey类正则性分析众所周知,研究流体力学方程的最合适的函数空间是Sobolev空间,因为在Sobolev空间中能量的定义非常简单.可是很多流体力学方程的基本问题在Sobolev空间中还没有满意的工作,比如Prandtl边界层问题在Sobolev空间中在很多情况下是不适定的.另一方面,利用Cauchy-Kovalevskaya定理,在解析函数空间这些方程都是局部可解的.但是解析函数空间不包含紧支集函数,因此不是研究流体力学方程的合适的函数空间.为此自然考虑到Sobolev空间和解析函数空间的过度空间Gevrey空间.本博士论文主要研究了流体力学里的几个齐次的不可压缩流体方程的解的Gevrey正则性问题,这些方程包含不可压缩Navier-Stokes方程、不可压缩Euler方程、理想的不可压缩Magnetohydrodynamic(以下均简称为MHD)方程以及不可压缩Boussinesq方程.在这些模型当中最基本的模型就是不可压缩Navier-Stokes方程,而不可压缩Euler方程与不可压缩Navier-Stokes方程的区别在于黏性项的消失以及相应的边界条件的变化.理想的不可压缩MHD方程与不可压缩Euler方程的区别在于耦合的Maxwell方程,这增强了理想的不可压缩MHD方程的非线性性.不可压缩Boussinesq方程与不可压缩Navier-Stokes方程的区别在于方程的外力项由未知量代替,它可看作用来理解不可压缩Navier-Stokes方程的一些关键性质的简化模型.正是由于这些模型的内在联系,我们把它们放在了一起进行研究.自从C.Foias和R.Temam在他们先驱性的工作[47]一文中首次应用Fourier空间的方法研究不可压缩Navier-Stokes方程的解的Gevrey类正则性以来,这种Gevrey 类范数的技巧已经成为研究耗散型发展方程的解的解析性和解析半径估计的标准工具,例如[17,37,46,57,97].C.D.Levermore 和 M.Oliver 在文献[81]中通过选取合适的解析半径将这种研究方法推广到不可压缩Euler方程这种不具有耗散项的流体力学方程中去,同时他们还得到不可压缩Euler方程的解的解析半径的衰减估计.此后,I.Kukavica 和 V.Vicol 在文献[78]中推广了C.D.Levermore 和 M.Oliver 的工作,他们得到不可压缩Euler方程的解的解析半径是指数地对梯度的无穷模衰减.特别地,I.Kukavica和V.Vicol在文献[79]中还讨论了半空间上的不可压缩Euler方程的解析解的解析半径估计,他们引入了新的方法来研究在带有边界的区域上不可压缩Euler方程的解的Gevrey正则性问题.这篇博士论文的主要工作是受到了上述研究方法的启发.本文将分为六章.第一章,作为引言部分,我们将介绍主要问题的背景和当前的研究进展.在第二章,我们将详细地介绍Gevrey类函数的定义和性质.同时我们还将介绍已知的主要结果和本博士论文的主要结果和创新点.在第三章,我们研究了周期区域上不可压缩Navier-Stokes方程的解在Gevrey类空间的黏性消失极限问题.我们证明了在周期区域上不可压缩Navier-Stokes方程的解在Gevrey范数下强收敛到不可压缩Euler方程的解,这是为了在Gevrey空间研究边界层理论做准备工作.在第四章,我们研究了不可压缩Euler方程在加权Gevrey类函数空间的传输性问题,这一问题是受到非滑动的Prandtl边界层问题的启发.这里,我们以半平面为例考虑二维不可压缩Euler方程.由于Fourier空间的办法不再适用,我们这里使用了了 I.Kukavica和V.Vicol在文献[79]中引入的Sobolev-Gevrey空间的办法.由于权函数的出现,非线性压力项的估计要困难得多,这也是我们这项工作的主要创新点.在第五章,我们研究了理想的不可压缩MHD方程的解的Gevrey传输性,同时我们也给出了解的Gevrey类半径的下界估计.我们的工作与经典的不可压缩Euler方程的结果有类似之处,但是方程的结构和计算过程都要复杂得多.此外,由于Gevrey空间理论在磁流体的边界层理论中也适用,因此这项工作也为研究磁流体的边界层理论做了准备工作.在第六章,我们研究了不可压缩Boussinesq方程的解的解析光滑效应问题.我们的工作与经典的不可压缩Navier-Stokes方程的结果有类似之处,但是方程的结构不同,逼近解的构造也要复杂一些.同时,我们这项工作为在Gevrey类空间上研究相应的边界层理论提供了理论基础.。
化工原理（第二版）国防工业出版社课后习题及答案【完整版】
22.4 Tp0 22.4 323101.325 所以 ws 0.34193.182 1.088kg/s
习题 1-11 附图 1―壳体；2―顶盖；3― 管束；4―花板；5－空气
进出口。
由于 p Vs p0 Vs 0
T
T0
解 表压强 P(atg)=1gh1+2gh2
=10009.810.52+9169.813.46 =3.62104Pa
绝对压强 P(ata)= P(atg)+ Pa =3.62104+101.33103 =1.37105 Pa
1-4 为测量腐蚀性液体贮槽内的存液
量，采用如本题附图所示的装置。控制调
节阀使压缩空气缓慢地鼓泡通过观察瓶进
h1 为通气管深入液面下方距离，因此
h1
A
R
13.6 103 0.98103
130 103
1.804m
V
1d2 4
h1
h
1 3.14 22 0.2 1.80 6.28m3
4
G V 9.8102 6.28 6.15103kg 6.15t
1-5 一敞口贮槽内盛 20℃的苯，苯的密度为 880 kg/m3。液面距槽底 9m，槽底侧面有一直径 为 500mm 的人孔，其中心距槽底 600mm，人孔覆以孔盖，试求：
gZ1
p1
u12 2
gZ2
p2
u22 2
hf 1
式中 Z1=0m， p1=0（表压）， u1≈0 ，Z2=1.5m，
p2=-24.66103Pa（表压），
hf1 2u22
将数值代入，并简化得:
斯伦贝谢新技术介绍
泥岩在
之前
中的稳定性
之后
在 目的筛网上
在托盘中
在 目的筛网上
96%留在筛网上
“宽带”压裂技术
BroadBand Sequence“宽带”压裂
增加新井压裂时被改造 到的射孔簇数量 增加新井中每个压裂段 的段长
迄今已施工超过
产量
新井产量 增加
次
可靠性
转向后的微 地震事件
重复压裂 生产指数
低保真信号
高保真信号
微地震监测技术
纵波
注入液体
孔隙 压力
剪切应力
垂直横波
可以反演获得：
破裂面位移量 破裂面方位 错动量, 体积, 能量
水平横波
Petrel软件平台综合工作流程 Mangrove – 完井优化
微地震工作流程
油藏描述
3D 地质 模型
水力裂缝设计
矩张量反演
微地震事件
离散 裂缝 网格
水力裂缝延展模型 生产模拟
MaxCO3 体系
多级压裂工具
桥塞+射孔 水泥固井体系 非固井体系
泵入桥塞带枪隔离分级压裂
泵入带枪桥塞隔离第二级, 第三级射孔
重复隔离, 射孔及压裂步骤
4.5” csg. 15.20#, 3.826” ID
预置球座 投球
− − − − 采用可溶式材料 无需钻磨 井筒全通径 更快的完井时间，更少风险
可溶式压裂堵球
• 在250oF情况下可以承受压力达6－8小时 • 在地面环境不会反应 • 降解程度依赖于 • 时间 • 温度 • 液体
节省时间和费用– KickStart爆破盘阀
− 避免了水平井中使用连续油管或钻杆传 输射孔
− 在定向井和直井中也可以使用
焊接英文词汇大全
双面坡口 double groove 坡口形式 groove type I 形坡口 square groove V 形坡口 single V groove Y 形坡口 single V groove with root face 双 Y 形坡口 double Vgroove with root face
角焊 fillet welding 搭接焊 lap welding 船形焊 fillet welding in the downhand posi on/fillet welding in the flat posi on 平角焊 horizontal fillet welding 立角焊 fillet welding in the ver cal posi on 仰角焊 fillet welding in the overhead posi on 坡口焊 groove welding
手工焊 manual welding/hand welding 车间焊接 shop welding 工地焊接 site welding(英国)/ field welding 美( 国) 拘束焊接 restraint welding 堆焊 surfacing/building up/overlaying 隔离层堆焊 bu ering
1
I 形坡口对接焊 square bulding
卷边焊 flanged edge welding 纵缝焊接 welding of longitudinal seam 横缝焊接 welding of transverse seam 环缝焊接 girth welding/ circumferen al 螺旋缝焊接 welding of spiral seam/welding of helical seam 环缝对接焊 bu welding of circumferen al seam 定位焊 tack welding 单面焊 welding by one side 双面焊 welding by both sides 单道焊 single pass welding/single run welding 多道焊 mul -pass welding 单层焊 single layer welding 多层焊 mul -layer welding 分段多层焊 block sequence/ block welding 分层多道焊 mul -layer and mul -pass welding 连续焊 con nuous welding 断续焊 intermi ent welding 打底焊 backing weld 封底焊 back sealing weld 盖面焊 cosme c welding 深熔焊 deep penetra on welding 摆动焊 welding with weaving/weave bead welding 前倾焊 foreward welding 英( 国)/ forehand welding 美( 国) 后倾焊 backward welding(英国)/ backhand welding美( 国) 分段退焊 backstep welding
《高分子物理》课件——晶态高聚物应力应变曲线第三阶段
外观形貌：细颈沿整个试样扩展
高弹形变与强迫高弹形变的比较：
相同点：大形变，同属于链段运动机理 不同点： 强迫高弹形变：需要外力较大，在去除外力后不 能恢复，只有温度升高到Tg以上 时，才能恢复。 高弹形变：需要外力较小，去除外力即可恢复。
（强迫高弹形变）
(5) 粘流
DB段
在应力的持续作用下， 此时随应变增加，应 力急剧进一步增加的 现象称为应变硬化。
O A y
B
弹性极限点 屈服点
断裂点
应变软化
B Y
Y
N
A A
塑性形变
B D
应变硬化
（强迫高弹形变）
O A y
B
应力增加机理：在应力 的持续作用下，大量链 段不断伸展取向排列后 继续拉伸，导致了整个 分子链的取向排列，分 子链之间重新形成更多 的物理结点，使材料的 强度进一步提高，需要 更大外力进行拉伸，应 力迅速上升。
结晶聚合物则为Tg 至Tm； （2）玻璃态聚合物在冷拉过程中聚集态结构的变化比晶态聚合物简单得多，它
只发生分子链的取向，并不发生相变，而后者尚包含有结晶的破坏，取向和再结晶等过 程，或包含着球晶中片晶的变形过程。
韧性聚合物在屈服后产生细颈（neck），之后细颈逐渐扩展，应变增加而应力不变， 这种现象称为冷拉。
1.3 应力-应变类型
按拉伸过程中屈服点的表现、断裂伸长率大小及断 裂情况，聚合物的σ-ε曲线分为五种类型：
特点：E高，σt 中，εB ≤2％ σ-ε曲线中面积小 如低分子量PS、PMMA、 酚
醛树脂
特点：E高，σt 高，εt ≈ 5％ σ-ε曲线中面积中 高分子量PS、硬PVC
中国科学院大学(国科大)弹塑性力学蔡永恩总结
45 度的方向的截面上； f 两个垂直面上的正应力之和等于常数（主应力之和）； g 摩尔园园心代表平均主应力。 1）摩尔圆原理及特点 2）地学中的应用 3）联合 Coulomb 屈服条件判断断层破裂可能性
第一章主要公式： 1.一维应力状态
最大剪应力方向:与最大或最小主应力夹 45 度角
2. 二维应力状态 1）主应力
4）简单剪切应力和纯剪切应力
2. 主应力和主剪应力，应力不变量
3. 偏应力的大小和方向与偏应力不变量
4. 八面体面上的正应力和剪应力大小 5. 平面 与等倾线垂直的平面
1） 主应力矢量在π平面及其法线（等倾线）上的分解 2） Lode 参数的物理意义
3） 用 Lode 参数表示纯压缩、纯剪切，纯拉伸
a）应力空间加卸载和中性变载 b）满足 Mises 屈服条件的理想塑性材料本构关系 c）满足 Mises 屈服条件的塑性强化材料本构关系 8. 应变空间的弹塑性本构方程 1）Ильюшин公设 4）塑性流动法则和加卸载准则 5）应变空间加卸载和中性变载 6）应变空间与应力空间的弹塑性本构关系比较 7）将应变空间的屈服条件用应力表示 8）由应变增量确定应力增量步骤
6. 等效应力（应力强度）和等效剪应力（剪应力强度） （−） （−） （−）
7. 应力的坐标变换
8. 应力椭圆和应力椭球 9. 应力摩尔圆（二、三维） 应力摩尔园的性质
第三章 固结理论
——谢康和
§3 固结理论Consolidation Theory
§3.1 概述 §3.2 一维固结 §3.3 太沙基二、三维固结理论 §3.4 Biot固结理论
g z A1 cos z A2 sin z
§3.2 一维固结§3.2.1
太沙基一维固结理论
g 求解条件：
可求得 ：A 1
z z 0 0 ， g ' z z H
A2 cos( H ) 0 0；
0
Mz g z A2 sin H
由
三、固结方程的求解 1、一般解 采用分离变量法求解 设ug z f t
太沙基一维固结理论
代入固结方程，得：
cv g '' z f t g z f ' t
或
g '' z f ' t 2 g z cv f t
g '' z 2 g ( z) 0
2 u u cv 2 （太沙基一维固结方程） t z kv kv (1 e0 ) kv Es cv ，一维固结系数 wmv wav w
求解条件（单面排水，PTIB）：
u z 0 0 u z 0
zH
u t 0 u0
(起始超静孔压)
§3.2 一维固结§3.2.1
2
(2m 1) M 2
有
(2m 1) M 2H H
m 1, 2,...
CAESARII-管道应力分析-理论全文
3D 梁单元的特征 • 无限薄的杆。 • 描述的所有行为都是根
据端点的位移。 • 弯曲是粱单元的主要行
为。
基本应力理论 & CAESAR II 的实施
绪论
3D 梁单元的特征
• 仅说明了总体的行为。 • 没有考虑局部的作用 (表面没有碰撞)。 • 忽略了二次影响。
(使转角很小) • 遵循Hook’s 定律。
基本应力理论 & CAESAR II 的实施
规范要求的载荷工况
• (1) = W + T1 + P1 (OPE)
• (2) = W + P1 (SUS) • (3) = DS1 - DS2 (EXP)
• 操作工况, 用于:
– 约束& 设备载荷 – 最大位移 – 计算 EXP 工况
• 持续工况，用于一次载荷下规 范应力的计算。
基本应力理论 & CAESAR II 的实施
规范要求的载荷工况
膨胀工况说明 • For this discussion, rearrange the equation to {x} = {f} / [K],
where we know we don't really divide by [K], we multiply by its inverse. • OPE: {xope} = {fope} / [Kope] = {W + T1 + P1} / [Kope] • SUS: {xsus} = {fsus} / [Ksus] = {W + P1} / [Ksus] • EXP: {xexp} = {xope} - {xsus} = {W + T1 + P1} / [Kope]
某型航空发动机滑油泵供油级最佳进口面积的确定研究
研究与探索Research and Exploration ·工艺流程与应用1 前言滑油系统是发动机必不可少的组成部分，滑油泵的性能直接影响着发动机滑油系统的性能。
好的泵结构和适当的空气含量将能够大大提升滑油泵的供油能力、效率、抗气蚀性能等。
目前，国内外研究泵抗气蚀和泵的性能的文章较多，多数均是针对工作介质为水的叶片泵展开的研究。
而针对工作介质为滑油的齿轮泵的研究则较少出现。
王玉勤、丁泽文等人针对某型号的化工离心泵，选取叶轮进出口直径、叶片进出口安放角、和叶片包角5个参数，通过 PumpLinx 进行数值计算确定出了最佳的一组方案，提高了泵的抗气蚀性能。
吴仁荣通过实验证明了适当增大叶轮进口的液流过流面积将会减弱泵的气蚀，过分增大叶轮进口面积将会在进口处生成旋涡和回流，不利于气蚀性能的改善，而且会给泵的效率降造成不利影响。
通讯作者：杨振军。
某型航空发动机滑油泵供油级最佳进口面积的确定研究杨振军，李文，张岭（新乡航空工业（集团）有限公司103厂，河南 新乡 453000）摘要：航空滑油泵主要用于发动机轴承及传动齿轮部分润滑油的输送与回收。
滑油泵进口面积的大小直接影响滑油泵的性能。
本文基于某型航空发动机滑油泵供油级结构和工况条件，通过数值模拟方法研究了其进口面积和滑油中空气含量的变化对滑油泵抗气蚀性能、效率和出口流量的影响。
最终获得了最佳的滑油泵进口面积，并进一步确定出了滑油泵的最佳进口平均流速。
关键词：滑油泵；气蚀；进口面积；效率；航空发动机中图分类号：V234 文献标识码：A 文章编号：1671-0711（2024）01（下）-0104-04张学超通过试验研究发现采用适当加大叶轮进口直径，延伸叶片进口边，加大叶片的进口宽度，能够提高泵的抗气蚀性能，并且当设计参数选择合适的时候，同时在保证气蚀性能好的前提下可使泵获得较高的效率值。
蒋旭松、王者文等人通过数值模拟方法研究发现，适当增大喉部面积可以提高泵气蚀性能。
《高分子物理》教学大纲
《高分子物理》课程教学大纲课程代码：MMEN3014课程类别：专业教学课程授课对象：高分子材料与工程等专业开课学期：5学分：3学分指定教材：高分子物理》，化学工业出版社，2013年一、教学目的：高分子物理是高分子材料与工程专业的重要专业基础课程，也是专业的核心课程。
本课程通过对高分子物理中基本概念、基本原理的讲解，重点阐述高分子结构、分子运动、性能的内涵、规律及内在关联，从而使学生掌握高分子的多层次结构特性、高分子的分子运动特征及其与溶液性质、热力学性能、黏弹性和力学性能等宏观性能的关系，为理解和实施高分子材料的结构设计、性能预测以及改性、加工、应用奠定基础。
二、课程目标通过本课程的教学，使学生具备下列能力：1、课程目标1：能运用高分子的结构、分子运动、性能的基础知识，根据高分子结构，分析、计算、判断其分子运动能力及基本性能。
2、课程目标2：能针对不同高分子材料，综合运用结构和性能的相关理论及分析方法，识别、判断影响材料基本性质、加工性能和应用性能等复杂工程问题的关键环节和参数。
3、课程目标3：能综合运用本课程和其它课程知识，正确表述高分子材料制备过程中的工程问题，并能借助文献调研，比较、分析通过优化工艺条件提高高分子材料性能等工程问题的解决方案。
4、课程目标4：能够针对不同高分子结构及环境条件，选用恰当的计算方法及测试表征工具，对高分子的分子运动、溶解性能、热力学性能及力学性能等宏观性能进行分析、计算和预测，并能够分析其局限性，提出可行性方案。
三、课程目标与毕业要求的对应关系：通过本课程的学习，确立聚合物结构与性能之间关系，其主要任务是使学生掌握有关聚合物的多层次结构、分子运动及主要物理、机械性能的基本概念、基本理论和基本研究方四、教学基本内容：绪论课时：0-1周，共1课时教学内容一、高分子物理研究对象二、高分子物理研究方法三、高分子物理研究目的第一章高分子链的结构课时：0-3周，共8课时教学内容第一节化学组成、构型、构造和共聚物的序列结构一、结构单元的化学组成二、高分子链的构型三、分子构造四、共聚物的序列结构第二节构象一、微构象和宏构象二、高分子链的柔性三、高分子链的构象统计思考题：1、名词解释：全同立构；间同立构；共聚物的序列结构（接枝、嵌段共聚物）；环形及梯形聚合物；支化聚合物；构象；链段；链柔性；近程相互作用；远程相互作用；自由连接链；自由旋转链；等效自由连接链；高斯链；无扰链、无扰尺寸；平面锯齿构象；螺旋构象2、构造与构型有何区别？写出聚氯丁二烯的各种可能构型；举例说明高分子链的构造。
基于Logistics模型的离心电导率法评价乳化沥青破乳状态
摇 摇 公摇 路摇 交摇 通摇 技摇 术
Vol. 35摇 No郾 3
摇摇摇摇摇摇摇摇
摇摇摇摇摇摇摇摇
2019 年 6 月
Hale Waihona Puke Technology of Highway and Transport
摇 摇 Jun. 2019
DOI:10郾 13607 / j. cnki. gljt. 2019郾 03郾 005
Evaluation of Emulsified Asphalt Emulsion Breaking Condition by Centrifugal Conductivity Method Based on Logistics Model
KONG Lingyun1 , LI Chaobo1 , TANG Fanlong2 , XU Yan3 , WU Haiying4 (1. National & Local Joint Engineering Laboratory of Traffic Civil Engineering Materials, Chongqing
Jiaotong University, Chongqing 400074; 2. School of Transportation,Southeast University, Nanjing 210096; 3. Neijiang Transportation Bureau of Sichuan Province, Neijiang 641000; 4. CMCU Engineering Co. , Ltd. ,Chongqing 400039)
摘摇 要:为评价和表征乳化沥青的破乳速度,采用离心电导率法通过高速离心加速破乳,以破乳过程中每个阶段乳 液的电导率值为依据,考察了 4 种集料在阳离子和阴离子乳化沥青中的破乳速度,并将结果经 Logistics 模型曲线进 行拟合,建立了 4 种集料拌和下的阳离子和阴离子乳化沥青的破乳速度评价标准。 结果表明:以破乳过程中任意 t 时刻在 驻t 时间范围前后积分的比值作为评价乳化沥青的破乳标准,能够准确评价离心作用下集料与乳化沥青拌和 后的破乳状态,并针对集料酸碱性提出了不同的完全破乳评价标准阈值。 关键词:道路工程;破乳速度;离心电导率;乳化沥青;Logistics 评价模型 文章编号:1009-6477(2019)03-0026-05摇 摇 摇 中图分类号:U414摇 摇 摇 文献标识码:A
一种可测试流体应力应变曲线的装置[发明专利]
![一种可测试流体应力应变曲线的装置[发明专利]](https://img.taocdn.com/s3/m/bdd2829402768e9950e738c3.png)
专利名称：一种可测试流体应力应变曲线的装置专利类型：发明专利
发明人：马博谋,侯秀良,乔雪
申请号：CN201510917787.2
申请日：20151120
公开号：CN105547853A
公开日：
20160504
专利内容由知识产权出版社提供
摘要：本发明涉及一种测试流体应力应变曲线的装置，其特征在于通过设计合适的样品载台，配备高精度力学测试元件，可以获得流体在拉伸过程中应力应变的关系曲线图。
本发明装置可以快速获得流体宏观拉伸性能的相关信息，在热塑性材料的吹膜成形、高分子纤维制备、胶黏剂研发以及涂料行业具有应用价值。
申请人：江南大学
地址：214122 江苏省无锡市滨湖区蠡湖大道1800号
国籍：CN
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细观力学的研究内容Eshel等效夹杂理论自洽理论
第3页/共29页
非均质介质等效性能的预测（刚度、热物理特性） 等效介质与非均质材料有相同的响应规律复合材料强度、断裂韧性等性能的预测 损伤演化过程结构与功能材料一体化、多场的耦合作用 陶瓷基复合材料、新型功能材料
第10页/共29页
均匀应力边界条件
第11页/共29页
均匀应变边界条件
def
第12页/共29页
4. Hill’s principle
当边界为均匀应力时
当边界为均匀应变时
第13页/共29页
对Hill引理的说明：
1、应力、应变不一定满足本构关系。当用于满足本构关系的情况，则有宏观功（能量）与微观功（能量）的体积平均相等。（Hill均匀化条件）
边界条件
nj为D边界的外法线单位向量
有体力的平衡方程
问题可看做无本征应变，代之以Ω内有分布体力
多数情况下，D为无限大，
边界条件
相容方程
第应力和平面应变问题中的直角坐标形式
第27页/共29页
第28页/共29页
第14页/共29页
四、线弹性复合材料的均匀化
考虑区V的线弹性非均匀复合材料RVE，其边界S上作用均匀应力或均匀应变、材料各相之间保持连续、处于自然状态、等温状态。RVE的整体特征可认为是线弹性的。
由局部本构
Def均匀化本构
由局部本构
Def均匀化本构
1、有效刚度和有效柔度的定义
effective properties
第8页/共29页
2.average fields and effective priperties
在有一级化学反应时粘弹性流体流经无限竖直多孔平板时的边界层流动
在有一级化学反应时粘弹性流体流经无限竖直多孔平板时的边界层流动R·A·丹赛;B·B·A·善纳可【期刊名称】《应用数学和力学》【年(卷),期】2010(0)8【摘要】在有一级化学反应时,研究不可压缩的粘弹性流体,在竖直多孔连续运动平板上的不稳定自然对流.控制方程用隐式有限差分法进行数值求解.与解析解的结果比较,证明所选用的数值方法有效.详细图示了速度分布的数值结果.研究了粘弹性参数、无量纲化学反应参数和平板运动速度,对稳定的速度分布、与时间相关的摩擦因数、Nusselt数和Sherwood数的影响.【总页数】8页(P909-916)【关键词】粘弹性;多孔平板;化学反应;自然对流【作者】R·A·丹赛;B·B·A·善纳可【作者单位】基地拜勒加应用大学基地哈森学院机械工程系,伊尔比德,约旦【正文语种】中文【中图分类】O357.4【相关文献】1.在多孔平板磁流体动力边界层吹吸与热辐射对流动影响 [J], 任慧;赵国昌2.微极流体薄膜层通过以滑移速度移动的可渗透无限平板时流体特性变化和热辐射对流动和热传导的影响[J], M·A·A·哈玛麦德;S·E·瓦希德3.化学反应时混合对流传热传质磁流体流经多孔楔形体粘度变化及热分层影响的数值研究[J], I·姆哈敏;R·坎达沙密;A·B·哈米什;黄锋(译);张禄坤(校)4.流经有热辐射的无限垂直多孔平板时非稳定MHD流动的Soret和Dufour效应[J], S·R·维姆帕蒂;A·B·拉克米-纳拉雅纳-加里;黄锋(译);张禄坤(校)5.粘弹性流体流经竖直表面时的瞬时自然对流[J], H·M·杜威瑞;R·A·丹赛;A·J·千姆克哈;M·S·艾伯德尔-亚博;黄雅意(译);张禄坤(校)因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
聚合物挤出中的流变学
e 3
(1.14)
这个关系被称作Trouton比率，适用于所有的牛顿流体，也使它除了Trouton的实验 之外有一个严格的理论基础。 拉伸粘度的测量与剪切粘度比起来相当困难。常用的装置包括从毛细管挤出 以及后来的用一对滚筒拉伸的装置。最大力必须超过挤出线就像熔体强度。实际 上，拉伸粘度和熔体强度经常被混淆。拉伸粘度是伸展速率的函数，如图1.6，与 剪切粘度相对， 熔体强度则是拉伸阻力的工程学测量。 单独的挤出过程包括拉伸， 比如吹膜，拉伸薄膜等。吹膜中当从一个大的水库流到一个小直径的毛细管的时 候，伸长速率可以超过10S-1，最大拉伸速率很可能比最大剪切速率低一个数量级 （例如：在毛细管粘度测量方法中， max 100s 1而 max 1000s 1 。通常拉伸粘度 是伸长时间的函数（递增）而不能达到一个固定的值（拉紧变硬）。 流体从大直径到小直径毛细管处流动中的超额应力应归于拉伸粘度。事实上， Cogswell发现了一个由超额的下降压力Pe测量拉伸粘度e的方法（也就是Bagley 修正）。
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聚合物挤出中的流变学
力也可以引起粘性的增加（在通常的挤出成型中可以忽略）。各种各样的添加剂 可以用来有计划的降低粘性。较大的平均分子量可以使零剪切粘度有显著的增加：
3.4 0 c o n s tW M
(1.13)
对于一些具有长支链的茂金属PE，指数可能会更高（比如6.0）。 在粘度测量的讨论中，我们假定在模具壁上无滑动的条件是有效的，然而， 并不一直是这样。事实上，对PE来说，剪切压力在0.1 MPa时，就会出现滑动。滑 动和鲨鱼皮现象有关 ，在几个不同半径的毛细管中，表现剪切速率(4Q / R3)呈反 比例(1/R)的图线，此时通过这种方法得到的滑动是有规则的。当滑动不存在时， 图线是水平的，线性斜面等于4*（滑动速率）。 1.2 拉伸粘度和熔体强度 拉伸粘度是流体拉伸的阻力，它和低粘度流体比如水的假想拉伸不同，聚合 物熔体具有可测量的阻力。事实上，大约100年以前，Trouton 就测量除了硬流体 的拉伸阻力和剪切力，包括程度，发现了拉伸和剪切粘度的比率等于3。
复杂流体
这是什么做的?
液 体 装 甲
液体防弹衣
剪切稠化流体(也称膨胀型流体 . 剪切稠化流体 也称膨胀型流体). 也称膨胀型流体 与假塑性流体相反, 与假塑性流体相反,膨胀流体的表观粘度 随切变速率增加而增大, 随切变速率增加而增大,这种现象称为剪切增 稠现象. 稠现象. 剪切增稠流体在工程上较少遇到,一般为 剪切增稠流体在工程上较少遇到, 高浓度的含有不规则形状固体颗粒的悬浮液, 高浓度的含有不规则形状固体颗粒的悬浮液, 如淀粉糊,芝麻酱,阿拉伯树胶溶液等, 如淀粉糊,芝麻酱,阿拉伯树胶溶液等, 在高变形速度下才表现为剪切增稠流. 在高变形速度下才表现为剪切增稠流.
储071
李晓丹
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宾汉流体(或称塑性流体) 宾汉流体(或称塑性流体) 非时变性非 牛顿流体 非 牛 顿 流 体 时变性非 牛顿流体 粘弹性流体 剪切稀化流体(也称伪塑性流体) 剪切稀化流体(也称伪塑性流体) 剪切稠化流体(也称膨胀型流体) 剪切稠化流体(也称膨胀型流体)
触变性与震凝型流体
剪切稀化流体
剪切稠化流体
粘弹性流体
非牛顿流体之
特点:粘度随剪切变形速率增大而减小, 变形速率愈大,表观粘度愈小,流动性就愈 好.
非牛顿流体之
自从有战争以来,盔甲 战斗服 战斗服)的研发就从 自从有战争以来,盔甲(战斗服 的研发就从 未停息, 未停息,人们一直在战斗服的防护性和舒适性之 间寻找平衡, 间寻找平衡,希望能制造出一种既刀枪不入又轻 便柔韧的战斗服. 便柔韧的战斗服. 据英国《GIZ》杂志 月13日报道,美国 日报道, 据英国《 》杂志8月 日报道 陆军研究实验室" "陆军研究实验室"和"特拉华州立大学合成物 质研究中心"的科学家运用新型材料, 质研究中心"的科学家运用新型材料,将制造出 新一代战斗服,使长久以来人们的梦想变为现实. 新一代战斗服,使长久以来人们的梦想变为现实
非牛顿流体剪切变稀
非牛顿流体剪切变稀非牛顿流体是指在受力作用下其粘度大小发生变化的流体。
剪切变稀是非牛顿流体的一种特殊现象，指的是在剪切应力作用下，流体的粘度随剪切速率的增加而减小。
这种现象在一些工业和生物领域中起着重要的作用，比如食品加工、石油开采、药物输送等。
非牛顿流体的剪切变稀现象可以通过多种理论和模型进行解释和描述。
其中比较常见的有以下几种：1. 纳维-斯托克斯方程纳维-斯托克斯方程是描述流体运动的基本方程。
对于剪切变稀的非牛顿流体，纳维-斯托克斯方程可以通过引入总应力与粘度的关系进行修正。
常见的修正方法包括改变总应力中的剪切应力项，将非牛顿流体的粘度表示为应变速率的函数等。
2. 变流型本构模型在非牛顿流体的描述中，变流型本构模型是一种常用的方法。
该模型通过建立应力张量和应变速率之间的关系来描述流体的行为，其中包括剪切变稀现象。
常见的变流型本构模型有Bingham模型、卡塞格林模型、奥斯巴尔德模型等。
这些模型根据实际情况选取不同的参数和形式，可以较好地描述不同流体的剪切变稀现象。
3. 分形几何分形几何是一种研究非牛顿流体剪切变稀现象的方法。
分形几何是指复杂物理系统中存在的具有自相似性质的图形或结构。
将非牛顿流体视为复杂的分形结构，研究其剪切变稀现象即可。
分形几何方法可以从微观角度对流体的流动过程进行解释，分析流体中的分形结构与剪切变稀现象的关系。
4. 介观动力学理论介观动力学理论是一种从介观尺度来研究非牛顿流体剪切变稀现象的方法。
介观尺度是指介于宏观和微观之间的尺度，研究物质在介观尺度上的行为可以揭示其宏观和微观性质之间的联系。
通过介观动力学理论，可以对非牛顿流体的剪切变稀现象进行建模和模拟，进一步理解其机理。
综上所述，对于非牛顿流体的剪切变稀现象，可以通过纳维-斯托克斯方程、变流型本构模型、分形几何和介观动力学理论等方法进行分析和解释。
通过这些方法，可以理解非牛顿流体在剪切应力下粘度变化的本质，并为工业和生物领域的相关应用提供指导。
关于弹性力学的Boussinesq和Love解(英文)
关于弹性力学的Boussinesq和Love解(英文)
王炜
【期刊名称】《北京大学学报：自然科学版》
【年(卷),期】1999(35)5
【摘要】如果弹性区域满足４个条件，Ｎｏｌｌ和Ｇｕｒｔｉｎ证明了Ｂｏｕｓｓｉｎｅｓｑ和Ｌｏｖｅ解是完备的。
在本文中，将证明对Ｂｏｕｓｓｉｎｅｓｑ解的完备性而言，上述４个假设是不必要的，而对Ｌｏｖｅ解的完备性，只需２个假设就足够了。
【总页数】8页(P616-623)
【关键词】弹性力学;弹性通解;完备性;Boussinesq解;Love解
【作者】王炜
【作者单位】北京大学力学与工程科学系
【正文语种】中文
【中图分类】O343
【相关文献】
1.点支、线支和弹性地基上简支矩形板的三维弹性力学解 [J], 徐业鹏;周叮
2.一个2+1维变形Boussinesq方程的N孤子解(英文) [J], 李灵晓;苏婷
3.弹性与塑性力学（高等学校土建类专业英文版推荐教学用书（英文版）） [J],
4.一类二维空间中广义Boussinesq水波系统解的渐近性(英文) [J], 蔡红梅;赖绍
永
5.关于一类Boussinesq型方程的孤子解(英文) [J], 郭福奎
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