地下连续墙设计计算
支护结构计算之排桩与地下连续墙计算
支护结构计算之排桩与地下连续墙计算排桩是指在地基中按一定的排列规律竖向钻孔和灌入浇筑有强度的混凝土，形成一定的桩状体，以增加地基的承载力和稳定性的一种地基加固方式。
而地下连续墙是指沿地基深处连续围成一定的围护结构，从而达到增加地基的稳定性和承载力的作用。
下面我们就来详细介绍一下排桩和地下连续墙的计算方法。
一、排桩的计算方法：1.确定设计堆载荷和设计基本桩载荷：根据工程的荷载要求，计算地基所能承受的荷载大小。
2.计算单桩承载力和桩长：采用极限平衡法，以单桩为单位计算桩的承载力，得到单桩的承载力和桩长。
3.计算点桩的间距和排桩深度：根据桩的承载力和荷载大小，计算相邻桩之间的距离和排桩深度。
4.桩的排列形式：根据工程的具体要求和土层的情况，确定桩的排列形式和间距。
5.计算排桩的承载力：按排桩的排列形式和间距，采用图解法或计算法计算排桩的整体承载力。
二、地下连续墙的计算方法：1.墙的排列形式和尺寸：根据工程的具体要求和土层的情况，确定连续墙的排列形式和尺寸。
2.确定土的侧压力和角度：根据土的密度、倾斜角等参数，计算土的侧压力和侧压力的作用角度。
3.计算墙的承载力和刚性：根据连续墙的尺寸和挡土高度，计算墙的承载力和刚性。
4.计算墙板的厚度和加固措施：根据土的侧压力和墙的承载力，计算墙板的厚度和加固措施，提高墙的稳定性。
5.计算墙的受力状态：计算连续墙在工作状态下的受力状态，包括剪切力、弯曲力、轴力等受力。
通过以上的计算方法，可以得到排桩和地下连续墙的各项参数和设计要求。
在实际工程中，还需要根据具体情况进行一些调整和改进，以确保结构的稳定性和可靠性。
同时，需要进行孔隙水压力和土的变形等方面的计算，进一步确认结构的可行性和安全性。
总结起来，排桩和地下连续墙的计算方法是基于土力学和结构力学的理论基础上进行的。
通过合理的计算和设计，能够保证工程的稳定性和可靠性，提高地基的承载力和稳定性。
地下连续墙计算规则与边坡的处理
地下连续墙计算规则与边坡的处理
一、地下连续墙1.导墙开挖工程量=墙中心线长×开挖宽度×深度2.导墙混凝土浇灌工程量=墙中心线长×厚度×深度3.机械成槽工程量=墙中心线长×厚度×成槽深度成槽深度按自然地坪至连续墙底面的垂直距离加0.5m计算4.泥浆外运工程量=成槽工程量5.连续墙混凝土浇灌工程量=墙中心线长×墙厚度×墙深度6.清底置换、接头管安拔按分段施工时的槽壁单元以段计算二、地基强夯1.地基强夯工程量=设计图示尺寸（㎡）设计无明确规定时，以建筑物基础外边线外延5m计算。
夯击能=夯锤重×起吊高度三、喷锚支护锚杆、喷射混凝土1、锚杆钻孔灌浆工程量=设计长度2、锚杆制作、安装工程量=设计质量（土层）锚杆子目中的钢筋和铁件可按施工图设计用量调整。
土钉定额中的长度系按单根长度
8m以内考虑，超过8m时人工费乘以系数1.25。
锚杆间的连梁可另行计算费用。
基坑深度大于6m时，人工乘以系数1.3。
3、喷射混凝土护坡混凝土可进行标号换算。
工程量：支护坡面面积。
四、钢板桩（１）打桩机打钢板桩(2-90)~(2-91)工程量：钢板桩重量（２）拔钢板桩(2-92)(2-93)工程量：同打钢板桩（３）安拆导向夹具（２－94）工程量：设计规定的水平长度。
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工程计量-第三节-工程量计算规则与方法(三)
表5.3.8工程量计算表二、地基处理与边坡支护工程（编号：0102）地基处理与边坡支护工程包括地基处理、基坑与边坡支护。
对项目特征中“地层情况”的描述按表5.3.2和表5.3.6的土石划分，并根据岩土工程勘察报告按单位工程各地层所占比例（包括范围值）进行描述或分别列项；对无法准确描述的地层情况，可注明由投标人根据岩土工程勘察报告自行决定报价。
项目特征中的“桩长”应包括桩尖，空桩长度=孔深-桩长，孔深为自然地面至设计桩底的深度。
（一）地基处理(编号：010201)如图5.3.4所示。
在图5.3.4(a)中每个点位所代表的处理范围为A×B（矩形面积），共20个点位，所以处理范围面积为20×A×B；在图5.3.4(b)中，每个点位所代表的处理范围为A×B（菱形面积），共14个点位，所以处理范围面积为14×A×B。
预压地基是指在地基上进行堆载预压或真空预压，或联合使用堆载和真空预压，形成固结压密后的地基。
堆载预压是地基上堆加荷载使地基土固结压密的地基处理方法。
真空预压是通过对覆盖于竖井地基表面的封闭薄膜内抽真空排水使地基土固结压密的地基处理方法。
强夯地基属于夯实地基，即反复将夯锤提到高处使其自由落下，给地基以冲击和振动能量，将地基土密实处理或置换形成密实墩体的地基。
振冲密实是利用振动和压力水使砂层液化，砂颗粒相互挤密，重新排列，空隙减少，提高砂层的承载能力和抗液化能力，又称振冲挤密砂石桩，可分为不加填料和加填料两种。
褥垫层是CFG复合地基中解决地基不均匀的一种方法。
如建筑物一边在岩石地基上，一边在黏土地基上时，采用在岩石地基上加褥垫层（级配砂石）来解决。
（二）基坑与边坡支护(编号：010202)1．地下连续墙【2011真题】根据《房屋建筑与装饰工程工程量计算规范》，地下连续墙的工程量应（ ）A.按设计图示槽横断面面积乘以槽深以体积计算B.按设计图示尺寸以支护面积计算C.按设计图示以墙中心线长度计算D.按设计图示中心线长乘以厚度乘以槽深以体积计算【答案】D【解析】地下连续墙的工程量按设计图示墙中心线长乘以厚度乘以槽深以体积计算。
地连墙导墙模板计算书
地连墙导墙模板计算书摘要：一、引言二、地连墙导墙模板的定义与作用三、地连墙导墙模板的计算方法四、地连墙导墙模板的施工要点五、结论正文：一、引言随着我国建筑业的发展，对于建筑模板技术的要求越来越高。
地连墙导墙模板作为一种新型建筑模板技术，已在我国建筑领域得到广泛应用。
本文旨在介绍地连墙导墙模板的计算方法及其施工要点，以期为我国建筑业的发展做出贡献。
二、地连墙导墙模板的定义与作用地连墙导墙模板是一种用于地下连续墙施工的模板技术。
地连墙导墙模板主要由模板、支架和操作平台组成，其作用是在地下连续墙施工过程中，为混凝土浇筑提供一个稳定的空间，保证混凝土浇筑的质量和速度。
三、地连墙导墙模板的计算方法地连墙导墙模板的计算主要包括模板长度、宽度、高度及支架间距等方面的计算。
具体计算方法如下：1.模板长度计算：根据地下连续墙的设计长度和施工段划分，计算模板的长度。
2.模板宽度计算：根据地下连续墙的设计宽度和施工要求，计算模板的宽度。
3.模板高度计算：根据地下连续墙的设计高度和施工要求，计算模板的高度。
4.支架间距计算：根据模板的尺寸和施工荷载，计算支架的间距。
四、地连墙导墙模板的施工要点地连墙导墙模板的施工要点主要包括模板安装、支架搭设和操作平台设置等方面。
具体施工要点如下：1.模板安装：根据计算结果，在现场安装模板，并进行调整，确保模板尺寸符合设计要求。
2.支架搭设：根据计算结果，在现场搭设支架，并进行调整，确保支架间距和承重能力符合设计要求。
3.操作平台设置：根据施工要求，在现场设置操作平台，并进行固定，确保操作平台的稳定性和安全性。
五、结论地连墙导墙模板是一种新型建筑模板技术，其计算方法和施工要点对于保证地下连续墙施工质量具有重要意义。
高层建筑地下连续墙的设计计算与施工
挖槽是 地下 连续墙施 ． 中的关键工 序 。挖 槽约 占地下连 ［ 续墙工 期的一半 ，因此提高挖槽 的效 率是缩 短工期 的关键 。 同时 ，槽 壁形状 基本上 决定 了墙 体外 形 ，所 以挖槽 的精度又
要求 。具体设计计算原则如下 ：
（ ） 用地下结 构外墙兼 作基坑 围护墙（ 合一） ， １ 利 两墙 时
外墙体 除应满 足地下 结构使 用期设计 要求外 ，尚应进 行施一 ［
阶段各 种工况 条件下 的 围护墙 体计算 ：地下结 构施Ｔ 期墙体
殊方法接头 ，使之联成地下连续 的钢筋混凝土墙体 。
地下连续墙施工地下连续墙是通过专用的挖f冲槽设备沿着地下建筑物或构筑物的周边按预定的位置开挖出或冲钻出具有一定宽度与深度的沟槽用泥浆护壁并在槽内设置具有一定刚度的钢筋笼结构然后用导管浇筑水下混凝土分段施工用特殊方法接头使之联成地下连续的钢筋混凝土墙体
高层 建筑地 下连续墙 的 设计计算 与施 工
文／ｔ ｉ 文
（ ５）两墙合一 时地下连续墙与地下结构 内部梁板等构件
摘 要 ： 在进行 地下连 续墙的设计 时 ，应 针对２ ＿期 间和 ￣Ｔ －
使用 期 间的 不同 阶段 、各 种 支撑务 件 下的具 体情 况 ，进行相
的连 接 ，应满 足主体 工程地下 结构受力 与设计 要求 ，一 般按
导墙 面应高于地 面约 １ｅ ０ ｍ，可 防止地面水 流入槽 内污染
（ ３）墙顶承受竖 向偏 心荷载或地下结构 内设 有边柱与托 泥浆 。导墙 的内墙面应 平行于 地下连续 墙轴线 ，对轴线距 离
梁时 ，应考 虑其对墙体 和边柱 的偏 心作 用 。墙顶 圈梁ｆ 或压顶 梁） 与墙体 及上部结构 的连接处应验算截 面受剪承载力 。
清单计量规则简洁版1（2013新）
清单计量规则简洁版1（2013新）A.1、土石方工程一、平整场地：按设计图示尺寸以建筑物首层建筑面积计算二、挖一般土方；按设计图示尺寸以体积计算三、挖沟槽土方/沟槽土方：（1）房屋建筑按设计图示尺寸以基础垫层底面积乘以挖土深度计算；（2）构筑物按最大水平投影面积乘以挖土深度（原地面平面标高至坑底高度）以体积计算。
四、冻土开挖：按设计图示尺寸开挖面积乘厚度以体积计算五、挖淤泥、流沙：按设计图示位置、界限以体积计算六、管沟土方：（1）以米计量，按设计图示以管道中心线长度计算。
（2）以立方米计量，按设计图示管底垫层面积乘以挖土深度计算；无管底垫层按管外径的水平投影面积乘以挖土深度计算。
A.2、石方工程一、挖一般石方：按设计图示尺寸以体积计算。
二、挖沟槽石方：按设计图示尺寸沟槽底面积乘以挖石深度以体积计算。
三、挖基坑石方：按设计图示尺寸基坑底面积乘以挖石深度以体积计算。
四、基底摊座：按设计图示尺寸以展开面积计算。
五、管沟石方：（1）以米计量，按设计图示以管道中心线长度计算。
（2）以立方米计量，按设计图示截面积乘以长度计算。
A.3、回填一、回填方：按设计图示尺寸以体积计算。
(1)场地回填：回填面积乘平均回填厚度；(2)室内回填：主墙间面积乘回填厚度，不扣除间隔墙。
(3)基础回填：挖方体积减去自然地坪以下埋设的基础体积（包括基础垫层及其他构筑物）二、余方弃置：按挖方清单项目工程量减利用回填方体积（正数）计算。
三、缺方内运：按挖方清单项目工程量减利用回填方体积（负数）计算。
B地基处理与边坡支护工程B.1地基处理一、换填垫层：按设计图示尺寸以体积计算。
二、铺设计土工合成材料：按设计图示尺寸以面积计算。
三、预压地基/强夯地基/振冲密实（不填料）：按设计图示尺寸以加固面积计算。
四、振冲桩（填料）：(1)以米计量，按设计图示尺寸以桩长计算。
(2)以立方米计算，按设计桩截面积乘以桩长以体积计算。
五、砂石桩：(1)以米计量，按设计图示尺寸以桩长（包括桩尖）计算。
市政工程计量计价—地下连续墙
（二）地下连续墙施工工艺
导墙放线
•模块二：市政通用项目计量计 价
08 地下连续墙工程计量计价
提纲
1 地下连续墙基础知识 2 地下连续墙计量计价
地下连续墙工程基础知识
地下连续墙是在地面以下用于支承建筑物荷载、截水防渗或挡土支护而 构筑的连续墙体。可以用作防渗墙、临时挡土墙、永久挡土（承重）墙，或 作为基础。 • （一）地下连续墙的适用范围
• 三、连续墙混凝土浇筑工程量按设计长度乘墙厚及墙深加 0.5m以“m3”计算。
• 四、锁扣管及清底置换以“段”计。（段指槽壁单元槽段）
实例练习
•1、某地下工程采用地下连续墙做基坑挡土和地下室外墙。设计墙身长度 纵轴线80m两道、横轴线60m两道围成封闭状态，墙底标高-12m，墙顶 标高-3.6m，自然地坪标高-0.6m，墙厚1000mm，C35混凝土浇捣，槽 壁单元槽段长4m。设计要求导墙采用C30混凝土浇捣，具体方案由施工 方自行确定（根据地质资料已知导沟范围为三类土）；现场余土及泥浆必 须外运5 Km处弃置。试计算该连续墙工程量并计算定额直接工程费。 •导墙施工方案：导墙厚度200mm，高1.3m，平面部分宽400mm，厚 100mm。
导墙沟开挖
导墙钢筋绑扎
导墙支模
导墙混凝土浇筑
导墙养护
成槽开挖
钢
筋
笼
钢
制
筋
作
笼
起
钢
吊ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
地下连续墙钢筋量计算表
地下连续墙钢筋量计算表
一、钢筋种类
1.HRB400级钢筋
2.HRB335级钢筋
3.冷轧带肋钢筋
4.钢绞线
二、钢筋规格
例如：6mm、8mm、10mm、12mm等，需根据设计图纸进行详细列明。
三、钢筋数量
每种规格的钢筋所需数量，应结合施工图纸和工程量清单进行计算。
四、钢筋长度
1.直钢筋长度：L=n×La式中：L——直钢筋长度；n——钢筋的根数；La——每根钢筋的长度。
2.箍筋长度：L=2×(n/2)×(D/2)+(D/2)×(D/2)+(d/2)×(d/2)式中：L——箍筋长度；n——箍筋的个数；D——直径；d——内径。
3.弯起钢筋长度：L=n×La+2×(LwLa)式中：L——弯起钢筋长度；n——弯起钢筋的根数；La——直线段长度；Lw——弯起角度。
4.环形封闭箍筋长度：L=(Dd)×n+(Dd)/3×n+2×(LwLa)式中：L——环形封闭箍筋长度；D——直径；d——内径；n——个数；La——直线段长度；Lw——弯起角度。
五、弯钩长度
1.钢筋弯钩增加长度：根据不同的弯钩角度（90°、10°、135°、180°等）和弯钩形式（半圆弯钩、直弯钩和斜弯钩）进行计算。
2.钢筋弯曲增加长度：根据不同的弯曲角度（90°、10°、45°等）进行计算。
排桩地下连续墙设计计算
2024/2/10
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§4.3.6 基坑的稳定性分析
基坑工程的稳定性分析主要有以下几个方面： (1) 整体稳定性分析； (2) 抗倾覆及滑移稳定性分析； (3) 基坑底抗隆起稳定性分析； (4) 抗渗流稳定性分析。
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§4.3.6 基坑的稳定性分析
1. 整体稳定性验算
（1）安全等级为一级及缺乏地区经验的二级基坑侧壁，应按
规范规定进行锚杆的基本试验，锚杆轴向受拉承载力设计值可
取基本试验确定的极限承载力除以受拉抗力分项系数γs，受拉
抗力分项系数可取1.3。即 Nu Nlim / s
（2）基坑侧壁安全等级为二级且有邻近工程经验时，可按下
式计算锚杆轴向受拉承载力设计值，并应按规范要求进行锚杆
2M c
h（i Kp
K
）
a
d d
(4-13)
式中：Mp——每延米中的桩产生的抗滑力矩(kN·m/m)；
αi(kN·m/单桩)； hi——切桩滑弧面至坡面的深度(m)； γ——hi范围内土的重度(kN/m3)； Kp、Ka——土的被动与主动土压力系数； d——桩径(m)；
力及合力对支护结构底端的力臂。
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§4.3.6 基坑的稳定性分析
3. 基坑底隆起稳定性验算 对饱和软黏土，抗隆起稳定性的验算是基坑设计的一个主要
内容。基坑底土隆起，将会导致支护桩后地面下沉，影响环境安 全和正常使用。隆起稳定性验算的方法很多。可按地基规范推荐 的以下条件进行验算(如图所示)：
t+Δt——透水层顶面距基坑底面的深度(m)； Pw——含水层水压力(kPa)。
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地下连续墙-理正深基坑整体计算案例分析
XXXXXXXX设计院地下连续墙理正深基坑整体计算模型案例分析地下空间研究所2020年8月1.基本信息图1 地下连续墙基本参数2.支护设计图2 支护布置图3 支撑布置3.计算结果3.1开挖至坑底[第6工况：开挖]支护结构-墙计算结果─────────────────────────────────(1) 墙Q-1竖向弯矩：基坑侧 = 324.39(kN-m) 挡土侧 = -486.74(kN-m)水平弯矩：基坑侧 = 342.60(kN-m) 挡土侧 = -242.83(kN-m)竖向剪力 = -124.31(kN) 水平剪力 = 148.69(kN)配筋结果:竖向纵筋：基坑侧 = 2023(mm2/m) 挡土侧 = 2023(mm2/m)水平纵筋：基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────(2) 墙Q-2内力结果:竖向弯矩：基坑侧 = 133.02(kN-m) 挡土侧 = -299.90(kN-m)水平弯矩：基坑侧 = 99.30(kN-m) 挡土侧 = -227.13(kN-m)竖向剪力 = 109.26(kN) 水平剪力 = -148.37(kN)配筋结果:竖向纵筋：基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)水平纵筋：基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────(3) 墙Q-3内力结果:竖向弯矩：基坑侧 = 133.00(kN-m) 挡土侧 = -308.14(kN-m)水平弯矩：基坑侧 = 103.89(kN-m) 挡土侧 = -226.10(kN-m)竖向剪力 = -123.37(kN) 水平剪力 = 146.70(kN)配筋结果:竖向纵筋：基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)水平纵筋：基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────(4) 墙Q-4内力结果:竖向弯矩：基坑侧 = 344.82(kN-m) 挡土侧 = -486.38(kN-m)水平弯矩：基坑侧 = 343.97(kN-m) 挡土侧 = -243.06(kN-m)竖向剪力 = 130.10(kN) 水平剪力 = -147.63(kN)竖向纵筋：基坑侧 = 2022(mm2/m) 挡土侧 = 2022(mm2/m)水平纵筋：基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────(5) 墙Q-5内力结果:竖向弯矩：基坑侧 = 344.82(kN-m) 挡土侧 = -486.38(kN-m)水平弯矩：基坑侧 = 343.97(kN-m) 挡土侧 = -243.06(kN-m)竖向剪力 = -119.51(kN) 水平剪力 = 147.88(kN)配筋结果:竖向纵筋：基坑侧 = 2022(mm2/m) 挡土侧 = 2022(mm2/m)水平纵筋：基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────(6) 墙Q-6内力结果:竖向弯矩：基坑侧 = 133.67(kN-m) 挡土侧 = -303.99(kN-m)水平弯矩：基坑侧 = 148.35(kN-m) 挡土侧 = -226.24(kN-m)竖向剪力 = 104.38(kN) 水平剪力 = -147.57(kN)配筋结果:竖向纵筋：基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)水平纵筋：基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────(7) 墙Q-7内力结果:竖向弯矩：基坑侧 = 133.38(kN-m) 挡土侧 = -307.31(kN-m)水平弯矩：基坑侧 = 100.90(kN-m) 挡土侧 = -225.17(kN-m)竖向剪力 = -112.36(kN) 水平剪力 = 144.34(kN)配筋结果:竖向纵筋：基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)水平纵筋：基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────(8) 墙Q-8内力结果:竖向弯矩：基坑侧 = 324.39(kN-m) 挡土侧 = -486.74(kN-m)水平弯矩：基坑侧 = 342.60(kN-m) 挡土侧 = -242.83(kN-m)竖向剪力 = 130.08(kN) 水平剪力 = -147.57(kN)配筋结果:竖向纵筋：基坑侧 = 2023(mm2/m) 挡土侧 = 2023(mm2/m)水平纵筋：基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────3.1-1整体位移3.2【控制情况】-墙内力（三维）[控制工况：]支护结构-墙计算结果(控制工况的计算配筋面积取各工况计算配筋面积的最大值)─────────────────────────────────(1) 墙Q-1竖向弯矩：基坑侧 = 324.39(kN-m) 挡土侧 = -551.76(kN-m)水平弯矩：基坑侧 = 407.89(kN-m) 挡土侧 = -304.53(kN-m)竖向剪力 = -157.53(kN) 水平剪力 = 206.27(kN)配筋结果:竖向纵筋：基坑侧 = 2294(mm2/m) 挡土侧 = 2294(mm2/m)水平纵筋：基坑侧 = 1696(mm2/m) 挡土侧 = 1696(mm2/m)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────(2) 墙Q-2内力结果:竖向弯矩：基坑侧 = 167.95(kN-m) 挡土侧 = -299.90(kN-m)水平弯矩：基坑侧 = 117.06(kN-m) 挡土侧 = -266.74(kN-m)竖向剪力 = 109.26(kN) 水平剪力 = -148.37(kN)配筋结果:竖向纵筋：基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)水平纵筋：基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────(3) 墙Q-3内力结果:竖向弯矩：基坑侧 = 169.77(kN-m) 挡土侧 = -308.14(kN-m)水平弯矩：基坑侧 = 138.18(kN-m) 挡土侧 = -255.48(kN-m)竖向剪力 = -123.37(kN) 水平剪力 = 147.27(kN)配筋结果:竖向纵筋：基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)水平纵筋：基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────(4) 墙Q-4内力结果:竖向弯矩：基坑侧 = 344.82(kN-m) 挡土侧 = -551.76(kN-m)水平弯矩：基坑侧 = 420.45(kN-m) 挡土侧 = -304.39(kN-m)竖向剪力 = 168.70(kN) 水平剪力 = -206.87(kN)竖向纵筋：基坑侧 = 2294(mm2/m) 挡土侧 = 2294(mm2/m)水平纵筋：基坑侧 = 1748(mm2/m) 挡土侧 = 1748(mm2/m)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────(5) 墙Q-5内力结果:竖向弯矩：基坑侧 = 344.82(kN-m) 挡土侧 = -551.76(kN-m)水平弯矩：基坑侧 = 420.45(kN-m) 挡土侧 = -304.39(kN-m)竖向剪力 = -157.63(kN) 水平剪力 = 206.64(kN)配筋结果:竖向纵筋：基坑侧 = 2294(mm2/m) 挡土侧 = 2294(mm2/m)水平纵筋：基坑侧 = 1748(mm2/m) 挡土侧 = 1748(mm2/m)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────(6) 墙Q-6内力结果:竖向弯矩：基坑侧 = 166.90(kN-m) 挡土侧 = -303.99(kN-m)水平弯矩：基坑侧 = 148.35(kN-m) 挡土侧 = -250.81(kN-m)竖向剪力 = 104.38(kN) 水平剪力 = -147.57(kN)配筋结果:竖向纵筋：基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)水平纵筋：基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────(7) 墙Q-7内力结果:竖向弯矩：基坑侧 = 170.94(kN-m) 挡土侧 = -307.31(kN-m)水平弯矩：基坑侧 = 113.28(kN-m) 挡土侧 = -269.57(kN-m)竖向剪力 = -112.36(kN) 水平剪力 = 144.34(kN)配筋结果:竖向纵筋：基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)水平纵筋：基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────(8) 墙Q-8内力结果:竖向弯矩：基坑侧 = 324.39(kN-m) 挡土侧 = -551.76(kN-m)水平弯矩：基坑侧 = 407.89(kN-m) 挡土侧 = -304.53(kN-m)竖向剪力 = 168.60(kN) 水平剪力 = -207.19(kN)配筋结果:竖向纵筋：基坑侧 = 2294(mm2/m) 挡土侧 = 2294(mm2/m)水平纵筋：基坑侧 = 1696(mm2/m) 挡土侧 = 1696(mm2/m)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────图3.2-1 弯矩-水平向图3.2-2 弯矩-竖向图3.2-3 剪力-水平向图3.2-4 剪力-竖向3.3【控制情况】-支撑梁内力（三维）[控制工况：]内支撑结构-支撑梁计算结果(控制工况的计算配筋面积取各工况计算配筋面积的最大值)─────────────────────────────────(1) 支撑梁ZCL-1位移结果:内力结果(轴压为正):配筋结果:注:若有蓝色数字，表示构造配筋。
地下连续墙方案工程量
地下连续墙方案工程量一、前言地下连续墙是地下工程中常见的支护结构，其作用是抵抗土压力和地下水压力，保护地下工程的安全。
本文将对地下连续墙的方案设计和工程量进行详细介绍，希望能对相关工程师和技术人员有所帮助。
二、地下连续墙的设计原则1. 地下连续墙的选择地下连续墙的选择应根据工程的具体情况来确定，通常可以选择混凝土梁板式墙、钢板桩墙、钢筋混凝土墙等类型。
在选择时应综合考虑地下水位、土层情况、土质特征、施工条件等因素，确保选择的连续墙适合工程的要求。
2. 地下连续墙的尺寸设计地下连续墙的尺寸设计应根据工程的荷载情况、土压力、地下水位等因素来确定。
尺寸设计应符合相关规范的要求，确保连续墙的受力性能和稳定性。
3. 地下连续墙的施工工艺地下连续墙的施工工艺应合理可行，需要考虑施工设备、材料运输、现场条件等因素，确保施工的顺利进行。
4. 地下连续墙的检测和监测地下连续墙的检测和监测工作是保证工程质量的重要环节。
应严格按照相关规范要求进行检测和监测，确保工程质量符合要求。
三、地下连续墙的工程量计算地下连续墙的工程量计算是地下工程设计和施工中的重要环节，需要合理准确地计算出各项工程量，为施工提供参考依据。
1. 地下连续墙的混凝土工程量计算（1）连续墙的长度连续墙的长度是指墙体的实际长度，需要按照图纸和设计要求计算出来。
（2）连续墙的截面面积连续墙的截面面积是指墙体截面的面积，需要根据设计要求和尺寸计算出来。
（3）连续墙的体积连续墙的体积是指墙体的体积，需要根据长度和截面面积计算得出。
2. 地下连续墙的钢筋工程量计算（1）连续墙的纵向钢筋连续墙的纵向钢筋是指墙体中纵向拉筋和箍筋，需要根据设计要求和截面尺寸计算得出。
（2）连续墙的横向钢筋连续墙的横向钢筋是指墙体中横向钢筋，需要根据设计要求和截面尺寸计算得出。
3. 地下连续墙的支撑工程量计算（1）连续墙的支撑材料连续墙的支撑材料是指用于墙体支撑的临时支撑材料，需要根据设计要求和实际需求计算得出。
地下连续墙泥浆储备量计算
地下连续墙泥浆储备量计算
3. 考虑浪失和储备系数：在计算储备量时，需要考虑泥浆在施工过程中的浪失和储备系数 。浪失系数通常由施工经验和工程特点确定，而储备系数通常是根据施工进度和安全因素进 行确定。
4. 计算储备量：根据墙体体积和浪失、储备系数，计算地下连续墙泥浆的储备量。储备量 可以通过以下公式计算：储备量 = 墙体体积 × 浪失系数 × 储备系数。
地下连续墙泥浆储备量计算
地下连续墙泥浆储备量的计算可以通过以下步骤进行：
1. 确定墙体尺寸：首先需要确定地下连续墙的长度、宽度和深度。这些尺寸通常由工程设 计或施工方案确定。
2. 计算墙体体积计算：体积 = 长度 × 宽度 × 深度。
地下连续墙结构设计计算
地下连续墙结构设计计算1.地下忍受连续墙承受侧向压力计算（1）砖墙承受侧向压力抵挡包括土压力、水压力及基坑周围的建筑物与施工过程中的荷载所引起的侧向压力。
对有人防要求的地下室还需考虑核爆等效静荷载外侧压力。
（2）计算地下连续墙结构的整体稳定性，确定外立面入土深度时。
作用在墙体上十压力瓦片分布模式∶墙外侧（即迎土侧）可取主动土压力，墙内侧（即开挖侧）基坑开挖面以下可取被动土压力。
（3）计算地下室"逆作法"施工阶段的地下连续墙内力与变形时，墙外侧在基坑三角形开挖面以上一般适于主动土压力按直线增加的三角形分布计算，基坑开挖面以下取基坑开挖土的主动面处压力计算值按矩形分布。
栅栏内侧在基坑开挖面以下被动土体锐角以十体弹性抗力的弹簧刚度代替。
（4）计算发展阶段使用地下室的地下连续墙与内衬墙组成复合式外墙内力与变形时，墙外侧在地下室底板面以上可取静止土压力，按直线增加的三角形分布，地下室底板面以下取地下室底板面处静止压力计算值按矩形分布。
栏杆内侧地下室底板底面以下被动土体仍以土体弹性抗力的弹簧刚度代替。
对于有人防要求的地下室还需外侧核战等效静荷载的考虑压力。
（5）主动土压力、被动土压力、静止土压力及水压力等按本手册第2.6章中土压力计算理论公式计算。
核爆等效静荷载晓的外侧压力按人民防空地下室设计规范（GB50038--94）规定取值。
2.地下连续墙人土深度的确定通过基坑的抗倾覆（即踢脚）、抗隆起、抗渗流及基坑底抗水蒸汽稳定性验算，确认墙体入土深度（即嵌固深度），上述验算，按本手册第2章和第6章有关内容进行，同时考虑到连续墙作为地下室结构的一部分，可需与建筑物的沉降相协调，墙底端一般要埋设在压缩性小的硬土层上。
当压缩性小的硬土层埋置较深、软弱土层较厚时，在地底满足地下连续墙整个稳定性人土深度要求下，也可采取一部分墙段埋置在压缩小埋置的硬土层上，另一部分墙段按整个稳定性要求入土深度确定墙埋置深度，此时必须间隔布置，钢筋其转角处槽段墙体必须落置在硬土层上，且在地下连续墙顶部设置吊挂压顶梁，吊挂墙顶压顶梁需按未落至硬土层上的墙段传来的荷载，计算确定其截面尺寸与配筋。
地下连续墙_(完整版)
10
作为主体结构的几种形式的地下连续墙的特点
单独壁式 将地下连续墙直接用做主 体结构地下室外边墙。此种布 臵形式壁体构造简单，地下室 内部不需另作受力结构层。但 这种方式主体结构与地下连续 墙的节点需满足结构受力要求， 地下连续墙槽段接头要有较好 的防渗性。许多土建工程中常 在地下连续墙内侧做一道建筑 内墙（一砖墙），两墙之间设 排水沟，解决渗漏问题
地下连续墙的适用条件
处于软弱地基的深大基坑，周围又有密集的建筑群或 重要地下管线，对周围地面沉降和建筑物沉降要求需严 格限制时 围护结构亦作为主体结构的一部分，且对抗渗有较严 格要求时 采用逆作法施工，地上和地下同步施工时
7
7.1.2 地下连续墙的类型 工程应用中的连续墙形式
板壁式：应用最多，适用于各种直线段和圆弧段墙体 T形和π形地下连续墙：适用于开挖深度较大，支撑垂 直间距大的情况 格形地下连续墙：前两种组合在一起的结构形式，可不 设支撑，靠其自重维持墙体的稳定 预应力U形折板地下连续墙：新式地下连续墙，是一种 空间受力结构，刚度大、变形小、能节省材料
7.2.1 地下连续墙承载力
14
地下连续墙竖向承载力与沉降计算
日本大林组在东京都千代田和千叶县流山市进行了地下连 续墙垂直承载力试验。试验墙断面为60cm×180cm，深墙分 别为51.2m和24m，相应的桩尖底层分别为沙砾层、细砂层， 两者N值均大于50，加载采用慢速多循环式。试验结论： • 在加载初期的低荷载阶段和后期的高荷载阶段，地下连续 梁的承载机理不同。初期，荷载大部分由墙周摩擦力承担； 后期，周围摩擦力已基本达到极限值，增加的荷载最要由墙 底地基承担，底部沉降量的比重愈来愈大。 • 有等同于或好于灌注桩的承载能力 • 轴向力分布：荷载达到6000kN，荷载还没有传到墙底， 8000kN开始，传递到墙底的荷载才逐渐增加。墙顶部分荷载 的增量和传递到墙底的荷载增加量相等。
排桩与地下连续墙计算p
排桩与地下连续墙计算
对于较深的基坑，排桩、地下连续墙围护墙应用最多，其承受的荷载比较复 杂，一般应考虑下述荷载：土压力、水压力、地面超载、影响范围内的地面上建 筑物和构筑物荷载、施工荷载、邻近基础工程施工的影响（如打桩、基坑土方开 挖、降水等）。作为主体结构一部分时，应考虑上部结构传来的荷载及地震作用， 需要时应结合工程经验考虑温度变化影响和混凝土收缩、徐变引起的作用以及时 空效应。排桩和地下连续墙支护结构的破坏，包括强度破坏、变形过大和稳定性 破坏（图 6-65）。其强度破坏或变形过大包括：
式 6-46 中的支点水平刚度系数，视支点为锚杆或支撑体系而有所不同。
当支点为锚杆时，锚杆水平刚度系数 kT，应按锚杆的基本试验来确定。当无 试验资料时，可按下式计算：
（6-50）
式中 A——杆体的截面面积；
Es——杆体的弹性模量； Ec——锚固体组合弹性模量，按下式计算：
Ec
=
AEs
+ ( Ac Ac
待底板（承台）浇筑后并达到设计规定强度后，进行换撑，即在底板顶面浇筑混
凝土带形成支撑点，同时拆去第二层支撑，以便支设模板浇筑-2 层的墙板和顶楼
板；待-2 层的墙板和顶楼板浇筑并达到设计规定强度后，再进行换撑，即在-2
层顶楼板处加设支撑（一般浇筑间断的混凝土带）形成支撑点，同时拆去第一层
支撑，以便支设模板继续向上浇筑地下室墙板和楼板。为此，图 6-71（a）所示
li——第 i 土条的弧长； bi——第 i 土条的宽度； γk——整体稳定分项系数，应根据经验确定，当无经验时可取 1.3； wi——作用于滑裂面上第 i 土条的重量，按上覆土层的天然土重计算； θi——第 i 土条弧线中点切线与水平线夹角。
支护结构计算之排桩与地下连续墙计算
支护结构计算之排桩与地下连续墙计算对于较深的基坑，排桩、地下连续墙围护墙应用最多，其承受的荷载比较复杂，一般应考虑下述荷载：土压力、水压力、地面超载、影响范围内的地面上建筑物和构筑物荷载、施工荷载、邻近基础工程施工的影响（如打桩、基坑土方开挖、降水等）。
作为主体结构一部分时，应考虑上部结构传来的荷载及地震作用，需要时应结合工程经验考虑温度变化影响和混凝土收缩、徐变引起的作用以及时空效应。
排桩和地下连续墙支护结构的破坏，包括强度破坏、变形过大和稳定性破坏（图6-65）。
其强度破坏或变形过大包括：图6-65 排桩和地下连续墙支护结构的破坏形式（a）拉锚破坏或支撑压曲；（b）底部走动；（c）平面变形过大或弯曲破坏；（d）墙后土体整体滑动失稳；（e）坑底隆起；（f）管涌（1）拉锚破坏或支撑压曲：过多地增加了地面荷载引起的附加荷载，或土压力过大、计算有误，引起拉杆断裂，或锚固部分失效、腰梁（围擦）破坏，或内部支撑断面过小受压失稳。
为此需计算拉锚承受的拉力或支撑荷载，正确选择其截面或锚固体。
（2）支护墙底部走动：当支护墙底部嵌固深度不够，或由于挖土超深、水的冲刷等原因都可能产生这种破坏。
为此需正确计算支护结构的入土深度。
（3）支护墙的平面变形过大或弯曲破坏：支护墙的截面过小、对土压力估算不准确、墙后增加大量地面荷载或挖土超深等都可能引起这种破坏。
平面变形过大会引起墙后地面过大的沉降，亦会给周围附近的建（构）筑物、道路、管线等造成损害。
排桩和地下连续墙支护结构的稳定性破坏包括：（1）墙后土体整体滑动失稳：如拉锚的长度不够，软粘土发生圆弧滑动，会引起支护结构的整体失稳。
（2）坑底隆起：在软粘土地区，如挖土深度大，嵌固深度不够，可能由于挖土处卸载过多，在墙后土重及地面荷载作用下引起坑底隆起。
对挖土深度大的深坑需进行这方面的验算，必要时需对坑底土进行加固处理或增大挡墙的入土深度。
（3）管涌：在砂性土地区，当地下水位较高、坑深很大和挡墙嵌固深度不够时，挖土后在水头差产生的动水压力作用下，地下水会绕过支护墙连同砂土一同涌入基坑。
圆形地下连续墙支护结构计算
附录T
圆形地下连续墙支护结构计算
d K —墙体沿深度方向的等效分布弹性系数，按式（T.0.3）计算；
k q —作用在地面上的竖向均布荷载（kPa ）；
jk E —墙侧水平土压力强度（kPa ），按式（R.0.1-1）计算；
wk E —采用水土分算时，墙侧水压力强度（kPa ）,水压力可按静水压力计算，
有经验时，也可考虑渗流作用对水压力的影响。
T.0.2当圆形地下连续墙支护结构利用内环梁或内衬作支承时，可将内环梁或内衬的作用以等效弹性支承来替代，如图T.0.2-1、图T.0.2-2所示。
单位宽度墙体上的内环梁或内衬的等效弹性系数可按下式计算：
z z
z E A K R 2
z （T.0.2）
T.0.3圆形地下连续墙墙体的环向效应可采用沿深度分布的弹性支承来替代，如图T.0.1所示。
单位宽度地下连续墙墙体的等效分布弹性系数可按下式计算：
d 20Ed
K R α=（T.0.3）
式中：d K —单位宽度地下连续墙墙体的等效分布弹性系数（kN/m 2）
；E —地下连续墙墙体材料的弹性模量（kN/m 2）；
d —地下连续墙墙体有效厚度（m ），应考虑施工偏差的影响；0R —地下连续墙墙体中心线半径(m )；
α—修正系数，应根据工程具体情况研究采用。
当缺乏实践经验时，可取
α=0.4～0.7，当0R 较大，或槽段数较多时取小值。
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6667设计计算已知条件：（1）土压力系数计算主动土压力系数：K a1=tan2（45°—φ1/2）=tan2（45°—10°/2）=0.70 a1=0.84K a2=tan2（45°—φ2/2）=tan2（45°—18°/2）=0.52 a2=0.72K a3=tan2（45°—φ3/2）=tan2（45°—19.2°/2）=0.64 a3=0.71K a4=tan2（45°—φ4/2）=tan2（45°—18.9/2）=0.52 a4=0.70K a5=tan2（45°—φ5/2）=tan2（45°—19.2/2）=0.41 a5=0.72被动土压力系数：K p1=tan2（45°＋φ5/2）=tan2（45°＋19.2°/2）=1.98 p1=1.40（2）水平荷载和水平抗力的计算水平荷载计算：e a=q0k a1－2C=20×0.59－2×10×0.84=－5kPae ab上=（q0+h1）K a1－2c1a1=（20+18×2.5）×0.59－2×10×0.84=21.55kPae ab下=（q0+h1）K a2－2c2a2=（20+18×2.5）×0.36－2×19×0.6=0.6kPae ac上=（q0+h1＋h2）K a2－2c2a2=（20+18×2.5＋19.9×1.1）×0.36－2×19×0.6=8.48kPae ac下=（q0+h1＋h2）K a3－2c3a3=（20+18×2.5＋19.9×1.1）×0.64－2×44×0.8=－14.79kPae ad上=（q0+h1＋h2＋h3）K a3－2c3a3=（20+18×2.5＋19.9×1.1＋18.8×1.4）×0.64－2×44×0.8=2.05kPae ad下=（q0+h1＋h2＋h3）K a4－2c4a4=（20+18×2.5＋19.9×1.1＋18.8×1.4）×0.34－2×21×0.59=13.71kPae ae上=（q0+h1＋h2＋h3＋h4）K a4－2c4a4=（20+18×2.5＋19.9×1.1＋18.8×1.4＋19.9×0.5）×0.34－2×21×0.59=17.09kPae ae下=（q0+h1＋h2＋h3＋h4）K a5－2c5a5=（20+18×2.5＋19.9×1.1＋18.8×1.4＋19.9×0.5）×0.41－2×20×0.64=24.9kPa e af 上=（q 0+h 1＋h 2＋h 3＋h 4＋h 5）K a5－2c 5a5=（20+18×2.5＋19.9×1.1＋18.8×1.4＋19.9×0.5＋19.9×0.96）×0.41－2×20×0.64=32.73kPa 水平抗力计算： e p 上=2c 5p1=2×20×1.57=58.8kPa素填土粘性土粉土粘性土基坑底面地面超载q=20kpa abdef粘性土h=6.460m22.95kpa0.6kpa0.34m62.8kpa24.90kpa32.73kpa17.09kpa 13.71kpa2.05kpa8.48kpac 粘性土147.98kpa46.93kpa（3）墙后净土压力E ∑E ∑=×22.95×2.16+×（0.6+8.48）×1.1＋×2.05×1.4＋×（13.71+17.09）×0.5＋×（24.90+32.73）×0.96＋×0.8×62.8=91.70kPa（4）E ∑作用点离地面的距离2222121121222.95 2.160.6 1.1+8.48 1.1 2.05 1.4232232391.70a h ⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯= ()222112113.710.5+17.0913.710.524.900.96223291.70⨯⨯⨯-⨯⨯+⨯⨯+212(32.7324.90)0.962391.70⨯-⨯⨯+=0.6m 1p1e =2 1.7419.9 2.46220 1.57147.98p hk c γ+=⨯⨯+⨯⨯=上p1552e =218.5 1.74 1.51243 1.23154.39p h k c γ+=⨯⨯+⨯⨯=下62p2e =218.5 1.74) 1.51243 1.2327.93557.17p d d hk c h h γ+=⨯-⨯+⨯⨯=+上（011h 1.2h =62.8 1.74( 1.74 1.74)(147.9862.8) 1.7422p p a a d E E h γ-⨯⨯⨯+-+-⨯⨯∑∑ 1( 1.74 1.74)3d h ⨯⨯+-+21154.39( 1.74)(27.9457.17154.39)2d d h h ⨯-⨯++- 2( 1.74)d h ⨯-1111.2 1.0[22.95 2.16( 2.16 5.7)0.6 1.1323d h ⨯-⨯⨯⨯⨯⨯⨯+++⨯⨯1111( 1.1 4.6)(8.480.6) 1.1( 1.1 4.6) 1.4 2.052232111( 1.4 3.2)13.710.5(0.5 2.7)(17.0913.71)0.5322111(0.5 2.7)24.90.96(0.96 1.74)(32.7324.9)32210.96(0.96 1.3d d d d d d h h h h h h ⨯+++⨯-⨯⨯⨯+++⨯⨯⨯⨯+++⨯⨯⨯+++-⨯⨯⨯+++⨯⨯⨯+++⨯-⨯⨯⨯+2174)32.73 1.74( 1.74 1.74)46.9321( 1.74)]2d d d h h h ++⨯⨯⨯+-+⨯-⨯ =323 2.2536.110d d d h h h +--≥解得h d =2.72m 取2.8mapE E=∑∑有0001(62.848.55462.8)66.5832.732h h h ⨯++⨯=+ 解得 h 0=1.15m所以最大弯矩M max = h a －h p =254.82－53.94=200.88kN ·m822102100.02514.3600965s c M f bh αα⨯===⨯⨯ 查表得s =0.9873γ所以A S =82021********.9873965y s Mmm f h γ⨯==⨯⨯选用2318(763)S A mm Φ=216Φ318Φ地下连续墙的稳定性分析 （1）墙体内部稳定性验算土层的按土层厚度的加权平均值：γm ==19.13KN/C k ==17.87kPaφk ==20.39°采用圆弧滑动简单条分法进行验算，经试算确定最危险滑裂面的半径为r=20m ，取土条宽度b=0.1r=2m.计算稳定安全系数如下： 在excel 中K=()cos tan 223.091628.991.73 1.3()sin 1069.285i iiikiiiiil c q b q b ωθϕωθ+++==>+∑∑∑满足整体稳定性要求。
地连墙外部稳定性分析 A. 抗滑动稳定分析()2ax i i ai ai v h E q rhk c k s s ⎡=+-⎣∑ 91.7024733.6=⨯⨯=作用在墙底断面上抗滑动i F()tan i h F w qB s ϕ=+(1485.54200)2tan 50.614105.48︒=+⨯⨯=抗滑安全系数4105.48 5.6 1.2733.6i h ax F K E ===> 则满足要求。
B. 抗倾覆稳定性验算抗倾覆力矩10()(1485.542010)216855.422w v B M w qB s KN m =+⨯⨯=+⨯⨯⨯=⋅倾覆力矩0 6.46()291.70241565.0133i i ai v h H M q rh k c s s KN m ⎡=+-=⨯⨯⨯=⋅⎣∑ 抗倾覆安全系数016855.410.77 1.31565.01w p M K M ===> 则满足要求 C. 基坑抗隆起稳定性验算 由公式0 1.6()c dd N h h h qτγγ+≥++进行验算公式中c N —地基承载力系数，取c N =5.14；0τ—抗剪强度，由十字板剪切试验或三轴不固结不排水试验确定（ KPa ）；γ—土的重度（3/kN m ）； d h —支护结构嵌固深度（m ）； h —基坑开挖深度（m ）； q —地面载荷（KPa ）。
则0 5.1412019.98.32.49 1.6()19.9(6.468.3)20c d d N h h h q τγγ+⨯+⨯==>++⨯++满足要求（1）工程量计算地下连续墙墙宽为600mm,基坑长100m ，宽50m ，桩长19m 。
混凝土方量：30.6300193420m ⨯⨯=钢筋：25Φ：3003.85192450()0.1t ⨯⨯⨯=16Φ：191.58230085.7()0.2t ⨯⨯⨯=冠梁：体积：0.8×1.2×300＝2883m钢筋：16Φ：10×300＝3000mM ＝3000m ×1.58kg/m ＝4.74(t)φ：2×0.8×300/0.4 ＋(0.8+1.2)×2×300/0.3＝5120m6M＝5120×0.222 kg/m＝1.14(t)腰梁长度：300m（2）各分项工程费φ费用（见表4-8所示）钢筋工程6表 4-8 钢筋工程费φ费用（见表4-9所示）钢筋工程大于10表4-9锚杆、灌注桩钢筋工程费冠梁费用（见表4-10所示）表 4-10 冠梁工程费地下连续墙灌注费用（见表4-11所示）表 4-11 地下连续墙灌注费（3）工程费用计算（表4-12）工程直接费：54349.6＋468000.7＋953880.7＋154173.0＋131923.3＋721616.3=2853943.8元工程间接费：施工现场管理费＝直接成本×3％＝24638.6元施工单位管理费＝直接成本×5％＝135697.3元工程间接费＝91618.3+152697.2＝216315.4元总成本＝直接成本＋间接成本＝2853943.8 +216315.5＝3068259.1元企业利润＝总成本×4％＝120730.3元税金＝总成本×3.91％＝114661.5元劳动保险基费＝总成本×1％＝29834.6元表4-12 工程费用表工程总费用＝3323265.0元。