杭政储出[2009]37号地块住宅项目结构施工图设计优化报告材料(打印)

杭政储出[2009]37号地块住宅项目结构施工图设计优化报告
目录
一、概述
二、主要优化工作容
三、主要优化成果
四、结构方案选型报告
五、主要荷载计算
六、计算模型参数
七、技术措施主要容
八、计算模型咨询意见
九、结构施工图咨询意见
十、总结
杭政储出[2009]37号地块住宅项目结构施工图设计优化报告一、概述
1．任务来源
受万科郡园置业的委托，由我司负责杭政储出[2009]37号地块住宅项目的结构设计优化工作。

2.工程概况
本项目位于主城区东部，江干区中部，属于城市近郊区。

具体为机场路以东，规划同协路以西，德胜东路以北地区。

37号地块距离武林门城市中心区约7.5千米，用地面积22,889平方米，建筑面积71864.80平方米。

本工程由5栋16层的住宅、1栋1层的开闭所、地下车库和其它配套设施等组成。

住宅层高2.900m，结构形式采用钢筋混凝土剪力墙结构；地下车库为1层，结构形式采用钢筋混凝土框架结构。

住宅和地下室车库的基础形式均采用高强预应力混凝土管桩基础。

根据现行抗震设计规，本工程抗震设防烈度6度，抗震设防地震基本加速度为0.05g，设计地震分组第一组，场地特征周期为0.45s，结构阻尼比为0.05，多遇地震下水平地震影响系数最大值αmax=0.04。

建筑结构安全等级为二级，建筑抗震设防分类为标准设防类（丙类）。

根据本工程场地地质报告，本工程场地类别为III类。

3.主要编制依据
1)和业主签订的设计优化合同；
2)城建勘察研究院提供的《万科·草庄项目岩土工程勘察报告(详细勘察阶段)》(二
O一O年六月八日)；
3)中国联合工程公司提供的杭政储出[2009]37号地块住宅项目建筑与结构的各个
设计阶段的图纸及结构计算模型等；
4)国家和地方相关的规和规程；
5)我司各阶段的结构设计工作容和资料整理；
二、主要优化工作容
在本项目结构设计管理和结构设计优化服务工作过程中，我司结构工程师秉承“专业创造价值”的企业精神，以业主为本、实现项目利益最大化为服务宗旨，通过精细化和专业化的结构设计优化工作，在满足建筑功能、效果以及结构安全的前提下全力争取做到结构各项经济指标更加经济节省。

根据我司项目优化流程及本项目设计优化容，本项目主要优化工作如下：
三、主要优化成果
1、结构选型方面
a)根据我司剪力墙和框剪的上部结构选型方案，上部结构选型为剪力墙方案，
相比框剪方案节省造价32.32元/㎡左右，总造价可节省168万元左右。

b)根据我司的地下室顶板结构选型方案，地下室顶板选型为单向板单次梁方
案，相比框架梁+大板方案节省造价104.36元/㎡左右，总造价可节省198万元左右。

c)根据我司的地下室底板结构选型方案，地下室底板选型为无梁底板方案，
相比梁板式底板可节省造价74.61元/㎡左右，总造价可节省140万元左右。

d)根据我司的地下室底板转换与补桩结构选型方案，地下车库基础选型为转
换方案，相比补桩方案可节省造价92.59元/㎡左右，总造价可节省46万元左右。

2、结构计算方面
a)根据设计单位提供的上部结构计算模型，我司进行了细致的调整分析，并
把优化后的结构计算模型提供给设计单位。

通过优化前后结构计算模型的对比分析，有效降低了结构成本。

3、结构施工图方面
a)根据我司提出的结构技术措施与设计单位沟通，我司在配筋设计前与设计
单位确定了项目各部分的配筋设计方法，这对项目成本的有效控制提供了有力保障。

b)通过对设计单位提供的项目各部分施工图梁、板、墙、柱进行的仔细审核，
把结构各部分优化意见和审核结果提交设计单位，并且设计单位根据我司的优化意见和审核结果对结构施工图进行了修改。

c)通过以上两步，有效降低了结构成本。

四、结构方案选型报告
1、剪力墙和框剪方案经济分析1.1方案一剪力墙结构
1.2方案二框剪结构
1.3 经济分析结果
2、地下室顶板布置方案经济分析
2.1方案一井字梁
2.2方案二单向板-2道次梁(Y向)
2.3 方案三单向板-1道次梁
2.4 方案四框架梁+大板
2.5 方案五无梁楼盖
2.6 方案六单向板-2道次梁(X向)
2.7 经济分析结果
根据经济分析结果，建议地下室顶板结构布置采用单向板-2道次梁(Y向)方案或单向板-1道次梁方案。

3、地下室底板结构方案经济分析
3.1 方案一底板采用无梁楼盖
3.2 方案二底板采用梁板式
3.3 经济分析结果
根据经济分析结果，建议本项目地下室底板采用无梁底板方案。

4、地下室底板转换与补桩方案经济分析
4.1 方案一底板转换
4.2 方案二补桩方案,底板无转换(补了四根桩,原四根错位桩作废)
4.3 经济分析结果
根据经济分析结果，建议本项目地下车库底板采用转换方案。

五、主要荷载计算
1．楼面恒载：（暂定，以具体建筑做法为准）
1）. 客厅，卧室等：
(a) 100厚结构板：25X0.10=2.5 KN/㎡
(b) 120厚结构板：25X0.12=3.0 KN/㎡
(c) 140厚结构板：25X0.14=3.5 KN/㎡
(d) 160厚结构板：25X0.16=4.0 KN/㎡
50厚面层： 20X0.05=1.0 KN/㎡
20厚板底抹灰： 0.4 KN/㎡
∑: (a) 3.9KN/㎡
(b) 4.4KN/㎡
(c) 4.9KN/㎡
(d) 5.4KN/㎡
(考虑板自重，按1.4 KN/㎡输入)
2）. 厨房：
(a) 100厚结构板：25X0.10=2.5 KN/㎡
(b) 120厚结构板：25X0.12=3.0 KN/㎡
(c) 140厚结构板：25X0.14=3.5 KN/㎡
(d) 160厚结构板：25X0.16=4.0 KN/㎡
50厚面层： 20X0.05=1.0 KN/㎡
防水、找坡层： 20X0.02=0.4 KN/㎡
20厚板底抹灰： 20X0.02=0.4 KN/㎡
∑：(a)4.3 KN/㎡
(b)4.8 KN/㎡
(c)5.3 KN/㎡
(d)5.8 KN/㎡
(考虑板自重，按1.8 KN/㎡输入)
3）. 卫生间、阳台、入户花园、露台（均降板0.050）：
(a) 100厚结构板：25X0.10=2.5 KN/㎡
(b) 120厚结构板：25X0.12=3.0 KN/㎡
(c) 140厚结构板：25X0.14=3.5 KN/㎡
(d) 160厚结构板：25X0.16=4.0 KN/㎡
50厚面层： 20X0.05=1.0 KN/㎡
防水、找坡层： 20X0.035=0.7 KN/㎡
20厚板底抹灰： 20X0.02=0.4 KN/㎡
∑：(a)4.6 KN/㎡
(b)5.1 KN/㎡
(c)5.6 KN/㎡
(d)6.1 KN/㎡
(考虑板自重，按2.1 KN/㎡输入)
4）. 卫生间、入户花园、露台(结构降板300) ：
(a) 100厚结构板： 25X0.10=2.5 KN/㎡
(b) 120厚结构板： 25X0.12=3.0 KN/㎡
(c) 140厚结构板： 25X0.14=3.5 KN/㎡
50厚面层： 20X0.05=1.0 KN/㎡
300降板填充粒: 10X0.30=3.0 KN/㎡
防水、找坡层： 20X0.035=0.7 KN/㎡
20厚板底抹灰： 20X0.02=0.4 KN/㎡
∑：(a) 7.6 KN/㎡
(b) 8.1 KN/㎡
(c) 8.6 KN/㎡
(考虑板自重，按5.1KN/㎡输入)
5）. 上人屋面、屋顶露台：
(a)120厚结构板： 25X0.12=3.0 KN/㎡
(b) 140厚结构板： 25X0.14=3.5 KN/㎡
(c) 160厚结构板： 25X0.16=4.0 KN/㎡
40厚混凝土防水层： 25X0.40=1.0 KN/㎡
一层沥青油毡： 0.05 KN/㎡
30厚聚苯乙烯板： 0.5X0.03=0.02 KN/㎡
1.5厚高分子卷材： 0.05 KN/㎡
20厚水泥砂浆： 20X0.02=0.4 KN/㎡
粒混凝土找坡(2％)：19.5X0.15=2.9 KN/㎡
20厚板底抹灰： 20X0.02=0.4 KN/㎡
∑： 7.8KN/㎡
考虑吊顶、管线取(a)8.0 KN/㎡
(b) 8.5KN/㎡
(c)9.0 KN/㎡
(考虑板自重，按5.0 KN/㎡输入)
6）. 楼梯间：
120厚板＋167/2厚踏步：25X[0.084+(0.12/cos32)]=5.65
KN/㎡
50厚面层： 20X0.05X(1+tan32)=1.62KN/㎡
板底抹灰等： 0.4/cos32=0.5 KN/㎡
∑： 7.8 KN/㎡
考虑栏杆扶手、台阶侧面抹灰取8.0 KN/㎡
(考虑板自重,板厚为0，按8.0 KN/㎡输入)
7) 板上隔墙荷载部分：
a)当板上隔墙为固定隔墙时，考虑为板上均布恒荷载，等于板上隔墙
总重量除以楼板面积；
b)当板上隔墙为非固定隔墙时，取隔墙每延米自重的1/3作为楼面活
荷载的附加值计入，且不小于1 KN/㎡。

2．梁上部分线荷载：（计算梁上部分线荷载时必须扣除结构梁高）
（1）砌体（含门窗）部分线荷载：（立面外挂荷载另计）
1）. 外墙：砌体容重8.0 KN/m3：（暂定加气混凝土砌块，可根据实际材料定）
200厚墙体： 8.0X0.20=1.6 KN/㎡
40厚双面抹灰： 20X0.04=0.8 KN/㎡
∑: 2.4 KN/㎡
240厚墙体： 8.0X0.24=1.9KN/㎡
40厚双面抹灰： 20X0.04=0.8 KN/㎡
∑: 2.7 KN/㎡
2）. 墙：砌体容重8.0KN/m3
200厚墙体： 8.0X0.20=1.6 KN/㎡
40厚双面抹灰： 20X0.04=0.8 KN/㎡
∑: 2.4 KN/㎡
100厚墙体： 8.0X0.10=0.8 KN/㎡
40厚双面抹灰： 20X0.04=0.8 KN/㎡
∑: 1.6 KN/㎡
240厚墙体： 8.0X0.24=1.9KN/㎡
40厚双面抹灰： 20X0.04=0.8 KN/㎡
∑: 2.7 KN/㎡
3）.门窗：按0.5 KN/m2 。

梁上砌体线荷载= {砌体面荷载×（墙长L×墙高H－洞口面积A）＋门窗面荷载×洞口面积A}
墙长L
注：墙高H应扣除梁高
4）. 凸窗荷载： 450高窗台
600宽100厚上调板：0.6X25X0.1 =1.5 KN/m
40厚抹灰：0.04X20X0.6=0.48KN/m
600宽100厚下调板：0.6X25X0.1 =1.5 KN/m
40厚抹灰：0.04X20X0.6=0.48KN/m
450高窗台：0.45X0.2X25=2.25KN/m
40厚抹灰：0.04X20X0.45=0.36KN/m
空调重量+施工荷载： 0.7 KN/m
2.2米高窗： 0.5X2.2= 1.1 KN/m
∑: 8.37 KN/m
5）. 凸窗荷载：无窗台
600宽100厚上调板：0.6X25X0.1 =1.5 KN/m
40厚抹灰：0.04X20X0.6=0.48KN/m
600宽100厚下调板：0.6X25X0.1 =1.5 KN/m
40厚抹灰：0.04X20X0.6=0.48KN/m
空调重量+施工荷载： 0.7 KN/m
2.2米高窗： 0.5X2.2= 1.1 KN/m
∑: 5.72 KN/m 6）. 阳台栏杆、栏板：1.5 KN/m
（3）阳台竖向线荷载：1.5kN/m（对于钢栏杆）和4.0kN/m（对于1.2m高120mm厚
的混凝土栏板）；
（4）女儿墙线荷载：4.0kN/m（对于1.2m高120mm厚的混凝土女儿墙）；
3．地下室部分
（1）主楼外顶板部分
180厚结构板： 25X0.18=4.50KN/㎡
(a)1200厚顶板覆土： 18ｘ1.2=21.6KN/㎡
(b)1500厚顶板覆土： 18ｘ1.5=27.0KN/㎡
板底抹灰+管线： 1.00 KN/㎡
∑: (a)27.1KN/㎡
(b)32.5KN/㎡
4．活荷载：
1）. 楼面活荷载：
5.人防荷载：核（常）6级等效静荷载标准值 (KN/m2)
注：地下室的室外楼梯出入口大于等于两层时，作用在室外出入口门框墙、临空墙上的等效静荷载标准值乘以0.9后采用。

六、计算模型参数
1、采用中国建筑科学研究院PKPMCAD工程部编制的“高层建筑结构空间有限元分
析与设计软件--SATWE”进行整体计算。

2、SATWE整体计算主要参数:
总信息 ..............................................
结构材料信息: 钢砼结构
混凝土容重 (kN/m3): Gc = 26.00
钢材容重 (kN/m3): Gs = 78.00
水平力的夹角 (Rad): ARF = 0.00（如计算大于15度小于75度，应
带入反算）
地下室层数: MBASE= 1
竖向荷载计算信息: 按模拟施工3
风荷载计算信息: 计算X,Y两个方向的风荷载
地震力计算信息: 计算X,Y两个方向的地震力
特殊荷载计算信息: 不计算
结构类别: 剪力墙结构
裙房层数: MANNEX= 按实际输入
转换层所在层号： MCHANGE= 按实际输入
墙元细分最大控制长度(m) DMAX= 2.00
墙元侧向节点信息: 部节点
是否对全楼强制采用刚性楼板假定否（计算位移、扭转是）
风荷载信息 ..........................................
修正后的基本风压 (kN/m2): WO = 0.45,
地面粗糙程度: C 类
结构基本周期（秒）: T1 = X（试算后回代）
体形变化分段数: MPART= 1
各段最高层号: NSTi = N
各段体形系数: USi =1.30
地震信息 ............................................
振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联) CQC
计算振型数: NMODE= 15（且计算振型数应保证振型参与质
量不小于总质量的90%）
地震烈度: NAF = 6.00
场地类别: KD = Ⅱ
设计地震分组: 一组
特征周期 TG = 0.45
多遇地震影响系数最大值 Rmax1 = 0.040
罕遇地震影响系数最大值 Rmax2 = 0.280
框架的抗震等级: NF = 按实际输入
剪力墙的抗震等级: NW = 按实际输入
活荷质量折减系数: RMC =（计算主楼时默认即可，计算地下室不折
减）
周期折减系数: TC = 框架0.70
结构的阻尼比 (%): DAMP = 5.00
是否考虑偶然偏心: 是（位移比计算时考虑）
是否考虑双向地震扭转效应: 是
斜交抗侧力构件方向的附加地震数 =（有斜向墙肢时，必须考虑）
斜交抗侧力构件方向的附加地震方向角(Deg) = （斜向抗侧力构件的两个角度及最震
作用方向角）
活荷载信息 ..........................................
考虑活荷不利布置的层数 0
（计算地下室顶板时考虑为1；上部结构的活荷载≤4时，不考虑活荷载不利布置和弯矩放大系数。

）
柱、墙活荷载是否折减折算
传到基础的活荷载是否折减折算
调整信息 ........................................
中梁刚度增大系数： BK = 1.5～2.0（根据位移、周期、配筋的计
算调整）
梁端弯矩调幅系数： BT = 0.85
梁设计弯矩增大系数： BM = 1.00
连梁刚度折减系数： BLZ = 0.70(风荷载控制不宜小于0.8)
梁扭矩折减系数： TB = 0.40
全楼地震力放大系数： RSF = 1.00
0.2Qo 调整起始层号： KQ1 = 按实际输入
0.2Qo 调整终止层号： KQ2 = 按实际输入
顶塔楼力放大起算层号： NTL = 0
顶塔楼力放大： RTL = 1.00
九度结构及一级框架梁柱超配筋系数 CPCOEF91 = 1.15
是否按抗震规5.2.5调整楼层地震力 IAUTO525 = 1
是否调整与框支柱相连的梁力 IREGU_KZZB = 1
剪力墙加强区起算层号 LEV_JLQJQ = 根据实际填写
强制指定的薄弱层个数 NWEAK = （有转换时应强制指定）
配筋信息 ........................................
梁主筋强度 (N/mm2): IB = 360
柱主筋强度 (N/mm2): IC = 360
墙主筋强度 (N/mm2): IW = 360
梁箍筋强度 (N/mm2): JB = 360
柱箍筋强度 (N/mm2): JC = 360
墙分布筋强度 (N/mm2): JWH = 360
梁箍筋最大间距 (mm): SB = 100.00
柱箍筋最大间距 (mm): SC = 100.00
墙水平分布筋最大间距 (mm): SWH = 200.00
墙竖向筋分布最小配筋率 (%): RWV = 0.25
设计信息 ........................................
结构重要性系数: RWO = 1.00
柱计算长度计算原则: 无侧移
梁柱重叠部分简化: 作为刚域
是否考虑 P-Delt 效应：否
柱配筋计算原则: 按单偏压
是否按砼规(7.3.11-3)计算砼柱计算长度系数: 是
剪力墙底部加强区信息.................................
剪力墙底部加强区层数 IWF= 按实际输入
剪力墙底部加强区高度(m) Z_STRENGTHEN= 按实际输入
七、技术措施主要容
(一) 主要设计参数
1、风荷载
1)建筑物50年一遇的基本风压值为 0.45 kN/㎡，地面粗糙度建议为 C 类。

2、抗震设防要求及抗震等级
1)本工程的设计基准期为50年，设计使用年限为50年,建筑结构的安全等级
为二级。

2)本工程为丙类建筑，按 6度抗震设防，本工程结构计算采用的抗震设防
烈度和抗震构造措施采用的抗震设防烈度均为 6度，地震分组为第一
组。

3)本工程的剪力墙结构高度＜80m的抗震等级为四级。

4)本工程的裙楼和地下室抗震等级均为四级。

3、主要结构材料
1)混凝土部分：本工程可采用的混凝土强度等级为C15～C45，具体应用围如
下：
a)剪力墙、框架柱部分：C25～C45
b)梁、板部分：C25～C40
c)底板、承台、地梁部分：C30～C35
d)其它部分（节点、构造柱、圈过梁等）：C20
=360N/mm2）。

2）钢筋部分：本工程钢筋采用 HRB400 级钢筋（直径≥6，f
y
4、结构体系
高层采用现浇剪力墙结构体系。

八、计算模型
(一)塔楼
1、建议框剪结构改为剪力墙结构。

2、阳台栏杆线荷载5.0 kN/m偏大，建议减小。

3、上人屋面活荷载0.5 kN/㎡偏小，建议按规。

4、建议地面粗糙程度B类改为C类。

5、建议住宅不考虑梁活荷载不利布置。

6、建议梁柱重叠部分简化为刚域。

7、建议梁箍筋和柱箍筋采用三级钢。

8、地下一层剪力墙厚度250、300mm等偏厚，建议按墙体稳定性确定墙厚。

（二）、计算模型调整附图
1、4#、8#
调整前标准层模型
调整后标准层模型2、5#、6#
调整前标准层模型
调整后标准层模型
九、结构施工图咨询意见
〈一〉建筑方案(2012.6.4)
1、上部建筑：
1）墙体尽量对齐，否则将导致墙柱数量的增加，增加平米含钢量；
2）减少楼板开洞，否则将导致面积的减少，增加平米含钢量；
3）减少平面凹凸，否则将导致墙柱数量的增加，增加平米含钢量；
4）取消露台立柱。

2、地下室：
1）减少外墙的曲折；
2）优化人防墙体布置，减少人防墙体或缩短的人防墙体的长度。

〈二〉地勘报告(2012.7.3)
1、抗浮设防水位取室外地坪标高减0.5m偏高，建议降低。

2、建议明确抗浮水位标高为市政路面低点标高以下1米。

3、建议提供判定场地类别为Ⅲ类的依据或土层剪切波速度测试报告。

4、建议单桩竖向承载力特征值最终取值按桩的静载荷试验确定。

5、建议提供嵌岩桩的岩石饱和单轴抗压强度标准值frk等参数。

6、建议桩基础的入岩深度按桩基规第3.3.3条。

〈三〉、结构设计总说明(2012.10.12)
1、总说明第4.2条，建议地基基础的设计等级甲级改为乙级。

2、总说明第4.4条，建议主楼的结构类型框架结构改为剪力墙结构。

3、总说明第8.21条，建议按照11G101-3第94页的标准做法取消底板和侧壁后浇
带中的附加钢筋。

4、总说明第8.21条，建议按照11G101-1第98页的标准做法取消顶板、现浇板和
现浇梁后浇带中的附加钢筋。

5、总说明第9.1.3条，建议明确框架柱和剪力墙边缘构件的纵筋直径≥12时，连
接方式采用焊接。

6、总说明第9.2.4条，构造腰筋“b≤350,梁两侧配置G212200; 350<b
≤500,梁两侧配置G214200;”偏大，建议减小。

7、总说明第9.2.4条，按混凝土规第55页6.3.1条规定，建议梁截面腹板高度hw=
梁高-板厚-梁底筋保护层厚度。

8、总说明第9.5.5条，建议砌体墙下无梁时的板底加筋414改为312并在
平面图中表示出来。

9、总说明第10.6条，建议构造柱纵筋412改为410并在平面图中表示出来。

〈四〉、地下室(2012.10.12)
(一) 基础和底板
1、桩数偏多，建议减少，如：
4#楼总竖向荷载=111578kN，桩总竖向承载力=2000x92+1600x11=201600 kN，建议减少桩数。

2、主楼筏板基础厚度1200mm偏厚，建议减小。

3、主楼筏板基础通长配筋双层双向22150偏大，建议筏板基础通长筋配筋率按
0.15%，配筋不足处再附加。

4、车库底板通长配筋双层双向16150偏大，建议减小，如：
非人防区，建议通长底筋改为双向14200、通长面筋改为双向16200，配筋不足处再附加；
人防区，建议通长底筋和面筋改为双层双向16200，配筋不足处再附加。

5、柱帽的底筋偏大，建议减小，如：
ZM1底筋双向25200，建议改为双向16200，变截面处配筋不足再附加。

6、底板的托柱梁延伸长度偏长，建议仅在转换跨设托柱梁。

7、底板的托柱梁的截面和配筋偏大，建议减小并提供计算文件。

8、建议取消地下室室混凝土墙下基础暗梁。

9、建议取消设置在地下室侧壁(外墙)下的基础梁。

(二) 墙柱
1、建议地下室300厚外墙的拉筋8600x600改为6600x600。

2、建议地下室外墙扶壁柱的箍筋不需要全高加密，如：
KZ2箍筋8100(4x4)，建议改为8100/200(4x4)；
KZ3箍筋8100(4x4)，建议改为8100/200(4x4)。

3、人防墙体厚度偏厚、配筋偏大，建议减小，如；
地下室混凝土墙W300-3剖面图中的墙厚300和配筋14200，建议改为墙厚200和配筋12200。

(三) 顶板
1、建议地下车库顶板结构布置方式按甲方要求的单向板双次梁布置方式。

2、建议次梁通长面筋改为架立筋+支座筋的方式，如：
Lx10(17) 300x750 通长面筋225，建议改为架立筋(212)；
Lx11(17) 300x750 通长面筋225，建议改为架立筋(212)。

3、梁箍筋配筋偏大，建议减小，如：
KLy47(4) 500x800 G1.9-1.5实配10100/200(4)，建议改为10150/200(4)；
KLy49(4) 500x800 G1.9-1.5实配10100/200(4)，建议改为10150/200(4)。

4、地下室顶板梁配筋图的说明中“未注明梁吊筋325”偏大，建议减小，如：
D-46轴上D-S轴至D-T轴之间，建议吊筋325改为218；
D-46轴上D-T轴至D-U轴之间，建议吊筋325改为218。

5、部分梁纵筋偏大，建议减小或采用不同钢筋直径搭配，如：
KLx14(10) 300x750 底筋计算值29实配725 2/5=34.3偏大，建议底筋改配625 2/5=29.4；
KLx15(10) 300x750底筋计算值35实配825 3/5=39.2偏大，建议底筋改配3 22/525=35.9。

6、人防区顶板面拉通筋偏大，建议减小，如：
人防顶板板面Y向拉通筋14150，建议改为板面Y向拉通筋12200，配筋不足处再附加；
人防顶板板面X向拉通筋12130，建议改为板面Y向拉通筋12200，配筋不足处再附加。

7、非人防区顶板面拉通筋偏大，建议减小，如：
板面Y向拉通筋14150，建议改为板面Y向拉通筋10200，配筋不足处再附加；
板面X向拉通筋12200，建议改为板面Y向拉通筋10200，配筋不足处再附加。

8、建议取消主楼承台间的拉梁，采用无梁底板的结构形式。

〈五〉、4#~8#楼上部结构(2012.10.12)
(一) 墙柱
1、剪力墙墙身竖向分布钢筋偏大，建议减小，如：
200mm厚剪力墙竖向分布钢筋10200偏大，建议改为8200；
250mm厚剪力墙竖向分布钢筋10200偏大，建议改为8200。

2、剪力墙边缘构件纵筋配筋率偏大，建议减小，如5#楼：
基础顶~标高-0.050
GJZ1 纵筋1216配筋率1.072%＞0.500%，建议改配1212配筋率0.603%；
GJZ2 纵筋1216配筋率1.206%＞0.500%，建议改配1212配筋率0.678% 标高-0.050~5.750
GJZ1纵筋1414配筋率1.134%＞0.500%，建议改配1412配筋率0.833%；
GAZ1纵筋614配筋率1.154%＞0.500%，建议改配612配筋率0.848%。

标高5.750~屋面
GJZ2纵筋1214配筋率1.154%＞0.400%，建议改配1212配筋率0.848%。

3、剪力墙边缘构件在标高5.750~屋面的箍筋6200偏大，建议改为6250。

4、短肢墙的箍筋偏大，建议减小，如5#楼：
DZQ1 水平筋计算值H0.8实配10200=1.57，建议改配8200=1；
DZQ2 水平筋计算值H0.8实配10200=1.57，建议改配8200=1。

5、建议剪力墙暗柱的箍筋肢距按300mm，如5#楼：
6、抗震等级四级，建议框架柱箍筋加密区间距按8d和150(柱根100)的较小值采
用，如5#楼：
7、抗震等级四级，建议框架柱的箍筋直径可用6(柱根8)，如5#楼：
8、建议明确框架柱和剪力墙边缘构件的纵筋直径≥12时，连接方式采用焊接。

(二) 梁
1、建议次梁通长面筋改为架立筋+支座筋的方式，如5#楼四~十六层结构平面布置
图：
Lx9(2) 200x400通长面筋216，建议改为架立筋(212)；
Lx8(2) 200x400通长面筋216，建议改为架立筋(212)。

2、建议次梁的箍筋直径可用6，如5#楼四~十六层结构平面布置图：
Lx9(2) 200x400 G0.2-0.2实配8200(2)偏大，建议改为6200(2)；
Lx8(2) 200x400 G0.2-0.2实配8200(2)偏大，建议改为6200(2)。

3、抗震等级四级，建议框架梁的箍筋直径可用6，如5#楼四~十六层结构平面布
置图：
KLx13(2) 200x550 G0.2-0.2实配8100/200(2)，建议改为6110/200(2)；
KLx2(1) 200x550 G0.2-0.2实配8100/200(2)，建议改为6125/200(2)。

4、抗震等级四级，建议框架梁箍筋加密区间距按h/4、8d和150的较小值采用，
如5#楼四~十六层结构平面布置图：
KLx13(2) 200x550 G0.2-0.2实配8100/200(2)，建议改为6110/200(2)；
KLx2(1) 200x550 G0.2-0.2实配8100/200(2)，建议改为6125/200(2)。

5、建议按混凝土规第55页6.3.1条规定，梁高h=550mm的梁不需要设置腰筋，
如5#楼四~十六层结构平面布置图：
KLy14(1) 200x550实配腰筋G212，建议取消腰筋G212；
KLx4(1) 200x550 实配腰筋G212，建议取消腰筋G212。

(三) 板
1、建议板类受弯构件的底筋最小配筋百分率按0.15和45ft/fy中的较大值，不同
板厚的最小配筋如下：(不包括悬臂板)
100 110 120 砼标号
底筋(C30、C25) 6150 6140 6130
面筋(C30、C25) 8200 8200 8200
2、部分板配筋偏大，建议减小，如5#楼四~十六层结构平面布置图：
5-2轴，板面筋计算值224实配8150=335，建议改为8200。

3、建议板配筋的间距不要只采用100、150和200几种间距，如5#楼四~十六层结
构平面布置图：
5-11轴，板面筋计算值285实配8150=335，建议改为8175=287。

4、建议阳台、厨卫板跨＞2500方向的面筋不拉通，如阳台长跨方向等。

5、建议类似5#楼5-9轴大板的长向面筋不拉通。

(四) 楼梯和节点详图
1、建议梯板分布钢筋8250改为6250。

2、建议节点详图中100mm厚板的分布钢筋8200改为6180。

3、节点大样偏多，建议减少。

十、总结
通过以上分析可以得出，我司的结构设计优化工作在结构成本的控制上是卓有成效的。