过程设备设计校核计算
化工设计竞赛T0406 计算说明书
4.23
12 ( m0I I g FvI I ) / Diei
5.59
5.43
5.04
3.26
13
4M
I I max
/
Di2ei
15.98
15.04
9.90
6.66
22 ( m0I I g FvI I ) / Diei
2.11
31 PT Di / 4ei
8.65
32 mTI I g / Diei
直立容器总高
mm
壳体和裙座质量
kg
附件质量
kg
内件质量
kg
保温层质量
kg
平台及扶梯质量
kg
操作时物料质量
kg
液压试验时液体质量
kg
吊装时空塔质量
kg
直立容器的操作质量
kg
m0 m01 m02 m03 m04 m05 ma me
直立容器的最小质量
kg
mmin m01 0.2m02 m03 m04 ma me
过程设备强度设计计算书
压力设计 名 义 厚 度 (mm)
8
14
计算结果 容器壳体强度计算 直立容器校核 取 用 厚 度 (mm)
8
14
许 用 内 压 (MPa) 0.682 1.298
8
名 义 厚 度 (mm) 10
8 裙座 取 用 厚 度 (mm) 10
0.682
SW6-2011 许 用 外 压 (MPa)
裙 座 上 较 大 孔 引 出 管 厚 mm 度
裙座上较大孔引出管长度 mm 125
地脚螺栓及地脚螺栓座
地脚螺栓材料名称
Q345
地 脚 螺 栓 材 料 许 用 应 力 MPa
过程设备设计计算题
计算题无力矩方程 应力试用无力矩理论的基本方程，求解圆柱壳中的应力（壳体承受气体内压p ，壳体中面半径为R ，壳体厚度为t ）。
若壳体材料由20R[σ(b)=400Mpa,σ(s)=245MPa]改为16MnR[σ(b)=510MPa,σ(s)=345MPa]时，圆柱壳中的应力如何变化为什么 短圆筒 临界压力1、 三个几何尺寸相同的承受周向外压的短圆筒，其材料分别为（MPa y 220=σ，3.0,1025=⨯=μMPa E ）、铝合金（3.0,107.0,1105=⨯==μσMPa E MPa y ）和铜（31.0,101.1,1005=⨯==μσMPa E MPa y ），试问哪一个圆筒的临界压力最大，为什么 临界压力 爆破压力有一圆筒，其内径为1000mm ，壁厚为10mm ，长度为20m ，材料为20R(3.0,102,245,4005=⨯===μσσMPa E MPa MPa y b )。
①在承受周向外压时，求其临界压力cr p 。
②在承受内压力时，求其爆破压力b p ，并比较其结果。
临界压力有一圆筒，其内径为1000mm ，壁厚为10mm ，长度为20m ，材料为20R(3.0,102,245,4005=⨯===μσσMPa E MPa MPa y b )。
①在承受周向外压时，求其临界压力cr p 。
②在承受内压力时，求其爆破压力b p ，并比较其结果。
无力矩理论 应力对一标准椭圆形封头（如图所示）进行应力测试。
该封头中面处的长轴D ＝1000mm,厚度t=10mm,测得E 点（x=0）处的周向应力为50MPa 。
此时，压力表A 指示数为1MPa ，压力表B 的指示数为2MPa ，试问哪一个压力表已失灵，为什么封头，厚度试推导薄壁半球形封头厚度计算公式无力矩理论 应力有一锥形底的圆筒形密闭容器，如图2－54所示，试用无力矩理论求出锥形壳中的 最大薄膜应力θσ与ϕσ的值及相应位置。
轴承校核计算方法
轴承校核计算方法轴承是工程机械和设备中常见的关键零部件之一，其作用是支撑旋转轴并减少摩擦。
在轴承设计和选择过程中，校核计算是至关重要的步骤，以确保轴承能够承受所需的负荷和工作条件。
下面将介绍一种常见的轴承校核计算方法。
1.确定轴承所受的载荷：首先，需要确定轴承所受的载荷类型，如径向载荷、轴向载荷和扭矩载荷等。
这些载荷可以通过分析设计图纸或经验估计来确定。
同时需要确认载荷的方向、大小和分布。
2.计算轴承所受的载荷：通过载荷计算公式，将所得载荷转化为轴承所受的载荷。
例如，对于径向载荷，可以使用公式F=Fr+Fa，其中Fr为径向载荷，Fa为轴向载荷。
3.选择合适的轴承类型：根据轴承所受的载荷和工作条件，选择适合的轴承类型。
常见的轴承类型包括深沟球轴承、圆锥滚子轴承、调心滚子轴承等。
选择轴承时需要考虑载荷容量、旋转速度、寿命和安装尺寸等因素。
4.计算轴承寿命：通过使用轴承寿命计算公式，计算出轴承的寿命。
轴承的寿命受到轴承质量、润滑条件、工作温度和载荷等因素的影响。
根据所选轴承类型和工作条件，查找相关资料或使用在线计算工具来计算轴承的寿命。
5.校核轴承负荷能力：将所选轴承的额定载荷与计算得到的轴承载荷进行比较，确保所选轴承能够承受所需的载荷。
如果所选轴承的额定载荷小于计算得到的载荷，则需要重新选择更大负荷能力的轴承。
6.轴承校核校验：根据轴承的使用要求和校核标准，对轴承进行校核校验。
通常在进行校核校验时，需要考虑温度升高、振动和轴承寿命等因素。
总结：以上是一种常见的轴承校核计算方法，通过确定载荷、计算载荷、选择轴承类型、计算轴承寿命、校核轴承负荷能力和进行校核校验等步骤，可以保证所选轴承能够满足所需的工作条件和负荷要求。
在实际工程中，校核计算是确保轴承性能和可靠性的重要环节，需要根据具体情况和所选轴承类型进行具体分析和计算。
过程设备设计_南京工程学院中国大学mooc课后章节答案期末考试题库2023年
过程设备设计_南京工程学院中国大学mooc课后章节答案期末考试题库2023年1.对于气液分流型支承装置，以下说法中正确的是。
参考答案:避免了栅板式支承中气液从同一孔槽中逆流通过_是高通量低压降的支承装置_为气体及液体提供了不同的通道_既避免了液体在板上的积聚，又有利于液体的均匀再分配2.机械搅拌反应器中，搅拌容器的作用是为物料反应提供合适的空间，其筒体基本上是圆筒，封头常采用椭圆形封头、锥形封头和平盖，以椭圆应用最广。
参考答案:正确3.以下选项中，减小轴端挠度、提高搅拌轴临界转速的措施有。
参考答案:设置稳定器_设置底轴承或中间轴承4.对于反应器的搅拌功率计算，以下说法中正确的是。
参考答案:用于选择减速器_设计或校核搅拌器的强度和刚度_用于选择电动机_设计或校核搅拌轴的强度和刚度5.生活中常见的电风扇就是一种搅拌器，以下选项中，不是电风扇流型的是。
参考答案:径向流_切向流_紊乱流6.在搅拌反应设备中，应用最为广泛的搅拌器有，约占搅拌器总数的75%～80%。
参考答案:锚式搅拌器_涡轮式搅拌器_桨式搅拌器_推进式搅拌器7.对于反应器中的搅拌器，以下说法中正确的是。
参考答案:搅拌器对流体产生剪切作用和循环作用_搅拌器从电动机获得机械能，从而推动罐内流体运动8.对于反应器中搅拌器的流型，有。
参考答案:径向流_轴向流_切向流9.对于反应器中的换热元件，以下说法中正确的是。
参考答案:内盘管分为螺旋形盘管和竖式蛇管两类_换热元件分为夹套和内盘管两类_夹套分为整体夹套、型钢夹套、半圆管夹套和蜂窝夹套四类10.固定管板式换热器与其它类型换热器相比，在相同壳体直径下，排管数目最少。
参考答案:错误11.关于填料塔，以下描述中错误的是。
参考答案:气液两相组分的浓度或温度沿塔高呈阶梯式变化12.关于填料支承装置，以下说法正确的是。
参考答案:栅板型支承为气液混流型支承装置_气液分流型支承有波纹式、驼峰式和孔管式三种_填料支承装置分为栅板型支承和气液分流型支承13.对填料塔中的液体分布器，以下说法中正确的是。
过程设备设计复习题及答案
过程设备设计复习题及答案一、单选题1.压力容器导言所谓高温容器是指下列哪一种: （A ）A.工作温度在材料蠕变温度以上B.工作温度在容器材料的无塑性转变温度以上C.工作温度在材料蠕变温度以下D.工作温度高于室温GB150适用下列哪种类型容器: （B ）A.直接火加热的容器B.固定式容器C.液化石油器槽车D.受辐射作用的核能容器一个载荷稳定均匀的内压厚壁圆筒最好采用哪种设计准则: （B ）A 弹性失效B 塑性失效C 爆破失效D 弹塑性失效有关《容规》适用的压力说法正确的是: （B ）A.最高工作压力大于(不含液体静压力)B.最高工作压力大于等于(不含液体静压力)C.最高工作压力大于1MPa(不含液体静压力)D.最高工作压力大于等于1MPa(不含液体静压力)毒性为高度或极度危害介质PV>=的低压容器应定为几类容器: （C ）A.Ⅰ类B.Ⅱ类C.Ⅲ类D.不在分类范围影响过程设备安全可靠性的因素主要有: 材料的强度、韧性和与介质的相容性；设备的刚度、抗失稳能力和密封性能。
以下说法错误的是: （ B ）A.材料强度是指在载荷作用下材料抵抗永久变形和断裂的能力B.冲击吸收功是指材料断裂过程中吸收变形能量的能力C.刚度是过程设备在载荷作用下保持原有形状的能力D.密封性是指过程设备防止介质或空气泄漏的能力毒性为中度危害的化学介质最高容许质量浓度为: （B ）A.<m3m3内压容器中, 设计压力大小为50MPa的应划分为：（C ）A.低压容器B.中压容器C.高压容器D.超高压容器2.下列属于分离压力容器的是: （ C ）3. A.蒸压釜 B.蒸发器4. C.干燥塔 D.合成塔5.压力容器应力分析在厚壁圆筒中, 如果由内压引起的应力与温差所引起的热应力同时存在, 下列说法正确的是: （D ）A.内加热情况下内壁应力和外壁应力都有所恶化B.内加热情况下内壁应力和外壁应力都得到改善C.内加热情况下内壁应力有所恶化, 而外壁应力得到改善D.内加热情况下内壁应力得到改善, 而外壁应力有所恶化通过对最大挠度和最大应力的比较, 下列关于周边固支和周边简支的圆平板说法正确的是：（A）A.周边固支的圆平板在刚度和强度两方面均优于周边简支的圆平板B.周边固支的圆平板仅在刚度方面均优于周边简支的圆平板C.周边固支的圆平板仅在强度方面均优于周边简支的圆平板D.周边简支的圆平板在刚度和强度两方面均优于周边固支的圆平板下列有关受均布外压作用圆筒的失稳情况的叙述, 错误的是：（A ）A.失稳临界压力与材料屈服点无关B.受均布周向外压的长圆筒的临界压力与L无关C.很短的圆筒在受均布轴向压缩载荷时将出现对称失稳D.圆筒的形状缺陷对圆筒的稳定性产生很大影响下列不属于提高厚壁圆筒屈服承载能力的措施为：（D）A.增加壁厚B.采用多层圆筒结构, 对内筒施加外压C.自增强处理D.采用分析设计的方法下列有关不连续应力的叙述, 错误的为：（C ）A.不连续应力是由于结构不连续引起变形不协调造成的B.具有局部性与自限性的特征C.其危害程度比总体薄膜应力大D.脆性材料制造的壳体对不连续应力十分敏感下列关于局部载荷说法正确的是：（B ）A.对管道设备附件设置支架, 会增加附件对壳体的影响B.对接管附件加设热补偿元件, 无明显意义C.压力容器制造中出现的缺陷, 会造成较高的局部应力D.两连接件的刚度差大小与边缘应力无明显关系外压的短圆筒, 失稳时, 出现的波形个数为：（C ）A.两个B.四个C.大于两个D.大于四个下列关于薄壳应力分析中应用的假设, 错误的是：（D ）A.假设壳体材料连续, 均匀, 各向同性B.受载后的形变是弹性小变形C.壳壁各层纤维在变形后互不挤压D.壳壁各层纤维在变形后互相挤压6.关于薄圆平板的应力特点, 下列表述错误的是：（B ）7. A.板内为二向应力, 切应力可予以忽略 B.正应力沿板厚分布均匀8. C.应力沿半径分布与周边支承方式有关 D.最大弯曲应力与（R/t）的平方成正比9.压力容器材料及环境和时间对其性能的影响在压力容器制造过程中应用最广的焊接方法是: （A ）A.熔焊B.压焊C.钎焊D.点焊一般高压容器的平盖制造用的钢材是: （C ）A.钢板B.钢管C.锻件D.铸件在焊接中力学性能得到明显改善, 是焊接接头中组织和性能最好的区域是：（B ）A.过热区B.正火区C.融合区D.焊缝下列不属于压力容器焊接结构的设计应遵循的原则的是：（D）A.尽量采用对接接头结构, 不允许产生未熔透缺陷B.尽量采用全熔透的结构, 不允许产生未熔透缺陷C.尽量减少焊缝处的应力集中D.尽量选用好的焊接材料下列焊接接头中可能出现的缺陷, 最危险的是：（A ）A.裂纹B.夹渣C.气孔D.未熔透下列金属会产生低温变脆的是: （B ）A.铜B.碳素钢C.铝D.奥氏体不锈钢磁粉检测属于: （D ）A.破坏性检验B.外观检查C.密封性检查D.无损检测下列关于硫化学成分在钢材中的作用说法正确的是：（C ）A.硫元素不是钢材中的有害元素。
《热质交换原理与设备》课程教学大纲(本科)
热质交换原理与设备(Principle and Equipment of Heat and Mass Transfer)课程代码：02410040学分：2.0学时：32 （其中：课堂教学学时：28实验学时：4上机学时：0课程实践学时:0 ）先修课程：《传热学》、《工程热力学》、《流体力学》适用专业：建筑环境与能源应用工程教材：热质交换原理与设备，连之伟，北京：中国建筑工业出版社，第四版一、课程性质与课程目标（一）课程性质《热质交换原理与设备》是具有承上启下意义，同时起到连接相关专业基础课与专业课桥梁作用的专业基础课。
它是在《传热学》、《流体力学》和《工程热力学》的基础上，将专业中《冷热源工程》、《暖通空调》、《热泵原理与应用》等专业课中涉及流体热质交换原理及相应设备的共性内容抽出，经综合、充实和系统整理而形成的一门专业基础课程。
此课程兼顾理论知识和设备知识，培养学生较全面掌握动量传输、热量传输及质量传输共同构成的传输理论的基础知识，掌握本专业中的典型热质交换设备的热工计算方法，为进一步学习本专业的专业课程打下坚实的基础。
（二）课程目标课程目标1:掌握传质的理论基础，包括传质的基本概念，扩散传质、对流传质的过程及分析, 相际间的热质传递模型。
课程目标2：理解传热传质的分析和计算知识，包括动量、热量和质量的传递类比，对流传质的准则关联式，热量和质量同时进行时的热质传递；学会运用所学知识分析实际问题。
课程目标3：熟悉空气热质处理方法，包括空气处理的各种途径，空气与水/固体表面之间的热质交换过程及主要影响因素，吸附和吸收处理空气的原理与方法，用吸收剂处理空气和用吸附材料处理空气的原理与方法；学会理论联系实际，分析环境控制领域常用的空气热质处理原理。
课程目标4：掌握热质交换设备的热工计算方法，包括间壁式热质交换设备的热工计算，混合式热质交换设备的热工计算和复合式热质交换设备的热工计算，能够针对具体需求对常见热质交换设备进行设计计算和校核计算。
甲醇制氢吸收塔 sw6校核
43.61
35.72
许用值
188.70
192.78
192.78
(内压), (外压)
3.37
3.18
2.50
1.71
1.71
15.60
许用值
185.25
185.25
188.21
188.21
188.21
204.17
53.04
53.04
30.97
许用值
292.50
292.50
310.50
2.83
第10段圆筒
上封头
10
10
6.945
裙座
名义厚度(mm)
取用厚度(mm)
20
20
风载及地震载荷
0－0
A－A
裙座与筒体连接段
1－1(筒体)
1－1(下封头)
2－2
3－3
操作质量
21298.9
20186.9
17993.1
17970.9
17970.9
2770.57
最小质量
11931.1
10819.1
8625.34
地震载荷对直立容器总的横推力
N
9225.44
操作工况下容器顶部最大挠度
mm
2.27723
容器许用外压
MPa
注：内件质量指塔板质量；
填料质量计入物料质量；
偏心质量计入直立容器的操作质量、最小质量、最大质量中。
上封头校核计算
计算单位
中航一集团航空动力控制系统研究所
计算所依据的标准
GB 150.3-2011
2.85
2.28
1.00
1.00
5.43
考试答案过程设备设计
1试画图说明耳式、腿式、支撑式和裙式支座？（1）耳式支座 结构：由筋板和支脚板组成，广泛用于反应釜及立式换热器等直立设备上。
特点：简单、轻便，但对器壁会产生较大的局部应力。
因此，当容器较大或器壁较薄时，应在支座与器壁间加一垫板，垫板的材料最好与筒体材料相同。
（2）支承式支座 结构：在容器封头底部焊上数根支柱，直接支承在基础地面上。
特点：简单方便，但它对容器封头会产生较大的局部应力，因此当容器较大或壳体较薄时，必须在支座和封头间加垫板，以改善壳体局部受力情况。
（3）腿式支座（支腿）特点：结构简单、轻巧、安装方便，在容器下面有较大的操作维修空间，但当容器上的管线直接与产生脉动载荷的机器设备刚性连接时不宜选用腿式支座。
P167（4）裙式支座应用：高大的立式容器，特别是塔器形式：圆筒形裙座和圆锥形裙座P168 2何谓回转壳的不连续效应？不连续应力有哪些特征，βRt 的物理意义答：回转壳的不连续效应：附加力和力矩产生的变形在组合壳连接处附近较大，很快变小，对应的边缘应力也由较高值很快衰减下来，称为“不连续效应”或“边缘效应”。
不连续应力有两个特征：局部性和自限性。
局部性：从边缘内力引起的应力的表达式可见，这些应力是 的函数随着距连接处距离的增大，很快衰减至0。
自限性：连续应力是由于毗邻壳体，在连接处的薄膜变形不相等，两壳体连接边缘的变形受到弹性约束所致，对于用塑性材料制造的壳体，当连接边缘的局部产生塑性变形，弹性约束开始缓解，变形不会连续发展，不连续应力也自动限制，这种性质称为不连续应力的自限性。
β的物理意义：()Rt 4213μβ-=反映了材料性能和壳体几何尺寸对边缘效应影响范围。
该值越大，边缘效应影响范围越小。
Rt 的物理意义：该值与边缘效应影响范围的大小成正比。
反映边缘效应影响范围的大小。
3常见的局部开孔补强结构有哪几种？画图说明。
（1）补强圈补强 补强圈贴焊在壳体与接管连接处优点结构简单，制造方便，使用经验丰富；缺点1）与壳体金属之间不能完全贴合，传热效果差，在中温以上使用时，存在较大热膨胀差，在补强局部区域产生较大的热应力；2）与壳体采用搭接连接，难以与壳体形成整体，抗疲劳性能差。
过程设备设计第4章习题
C.二次应力是指由相邻部件的约束或结构的自身约束所引起的正应力或切应力。 D.二次应力是局部结构不连续性和局部热应力的影响而叠加道一次应力之上的应力增量 4.8 交变载荷 以下载荷属于交变载荷的有： （ ） A.压力波动 B.开车停车 C.加热或冷却时温度变化引起的热应力变化 D.振动或容器接管引起的附加载荷 4.9 设计准则 下列有关压力容器设计准则的叙述，正确的有： （ ） A.弹性失效设计准则以容器整个危险面屈服作为实效状态。 B.弹塑性失效设计准则认为只要载荷变化范围达到安定载荷，容器就失效。 C.弹性失效设计准则较塑性失效设计准则更保守。 D.爆破失效设计准则认为压力达到全屈服压力时容器失效。 4.10 加强圈 为提高外压圆筒稳定性，需设置加强圈，下列有关加强圈的设计，正确的有： （ ） A.加强圈的最小间距应小于失稳临界长度。 B.在设计过程中，有可能通过增加加强圈的数量使圆筒厚度减薄。 C.加强圈与圆筒的连接可采用连续的或间断地焊接。 D.加强圈不可设置在筒体内部 4.11 封头 压力容器封头较多，下列叙述正确的有： （ ） A.凸形封头包括半球形封头、椭圆形封头、碟形封头、球冠形封头和锥壳。 B.由筒体与封头连接处的不连续效应产生的应力增强影响以应力增强系数的形式引入厚度 计算式。 C.半球形封头受力均匀，因其形状高度对称，整体冲压简单。 D.椭圆形封头主要用于中、低压容器。 4.12 高压密封 下列属于提高高压密封性能的措施有： （ ） A.改善密封接触表面 B.改进垫片结构 C.采用焊接密封元件 D.增加预紧螺栓数量 4.13 安全阀 安全阀的优点包括： （） A.完全密封 B.多次使用 C.泄压反应快 D.只排出高于规定压力的部分压力 4.14 支座 在立式容器支座中，中小型直立容器常采用（ ）高大的塔设备则广泛采用（ ） ，大型卧式 储存采用（ ） A.耳式支座 B.裙式支座
过程设备设计计算书 1
计算厚度Actual thickness
4.55
mm
有效厚度Effective thickness
6.00
mm
最小厚度Min thickness
3.00
mm
名义厚度Nominal thickness
7.00
mm
结论Result
满足最小厚度要求
Meet the minimum thickness requirements
设计
Designed by
日期
Date
校核
Checked by
日期
Date
审核
Verified by
日期
Date
批准
Approved by
日期
Date
过程设备强度计算书DATE SHEET OF PROCESS EQUIPMENT DESIGN
立式搅拌容器校核Checking OF Vertical Vessel
设计温度下的屈服点σs
Yield point under different pressure and temperature
235.00
Mpa
钢板负偏差C1Thickness Tolerance
0.00
mm
腐蚀裕量C2Corrosion allowance
1.00
mm
焊接接头系数ΦCoefficient of welding joint
DATE SHEET OF PROCESS EQUIPMENT DESIGN
工程名：
PROJECT
设备位号：
ITEM：
设备名称：储气罐
EQUOPMENT：Gas tank
圆柱压缩弹簧的设计计算及校核
圆柱压缩弹簧的设计计算及校核圆柱压缩弹簧是一种常见的弹簧类型，广泛应用于机械设备中。
它主要由圆柱形的弹簧线圈组成，其功能是在受到外力作用时，通过弹性变形来储存能量，并且在力消失后恢复原状。
在设计和校核圆柱压缩弹簧时，需要考虑以下几个方面：1.弹簧的设计参数：-弹簧的自由长度：即未受压时的长度；-弹簧的线圈直径：即每个线圈的外径；-弹簧的导线直径：即线圈的钢丝直径；-弹簧的线圈数目：即线圈的总数目；-弹簧的材料：如弹簧钢，需要知道其弹性模量和屈服强度等参数。
2.弹簧的计算方法：-圆柱压缩弹簧的刚度计算公式：k=(Gd^4)/(8D^3n)，其中k为弹簧的刚度，G为材料的剪切模量，d为弹簧线圈直径，D为弹簧外径，n为弹簧的线圈数目；-弹簧的最大受力：由于弹簧在使用中可能承受较大的压力，需要计算出最大可承受的受力；-弹簧的最大压缩量：在设计时需要根据使用场景确定弹簧的最大压缩量，以确保其正常工作。
3.弹簧的校核方法：-校核弹簧的刚度：通过比较计算得到的刚度值和要求的刚度范围来判断是否满足要求；-校核弹簧的受力：将最大压力与最大受力进行比较，确保弹簧在工作过程中不会超过其承受范围；-校核弹簧的安全系数：根据设计要求，计算弹簧的安全系数，通常要求安全系数大于1.5以上。
在进行圆柱压缩弹簧的设计和校核时-弹簧的工作条件：根据弹簧的工作条件确定合适的设计参数，包括材料选择、弹簧尺寸等；-弹簧的应力分析：根据受力情况，分析弹簧在工作过程中的应力情况，确保其不会超过材料的屈服强度；-弹簧的设计细节：考虑到弹簧的安装和使用方便性，需要设计合适的弹簧端部形状，以及必要的支撑结构，以确保弹簧的正常工作。
综上所述，圆柱压缩弹簧的设计和校核涉及到弹簧的设计参数、计算方法和校核方法等方面的内容。
在进行设计和校核时，需要综合考虑弹簧的工作条件和要求，以确保弹簧能够正常运行并满足使用需求。
过程设备设计课程设计
前言本次设计主要在于巩固过程设备设计这门课程所学的相关知识，是该课程的一个总结性教学环节。
在整个教学计划中，它培养学生初步掌握化工设备工程设计的过程，熟悉设计之中所设计的标准，规范的内容和使用方法，是毕业设计的一次预演。
过程设备在生产技术领域中的应用十分广泛，是化工，炼油，轻工，交通，食品，制药，冶金，纺织，城建，海洋工程等传统部门所必需的关键设备。
一些新技术领域，如航空航天技术，能源技术等，也离不开过程设备。
而压力容器是广泛用于各种行业的特种设备。
由于涉及人的生命和工业生产安全，历来受到国家及有关各级行政部门的高度重视，制订了一系列法规、规定和条例。
而过程设备设计这门课正是压力容器设计的核心课程。
我们这次主要是关于液化石油气储罐的设计。
主要指导思想是：1.选材合理，备料方便；2.结构设计保证工艺过程顺利和进行并使得运输，安装盒维修方便。
3.全部设计工作均符合现行标准和规范。
4.保证设备安全。
第一章 设计参数的选择设计题目：液化石油气储罐设计 已知条件：工作压力为0.79MPa ，在武汉地区储罐的工作温度为-19℃~50℃，容积为853m 。
分析：此设备为低压容器，液化石油气为易燃气体，因此其应为第二类压力容器。
设计压力：取最高工作压力的1.1倍，即 1.10.790.869P MPa =⨯=。
设计温度：最高工作温度为50℃，一般当W T >15℃时，介质设计温度应在工作温度的基础上加15~30℃，故可取设计温度为70℃。
主要受压元件材料的选择：0.869P MPa =，设计温度为70℃，综合考虑安全性和经济性，查询有关资料，选择16MnR （Q345R ），假设壳体厚度在6~16mm 范围内，查表GB150中表4-1可得[]170MPa σ=，[]170tMPa σ=，R 345eL MPa =。
第二章 容器强度的计算及校核2.1 封头与筒体的厚度计算：2.1.1 考虑采用双面对接焊，局部无损擦伤，焊接接头系数取0.85ϕ=。
过程装备与控制工程《过程装备设计》课程设计任务书
过程装备与控制工程《过程装备设计》课程设计任务书
一、设计目的
1、复习巩固《过程装备设计》中的理论内容；
2、掌握设备设计的步骤、方法。
熟悉常用设备设计的标准。
二、设计题目及设计任书
课程设计题目：
()M3()MPaDN()液化石油气(氨气)储罐设计
1、液化石油气储罐设计
见卧罐参数表，选一组数据
2
(1)概述
简述储罐的用途、特点、使用范围等
主要设计内容设计中的体会
（2）工艺计算
根据安装地点的气象记录确定容器的操作温度; 根据操作温度、介质特性确定操作压力；
筒体、封头及零部件的材料选择；
（3）结构设计与材料选择
封头与筒体的厚度计算
封头、法兰、接管的选型和结构尺寸拟定；
根据容器的容积确定总体结构尺寸。
支座选型和结构确定
各工艺开孔的设置；
各附件的选用；
（4）容器强度的计算及校核
水压试验应力校核
卧式容器的应力校核
开孔补强设计
焊接接头设计
（5）设计图纸
总装配图一张AI
三、参考文献
1. GB150《钢制压力容器》
2. HGJ20580-20585 一套
3.JB4731-2005T+钢制卧式容器
4.HG20592-20635钢制管法兰、垫片、紧固件
5.HG21514-21535-2005钢制人孔和手孔
6.JB/T4736《补强圈》
7.JB/T4746《钢制压力容器用封头》
8.JB/T4712《鞍式支座》
9.《压力容器安全技术监察规程》2010
10.郑津洋、董其伍、桑芝富.《过程设备设计》.化学工业出版社.2010。
过程设备设计课程设计说明书
过程设备设计课程设计说明书二氧化碳储罐设计学生姓名专业过程装备与控制工程学号指导教师朱振华李晶学院机电工程学院目录第一章绪论 (1)1.1概述 (1)1.2二氧化碳的性质 (1)1.3立式二氧化碳储罐的设计特点 (1)1.4 设计任务表 (2)第二章零部件的设计和选型 (3)2.1封头的设计 (3)2.2.1封头的选择 (3)2.1.2封头材料的选择 (3)2.1.3封头的设计计算 (4)2.2人孔的设计 (4)2.2.1人孔的选择 (4)2.2.2人孔的选取 (5)2.3容器支座的设计 (5)2.3.1支座材料的选择 (5)2.3.2支座选取 (6)2.3.3支座的设计 (6)2.3.4支座的安装位置 (7)2.4筒体的材料的选择 (8)2.5 接管、法兰、垫片和螺栓的形式和选择 (9)2.5.1接管的选取 (9)2.5.2法兰的选取 (10)2.5.3垫片的选取 (10)2.5.4螺栓的选取 (11)第三章强度设计与校核 (12)3.1圆筒强度设计 (12)3.2封头强度设计 (12)3.3筒体长度校核 (13)3.4人孔补强设计 (13)3.5水压试验校核 (15)结论 (16)参考文献 (17)第一章绪论1.1概述储存设备又称储罐,主要是指用于储存或盛装气体、液体、液化气体等介质的设备，在化工、石油、能源、轻工、环保、制药及食品等行业得到广泛应用,如氢气储罐、液化石油气储罐、石油储罐、液氨储罐等。
储罐内的压力直接受到温度的影响，且介质往往易燃、易爆或有毒。
储罐的结构形式主要有卧式储罐、立式储罐和球形储罐。
目前我国普遍采用常温压力储罐，常温储罐一般有两种形式：球形储罐和圆筒形储罐。
球形储罐和圆筒形储罐相比：前者具有投资少，金属耗量少，占地面积少等优点，但加工制造及安装复杂，焊接工作量大，故安装费用较高。
一般储存总量大于3m200时选用球形储罐比较经济，而圆筒形储m500或单罐容积大于3罐具有加工制造安装简单，安装费用少等优点, 但金属耗量大占地面积大, 所以在总储量小于3m100时选用圆筒形储罐比较经济。
化工设计竞赛E0306校核结果
简
图
计算内容 壳程圆筒校核计算 前端管箱圆筒校核计算 前端管箱封头(平盖)校核计算 后端管箱圆筒校核计算 后端管箱封头(平盖)校核计算 开孔补强设计计算
管板校核计算
全国化工设备设计技术中心站
1
过程设备强度计算书
SW6-2011
前端管箱筒体计算
计算单位
计算所依据的标准
计算条件
计算压力 Pc 设计温度 t
325.00
mm
Q345R ( 板材 )
试验温度许用应力 设计温度许用应力 t 试验温度下屈服点 s
钢板负偏差 C1 腐蚀裕量 C2 焊接接头系数
189.00
MPa
189.00
MPa
345.00
MPa
0.30
mm
2.00
mm
0.85
厚度及重量计算
江联重工股份有限公司 GB 150.3-2011
筒体简图
0
凸形封头上接管轴线与封头轴线的夹 角(°)
接管实际外伸长度
200
mm 接管连接型式
插入式接管
接管实际内伸长度
0
mm
接管材料
20(GB8163)
接管焊接接头系数
1
名称及类型
管材
接管腐蚀裕量
2
mm 补强圈材料名称
凸形封头开孔中心至
补强圈外径
mm
封头轴线的距离
mm
补强圈厚度
mm
接管厚度负偏差 C1t
1.05
Pc ( Di e )
MPa
t =
2 e = 5.97
160.65
MPa
t ≥t
筒体名义厚度大于或等于 GB151 中规定的最小厚度 7.00mm,合格
校核强制滤速计算
校核强制滤速计算引言：强制滤速是指通过外力或机械设备对悬浮颗粒进行滤速计算的过程。
在工程设计和设备运行过程中，正确计算和校核强制滤速是非常重要的。
本文将介绍强制滤速的计算方法，并给出一个校核强制滤速的例子。
一、强制滤速的计算方法：强制滤速的计算方法可以基于不同的模型，其中最常用的是达西定律和布斯玛定律。
1.达西定律：达西定律是一种经验公式，可以用于计算液体在过滤介质中的滤速。
达西定律可以表示如下：v=(K*ΔP)/η其中，v表示滤速，K表示达西系数，ΔP表示压力差，η表示液体的动力黏度。
达西系数K可以通过实验或经验确定。
对于不同过滤介质和悬浮物质，达西系数的取值范围可能有所不同。
2.布斯玛定律：布斯玛定律是一种能更准确描述颗粒在过滤介质中的沉降速度的公式。
布斯玛定律可以表示如下：v=(d^2*g*(ρp-ρf))/(18*η)其中，v表示滤速，d表示颗粒直径，g表示重力加速度，ρp表示颗粒的密度，ρf表示液体的密度，η表示液体的动力黏度。
布斯玛定律考虑了颗粒大小、重力加速度和液体及颗粒的密度等因素，所以相比达西定律，其计算结果更为准确。
二、校核强制滤速的例子：现假设有一个过滤器，过滤介质是圆形孔径为0.1mm的滤网，用于过滤直径为10μm的悬浮颗粒。
液体的液压头为5m，动力黏度为0.01 Pa·s。
1.计算达西定律的滤速：根据达西定律，需要先确定达西系数K的取值。
根据滤网的物理性质和实验数据，设K=0.01m/s·Pa。
2.计算布斯玛定律的滤速：根据布斯玛定律，直接代入公式计算滤速。
v = (d^2 * g * (ρp - ρf)) / (18 * η) = (10^-10 m^2 * 9.8m/s^2 * (1000 kg/m^3 - 1000 kg/m^3)) / (18 * 0.01 Pa·s) = 0 m/s 由于布斯玛定律考虑了颗粒直径的因素，如果颗粒直径非常小，布斯玛定律得出的滤速往往接近或等于零。
E0505过程设备强度计算书
固定管板换热器设计计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所设计计算条件壳程管程设计压力ps 4.4 MPa设计压力pt0.11 MPa设计温度ts191.7 ︒C设计温度t t47.3 ︒C 壳程圆筒内径Di 1800 mm 管箱圆筒内径Di 1800 mm 材料名称Q345R 材料名称Q345R简图计算内容壳程圆筒校核计算前端管箱圆筒校核计算前端管箱封头(平盖)校核计算后端管箱圆筒校核计算后端管箱封头(平盖)校核计算管箱法兰校核计算管板校核计算前端管箱筒体计算 计算单位 中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB 150.3-2011计算条件筒体简图计算压力 P c 0.11 MPa设计温度 t 47.30 ︒ C 内径 D i 1800.00mm 材料Q345R ( 板材 ) 试验温度许用应力 [σ]185.00 MPa 设计温度许用应力 [σ]t185.00 MPa 试验温度下屈服点 σs 325.00 MPa 钢板负偏差 C 1 0.30 mm 腐蚀裕量 C 2 2.00 mm焊接接头系数 φ0.85厚度及重量计算计算厚度 δ = P D P c it c 2[]σφ- = 0.63mm 有效厚度 δe =δn - C 1- C 2= 27.70 mm 名义厚度 δn = 30.00 mm 重量2013.21Kg压力试验时应力校核压力试验类型 液压试验试验压力值 P T = 1.25P [][]σσt = 0.1375 (或由用户输入)MPa 压力试验允许通过 的应力水平 [σ]T [σ]T ≤ 0.90 σs = 292.50MPa试验压力下 圆筒的应力 σT = p D T i e e .().+δδφ2 = 5.34 MPa校核条件 σT ≤ [σ]T 校核结果合格压力及应力计算最大允许工作压力 [P w ]= 2δσφδe t i e []()D += 4.76646MPa 设计温度下计算应力 σt= P D c i e e()+δδ2= 3.63 MPa [σ]tφ 157.25 MPa校核条件 [σ]tφ ≥σt结论 筒体名义厚度大于或等于GB151中规定的最小厚度13.00mm,合格前端管箱封头计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB 150.3-2011计算条件椭圆封头简图计算压力P c 0.11 MPa设计温度 t 47.30 ︒ C内径D i 1800.00 mm曲面深度h i 450.00 mm材料 Q345R (板材)设计温度许用应力[σ]t 189.00 MPa试验温度许用应力[σ] 189.00 MPa钢板负偏差C1 0.30 mm腐蚀裕量C2 2.00 mm焊接接头系数φ 0.85压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值P T = 1.25P ct][][σσ= 0.1375 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力[σ]t[σ]T≤ 0.90 σs = 310.50MPa试验压力下封头的应力σT =φδδ.2)5.0.(eeiTKDp+= 13.65MPa校核条件σT≤[σ]T校核结果合格厚度及重量计算形状系数 K =⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⎪⎪⎭⎫⎝⎛+2ii2261hD = 1.0000计算厚度δh =KP DPc itc205[].σφ- = 0.62mm有效厚度δeh =δnh - C1- C2= 10.70mm 最小厚度δmin = 3.00mm 名义厚度δnh = 13.00mm 结论满足最小厚度要求重量375.77 Kg压力计算最大允许工作压力[P w]=205[].σφδδtei eKD+= 1.90429MPa结论合格后端管箱筒体计算 计算单位 中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB 150.3-2011计算条件筒体简图计算压力 P c 0.11 MPa设计温度 t 47.30 ︒ C 内径 D i 1800.00mm 材料Q345R ( 板材 ) 试验温度许用应力 [σ]189.00 MPa 设计温度许用应力 [σ]t189.00 MPa 试验温度下屈服点 σs 345.00 MPa 钢板负偏差 C 1 0.30 mm 腐蚀裕量 C 2 2.00 mm焊接接头系数 φ0.85厚度及重量计算计算厚度 δ = P D P c it c 2[]σφ- = 0.62mm 有效厚度 δe =δn - C 1- C 2= 10.70 mm 名义厚度 δn = 13.00 mm 重量853.83Kg压力试验时应力校核压力试验类型 液压试验试验压力值 P T = 1.25P [][]σσt = 0.1375 (或由用户输入)MPa 压力试验允许通过 的应力水平 [σ]T [σ]T ≤ 0.90 σs = 310.50MPa试验压力下 圆筒的应力 σT = p D T i e e .().+δδφ2 = 13.69 MPa校核条件 σT ≤ [σ]T 校核结果合格压力及应力计算最大允许工作压力 [P w ]= 2δσφδe t i e []()D += 1.89866MPa 设计温度下计算应力 σt= P D c i e e()+δδ2= 9.31 MPa [σ]tφ 160.65 MPa校核条件 [σ]tφ ≥σt结论 筒体名义厚度大于或等于GB151中规定的最小厚度13.00mm,合格后端管箱封头计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB 150.3-2011计算条件椭圆封头简图计算压力P c 0.11 MPa设计温度 t 47.30 ︒ C内径D i 1800.00 mm曲面深度h i 450.00 mm材料 Q345R (板材)设计温度许用应力[σ]t 189.00 MPa试验温度许用应力[σ] 189.00 MPa钢板负偏差C1 0.30 mm腐蚀裕量C2 2.00 mm焊接接头系数φ 0.85压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值P T = 1.25P ct][][σσ= 0.1375 (或由用户输入)MPa压力试验允许通过的应力[σ]t[σ]T≤ 0.90 σs = 310.50MPa试验压力下封头的应力σT =φδδ.2)5.0.(eeiTKDp+= 13.65MPa校核条件σT≤[σ]T校核结果合格厚度及重量计算形状系数 K =⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⎪⎪⎭⎫⎝⎛+2ii2261hD = 1.0000计算厚度δh =KP DPc itc205[].σφ- = 0.62mm有效厚度δeh =δnh - C1- C2= 10.70mm 最小厚度δmin = 3.00mm 名义厚度δnh = 13.00mm 结论满足最小厚度要求重量375.77 Kg压力计算最大允许工作压力[P w]=205[].σφδδtei eKD+= 1.90429MPa结论合格壳程圆筒计算 计算单位 中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB 150.3-2011计算条件筒体简图计算压力 P c 4.40 MPa设计温度 t 191.70 ︒ C 内径 D i 1800.00mm 材料Q345R ( 板材 ) 试验温度许用应力 [σ]185.00 MPa 设计温度许用应力 [σ]t172.16 MPa 试验温度下屈服点 σs 325.00 MPa 钢板负偏差 C 1 0.30 mm 腐蚀裕量 C 2 2.00 mm焊接接头系数 φ0.85厚度及重量计算计算厚度 δ = P D P c it c 2[]σφ- = 27.47mm 有效厚度 δe =δn - C 1- C 2= 27.70 mm 名义厚度 δn = 30.00 mm 重量8123.26Kg压力试验时应力校核压力试验类型 液压试验试验压力值 P T = 1.25P [][]σσt = 5.9103 (或由用户输入)MPa 压力试验允许通过 的应力水平 [σ]T [σ]T ≤ 0.90 σs = 292.50MPa试验压力下 圆筒的应力 σT = p D T i e e .().+δδφ2 = 229.39 MPa校核条件 σT ≤ [σ]T 校核结果合格压力及应力计算最大允许工作压力 [P w ]= 2δσφδe t i e []()D += 4.43559MPa 设计温度下计算应力 σt= P D c i e e()+δδ2= 145.16 MPa [σ]tφ 146.33 MPa校核条件 [σ]tφ ≥σt结论 筒体名义厚度大于或等于GB151中规定的最小厚度13.00mm,合格延长部分兼作法兰固定式管板设计单位中航一集团航空动力控制系统研究所设计计算条件简图设计压力p s 4.4 MPa设计温度T s191.7 C︒平均金属温度 t s 101.9 ︒C装配温度t o 15 ︒C壳材料名称Q345R设计温度下许用应力[σ]t172.2 Mpa程平均金属温度下弹性模量E s 1.969e+05Mpa平均金属温度下热膨胀系数αs 1.154e-05mm/mm︒C圆壳程圆筒内径D i1800 mm 壳程圆筒名义厚度δs30 mm 壳程圆筒有效厚度δse 27.7 mm筒壳体法兰设计温度下弹性模量E f’ 1.915e+05 MPa 壳程圆筒内直径横截面积 A=0.25πD i2 2.545e+06 mm2 壳程圆筒金属横截面积 A s=πδs (D i+δs) 1.591e+05 mm2管设计压力p t 0.11 MPa箱设计温度T t 47.3 ︒C圆材料名称Q345R筒设计温度下弹性模量E h 2.01e+05 MPa 管箱圆筒名义厚度(管箱为高颈法兰取法兰颈部大小端平均值)δh 30 mm 管箱圆筒有效厚度δhe 27.7 mm 管箱法兰设计温度下弹性模量E t” 1.996e+05 MPa 材料名称20(GB9948)换管子平均温度 t t 31.5 ︒C 设计温度下管子材料许用应力[σ]t t 132.5 MPa 设计温度下管子材料屈服应力σs t198.3 MPa热设计温度下管子材料弹性模量E t t 1.915e+05 MPa 平均金属温度下管子材料弹性模量E t 2.004e+05 MPa 平均金属温度下管子材料热膨胀系数αt 1.099e-05 mm/mm︒C 管管子外径d19 mm 管子壁厚δt 2 mm注：换热管内压计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算条件换热管简图计算压力P c 0.11 MPa设计温度 t 191.70 ︒ C内径D i 15.00 mm材料 20(GB9948) ( 管材)试验温度许用应力[σ] 152.00 MPa设计温度许用应力[σ]t 132.49 MPa钢板负偏差C1 0.00 mm腐蚀裕量C2 0.00 mm焊接接头系数φ 1.00厚度及重量计算计算厚度δ =P DPc itc2[]σφ- = 0.01mm有效厚度δe =δn - C1- C2= 2.00mm 名义厚度δn = 2.00mm 重量 5.03 Kg压力及应力计算最大允许工作压力[P w]= 2δσφδeti e[]()D+= 31.17506 MPa设计温度下计算应力σt = P Dc i ee()+δδ2= 0.47 MPa[σ]tφ 132.49 MPa 校核条件[σ]tφ≥σt结论换热管内压计算合格换热管外压计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算条件换热管简图计算压力P c -4.40MPa设计温度 t191.70︒ C内径D i15.00mm材料名称 20(GB9948) (管材)试验温度许用应力[σ] 152.00 MPa设计温度许用应力[σ]t 132.49 MPa钢板负偏差C1 0.00 mm腐蚀裕量C2 0.00 mm焊接接头系数φ 1.00厚度及重量计算计算厚度δ = 0.70mm 有效厚度δe =δn - C1- C2= 2.00mm 名义厚度δn = 2.00mm 外压计算长度 L L=6000.00mm 外径 D o D o= D i+2δn = 19.00mm L/D o 3.85D o/δe 9.50A值 A= 0.0138925B值 B= 154.35重量 5.03 kg压力计算= 26.90917 MPa 许用外压力[P]=BD o e/δ结论换热管外压计算合格管箱法兰计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所设 计 条 件简 图设计压力 p 0.110 MPa计算压力 p c 0.110 MPa 设计温度 t 47.3 ︒ C 轴向外载荷 F 0.0 N 外力矩 M 0.0 N .mm壳 材料名称 Q345R 体 许用应力 nt []σ 185.0 MPa 法 材料名称 Q345R 许用 [σ]f181.0 MPa 兰 应力 [σ]t f181.0 MPa 材料名称 40Cr 螺 许用 [σ]b 212.0 MPa 应力 [σ]tb 204.2 MPa 栓 公称直径 d B20.0 mm 螺栓根径 d 1 17.3 mm 数量 n52个D i 1800.0 D o 1930.0垫 结构尺寸D b 1890.0 D 外 1820.0 D 内 1800.0 δ0 16.0 mm L e20.0 L A 19.0 h 10.0 δ1 26.0 材料类型 软垫片 N10.0m 2.75 y (MPa) 25.5压紧面形状1a,1bb5.00D G1810.0片 b 0≤6.4mm b = b 0b 0≤6.4mm D G = ( D 外+D 内 )/2 b 0 > 6.4mm b =2.530b b 0 > 6.4mm D G = D 外 - 2b螺 栓 受 力 计 算预紧状态下需要的最小螺栓载荷W a W a = πbD G y = 725000.4 N 操作状态下需要的最小螺栓载荷W p W p = F p + F = 300235.5 N 所需螺栓总截面积 A m A m = max (A p ,A a ) = 3419.8mm 2实际使用螺栓总截面积 A bA b = 214d n π = 12214.7 mm 2力 矩 计 算操 F D = 0.785i 2D p c= 279774.0 NL D = L A + 0.5δ1= 32.0 mmM D = F D L D= 8952768.0N .mm 作 F G = F p = 17192.3 N L G = 0.5 ( D b - D G ) = 40.0 mm M G = F G L G= 687691.4N .mm M p F T = F -F D = 3117.2 N L T =0.5(L A + δ1 + L G ) = 42.5 mm M T = F T L T= 132482.4N .mm 外压: M p = F D (L D - L G )+F T (L T -L G ); 内压: M p = M D +M G +M T M p = 9772942.0 N .mm 预紧M a W = 1657261.4N L G = 40.0 mm M a =W L G = 66290456.0 N .mm 计算力矩 M o = M p 与M a [σ]f t/[σ]f 中大者 M o = 66290456.0N .mm。
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钢制卧式容器计算结果
==============================================================
筒体计算结果：
**********内压圆筒校核**********
计算条件:
计算压力: 2.06 设计温度: 48.00 筒体内径: 1800.00
腐蚀裕量: 2.00 负偏差: 0.00 焊接接头系数: 1.00
材料: Q345R
输入厚度: 14.00
计算结果:
应力校核: 合格
许用压力: 2.50 σt＝ 155.53 [σ]t*Φ= 189.00
水压试验值: 2.5500 圆筒应力: 192.52 0.9*σs: 310.50 压力试验合格
提示:
参考厚度: 12.00
==========================================================
左封头计算结果：
**********内压椭圆封头校核**********
计算条件:
计算压力: 2.06 设计温度: 48.00 筒体内径: 1800.00
腐蚀裕量: 2.00 负偏差: 0.00 焊接接头系数: 1.00
曲面高度: 450.00 材料: Q345R
输入厚度: 14.00
计算结果:
应力校核: 合格
许用压力: 2.51 水压试验值: 2.5500 椭圆封头应力: 191.89 0.9*σs: 310.50 压力试验合格
提示:
参考厚度: 12.00
==========================================================
右封头计算结果：
**********内压椭圆封头校核**********
计算条件:
计算压力: 2.06 设计温度: 48.00 筒体内径: 1800.00
腐蚀裕量: 2.00 负偏差: 0.00 焊接接头系数: 1.00
曲面高度: 450.00 材料: Q345R
输入厚度: 14.00
计算结果:
应力校核: 合格
许用压力: 2.51 水压试验值: 2.5500 椭圆封头应力: 191.89
0.9*σs: 310.50 压力试验合格
提示:
参考厚度: 12.00
========================================================== **********双鞍座简明计算结果**********
计算结果
筒体材料:Q345R
封头材料:Q345R
设计压力:2.04
设计温度:48
筒体长度:6080
筒体名义厚度:14
封头名义厚度:14
鞍座材料:16MnR
鞍座包角:120
试验压力:2.55
试验方法:水压试验
筒体焊缝系数:1
封头焊缝系数:1
总质量21183.4
容器容积1.69985e+10
支座反力103926
跨距中点处的弯矩5.09125e+07
支座处的弯矩-1.76974e+07
σ1=-1.64247
σT1=-1.68248
σ2=78.7375
σT2=98.0521
σ3=82.4475
σT3=101.854
σ4=-2.96822
σT4=-3.04206
τ=7.20316
σ5=-1.58482
σ6=-75.192
σ9=7.74191
σ'sa=0
计算通过
========================================================== 法兰计算结果：
**********窄面法兰计算**********
计算压力(MPa):2.060000
设计温度(度C):48.000000
t=24.000000mm 时:
应力计算:
轴向应力σH=14.20MPa
切向应力σT=178.58MPa
径向应力σR=8.91MPa
(σH+σT)/2或(σH+σR)/2较大者=96.39Pa
校核合格
预紧工况剪应力τ1(MPa):95.586464
操作工况剪应力τ2(MPa):32.345470
剪应力校核合格
==========================================================
开孔补强计算结果：
**********开孔补强计算结果**********
管口 N1 : 圆形筒体上开孔
计算方法: GB150-2011等面积法
计算压力2.06 MPa
壳体材料Q345R, 名义厚度14 mm
接管材料16Mn, 规格φ512×6
补强圈材料Q345R, 外径φ820 mm, 名义厚度14 mm
A1=1079, A2=57, A3=36, A4=4312
A1+A2+A3+A4=5484 >= A=4982.9
请注意补强圈使用条件，并保证任意方向上补强圈宽度≥计算截面的补强圈宽度
合格（+10％）
**********窄面法兰计算**********
计算压力(MPa):2.060000
设计温度(度C):48.000000
t=16.000000mm 时:
应力计算:
轴向应力σH=18.48MPa
切向应力σT=89.12MPa
径向应力σR=6.84MPa
(σH+σT)/2或(σH+σR)/2较大者=53.80Pa
校核合格
预紧工况剪应力τ1(MPa):123.159653
操作工况剪应力τ2(MPa):28.955635
剪应力校核合格。