现浇梁支架计算

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现浇箱梁满堂支架计算书

现浇箱梁满堂支架计算书

现浇箱梁满堂支架计算书我标段K81+380,K84+947.9,K85+779.49天桥为20m+30m×2+20m后张法现浇连续箱梁桥,梁高1.15m,桥面宽8.5m,箱梁采用C40混凝土,均采用满堂碗扣式支架施工。

满堂支架的基础用山皮石处理,上铺10cm混凝土垫层,采用C20混凝土,然后上部铺设10cm×10cm木方承托支架。

支架最高6m,采用Φ48mm,壁厚3.5mm钢管搭设,使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调顶托,现浇箱梁腹板及底板中心位置纵距、横距采用60cm×90cm的布置形式,现浇箱梁跨中位置支架步距采用120cm的布置形式,现浇板梁墩顶位置支架步距采用60cm的布置形式,立杆顶设二层12cm×12cm 方木,间距为90cm。

门洞临时墩采用Φ48×3.5(Q235)碗扣式脚手架搭设立杆,纵向间距45cm、横向间距均为45cm,横杆步距按照60cm进行布置。

门洞横梁采用12根I40a工字钢,其中墩柱两侧采用双排工字钢,其余按间距70cm平均布置。

验算结果1荷载计算根据本桥现浇箱梁的结构特点,在施工过程中将涉及到以下荷载形式:⑴ q1——箱梁自重荷载,新浇混凝土密度取2600kg/m3。

根据现浇箱梁结构特点,我们取Ⅰ-Ⅰ截面、Ⅱ-Ⅱ截面两个代表截面进行箱梁自重计算,并对两个代表截面下的支架体系进行检算,首先分别进行自重计算。

①Ⅰ-Ⅰ截面处q1计算根据横断面图,则:q 1 =BW=BAc⨯γ=()()[]kPa=82.351.432.025.85.483.025.41.426⨯÷++⨯÷+⨯注:B—箱梁底宽,取4.1m,将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。

②Ⅱ-Ⅱ截面处q1计算根据横断面图,则:q 1 =BW=BAc⨯γ=()()()[]kPa=16.191.473.024.38.332.025.85.483.025.41.426⨯÷+-⨯÷++⨯÷+⨯注:B—箱梁底宽,取4.1m,将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。

支架现浇计算书

支架现浇计算书

盖梁支架现浇计算书一、荷载计算本计算书取主线K型桥墩高1.7m侧盖梁(B侧)进行力学计算B侧盖梁体积13.86×1×1.7=23.562m³砼自重按26KN/m3计算盖梁自重均布荷载q1=23.562×26÷(13.86×1)=44.2kpa 模板体系荷载按规范规定:q2=0.75kpa砼施工倾倒荷载按规范规定:q3=4.0 kpa砼施工振捣荷载按规范规定: q4=2.0kpa施工机具人员荷载按规范规定:q5=1kpa二、竹胶板强度计算取1m宽板,跨度0.2m即横向100mm×100mm方木间距30cm。

面板截面抗弯系数为:W=bh2/6=1×0.0152/6=3.75×10-5m3b-板宽1m,h-厚度0.015m惯性矩:I=bh3/12=1×0.0153/12=2.82×10-7m4板跨中弯矩q竹胶板= [1.2×(q1+q2)+1.4 ×(q3+q4+q5)]×1=63.74KN/m;M=q竹胶板L2/8=0.3187k N•m抗拉应力为:σ=M/W=8.5MPa<9.5MPa符合强度要求三、横向方木强度、挠度计算1、横向方木强度计算横向方木采用100mm×100mm,间距0.3m,跨度L为0.6m截面抗弯系数为:W=bh2/6=1.67×10-4m3b-截面宽取100mm,h-截面高度100mm跨中弯矩q横向方木= [1.2×(q1+q2)+1.4 ×(q3+q4+q5)]×0.3=19.122KN/m;M= q横向方木L2/8=0.86049k N•m弯曲应力为:σ=M/W=0.86049kN*m /1.67×10-4m3=5.15MPa<9.5MPa 故符合强度要求。

2、横向方木挠度计算方木弹性模量:E=9500MPa,I= bh3/12=8.3×10-6m4f max=5q横向方木L4/(384EI)=0.41mm<l/400=1.5 mm故符合挠度要求。

(完整版)现浇箱梁内模支架计算

(完整版)现浇箱梁内模支架计算

国道324线磊口大桥续建工程现浇连续箱梁(50+85+50m)内模满堂支架计算书编制:审核:审批:广州市方阵路桥工程技术有限公司国道324线磊口大桥续建工程项目经理部2016年9月11日目录一、现浇箱梁满堂扣件支架布置及搭设要求 (1)二、支架材料力学性能指标 (1)1、钢管截面特性 (1)2、竹胶板、木方 (1)三、荷载分析计算 (1)1、板自重荷载分析 (2)2、其它荷载 (2)三、荷载验算 (2)1、底模验算 (2)2、[10#槽钢主横梁验算 (3)3、顺桥向顶部10×10cm方木分配梁验算 (3)4、立杆受力计算 (4)5、支架立杆稳定性验算 (4)7、箱梁侧模验算 (5)一、现浇箱梁满堂扣件支架布置及搭设要求采用满堂支架,使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。

支架体系由支架基础、Φ48×3.5mm 立杆、横杆,立杆顶设两层支撑梁,10cm ×10cm 木方做顺桥向分配梁、间距35cm 均匀布置;主横梁采用[10#槽钢间距同立杆间距75cm ;模板系统由侧模、底模、端模等组成。

二、支架材料力学性能指标1、钢管截面特性2、竹胶板、木方2.1、箱梁底模、侧模及内模均采用δ=15 mm 的竹胶板。

竹胶板容许应力 []pa 80M =σ,弹性模量Mpa E 3109⨯=。

2.2、横桥向顶部主梁[10#槽钢,截面参数和材料力学性能指标:截面抵抗矩:W=39.7cm 3截面惯性矩:I=198cm4截面积:A=12.7cm 22.3、顺桥向顶部分配梁采用方木,截面尺寸为10x10cm 。

截面参数和材料力学性能指标: 截面抵抗矩:W=bh 2/6=10×102/6=166.7cm 3截面惯性矩:I=bh 3/12=10×103/6=833.3cm 42.4、方木的力学性能指标按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》(JTJ025-86)取值,则: []pa 12M =σ,Mpa E 3109⨯=木头容重6kN/m 3,折算成10cm ×10cm 木方为0.06kN/m 3,木头最大横纹剪应力取[τ]=3.2~3.5N/mm 2三、荷载分析计算碗扣式脚下手架满堂支架竖向力传递过程:箱梁钢筋砼和内模系统的自重及施工临时荷载能过底模传递到横梁上,横梁以集中荷载再传递给纵梁,纵梁以支座反力传递到每根立杆,立杆通过底托及方木传递至底板模板上。

现浇梁支架计算书

现浇梁支架计算书

跨友谊河五孔现浇简支梁支架计算编制:审核:批准:日期:二零一四年五月**公司萧县东制梁场跨友谊河五孔现浇简支梁支架计算一、基本方案友谊河五孔现浇简支梁中桥位于安徽省萧县境内,桥址范围内地势平坦,桥址于DK325+233.6~DK325+271.37处跨越友谊河,河流与线路夹角89.1度,河槽比较深。

据调查一年中大多时间无水流,在6、7月份会有大量的水流汇集于此。

友谊河中桥中心里程为DK29+252.090,设计为5-24m现浇简支梁,总长度137.060m。

箱梁顶宽13.4m,底宽5.8m,箱梁横截面为单室斜腹板,梁高2.45m。

顶板从标准截面的30cm加厚到支点处的61cm;底板从标准截面的28cm 加厚到支点处的70cm。

腹板标准截面厚45cm,在支点处加厚到105cm。

混凝土箱梁采用C50混凝土,每片简支梁混凝土方量为239.87m3,箱梁纵向预应力采用8-7Φ15.2、9-7Φ15.2钢绞线,波纹管采用金属波纹管,内径为Φ80mm。

梁体为等高度预应力砼单箱单室梁。

箱梁标准截面如下:钢管脚手架采用钢管外径48mm,壁厚3.5mm碗扣式支架,纵向步距为90cm;横向间距在箱梁底板下为60cm,其他部位均为90cm;横杆层距为120cm,纵横分别布置;剪刀撑沿线路方向每4.5米在横截面上设置一道,纵向设置5道即两侧翼板下各1道,两侧腹板下各1道,梁体中间1道,剪刀撑与地面成45°-60°。

底模和内模采用钢模+木模。

底板的横向支撑采用10×10m的方木,中心间距为15cm,下部采用10×15cm的方木作为纵向方木支撑于竖杆的顶托上,翼板下部的纵向方木中心间距为90cm,底腹板下纵向方木中心间距为60cm。

地基处理宽度为26.8m,总长度为130m。

三七灰土处理完毕的地基承载力不得小于250kPa,并利用轻型动力触探仪对处理完毕的地基进行检测,合格后方可搭设支架。

现浇箱梁支架计算-[完整版]

现浇箱梁支架计算-[完整版]

金口项目各项计算参数一、现浇箱梁支架计算1.1箱梁简介神山湖大桥起点桩号为K1+759.300,止点桩号为K2+810.700,全长1051.40m。

主线桥采用双幅布置,左右幅分离式,桥型结构为C50现浇预应力混凝土连续梁。

表1.1 预应力箱梁结构表箱梁结构断面桥面标准宽度(m)梁高(m)翼缘板悬臂长(m)顶板厚(m)底板厚(m)腹板厚(m)端横梁宽(m)标准段单箱两室13.49 1.9 2.5 0.25 0.22 0.5 1.5 1.2结构设计主线桥均采用分幅布置,单幅桥标准段采用13.49m的等高斜腹板预应力混凝土连续箱梁,梁体均采用C50砼,桥梁横坡均为双向2%。

主线桥第一~三联桥跨布置为(4×30m+4×30m+3×30m),单幅桥宽由18.99m变化为27.99m;主线第四~六联、第八、九联桥跨布置为(3×30m+4×30m+3×30m)、4×30m、4×30m,单幅桥宽为13.49m。

主梁上部结构采用等高度预应力钢筋混凝土箱梁,单箱双室和多室截面。

30m跨径箱梁梁高1.9m,箱梁跨中部分顶板厚0.25m,腹板厚0.5m,底板厚0.22m,两侧悬臂均为2.5m,悬臂根部厚0.5m;支点处顶板厚0.5m,腹板厚0.8m,底板厚0.47m,悬臂根部折角处设置R=0.5m的圆角,底板底面折角处设置R=0.4m的圆角。

图1.1 桥梁上部结构图1.3地基处理因部分桥梁斜跨神山湖,湖底地层属第四系湖塘相沉积()层,全部为流塑状淤泥含有大量的根茎类有机质、腐殖质,承载力标准值Fak=35kPa,在落地式满堂支架搭设前,先将桥梁两端进行围堰,用机械设备对湖底进行清淤,将湖底淤泥全部清除。

根据神山湖大桥地勘报告,湖底淤泥下为⑤层粉质粘土(地基承载力基本允许值fa0为215kPa),可作为支架基础的持力层。

清淤完成后,采用粘土对湖底分层填筑碾压,分层厚度为30cm,采用15t振动压路机碾压,回填完一层后,进行压实度(环刀法)和承载力(轻型动力触探)试验,要求压实度≥92%,承载力≥200kPa,验收合格后方可进行上层填筑,粘土回填至17.0m即可。

现浇箱梁满堂支架设计计算

现浇箱梁满堂支架设计计算

现浇箱梁满堂支架计算说明书1 现浇箱梁满堂支架设计计算:本计算以第三联的荷载为例。

A 荷载计算混凝土自重:954*2.5*1.1=2623.5吨模板重:底模1682*.018*1.5=45.4吨支架,横梁重:60.8+150=210.8吨施工荷载0.75吨/平方米B 荷载冲击系数0.25那么每平方米荷载=[2623.5+45.4+210.8]*1.25/{[19.7+17]*82/2}+0.75=3.142吨/平方米C 设立杆沿桥长方向间距1.0米,沿桥宽度方向0.8米:S=1.0*.8=0.8平方米每根立杆承受的荷载为:G=3.142*.08=2.5136吨D WDJ碗扣式支架的力学特征:外径48MM,壁厚3.0MM,截面积4.24*10**2 MM**2,惯性矩1.078*10**5 MM**4,抵抗矩4.93*10**3 MM**3,回转半径15.95 MM,每米自重33.3N。

抗压强度σ=N/A=25136/424=59.3 〔N/MM**2〕〈[σ。

]=210MM**2 抗弯强度ƒ=N/[A*φ]λ=L/I=1500/15.95=95,查表φ=0.558σ=25136/〔424*0.558〕=106.2〈210E 小横杆计算:抗压强度σ=GL**2/[10*W]=25.136*800*800/[10*4.493*1000]=358〉215。

所以不能满足强度要求弯曲强度ƒ=GL**4/150EI所以小横杆用10#槽钢作为承受荷载的横梁。

10#槽钢的力学特性W=39.7立方厘米抗压强度σ=GL**2/[10*W]=25.136*800*800/ [10*39.7*1000]=40.52〈215MM**2弯曲强度ƒ=GL**4/150EI=25.136*800**4/[150*200000*193.8*10000]=0.173〈3MM如果小横杆用方木应重新计算它的强度,扰度。

承托上用10*15方木,纵横杆密度1.0*0.6米,横杆的应力验算如下:Q=3.142吨/米支点反力R=3.142*.6=1.89吨M=QL**2/8=3.142*0.6**2/8=0.141吨米Γ=1.89*10**4/[0.1*0.15]=1.26MPAÓ=M/W=0.141*10**4/[3.75*10**-4]=3.76MPA用一般方木可以满足要求10*15方木,横杆间距60CM。

主桥边跨现浇梁钢支架计算书

主桥边跨现浇梁钢支架计算书

主桥边跨现浇梁钢支架计算书
设计参数
- 主桥边跨现浇梁长度:10m
- 梁截面尺寸:150mm x 250mm
- 混凝土强度等级:C30
- 钢支架尺寸:80mm x 80mm x 6mm
- 钢支架材质:Q235
假设
- 假设混凝土极限拉应力为0.67fctk,混凝土极限抗压强度为fck+8。

荷载计算
- 荷载组合采用最不利工况组合;
- 施工荷载(配重):4.0kN/m2
- 现浇梁及混凝土浇筑时荷载:25kN/m2
钢支架计算
钢管强度计算公式
- 钢管承载能力=1.2×σs×A/γm
- σs——钢管屈服强度
- A——钢管截面面积
- γm——安全系数,取值为1.0。

钢管刚度计算公式
- KS=Es×As/L
- Es——钢管弹性模量
- As——钢管截面面积
- L——钢管长度
钢管最大变形计算公式
- δmax=5(qL4)/(384EI)
- qL4/384EI——集中力作用下钢管在跨中的最大挠度
钢管稳定性计算公式
- fcr=π²EI/δcr²
- E——钢管弹性模量
- I——钢管截面惯性矩
- δcr——稳定临界挠度
结论
根据经过计算的结果,取钢管Q235直径为89mm,壁厚为5.5mm,长度为3m,最大变形为1.3mm,稳定性满足要求;取6支钢管布置在主梁下,即跨中4m处,间距为1m,能够满足设计要求。

现浇梁支架盘扣支架计算书

现浇梁支架盘扣支架计算书

附件1:现浇梁支架验算10.1结构布置H匝道第3联为等高度单箱单室现浇箱梁,梁高1.5m宽度10.5m,盘扣支架每跨纵向间距0.9m,横向腹板处间距0.6m、底板和翼缘位置处1.2m,标准步距为1.5m;顶、底层步距不大于1m。

主龙骨采用12工字钢,次龙骨为10×10cm 方木,腹板位置下方间距20mm其余位置30mm;翼缘板及外腹板采用10×5cm 方木间距25cm。

盘扣架竖向斜满布设置;水平剪刀撑采用扣件48mm×3mm钢管,从扫地杆起每4个布距布置一道,且顶层加布一道;断缝两侧架体用48mm 扣件钢管连接,隔一连一;应在桥墩位置设置48mm×3mm扣件钢管抱柱与桥墩可靠连接,布设层与水平剪刀撑一致。

10.2荷载取值混凝土容重:26kN/m3支架架体自重:0.15 kN/m模板合计考虑,取2.0kPa施工作业人员、施工设备、零新材料等施工荷载:3.0kPa振捣荷载:2.0kPa10.3风荷载计算查表的深圳市基本风压基本风压:ω0=4.5 kN/m2地面粗糙度:C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部离建筑物地面高度(m):13.5m风荷载高度变化系数μz=0.65风荷载体型系数μs=0.158风荷载标准值:ωk=ω0μzμst=0.046kPa10.4荷载组合注:强度及稳定性计算采用基本组合设计值(下文简称设计值)计算;刚度计算采用标准组合设计值(下文简称标准值)计算。

10.5结构验算新浇筑混凝土自重标准值:Q 2=1.5×26 =39KPa 模板自重标准值:Q 1=2 KPa施工作业人员、施工设备、零新材料等施工荷载:Q 3=2.0KPa 混凝土浇筑振捣荷载: Q 4=1.0KPa 竖向荷载设计值及标准值:荷载标准值Q k =Q 1+Q 2+Q 3+Q 4=44KPa荷载设计值Q d =1.2(Q 1+Q 2)+1.4(Q 3+Q 4)=53.4KPa10.6模板验算模板采用15mm 竹胶板直接搁置在10×10cm 方木上间距30cm 。

现浇梁满堂支架施工验算

现浇梁满堂支架施工验算

附录现浇箱梁满堂支架施工验算现浇梁的特点是结构整体性好,外形美观。

在现浇箱梁的各项施工工序中,支架搭设的质量极为关键,而支架受力的正确验算是保证支架搭设成功的基础。

对现浇梁底模、分配梁和承重梁的设计如下:底模采用122cm×244cm×1.2cm竹胶板,纵桥向铺设,板下采用模木(分配梁)打孔后铁钉相连,板缝用宽胶带纸粘贴;底模下沿横桥向顺铺10cm×10cm方木,间距为2.44/6=0.407m(计算采用0.41m);横梁采用外径φ48,壁厚3.5mm钢管纵桥向架设在碗扣支架的可调上部托撑顶部,支架布距根据经验拟定为箱梁腹板位置0.6m×0.9m,空心位置 0.9m×0.9m,水平杆垂直间距1.2m。

支撑底模的横木受力模型实为多跨超静定梁,现将其简化为单跨静定简支梁这样不仅计算简便,而且增加了方案的安全性。

1横梁验算1.1模板、横梁自重N木=0.1×0.1×0.6×6=0.036KNN模=0.6×0.41×10.3×0.012=0.030KN1.2钢筋砼的重量N钢筋砼=0.6×0.41×1.4×26=8.954KN1.3施工荷载σ活1=2.5KPaN活1=2.5×0.41×0.6=0.615KN;N活2=2.5KN。

1.4振捣砼时产生的荷载N振=2.0×0.41×0.6=0.492KN;这样,N总N1+2+3+4=10.127KN。

F均=N总/0.6=10.127/0.6=16.878KN/m;N活2=2.5KN;那么,M=1/8F均·L2+1/2N活2·L/2=1/8×16.878×0.62+1/2×2.5×0.3=1.135KN·m;σ=M/W=1.135/(1/6×0.1×0.12)=6.81MPa<[σ]容=17MPa;τ=QS/bI=0.947025MPa<[σ]容=1.9 MPaƒ=(5F均·L4)/(384EⅠ)+(N活2L3)/(48EI)=0.469mm<[f]=L/400=1.5 mm 。

现浇箱梁支架计算完整版

现浇箱梁支架计算完整版

现浇箱梁支架计算完整版
在建筑工程中,支架是一个非常重要的组成部分,因为它需要承载大量的重量。

现浇箱梁支架也是其中一个重要的类型,这种支架可以用于支撑混凝土框架结构中的箱梁。

本文将详细介绍现浇箱梁支架的计算方法。

定义
现浇箱梁支架是用于支撑混凝土框架结构中的箱梁。

箱梁是一种混凝土结构,
能够承受许多重量。

因此,为了支撑这种重量,需要一种支架来保证它的稳定性。

现浇箱梁支架可以起到这个作用。

计算方法
现浇箱梁支架的计算方法可以分为以下几个步骤:
步骤一:确定载荷
首先,需要确定箱梁的载荷。

这个载荷通常包括自重和外界承载的重量,例如
人员、设备和材料等。

步骤二:计算支架的数量
接下来,需要计算支架的数量。

支架数量的计算取决于箱梁长度、宽度和高度
以及每个支架的承载能力。

步骤三:计算支架间距
确定支架数量后,需要计算支架间距。

支架间距的计算需要考虑支架承载能力、箱梁重量以及其他因素。

步骤四:计算支架高度
计算完支架间距后,需要计算支架高度。

支架高度的计算需要将箱梁高度减去
支架高度。

步骤五:选择支架类型
最后,需要选择适合的支架类型。

在选择支架类型时,需要考虑支架的承载能
力和稳定性以及使用环境等因素。

通过以上步骤,可以计算出现浇箱梁支架的数量、间距和高度等。

选择适合的支架类型可以确保支架的稳定性和承载能力,保证工程的安全性和稳定性。

以上就是现浇箱梁支架计算的完整版,希望能对你有所帮助。

(48+80+48)m连续梁现浇支架计算书

(48+80+48)m连续梁现浇支架计算书

中铁二局京沪高速铁路项目经理部石济线DK189+633.78跨京沪高速铁路(48+80+48)m连续梁现浇支架计算书中铁二局京沪高速铁路项目经理部德州制梁场二〇一〇年九月六日目录一、现浇支架计算总体说明............................... - 1 -二、模板及枋木检算 .................................... - 1 -三、碗扣式支架检算 .................................... - 5 -四、I20a工字钢分配梁检算............................... - 8 -五、贝雷梁检算........................................ - 8 -六、I45a工字钢分配梁检算.............................. - 11 -七、钢管立柱检算..................................... - 12 -八、地基承载力检算 ................................... - 13 -九、跨京沪线贝雷梁检算................................ - 13 -十、跨京沪线I45a工字钢分配梁检算 ...................... - 14 - 十一、跨京沪线钢管立柱检算 ............................ - 15 - 十二、跨京沪线地基承载力检算........................... - 16 -石济线DK189+633.78跨京沪高速铁路(48+80+48)m 连续梁现浇支架计算书一、现浇支架计算总体说明(48+80+48)m 连续梁为预应力钢筋砼连续箱梁,采用钢管立柱配以贝雷梁及碗扣支架现浇法进行施工。

同时,在京沪高铁正线左右两侧各设置一排钢管立柱,然后采用贝雷梁(单层3片)与京沪线正交跨越既有京沪高铁。

现浇箱梁满堂支架计算

现浇箱梁满堂支架计算

现浇箱梁满堂支架计算箱梁是一种常用的结构形式,广泛用于桥梁、高速公路、铁路等工程中。

现浇箱梁满堂支架是箱梁施工过程中常用的一种支撑结构,用于支撑和固定箱梁的预制和浇筑。

一、满堂支架的布置满堂支架的布置应根据箱梁的几何形状和尺寸进行合理布置。

一般情况下,满堂支架的布置应遵循以下原则:1.满堂支架的间距应根据箱梁的宽度和长度来确定,一般间距为1.5-2.0m。

2.满堂支架的布置应满足箱梁的受力和施工要求,应尽可能均匀分布,避免集中荷载。

3.满堂支架的位置应较为稳定,避免对箱梁的施工和安全造成不利影响。

二、满堂支架杆件尺寸计算满堂支架的杆件主要包括立柱、承重梁和斜杆等。

杆件的尺寸计算应根据其受力和稳定性要求进行。

1.立柱的尺寸计算:根据箱梁的荷载和支撑间距等参数,可以计算出立柱的截面尺寸和高度。

2.承重梁的尺寸计算:承重梁可以根据箱梁的荷载和悬挑长度等参数计算出截面尺寸和长度。

3.斜杆的尺寸计算:斜杆的尺寸计算要考虑箱梁的横向和纵向力,以及满堂支架的稳定性要求。

三、满堂支架杆件受力分析满堂支架的杆件在使用过程中会承受各种力的作用,包括水平力、垂直力以及弯矩等。

对于满堂支架的杆件受力分析,可以采用有限元分析方法或经验公式进行计算。

1.立柱的受力分析:立柱在使用过程中会承受箱梁的垂直和水平荷载,应根据受力情况合理选取材料和截面尺寸。

2.承重梁的受力分析:承重梁承受箱梁的悬挑力和水平力,其截面应能满足受力要求,保证安全可靠。

3.斜杆的受力分析:斜杆主要用于支撑箱梁的稳定性,在受力分析时应考虑斜杆的轴向力、剪力和弯矩等。

总结:。

现浇混凝土梁模板、支架施工计算

现浇混凝土梁模板、支架施工计算

现浇混凝土梁模板、支(拱)架设计与施工一、设计简述1、结构型式2、设计跨径3、净空高度4、桥面宽度5、荷载大小6、地基类别7、道路交叉状况8采用设计、施工规范二、模板、支(拱)架总装、细部构造图1、纵、横向支架构造纵向(顺桥向)横向(横桥向)1)立杆:纵向(顺桥向)水平间距 1.0〜1.2m,横向(横桥向)0.51.1m;2)水平杆:纵向水平杆(大横杆)1.0〜1.2m,大横杆步距不超过1.5m, 横向水平杆(小横杆)0.5〜1.1m。

3)剪刀撑和斜撑。

2、纵横向模板构造1)梁的侧面模板2)梁底模板及侧面固定板尺寸参考3、模板与脚手架联结方式为了避免引起模板变形,模板不应与脚手架联结;但模板与脚手架、支架整体设计时除外。

4、支架底部支垫:可采取铺设垫层和安放支垫,根据现场地基类别和容许承载力确定5、芯模抗浮:为了防止芯模上浮和偏位,应采取有效措施予以固定,并应对称平衡进行浇筑。

三、设计荷载1、计算模板、支(拱)架荷载组合1)计算模板、支架和拱架时,应考虑下列荷载并按下表进行荷载组合(1)模板、支架和拱架自重;(2)新浇筑混凝土、钢筋混凝土或其他圬工结构物的重力;(3)施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载;(4)振捣混凝土时产生的荷载;(5)新浇筑混凝土对侧面模板的压力;(6)倾倒混凝土时产生的水平荷载;(7)其他可能产生的荷载,如雪荷载、冬季保温设施荷载等。

模板、支架和拱架设计计算的荷载组合2)钢、木模板,支架及拱架的设计,可按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》(JTJ025)的有关规定执行。

3)计算模板、支架和拱架的强度和稳定性时,应考虑作用在模板、支架和拱架上的风力。

设于水中的支架,尚应考虑水流压力、流冰压力和船只漂流物等冲击力荷载。

2、普通模板计算参考数据3、其他荷载4、全国基本风压值迎风面风荷载标准值计算1)全国基本风压值见《公路桥涵设计通用规范》(JTGD6—2004)附录A;2)迎风面积可按结构物外轮廓线面积计算:3)风荷载标准值计算按《公路桥涵设计通用规范》(JTGD6—2004)第437条规定计算。

现浇箱梁支架详细计算书

现浇箱梁支架详细计算书

现浇箱梁支架计算书一、箱梁支架概述搭设高度H=9米(取最大高度,28排),步距h=1200mm,立杆纵距l a=900mm,立杆横距l b=900mm。

横桥向搭设150mm×150mm的方木,设置在支架顶托上,其上顺桥向铺设48mm的木板。

箱梁底腹板和翼缘板采用在木板上铺δ=3mm厚的钢板,斜腹板采用加工的定型钢模板,具体详见支架图。

图1 箱梁支架布置图二、荷载标准值1、新浇混凝土自重:钢筋砼容重γ=25kN/m32、模板及方木q2=2.0kN/ m 23、施工人员荷载按均布施工荷载按q3=2.5kN/m24、混凝土振捣时产生的荷载q4=2.0kN/ m 2三、方木强度、挠度验算把箱梁底腹板方木横梁简化为四跨连续梁计算,计算简图如下:图2 方木横梁简化计算图(1)荷载计算:取板宽B=900mm,按四跨连续梁计算现浇混凝土:g1=0.9×25×0.5=11.25KN/m模板及方木:g2=0.9×1.0=0.9KN/m施工人员荷载:g3=0.9×2.5=2.25KN/m砼振捣产生荷载:g4=0.9×2.0=1.8KN/m横桥向作用在方木上的均布荷载为:g=1.2×(11.25+0.9)+1.4×(2.25+1.8)=20.25KN/m (2)强度验算均布荷载作用下方木横梁的弯矩如下图所示x5图3 弯矩图方木弹性模量E=9×109Pa,惯性矩I=1/12×B×H3=4.219×10-5 m4, 抗弯刚度为W=1/6×B×H2=562500mm3=5.625×10-4 m3由上图可知,max 1.76M kN m=⋅则3m a xm a x41.76103.13[]125.62510MM P a M P aWσσ-⨯===<=⨯,满足要求。

均布荷载作用下方木横梁的剪力如下图所示x5图4 剪力图由上图可知,最大剪力为max 11.07V kN =则剪应力max /11.07/(0.150.15)0.492V A MPa τ==⨯=3级木材容许剪应力[] 1.9MPa τ=,max []ττ<,故剪应力满足要求。

现浇梁支架承载力计算

现浇梁支架承载力计算

现浇梁支架承载力计算首先,计算现浇梁支架的承载力需要确定梁的净跨度和梁的尺寸。

梁的净跨度是指梁支底面到梁底面之间的距离,梁的尺寸包括梁的高度、宽度和截面形状。

第二步,根据现浇梁支架的尺寸和材料强度,计算梁的截面面积。

梁的截面面积可以根据梁的净跨度和梁的尺寸使用结构力学的原理进行计算。

一般来说,梁的截面面积越大,其承载力就越大。

第三步,根据现浇梁支架的设计荷载,计算梁的设计弯矩。

梁的设计荷载包括荷载的大小和作用位置等因素。

梁的设计弯矩是指荷载在梁上引起的弯曲力矩,可以通过将荷载与梁的净跨度和净宽度进行叠加计算得出。

第四步,根据材料力学性质,计算梁的最大弯矩和最大剪力。

梁的最大弯矩和最大剪力是梁在负荷作用下发生屈服或破坏的临界状态。

根据梁的截面面积、弯曲力矩和剪力力矩的计算公式,可以得出梁的最大弯矩和最大剪力。

第五步,根据梁的材料强度和设计要求,确定梁的安全性能。

梁的安全性能包括强度、刚度和稳定性等指标。

强度是指梁在荷载作用下不产生屈服或破坏的能力,可以通过比较梁的最大弯矩和材料的抗弯强度来评估。

刚度是指梁的变形能力,可以通过比较梁的最大剪力和材料的剪切强度来评估。

稳定性是指梁在荷载作用下不产生侧向屈曲的能力,可以通过比较梁的截面形状和材料的弯曲稳定性来评估。

最后,根据现浇梁支架的承载力计算结果,确定支架的尺寸和材料选择。

支架的尺寸应满足梁的净跨度和净宽度,支架的材料应具备足够的强度和刚度来承受荷载并保证梁的安全性能。

综上所述,现浇梁支架的承载力计算是一个复杂的过程,需要考虑多个因素。

计算的准确性直接影响到梁的安全性能,因此在进行梁支架承载力计算时,应严格按照相关标准和规范进行,确保施工的质量和安全性。

(30+36+30)m现浇梁顶升支架结构受力计算书

(30+36+30)m现浇梁顶升支架结构受力计算书

(30+36+30)m现浇梁顶升支架结构受力计算书1.工程概况本项目高架桥共 2 段,结构形式采用现浇、悬浇预应力混凝土箱梁,主线高架1号桥桥梁全宽18-19.2m,桥梁全长802.55m,共有现浇梁9联;主线高架2号桥桥梁全宽19.2-20.7m,桥梁全长3267.507m,共有现浇梁34联。

主线高架1号桥与现状金融区互通主线桥相接,对原桥跨永兴路联进行顶升调坡利用,第二、三联上部结构拆除,下部结构改造后利用;高架跨越翻身河、凤凰路路口后落地。

跨越凤凰路路口采用50m预应力砼变高度连续箱梁,其他各联上部结构均为预应力砼等高度连续箱梁,下部结构为柱式墩、花瓶墩、组合式桥台,钻孔灌注桩基础,台后填土高度3.2m 左右。

顶升段桥梁为主线高架1号桥第1联,桥梁上跨永兴路,交角94.3°,通行净空14×5m,跨永兴路联跨(30+36+30)m,中心桩号范围为K0+000.0~K0+096.0,顶升段桥梁全长96m,共一联;本桥上部结构形式为预应力混凝土连续箱梁。

下部结构为柱式花瓶墩、薄壁式桥台,基础为钻孔灌注桩承台。

桥面铺装为沥青混凝土,桥墩采用D160伸缩缝,支座采用JQZ球型支座。

主线1号桥第1联跨永兴路桥平面图2.设计参数2.1.Q235钢抗拉、抗压、抗弯强度设计值f=215Mpa,抗剪强度设计值fv=125Mpa,弹性模量E=2.06×105Mpa。

2.2.荷载取值(1)新浇筑混凝土及钢筋自重:2.6t/m3。

(2)Φ609×16mm钢管支撑自重234Kg/m。

(3)施工荷载取2.5kN/m2。

(4)荷载分项系数:永久荷载分项系数取1.3,可变荷载分项系数取1.5。

2.3.支架结构支撑架设置与现状承台上,现状墩柱高度6m~10m,钢管支撑高度 6.5~10.5m,钢管立柱支撑采用Ф609*16mm钢管,其中0#、3#墩设置1排6根钢管,1#、2#中墩设置2排12根钢管。

现浇箱梁支架结构计算公式

现浇箱梁支架结构计算公式

现浇箱梁支架结构计算公式在现代建筑工程中,箱梁是一种常见的结构形式,它具有承载能力强、刚度大、施工方便等优点,因此在桥梁、高架、隧道等工程中得到广泛应用。

而箱梁的支架结构则是箱梁施工中至关重要的一环,支架的设计和计算对于箱梁的施工质量和安全性都具有重要意义。

箱梁支架结构的计算公式是支架设计的基础,它可以通过计算得出支架的各项参数,确保支架的稳定性和安全性。

下面将介绍箱梁支架结构计算公式的相关内容。

1. 支架的承载能力计算公式。

支架的承载能力是指支架在受力作用下的最大承载能力,通常通过计算得出。

支架的承载能力计算公式如下:F = A ×σ。

其中,F为支架的承载能力,A为支架的截面面积,σ为支架的材料抗压强度。

在计算中需要考虑支架的材料和截面形状等因素,确保支架的承载能力符合设计要求。

2. 支架的稳定性计算公式。

支架的稳定性是指支架在受力作用下不会发生倾斜或破坏的能力。

支架的稳定性计算公式如下:P = W × tan(θ)。

其中,P为支架的稳定性参数,W为支架的重力,θ为支架的倾斜角度。

在计算中需要考虑支架的结构形式和地基条件等因素,确保支架的稳定性满足要求。

3. 支架的刚度计算公式。

支架的刚度是指支架在受力作用下的变形能力,通常通过计算得出。

支架的刚度计算公式如下:K = F / δ。

其中,K为支架的刚度,F为支架的受力,δ为支架的变形。

在计算中需要考虑支架的结构形式和材料性能等因素,确保支架的刚度满足要求。

4. 支架的材料消耗计算公式。

支架的材料消耗是指支架在施工过程中所需的材料数量,通常通过计算得出。

支架的材料消耗计算公式如下:M = V / ρ。

其中,M为支架的材料消耗,V为支架的体积,ρ为支架材料的密度。

在计算中需要考虑支架的结构形式和尺寸等因素,确保支架的材料消耗符合施工要求。

通过以上计算公式,可以对箱梁支架结构进行合理设计和计算,确保支架在施工过程中具有良好的承载能力、稳定性和刚度,同时满足施工材料的消耗要求。

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福建省古武高速公路工程十方互通A匝道桥上部现浇箱梁计算书中铁十七局集团有限公司古武高速公路A1标项目部2011.05.28古武高速公路工程A1合同段现浇箱梁支架设计方案一、工程概况A匝道桥全桥长度为310 米,桥型布置为为4×30+3×30+3×31m预应力连续箱梁,全桥共计三联,本桥平面位于Ls=67.22mR=180m的左偏曲线、Ls=62.5m R=360m的缓和曲线上,纵面位于R=2600m的凸曲线,及i=1.434%下坡路段上。

下部构造采用柱式墩、薄壁墩、桩基础;桥台采用肋式桥台、桩基础。

箱梁为单箱双室结构,上部构造施工时,先浇注第二联3×30m,采用单端张拉的施工方法,然后依次浇注第三联、第二联。

全桥现浇梁共有C50砼2623.2m3。

二、设计依据1.福建省十方至东留段高速公路施工图设计;2.中华人民共和国交通部部标准《公路桥涵设计通用规范JTG D60-2004》;3.中华人民共和国交通部部标准《公路桥涵结构及木结构设计规范》JTJ025-86;4.中华人民共和国交通部部标准《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTJ024-85);5.中华人民共和国国家标准《钢结构设计规范》(GB50017-2003);6.中华人民共和国交通部战备办《装备式公路钢桥使用手册》;7.人民交通出版社《路桥施工计算手册》8.中华人民共和国交通部部标准《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000。

第一部分:现浇梁支架结构设计及验算一、十方枢纽互通A匝道桥第二、三联现浇梁支架结构设计及验算(一)、支架结构设计十方枢纽互通A匝道桥现浇梁采用梁柱式支架,贝雷片作支架纵梁,钢管墩作临时支墩,钢筋混凝土扩大基础。

由于第二联第1跨具有代表性,因此我们取支架第二联第1跨(4#~5#墩)计算受力。

1、中间支墩基础:中间临时支墩钢筋混凝土扩大基础为3.0m×12m×0.3m,布单层υ16@20cm的钢筋网;基底进行换填级配碎石和隧道洞渣处理,确保基底容许承载力不小于200kPa。

2、墩旁支墩基础:墩旁支墩基础为 1.2m×12m×0.3m钢筋砼基础,布单层υ16@20cm钢筋网。

3、支墩:中支墩采用双排υ=630mm,δ=7mm钢管;桥梁中墩旁支墩采用单排υ=630mm,δ=7mm钢管,并在管桩顶底部焊接δ=10mm盖板,每排5根钢管。

4、支架纵梁:用国产贝雷片拼成支架纵梁,两排一组。

每跨现浇梁支架由两孔贝雷梁组成,贝雷纵梁跨度分别为12m、15m,12m跨采用6组12排贝雷梁组成,15m 跨采用8组16排贝雷梁组成,均作简支布置。

现浇箱梁支架结构图详见附图。

(二)、荷载计算及组合1.荷载计算根据《公路桥涵施工规范》主要考虑以下荷载:⑴新浇筑混凝土的自重:A匝道桥二联(墩号4#-7#)设计混凝土数量为738 m3,根据变截面尺寸计算得:4-5孔混凝土数量为246.9 m3,5-6孔混凝土数量为244.2m3,6-7孔混凝土数量为246.9m3。

根据《公路桥涵施工技术规范》附录D钢筋混凝土的容重采用26kN/m3。

取最不利的4-5孔箱梁进行支架计算,箱梁每延米的自重为:4-5孔:q1=246.9×26/30=213.98kN/m⑵模板自重:本桥现浇箱梁内模采用木模板,在工地自行加工,内模每延米自重3.2kN/m;外模底板和翼板采用竹胶板,外模每延米自重4.5kN/m;模板自重合计7.7kN/m。

⑶支架自重(经主要工程材料数量统计及参考其它类似桥梁资料):G=270×12×9÷30×10=9.7kN/m(支架自重包括木楔子、方木、槽钢分配梁、贝雷梁等的重量)⑷施工人员和施工料具等行走、运输或堆放荷载:4-5孔:q=2.5 kN/m2×12=30 kN/m⑸振捣混凝土时产生荷载:4-5孔:12×2kpa=24kN/m按规范规定验算支架强度时采用⑴~⑸荷载组合:4-5孔:289.68kN/m按规范规定验算支架挠度时采用⑴~⑶荷载组合:4-5孔:235.68kN/m2.纵梁验算(以受力最大的4#~5#孔验算)⑴贝雷纵梁强度验算①15m、12m跨贝雷纵梁强度验算15m跨横向布置16排贝雷纵梁,12m跨横向布置12排贝雷纵梁,作用在每片贝雷纵梁上的荷载按均布荷载计算,考虑1.2不均匀分布系数,每排贝雷纵梁的最不利荷载组合为:(15m跨)q=(289.68kN/m)/14×1.2=24.82kN/m(12m跨)q=(289.68kN/m)/12×1.2=28.97kN/m贝雷梁受力结构简图如下图示经计算贝雷纵梁的最大弯矩:(15m跨):Mmax=1/8ql2=1/8×24.82×152=698.06kN.m<[M]=788.2 kN.m(12m跨):Mmax=1/8ql2=1/8×28.97×122=521.424kN.m<[M]=788.2 kN.m注:[M]=788.2 kN.m为国产321型贝雷片的容许弯矩值故满足要求。

经计算得贝雷纵梁最大剪力:(15m跨)Qmax=1/2ql=1/2×24.82×15=186.09kN(发生在两端的支撑处)<[Q]=245kN。

(12m跨)Qmax=1/2ql=1/2×28.97×12=173.82kN(发生在两端的支撑处)<[Q]=245kN。

注:[Q]=245kN为单排单层贝雷的允许剪力。

满足要求。

⑵挠度(刚度)较核验算贝雷梁的挠度时荷载取q=213.98kN/m,① 计算15m、12m跨贝雷纵梁在荷载做用下的弹性变形:(15m跨)f max=5ql4/(384EI)=5×24.82×150004/(384×2.1×105×2.505×104)=30.1<15000/400=37.5mm=L/400 ( 发生在跨中)满足规范要求(12m跨)f max=5ql4/(384EI)=5×28.97×120004/(384×2.1×105×2.505×104)=14.8<12000/400=30mm=L/400 ( 发生在跨中)满足规范要求4.36a工字钢横梁演算每排支墩设置一组,每组由2根I36a工字钢拼焊组成,钢管支墩横桥向间距如附图所示。

I36a工字钢截面特性:截面积:A=76.44cm2惯性矩:I x=15796c m4截面抵抗矩:W x=877.6cm3腹板厚:d=10mmI x/S x=31cm(1)中支墩顶横梁受力计算(4~5孔15m跨中支墩横梁)工字钢受力简图、弯矩图、剪力图如下:工字钢受力简图(单位:m)弯矩图(单位:kN· m)剪力图(单位:kN)(2)强度验算由弯矩图、剪力图可知:最大弯矩发生在中间支柱最大弯矩Mmax =122.11KN·m、Qmax =290.83KN。

一组工字钢由2根组成,则每根所受弯距为122.11/2=61.05KN·m,剪力为290.83/2=145.41KN。

σmax=Mmax/2/Wz=61.05×106N.mm/877.6×103mm3=65.8Mpa<[σ]=140Mpa 满足要求。

τmax=Qmax/2/(( I x/S x)d)=145.41/(31×10-2×10×10-3)=46.9Mpa所以τmax <[τ]=85Mpa 满足要求。

(3)中支墩顶横梁受力计算(4~5孔12m跨中支墩横梁)工字钢受力简图、弯矩图、剪力图如下:工字钢受力简图(单位:m)弯矩图(单位:kN· m)剪力图(单位:kN)(2)强度验算由弯矩图、剪力图可知:Mmax =182.7KN·m(发生在中间两根钢管支墩处)、Qmax =338.1KN。

一组工字钢由2根组成,则每根所受弯距为182.7/2=91.35KN·m,剪力为338.1/2=169.05KN。

σmax=Mmax/2/Wz=91.35×106N.mm/877.6×103mm3=104.1Mpa<[σ]=140Mpa 满足要求。

τmax=Qmax/2/(( I x/S x)d)=169.05/(31×10-2×10×10-3)=54.54Mpa所以τmax <[τ]=85Mpa 满足要求。

5.钢管支墩受力验算取υ630×7mm螺旋焊钢管材料进行验算,考虑钢管可能锈蚀,壁厚按δ=6mm 进行计算。

其钢管截面特性如下:A=117.24cm2I=56705.18cm4M=92.83Kg/m由以上计算得各贝雷纵梁在支墩顶产生压力,中支墩靠15m跨一侧支墩受力最大,其最大荷载值为:4~5孔N max=289.68×15/2=2167.5kN。

考虑1.2的不均匀分布系数,单根钢管支墩承受的竖向荷载:4~5孔P max=1.2×N max /5=520.2kN。

⑴强度验算单根υ630mm,δ=6mm钢管截面承受的允许压力[N][N]=A×[σ]=2πR·δ·[σ]=2×3.14159×0.315×0.006×140000=1661.69 kN4~5孔P max=520.2kN < [N] (满足要求)⑵稳定性较核按两端铰支计算钢管稳定容许应力,按高差最大(互通主线左幅7#墩,考虑地基换填标高可能变化,按高15m)支墩验算其稳定性,钢管支墩最大自由长度为L=15m。

按路桥施工计算手册表12-2公式,则钢管稳定容许应力:[σ]ω=υ[σ]=0.387×140=54.18MPa式中:υ——压杆稳定系数,由压杆柔度系数λ查表得出;λ=νL/γ=1.2×15/0.22=81.81,该处υ=;ν——压杆的长度系数,该处取ν=1.2;L——压杆的自由长度,该处L=15m;γ——压杆对轴的惯性半径,该处γ=√I/A=0.22;[σ]——压杆材料的容许应力,钢管[σ]=140MPa。

单根钢管的稳定容许压力:[P]=[σ]ω·A=54.18×103×11.724×10-3=635.21 kN式中:[σ]ω——钢管的稳定容许应力(由上式求得);A——钢管壁的横截面面积(直径0.63m,壁厚0.006m)将单根钢管的稳定容许压力[P]与单根钢管支墩承受竖向荷载N作比较4~5孔P max=520.2kN < [P] (满足要求)6.支墩基础承载力验算桥位处地质上层有的为填筑土(层厚0.8m),下层为粉质粘土(层厚3m~5m),粉质粘土设计地基承载力基本容许值为180Kpa。

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