【结构设计】各种桩基验算荷载取值全归纳

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桩基承载力计算

桩基承载力计算根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94-2008)式(5.3.6)Q uk=Q SK+Q pk=u∑Ψsi q sik l i+Ψp q pk A p得端承桩按Q uk=Q pk=Ψp q pk A p根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94-2008)表(5.3.6-2)得Ψp=(0.8/D)1/3本工程桩Ψp系数如下本工程桩Q uk系数如下根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94-2008)式(5.2.2)R a=(1/K) Q uk=(1/2) Q uk本工程桩单桩竖身承载力特征值R a系数如下父亲的格局决定家庭的方向一个家庭的福气运道，不是凭空出现的，它是家庭成员共同努力得来的。

家庭要想和谐兴旺，首先要走对方向，父亲的格局就决定着家庭的发展方向。

曾国藩曾说：“谋大事者首重格局”,心中格局的大小，决定了眼光是否长远，眼光是否长远又决定了事物的成败。

家庭的发展不是一个一蹴而就的过程，家庭需要经营，需要规划。

由于社会分工的不同，父亲作为家庭中的男性，承担着家庭领导者的职能，是家庭“权威”的代表。

作为家庭列车的火车头，父亲的眼光要远，格局要大，只有父亲的格局大，才能确保家庭的发展方向不出错。

老话说“不是一家人，不进一家门”,人的一生中有大部分时间都在家庭中度过，观念、思想等都会通过家人间潜移默化的影响来传递。

如果父亲有一个大格局，那在他的妻子、后辈子孙都会受到好的影响。

在家庭生活中，父亲有大格局，就是在家庭遭遇困难或变故时，不退缩，能够顶住压力。

对待家庭小的损失不斤斤计较，不浑浑噩噩混日子，积极对待生活，对于家庭发展有大致的规划。

蒙田曾说：“作为一个父亲，最大的乐趣就在于：在其有生之年，能够根据自己走过的路来启发教育子女。

”一个父亲胜过一百个老师，父亲是孩子在人生中接触的第一个男性形象，他肩负着帮助孩子正确认识世界，了解社会的重任。

父亲在教育孩子过程中有大格局，孩子才能健康茁壮成长，才能为家庭的兴旺积蓄后备力量。

最全面的桩基计算总结

最全面的桩基计算总结桩基础计算一.桩基竖向承载力《建筑桩基技术规范》5.2.2 单桩竖向承载力特征值Ra应按下式确定：Ra=Quk/K式中Quk——单桩竖向极限承载力标准值；K——安全系数，取K＝2。

5.2.3对于端承型桩基、桩数少于4根的摩擦型柱下独立桩基、或由于地层土性、使用条件等因素不宜考虑承台效应时，基桩竖向承载力特征值应取单桩竖向承载力特征值。

5.2.4对于符合下列条件之一的摩擦型桩基，宜考虑承台效应确定其复合基桩的竖向承载力特征值： 1 上部结构整体刚度较好、体型简单的建（构）筑物；2 对差异沉降适应性较强的排架结构和柔性构筑物；3 按变刚度调平原则设计的桩基刚度相对弱化区；4 软土地基的减沉复合疏桩基础。

当承台底为可液化土、湿陷性土、高灵敏度软土、欠固结土、新填土时，沉桩引起超孔隙水压力和土体隆起时，不考虑承台效应，取η=0。

单桩竖向承载力标准值的确定：方法一：原位测试1.单桥探头静力触探（仅能测量探头的端阻力，再换算成探头的侧阻力）计算公式见《建筑桩基技术规范》5.3.32.双桥探头静力触探（能测量探头的端阻力和侧阻力）计算公式见《建筑桩基技术规范》5.3.4方法二：经验参数法1.根据土的物理指标与承载力参数之间的关系确定单桩承载力标准值《建筑桩基技术规范》5.3.52.当确定大直径桩(d>800mm）时，应考虑侧阻、端阻效应系数，参见5.3.6钢桩承载力标准值的确定：1.侧阻、端阻同混凝土桩阻力，需考虑桩端土塞效应系数；参见5.3.7混凝土空心桩承载力标准值的确定：1.侧阻、端阻同混凝土桩阻力，需考虑桩端土塞效应系数；参见5.3.8嵌岩桩桩承载力标准值的确定：1.桩端置于完整、较完整基岩的嵌岩桩单桩竖向极限承载力，由桩周土总极限侧阻力和嵌岩段总极限阻力组成。

后注浆灌注桩承载力标准值的确定：1.承载力由后注浆非竖向增强段的总极限侧阻力标准值、后注浆竖向增强段的总极限侧阻力标准值，后注浆总极限端阻力标准值；特殊条件下的考虑液化效应：对于桩身周围有液化土层的低承台桩基，当承台底面上下分别有厚度不小于1.5m、1.0m 的非液化土或非软弱土层时，可将液化土层极限侧阻力乘以土层液化折减系数计算单桩极限承载力标准值。

建筑结构设计荷载取值总结

建筑结构设计荷载取值总结1. 正常使用活荷载标准值（KN/m2）：【荷载规范-4.1.1强条、技术措施-荷载篇】（1）住宅、宿舍取2.0；其走廊、楼梯、门厅取2.0；（2）办公、教室取2.0；其走廊、楼梯、门厅取2.5；（3）食堂、餐厅取2.5；其走廊、楼梯、门厅取2.5；（4）一般阳台取2.5；（5）人流可能密集的走廊/楼梯/门厅/阳台、高层住宅群间连廊/平台取3.5；（6）卫生间取2.0~2.5（按荷载规范）；设浴缸、座厕的卫生间取4.0；（7）住宅厨房取2.0，中小型厨房取4.0，大型厨房取8.0（超重设备另行计算）；（8）多功能厅、阶梯教室有固定坐位取3.0；无固定坐位取3.5；（9）商店、展览厅、娱乐室取3.5；其走廊、楼梯、门厅取3.5；（10）大型餐厅、宴会厅、酒吧、舞厅、健身房、舞台取4.0；（11）礼堂、剧场、影院、有固定坐位的看台、公共洗衣房取3.0；（12）小汽车通道及停车库取4.0；（13）消防车通道：单向板取35.0；双向板楼盖、无梁楼盖取20.0；注：消防车超过300KN时，应按结构等效原则，换算为等效均布荷载。

结构荷载输入：无覆土的双向板（板跨≥2.7m）：板、次梁取28，主梁取20；覆土厚度≥0.5m 的双向板（板跨≥2.7m）：板取≤28, 梁参考院部《消防车等效荷载取值计算表》；（14）书库、档案库取5.0；（15）密集柜书库取12.0；（16）大型宾馆洗衣房取7.5；（17）微机房取3.0；大中型电子计算机房取≥5.0，或按实际；（18）电梯机房、通风机房取7.0；通风机平台取6（≤5号风机）或8（8号风机）；（19）制冷机房、宾馆储藏室、布草间、公共卫生间（包括填料隔墙）取8.0；（20）水泵房、变配电房、发电机房、银行金库及票据仓库取10.0；（21）管道转换层取4.0；（22）电梯井道下有人到达房间的顶板取5.0。

未列出者查荷载规范及《全国民用建筑工程设计技术措施（结构分册）》荷载篇。

桩基静载试验荷载值

桩基静载试验荷载值静载试验主要是在桩顶部逐级施加竖向压力、竖向上拔力或水平推力，观测桩顶部随时间产生的沉降、上拔位移或水平位移，以确定相应的单桩竖向抗压承载力、单桩竖向抗拔承载力或单桩水平承载力的试验方法。

基桩静载试验是目前开展承载力和变形特性评价的最可靠的方法，也是其它方法（如基桩高应变法）与之开展比对的标准。

这里主要基于桩基静载试验的应用对桩基的荷载作用机理做进一步分析。

一、单桩竖向受压荷载作用机理分析单桩竖向抗压极限承载力主要由桩本身的材料强度和地基土强度二个因素决定。

在初始受荷阶段，桩顶位移小,荷载由桩上侧表面的土阻力担负，以剪应力形式传递给桩周土体，桩身应力和应变随深度递减；随着荷载的增大，桩顶位移加大，桩侧摩阻力由上至下逐步被发挥出来。

在到达极限值后，继续增加的荷载则全部由桩端士阻力担负。

随着桩端持力层的压缩和塑性挤出，桩顶位移增长速度加大，在桩端阻力到达极限值后，位移迅速增大而破坏，此时桩所承受的荷载就是桩的极限承载力。

侧阻主要受桩周岩土层性状、成桩效应、桩材和桩的几何外形、桩入土深度、时间效应等因素影响。

饱和土中的成桩效应大于非饱和土的，群桩的大于单桩的。

作用在桩身的水平有效应力成比例增大。

按照士力学理论，桩的侧摩阻力也应逐渐增大；但实验说明，在均质土中，当桩的入土超过一定深度后，桩侧摩阻力不再随深度的增加而变大，而是趋于定值，该深度被称为侧摩阻力的临界深度。

对于在饱和粘性土中施工的挤土桩，在施工过程中对土的扰动会产生超孔隙水压力，它会使桩侧向有效应力降低，导致在桩形成的初期侧摩阻力偏小；随时间的增长，超孔隙水压力逐渐沿径向消散，扰动区土的强度慢慢得到恢复，桩侧摩阻力得到提高。

桩端阻力的发挥也需要一定的位移量。

持力层的选择对提高承载力、减少沉降量至关重要。

桩端进入持力层的深度,一般认为，桩端进入持力层越深，端阻力越大；但大量实验说明，超过一定深度后，端阻力基本恒定。

关于端阻的尺寸效应问题，一般认为随桩尺寸的增大，桩端阻力的极限值变小。

桩基设计计算和验算内容

桩基设计计算和验算内容根据承载能力无限大极限状态和正常添加极限状态设计的要求，桩基需进行下列一般而言计算和验算。

1、承载能力计算所有桩基则应进行承载能力极限状态的计算，计算内容包括∶（1）根据桩基的作用功能和特征分别进行桩基的竖向（抗压或抗拉）承载力计算和水平承载力计算;对于某些条件下的群桩基础宜考虑由桩群、土、承台相互作用产生的承载力群桩效应。

（2）对于桩身及承台的强度（受压、受弯、受拉和受圆头承载力）应进行计算;对于桩身遮住地面或桩侧钢线为可液化土，极限承载力小于50kPa（或不排水瑞维尼强度小于10kPa）的纤细土层中的细长桩尚应进行桩身压屈验算;对混凝土预制还要按施工阶段的吊装、运输和锤击积极作用进行强度验算。

（3）当桩端平面以下存在软弱下卧层时，应验算软弱下卧层的承载力很难说和沉降。

（4）对位于坡地、岸边的桩基应验算土体稳定性。

（5）应验算抗震承载力。

2、变形验算下列建（构）筑物桩基应进行变形验算：（1）桩端持力层为软弱土的一、二级建筑物桩基以及浮石桩端持力层为黏性土、粉土或存在软弱下卧层的一级建筑物桩基，应验算沉降;并宜考虑下端结构与基础的共同作用。

（2）受水平荷载较大、对发展水平变位要求严格的—级建筑物桩基，应验算水平本位;对安全等级为—级以及对变形有限定的基坑支护桩，尚应验算其变形。

柔性靠系船簇桩应计算其水平变形是否小于限值。

3、抗裂和裂缝宽度验算下列建筑物桩基应进行桩身和承台的抗裂和裂缝宽度预力验算；根据使用条件不允许混凝土出现裂缝的应进行抗裂验算;对使用上需限制裂缝宽度的需有桩基，应进行裂缝宽度求函数。

4、沉降观测建于黏性土、粉土的一级建筑物的桩基及软土地区的一、二级建筑物的桩基，其施工过程换用及建成后使用期间，必须进行系统的沉降观测直至沉降稳定。

5、软土地区桩基设计原则东部软土地区的桩基应按下列市场导向设计：（1）软十中的下部结构官选择中，低压缩性的黏性土、粉土、中密和密实的砂类土以人及碎石类土作为桩端持力层；对于一级建筑物钢筋，不宜采用桩置于软弱土层上的摩擦桩。

承载力及桩数、抗浮计算

管桩抗浮及承重承载力计算1.抗浮验算：1.1底板面-3.9501.结构自重：覆土1.0m ： 16×1.0=16.0kN/m 2顶板自重(厚度0.25m)： 25×0.25＝6.25kN/m 2底板自重(厚度0.50m)： 25×0.50=12.5 kN/m 2面层150mm 0.15×20=3 kN/m 2柱、梁重约3 kN/m 2ΣN=40.75 kN/m 22.水浮力F 浮=1.2×(5.45-0.5)×10=59.4kN/m 2∵F 浮>ΣN ∴不满足抗浮要求F 拔=(59.4-40.75)×7.8×7.8=1134kN3.抗拔桩计算取直径400预应力管桩，桩长24m 单桩设计抗拔承载力：∑+=p i si i s p d G l f U R λγ'=6.06.14.0⨯⨯π(7.1×15+7.3×20+3.9×50+5.7×55) +π×0.4×0.08×13×24=358.5kN+31.3=390kN单根柱下抗拔桩根数=1134/390.0=2.90取3根1.2底板面-3.301.结构自重：覆土1.0m ： 16×1.0=16.0kN/m 2顶板自重(厚度0.25m)： 25×0.25＝6.25kN/m 2底板自重(厚度0.50m)： 25×0.50=12.5 kN/m 2面层150mm 0.15×20=3 kN/m 2柱、梁重约3 kN/m 2ΣN=40.75 kN/m 22.水浮力F 浮=1.2×(4.8-0.5)×10=51.6kN/m 2∵F 浮>ΣN ∴不满足抗浮要求F 拔=(51.6-40.75)×7.8×7.8=660kN3.抗拔桩计算取直径400预应力管桩，桩长24m 单桩设计抗拔承载力：∑+=p i si i s pd G l f U R λγ'=6.06.14.0⨯⨯π(7.6×15+7.3×20+3.9×50+5.1×55) +π×0.4×0.08×13×24=346.4kN+31.3=377.8kN单根柱下抗拔桩根数=660/377.8=1.747取2根1.3靠外墙处抗浮计算（以-3.95算）1.结构自重：ΣN=40.75 kN/m 2每沿米40.75×5.1/2=103.9kN/m外墙自重0.3×25×3.55=26.625 kN/m外挑土重0.5×16×4.8=38.kN/m合计168.5 kN/m2.水浮力 F 浮=1.2×(5.45-0.5)×10=59.4kN/m 2每沿米59.4×5.1/2=151.4kN/m∵F 浮<ΣN ∴满足抗浮要求靠外墙抗浮满足要求，可不打桩，考虑沿外墙下每1~2跨打一根桩，以保持整个车库的变形协调。

最全面的桩基计算总结

最全面的桩基计算总结桩基础计算一. 桩基竖向承载力《建筑桩基技术规范》单桩竖向承载力特征值Ra 应按下式确定：Ra=Quk/K式中Qu 单桩竖向极限承载力标准值；K――安全系数，取K= 2。

5.2.3 对于端承型桩基、桩数少于4 根的摩擦型柱下独立桩基、或由于地层土性、使用条件等因素不宜考虑承台效应时，基桩竖向承载力特征值应取单桩竖向承载力特征值。

5.2.4 对于符合下列条件之一的摩擦型桩基，宜考虑承台效应确定其复合基桩的竖向承载力特征值： 1 上部结构整体刚度较好、体型简单的建（构）筑物；2 对差异沉降适应性较强的排架结构和柔性构筑物；3 按变刚度调平原则设计的桩基刚度相对弱化区；4 软土地基的减沉复合疏桩基础。

当承台底为可液化土、湿陷性土、高灵敏度软土、欠固结土、新填土时，沉桩引起超孔隙水压力和土体隆起时，不考虑承台效应，取n =0。

单桩竖向承载力标准值的确定：方法一：原位测试1. 单桥探头静力触探（仅能测量探头的端阻力，再换算成探头的侧阻力）计算公式见《建筑桩基技术规范》2. 双桥探头静力触探（能测量探头的端阻力和侧阻力）计算公式见《建筑桩基技术规范》方法二：经验参数法1. 根据土的物理指标与承载力参数之间的关系确定单桩承载力标准值《建筑桩基技术规范》当确定大直径桩（d>800mn）时，应考虑侧阻、端阻效应系数，参见钢桩承载力标准值的确定：1. 侧阻、端阻同混凝土桩阻力，需考虑桩端土塞效应系数；参见混凝土空心桩承载力标准值的确定：1. 侧阻、端阻同混凝土桩阻力，需考虑桩端土塞效应系数；参见嵌岩桩桩承载力标准值的确定：1. 桩端置于完整、较完整基岩的嵌岩桩单桩竖向极限承载力，由桩周土总极限侧阻力和嵌岩段总极限阻力组成。

后注浆灌注桩承载力标准值的确定：1. 承载力由后注浆非竖向增强段的总极限侧阻力标准值、后注浆竖向增强段的总极限侧阻力标准值，后注浆总极限端阻力标准值；特殊条件下的考虑液化效应：对于桩身周围有液化土层的低承台桩基，当承台底面上下分别有厚度不小于、的非液化土或非软弱土层时，可将液化土层极限侧阻力乘以土层液化折减系数计算单桩软弱下卧层验算：1. 对于桩距不超过6d 的群桩基础，桩端持力层下存在承载力低于桩端持力层承载力1/3的软弱下卧层时，可按下列公式验算软弱下卧层的承载力。

桩基承载力计算

家庭要想和谐兴旺，首先要走对方向，父亲的格局就决定着家庭的发展方向。

曾国藩曾说：“谋大事者首重格局”,心中格局的大小，决定了眼光是否长远，眼光是否长远又决定了事物的成败。

家庭的发展不是一个一蹴而就的过程，家庭需要经营，需要规划。

由于社会分工的不同，父亲作为家庭中的男性，承担着家庭领导者的职能，是家庭“权威”的代表。

作为家庭列车的火车头，父亲的眼光要远，格局要大，只有父亲的格局大，才能确保家庭的发展方向不出错。

老话说“不是一家人，不进一家门”,人的一生中有大部分时间都在家庭中度过，观念、思想等都会通过家人间潜移默化的影响来传递。

如果父亲有一个大格局，那在他的妻子、后辈子孙都会受到好的影响。

在家庭生活中，父亲有大格局，就是在家庭遭遇困难或变故时，不退缩，能够顶住压力。

对待家庭小的损失不斤斤计较，不浑浑噩噩混日子，积极对待生活，对于家庭发展有大致的规划。

蒙田曾说：“作为一个父亲，最大的乐趣就在于：在其有生之年，能够根据自己走过的路来启发教育子女。

”一个父亲胜过一百个老师，父亲是孩子在人生中接触的第一个男性形象，他肩负着帮助孩子正确认识世界，了解社会的重任。

父亲在教育孩子过程中有大格局，孩子才能健康茁壮成长，才能为家庭的兴旺积蓄后备力量。

桩基承载力验算

桩基承载力的验算：本塔吊桩基直径Φ1500mm，底部直径Φ2100mm。

桩纵向筋20Φ22，箍筋Φ16@200，砼强度等级C20，桩长=10000mm，持力层为微风化岩。

根据厂方图纸提供，塔吊作用在桩顶的压力1=600.9KN，水平力2=25.1KN。

作用在桩基弯矩M=1523.9KN•m，Mk=-287.9KN·m一、桩基竖向承载力计算：1、承台荷重：G=3×3×2×25=450KN2、作用在桩基的竖向力设计值N=（P1+G）×1.2 =1261.08KN3、确定平桩竖向极限承载力标准值Q uk：Q uk =ψPqpkApq pk =4000KN/m2ψp=(0.8/D)1/3=(0.8/1.5) 1/3=0.81Ap=πr2=3.14×1.052=3.462m2Quk=0.81×4000×3.462=11216.9KN 4、桩基竖向承载力设计值：R=Qnk /rprp查表5.2.2 rp=1.65R=11216.9/1.65=6798.12KNr·N=1.1×1261.08=1387.19KN<R (安全)二、桩基正截面承载力计算：桩总弯矩M总=P2×2+M-Mk=25.1×2+1523.9-287.9 =1286.2KN·m相对界限受压区高度b：b =0.8/(1+f s /0.0033E s )=0.8/1+f s /0.0033E S=0.8/(1+310/0.0033×2×105) =0.8/1.469697=0.544截面的有效高度h 0：h 0 =r+r s=750+600=1350mm混凝土的受压区高度X b :X b =b h 0 =0.5441350=734.4mm 桩截面面积A ：A =πr 2=3.14×7502=17.66105mm 2全部纵向钢筋的截面面积（本桩2022）A S =7602mm 2桩半径r=750mm纵向钢筋所在圆周半径r s =600mm轴向力对截面重心的偏心距e 0：e 0=M 总/N=1286.2/1261.08=1.02m因：0.3（r+r s ）=0.405m<e 0故：附加偏心距e a =0 对应于受压区砼截面面积的圆心角（rad ）与2π的比值a: cos /2=(r-x b )/r=(0.75-0.7344)/0.75==0.0208 /2=88.8° =177.6°=(177.6°/180°)·π=0.987π=3.1a=3.1/2π=0.494纵向受拉钢筋截面面积与全部纵向钢筋截面面积的比值at：at=1.25-2a=1.25-20.494=0.262l/d=7/1.5=4.7<8（可不考虑挠度对偏心距的影响）fcm =11N/mm2 fy=310N/mm2afcm A(1-sin2πa/2πa)+(a-at)fyAs=0.494×11×17.66×105×(1-sin2×279.2°/π)+(0.494-0.262)×310×7602 =95.96×105×(1+0.1)+546735.84=10555600+546735.84=11102335.84N=11102.34KN>N=1261.08KN （安全）。

结构设计中的各类荷载取值

结构设计中的各类荷载取值1.楼板厚度：1.1 最小楼板厚度：1）梁板式阳台板(外挑式)： h＝90mm，2）挑板式阳台板：h＝100mm，3）楼梯梯段及中间平台： h＝90mm，4）楼梯间楼层平台：h＝120mm5）户内楼板：h＝100mm，6）大屋面板（平）：h＝120mm7）坡屋面板：h＝100mm8）凸窗挑板及空调板：h＝80mm，9）阳台栏板及上人屋面女儿墙： h＝100mm。

1.2 楼板厚度取值：1）悬挑板h≥L/12；2） a／b＞2时，h≥b/30；3）1＜a／b≤2时，h≥b/38，2. 楼板荷载标准值：2.1 面层恒载取值：1）楼层面层荷载： 1.2 KN/M2。

板底抹灰或吊顶：0.4 KN/M2。

2）上人屋面及露台(板顶+板底）：3.5 KN/M2。

3）坡屋面恒载(板顶+板底、斜向）2.5 KN/M2。

坡屋面恒载换算成水平投影面时，应按坡度计算，如：屋面起坡30°时，q恒＝2.5／cos30°=2.9 KN/M2屋面起坡45°时，q恒＝2.5／cos45°=3.5 KN/M24）楼梯面层荷载：0.6 KN/M2楼梯板底抹灰：0.4 KN/M22.2活荷载取值：1）厅、卧室、户内走廊2.0 KN/M22）厨房、卫生间：2.0 KN/M23）阳台：2.5 KN/M24）公共楼梯（含平台）3.5 KN/M25）户内楼梯（含平台）2.0 KN/M26）上人屋面及露台：2.0 KN/M27）不上人屋面：0.7KN/M23.隔墙面荷载标准值：3.1外墙面荷载：墙厚190，空心率：35%（KM1型非承重空心砖）0.19×65%×19×1.1=2.60 KN/M2内侧粉刷：0.4 KN/M2外墙瓷砖+保温：1.1 KN/M2q恒=2.60+0.40 +1.1=4.1 KN/M23.2楼梯间隔墙及分户墙(含阁楼分户墙)面荷载：墙厚190，空心率：35%（KM1型非承重空心砖）0.19×65%×19×1.1=2.60 KN/M2双面粉刷：2×0.4 KN/M2q恒=2.6+0.40 +0.4=3.4 KN/M23.3 120厚厨房、卫生间墙面荷载：墙厚115，空心率：15%（KP1型承重多孔砖）0.115×85%×19=1.90 KN/M2单面粉刷：0.4 KN/M2单面瓷砖：0.5 KN/Mq恒=1.90+0.40 +0.5=2.8 KN/M23.4 100厚内墙面荷载：墙厚90，空心率：35%（KM1型非承重空心砖）0.09×65%×19×1.1=1.20 KN/M2双面粉刷：2×0.4 KN/M2q恒=1.2+0.40 +0.4=2.0 KN/M24.按跨度确定板厚及面荷载标准值选用表：(kN/M2)双向板短向跨度板厚楼层上人屋面及露台≤3300 h=90 q恒=3.9 不用300＜L≤3800 h=100 q恒=4.1 6.03800＜L≤4200 h=110 q恒=4.4 6.34200＜L≤4500 h=120 q恒=4.6 6.54500＜L≤4900 h=130 q恒=4.9 6.84900＜L≤5300 h=140 q恒=5.1 7.05300＜L≤5700 h=150 q恒=5.4 7.35700＜L≤6000 h=160 q恒=5.6 7.5注：单向板及坡屋面板应另行计算。

结构专业常用的荷载标准值汇总

住宅楼(含局部办公、商店)竖向荷载一、屋面及楼面活荷载标准值Q k2．屋面均布活荷载不与雪荷载同时组合，取大值。

3．屋顶花园及入户花园活荷载不包括花圃土石等材料自重。

4．对于因排水不畅、堵塞等引起的积水荷载，设计时采取构造措施加以防止；必要时，按积水的可能深度确定屋面及雨篷、檐沟的活荷载。

二、屋面及楼面永久荷载标准值G k1．上人平屋面20mm厚1：2水泥砂浆粉面20.0X0.02=0.4 kN/㎡50mm厚细石混凝土24.0X0.05=1.2 kN/㎡3mm厚水泥石灰砂浆隔离层20.0X0.003=0.06 kN/㎡20mm厚1：3水泥砂浆找平20.0X0.02=0.4 kN/㎡3mm厚沥青防水卷材防水层0.10 kN/㎡150mm厚轻质混凝土找坡11.0X0.150=1.65 kN/㎡20mm厚1：3水泥砂浆找平20.0X0.02=0.4 kN/㎡120(130)<140>[150] mm厚钢筋混凝土屋面板25.0X0.12=3.0 kN/㎡(25.0X0.13=3.25 kN/㎡)<25.0X0.14=3.5 kN/㎡>[25.0X0.15=3.75 kN/㎡]板底粉刷0.40 kN/㎡120mm厚板G k=7.6 kN/㎡130mm厚板G k=7.9 kN/㎡140mm厚板G k=8.1 kN/㎡150mm厚板G k=8.4 kN/㎡2．不上人平屋面50mm厚细石混凝土24.0X0.05=1.20 kN/㎡3mm厚水泥石灰砂浆隔离层20.0X0.003=0.06 kN/㎡20mm厚1：3水泥砂浆找平20.0X0.02=0.4 kN/㎡3mm厚沥青防水卷材防水层0.10 kN/㎡150mm厚轻质混凝土找坡11.0X0.150=1.65 kN/㎡20mm厚1：3水泥砂浆找平20.0X0.02=0.4 kN/㎡120(130)<140>[150] mm厚钢筋混凝土屋面板25.0X0.12=3.0 kN/㎡(25.0X0.13=3.25 kN/㎡)<25.0X0.14=3.5 kN/㎡>[25.0X0.15=3.75 kN/㎡] 板底粉刷0.40 kN/㎡120mm厚板G k=7.2 kN/㎡130mm厚板G k=7.5 kN/㎡140mm厚板G k=7.7 kN/㎡150mm厚板G k=8.0 kN/㎡3．坡屋面（坡屋面与水平面夹角а=33°）瓦 1.0 kN/㎡30mm厚保温层 5.0X0.03=0.15 kN/㎡20mm厚1：3防水砂浆找平20.0X0.02=0.4 kN/㎡3mm厚水泥石灰砂浆隔离层20.0X0.003=0.06 kN/㎡1.2mm厚高分子卷材防水层0.10 kN/㎡25mm厚1：3水泥砂浆找平20.0X0.025=0.5 kN/㎡120(130)<140>[150] mm厚钢筋混凝土屋面板25.0X0.12=3.0 kN/㎡(25.0X0.13=3.25 kN/㎡)<25.0X0.14=3.5 kN/㎡>[25.0X0.15=3.75 kN/㎡]板底粉刷0.40 kN/㎡120mm厚板G k=5.6 KN/㎡/COS33°=6.7 kN/㎡130mm厚板G k=5.9 KN/㎡/COS33°=7.1 kN/㎡140mm厚板G k=6.1 KN/㎡/COS33°=7.3 kN/㎡150mm厚板G k=6.4 KN/㎡/COS33°=7.7 kN/㎡4．起居室、卧室、办公室楼面20mm厚粉刷面层20.0X0.02=0.4 kN/㎡30 mm厚细石混凝土层24.0X0.03=0.72 kN/㎡100(120)<130>[140]{150}mm厚钢筋混凝土板25.0X0.1=2.5 kN/㎡(25.0X0.12=3.0 kN/㎡)<25.0X0.13=3.25 kN/㎡>[25.0X0.14=3.5 kN/㎡]{25.0X0.15=3.75 kN/㎡} 板底粉刷0.40 kN/㎡100mm厚板G k=4.1 kN/㎡120mm厚板Gk=4.6 kN/㎡130mm厚板G k=4.9 kN/㎡140mm厚板G k=5.1 kN/㎡150mm厚板G k=5.4 kN/㎡5．厨房楼面20mm厚1：2水泥砂浆抹面20X0.02=0.4 kN/㎡20mm厚细石混凝土保护层24.0X0.02=0.48 kN/㎡10mm厚聚合物水泥砂浆找平20.0X0.01=0.2 kN/㎡20mm厚(最薄处)1：3水泥砂浆找坡20.0X0.03=0.6 kN/㎡90(120)[130]<140>{150} mm厚钢筋混凝土板25.0X0.09=2.25 kN/㎡(25.0X0.12=3.0 kN/㎡)[25.0X0.13=3.25 kN/㎡]<25.0X0.14=3.5 kN/㎡>{25.0X0.15=3.75 kN/㎡} 吊顶、管道0.40 kN/㎡90mm厚板G k=4.4 kN/㎡120mm厚板G k=5.1 kN/㎡130mm厚板G k=5.4 kN/㎡140mm厚板G k=5.6 kN/㎡150mm厚板G k=5.9 kN/㎡6．卫生间楼面20mm厚1：2.5水泥砂浆抹面20.0X0.02=0.4 kN/㎡20mm厚细石混凝土保护层24.0X0.02=0.48 kN/㎡10mm厚聚合物水泥砂浆找平20.0X0.01=0.2 kN/㎡20mm厚(最薄处)1：3水泥砂浆找坡20.0X0.03=0.6 kN/㎡90(120)[130]<140>{150} mm厚钢筋混凝土板25.0X0.09=2.25 kN/㎡(25.0X0.12=3.0 kN/㎡)[25.0X0.13=3.25 kN/㎡]<25.0X0.14=3.5 kN/㎡>{25.0X0.15=3.75 kN/㎡} 吊顶、管道0.40 kN/㎡90mm厚板G k=4.4 kN/㎡120mm厚板G k=5.1 kN/㎡130mm厚板G k=5.4 kN/㎡140mm厚板G k=5.6 kN/㎡150mm厚板G k=5.9 kN/㎡7．阳台楼面20mm厚1：2.5水泥砂浆抹面20.0X0.02=0.4 kN/㎡20mm厚细石混凝土保护层24.0X0.02=0.48 kN/㎡10mm厚聚合物水泥砂浆找平20.0X0.01=0.2 kN/㎡15mm厚(最薄处)1：3水泥砂浆找坡20.0X0.035=0.7 kN/㎡90(120)[130]<140>{150} mm厚钢筋混凝土板25.0X0.09=2.25 kN/㎡(25.0X0.12=3.0 kN/㎡)[25.0X0.13=3.25 kN/㎡]<25.0X0.14=3.5 kN/㎡>{25.0X0.15=3.75 kN/㎡} 板底粉刷0.40 kN/㎡90mm厚板G k=4.5 kN/㎡120mm厚板G k=5.2 kN/㎡130mm厚板G k=5.5 kN/㎡140mm厚板G k=5.7 kN/㎡150mm厚板G k=6.0 kN/㎡8．电梯厅20mm厚粉刷面层20.0X0.02=0.4 kN/㎡60 mm厚细石混凝土层24.0X0.06=1.44 kN/㎡120(130)<140>[150] mm厚钢筋混凝土板25.0X0.12=3.0 kN/㎡(25.0X0.13=3.25 kN/㎡)<25.0X0.14=3.5 kN/㎡>[25.0X0.15=3.75 kN/㎡] 板底粉刷0.4 kN/㎡120mm厚板G k=5.3 kN/㎡130mm厚板G k=5.5 kN/㎡140mm厚板G k=5.8 kN/㎡150mm厚板G k=6.0 kN/㎡9．电梯机房20mm厚粉刷面层20.0X0.02=0.4 kN/㎡30 mm厚细石混凝土层24.0X0.03=0.72 kN/㎡120(130)<140>[150] mm厚钢筋混凝土板25.0X0.12=3.0 kN/㎡(25.0X0.13=3.25 kN/㎡)<25.0X0.14=3.5 kN/㎡>[25.0X0.15=3.75 kN/㎡] 板底粉刷0.4 kN/㎡120mm厚板G k=4.6 kN/㎡130mm厚板G k=4.9 kN/㎡140mm厚板G k=5.1 kN/㎡150mm厚板G k=5.3 kN/㎡10．水箱间楼面20mm厚粉刷面层20.0X0.02=0.4 kN/㎡30 mm厚细石混凝土层24.0X0.03=0.72 kN/㎡100(120)<130>[140]{150} mm厚钢筋混凝土板25.0X0.10=2.5 kN/㎡(25.0X0.12=3.0 kN/㎡)<25.0X0.13=3.25 kN/㎡>[25.0X0.14=3.5 kN/㎡]{25.0X0.15=3.75 kN/㎡} 板底粉刷0.4 KN/㎡100mm厚板G k=4.1 kN/㎡120mm厚板G k=4.6 kN/㎡130mm厚板G k=4.8 kN/㎡140mm厚板G k=5.1 kN/㎡150mm厚板G k=5.3 kN/㎡三、墙体永久荷载标准值G k1.200厚砼小型空心砌块墙体(容重r≤12 kN/m³)、页岩多孔砖墙体：双面20mm厚抹灰20.0X0.02X2=0.8 kN/㎡200mm厚墙(含钢筋混凝土构造柱、腰带、灰缝等折算重量) 2.85 kN/㎡G k=3.7 kN/㎡2.200厚砼小型空心砌块墙体(容重r≤12 kN/m³)、页岩多孔砖墙体：双面20mm厚抹灰(外墙有保温层及其构造层时) 20.0X0.02X2+0.5=1.3 kN/㎡200mm厚墙(含钢筋混凝土构造柱、腰带、灰缝等折算重量) 2.85 kN/㎡用于外墙有保温层及其构造层时: G k=4.2 kN/㎡3.100厚砼小型空心砌块墙体(容重r≤12 kN/m³)、页岩多孔砖墙体：双面20mm厚抹灰20.0X0.02X2=0.8 kN/㎡100mm厚墙(含钢筋混凝土构造柱、腰带、灰缝等折算重量) 1.43 kN/㎡G k=2.3 kN/㎡4.200厚轻集料空心砌块等轻质砌块墙体(容重r≤8 kN/m³)：双面20mm厚抹灰20.0X0.02X2=0.8 kN/㎡200mm厚轻质墙体(含钢筋混凝土构造柱、腰带、灰缝等折算重量) 2.2 kN/㎡G k=3.0 kN/㎡5.100厚轻集料空心砌块等轻质砌块墙体(容重r≤8 kN/m³)：双面20mm厚抹灰20.0X0.02X2=0.8 kN/㎡100 mm厚轻质墙体(含钢筋混凝土构造柱、腰带、灰缝等折算重量) 1.2 kN/㎡G k=2.0 kN/㎡6.150厚轻集料空心砌块等轻质砌块墙体(容重r≤8 kN/m³)：双面20mm厚抹灰20.0X0.02X2=0.8 kN/㎡150 mm厚轻质墙体(含钢筋混凝土构造柱、腰带、灰缝等折算重量) 1.7 kN/㎡G k=2.5 kN/㎡7.200厚加气砼砌块墙体(容重r≤6.5 kN/m³)：双面20mm厚抹灰20.0X0.02X2=0.8 kN/㎡200mm厚墙(含钢筋混凝土构造柱、腰带、灰缝等折算重量) 2.0 kN/㎡G k=2.8 kN/㎡8.100厚加气砼砌块墙体(容重r≤6.5 kN/m³)：双面20mm厚抹灰20.0X0.02X2=0.8 kN/㎡100mm厚墙(含钢筋混凝土构造柱、腰带、灰缝等折算重量) 1.0kN/㎡G k=1.8 kN/㎡9.150厚加气砼砌块墙体(容重r≤7 kN/m³)：双面20mm厚抹灰20.0X0.02X2=0.8 kN/㎡100mm厚墙(含钢筋混凝土构造柱、腰带、灰缝等折算重量) 1.5 kN/㎡G k=2.3 kN/㎡。

桩基承载力验算

清溪湖大桥5#墩单桩塔吊基础计算1.桩底承载力计算现桩顶最大承载力为塔吊自重G1=410.19KN，Mmax=1470KN.m，承台总重G2=382.9KN （砼t容重按 2.5t/m³），水平力P=34.3KN ,桩基自重G3=562.7KN(按13M桩长计)，F=G1+G2+G3=1355.79KN桩基竖向承载力验算：桩基直径d=1.5mP=（C1A+C2Uh）RaP——单桩轴向受压容许承载力（KN）Ra——天然湿度的岩石单轴极限抗压强度（KPa）（由《从莞高速公路东莞段（含清溪支线）清溪湖大桥岩石单轴极限抗压强度统计表》（见附图一）可知，清溪湖大桥岩石单轴极限抗压强度最大值为139.2MPa，最小值为42.8MPa，现计算取值Ra=30MPa）h——桩嵌入基岩深度（m）不包括风化层U——桩嵌入基岩部分的横截面周长A——桩底横截面面积C1、C2——清孔情况、岩石破碎程度因素所定系数，按下表采用系数C122、对于钻孔桩，C1、C2值可降低20%采用按一般条件取值C1=0.5，C2=0.04现桩基嵌入微风化＜0.5m，故不考虑C2，即P= C1ARa=0.5×0.75×πR²×30×10³=19.87×10³KN＞F=1355.79KN故桩基承载力满足要求2.桩基截面验算桩径d=1.5m, 那么1.5m圆形截面的抵抗矩W1=(π*d3)/32=(3.14*1.53)/32=0.331m3选取桩顶截面为最不利截面，最大弯矩为1470kn.·m,C25砼的轴心抗压强度f cd=11.5mpa 即此弯矩产生的抵抗矩W2=Mmax/f cd=1470kn·m/11.5mpa=0.128m3W1>W2 即1.5m桩满足要求为确保安全性与塔吊供应商商议在承台顶起20m处增加一道护墙，以确保绝对安全。

桩基承载力验算

相对界限受压区高度 b桩基承载力的验算：本塔吊桩基直径① 1500mm 底部直径①2100mm 桩纵向筋 20①22,箍筋① 16@200砼强度等级C 20,桩长=10000mm 持力层为微风化岩。

根据厂方图纸提供，塔吊作用在桩顶的压力i =600.9KN ，水平力2=25.1KN 。

作用在桩基弯矩M=1523.9KNP m M=-287.9KN • m桩基竖向承载力计算:1、承台荷重：G=3X 3X 2X 25=450KN2、作用在桩基的竖向力设计值 N= ( P+G )X 1.2= 1261.08KN3、确定平桩竖向极限承载力标准值Qk ： Qk=书 p q pkA2 q pk =4000KN/m =0.812 2 2 A=n r =3.14 X 1.05 =3.462mQk =0.81 X 4000 X 3.462=11216.9KN4、桩基竖向承载力设计值：R=Q/r p r p 查表 5.2.2 r p =1.65R=11216.9/1.65=6798.12KNr 。

• N=1.1 X 1261.08=1387.19KN<R (安全)二、桩基正截面承载力计算：桩总弯矩 M 总二P 2X 2+M-M=25.1X 2+1523.9-287.9 =1286.2KN • mip P =(0.8/D) 1/3 =(0.8/1.5)1/3b=0.8/(1+f s/0.0033E s)=0.8/1+f s/0.0033E S=0.8/(1+310/0.0033 X 2X 10)=0.8/1.469697=0.544截面的有效高度h0：h0 =r+r s=750+600=1350mm混凝土的受压区高度X b：X b= b h0=0.544 1350=734.4mm桩截面面积A:2 2 5 2A = n r =3.14 X 750 =17.66 10 mm2 全部纵向钢筋的截面面积(本桩20 22) A s=7602mm桩半径r=750mm纵向钢筋所在圆周半径r s=600mm轴向力对截面重心的偏心距e。

地基和桩基承载力设计值

地基承载力设计值【资料来源】《建筑地基基础设计规范》（GBJ 7-89）5.1.3地基承载力设计值，应符合下列规定：一、当基础宽度大于3m或埋置深度大于0.5m时，除岩石地基外，其地基承载力设计值应按下式计算：(5.1.3)f = f k+^b Y (b —3) +n d Y (d —0.5)式中f ---地基承载力设计值；f k ---地基承载力标准值，按本规范第 3.2.1条至3.2.3条确定；n、n ---基础宽度和埋深的地基承载力修正系数，按基底下土类查表 5.1.3；Y --- 土的重度，为基底以下土的天然质量密度p与重力加速度g的乘积，地下水位以下取有效重度；b ---基础底面宽度（m），当基宽小于3m按3m考虑，大于6m按6m考虑；Y ---基础底面以上土的加权平均重度，地下水位以下取有效重度；d ---基础埋置深度（m），—般自室外地面标高算起。

在填方整平地区，可自填土地面标高算起，但填土在上部结构施工后完成时，应从天然地面标高算起。

对于地下室，如采用箱形基础或筏基时，基础埋置深度自室外地面标咼算起，在其他情况下，应从室内地面标咼算起。

当计算所得设计值f v 1.1f k时，可取f= 1.1f k；二、当不满足按（5.1.3）式计算的条件时，可按f= 1.1f k直接确定地基承载力设计值。

承载力修正系数表5.1.3成桩工艺选择参考表《建筑桩基技术规范》（JGJ 94-94）323 桩的布置需符合下列要求：323.1 桩的中心距：（1）桩的最小中心距应符合表3.2.3-1的规定。

对于大面积桩群，尤其是挤土桩，桩的最小中心距宜按表列值适当加大；表 3.2.3 —1注：①d —圆桩直径或方桩边长。

（2）扩底灌注桩除应符合表 3.2.3 —1的要求外，尚应满足表 3.2.3 —2的规定灌注桩扩底端最小中心距表 3.2.3 —2注：①D —扩大端设计直径。

3.2.3.2 排列基桩时，宜使桩群承载力合力点与长期荷载重心重合，并使柱基受水平力和力矩较大方向有较大的截面模量。

结构设计荷载取值的归纳和总结

结构设计荷载取值的归纳和总结：注：荷载规范里面存在加“*”，需参照“建筑装修面层做法”“全国民用建筑工程技术措施”一、关于板荷载（1）楼板1、一般楼板（不带地暖）：[恒]：自重+（为普通细石砼楼面）[活]：*用途*空洞周围一跨、长度较长的建筑的板厚适当加大120且配筋采用双层双向配筋。

悬挑楼板[活]：取+，大房间取2、带地暖楼板：[恒]：自重+（常80厚采暖层）[活]：*用途3、*根据活动的人和设施状况，民用建筑楼面活荷载取值原则①活动的人很少，②活动的人较多且有设备，③活动的人很多且有较重设备，④活动的人很集中，有时很挤或有较重设备，⑤活动的性质比较剧烈，⑥储存物品的仓库，⑦有大型的机械设备，~4、各种用途的[活]荷载：A.*1(1) 住宅、宿舍、旅馆、办公楼（视情况取~）、医院病房、托儿所、幼儿园：*1(2) 试验室、阅览室、会议室、医院门诊室：休息室：（含贵宾休息室）EMI试验室：（经验）网络通信室：（经验）会所：（一般房间取，活动的人较多的房间取比较合适）①学校建筑：书画教室琴房音乐培训室耳光室广播室阶梯教室：（全国）科技教室多媒体教室乒乓球室信息服务箢便利店道具间多功能厅跆拳道练习馆屋顶溜冰场器材间①医院（全国民用建筑工程设计技术措施-结构）：X光室：1、30MA移动式X光机2、200MA诊断X光机3、200kV治疗机4、X光存片室口腔科：1、201型治疗台及电动脚踏升降椅2、205型、206型治疗台及3704型椅消毒室：1、1602型消毒柜2、2616型治疗台及3704型椅消毒室：3000型、3008型万能手术床及3001型骨科手术台产房：设3009型产房血库：设D-101型冰箱A0.* 11 走廊、门厅：(1)住宅、宿舍、旅馆、医院病房、托儿所、幼儿园：(2)办公楼、餐厅、医院门诊部(3)教学楼及其他可能出现人员密集的情况（电梯门外审查师要求）A1.* 12 楼梯：（楼梯部分另详）(1)多层住宅(2)其他（消防疏散楼梯常用）A2.* 10 浴室、卫生间、盥洗室：（卫生间部分另详）A3.* 13 阳台：（阳台部分另详）(1)可能出现人员密集的情况(2)其他B.*2 教室、食堂、餐厅、一般资料档案室：（用餐地方）*9 厨房(1)餐厅的：（做饭地方）(2)其他的：（一般）C.*3(1) 礼堂、剧场、影院、有固定座位的看台：*4(2) 无固定座位的看台：房：*3(2) 公共洗衣房：*5(1) 健身房、演出舞台：*7 通风机房、电梯机房：（电梯部分另详）空调机房：发电机房、变配电房：10库房、药房等*房：微机电子计算机房D.*4(1) 商店、展览厅、车站、港口、机场大厅及其旅客等候车室：*5(2) 运动场、舞厅：厅：（应该指住宅厅）E.*6(1) 书库、档案室、贮藏室：（当＞2m，每米高[活]≥m2）*6(2) 密集柜书库：（无过道）资料室：住宅书房：F.*8 汽车通道及客车停车库：客车：(1)单向板（Ln≥2m）和双向板（Ln≥3mx3m）(2)双向板、无梁楼盖（Ln≥6mx6m）消防车： (1)单向板（Ln≥2m）和双向板（Ln≥3mx3m）(2)双向板、无梁楼盖（Ln≥6mx6m）客车：载人＜9人；消防车：满载总重300kN的大型卡车不符合上述情况，直接按车轮局部荷载计算板内力，客车局部荷载（*）；消防车60/（*）地下室小型汽车停车库：；（2）楼梯1、板厚取0：[恒]：（平台板取，注意荷载两边倒）[活]：（消防楼梯、其他按荷规；*密集人流≥）2、也可以将荷载分成均布/集中荷载加到梁上。

地基和桩基承载力设计值

导管接触溶栓治疗急性和亚急性下肢深静脉血栓临床疗效分析韩道正;沈超;周云;吴昊;周巧玲;王燕;孙蓬【摘要】目的评估导管接触溶栓（CDT）治疗急性和亚急性下肢深静脉血栓形成（DVT）的临床疗效。

方法回顾性分析2012年3月至2017年5月扬州大学附属医院血管外科收治的40例DVT患者的临床资料,其中CDT组17例,外周静脉溶栓组23例,比较2组患者治疗前后患肢和健肢的大、小腿周径差,患肢消肿率,患肢静脉通畅度评分,溶栓后患肢的静脉通畅率;随访1～62个月,根据Villalta评分对治疗后患者血栓形成后综合征（PTS）的发生做出诊断。

结果 40例患者的肢体肿胀均不同程度消退,无出血、肺栓塞（PE）、感染、血栓复发等并发症。

2组患者治疗后大腿和小腿健、患侧的肢体周径差明显小于治疗前,CDT组比静脉溶栓组更明显;2组患者治疗后造影复查显示,静脉通畅评分比治疗前明显减小,CDT组比静脉溶栓组更明显;随访结果显示,CDT组与静脉溶栓组患者的Villalta评分分别为（3.06±0.78）分、（4.22±0.61）分,2组比较差异有统计学意义（P〈0.05）;PTS发生率分别为（2/17,11.76%）、（6/23,26.09%）,静脉溶栓组高于CDT组,差异有统计学意义（P〈0.05）。

结论 CDT治疗急性、亚急性下肢DVT,创伤小、疗效明显、安全性高,值得在临床进一步推广。

【期刊名称】《血管与腔内血管外科杂志》【年(卷),期】2017(000)003【总页数】6页(P742-746)【关键词】急性和亚急性下肢深静脉血栓形成;导管接触溶栓;静脉溶栓【作者】韩道正;沈超;周云;吴昊;周巧玲;王燕;孙蓬【作者单位】扬州大学附属医院血管外科,江苏扬州225009;扬州大学附属医院血管外科,江苏扬州225009;扬州大学附属医院血管外科,江苏扬州225009;扬州大学附属医院血管外科,江苏扬州225009;扬州大学附属医院血管外科,江苏扬州225009;扬州大学附属医院血管外科,江苏扬州225009;扬州大学附属医院血管外科,江苏扬州225009【正文语种】中文【中图分类】R654.4静脉血栓栓塞症（venous thromboembolism，VTE）是继急性心肌梗死和脑中风之后的第3大血管疾病[1]。

桩基(设计-设计极限-极限-承载-终压-复压值)计算确定

桩基（设计、设计极限、极限、承载、终压、复压值）计算确定一、概述1、概念单桩承载力特征值×1.25=单桩承载力设计值；单桩承载力特征值×2=单桩承载力极限值＝桩侧摩阻力＋桩端阻力=单桩承载力（设计）单桩承载力设计值×1.6=单桩承载力极限值。

2、静压桩终压值确定压桩应控制好终止条件，一般可按以下进行控制：1）对于摩擦桩，按照设计桩长进行控制，但在施工前应先按设计桩长试压几根桩，待停置24h后，用与桩的设计极限承载力相等的终压力进行复压，如果桩在复压时几乎不动，即可以此进行控制。

2）对于端承摩擦桩或摩擦端承桩，按终压力值进行控制：①对于桩长大于21m的端承摩擦桩，终压力值一般取桩的设计极限承载力。

当桩周土为粘性土且灵敏度较高时，终压力可按设计极限承载力的0.8~0.9倍取值；②当桩长小于21m，而大于14m时，终压力按设计极限承载力的1.1~1.4倍取值；或桩的设计极限承载力取终压力值的0.7~0.9倍；③当桩长小于14m时，终压力按设计极限承载力的1.4~1.6倍取值；或设计极限承载力取终压力值0.6~0.7倍，其中对于小于8m 的超短桩，按0.6倍取值。

3）超载压桩时，一般不宜采用满载连续复压法，但在必要时可以进行复压，复压的次数不宜超过2次，且每次稳压时间不宜超过10s。

3、静压桩复压值确定取终压力值举例：桩长18～20m ， 800kn （单桩竖向承载力特征值）＝2×800 kn ＝1600 kn 单桩承载力（设计）极限值＝1600 kn/1.6＝1000 kn （单桩承载力设计值）＝1600 kn ×1.25＝2000 kn(终压力值、复压力值) ，当桩长小于21m ，而大于14m 时，终压力按设计极限承载力的1.1~1.4倍取值（取1.25）。

二、钢管桩承载力(5.3.7-1)当h d /d <5时, (5.3.7-2)当h d /d ≥5时, (5.3.7-3)式中：q sik 、q pk 分别按表5.3.5-1、5.3.5-2取与混凝土预制桩相同值；：桩端土塞效应系数；对于闭口钢管桩λp = 1，对于敞口钢管桩按式(5.3.7-2)、（5.3.7-3）取值；h b ：桩端进入持力层深度； d ：钢管桩外径。