二OO四中国电力科学技术奖-厦门电机工程学会

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混合励磁发电机谐波无刷励磁系统设计研究

混合励磁发电机谐波无刷励磁系统设计研究

第27卷㊀第6期2023年6月㊀电㊀机㊀与㊀控㊀制㊀学㊀报Electri c ㊀Machines ㊀and ㊀Control㊀Vol.27No.6Jun.2023㊀㊀㊀㊀㊀㊀混合励磁发电机谐波无刷励磁系统设计研究夏永洪1,㊀周琳1,2,㊀王名名1,㊀简缵道3,㊀陈瑛1,㊀熊永康1(1.南昌大学信息工程学院,江西南昌330031;2.国网南通供电公司,江苏南通226001;3.江西清华泰豪三波电机有限公司,江西南昌330096)摘㊀要:为解决永磁发电机气隙磁场调节问题并保持其无刷化的优点,提出一种基于谐波磁场的混合励磁发电机无刷励磁原理,推导转子励磁绕组电流与定子谐波励磁绕组电流之间的关联关系㊂给出了谐波无刷励磁系统的设计原则和方法,包括输入直流电流和不同频率交流电流励磁时的定子谐波励磁绕组极对数㊁转子谐波绕组和励磁绕组节距,以及构成谐波无刷励磁系统的绕组匝数的确定方法㊂以一台48槽㊁2对极的混合励磁发电机为例,详细分析了定子谐波励磁绕组㊁转子谐波绕组和励磁绕组设计过程,得到了相应的绕组展开图和绕组布置示意图㊂针对定子谐波励磁绕组极对数分别为8㊁12和24三种情况进行了仿真计算,电枢绕组空载线电压谐波分析与转子谐波绕组感应的谐波电动势次数均与理论分析相符㊂研制了一台谐波无刷混合励磁同步发电机样机,测试结果验证理论分析和计算的正确性㊂关键词:混合励磁;永磁发电机;同步发电机;无刷励磁;谐波励磁;励磁系统DOI :10.15938/j.emc.2023.06.009中图分类号:TM341文献标志码:A文章编号:1007-449X(2023)06-0073-12㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀收稿日期:2022-04-16基金项目:国家自然科学基金(52067015)作者简介:夏永洪(1978 ),男,博士,教授,研究方向为电机及其控制;周㊀琳(1996 ),女,硕士研究生,研究方向为电机及其控制;王名名(1997 ),男,硕士研究生,研究方向为电机及其控制;简缵道(1967 ),男,学士,高级工程师,研究方向为发电机及永磁电机设计;陈㊀瑛(1973 ),女,硕士,副教授,研究方向为电机及其控制;熊永康(1992 ),男,博士,讲师,研究方向为电力电子控制㊂通信作者:熊永康Design research of harmonic brushless excitation system forhybrid excitation generatorXIA Yonghong 1,㊀ZHOU Lin 1,2,㊀WANG Mingming 1,㊀JIAN Zandao 3,㊀CHEN Ying 1,㊀XIONG Yongkang 1(1.School of Information Engineering,Nanchang University,Nanchang 330031,China;2.State Grid Nantong Power SupplyCompany,Nantong 226001,China;3.Jiangxi Tsinghua Tellhow Sanbo Electric Machinery Co.Ltd.,Nanchang 330096,China)Abstract :In order to solve the problem of air gap magnetic field regulation of permanent magnet generator and maintain its brushless advantages,a brushless hybrid excitation synchronous generator (HESG)based on harmonic excitation is proposed.The relation between rotor excitation winding current and stator harmonic excitation winding current was deduced.The design principle and method of harmonic brushlessexcitation system were given,including the number of pole pairs of the stator harmonic winding for input-ting DC current and different frequency AC current,the pole pitch of the rotor harmonic winding and ex-citation winding,and the method to determine the winding turns of the harmonic brushless excitation sys-tem.Taking a 48-slot,4-pole hybrid excitation generator as an example,the design process of stator har-monic winding,rotor harmonic winding and excitation winding was analyzed in detail.The correspondingwinding expansion diagram and winding layout diagram were obtained.Simulation calculations were made for the three cases when the number of pole pairs of the stator harmonic excitation windings are8,12and 24.The harmonic analysis of no-load line voltage of the armature winding and the harmonic EMF induced by rotor harmonic winding were agreed with the theoretical analysis.A brushless HESG prototype based on harmonic excitation was developed,the correctness of theoretical analysis and calculation were verified by test results.Keywords:hybrid excitation;permanent magnet generator;synchronous generator;brushless excitation; harmonic excitation;excitation system0㊀引㊀言为了克服永磁电机气隙磁场难以调节的缺点,学者们提出了许多混合励磁永磁电机方案[1-5]㊂这种新型永磁电机包含两种磁动势:永磁磁动势和电励磁磁动势㊂通过改变电励磁绕组中的电流大小及方向,可以方便地调节电机气隙磁场㊂目前,大部分混合励磁电机方案均可以方便地调节气隙磁场,但由于励磁绕组仍布置在转子上,需要借助电刷和滑环输入励磁电流,从而失去了永磁电机无刷化的优点[6-8]㊂实际上,采用谐波励磁方式可以较好地解决电机无刷化的问题㊂文献[9]利用定子齿谐波磁导引起的齿谐波磁场,在转子侧谐波绕组中感应齿谐波电动势,整流后提供给同步电机的励磁绕组进行励磁,该方案无需电刷滑环或者交流励磁机㊂当齿谐波励磁方式应用于电励磁同步电机时,为了获得足够的励磁功率,其定子槽口比普通电机宽较多,导致定子电枢绕组中含有较强的齿谐波电动势,引起波形畸变,并且带负载的能力较差㊂文献[10-11]利用三相电枢绕组谐波磁动势产生的谐波磁场在转子谐波绕组中感应的谐波电动势整流后作为励磁电源,因谐波磁动势较小,提供的励磁功率有限㊂文献[12-14]通过控制三相电枢绕组中的电流,利用其产生的三次谐波脉振磁场在转子谐波绕组中感应的电动势,整流后输出励磁电源㊂但该电机增加了功率变换器㊂以上这些谐波无刷励磁方式,均是应用于电励磁同步电机中,且通过转子谐波绕组感应的电动势提供励磁功率,发电机运行时,起励不便㊁带负载时励磁功率不足仍是亟需解决的问题㊂混合励磁发电机因永磁体的存在,具有起励方便㊁建压迅速的优点㊂此外,在混合励磁同步电机中,通常以永磁磁动势为主,电励磁磁动势作为辅助调节,所需要的励磁功率较小㊂为此提出一种基于谐波磁场的无刷混合励磁发电机,阐述其谐波无刷励磁原理,推导转子励磁电流与定子谐波励磁电流之间的数学表达;详细分析构成谐波无刷励磁系统的定子谐波励磁绕组㊁转子谐波绕组和励磁绕组的设计方法,以具体电机为例,给出这些绕组的设计过程㊁绕组布置方式和绕组排列图,并进行仿真计算㊂最后,研制1台谐波无刷混合励磁发电机样机加以验证㊂1㊀谐波无刷励磁原理图1为谐波无刷混合励磁发电机原理图[15-16]㊂在传统混合励磁发电机已有的定转子铁心㊁电枢绕组㊁励磁绕组㊁永磁体和转轴等基础上,分别在定子铁心中布置一套谐波励磁绕组以及在转子铁心中布置一套谐波绕组㊂定子谐波励磁绕组产生的谐波磁场会在转子谐波绕组中感应谐波电动势,对于谐波励磁绕组和谐波绕组而言,相当于一台旋转电枢式的同步发电机㊂转子谐波绕组通过二极管整流电路与转子励磁绕组相连,因此,该混合励磁发电机借助定子谐波励磁绕组和转子谐波绕组之间的电磁耦合关系实现了无刷化㊂图1㊀谐波无刷混合励磁发电机原理图Fig.1㊀Schematic diagram of brushless hybrid excita-tion generator based on harmonic magnetic field假定电机的极对数为p,定子谐波励磁绕组的极对数为kp(k为正整数且kȡ2),定子谐波励磁绕47电㊀机㊀与㊀控㊀制㊀学㊀报㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀第27卷㊀组电流为i hfd=I hfdm n cos(nωt)㊂(1)式中:I hfdm n为n次谐波电流幅值(nȡ0),当n=0时,表示输入的谐波励磁电流为直流电流;ω为电流角频率;t为时间㊂定子谐波励磁绕组电流产生的气隙磁场可表示为b(α)=λ0F mνk[cos(νkα-nωt)+cos(νkα+nωt)]=b1(α)+b2(α)㊂(2)式中:α为定子坐标系电角度;λ0为平均气隙磁导;F mνk为νk次谐波励磁磁动势的幅值,且F mνk= N hfd I hfdm sin[π/(2ν)]/νπ,ν为奇数;N hfd为定子谐波励磁绕组匝数㊂由式(2)可知,气隙磁密由两部分组成㊂第一部分气隙磁密的次数为νk,相对定子的转速为nω/νk,在定子绕组中感应n次谐波电动势;相对转子转速为(ω-nω/νk),在转子绕组中感应(νk-n)次谐波电动势,其主要分量为(k-n)次㊂第二部分气隙磁密的次数为νk,相对定子的转速为-nω/νk,在定子绕组中感应n次谐波电动势;相对转子转速为(ω+nω/νk),在转子绕组中感应(νk+n)次谐波电动势,其主要分量为(k+n)次㊂气隙磁场b1(α)的主要分量在转子绕组中感应的谐波电动势有效值为E hr1=22π(k-n)k f1λ0lτN hr N hfd I hfdm㊂(3)式中:l为电机铁心长度;N hr为转子谐波绕组有效匝数;f1为基波频率;τ为基波极距㊂气隙磁场b2(α)的主要分量在转子绕组中感应的谐波电动势有效值为E hr2=22π(k+n)k f1λ0lτN hr N hfd I hfdm㊂(4)为了简化分析,假设气隙磁场b1(α)和b2(α)在转子谐波绕组中感应的谐波电动势相位相同,则谐波励磁系统提供的励磁电流为I fd=42k d f1λ0lτN hr N hfd I hfdmπ(R fd+R hr+2πX hr)㊂(5)式中:k d为整流系数,对于单相桥式不可控整流电路,k d=0.9;R fd为励磁绕组电阻;R hr为转子谐波绕组电阻;X hr为转子谐波绕组电抗㊂由式(5)可知,通过控制定子谐波励磁绕组电流可以调节转子励磁电流的大小,从而调节混合励磁同步发电机的气隙磁场和端电压,取消了电刷和滑环㊂2㊀谐波无刷励磁系统设计方法谐波无刷励磁系统是混合励磁发电机系统的一个主要组成部分,由定子谐波励磁绕组㊁转子谐波绕组和励磁绕组构成㊂为了减少谐波无刷励磁系统对电机性能和成本的影响,其设计拟遵循以下原则:1)产生的附加谐波磁场尽量不要影响电枢绕组的线电压波形畸变率;2)定子谐波励磁绕组和转子谐波绕组的嵌线方便,且两者充分耦合,以减少谐波绕组的用铜量;3)谐波无刷励磁系统的调节和控制方便㊂2.1㊀定子谐波励磁绕组极对数确定定子谐波励磁绕组中可以输入直流或者交流电流,下面对定子谐波励磁绕组电流产生的谐波磁场进行讨论:1)当n=0时,则i hfd=I hfdm,即定子谐波励磁绕组输入的电流为直流电㊂此时,定子谐波励磁绕组电流产生的谐波磁场b1(α)=b2(α)=λ0F mνk cos(νkα)与定子相对静止,这些谐波磁场不会在定子电枢绕组中感应谐波电动势,故不会影响定子电枢绕组电压波形的正弦性㊂当转子以同步转速旋转时,则静止的谐波磁场b1(α)和b2(α)均在转子谐波绕组中感应相同频率的谐波电动势㊂2)当n=νk时,谐波磁场b1(α)在转子谐波绕组中感应的谐波电动势为0,谐波磁场b2(α)会在转子谐波绕组中感应(2n)th或者(2νk)th谐波电动势,即转子谐波绕组中只得到一种频率的谐波电动势,便于谐波无刷励磁系统的调节和控制㊂(1)若n=νk=3m(mȡ1),则定子谐波励磁绕组电流产生的谐波磁场b1(α)和b2(α)在定子电枢绕组中会感应n(或者3m)次谐波电动势,但不会影响其线电压波形畸变率㊂(2)若n=νkʂ3m(mȡ1),则定子谐波励磁绕组电流产生的谐波磁场b1(α)和b2(α)在定子电枢绕组中感应的谐波电动势,会使电枢绕组线电压波形畸变㊂3)当nʂνk时,谐波磁场b1(α)和b2(α)会在转子谐波绕组中感应(νk-n)次和(νk+n)次两种不同频率的谐波电动势,不便于谐波励磁系统的调节和控制㊂根据上面的分析,定子谐波励磁电流可以为直流电流,定子谐波励磁绕组的极对数为kp(kȡ2),或者定子谐波励磁电流为i hfd=I hfdm cos(3mωt),定子谐波励磁绕组的极对数为kp=3mp(mȡ1)㊂在57第6期夏永洪等:混合励磁发电机谐波无刷励磁系统设计研究此基础上,定子谐波励磁绕组的实际极对数还需要考虑定子槽数Z 1和基波极对数p 等因素㊂2.2㊀谐波无刷励磁系统绕组节距确定谐波无刷励磁系统绕组节距的确定方法,如图2所示㊂电枢绕组的节距可以根据电机定子槽数和基波极数确定,为了改善电枢绕组电动势波形,电枢绕组的极距通常设计成短距㊂根据输入的定子谐波励磁电流㊁电机基波极对数,以及定子槽数,可以确定定子谐波励磁绕组的极对数和节距㊂对于谐波无刷励磁系统之间的磁场耦合关系,希望转子谐波绕组获得最大的谐波电动势,转子谐波绕组节距应等于定子谐波励磁绕组节距,而转子励磁绕组感应的谐波电动势希望等于0,因此,转子励磁绕组的节距应为定子谐波励磁绕组节距的2倍㊂图2㊀谐波无刷励磁系统绕组节距的确定方法Fig.2㊀Determination method of winding pitch of har-monic brushless excitation system2.3㊀谐波无刷励磁系统绕组匝数设计图3是谐波无刷励磁系统绕组匝数的综合设计流程㊂为了提高该混合励磁同步发电机的运行效率,当发电机空载运行时,谐波无刷励磁系统不工作,其空载额定电压仅由永磁体建立,可视为一台永磁同步发电机㊂因此,其结构参数㊁电枢绕组和永磁体的设计方法可以参考传统的永磁发电机的设计㊂通过对发电机空载运行和额定负载运行的比较,得出谐波无刷励磁系统所需提供的电励磁磁动势㊂根据励磁绕组电流密度㊁励磁绕组导体截面积和电励磁磁动势,可以得到励磁绕组的匝数及其电阻值R fd ㊂计算转子谐波绕组不同匝数时的电抗X hr ,当谐波绕组电抗X hr =πR fd /2时,谐波无刷励磁系统提供的励磁电流最大,从而得到转子谐波绕组的匝数㊂最后,根据定子谐波励磁绕组与转子谐波绕组之间的磁场耦合关系,计算额定负载运行时所需的定子谐波励磁绕组磁动势,根据谐波励磁绕组电流密度㊁谐波励磁绕组导体截面积和所需的谐波励磁绕组磁动势,最终确定定子谐波励磁绕组匝数㊂图3㊀谐波无刷励磁系统绕组匝数设计流程Fig.3㊀Design flow of winding turns of harmonic brush-less excitation system3㊀谐波无刷励磁系统设计分析根据上面无刷谐波励磁系统理论分析,当定子67电㊀机㊀与㊀控㊀制㊀学㊀报㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀第27卷㊀谐波励磁绕组输入直流或者交流时,以一台48槽2对极的混合励磁发电机为例,讨论谐波无刷励磁系统的设计㊂3.1㊀谐波励磁绕组通入直流电流当定子谐波励磁电流为直流电流时,定子谐波励磁绕组的极对数p h =kp (k ȡ2),由于电机定子槽数为48,极对数为2,因此定子谐波励磁绕组的极对数可以为4㊁6㊁8㊁12㊁24㊂1)定子谐波励磁绕组的极对数p h 为4㊂当p h =4时,转子只需开8个槽,则励磁绕组布置于切向充磁永磁体的上方,其产生的磁场需要经过永磁体形成闭合的磁回路,相当于串联磁路,各绕组排列如图4所示㊂图4㊀p h =4时的谐波励磁系统绕组排列图Fig.4㊀Winding arrangement diagram of harmonic ex-citation system when p h =42)定子谐波励磁绕组的极对数p h 为6㊂当p h =6时,转子需要开12个槽布置谐波绕组,并且谐波绕组和励磁绕组不方便共用同一个转子槽,因此每个磁极还得开2个槽布置励磁绕组,故转子总槽数位为20,各绕组排列如图5所示㊂图5㊀p h =6时的谐波励磁系统绕组排列图Fig.5㊀Winding arrangement diagram of harmonic ex-citation system when p h =63)定子谐波励磁绕组的极对数p h 为8㊂当p h =8时,定子谐波励磁绕组和转子谐波绕组均为8个线圈构成,转子需要开16个槽布置谐波绕组和励磁绕组,且谐波绕组和励磁绕组可以共用同一个槽,因此转子总槽数为16,各绕组排列如图6所示㊂77第6期夏永洪等:混合励磁发电机谐波无刷励磁系统设计研究图6㊀p h=8时的谐波励磁系统绕组排列图Fig.6㊀Winding arrangement diagram of harmonic ex-citation system when p h=84)定子谐波励磁绕组的极对数p h为12㊂当p h=12时,定子谐波励磁绕组和转子谐波绕组均由12个线圈构成,其展开图如图7所示㊂根据前面的分析,转子励磁绕组的节距为定子谐波励磁绕组极距的2l倍,l为正整数,且关于磁极中心对称,以一个磁极为例,转子励磁绕组可以布置在转子2号槽和6号槽,或者转子3号槽和5号槽,从气隙磁场调节效果来讲,转子励磁绕组布置在转子2号槽和6号槽更好,励磁绕组排列如图8所示㊂5)定子谐波励磁绕组的极对数p h为24㊂当p h=24时,定子谐波励磁绕组和转子谐波绕组均由24个线圈构成,为了获得最大的谐波电动势,转子谐波绕组的节距应等于定子谐波励磁绕组节距,所以两种绕组排列相同,图9给出了定子谐波励磁绕组展开图㊂由前面的理论可知,转子励磁绕组共有四种布置方式,一个磁极为例,可以放置在转子槽号:2-12㊁3-11㊁4-10㊁5-9,分别如图10(a)~图10(d)所示㊂综合考虑磁路饱和以及气隙磁场调节效果,排列方式2和3比排列方式1和4更好㊂图7㊀p h=12时的定子谐波励磁绕组和转子谐波绕组展开图Fig.7㊀Expanded diagram of stator harmonic excitation winding and rotor harmonic winding whenp h=12图8㊀p h=12时的励磁绕组布置示意图Fig.8㊀Layout diagram of field winding when p h=1287电㊀机㊀与㊀控㊀制㊀学㊀报㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀第27卷㊀图9㊀p h =24时的定子谐波励磁绕组展开图Fig.9㊀Expanded diagram of stator harmonic excitationwinding when p h =24图10㊀p h =24时的励磁绕组布置图和展开图Fig.10㊀Layout diagram of field winding when p h =243.2㊀谐波励磁绕组通入交流电流由上面分析可知,当定子谐波励磁电流输入的交流电流为i hfd =I hfdm cos(3mωt ),m ȡ1时,定子谐波励磁绕组的极对数为kp =3mp ㊂由于定子谐波励磁绕组的实际极对数还与定子槽数Z 和基波极对数p 等因素有关,为了更好地理解,同样以一台定子48槽㊁2对数极的混合励磁电机为例,可以确定该混合励磁发电机的定子谐波励磁绕组极对数为6㊁12㊁24三种情况,其定子谐波励磁绕组㊁转子谐波绕组和转子励磁绕组的布置方式,与谐波励磁绕组通入直流电流时相同㊂4㊀谐波无刷励磁系统性能计算为了验证理论分析的正确性,建立了混合励磁发电机系统有限元模型,针对定子谐波励磁绕组输入直流电流,计算了定子谐波励磁绕组为8对极㊁12对极和24对极三种情况时的谐波无刷励磁系统的性能㊂为了便于对比,计算不同方案时保持定子谐波励磁绕组总匝数为624匝㊁转子谐波绕组总匝数为120匝,且输入的直流励磁电流均为7.5A㊂1)定子谐波励磁绕组的极对数p h 为8㊂当定子谐波励磁电流为0和7.5A 时,得到了直槽和斜槽时的电枢绕组线电压波形及其主要谐波分量与基波的百分比值,以及转子谐波绕组电压波形,分别如图11~图14㊂2)定子谐波励磁绕组的极对数p h 为12㊂当定子谐波励磁电流为0和7.5A 时,计算了励磁绕组第2种布置方式,得到了直槽和斜槽时的电枢绕组线电压主要谐波分量与基波的百分比值,以及转子谐波绕组电压波形,分别如图15㊁图16所示㊂3)定子谐波励磁绕组的极对数p h 为24㊂针对励磁绕组第4种布置方式,计算得到了直槽和斜槽时的电枢绕组线电压主要谐波分量与基波的百分比值,以及转子谐波绕组电压波形,分别如图17㊁图18所示㊂4)计算结果分析㊂由图13㊁图15和图17可知,对于定子谐波励磁绕组极对数分别为8㊁12和24三种情况,当其不施加电流与输入7.5A 直流电流时,无论定子直槽还是斜槽,其发电机空载线电压谐波分量基本相同,与理论分析相符,即定子谐波励磁绕组通直流电流产生的静止谐波磁场不会在定子电枢绕组中感应谐波电动势㊂97第6期夏永洪等:混合励磁发电机谐波无刷励磁系统设计研究图11㊀p h =8时的直槽线电压波形Fig.11㊀Line voltage waveform of straight slot when p h=8图12㊀p h =8时的斜槽线电压波形Fig.12㊀Line voltage waveform of skewed slot when p h=8图13㊀p h =8时的发电机线电压波形分析Fig.13㊀Line voltage waveform analysis of the genera-tor when p h =8图14㊀p h =8㊁I hfd =7.5A 时的转子谐波绕组电压波形Fig.14㊀Voltage waveform of rotor harmonic windingwhen p h =8㊁I hfd =7.5A图15㊀p h =12时的发电机线电压波形分析Fig.15㊀Line voltage waveform analysis of the genera-tor when p h =12然而,对于不同的定子谐波励磁绕组极对数,电枢绕组空载线电压波形中的某些主要次数的谐波略8电㊀机㊀与㊀控㊀制㊀学㊀报㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀第27卷㊀有不同,其主要原因是转子开槽在电枢绕组中产生的齿谐波电动势㊂当p h 为8时,转子槽数Z 2=16,其在电枢绕组中产生的一阶齿谐波电动势的次数为Z 2/p ʃ1=7和9,故图13中的7次谐波分量相对更高;当p h 为12时,转子槽数Z 2=24,故图15中的11次谐波分量相对更高;当p h 为24时,转子槽数Z 2=48,由于定子槽数Z 1也是48槽,定转子开槽在电枢绕组中引起的一阶齿谐波电动势次数相同,均为23次和25次,故图13㊁图15和图17中直槽时的23次和25次谐波分量比其他谐波分量高,但图17中的23次谐波因叠加了转子齿谐波电动势导致其数值更大㊂此外,通过对比直槽和斜槽电压波形的谐波分量发现,波形畸变的主要原因是23次和25次等一阶齿谐波电动势含量过高,经斜槽处理后一阶齿谐波电动势被大大削弱,线电压波形正弦性得到较大改善㊂图16㊀p h =12㊁I hfd =7.5A 时的转子谐波绕组电压波形Fig.16㊀Voltage waveform of rotor harmonic windingwhen p h =12㊁I hfd =7.5A图17㊀p h =24时的发电机线电压波形分析Fig.17㊀Line voltage waveform analysis of the genera-tor when p h =24当定子谐波励磁绕组的极对数为kp =8(其中p 为2)时,则k =4,转子谐波绕组感应νk 次谐波电动势,其主要分量为4倍频的谐波电动势,如图14所示;当kp =12时,k =6,转子谐波绕组感应νk 次谐波电动势,其主要分量为6倍频的谐波电动势,如图16所示;当kp =24时,k =12,转子谐波绕组感应νk 次谐波电动势,其主要分量为12倍频的谐波电动势,如图18所示,均与理论分析吻合㊂图18㊀p h =24㊁I hfd =7.5A 时的转子谐波绕组电压波形Fig.18㊀Voltage waveform of rotor harmonic windingwhen p h =24㊁I hfd =7.5A5㊀实验验证为了验证理论分析的正确性,研制了一台基于谐波无刷的混合励磁发电机样机,在样机轴端安装了电刷和滑环以测量转子侧绕组的电压和电流,其主要参数如表1所示,表中的绕组匝数均是其串联匝数,并搭建了样机测试平台,如图19所示㊂表1㊀混合励磁同步发电机主要参数Table 1㊀Main parameters of the brushless hybridexcitation synchronous generator based on harmonic excitation18第6期夏永洪等:混合励磁发电机谐波无刷励磁系统设计研究图19㊀谐波无刷混合励磁同步发电机样机测试平台Fig.19㊀Test platform of brushless hybrid excitationsynchronous generator prototype based on harmonic excitation㊀㊀实验时,测量了定子电枢绕组空载线电压波形和转子谐波绕组空载电压波形,如图20和图21所示㊂图20㊀电枢绕组空载线电压实验波形Fig.20㊀Experimental waveform of no-load line voltageof armaturewinding图21㊀转子谐波绕组电压实验波形Fig.21㊀Experimental waveform of rotor harmonicwinding voltage由图20可知,为了加工方便,该样机在制造时定子铁心没有斜槽,定转子开槽引起的23次和25次等一阶齿谐波电动势较大,导致波形畸变严重,与理论计算的电枢绕组线电压波形相似,如图11所示㊂由于样机的定子谐波励磁绕组的极对数为kp =24,当定子谐波励磁绕组输入7.0A 的直流电流时,其产生的12次静止的谐波磁场,在转子谐波绕组中感应12倍频的谐波电动势,如图21所示,与理论计算波形一致㊂为了验证谐波励磁系统的性能,将转子谐波绕组与转子励磁绕组通过二极管整流桥相连,在定子谐波励磁绕组中输入不同的直流电流,测试了转子谐波绕组电流㊁转子励磁电流和电枢绕组空载线电压,如图22所示,谐波绕组和励磁绕组电流波形如图23所示㊂测试了混合励磁发电机带不同功率因数负载时的谐波励磁系统性能,图24为功率因数为0.9(滞后)和功率因数为1.0时的发电机电枢电流和励磁电流实验波形㊂图22㊀谐波励磁系统工作时的实验结果Fig.22㊀Experimental results when the harmonic exci-tation systemworks图23㊀转子谐波绕组和励磁绕组电流实验波形Fig.23㊀Experimental waveforms of rotor harmonic winding and field winding current由图23可知,通过控制定子谐波励磁绕组电28电㊀机㊀与㊀控㊀制㊀学㊀报㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀第27卷㊀流,可以调节转子谐波绕组和励磁绕组电流,以及发电机的端电压㊂此外,当发电机带不同功率因数负载时,谐波励磁系统仍能够输出相应的励磁电流,如图24所示㊂图24㊀不同功率因数下混合励磁发电机电枢电流和励磁电流实验波形Fig.24㊀Experimental waveforms of armature currentand excitation current of hybrid excitation generator under different power factors6㊀结㊀论针对混合励磁同步发电机的谐波无刷励磁系统设计进行了研究,包括以下部分:1)根据混合励磁发电机谐波无刷励磁原理,推导了转子励磁绕组电流与定子谐波励磁绕组电流之间的关联关系,通过控制定子谐波励磁绕组电流,可实现混合励磁发电机气隙磁场和端电压的调节㊂2)分析了谐波无刷励磁系统定子谐波励磁绕组极对数㊁转子谐波绕组和励磁绕组节距以及绕组匝数的确定方法㊂当定子谐波励磁电流为直流电流时,定子谐波励磁绕组的极对数为kp (k ȡ2),或者当定子谐波励磁电流为i hfd =I hfdm cos(3mωt ),定子谐波励磁绕组的极对数为kp =3mp (m ȡ1)㊂转子谐波绕组节距应等于定子谐波励磁绕组节距,而转子励磁绕组的节距应为定子谐波励磁绕组节距的2倍㊂3)以一台48槽㊁2对极的混合励磁发电机为例,给出了相应的绕组展开图和绕组布置示意图,并对3种不同定子谐波励磁绕组极对数的电机方案进行了仿真计算㊂当谐波励磁绕组不施加电流与输入7.5A 直流电流时,无论定子直槽还是斜槽,其发电机空载线电压谐波分量基本相同;当定子谐波励磁绕组的极对数为kp =8㊁12和24时,转子谐波绕组感应谐波电动势的次数分别为4㊁6和12,均与理论分析相符㊂样机测试结果验证了理论分析和谐波无刷励磁系统原理的正确性㊂参考文献:[1]㊀赵朝会,秦海鸿,严仰光.混合励磁同步电机发展现状及应用前景[J].电机与控制学报,2006,10(2):113.ZHAO Chaohui,QIN Haihong,YAN Yangguang.Present status and application perspective of hybrid excitation synchronous machine [J].Electric Machines and Control,2006,10(2):113.[2]㊀朱孝勇,程明,赵文祥,等.混合励磁电机技术综述与发展展望[J].电工技术学报,2008,23(1):30.ZHU Xiaoyong,CHENG Ming,ZHAO Wenxiang,et al.An overview of hybrid excited electric machine capable of field control [J].Transactions of China Electrotechnical Society,2008,23(1):30.[3]㊀张卓然,耿伟伟,戴冀,等.新型混合励磁电机技术研究与进展[J].南京航空航天大学学报,2014,46(1):27.ZHANG Zhuoran,GENG Weiwei,DAJ Ji,et al.Recent progress of novel hybrid excited machines[J].Journal of Nanjing University of Aeronautics &Astronautics,2014,46(1):27.[4]㊀赵纪龙,林明耀,付兴贺,等.混合励磁同步电机及其控制技术综述和新进展[J].中国电机工程学报,2014,34(33):5876.ZHAO Jilong,LIN Mingyao,Fu Xinghe,et al.An overview and new progress of hybrid excited synchronous machines and control tech-nologies[J].Proceedings of the CSEE,2014,34(33):5876.[5]㊀张卓然,王东,花为.混合励磁电机结构原理㊁设计与运行控制技术综述及展望[J].中国电机工程学报,2020,40(24):7834.ZHANG Zhuoran,WANG Dong,HUA Wei.Overview of configura-tion,design and control technology of hybrid excitation machine [J].Proceedings of the CSEE,2020,40(24):7834.[6]㊀FODOREAN D,DJERDIR A,VIOREL LA,et al.A double excitedsynchronous machine for direct drive application-design and proto-type tests[J].IEEE Transactions on Energy Conversion,2007,22(3):656.[7]㊀夏永洪,蒋华胜,仪轩杏,等.混合励磁同步电动机调速性能分析[J].电机与控制学报,2019,23(11):92.XIA Yonghong,JIANG Huasheng,YI Xuanxing,et al.Analysis of speed adjustment performance of hybrid excited synchronous motor[J].Electric Machines and Control,2019,23(11):92.38第6期夏永洪等:混合励磁发电机谐波无刷励磁系统设计研究。

2007年度中国电力科学技术奖获奖项目公告

2007年度中国电力科学技术奖获奖项目公告

秦健飞、涂怀健、陈 勇、吴海涛、 彭湘华、贺芳明、卓 越、李世云、 张祖义、黄 巍
3
高水头复杂地基围堰防
赵存厚、肖恩尚、刘建发、孟繁辉、
3 20072048 渗综合灌浆技术在小湾 中国水电基础局有限公司
唐玉书、崔文光、李文书、龚木金、
水电站的应用
黄灿新、贺永利
中国人民武装警察部队水电指挥部、中国
序号 项目编号
项目名称
主要完成单位
主要完成人
特大地下洞室群施工技
1 20072040
中国水利水电第十四工程局
术研究与应用
周 宇、和孙文、高必华、黄 岗、 杨天吉、于 涛、马建学、刘国良、 徐 萍、杨元红
双聚能预裂与光面爆破
2 20072041
中国水利水电第八工程局
综合技术
国网北京经济技术研究院、国家电网公司
发展策划部、国务院发展研究中心、中国
舒印彪、杜至刚、赵庆波、白建华、
电力工程顾问集团公司、中国水电工程顾
能源基地建设及电力中
张正陵、张运洲、葛正翔、刘开俊、
1 20071167
问集团公司、环境保护总局环境规划院、
长期发展规划深化研究
王耀华、张风营、王 楠、郑海峰、
王 勤、章述汉、雷 民、王乐仁、 王晓琪、黄卫民、郑汉军、彭旭东、 叶国雄、王海燕
石俊杰、王心丰、陶洪铸、庄 伟、
国家电力调度通信中心 国家电力调度通信中心、中国电力科学研
16 20071067
陈 捷、陈 刚、高 平、魏文辉、
调度员培训模拟系统 究院
邵 山、董 昱
水电专业
2 20071083
防御系统 WAMAP

高级技术专家简介

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k V 高压 直流 自主化工程 、世 界酋个特高 压直流 、首个 多端柔性直 流工程 等重大项 目攻
关 . 主 持完成 直流 控制保护 设备 的理论研 究和 交、直流 控制 保护系统 的仿真 分析 , 负
责工 程系统 调试 , 对形成高 压直 流控制 保护核 心技术 能力做 出了 贡献 , 和 团队一 起研 发 出世界酋套 多端 柔性直 流输 电控 制保 护设备 , 具有 完全 自主知识 产权 , 推 动 了控 制 保护 关键 设备国 产化。 我国高 压、特高 压直 流输电 、柔性直 流输 电的控 制保护系 列标
欧 开 健
高级技术专家 (2 7 岗级 )
圊 级 技 术 专 家 简 介
南方 电网科学 研究院高 级研究 员 , 教授 级高级 工程师 , 硕士 , 享 受国务 院政 府特 殊 津贴专 家。现 任全国避 雷器标 准化技 术委员会 、全国开 关标准 化技术委员 会、电力
学兼职教授 。
葶研 究 铺 域 为 电 力



三二 】 I

I = 三
参鑫
南方电 网科学研 究院科技 生产部 主任 , 广 东省特 支计划专 家 , 2 0 0 3 年在 华中科技 大学获得 工学博士 学位 。主要 研究领域 为直流输电 控制保护技术 参加我 国酋个 ± 5 0 0
李 岩
高级技术专家
( 2 7 岗级 )
南方电网科学研 究院高级研究员 , 教授级高 级工程师 . 博士研究生 , 广 东省励志青 年精英 奖获得着 , 电力 行业高 压直流输电技 术标准 化技术委员会委员 , 国际 大电网会议
B 4 . 6 3 工作组成员 ,《 电力工程技术 》期刊编 委。

中国电机工程学会2006年学术年会在郑州成功举办

中国电机工程学会2006年学术年会在郑州成功举办

迎辞 ,越南 电力学会副主席陈庭龙致 第 1 单元 中。 延 昌理事长 回顾 了一年 陆 辞。 位国内外著名专家发表主旨报告。 来 电 力工程 中取得 的辉 煌成就 :华 能 9
1 月 1 -1 2 2 3日,共举行 了4 个专题 国际邹县 电厂 、华 能玉 环 电厂 超超 临 中国电机工程学会2 衅 学术年会 即主题为 “ 高起点 自主创新, 低 界机组 于年末投入商业运 行, 于 l 月 l ~1 2 0 3日在河 南省郑州市召开 。 研讨会 , 脱硫、 脱 - , t 0 C B锅炉 此次 会议 由中国电机工程学会主办 , 河 消耗清洁发 电”的发电技术Nl  ̄ 主题 硝 已实现 产业化 I2 0 MW F 自 建设特高压 电网”的电力 研制成功 ,运行情况良好 ,三峡右岸 南省电力公司、河南省 电机工程学会协 为 “ 主创新 , 电网 1 4台70 MW 机组全部投运,大型水 0 办 ,中国电力科学研 究院承办 。年会的 系统及高电压技术研讨 主题为 “ 的 电厂相继开建 , 5 V示范工程投运, 70 k 主题是 “ 自主创新与 电力发展” 其宗旨 调度 自动化与保护新技术研究与应用” , 动化与保护技术研讨会 ,可 交直流特 高压技术论证取 得 良好进展 , 是通过开展 民间及国际科学技 术交流 , 电网调度 自 “0 6特高压输 电技术 国际会议”取得 20 发展 同国外科技团体和科技工作者的友 再生能源与新能源发 电技术研讨会 。 其中 , 发电技术研讨会共涉及火力 圆满成功 ,首台 2 5 Mw 生物质能发电 好交往 , 活跃学术思想 , 促进 电机工程 超超临界一 机 组正式 投产 。他 概括 了本 届年会 的 科学技术 的繁荣和发展。本次年会吸引 发电技 术领 域的 自主 创新 、 了 50多位代表参会 ,他们分别来 自电 0

厦门市人民政府关于表彰2013年厦门市科学技术奖的通报-厦府[2013]339号

厦门市人民政府关于表彰2013年厦门市科学技术奖的通报-厦府[2013]339号

厦门市人民政府关于表彰2013年厦门市科学技术奖的通报正文:---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 厦门市人民政府关于表彰2013年厦门市科学技术奖的通报(厦府〔2013〕339号)各区人民政府,市直各委、办、局,各开发区管委会:根据《厦门市科学技术奖励办法》、《厦门市科学技术奖励办法实施细则》规定,经市科学技术奖励委员会评定,同意授予林昌健、朱永官2人市科技重大贡献奖,授予韩旻等九人市科技创新杰出人才奖,授予“肿瘤个体化基因诊断系列试剂产品的研制及产业化”等54项成果市科学技术进步奖,现予以通报。

希望获奖单位和个人再接再厉,大胆创新,精心钻研,不断研究开发出具有自主知识产权、技术含量高、易于产业化的科学技术,为推动我市经济社会快速发展和创新型城市建设做出更大贡献。

附件:⒈2013年厦门市科学技术重大贡献奖获奖名单⒉2013年厦门市科技创新杰出人才奖获奖名单⒊2013年厦门市科学技术进步奖获奖项目厦门市人民政府2013年12月16日附件12013年厦门市科学技术重大贡献奖获奖人名单1、林昌健厦门大学2、朱永官中国科学院城市环境研究所附件22013年厦门市科技创新杰出人才奖获奖人名单1、韩旻厦门理工学院2、陈新华国家海洋局第三海洋研究所3、王占祥厦门大学附属第一医院4、李卫华厦门大学附属第一医院5、李文岗中国人民解放军第一七四医院6、刘祥南厦门市美亚柏科信息股份有限公司7、张永厦门乾照光电股份有限公司8、张龙联想移动通信科技有限公司9、杨槐厦门精图信息技术股份有限公司附件32013年厦门市科学技术进步奖获奖项目一等奖1、肿瘤个体化基因诊断系列试剂产品的研制及产业化厦门艾德生物医药科技有限公司郑立谋、阮力、宋庆涛、江风阁、肖桃英、饶国寿、罗琼、乐慧英2、角膜病诊断与治疗新技术的系列研究与临床应用厦门大学刘祖国、李炜、周跃平、李程、刘靖、陈文生、胡皎月、杨文照3、利用废旧锂电池生产高性能汽车动力电池材料的关键技术厦门钨业股份有限公司杨金洪、马跃飞、钱文连、魏国祯、孟笑4、梅毒系列检测技术的创建及其临床诊断研究厦门大学附属中山医院杨天赐、林丽蓉、刘莉莉、童曼莉、刘桂丽5、海峡两岸食品农产品快速验放检验检疫技术体系的建立厦门出入境检验检疫局检验检疫技术中心周昱、黄蓬英、徐敦明、张志刚、曾琪、吴敏、林立毅、陈鹭平二等奖6、新型脑部治疗性纳米化载体的系列开发研究厦门大学附属中山医院、厦门大学材料学院田新华、任磊、林晓宁、魏峰、杨芳裕、丰伟、庄再旺、王志刚7、静液压装载机的创新与产业化厦门厦工机械股份有限公司、厦门大学郭涛、黄阳印、侯亮、黄松、韦世朗、李胜玉、黄鹤艇、曾庆聪8、卫星遥感影像综合服务平台V1.0厦门精图信息技术股份有限公司杨槐、徐敬仙、乔志勇、邱祥峰、蒋世峰、刘子立、李萌、刘果9、联想安卓4.0乐Pad平板电脑(IdeaTab S2)联想移动通信科技有限公司李向东、陈建成、梁超、林志雄、张龙、林昌辉10、高光效垂直薄膜结构氮化镓基LED芯片产业化厦门市三安光电科技有限公司徐宸科、黄少华、潘群峰、蔡伟智、李水清、林素慧、叶孟欣、林峰11、节能环保LED照明新技术及其推广应用厦门大学王亚军、刘宝林、陈忠、朱丽虹、沈亚锋、吕毅军、高玉琳12、基于实时荧光PCR平台的染色体数目异常快速检测技术的构建与应用厦门市妇幼保健院周裕林、郭奇伟、XXX、吴琦嫦、肖丽、陈舒婷、江雨、葛运生13、金龙智慧驱动控制系统厦门金龙联合汽车工业有限公司陈晓冰、XXX生、徐一凡、叶伟宏、XXX、杨一麟、段勇、黄丽香14、福建省城镇污水处理运行标准技术研究与应用厦门水务集团有限公司、福建省城市建设协会、厦门水务中环污水处理有限公司、厦门市排水监测站兰邵华、谢小青、黄珍艺、戴兰华、杨建强、吴琪璞、谢小明、彭育蓉15、振幅整合脑电图监测在HIE诊断、亚低温治疗效果评价中的临床研究厦门大学附属第一医院、复旦大学附属儿科医院庄德义、黄英、吴谨准、刘登礼、王礼周、吴小颖、程国强、许丽璇16、褐毛鲿人工繁育技术与产业化应用福建省水产研究所曾志南、陈朴贤、陈木、宁岳、巫旗生、XXX、李雷斌、林琪17、竹类植物耐盐机理与筛选应用研究厦门市园林植物园、厦门大学陈松河、黄全能、丁振华、包宇航、黄克福、马丽娟、张洪英、刘开聪18、高精度特性阻抗挠性印制电路板厦门弘信电子科技有限公司李毅峰、陈嘉彦、何耀忠、谭建容、陈文辉、续振林、张芝杏、钱坡19、黄瓜绿斑驳花叶病毒等4种检疫性病毒检测技术建立及应用厦门出入境检验检疫局检验检疫技术中心、中国检验检疫科学研究院陈青、廖富荣、陈红运、赵文军、黄峰、林石明20、CFB锅炉炉后烟气循环流化床干法脱硫技术与装置福建龙净脱硫脱硝工程有限公司林春源、詹威全、陈燕玲、陈星旺、饶益龙、章俊华、张忠平、苏碧香21、有关胆管癌的耐药机制与药物筛选相关研究中国人民解放军第一七四医院、厦门市第一医院、厦门大学李文岗、沈东炎、陈清西、罗琪、俞春东、祝珊珊、万云燕、谷乐22、复方甘草制剂质量评价研究厦门市药品检验所、中国食品药品检定研究院李玲玲、黄剑英、杨红娟、郑淑凤、南楠、郭伟斌、胡猛慎、李群鑫23、基于北斗/GPS的两客一危车辆综合监控管理系统厦门雅迅网络股份有限公司时宜、蔡运文、陈珙、姚亮、叶德焰、许宁、陈茹涛、任赋24、绿色高性能混凝土关键技术及产业化研究厦门市建筑科学研究院集团股份有限公司、厦门天润锦龙建材有限公司桂苗苗、徐仁崇、曾冲盛、李晓斌、龚明子、刘君秀、杨善顺、彭军芝25、氧化铁皮检测鉴定技术及风险评估研究厦门出入境检验检疫局检验检疫技术中心、防城港出入境检验检疫局董清木、普旭力、蔡鹭欣、赖莺、黎香荣、罗明贵、蔡延平、李保家三等奖26、透析用全生物动静脉通路血管的研制厦门大学附属中山医院赵一麟、王金领、周剑寅、刘云、甄茂川27、成骨细胞、血管内皮细胞复合异种脱细胞基质构建组织工程骨的研究厦门大学附属第一医院芮钢、胡宝山、杨俊、施建胜、李大刚、吴志伟、林晓毅、李耀锋28、快速智能闸口集装箱消毒系统的研发及产业化厦门环宇卫生处理有限公司杨承峰、金朝荣、兰湛华、施纯业、陈建筑、党文起、潘沪林、程鹏29、股骨近端锁定板厦门大博颖精医疗器械有限公司林志雄、林建东、张喜贵、刘崇兵、余醒30、慢性移植肾病发病机制有关信号传导通路的研究厦门市第二医院、中山大学附属第五医院王玉新、张以勤、李清芹、叶婧、邹和群、贾宁、李怀富、王国勤31、三角梅天然色素的制备技术及稳定性研究福建省亚热带植物研究所徐夙侠、林春松、黄青云、陈淳32、促宫颈成熟及引产方法的研究及推广中国人民解放军第一七四医院郑剑兰、张小琼、马钦玲、余水兰、付景丽、汪文雁、杨艳贞、潘春丽33、大型空心轴超声电磁自动探伤系统爱德森(厦门)电子有限公司林俊明、张开良、林发炳、林春景、杨宏程、吴晓瑜、张晓军、钱建强34、双模多限域射频读卡器厦门盛华电子科技有限公司蓝先春、孙海波、范绍山、王占琪、张启祥、刘友松、黄振宁、宋冠杰35、急性髓系白血病分子诊断的方法建立和临床应用研究厦门大学附属中山医院、厦门大学鹿全意、陈亚玫、洪秀理、李志鹏、赵江宁、李庆阁36、科拓停车场智能车位综合信息系统厦门科拓通讯技术股份有限公司、厦门理工学院孙龙喜、朱顺痣、郭跃华、许俐娜、刘利钊37、道路智能视频监控管理系统福建平安报警网络有限公司宋建中、洪新煌、张兆平、郑欣、张忠华38、基于智能方法的软胶囊滴丸过程新工艺设计与新设备开发厦门理工学院、国药控股星鲨制药(厦门)有限公司彭彦卿、邓兴旺、张辑、许福春、葛晓宏、苏志伟、陈李清、郑君耀39、糖尿病教育与自我管理支持对糖尿病患者的四维系列影响研究中国人民解放军第一七四医院黄昭穗、黄昭瑄、孔悦、何艺芬、施素华、殷婷婷、栾丽丽、连萍红40、客车车身轻量化关键技术研究与应用厦门金龙联合汽车工业有限公司谭鸿迅、冉清华、吴长风、苏亮、林银聚、丁守松、洪贵阳、张攀登41、基于多孔复合陶瓷滤芯净水机的研发与工业化生产三达膜科技(厦门)有限公司洪昱斌、蔡静强、陈金发、王锦龙、林雄水42、厦门西海域及同安湾海域面积(围填海)总量控制福建海洋研究所、厦门大学郭允谋、江毓武、彭本荣、赵东波、杨顺良43、新型中空纤维膜组件及其系统厦门绿邦膜技术有限公司、厦门市威士邦膜科技有限公司王俊川、黄德昌、俞海桥、夏天华、江良涌、陈明进、林嘉填、练必元44、高通量质谱蛋白组学检测和鉴定食品微生物技术的应用厦门出入境检验检疫局检验检疫技术中心、福建省疾病预防控制中心统陈信忠、龚艳清、郭书林、马群飞、杨俊萍、孔繁德、叶妍妍、徐淑菲45、中厚板机器人焊接系统厦门思尔特机器人系统有限公司谢传禄、林彦锋、刘兵华、蒋炳翔、冯清华、黄焕良46、应用于光纤到户的高速光收发组件厦门三优光电股份有限公司李凌、江晓、饶华斌、缪金坤、陈国祥、邱名武、阮陈强、曾延华47、清热解毒化痰散结法治疗聚合性痤疮的作用机制研究厦门市中医院翁丽丽、单敬文、聂明、柯岩、陈华、叶佩真、汪静宜、梅梅48、基于构件的中小物流企业配送信息系统研发及应用厦门理工学院、厦门吉联科技有限公司朱顺痣、吴克寿、肖蕾、邬群勇、李林、林仙丽49、溶藻弧菌和副溶血弧菌快速检测试剂的研制与应用厦门出入境检验检疫局检验检疫技术中心孔繁德、徐淑菲、刘阳、彭小莉、吴德峰、林立、陈信忠、龚艳清50、中西合方制剂(新癀片)增效减毒作用及作用机制的研究厦门中药厂有限公司包侠萍、南淑华、王春凤、墙世发、赖志成、关斌、郑珊珊、詹志学51、触控式切换多功能花洒厦门松霖科技有限公司陈健民、陈文兴、曹斌、陈斌、周华松52、凡纳滨对虾种质复壮与健康苗种培育技术福建省水产研究所、厦门市海沧厦兴龙水产种苗有限公司、厦门市海洋与渔业研究所杨章武、杨元乙、卢小宁、郑雅友、李正良、张哲、林克冰、XXX53、公交智能信息终端厦门蓝斯通信股份有限公司王宇、赖坤锋、王新福、林升元、朱宏54、发声阈压(PTP)和发声阈气流(PTF)在嗓音疾病评估中的应用厦门大学附属中山医院庄佩耘、郭永清、黄秀萍、周莉、徐新林、林生智——结束——。

中国电力科学技术奖获奖项目评选揭晓

中国电力科学技术奖获奖项目评选揭晓

2005年度中国电力科学技术奖获奖工程评选揭晓2005 年度中国电力科学技术奖励评审委员会会议于2005 年12 月27 日在京召开。

会议由陆延昌主任委员主持,张贵行副主任委员和潘家铮、王久玲、刘彭龄、张晓鲁、田勇、叶大戟、周孝信、杨奇逊、谭靖夷、马洪琪、陈厚群、黄其励等30位委员出席了会议,周大兵、陆启洲副主任委员和其他10 委员委派代表参加了会议,出席会议的还有国家科技奖励工作办公室原京处长,各专业评审组的正副组长等也列席了会议。

通过评审核准,从而最终产生了78 项(详见附件一),其中:一等奖工程3 项、二等奖工程25 项、三等奖工程50 项。

附件二:陆延昌主任委员在(2005年12月27日)各位评委:一年来,在各设奖单位的关心和支持下,在国家奖励办的指导下,中国电力科学技术奖励工作又有了新的进展。

2004年中国电力科学技术奖评委会推荐国家级奖励工程共9项,获奖工程3项,成绩应当说是不错的。

2005年报奖工程总数大大增加(50%),但质量、水平没有明显提高。

今天评出了一等奖3项,二等奖25项,三等奖50项,都没有达到限额。

这一方面说明各位评委严格掌握规范,宁缺毋滥;另一方面也反映了工程整体水平不高,值得引起充分重视。

与此同时,我们看到一年来,一些电力企业注重科技创新工作,注重先进适用技术的推广,注重科技成果的经管,表现比较突出,可喜可贺,希望继续努力。

特别是令大家受到鼓舞的是目前不论是在电网领域,还是在发电领域,还是在科研院所和高等院校,都在实施一批立足于促进国产化的重大工程工程,都在开展一批自主创新、集成创新或引进消化吸收再创新的重大科研和实验工程。

我们有理由相信,今后一定会不断涌现出一大批高质量、高水平、具有巨大经济效益和社会效益的科技成果。

⏹一年来在奖励工作方面也有一些新的探索和尝试,取得成绩。

如:1、初步建立了网络评审制度,已总结了一些经验,提高了奖励工作的信息化经管水平;2、在奖励工程当中,增设了新技术集成奖和重大工程奖,这在促进先进适用技术的推广应用方面将起到积极作用;3、补充调整了专家库,建立了新的专家库经管机制;4、探索在初评之后公示推荐奖励工程,征求意见。

电 力 科 技 查 新 委 托 书 - 中国电机工程学会

电 力 科 技 查 新 委 托 书 - 中国电机工程学会

附件2:电力科技查新委托书日期:年月日《电力科技查新委托书》填写说明查新项目名称:委托查新的项目名称须与所有技术资料的项目名称保持一致,要求检索国外文献的查新项目名称请用中、英文对照填写。

委托方:应真实填写全部信息,便于查新员与联系人随时保持联系,并能最终交付查新报告。

查新机构:填写本查新机构的基本信息。

查新目的和查新范围:a. 查新目的:请在相应核选框中打勾。

其他类型请具体填写。

b. 查新范围:国内、国外、国内外、中国电力科技成果数据库、全国电力科技成果数据库5个选项,均可单选。

其中,在国内、国内外选项中默认已经包含上述中国电力科技成果数据库、全国电力科技成果数据库2个成果数据库。

查新项目的科学技术要点:应充分反映出查新项目的概貌,简述项目的技术现状、解决的技术问题及所采取的方案、主要技术特征、技术参数或指标、应用范围等相关技术内容。

对各种目的的查新,从写法上要有所侧重。

尽量使用技术语言填写,少用形容词,不用绝对化的语词。

a. 立项查新应概述项目的国内外背景,拟研究的主要科学技术内容,要研究解决哪些问题,达到的具体指标和水平。

b. 项目鉴定类查新需简略说明项目的研究背景,介绍项目的主要科学技术特征,已完成项目与现有同类研究、技术、工艺相比所具有的新颖性,主要创新点,体现项目科学技术水平的数据和量化指标。

c. 申报科技成果奖励项目应说明项目的国内外背景、基本原理、科技创新点和技术指标,与同类研究相比项目达到的水平、产生的经济效益、推广应用前景,以及以往申报、获得奖励的情况。

查新点:查新点一般从技术要点中提取,但不要把查新项目中的一般性技术特征列为查新点。

查新点写法上要精炼明确、条理清楚。

每项查新课题的查新点一般为1~3个,特殊课题为1~5个。

委托方提供的资料:技术资料(纸质和电子文档)将作为查新检索和分析对比的主要依据,查新机构要求委托方提交与查新课题内容一致的技术资料,并且要存档备查。

如委托方不提供技术资料,查新机构有权拒绝该项查新委托。

年度中国电力科学技术奖拟授奖项目公告

年度中国电力科学技术奖拟授奖项目公告

计研究有限责任公司、湖北省水利水电勘
测设计院、中国水电顾问集团中南勘测设
计研究院、青海省水利水电勘测设计研究
院、中国水电顾问集团华东勘测设计研究
院、陕西省水利电力勘测设计研究院
许世森、郜时旺、胡式海、蔡洪旺、
燃煤电厂 3000 吨/年二氧 中国华能集团公司、西安热工研究院有限 陶继业、杜成章、刘练波、赵文博、
跨区电网动态稳定监测 究院、国网电力科学研究院、天津大学、严剑峰、陶洪铸、余贻鑫、严亚勤、 8 20091024 预警系统研究与实施 北京四方继保自动化股份有限公司、清华 吴京涛、徐泰山、侯俊贤、王成山、
大学
石俊杰、孙宏斌、陈 勇、高保成
二等奖
电气专业
序号 项目编号
项目名称
主要完成单位
主要完成人
中国南方电网有限责任公司、中国南方电
3
20093003
化碳捕集装置自主研发 公司、华能北京热电有限责任公司、北京 牛红伟、黄
斌、张
林、蔡
铭、
及工程示范
国电华北电力工程有限公司
孙永斌、蒋保平、刘日明
李国宝、郭锡玖、谢小荣、张 涛、
采用附加励磁阻尼控制 北方联合电力有限责任公司、四方电气 吕 慧、吴景龙、蒋晓荣、李英伟、
4 20091111 和扭振保护抑制次同步 (集团)有限公司、清华大学、华北电网 李向良、王 蓓、韩英铎、王 征、
5 20091017 工程关键技术研究、系统 江苏省电力公司、中国电力财务有限公 周新风、周永兴、赵义亮、帅军庆、
集成与推广应用
司、福建省电力有限公司、陕西省电力公 马宗林、费圣英、赵元杰、陈 峰、
司、河南省电力公司、北京市电力公司、孙丕石、林 峰、汪 峰
西北电网有限公司、宁夏回族自治区电力

不平衡电网下双dq坐标变换的M3C微分平坦控制策略

不平衡电网下双dq坐标变换的M3C微分平坦控制策略

第28卷㊀第1期2024年1月㊀电㊀机㊀与㊀控㊀制㊀学㊀报Electri c ㊀Machines ㊀and ㊀Control㊀Vol.28No.1Jan.2024㊀㊀㊀㊀㊀㊀不平衡电网下双dq 坐标变换的M3C 微分平坦控制策略程启明,㊀杜婷伟,㊀赖宇生(上海电力大学自动化工程学院,上海200090)摘㊀要:针对目前模块化多电平矩阵变换器(M3C )研究中常用的双αβ坐标变换解耦不彻底㊁传统PID 控制方法效果差㊁不平衡工况研究少等问题,在分析拓扑结构和数学模型的基础上,采用双dq 坐标变换对电气量进行解耦,建立了M3C 的输入输出侧数学模型,分别对电压㊁电流进行正负序分离,并结合微分平坦理论,推导了输入侧㊁输出侧的微分平坦控制(DFC ),最后模拟了两种不平衡工况下的运行情况㊂仿真结果表明,与线性PID 控制相比,非线性的微分平坦控制提高了内环电流的跟踪速度和精度,更适用于非线性的M3C 系统㊂在电网平衡或电网出现不对称故障时,微分平坦控制下M3C 系统的动态稳定性与快速性更好,电能质量更高,电流谐波含量最多可以降低1.42%,能够更有效地抑制负序电流㊂关键词:海上风力发电;模块化多电平矩阵变换器;不平衡电网;双dq 坐标变换;微分平坦控制;PID 控制DOI :10.15938/j.emc.2024.01.005中图分类号:TM762文献标志码:A文章编号:1007-449X(2024)01-0049-12㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀收稿日期:2022-12-09基金项目:国家自然科学基金(62303301);上海市电站自动化技术重点实验室资助项目(13DZ2273800)作者简介:程启明(1965 ),男,博士,教授,研究方向为电力系统自动化㊁发电过程控制㊁先进控制及应用;杜婷伟(2000 ),女,硕士研究生,研究方向为新能源发电控制㊁海上风力发电控制;赖宇生(1996 ),男,硕士研究生,研究方向为新能源发电控制㊁电力电子控制㊂通信作者:杜婷伟Differential flatness control strategy of modular multilevel matrix converter based on double dq coordinate transformation underunbalanced grid conditionsCHENG Qiming,㊀DU Tingwei,㊀LAI Yusheng(College of Automation Engineering,Shanghai University of Electric Power,Shanghai 200090,China)Abstract :Aiming at the problems of incomplete decoupling of double αβcoordinate transformation com-monly used in modular multilevel matrix converter (M3C)research,on the basis of the analysis of topol-ogical structure and mathematical model,poor effect of traditional PID control method,and little research on unbalanced working conditions,etc.,double dq coordinate transformation was adopted to decouple the electrical quantity.The mathematical model of M3C s input and output side was established,the voltage and current were separated in positive and negative order,and the differential flatness control (DFC)of the input side and the output side was derived by combining the differential flatness theory.Finally,the operation under two unbalanced conditions was pared with linear PID control,the simula-tion results show that nonlinear differential flat control improves the tracking speed and accuracy of innerloop current,and is more suitable for nonlinear M3C system.When the power grid balance or asymmetricfault occurs,M3C system under differential flat control has better dynamic stability and rapidity,higher power quality,and can suppress negative sequence current more effectively.The current THD can be re-duced by up to1.42%.Keywords:offshore wind power;modular multilevel matrix converter;unbalanced grid;double dq coor-dinate transformation;differential flatness control;PID control0㊀引㊀言随着气候变暖㊁环境恶化等导致能源危机,新型清洁能源已成为了国家经济发展的方向之一[1-2]㊂其中海上风电由于具备稳定性强㊁可再生㊁受环境影响小等优势,极具开发前景㊂但如何将海上发电厂并入主电网正成为国内外海上风电领域的研究重点[3-4]㊂与常规的50Hz的高压交流输电[5]和高压直流输电[6]相比,50/3Hz的低频交流输电,又称分频传输系统,具有显著优势:可以提高交流海缆输电能力,只需一个AC/AC换流站,且设备投资成本少[7-9]㊂在现有的AC/AC变换设备中,模块化多电平矩阵变换器(modular multilevel matrix converter, M3C)[10]由Erickson R.和AI-Naseem O.于2001年提出,作为直接AC/AC变换器具有高电压㊁大容量的优点㊂M3C拓扑由9条桥臂构成,以3ˑ3矩阵形式排布,每条桥臂的电压㊁电流分量均包含两种不同频率的交流分量,存在强耦合现象,控制难度大㊂目前国内外学者已经对M3C的控制策略开展了一些研究,最为普遍应用的是基于双αβ0坐标变换的解耦控制方法㊂文献[11]的αβ0变换方法仅能将M3C的输入电流和输出电流解耦㊂文献[12-14]提出双αβ0变换,能将桥臂电流中的输入电流㊁输出电流和环流完全解耦,同时增加了两个对角维度的平衡控制,控制桥臂能量均衡分布㊂文献[15]将预测控制用于M3C中,然而M3C包含大量的状态变量,导致参数复杂㊁计算量庞大不具有实用性㊂文献[16-17]研究了双αβ0变换的非线性无源控制和微分平坦控制,系统跟踪速度有很大提升㊂尽管双αβ0变换被广泛采纳,但是这种控制方案也存在缺点,其被控量都是交流量,物理概念易混淆,且功率分量计算复杂㊂文献[18]提出了双dq坐标变换的方法,采用直流量作为内环被控量,但其采用的PID控制不仅调参复杂,而且是线性控制方法,作用在非线性的M3C上并不能使系统迅速稳定㊂到目前为止,采用双dq解耦方法的研究较少,并且其中未有文献考虑在发生不平衡故障时的非线性控制方案㊂非线性的微分平坦控制(differential flatness control,DFC)对系统稳定性的提升,超调量的降低等方面颇具优势,在电力电子领域和清洁能源领域已成为了研究热点[19-20]㊂与线性PID控制相比, DFC控制能使M3C系统稳定运行,避免因内外部扰动而发生动态特性变差的现象,提高内环电流的跟踪速度和精度㊂本文首次提出在不平衡电网下将微分平坦控制策略应用到基于双dq坐标变换的M3C控制中㊂首先给出M3C的拓扑结构与工作原理,建立M3C在双dq坐标变换下的数学模型,然后在输入侧与输出侧出现不对称故障时,将电压电流正负序分离,进一步运用微分平坦理论,设计输入侧㊁输出侧的DFC控制器㊂最后,在MATLAB/Simulink平台上建立两种不平衡工况,分别模拟DFC控制和传统PID控制,通过仿真验证在电网电压不平衡条件下,采用DFC控制能使系统稳定运行,且效果优于传统PID 控制㊂1㊀M3C的电路结构及数学模型M3C变换器的主电结构如图1所示㊂M3C以H全桥子模块(用SM表示,由T1~T44个IGBT和1个电容组成)为基本单元,等效电阻R㊁电感L以及n个子模块级联构成1个换流桥臂,共有9个桥臂,可分为3个子换流器㊂M3C的输入侧是低频三相交流电源,输出侧是工频三相交流电源㊂图1中:输入侧交流电压为u su㊁u sv㊁u sw,电流为i u㊁i v㊁i w;输出侧交流电压为u1a㊁u1b㊁u1c,电流为i a㊁i b㊁i c;桥臂电流为i xy,桥臂总电容电压为u c xy(x=u㊁v㊁w,y=a㊁b㊁c),u NO为共模电压㊂可以将每个桥臂的子模块视为受控电压源,得到图2所示的简化结构图㊂05电㊀机㊀与㊀控㊀制㊀学㊀报㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀第28卷㊀图1㊀M3C 拓扑结构Fig.1㊀Topology ofM3C图2㊀M3C 的简化结构图Fig.2㊀Simplified structure diagram of M3C分析图2所示的输入侧㊁输出侧的电压㊁电流关系,由Kirchhoff 定律建立回路电压方程可得:u su =Ri uy +L d iuy d t +u uy +u 1y +u NO ;u sv =Ri vy +L d i vyd t +u vy +u 1y +u NO ;u sw =Ri wy +L d i wyd t+u wy +u 1y +u NO ㊂üþýïïïïïï(1)i a +i b +i c =0;i u +i v +i w =0㊂}(2)对式(1)进行αβ0坐标变换,可将两种频率分量解耦,得到3个子换流器的电压电流关系为:u s αu s βéëêêùûúú=R +L d d t ()i αa i βa éëêêùûúú+u αa u βa éëêêùûúú;u s αu s βéëêêùûúú=R +L d d t ()i αb i βb éëêêùûúú+u αb u βb éëêêùûúú;u s αu s βéëêêùûúú=R +L d d t ()i αc i βc éëêêùûúú+u αc u βc éëêêùûúú㊂üþýïïïïïïïï(3)u so u so u so éëêêêùûúúú=R +L d d t ()i oa i ob i oc éëêêêùûúúú+u oa u ob u oc éëêêêùûúúú+3u 1a u 1b u 1c éëêêêùûúúú+3u NO u NO u NO éëêêêùûúúú㊂(4)当输入输出系统三相对称时,可忽略零序分量,对式(4)进行第2次αβ0坐标变换可得0[]=R +Ld d t()i o αi b βéëêêùûúú+u o αu o βéëêêùûúú+3u 1αu 1βéëêêùûúú㊂(5)式(3)与式(5)为M3C 在αβ坐标系下的数学模型㊂其中:式(3)为输入侧电压㊁电流αβ分量,其频率仅与输入侧频率相同;式(5)为输出侧电压㊁电流αβ分量,其频率仅与输出侧频率相同㊂由此实现了桥臂电压电流的解耦㊂对式(3)㊁式(5)分别采用各自频率的dq 坐标变换,可得M3C 在双dq 坐标系下的数学模型为:u da u qa éëêêùûúú=u sd u sq éëêêùûúú-R +L d d t ()i da i qa éëêêùûúú-ωs L -i qa i da éëêêùûúú;u db u qb éëêêùûúú=u sd u sq éëêêùûúú-R +L d d t ()i db i qb éëêêùûúú-ωs L -i qb i db éëêêùûúú;u dc u qc éëêêùûúú=u sd u sq éëêêùûúú-R +L d d t ()i dc i qc éëêêùûúú-ωs L -i qc i dc éëêêùûúú;u od u oq éëêêùûúú=-3u 1d u 1q éëêêùûúú-R +L d d t ()i od i oq éëêêùûúú-ω1L -i oq i od éëêêùûúú㊂üþýïïïïïïïïïïïï(6)式中:ωs 表示输入侧频率;ω1表示输出侧频率㊂由M3C 换流器稳态工作时的对称性可知i da i qa éëêêùûúú=i db i qb éëêêùûúú=i dc i qc éëêêùûúú=13i sd i sq éëêêùûúú㊂(7)式中i sd ㊁i sq 分别为输入侧电流的d㊁q 分量㊂由坐标变换原理可得,桥臂电流在dq 坐标下的输出侧频率分量满足下式:i 1d i 1q éëêêùûúú=3i od i oq éëêêùûúú㊂(8)式中i 1d ㊁i 1q 分别为输出侧电流的d㊁q 分量㊂对输出侧电压d㊁q 分量进行逆坐标变换,可得桥臂电压的输出侧频率分量如下:u oau ob u oc éëêêêùûúúú=T αβ/abc T dq /αβ-1u od u oqéëêêùûúú㊂(9)式中T dq /αβ㊁T dq /αβ-1为输出侧的逆坐标变换矩阵㊂15第1期程启明等:不平衡电网下双dq 坐标变换的M3C 微分平坦控制策略将桥臂电压中的输入㊁输出频率分量叠加,可将桥臂电压表示如下:u ua u va u wa éëêêêùûúúú=T αβ/abc T dq /αβ-s u da u qa éëêêùûúú+u oa u oa u oa éëêêêùûúúú;u ub u vb u wb éëêêêùûúúú=T αβ/abc T dq /αβ-s u db u qb éëêêùûúú+u ob u ob u ob éëêêêùûúúú;u uc u vc u wc éëêêêùûúúú=T αβ/abc T dq /αβ-s u dc u qc éëêêùûúú+u oc u oc u oc éëêêêùûúúú㊂üþýïïïïïïïïïïïïïï(10)式中T dq /αβ-s 为输入侧的逆坐标变换矩阵㊂2㊀不平衡电网下微分平坦控制策略在不平衡工况下,M3C 系统中会出现负序分量,导致过电流和非特征谐波的产生,影响控制效果,甚至烧毁元器件,对系统的安全稳定运行造成威胁,所以本文旨在研究基于M3C 系统在不对称故障条件下的控制策略㊂图3为不平衡电网下M3C 的总体控制结构图,其控制策略包括输入侧控制㊁输出侧控制㊁正负序分离㊁功率控制㊁桥臂分层直流稳压控制以及载波移相调制㊂图3㊀M3C 的整体控制结构图Fig.3㊀General control structure diagram of M3C1)正负序分离:运用双dq 坐标变换对输入侧和输出侧的电压㊁电流进行解耦,然后分别计算出正㊁负序电压电流分量;2)功率控制:根据不平衡工况下M3C 的运行要求,引入功率控制来求解期望电流值;3)输入/输出侧控制:基于微分平坦理论,推导出输入侧㊁输出侧的DFC 控制器;4)子模块独立均压控制:用于平衡桥臂的子模块电容电压,此控制有利于保证系统的安全稳定运行㊂2.1㊀正负序分离当三相系统不对称时,系统中将会出现负序分量,导致系统出现过电流,会严重威胁整个系统的安全稳定运行[21]㊂因此,需要分离电气量中的正㊁负序分量,分别提取电压㊁电流的正序分量和负序分量,再设计相应的正㊁负序的控制策略㊂由于篇幅限制,本文仅以输入侧为例,系统的电压㊁电流可表示为f uvw=f u f v f w éëêêêùûúúú=f +cos βf +(cos β-2π/3)f +(cos β+2π/3)éëêêêùûúúú+f-cos γf -(cos γ+2π/3)f-(cos γ-2π/3)éëêêêùûúúú+f 0f 0f 0éëêêêùûúúú㊂(11)式中:β=ω+t +α+,ω+=ωs ;γ=ω-t +α-,ω-=-ωs ;α+㊁α-分别为正㊁负序分量的初相角;f uvw 表示输入侧系统的电压或电流;f +㊁f -分别为正㊁负序分量的幅值;f 0为零序分量㊂本文系统为三相三线制,无零序回路,所以可以忽略零序分量㊂三相坐标系向两相旋转坐标系转换的正负序矩阵分别为:T +=23cos ωt cos(ωt -2π/3)cos(ωt +2π/3)-sin ωt -sin(ωt -2π/3)-sin(ωt +2π/3)[];T -=23cos ωt cos(ωt +2π/3)cos(ωt -2π/3)sin ωtsin(ωt +2π/3)sin(ωt -2π/3)[]㊂üþýïïïï(12)对式(11)进行正负序dq 变换可得:f ᶄ+d f ᶄ+q éëêêùûúú=f +cos α+f +sin α+éëêêùûúú+f -cos(2ω+t +α-)-f -sin(2ω+t +α-)éëêêùûúú;f ᶄ-d f ᶄ-qéëêêùûúú=f -cos α-f -sin α-éëêêùûúú+f +cos(2ω-t +α+)-f +sin(2ω-t +α+)éëêêùûúú㊂üþýïïïïïï(13)将式(13)延迟π/2,可得25电㊀机㊀与㊀控㊀制㊀学㊀报㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀第28卷㊀f ᶄ+d f ᶄ+q f ᶄ-d f ᶄ-qéëêêêêêùûúúúúúe -jπ2=-f +sin α+-f -sin(2ω+t +α-)f +cos α+-f -cos(2ω+t +α-)-f -sin α--f +sin(2ω-t +α+)f -cos α--f +cos(2ω-t +α+)éëêêêêêùûúúúúú㊂(14)联立式(13)和式(14)可将正负序分离如下:f +d f +q f -d f -q éëêêêêêùûúúúúú=12f ᶄ+d +f ᶄ+q exp(-jπ/2)f ᶄ+q-f ᶄ+d exp(-jπ/2)f ᶄ-d +f ᶄ-q exp(-jπ/2)f ᶄ-q-f ᶄ-dexp(-jπ/2)éëêêêêêùûúúúúú㊂(15)2.2㊀功率控制根据瞬时无功功率理论,可将瞬时有功功率和无功功率表示为:P =P 0+P s2sin(2ωt )+P c2cos(2ωt );Q =Q 0+Q s2sin(2ωt )+Q c2cos(2ωt )㊂}(16)式中:P 0是有功功率的直流分量;Q 0是无功功率的直流分量;P s2为有功功率的正弦2倍频分量;P c2为有功功率的余弦2倍频分量;Q s2为无功功率的正弦2倍频分量;Q c2为无功功率的余弦2倍频分量㊂将式(16)整理后,其矩阵形式如下:P 0P s2P c2Q 0Q s2Q c2éëêêêêêêêêùûúúúúúúúú=u +sd u +squ -sdu -sq u -sq -u -sd -u +sq u +sd u -sd u -sq u +sd u +sq u +sq -u +sd u -sq -u -sd -u -sd-u -sq u +sd u +squ -sq-u -sdu +sq -u +sdéëêêêêêêêêêùûúúúúúúúúúi +sdi +sq i -sd i -sq éëêêêêêùûúúúúú㊂(17)根据常见不平衡工况的负面影响,可将系统控制目标设为:1)平衡电网电流;2)消除有功功率纹波;3)消除无功功率纹波㊂对应的电流期望值分别如下:i +sdref =u +sdP 0+u +sqQ 0u +2sd+u +2sq ,i -sdref =0;i +sqref=u +sq P 0-u +sd Q 0u +2sd +u +2sq,i -sqref =0㊂üþýïïïï(18)i +sdref i +sqref i -sdref i -sqref éëêêêêêùûúúúúú=u +sd u +squ -sd u -sq u +sq -u +sdu -sq-u -sd -u -sd -u-squ+sdu +sq u -sq-u -sdu +sq-u +sdéëêêêêêùûúúúúú-1P 0Q 0Q s2Q c2éëêêêêêùûúúúúú;(19)i +sdref i +sqref i -sdref i -sqref éëêêêêêùûúúúúú=u +sdu +sq u -sd u -sq u +sq -u +sd u -sq-u -sd u -sq -u -sd -u +sq u +sd u -sdu -squ +sdu +sqéëêêêêêùûúúúúú-1P 0Q 0P s2P c2éëêêêêêùûúúúúú㊂(20)2.3㊀输入/输出侧平坦控制微分平坦控制多用于连续时间的非线性控制系统中,能快速㊁准确地跟踪参考值,主要由前馈期望量和误差反馈补偿量组成,其理论框图如图4所示㊂首先分析微分平坦理论的基本原理㊂图4㊀微分平坦控制策略框图Fig.4㊀Block diagram of DFC control strategy设非线性系统为:x ㊃=f (x ,u ),x ɪR n ,u ɪR m ;y =g (x ),y ɪR n ㊂}(21)式中u ㊁y ㊁x 分别为系统的输入变量㊁输出变量和状态变量㊂微分平坦理论的判断条件为:x =x (y ,y ㊃, ,y (λ1));u =u (y ,y ㊃, ,y(λ2))㊂}(22)式中λ1㊁λ2均为正整数,它们分别为状态变量㊁输入变量的微分阶数㊂微分平坦控制策略框图如图4所示:u ref,c 为前馈控制量;u ref,b 为误差反馈补偿值;u ref 为参考输入量;y 为输出实际值;y ref 为其期望值;Δy 为两者误值;Δy ref 为Δy 的期望值㊂由于3个子换流器的结构相同,控制器也相同,本文仅以a 相的子换流器为例具体分析㊂另外,正㊁负序分量的控制类似,在此仅推导正序分量的控制过程㊂根据式(6),可以推出输入侧正序的平坦控制器的前馈控制量为u +da_ref,c u +qa_ref,c éëêêùûúú=u +sd u +sq éëêêùûúú-R +L d d t ()i +da_ref i +qa_ref éëêêùûúú-ωs L -i +qa_ref i +da_ref éëêêùûúú㊂(23)35第1期程启明等:不平衡电网下双dq 坐标变换的M3C 微分平坦控制策略式中u +da_ref,c ㊁u +qa_ref,c 分别为输入电流参考值i +da_ref ㊁i +qa_ref 生成的前馈控制量㊂将系统状态变量误差表示为:Δi +da =i +da -i +da_ref ;Δi+qa=i+qa-i+qa_ref㊂}(24)将式(24)代入式(6),可得误差模型如下:Δu +da Δu +qa éëêêùûúú=-R +L d d t()Δi +da Δi +qa éëêêùûúú-ωs L -Δi +qa Δi +da éëêêùûúú㊂(25)由式(25)可得相应误差反馈补偿值为Δu +da_ref,b Δu +qa_ref,b éëêêùûúú=-k DFp +k DFi s ()Δi +da_ref -Δi +da Δi +qa_ref -Δi +qa éëêêùûúú-ωs L -Δi +qa Δi +da éëêêùûúú㊂(26)式中:k DFp ㊁k DFi 为PI 参数;u +da_ref,b ㊁u +qa_ref,b 分别为Δi +da㊁Δi +qa与参考值生成的误差反馈补偿值㊂令Δi +da_ref =0,Δi +qa_ref =0,可得Δu +da_ref Δu +qa_ref éëêêùûúú=Δu +da_ref,b Δu +qa_ref,b éëêêùûúú+Δu +da_ref,c Δu +qa_ref,c éëêêùûúú㊂(27)联立式(6)和式(27)可得(R +Ls )Δi +da_refΔi +qa_ref éëêêùûúú-k DFp +k DFis ()i +da-i +da_refi +qa -i +qa_ref éëêêùûúú=(R +Ls )i +dai +qa éëêêùûúú㊂(28)由式(28)可得d㊁q 轴电流的闭环传递函数如下:H d (s )H q (s )éëêêùûúú=i+dai+da_refi+qai +qa_ref[]T=11[]㊂(29)因此,上述设计的M3C 平坦控制器能实现电气量的解耦,响应速度快,跟踪效果好㊂类似地,可以推导出输入侧b 相子换流器㊁c 相子换流器以及输出侧的正序前馈控制量㊁误差反馈补偿量和平坦控制器分别为:u +db_ref,c u +qb_ref,c éëêêùûúú=u +sd u +sq éëêêùûúú-R +L d d t ()i +db_ref i +qb_ref éëêêùûúú-ωs L -i +qb_ref i +db_ref éëêêùûúú;(30)Δu +db_ref,b Δu +qb_ref,b éëêêùûúú=-k DFp +k DFis ()Δi +db_ref -Δi +db Δi +qb_ref -Δi +qb éëêêùûúú-ωs L -Δi +qb Δi +db éëêêùûúú;(31)Δu +db_ref Δu +qb_ref éëêêùûúú=Δu +db_ref,b Δu +qb_ref,b éëêêùûúú+Δu +db_ref,c Δu +qb_ref,c éëêêùûúú;(32)u +dc_ref,c u +qc_ref,c éëêêùûúú=u +sd u +sq éëêêùûúú-R +L d d t ()i +dc_ref i +qc_ref éëêêùûúú-ωs L -i +qc_ref i +dc_ref éëêêùûúú;(33)Δu +dc_ref,b Δu +qc_ref,b éëêêùûúú=-k DFp +k DFis ()Δi +dc_ref -Δi +dc Δi +qc_ref -Δi +qc éëêêùûúú-ωs L -Δi +qc Δi +dc éëêêùûúú;(34)Δu +dc_ref Δu +qc_ref éëêêùûúú=Δu +dc_ref,b Δu +qc_ref,b éëêêùûúú+Δu +dc_ref,c Δu +qc_ref,c éëêêùûúú;(35)u +od_ref,c u +oq_ref,c éëêêùûúú=-3u +1d u +1q éëêêùûúú-R +L d d t ()i +od_ref i +oq_ref éëêêùûúú-ω1L -i +oq_ref i +od_ref éëêêùûúú;(36)Δu +od_ref,b Δu +oq_ref,b éëêêùûúú=-k DFp +k DFi s ()Δi +od_ref -Δi +od Δi +oq_ref -Δi +oq éëêêùûúú-ωs L -Δi +oq Δi +od éëêêùûúú;(37)Δu +od_ref Δu +oq_ref éëêêùûúú=Δu +od_ref,b Δu +oq_ref,b éëêêùûúú+Δu +od_ref,c Δu +oq_ref,c éëêêùûúú㊂(38)M3C 输入侧㊁输出侧正序平坦控制的详细框图如图5所示㊂2.4㊀子模块独立均压控制本文采用子模块独立均压控制使各子模块的电容电压达到稳定㊁均衡,其具体原理为:通过每个桥臂上的电流㊁对应桥臂的直流电压㊁单个子模块的电容电压,结合输入侧㊁输出侧的平坦控制信号,得出最终的桥臂控制信号,再送入载波移相调制,以此保证子模块电容电压的稳定㊂控制框图见图6㊂以桥臂u a 为例,其总电容电压u Cua ,子模块平均电容电压为u -Cua ,调制信号为u ∗ua ,第j 个子模块的45电㊀机㊀与㊀控㊀制㊀学㊀报㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀第28卷㊀电容电压为u Cua j㊂图5㊀M3C 系统的微分平坦控制框图Fig.5㊀DFC control block diagram of M3Csystem图6㊀子模块独立均压控制Fig.6㊀Independent and average voltage control ofsub-module3㊀仿真实验分析本文在MATLAB /Simulink 仿真平台上对图1所示M3C 系统进行了模拟㊂由此设计了两种不平衡故障工况,分别仿真了微分平坦控制与传统的PID 控制,并对比仿真效果㊂系统仿真参数如表1所示㊂表1㊀系统仿真实验参数Table 1㊀Parameters of system simulation experiment㊀㊀参数数值输入侧电压幅值/kV 10输出侧电压幅值/kV 10输入侧频率/Hz 50/3输出侧频率/Hz 50桥臂子模块数/个7子模块电容/mF 10子模块电容电压/V 3000桥臂电感/mH203.1㊀工况1实验分析在工况1下,由控制目标1(平衡电网电流)变为控制目标2(消除有功功率纹波)再变回控制目标1㊂具体如下:1)0~0.1s 内,电网电压无故障,系统正常运行,此时输入侧㊁输出侧均选择控制目标1,且P 0=12MW,Q 0=0;2)0.1~0.2s 内,输出侧电压a 相跌落20%,构造输出侧三相电压不对称工况,此时输出侧选择控制目标2,且P 0=6MW,Q 0=0,输入侧无变化;3)0.2~0.3s 内,输入侧电压u 相跌落20%,构造输入侧㊁输出侧三相电压均不对称的工况,输入侧输出侧均选择控制目标2;4)0.3~0.4s 内,设定输入侧㊁输出侧电压恢复原值,交流系统对称,回到无故障正常运行工况㊂图7和图8为工况1下PID 控制策略与微分平坦控制策略的仿真波形,包括输入侧电压u su /u sv /u sw ㊁输入侧电流i su /i sv /i sw ㊁输出侧电压u 1a /u 1b /u 1c ㊁输出侧电流i 1a /i 1b /i 1c ㊁输入侧有功无功功率P s /Q s ㊁输出侧有功无功功率P 1/Q 1㊂表2分别列出了工况1下PID 控制策略与微分平坦控制策略的输入侧电流㊁输出侧电流的性能指标,并从稳定时间与总谐波畸变率(total harmonic distortion,THD)两个方面来进行对比分析㊂由于篇幅有限,本文截取了0.1~55第1期程启明等:不平衡电网下双dq 坐标变换的M3C 微分平坦控制策略0.2s 内输出侧电流的THD 值制成图9,其余THD 值将直接表示在表2中㊂图7㊀工况1下PID 控制的仿真结果Fig.7㊀Simulation results of PID control under workingcondition 1分析图7㊁图8㊁图9和表2可知,在电网出现不对称故障时,传统PID 控制策略与本文所提的微分平坦控制策略均能达到控制要求,保证系统稳定运行,且微分平坦控制策略下各电气量的性能指标均优于传统PID 控制㊂图8㊀工况1下微分平坦控制(DFC )的仿真结果Fig.8㊀Simulation results of DFC control under workingcondition 165电㊀机㊀与㊀控㊀制㊀学㊀报㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀第28卷㊀图9㊀工况1下输出侧电流谐波分析(0.1~0.2s) Fig.9㊀Output current spectrums of M3C on working condition1(0.1~0.2s)表2㊀工况1下输入侧㊁输出侧电流性能指标分析Table2㊀Analysis of current performance index of input side and output side under working condition1两侧电流性能指标分析时间段/ms0~100100~200200~300300~400输入侧稳定时间/ms(PID)59100238339输入侧稳定时间/ms(DFC)34100225320输入侧THD/%(PID) 1.970.240.52 1.29输入侧THD/%(DFC)0.620.140.290.15输出侧稳定时间/ms(PID)21118200330输出侧稳定时间/ms(DFC)14107190313输出侧THD/%(PID) 1.710.870.480.99输出侧THD/%(DFC)0.290.220.240.11 1)0~0.1s内,系统处于无故障正常运行状态,在控制目标1下,两种控制方法下的输入侧㊁输出侧电流都具有较好的三相对称性,系统在微分平坦控制下的稳定速度较PID控制稍快,电能质量较高;2)0.1~0.2s内,输出侧出现不对称故障,a相电压跌落20%,输出侧控制目标为消除有功功率纹波,两种控制方法下的输出侧电流,在不对称故障与功率改变后都能达到新的稳定值㊂PID控制下系统的输出侧电流i abc与输出侧功率P1/Q1在0.118s后稳定,输出侧电流THD值为0.87%;微分平坦控制下系统的输出侧电流i abc与输出侧功率P1/Q1在0.107s后稳定,输出侧电流THD值为0.22%,对比可知微分平坦控制下输出侧电流能够更快达到稳定,系统的谐波污染更低;3)0.2~0.3s内,输入侧和输出侧均出现不对称故障,控制目标均为消除有功功率纹波,PID控制和微分平坦控制下系统的输入侧电流i uvw的THD值分别为0.52%和0.29%,说明微分平坦控制下系统的电能质量高;4)0.3~0.4s内,输入侧㊁输出侧均恢复无故障正常运行状态,由表2可知,微分平坦控制下系统的能更快达到稳态,谐波含量更低,电能质量更高,能够更有效地抑制负序电流㊂3.2㊀工况2实验分析在工况2下,由控制目标1变为控制目标3再变回控制目标1㊂工况2具体如下:1)0~0.1s内,电网电压无故障,系统正常运行,此时输入侧㊁输出侧均选择控制目标1,且P0= 12MW,Q0=0㊂2)0.1~0.2s内,输入侧电压u相跌落20%,构造输入侧三相电压不对称工况,此时输出侧选择控制目标3,且P0=6MW,Q0=0,输出侧无变化;3)0.2~0.3s内,输出侧电压a相跌落20%,构造输入侧㊁输出侧三相电压均不对称的工况,输入侧输出侧均选择控制目标3;4)0.3~0.4s内,设定输入侧㊁输出侧电压恢复原值,交流系统对称,回到无故障正常运行工况㊂图10和图11为工况2下PID控制策略与微分平坦控制策略的仿真波形,包括输入侧电压u su/u sv/ u sw㊁输入侧电流i su/i sv/i sw㊁输出侧电压u1a/u1b/u1c㊁输出侧电流i1a/i1b/i1c㊁输入侧有功无功功率P s/Q s㊁输出侧有功无功功率P1/Q1㊂由于篇幅有限,本文截取了0.1~0.2s内输出侧电流的THD值制成图12,其余THD值将直接表示在表中㊂表3分别列出了工况2下两种控制策略的输入侧电流㊁输出侧电流的性能指标,便于进一步对比分析㊂75第1期程启明等:不平衡电网下双dq坐标变换的M3C微分平坦控制策略图10㊀工况2下PID控制的仿真结果Fig.10㊀Simulation results of PID control under working condition2分析图10㊁图11㊁图12和表3可知,在工况2下,微分平坦控制策略的控制效果优于传统PID控制㊂具体分析如下:1)0~0.1s内,系统为无故障正常运行状态;2)0.1~0.2s内,输入侧出现不对称故障,u相电压跌落20%,输入侧控制目标为消除无功功率纹波,两种控制方法下的输入侧㊁输出侧电流,在不对称故障与功率改变后都能迅速稳定;图11㊀工况2下微分平坦控制(DFC)的仿真结果Fig.11㊀Simulation results of DFC control under working condition285电㊀机㊀与㊀控㊀制㊀学㊀报㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀第28卷㊀图12㊀工况2下输出侧电流谐波分析(0.2~0.3s) Fig.12㊀Output current spectrums of M3C on working condition2(0.2~0.3s)表3㊀工况2下输入侧㊁输出侧电流性能指标分析Table3㊀Analysis of current performance index of input side and output side under working condition2两侧电流性能指标分析时间段/ms0~100100~200200~300300~400输入侧稳定时间/ms(PID)65134200327输入侧稳定时间/ms(DFC)29126200311输入侧THD/%(PID) 1.970.940.48 1.28输入侧THD/%(DFC)0.620.490.290.16输出侧稳定时间/ms(PID)24100214325输出侧稳定时间/ms(DFC)151********输出侧THD/%(PID)0.970.670.89 1.04输出侧THD/%(DFC)0.370.120.270.953)0.2~0.3s内,输入侧和输出侧均出现不对称故障,控制目标均为消除无功功率纹波,PID控制下系统的输出侧电流i abc与输出侧功率P1/Q1在0.214s后稳定,输出侧电流THD值为0.89%;微分平坦控制下系统的输出侧电流i abc与输出侧功率P1/Q1在0.207s后稳定,输出侧电流THD值为0.27%,对比可知微分平坦控制下动态稳定性与快速性更好,谐波污染更低;4)0.3~0.4s内,输入侧㊁输出侧均恢复无故障正常运行状态,由表3可知,微分平坦控制下系统的稳定速度㊁动态性能㊁控制效果均优于传统PID 控制㊂通过对比上述两种运行工况的仿真结果,不难得知无论是在正常运行工况下,或是系统出现单侧㊁双侧不对称故障的工况下,微分平坦控制的效果均优于PID控制㊂4㊀结㊀论本文对电网不平衡下的M3C微分平坦控制进行了深入研究㊂首先,根据双dq坐标变换建立了M3C的输入输出侧解耦模型,提取电压电流的正负序分量,基于微分平坦理论,设计出了输入侧㊁输出侧的微分平坦控制器,最后在MATLAB/Simulink平台上设计了两种不平衡工况,分别模拟了微分平坦控制和传统PID控制的运行效果,验证了本文所提控制策略的先进性㊂且通过理论分析和仿真对比可以得到以下结论:1)双dq坐标变换中所有的受控量均为直流量,控制结构较双αβ更简单,实现容易,同时也具备优良的稳态和动态性能㊂2)与传统的线性PID控制相比,非线性的平坦控制更适用于非线性的M3C系统㊂在平衡电网或电网出现不对称故障时,微分平坦控制下的控制效果均优于PID控制,其动态稳定性与快速性更好,谐波污染更低㊂参考文献:[1]㊀YOU Shutang,ZHAO Jiecheng,YAO Wenxuan,et al.FNET/grideye for future high renewable power grids-applications overview[C]//2018IEEE PES Transmission&Distribution Conferenceand Exhibition-Latin America(T&D-LA),September18-21, 2018,Lima,Peru.2018:1-5.[2]㊀WU Jiahui,WANG Haiyun,WANG Weiqing,et al.Performanceevaluation for sustainability of wind energy project using improved multi-criteria decision-making method[J].Journal of Modern Power Systems and Clean Energy,2019,7(5):1166. 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中国电力科学技术奖励办法

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中国电力科学技术奖励办法 (中国电机工程学会2005年4月15日发布,2011年6月15日第一次修订,2013年6月26日第二次修订)第一章 总 则第一条 为奖励在中国电力科学技术进步中做出重要贡献的单位和个人,鼓励电力科学技术工作者的创造性和积极性,促进电力科学技术的发展,根据《国家科学技术奖励条例》(1999年5月23日中华人民共和国国务院令第265号发布,根据2003年12月20日国务院令第396号《国务院关于修改<国家科学技术奖励条例>的决定》修订)和《社会力量设立科学技术奖管理办法》(1999年12月26日科学技术部令第3号发布,根据2006年2月5日科学技术部令第10号《关于修改〈社会力量设立科学技术奖管理办法〉的决定》修订)的有关规定,经国家科技奖励主管部门批准,由中国电机工程学会、国家电网公司、中国南方电网有限责任公司、中国华能集团公司、中国大唐集团公司、中国华电集团公司、中国国电集团公司、中国电力投资集团公司、中国电力建设集团有限公司、中国能源建设集团有限公司、中国广东核电集团有限公司、北京国华电力有限责任公司作为设奖单位(以下简称设奖者),共同设立中国电力科学技术奖。

其承办机构为中国电机工程学会。

为做好中国电力科学技术奖的推荐、评审和授奖工作,制定本办法。

第二条 中国电力科学技术奖励贯彻落实科学发展观和“尊重劳动、尊重知识、尊重人才、尊重创造”的方针,鼓励电力科技资源高效配置和综合集成,鼓励团结协作、联合攻关,鼓励自主创新、攀登科学技术高峰,鼓励应用推广先进科学技术成果,促进科学研究、技术开发与电力生产建设、经济和社会发展的密切结合,促进科技成果向现实生产力转化,营造鼓励创新和有利于优秀科技人才脱颖而出的环境,加速电力科技创新与可持续发展战略的实施。

第三条 中国电力科学技术奖属于依法登记设立的社会力量设奖奖项,中国电力科学技术奖的推荐、评审和授奖,实行公开、公平、公正原则,实行科学的评审制度,不受任何组织或个人的非法干涉。

2013年中国电机工程学会杯全国大学生电工数学建模竞赛获奖名单

2013年中国电机工程学会杯全国大学生电工数学建模竞赛获奖名单

2013年中国电机工程学会杯全国大学生电工数学建模竞赛获奖名单一等奖:A362安徽财经大学王姚金融学胡红飒国际经济与贸易汪瑶会计学朱家明一等奖A746大连大学樊桂兰化学常培建管童瑶建管刚家泰一等奖B1440大连理工大学罗宁奇软件工程王晗软件工程崔亚楠软件工程一等奖A301东北电力大学苗硕核电吴文克核电高震核电一等奖A325东北电力大学程苹数学张亚超数学宋余来信计一等奖A328东北电力大学都键数学常晓东电自叶盛电自一等奖A330东北电力大学方彬彬信计林锌信计曹宁电自一等奖A272福建工程学院王雅陌给水排水廖薇给水排水林锴给水排水李林一等奖B693广东石油化工学院卓宝毓电自林继良电自郭广韬测控陶鲜花一等奖A25广州大学范智杰数学陈史超数学江远彬信计钟育彬一等奖B683哈尔滨理工大学延健磊车辆工程黄琳华电科张辉电科陈东彦一等奖B2海南大学裴超通信工程陈丽霞电气工程及其自动化李小璐信息安全王浩华一等奖A159河海大学徐香菊电气张涵电气孙卫娟电气卫志农一等奖A294华北电力大学任艺创新电王媛创新电王宇创新电雍雪林一等奖A567华北电力大学(保定)李康平电力实验汪洋电气化曹文斌电力实验史会峰一等奖A717华北电力大学(保定)张正昌信息林荧电气化赵炜信息刘敬刚一等奖A718华北电力大学(保定)余泽远信息邱智韬信息陈晓琳电气化一等奖B1203华北电力大学(保定)洪冬欢电力实周丽娟自动实曹大卫电气化马新顺一等奖B1210华北电力大学(保定)贾孟硕电自崔泽宇电自陈嘉敏电自一等奖B1214华北电力大学(保定)张和泉网络赵珈靓测控祁俊雄自动化一等奖B1479华北电力大学(保定)尹恒阳农电常欢计科甄自竞电力实史会峰一等奖B41华北电力大学(北京)李晨星自动化杜欢自动化孙熙自动化谷云东一等奖B76华中农业大学鲍晨生物工程董成壮机械设计制造及其自动化白轩晔环境科学李治一等奖A444吉林大学李广力计算机科学与技术翟俊英计算机科学与技术李涵计算机科学与技术刘桂霞一等奖A476济南大学苏烨数学张良超计算孙桤计算许振宇一等奖A517暨南大学郑延包装工程邓蔓菁包装工程黎皓婷金融工程张元标一等奖A518暨南大学张震金融工程诸谌玥金融工程蒙思婧金融工程张元标一等奖B310暨南大学张津宁应用化学吴楚然统计学(精算学方向)陈晓明投资经济一等奖B312暨南大学许德省信息管理与信息系统沈礼锋信息与计算科学吴国秋信息与计算科学樊锁海一等奖B313暨南大学李炜统计精算王志成统计徐培秋统计罗世庄一等奖A303南昌大学李超红电力系统张羽中会计朱巧思高分子廖川荣一等奖A706南昌大学田朋云机械设计及其自动化薛云涛电力系统及其自动化胡江鹭计算机科学与技术陈涛一等奖B19南昌大学刘宽工业工程廖晓娅工业工程张薇金融一等奖A63南京航空航天大学臧思聪软件工程李言青热能与动力工程蔡雅薇计算机科学与技术一等奖A126南京农业大学刘加朋机制林倩闽自动江天天电气唐中良一等奖B1000内江师范学院张恒数学魏柏婷数学吴景平数学尹福成一等奖A51三峡大学华成普水利水电曾志强水利水电王磊水利水电指导教师组一等奖B11厦门大学姚宇琪通信工程钟璨夷物理机电邱少勇物理机电吴云峰一等奖B637厦门大学张成炜电自谢艺森电自张曌宇电自李钷一等奖B534山东理工大学董星星电科朱睿经创孙玉君经创数模指导组一等奖B559山东理工大学杨允新电信孙佳璐交工刘倩电气数模指导组一等奖B1676山东理工大学梁帅帅热能朱继贞热能王鑫数本数模指导组一等奖A629四川大学陈博电气工程李璐数学经济创新班郭凯迪数学经济创新班黄丽一等奖B875四川农业大学张怡信科安明梅信科朱友平信科指导组一等奖B1458四川师范大学成都学院蒋蜜物联网任艳荣软件技术翟红波电信产品杨新一等奖A78天津大学崔淼电气周晓敏电气李帆电气吕良福一等奖B1022温州大学王帅峰通信郑成圩数学李赛赛统计数模组一等奖A215武汉大学杨文涛电气工程与自动化瞿合祚电气工程与自动化刘立帅电气工程与自动化文康珍一等奖B406武汉大学夏方舟电气刘思逸电气傅佳伟电气文康珍一等奖B407武汉大学吴亦贝电自伍云健电自蔡志鹏电自文康珍一等奖B529武汉大学张瑞倩遥感黄松电科张智宇光科一等奖B790武汉大学王梓梅文星陈剑胡钋一等奖B799武汉大学周红电自邱振宇计机贾力华计机张志毅一等奖A758西安理工大学徐茂峻电气李建伟微电子学雷阳电气段建东一等奖B299西安理工大学董磊测控技术与仪器杨佩电气秦文材料物理段建东一等奖A96西北工业大学罗焜飞行器设计与工程张孝南飞行器设计与工程贾明峰飞行器设计与工程蔡力一等奖B27西北工业大学刘洋电子信息工程张楚文通信工程刘冲电子科学与技术于美一等奖B641西北工业大学魏宇豪逄嘉振虞天晔吕全义一等奖B1683西北工业大学姜清华电子信息工程侯靖勇计算机科学与技术高岩电子信息工程于美一等奖B1309西藏大学南子文通信工程李萌资源勘查王羽翔通信工程建模指导组一等奖A601西华大学陈志超电气工程与自动化赵茂林电气工程与自动化周彬建筑环境与设备工程李克骏一等奖A417西南交通大学彭顺车辆吴旭辉电气常文龙测控建模指导组一等奖B717西南交通大学张煜电气陈俊卿电气林进细电气梁涛一等奖B723西南交通大学袁帅交运秦国阳交运郑才望遥感数模教练组一等奖B727西南交通大学景帅车辆工程李丹遥感周廷枢信安数模教练组一等奖B730西南交通大学刘红星交运黄志远交运张玉祎交运数模教练组一等奖B1325西南交通大学峨眉校区匡川道路朱露会计毛可道路数模组一等奖B1327西南交通大学峨眉校区吴友发铁道运输景艳红城轨运营陈志强铁路工程数模组一等奖B1329西南交通大学峨眉校区杜磊土木叶鹏铁道车辆汪鑫土木数模组一等奖B698西南交通大学希望学院任振东土木谭锦凌机械李金贵土木数模教练组一等奖B699西南交通大学希望学院曾凯琦城市轨道交通运营管理曾灵芝城市轨道交通运营管理胡启平城市轨道交通运营管理数模教练组一等奖A644湘潭大学徐乐微电子学林宁微电子学陈友消材料科学与工程刘红良一等奖A166浙江师范大学谢侃娜数信学院数学陈玥数信学院数学林嘉倩数信学院物理沈炎峰一等奖A169浙江师范大学倪诗婷初阳理科许婷婷数信学院数学许灵嘉初阳理科一等奖B643浙江师范大学高佳琪数学慎羡数学高晨莹数学一等奖B1中国计量学院李克秋寅数学钱文杰信算傅鑫亮热能数模组一等奖B3中国计量学院朱茜光电信息工程夏凯莉电子信息工程戴圣炎产品质量工程王义康一等奖B978中国计量学院戚嘉伟工试吴奔晖电科岳小洋热能数模指导组一等奖B984中国计量学院陈静数学王伟凯数学桂兆能动数模指导组一等奖A153中南大学郑孝雷自动化段苇萌信息与计算科学朱江涛电气工程及其自动化张佃中一等奖二等奖:A261安徽财经大学姚曈彤统计薛舒芃建环赵趯经管实验二等奖A358安徽财经大学袁潇统计孙晗国贸吴嘉数学二等奖A428安徽财经大学朱筱琪信息与计算科学司捷统计姜聪金融二等奖B21安徽财经大学胡金明数学楼靓统计刘莉统计蔡晓微二等奖B22安徽财经大学宋国崇数学刘岩数学孙家敏统计二等奖B411安徽财经大学方琴统计冯欢信计张雷数学朱家明二等奖B413安徽财经大学王丹青税务李明康金融陈鹏飞经济杨桂元二等奖B421安徽财经大学池海波信计占咪信计何逸信计二等奖B427安徽财经大学王雨婷金融袁澍蕾会计商玉萍统计二等奖B437安徽财经大学刘利数学程昊数学周金锁数学朱家明二等奖A119安徽电气工程职业技术学院武琦电气自动化杨田田供应电技术杨浩供应电技术盛茂林二等奖A65安徽工程大学孙书省数学与应用数学范佳健统计学薛国强软件工程邓寿年二等奖B865安徽工程大学吴文俊数学王春子统计李瑞自动化周金明二等奖A453安庆师范学院宋帝数学与应用数学蒋洁计算机科学与技术工科陈春计算机科学与技术工科建模指导组二等奖B490安庆师范学院程一元数学张红信计江浩通信工程建模指导组二等奖B501安庆师范学院张涛通信工程王亚奇通信工程章玥信管建模指导组二等奖B506安庆师范学院李晶晶信管曾凡辉计算机卓越万越洋微电子二等奖A8北京交通大学周含笑交通运输孙子涵交通运输廖若桦交通运输王兵团二等奖A9北京交通大学赵嘉敏信科吴则恺信科乔梁信科王兵团二等奖A11北京交通大学绮琦自动化冯龙涛自动化杨欣自动化王兵团二等奖A157北京交通大学张洪冬机械工程及自动化徐文杰机械工程及自动化高贵利通信工程何涛二等奖A161北京交通大学殷召凯电气王通自动化卞松寒信科王兵团二等奖A364北京理工大学李东轩自动化李金库自动化任怡娜电气工程与自动化金海二等奖A547北京理工大学金颜必佳物联网工程乔冠鑫通信工程黄立楠通信工程程杞元二等奖B1029北京理工大学梁艺宝信息冯琳实验班金潇实验班二等奖B1110北京理工大学覃子俊地面武器机动工程郑晟地面武器机动工程林博地面武器机动工程二等奖A630北京理工大学珠海学院曾少娜统计学梁进华机械工程及自动化陈洁柳统计学周传喜二等奖A743大连大学师建鹏机英赵志伟化工潘翠云应物谭欣欣二等奖A747大连大学陈楚璇化学工程与工艺唐志华机械设计制造及其自动化裴雪华工程管理刚家泰二等奖B1249大连大学梁倩中药李彬监管梁贤机英刚家泰二等奖A443德州学院张辉数学与应用数学许小静数学与应用数学孙亚南数学与应用数学许晶二等奖A446德州学院褚盼盼数学与应用数学田美美数学与应用数学孟书宇数学与应用数学许晶二等奖A447德州学院李秀秀信息与计算科学张承玺信息与计算科学林平燕数学与应用数学高秀莲二等奖A448德州学院林振军制造自动化与测控技术刘姗姗信息与计算科学李倩信息与计算科学高秀莲二等奖A451德州学院吴明强统计学张维路机械设计制造及其自动化杨晓敏信息与计算科学尹秀玲二等奖B480德州学院李蒙洁数学潘静数学吕英数学王金婵二等奖B605德州学院汪勋化工与工艺刘丽丽信计张玉青生物系统工程李娜二等奖B606德州学院李敬数学杨元龙数学刘永旺信计赵琳琳二等奖B607德州学院王艳丽数学刘萍数学李德峰数学赵琳琳二等奖A542电子科技大学成都学院孙江涛云计算姚然计算机JAVA王豪微电电科数模组二等奖B1103电子科技大学成都学院孙浩通信肖杰夫通信张楠信计数模组二等奖A324东北电力大学王凯信计肖融信计杨熠信计二等奖A333东北电力大学任雪征电自卓越段刚强信计常鹤平电自二等奖A343东北电力大学隋欣电自贺山电自曹少珂电自二等奖A344东北电力大学张弛自动卓越李峰自动卓越孙光泽自动冯玉昌二等奖B208东北电力大学田胜景数学王吉腾数学孟德嘉数学二等奖B213东北电力大学刘东源电自兰天电自胡文韬电自二等奖B226东北电力大学郑艳强电自周博文电自王瑞哲电自郝静二等奖A77佛山科学技术学院洪锐敏光信息科学与技术李思翔电气工程与自动化王广东机械设计制造及其自动化戎海武二等奖B597广东白云学院谢廷凯计科林东楚会计谢林廷计科陈振宇二等奖B601广东白云学院蓝健伟国贸李伟贤计算机杜佛孝财管向毅二等奖B1031广东白云学院刘财源工管林菁国际贸易林燕欣财管彭雨明二等奖A100广东财经大学文晓云经济统计学黄伟涛国际金融学陈盛数学与应用数学陈光辉二等奖B1072广东财经大学谢树楷金融李作桥金融王行志软件胡桂武二等奖B357广东石油化工学院魏焕政电气工程及自动化刘星电气工程及其自动化连洲电气工程及其自动化廖思泉二等奖B697广东石油化工学院王发令电自邓志强油气储运工程潘威油气储运工程梁明二等奖B1235广西机电职业技术学院林世杰仪器严盛煜仪器韦小明仪器数模组二等奖A22广州大学黎韬数学与应用数学唐国君交通工程黄东亮信息与计算科学黄展荣二等奖A23广州大学冯济宏应用数学黄健林应用数学贾建业信息与计算科学钟育彬二等奖A24广州大学吕子锋数学与应用数学黄兹檀信息与计算科学张游数学与应用数学钟育彬二等奖B921广州大学简振宇信安梁嘉华信计聂坤信计秦剑二等奖B922广州大学陈俊基土木方圳东数学李富成数学黎锦成二等奖B923广州大学陈永亮电信杨康信计龙灿强数学杨洁霞二等奖B924广州大学杜奕金融数学梁景辉信安程煜鹏物理钟育彬二等奖B925广州大学何景明机设黄文君电信张翾信计黎锦成二等奖B926广州大学陈新宇交通陈志辉信计伍凯麟数学钟育彬二等奖B1574广州大学华软软件学院余小勇网络工程李楚澄网络工程陈佳铭国贸蒋春玲二等奖B1441贵州师范大学蒋勇电气自动化石兴海电气自动化韦宗胜电气自动化邢丹花二等奖B956哈尔滨工程大学李天宇渠畅贾子宣朱磊二等奖B1057哈尔滨工程大学(威海)刘云虎数学李学彬数学二等奖B1058哈尔滨工程大学(威海)邓锐通信王元超数学栾晓佳信计曲荣宁二等奖B681哈尔滨理工大学赵晓安全工程张秉健安全工程王晓俊安全工程数学建模组二等奖B682哈尔滨理工大学罗传政土木王翠林热能仇梦乔传感网李冬梅二等奖A267海南大学李俊成金融学罗加兴通信工程谢园金融学王浩华二等奖B4海南大学张舒数学刘璇通信工程任彦冰信息安全王浩华二等奖B29海南大学吴清若机械电子工程王祯机械电子工程王驭陌机械电子工程二等奖B1076海南大学张珺涵车辆工程易杰车辆工程孙清信计王浩华二等奖B1078海南大学王碧军统计谢婉芸信科吴鹏信科教师组二等奖B1582韩山师范大学李舜月数学与应用数学陈燕君数学与应用数学刘军广信息与计算科学肖刚二等奖A158河海大学林子杰电气工程及其自动化陆潇电气工程及其自动化陈晨电气工程及其自动化二等奖A569河南理工大学余建芮光电李承炜自动化汪欢欢电气张涛二等奖A769河南理工大学高杰电气魏向向电气侯雅晓电气王晓卫二等奖B1498河南理工大学丁敬成数学康清宇信息与计算科学陈楠计算机数模指导组二等奖B1502河南理工大学王义晶数学卫召矿加杨耀宾信管许顺维二等奖B1488河南师大陈萍计算机科学与技术雍茹莉计算机科学与技术石纾聿计算机科学与技术赵永进二等奖B1587湖北民族学院兰林娜信息与计算科学赵鹏辉信息与计算科学肖琳枫信息与计算科学方壮二等奖A775湖南大学何飞颖金融黄舒婷金融王淑燕金融罗汉二等奖B614湖南工学院赵小宇通信乐冰自动卓越李龙机设周斌二等奖B633湖南工学院周鸿鹏自动卓越张文豪自动卓越杨亦业自动卓越王胜二等奖A32华北电力大学孙鹏创新电段贺材料张瑜创新电二等奖A566华北电力大学(保定)杨智伟电力实验孟天骄电力实验顼佳宇电气化慈铁军二等奖A568华北电力大学(保定)张祎慧农电赵元隆工程造价彭伟松工程造价二等奖A577华北电力大学(保定)王琛电气工程及其自动化李力行电气工程及其自动化彭柳电气工程及其自动化二等奖A583华北电力大学(保定)陈垒电气化尹唱电气化王康成自动化史会峰二等奖A588华北电力大学(保定)周雁南电气化戴岸珏电气化王茜自动实验刘敬刚二等奖A589华北电力大学(保定)钟平电气化马玉龙电气化顾君苹集控吴晓坤二等奖A704华北电力大学(保定)俞飞杨电气化胡香电气化陈章妍电气化郝育黔二等奖A712华北电力大学(保定)周晨电气化祝凯电气化庄颖涛机械马新顺二等奖A719华北电力大学(保定)周奥军信息毛宇晗电力张超炜动力史会峰二等奖B1211华北电力大学(保定)殷加玞电力实董文凯电力实靳伟佳电力梁海峰二等奖B1212华北电力大学(保定)曹澄沙电气化李博信息刘畅电气化二等奖B1447华北电力大学(保定)郑悦电气杨硕环工雷雨应化二等奖B1449华北电力大学(保定)孙聪电气化曹昕电气化王资博电气化史会峰二等奖B1451华北电力大学(保定)张晓伟自动化徐楠自动化王卫宁自动化刘敬刚二等奖B1452华北电力大学(保定)张达机械苏浩电气化廉涛机械二等奖B1463华北电力大学(保定)姜宇轩电力闫书畅电气化陆帅自动实史会峰二等奖B1478华北电力大学(保定)邓睿电力实汤潘信息臧晓玲信息华回春二等奖A31华北电力大学(北京)苏国赟电气丰江波电气张栗楠电气潘志二等奖A82华北电力大学(北京)蔡博电气周正电气牛淑娅电气雍雪林二等奖A111华北电力大学(北京)郑雄实践电孙健电气秦瀛电气何凤霞二等奖B7华北电力大学(北京)陶思捷通信工程刘轶伦通信工程田镜石电气朱勇华二等奖B20华北电力大学(北京)方靖经济郝永康电气工程及其自动化二等奖B307华北电力大学(北京)辛文韬机械黄木和机械蔡黎实践动潘志二等奖B655华北电力大学(北京)王京琦电自王子炎电自李瀛澜电自潘志二等奖B936华北电力大学(北京)杨宏宇实践动肖龙实践动张润峰电气雍雪林二等奖B1044华北电力大学(北京)田雪枫自动潘晶创新自李先锋电管谷云东二等奖B1056华北电力大学(北京)张效宁创新自米桐创新自胡赟昀创新自二等奖A135华南理工大学陈树波工业工程崔翔杰信息工程林跃龙电信联合班丁为建二等奖B10华南理工大学许志恒电气工程及其自动化吕耀棠电气工程及其自动化赵琦电气工程及其自动化二等奖A477济南大学彭向亮信息与计算科学邹莉数学与应用数学张久霜数学与应用数学王宣欣二等奖A481济南大学奚婷婷金融数学王鹏元金融数学赵文雪金融数学许振宇二等奖A501济南大学王志强计算李忠娜显示乔佳电传许振宇二等奖B828济南大学秦西宁机械张爱萍电气传动常跃进电气传动吴鸿华二等奖B833济南大学孙斌材料梅全静材料闫燕材料邱保健二等奖A519暨南大学黄华栋金融学高秋丽金融学潘星宇电气工程及其自动化张元标二等奖A520暨南大学洪希柠金融工程郑倩怡金融工程张美慧信息安全张元标二等奖A521暨南大学王韵陶电气工程及其自动化郑卓祺电气工程及其自动化陈柏灿电子信息科学与技术张元标二等奖A523暨南大学刘博商学院金融工程符雅豪商学院金融工程陈巧琳商学院金融工程张元标二等奖A524暨南大学骆可桂工商管理曾祥辉物联网叶锦物联网张元标二等奖B311暨南大学蔡远飞统计学(精算学)李凤统计学姚曼虹光电信息工程胡代强二等奖B314暨南大学林楠电子信息工程陈晴琳信息与计算科学李文桦信息与计算科学张传林二等奖B315暨南大学闫自超信息与计算科学李瑞信息与计算科学张镇桂信息与计算科学樊锁海二等奖B1162暨南大学黄炎坤软件陈均瑞电自曾繁锋金融张元标二等奖B1163暨南大学林祎财管许桂森电科吴俊塔电科张元标二等奖B1164暨南大学陈敏慧物联网工程黄子安电自郑建宇翻译张元标二等奖B1165暨南大学曾亮电科何勇标自动化刘宏达自动化张元标二等奖B1166暨南大学聂禾软件龙彦熹电自段文涛包装工程张元标二等奖B1167暨南大学林醇包装工程杜臻金融工程梁锡镇包装工程张元标二等奖B1168暨南大学樊络明金融刘永梁财管徐序跋信息安全张元标二等奖A282江西财经大学齐郝捷经济学建模指导组二等奖B1244江西应用技术职业学院陈文彬资源刘传鸿软件唐美慧造价凌巍炜二等奖B1245江西应用技术职业学院张治忠机自曾恒建工龙以红网络李繁春二等奖B1247江西应用技术职业学院赖辉机自谢非机自李慧珍水工凌巍炜二等奖B1248江西应用技术职业学院郑肯建工钟天来机自郑燕芳工分凌巍炜二等奖B14江西渝州科技职业学院郭世雄光伏发电技术孙海岗光伏发电技术廖永洋光伏发电技术邓昌瑞二等奖B515空军勤务学院邵化成航空兵场站指挥李东东航空兵场站指挥陶鑫火航空兵场站指挥朱琳二等奖B1157临沂大学林一飞数学王倩数学万法伟数学陈向勇二等奖B1160临沂大学高印鹏数学陆瑞娟数学杨成红数学刘建华二等奖B1161临沂大学吴迪数学乔运成数学王晓楠数学刘伟二等奖A302南昌大学黄芽保会计学刘路平电力系统王子辉自动化廖川荣二等奖A97南京航空航天大学吴昊信息工程张婧雯空间科学与技术王嘉信息安全文杰二等奖A127南京农业大学杨勇哲自动杨永红自动刘毅自动二等奖A125南京农业大学浦口校区尚海信息李方方物流徐悦物流唐中良二等奖A534内江师范学院李倩数信王佩数信张红霞数信张莉二等奖A540内江师范学院罗开宝数学与应用数学陈琳数学与应用数学罗仕明数学与应用数学牟廉明二等奖B999内江师范学院周明数学唐兰数学吕绍华数学尹福成二等奖B1101内江师范学院铁娇数学洪发数学叶小环数学牟廉明二等奖B1102内江师范学院卓佳红数学朱坤全数学周菊华数学牟廉明二等奖B1393内蒙古民族大学吕小强机械设计制造及其自动化于帅超机械设计制造及其自动化王领机械设计制造及其自动化韩海山二等奖B1381攀枝花学院易铸土木工程杨晨土木工程张凯土木工程陈龙二等奖B72青岛大学陈剑电气于道林电气左杰电气赵维加二等奖B1071曲阜师范大学张明敏数学胡雁翔数学赵飞数学白玉真二等奖A98三峡大学陈旺核工肖子超电气王媛媛信计二等奖B649三峡大学李冰数学李福兴数学钟晓玲金融二等奖B1053三峡大学蒋博宇电自孙小凡地质王志恭输电二等奖B1054三峡大学覃伯谦机械褚燕武光科胡宇财管二等奖A116厦门大学李星雨物理与机电学院电子科学系曲哲信息科学与技术学院自动化系刘世尧经济学院统计系屈小波二等奖A117厦门大学肖瑶电子科学系蒋佳洋航空系王文迅计算机屈小波二等奖A472厦门大学吴艺红电气工程及其自动化刘瑞楠电气工程及其自动化燕燕电子工程系李钷二等奖B636厦门大学周冲成电自秦伟电自郑文坚电自张景瑞二等奖B638厦门大学王晶晶测控吴彩铠电自黄佳浩电自郑高峰二等奖B657厦门大学韩子奇机械康昌霖机械王青物理二等奖B1062厦门大学徐惠通信李灵至电子科学张飚软件刘恺之二等奖B1063厦门大学王诗宇通信蔡云武电子科学罗文彬通信刘恺之二等奖A424山东大学赵炳燚信息学院陶立物流学院孙长贞数学学院刘保东二等奖B1506山东大学刘礼彬软件工程宋林软件工程吴圣坤软件工程刘保东二等奖A50山东大学(威海)林阳软件工程郭昱程空间科学特色班张小莹电子信息科学与技术宋慧敏二等奖B383山东理工大学张永伟自动王中旺自动张闯闯自动化数模指导组二等奖。

2009年国家科技进步二等奖

2009年国家科技进步二等奖

2009年国家科技进步二等奖一、奖项背景国家科技进步奖是由国家科技奖励工作办公室设立的国家级科技奖励,旨在表彰在科学技术领域取得重大进展和突出成就的科技工作者,并推动科学技术的持续进步和社会经济的发展。

国家科技进步奖设有特等奖、一等奖、二等奖和三等奖,每年评选一次,是对科技工作者的高度肯定和奖励。

二、获奖项目介绍2009年国家科技进步二等奖在各个领域都涉及到,包括工程技术、生物医药、信息技术、环境保护等多个方面。

以下分别介绍其中几个获奖项目:1. 电力系统稳定性关键技术与工程应用该项目通过对电网的稳定性关键技术进行研究和优化,提高了电力系统的稳定性,降低了发生大面积停电的风险,为电力系统的安全运行提供了重要保障。

该项目的成果在国家范围内得到了广泛应用,对我国电力系统的发展起到了积极的推动作用。

2. 高速列车轮轨系统动力学与控制理论该项目主要围绕高速列车的轮轨系统动力学和控制理论展开研究,优化了列车的运行稳定性和安全性,提高了高速列车的运行效率和运行速度,为我国的高铁建设提供了重要的技术支撑。

3. 抗体激素片制备工艺技术及应用该项目通过对抗体激素片制备工艺技术的研究和创新,成功开发了一种新型的抗体激素片,具有更高的药效和更好的稳定性,为临床治疗提供了更多的选择,对我国生物医药领域的发展做出了重要贡献。

4. 高效环保型氮肥制备技术及应用该项目主要针对传统氮肥制备工艺存在的环境污染问题,开展了高效环保型氮肥制备技术的研究和开发,成功开发出了一种低污染、高效率的氮肥制备工艺,为农业生产提供了更加环保和高效的肥料选择。

三、获奖意义和影响2009年国家科技进步二等奖的颁发,不仅是对获奖项目研究成果的肯定和奖励,更是对我国科技创新能力和科技发展水平的体现。

这些获奖项目代表了我国在多个领域的科技创新和发展成果,对于推动相关领域的科技进步和产业发展具有重要的意义和影响。

1. 促进科技创新国家科技进步奖的设立和颁发,激励了广大科技工作者在科技创新领域的探索和研究,推动了科技创新成果的转化和应用,对我国科技创新能力起到了促进和加强作用。

中国电机工程学会优秀论文奖评

中国电机工程学会优秀论文奖评

XX1中国电机工程学会优秀XX奖评选办法(2021年修订版)第一章总则第一条为充分发挥中国电机工程学会作为科技社团组织在学术评价中的主体作用,激发电力科技工作者探索发现、创新创造的热情,提升我国电力行业原始创新能力和国际影响力,中国电机工程学会决定每年组织一次优秀XX奖评选活动,对评选出的优秀XX作者进行表彰.为规范中国电机工程学会优秀XX奖评选工作,特制定本办法。

第二条中国电机工程学会优秀XX奖评选活动的XX推荐范围定为自评选上一年度起前3年(例:2021年度评选时间段为2021—2021年)发表在中国公开发行的刊物上的XX,且该XX在XX推荐截止日期前被中国电机工程学会数字图书馆收录。

第三条中国电机工程学会优秀XX奖评选工作遵循公开、公正、公平的原则,实行公开推荐、专家评审、择优表彰。

第二章 XX类别及评选标准第四条所有参评XX作者或其工作单位应对参评论文拥有知识产权,且知识产权归属明确、清晰;XX内容应包括足够的科技细节,具有较好的科学论述完整性;内容表述清晰、严谨、无歧义,语言表达通俗易懂。

第五条中国电机工程学会优秀XX奖按学术性XX、技术性XX、综述性XX 三个类别进行评选。

第六条 XX的分类规则如下:1.学术性XX:该类论文主要反映学科领域最新、最前沿的科学发现、技术发明及其动向,对科学技术的起着重要的推动作用.这类XX应具有新的观点、新的分析方法、新的数据和结论,并具有严谨的科学性。

2.技术性XX:该类XX主要反映应用国内外已有的科学理论与技术方法,解决设计、工艺、设备、材料等具体技术问题的研究成果,对工程技术的进步和生产力的提高起着直接的推动作用。

这类XX应体现技术的先进性、实用性和科学性。

3。

综述性XX:该类XX综合介绍、分析、评述学科领域国内外的研究新成果、新趋势,并表明作者自身的观点,做出学科领域或专项技术的预测,提出建设性意见和建议。

这类XX应具有较高的权威性,可对所讨论的专题或学科的进一步起到引导作用.第七条中国电机工程学会优秀XX评选活动设立XX、二等奖、三等奖,获奖XX的授奖等级根据如下标准进行综合评定:1.学术性XX:-—XX表述的成果创新性非常突出,具有独创性的研究成果,观点鲜明且具有继承性与批判性;方法为首创或具有极强的开拓性;为前沿技术领域的领先成果;概念定义明确,推理论证严谨;写作规范、结构完整,语言水平较高,可评为XX。

中国电力科学技术奖励办法.pdf

中国电力科学技术奖励办法.pdf

中国电力科学技术奖励办法(中国电机工程学会2005年4月15日发布,2011年6月15日第一次修订,2013年6月6日第二次修订,2014年2月10日第三次修订,2015年5月28日第四次修订,2017年5月2日第五次修订,2018年5月2日第六次修订)第一章 总 则第一条 为奖励在中国电力科学技术进步中做出重要贡献的单位和个人,鼓励电力科学技术工作者的创造性和积极性,促进电力科学技术的发展,根据《国家科学技术奖励条例》(1999年5月23日中华人民共和国国务院令第265号发布,根据2003年12月20日国务院令第396号《国务院关于修改<国家科学技术奖励条例>的决定》第一次修订,根据2013年7月18日国务院令第638号《国务院关于废止和修改部分行政法规的决定》第二次修订)和《社会力量设立科学技术奖管理办法》(1999年12月26日科学技术部令第3号发布,根据2006年2月5日科学技术部令第10号《关于修改〈社会力量设立科学技术奖管理办法〉的决定》修订)的有关规定,经国家科技奖励主管部门批准,由中国电机工程学会、国家电网公司、中国南方电网有限责任公司、中国华能集团公司、中国大唐集团公司、中国华电集团公司、中国国电集团公司、国家电力投资集团公司、中国长江三峡集团公司、中国电力建设集团有限公司、中国能源建设集团有限公司、中国广核集团有限公司、北京国华电力有限责任公司、神华国能集团有限公司作为设奖单位(以下简称设奖者),共同设立中国电力科学技术奖。

其承办机构为中国电机工程学会。

为做好中国电力科学技术奖的推荐、评审和授奖工作,制定本办法。

第二条 中国电力科学技术奖励贯彻落实科学发展观和“尊重劳动、尊重知识、尊重人才、尊重创造”的方针,鼓励电力科技资源高效配置和综合集成,鼓励团结协作、联合攻关,鼓励自主创新、攀登科学技术高峰,鼓励应用推广先进科学技术成果,促进科学研究、技术开发与电力生产建设、经济和社会发展的密切结合,促进科技成果向现实生产力转化,营造鼓励创新和有利于优秀科技人才脱颖而出的环境,加速电力科技创新与可持续发展战略的实施。

中国电机工程学会 2017年度中国电力科学技术奖拟授奖项目公示

中国电机工程学会 2017年度中国电力科学技术奖拟授奖项目公示
01063416724中国电力科学技术奖励工作办公室2017年10月13日2017年度中国电力技术发明奖拟授奖项目二等奖序号123项目编号201710452017200320173018项目名称源网荷互动调控体系关键技术及应用长江上游大型水库群生态环境效应与调控电力输电线路导地线融冰技术与装置主要完成人傅闯张翔吴怡敏赵立进李三刘树杨胜春王珂李亚平冯树海赵亮李峰戴会超毛劲乔戴凌全雷晓辉蒋云钟蒋定国三等奖序号1234项目编号20172019201750142017111920173002项目名称抗入侵高性能云计算环境关键技术及应用核燃料倾翻机载荷保护方法及系统超高压开关电液操动机构送端大电网频率测控关键技术主要完成人马勇张小松王俊峰应凌云殷平李凡吴凤岐陆秀生赵阿朋方郁陈少南张美玲顾根泉王亚辉张全民李铁郑晓春彭新奇李华吴子豪万天虎蔡卫江张燕平荣红2017年度中国电力科学技术进步奖拟授奖项目一等奖序号项目编号项目名称主要完成单位中国电建集团成都勘测设计研究院有限公司中王仁坤国三峡建设管理有限公司雅砻江流域水电开发周钟有限公司清华大学中国水利水电科学研究院杨建宏四川大学中国电力科学研究院华北电力大学西安交通大学清华大学河南平高电气股份有限公司国网江苏省电力公司电力科学研究院西安西电开关电气有限公司国网电力科学研究院陈维江马国明金光耀王磊祁宁春赵文光邵敬东李志兵戴敏时卫东主要完成人洪文浩林鹏张建海张乔根韩彬颜湘莲李德玉潘坚文王海波孙岗王宁华李心一杨强刘有志张冲刘卫东丁卫东王浩300m级特高拱坝安20173016全控制关键技术及工程应用特高压gis变电站特快速瞬态过电压防护关键技术及应用12201710241续表序号项目编号项目名称主要完成单位国网江苏省电力公司电力科学研究院国网安徽省电力公司电力科学研究院中国电力科学研究院国网电力科学研究院国网青海省电力公司电力科学研究院苏州华电电气股份有限公司武汉磐电科技有限公司国网江苏省电力公司扬州供电公司中国水电基础局有限公司中国水利水电科学研究院黄奇峰卢树峰殷小东李振东宗敦峰韩伟李军褚景春冯健王晓丹雷民徐敏锐陈文广吴桥刘建发石峰魏良袁凌张林中于天笑主要完成人杨世海陈刚王海燕岳长喜肖恩尚胡斌李明宇潘磊朱世龙宁红超周利华贾枬赵双双周峰李志新陆子刚320171015全系列国家工频电压电流现场标准装置关键技术与工程应用420173043超深与复杂地质条件混凝土防渗墙关键技术基于柔性多体动力学

基于平面变压器的交错反激微功率光伏逆变器设计

基于平面变压器的交错反激微功率光伏逆变器设计

文章编号:1004-289X(2022)05-0053-05基于平面变压器的交错反激微功率光伏逆变器设计张家璇ꎬ毛行奎ꎬ郑润民ꎬ张彬意(福州大学电气工程与自动化学院ꎬ福建㊀福州㊀350108)摘㊀要:微功率光伏逆变器具有抗光照阴影能力强等特点ꎬ为光伏逆变器重要架构之一ꎮ为提高反激微功率光伏逆变器效率ꎬ采用低端有源箝位电路并深入分析了其工作原理和关键参数设计依据ꎬ为改善户外高温环境下高频功率变压器温升ꎬ采用平面变压器技术充分利用其表面积大易于散热㊁PCB线圈载流能力强特点ꎬ并提出采用双磁芯拼接结构ꎬ以及高耦合系数的线圈结构ꎮ设计了一台直流输入电压范围22~36Vꎬ输出220W/220Vac的样机ꎬ并建立了基于Saber的仿真模型ꎬ搭建了实验样机ꎮ仿真和实验表明ꎬ设计的样机工作稳定ꎬ性能良好ꎬ证明了设计的正确有效性ꎮ关键词:微逆变器ꎻ交错反激ꎻ有源箝位ꎻ平面变压器中图分类号:TM464㊀㊀㊀㊀㊀文献标识码:BDesignofInterleavedFlybackMicropowerPhotovoltaicInverterBasedonPlanarTransformerZHANGJia ̄xuanꎬMAOXing ̄kuiꎬZHENGRun ̄minꎬZHANGBin ̄yi(CollegeofElectricalEngineeringandAutomationꎬFuzhouUniversityꎬFuzhou350108ꎬChina)Abstract:Themicro ̄powerphotovoltaicinverterhasthecharacteristicsofstronganti ̄lightandshadowabilityꎬandisoneoftheimportantarchitecturesofphotovoltaicinverters.Inordertoimprovetheefficiencyoftheflybackmicro ̄powerphotovoltaicinverterꎬalow ̄endactiveclampcircuitisusedꎬanditsworkingprincipleandkeyparameterde ̄signbasisaredeeplyanalyzed.Takingfulladvantageofitslargesurfaceareaꎬeasyheatdissipationꎬandstrongcur ̄rent ̄carryingcapacityofthePCBcoilꎬadual ̄coresplicingstructureandacoilstructurewithhighcouplingcoeffi ̄cientareproposed.AprototypewithaDCinputof20 ̄40Vꎬaratedvoltageof24Vꎬandanoutputof220W/220VacwasdesignedꎬandaSaber ̄basedsimulationmodelwasestablishedtobuildanexperimentalprototype.Simulationandexperimentsshowthatthedesignedprototypeworksstablyandhasgoodperformanceꎬwhichprovesthecorrect ̄nessandeffectivenessofthedesign.Keywords:microinverterꎻinterleavedflybackꎻactiveclampꎻplanartransformer1㊀引言微功率光伏逆变器(PVmicro-inverterꎬPVMI)抗光照局部阴影能力强ꎬ易于扩展安装和模块化设计ꎬ是光伏发电系统的核心设备[1-2]ꎮ反激变换器由于结构简单成本低ꎬ以及高频隔离功能成为PVMI最常用的拓扑之一[3-4]ꎮ平面变压器具备截面高度低ꎬ散热表面积大ꎬ参数一致性高的优点ꎬ可以大幅度降低逆变器高度ꎬ改善散热性能ꎬ以及PCB绕组载流能力强ꎬ可以使原㊁副边耦合更充分ꎬ降低漏感和高频涡流效应ꎬ有利于提高变换器的效率ꎮ㊀㊀文献[5-6]指出鉴于PVMI的安装要求和室外工作环境ꎬ需要大幅提高变换器的功率密度㊁效率以及器件寿命才能更好地适应户外使用环境ꎮ文献[7]指出限制提升变换器功率密度的最大因素为磁性元器件ꎻ文献[8]分析了高端有源箝位电路对断续模式下反激变换器的影响ꎮ㊀㊀本文深入分析反激连续导通模式下ꎬ低端有源箝位电路的工作特性ꎮ而为改善热性能满足户外高温使用环境ꎬ则采用平面变压器技术ꎬ并提出采用双磁芯拼接结构来提高磁芯截面积ꎬ并采用高耦合系数线圈结构来降低漏感ꎮ2㊀电路与工作原理㊀㊀反激微功率光伏逆变器PVMI的电路原理图如图1所示ꎬ前级由两路交错反激构成ꎬ后级由全桥电路以及输出滤波器组成ꎮ基于反激连续导通模式电流应力低ꎬ功率器件易于选择且成本低ꎬPVMI设计为连续导通模式ꎮ图1㊀PVMI原理图㊀㊀两路并联反激变换器交错控制ꎬ均采用正弦脉宽调制ꎬ在半个工频周期内占空比在零与最大占空比之间不断变化[9-11]ꎮ工频周期内ꎬ反激绕组的副边电流呈正弦双半波ꎬ经过后级全桥极性翻转和滤波器滤波后变换成正弦电流ꎮ㊀㊀交错反激微功率光伏逆变器在一个工频周期的关键波形如图2所示ꎬ从上到下依次为两路MOS管的驱动信号Q1㊁Q2ꎬ原边电流ip1㊁ip2ꎬ副边电流is1㊁is2ꎬ后级的输入电流io㊁后级全桥驱动信号S1~S4及并网电流igridꎮ从图中可看出ꎬ采用交错结构提高了输入电流和输出电流的纹波频率ꎬ有利于提高输入解耦电容Cin工作寿命和降低滤波器的体积ꎮ图2㊀PVMI关键波形3㊀有源箝位反激变换器工作模态㊀㊀在前级增加由电容和开关管构成的有源箝位电路ꎬ该电路在主管关断时与漏感谐振构成回路ꎬ可以吸收主管漏源电压尖峰ꎬ回馈漏感能量ꎬ通过合理的设计还可以降低主开关管开通前的漏源电压ꎬ实现零电压开通(ZVS)ꎮ㊀㊀为降低有源箝位电路导致的谐振损耗ꎬ有源箝位电路采用非互补控制策略[12-14]ꎮ两路反激交错控制ꎬ电路参数㊁拓扑和控制方式等完全一样ꎮ因此以单路反激为例对连续导通模式反激电路的工作原理进行说明ꎬ有源箝位反激关键波形如图3所示ꎬ电路示意图如图4所示ꎮ图3㊀有源箝位反激关键波形㊀㊀模态0[t0~t1]:t0时刻ꎬ主管Q1开通ꎬ设Q1开通时间为DTSꎬ辅助管Q3处于关断状态ꎮ变压器T1原边绕组承受输入电压Vinꎬ原边电流ip1线性增加ꎬ励磁电感和漏感能量增加ꎮ副边二极管Dio1截止ꎬiS1为零ꎮ励磁电感与漏感的电流表达式见式(1):iLm1=iLr1=VinLm+LrDTS(1)㊀㊀模态1[t1~t2]:t1时刻ꎬ主管Q1关断ꎮ变压器原边电流给Q1输出电容CDS1充电ꎬ辅助管Q3输出电容CDS3放电ꎮ由于CDS1数量级在pF级ꎬ其两端电压近似线性增加ꎮ当CDS1电压达到输入电压与反射电压之和时ꎬ副边二极管Dio1导通ꎮ当辅助管输出电容上的电荷为零时ꎬ辅助管的体二极管导通ꎬ漏感给箝位电容Cact1充电ꎬ假设谐振回路没有阻尼ꎬ则漏感能量将悉数转移至箝位电容ꎮ图4㊀各阶段等效电路图㊀㊀模态2[t2~t3]:副边二极管持续导通ꎬ励磁电流通过变压器转换为副边电流ꎮ此时励磁电感电压被箝位为反射电压ꎮ㊀㊀模态3[t3~t4]:t3时刻ꎬ辅助管开通ꎬ因励磁电感被箝位ꎬ只有漏感与箝位电容谐振ꎬ漏感电流反向增长ꎮ因此箝位电容储存的能量一部分传送到副边ꎬ一部分回馈给输入侧的解耦电容ꎮ这段时间应为箝位电容与漏感谐振周期的四分之一ꎬ设为D1TSꎬ则有:D1 TS=2 π Lr CDS4(2)㊀㊀模态4[t4~t5]:t4时刻ꎬ辅助管关断ꎮ此时漏感与主管输出电容谐振ꎬCDS1放电ꎬ主管漏源电压不断降低ꎬ漏感电流下降ꎮt5时刻ꎬ主管输出电容放电完毕ꎬ主管漏源电压下降到零ꎬ体二极管导通ꎮ在下一时刻漏感电流反向上升之前开通主管ꎬ则可以实现主管的零电压开通ꎻ否则漏感会与主管输出电容谐振ꎬ使主管漏源电压不保持为零ꎮ主管的输出电容一般为pF级别ꎬ因此漏感电流的谐振周期很短且幅值很小ꎮ此阶段励磁电感依然被箝位ꎮt5时刻开通主管Q1ꎮ设定t4~t5时段为死区时间ꎮ4㊀平面变压器设计4.1㊀参数设计㊀㊀设计的PVMI输入直流电压范围22~36Vꎬ输出220W/220Vac的样机ꎮ依据式(3)设计得变压器匝比为1ʒ7ꎮ匝数的计算一般按照避免磁芯磁密达到饱和磁密原则ꎮ但匝数过多会增大绕组损耗ꎬ且要求磁芯有较大的窗口面积ꎬ不利于降低变压器的高度ꎬ因此匝数设计要综合考虑ꎮn=Voutmax(1-Dmax)VinminDmax(3)㊀㊀其中Voutmax为输出电压幅值311VꎬDmax为最大占空比0 7ꎬVinmin为输入电压最小值ꎮ由于磁芯相邻型号的磁芯中柱面积Ae值往往会有较大的差距ꎬAe偏高的磁芯会使窗口利用率过低ꎬ磁芯体积偏大ꎻAe偏小意味着窗口面积较小ꎬ窗口利用率接近1ꎬ会导致绕组放不下ꎮ为使Ae更加合理ꎬ设计样机的变压器磁芯采用两个相同型号的磁芯并列拼接ꎬ如图5所示ꎮ与具备相近Ae的单块磁芯相比ꎬ两块磁芯并列拼接的结构高度更小ꎬ更易于选型ꎮ样机开关频率为200kHzꎮ选用Ferroxcube公司的E43/10/28磁芯并列拼接ꎬ材料型号为3F3ꎬ参数为:磁芯AP=16446 78mm4ꎬ窗口面积Aw=71 82mm2ꎬ中柱磁芯面积Ae=229mm2ꎮ原边绕组匝数Np1=Np2=6ꎬ副边绕组匝数为Ns1=Ns2=n Np=42ꎮ变压器励磁电感Lm=18μHꎮ图5㊀变压器磁芯的并列结构图4.2㊀绕组结构㊀㊀为提高变换器功率密度ꎬ两路反激绕组分别绕制在并列结构磁芯的两个边柱上ꎮ为减小变压器漏感ꎬ两路反激的绕组均采用对称交叉换位结构ꎮ每路绕组PCB均按照PSSPPSSPPSSP结构分布ꎬ总共12层ꎬ原㊁副边各6层ꎬ如图6所示ꎬ其中P为原边㊁S为副边ꎮ考虑多层PCB板工艺限制ꎬ十二层板价格昂贵ꎬ且布板复杂ꎬ需要很多的过孔才能使不同层的缱绻导体实现电气连接ꎬ这增大了PCB的面积和寄生参数ꎮ因此ꎬ采用3个4层PCB板相叠加来制作12层PCB线圈的平面变压器ꎬ如图7所示ꎮ每个4层PCB板的结构相同ꎬ每块PCB板均为PSSP的结构ꎬ这样大幅度降低了PCB的成本ꎬ减少过孔数量ꎬ且不同层的走线更加灵活ꎬPCB面积更小ꎮ图6㊀单路反激绕组结构示意图5㊀仿真和实验㊀㊀基于上述分析和设计ꎬ建立Saber仿真模型ꎬ仿真结果如图8所示ꎮ图8为全桥开关管驱动信号㊁电网电压及并网电流仿真波形ꎬ并网电流THD为4 9%ꎮ图9为ip1㊁ip2及iin的波形ꎬ图10为is1㊁is2及io波形ꎮ㊀㊀搭建了实验样机ꎮ图11为满载时输出电压和电流波形ꎬ电流THD为4.01%ꎬ图12为两路反激原边电流波形ꎬ图13为前级驱动信号及开关管漏源电压波形ꎮ图14为样机效率曲线ꎮ可以看到ꎬ样机原边电流呈正弦双半波ꎬ开关管在关断时漏源电压没有尖峰ꎬ漏感能量被有源箝位电路吸收ꎬ效率较高ꎬ进一步验证了分析和设计正确性ꎮ图7㊀绕组PCB布板图图8㊀PVMI输出电压电流仿真波形图9㊀PVMI原边电流仿真波形图10㊀PVMI副边电流仿真波形图11㊀满载时逆变器输出电压电流@输入直流电压28V图12㊀两路反激原边电流波形@输出满载和输入28V图13㊀反激驱动信号及开关管漏源电压波形图14㊀PVMI效率曲线6㊀结论㊀㊀为提高PVMI效率ꎬ采用低端有源箝位电路ꎮ为改善户外高温环境下高频功率变压器温升ꎬ采用表面积大热特性好的平面变压器技术ꎮ对于平面变压器ꎬ考虑单个大的磁芯难选型以及不好放置提出采用双磁芯拼接结构ꎮ为提高线圈耦合系数采用了对称结构ꎬ以及为降低采用多层PCB板的成本ꎬ提出采用多个相同结构线圈堆叠的结构ꎮ仿真和搭建的220W/220Vac实验样机工作稳定ꎬ效率较高ꎬ性能良好ꎬ证明了设计正确性ꎮ参考文献[1]㊀陈哲军.基于混合控制LLC谐振变换器的微功率光伏逆变器[J].电器与能效管理技术ꎬ2020(11):70-76+84.[2]㊀林燕云ꎬ陈哲军ꎬ毛行奎.两级隔离式微功率光伏并网系统仿真与研究[J].电器与能效管理技术ꎬ2015(10):40-45.[3]㊀张震ꎬ苏建徽ꎬ汪海宁ꎬ等.一种优化的反激式微逆变器有源箝位控制方式[J].电器与能效管理技术ꎬ2015(6):54-59.[4]㊀王小彬ꎬ张锦吉ꎬ毛行奎.交错反激微功率光伏并网逆变器损耗分析[J].低压电器ꎬ2014(1):51-55.[5]㊀JiangLi.ResistanceControlMPPTforSmartConverterPVSys ̄tem:MasterofEngineeringDissertation.VirginiaPolytechnicInstituteandStateUniversityꎬ2012.[6]㊀H.LaukampꎬT.SchoenꎬD.Ruoss.ReliabilityStudyOfGridCon ̄nectedPVSystems ̄FieldExperienceAndRecommendedDesignPracticeꎬInternationalEnergyAgencyꎬ2002.[7]㊀齐斌.高功率密度反激变换器中磁性元器件的研究[D].南京航空航天大学ꎬ2018.[8]㊀马超ꎬ张方华.有源箝位反激式光伏微型并网逆变器输出波形质量的分析和改善[J].中国电机工程学报ꎬ2014ꎬ34(3):354-362.[9]㊀张锦吉ꎬ王小彬ꎬ毛行奎.交错反激微功率光伏并网逆变器的设计[J].电力电子技术ꎬ2013ꎬ47[4]:43-45.[10]㊀杨相鹤.交错并联反激微逆变器的研究与设计[D].成都:电子科技大学ꎬ2014.[11]㊀谢超.交错反激微功率光伏逆变器磁集成研究[D].福州:福州大学ꎬ2014.[12]㊀张崇金.小功率光伏功率变换关键技术研究[D].武汉:华中科技大学ꎬ2013.[13]㊀ZhangJunmingꎬHuangXiuchengꎬWuXinkeꎬetal.Ahigheffi ̄ciencyflybackconverterwithnewactiveclamptechnique[J].IEEETransactionsonPowerElectronicsꎬ2010ꎬ25(7):1775-1785.[14]㊀黄秀成.非互补有源箝位反激变流器的研究[D].杭州:浙江大学ꎬ2011.收稿日期:2022-03-29作者简介:张家璇(1995-)ꎬ男ꎬ工学硕士ꎬ研究方向为电力电子变流技术ꎮ。

中国电机工程学会电力科学技术奖级别

中国电机工程学会电力科学技术奖级别

我国电机工程学会电力科学技术奖是我国电机工程学会设立的一个奖项,旨在表彰在电力科学技术领域做出突出贡献的个人和团队。

该奖项分为多个级别,以表彰不同领域和不同贡献程度的科研成果。

下面将对我国电机工程学会电力科学技术奖的各级别进行详细介绍。

一、一等奖我国电机工程学会电力科学技术奖中的最高级别为一等奖。

获得该奖项需要在电力科学技术领域取得重大突破,具有显著的创新性和实用性。

获奖项目需具有重大而深远的影响,对电力行业的发展有重要推动作用。

获得一等奖的个人或团队将获得丰厚的奖金和荣誉,并成为业内的佼佼者。

二、二等奖我国电机工程学会电力科学技术奖的二等奖是对电力科学技术领域取得显著成就的个人和团队的认可。

获得该奖项需要在某一具体领域做出重要贡献,具有一定的创新性和实用性。

获奖项目对相关领域的发展有明显的推动作用,对全行业产生积极影响。

三、三等奖我国电机工程学会电力科学技术奖的三等奖是对电力科学技术领域取得一定成绩的个人和团队的褒奖。

获得该奖项需要在相关领域有所突破或取得一定进展,具有一定的创新性和实用性。

获奖项目对相关领域的发展有一定的促进作用,为相关领域的研究和应用做出了有限但有意义的贡献。

四、特等奖我国电机工程学会电力科学技术奖中的特等奖是对在电力科学技术领域取得卓越成就、作出杰出贡献的个人和团队的特别表彰。

获得该奖项的项目需要在相关领域取得顶尖成果,具有极高的创新性和实用性,并对相关领域的发展产生了深远影响,引领潮流。

获得特等奖的个人或团队将成为业界的领军人物,代表着该领域的最高水平。

五、优秀奖除了以上几个级别的奖项外,我国电机工程学会电力科学技术奖还设立了优秀奖,以鼓励更多的科研人员参与电力科学技术领域的研究和创新。

获得优秀奖的项目在相关领域取得了一定的成绩,具有一定的创新性和实用性,为电力行业的发展做出了积极贡献。

我国电机工程学会电力科学技术奖设立了多个级别的奖项,覆盖了电力科学技术领域的各个方面,旨在表彰在该领域取得杰出成就的个人和团队。

中国电机工程学会电力科学技术奖 级别

中国电机工程学会电力科学技术奖 级别

中国电机工程学会电力科学技术奖级别?
答:中国电机工程学会电力科学技术奖是中国电机工程学会设立的一个奖项,旨在鼓励和表彰在电力科学技术领域做出杰出贡献的个人和团队。

该奖项设有多个级别,以奖励不同层次和领域的贡献者。

具体而言,中国电机工程学会电力科学技术奖的级别包括:
1.一等奖:表彰对电力科学技术做出杰出贡献,具有创新性和重要实际应用价值的个人或团队。

2.二等奖:表彰在电力科学技术领域有显著成就和突出贡献的个人或团队。

3.三等奖:表彰在电力科学技术方面取得较大进展和成果的个人或团队。

每个级别的奖项都代表着不同的荣誉和认可,一等奖是最高级别的奖项,代表着极高的科技水平和影响力。

获得这些奖项的个人或团队通常在电力科学技术的研究、创新和应用方面具有卓越的能力和成就。

但具体的评审标准和颁奖细则可能会根据每年的情况有所变化,所以建议关注中国电机工程学会的官方网站或相关公告,以获取最新的信息和申报要求。

青年编委简介

青年编委简介

青年编委简介
佚名
【期刊名称】《电源技术》
【年(卷),期】2024(48)2
【摘要】中国科学院过程工程研究所博士,高级工程师,青蓝Ⅱ类-专家,现任中电科
能源有限公司新能源研究院高通量部门负责人。

积累了十三年电解液开发经验,从
作用机理、配方设计到工程应用,将原位测试、分子模拟等手段应用于新型多功能
添加剂开发中。

利用配方技术对动力电池进行全方面性能提升,实现三元动力体系
万次循环,三元高电压动力体系突破八千次循环,磷酸铁锂低成本体系六千次循环。

以电解液作为核心技术,拓展高通量计算平台及原位工作平台,做到自动化、系统化、智能化的高度集成。

用新方法、新技术、新思路解决问题,具有原始创新、集成创
新和引进吸收再创新的能力。

具有系统的、扎实的专业理论知识和专业技术知识,
掌握相关技术领域国内外发展现状和趋势。

【总页数】6页(P181-186)
【正文语种】中文
【中图分类】F42
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二OO四年度中国电力科学技术奖获奖项目及受奖单位序号等级获奖项目受奖单位1 一等三峡输变电工程用500kV大容量输电线路技术研究国电电力建设研究所、上海电缆研究所、武汉高压研究所、甘肃送变电工程公司、河南省电力勘测设计院2 一等全国电力二次系统安全防护体系的研究及实施国家电力调度通信中心、中国电力科学研究院、国电自动化研究院3 一等自主知识产权的100MW CFB锅炉研制及示范中国电力投资集团公司、西安热工研究院有限公司、哈尔滨锅炉厂有限责任公司、江西分宜发电有限责任公司4 一等沙牌碾压混凝土拱坝筑坝配套技术研究国家电力公司成都勘测设计研究院、清华大学、中国水利水电第八工程局、广西大学、国家电力公司贵阳勘测设计研究院、大连理工大学、葛洲坝股份有限公司施工科学研究所、中国水利水电科学研究院、四川大学、武汉大学、南京水利科学研究院5 一等火力发电厂主厂房结构抗震设计技术研究中国电力工程顾问集团西北电力设计院、中国电力工程顾问集团华东电力设计院、中国电力工程顾问集团华北电力设计院工程有限公司6 二等大亚湾核电站运营技术开发与实践大亚湾核电运营管理有限责任公司7 二等公伯峡面板堆石坝混凝土挤压式边墙施工技术研究黄河上游水电开发有限责任公司、陕西省水电工程局(集团)有限责任公司、国家电力公司西北勘测设计研究院、小浪底工程咨询有限公司8 二等高面板坝的新型监测设备及资料反馈分析南京水利科学研究院9 二等三峡永久船闸人字门安装中国人民武装警察部队水电第二总队、葛洲坝集团机电建设有限公司10 二等高寒地区碾压混凝土拱坝筑坝技术研究国家电力公司贵阳勘测设计研究院、甘肃河西水电开发有限责任公司、中国水利水电第四工程局11 二等凝汽器管腐蚀在线监测装置的研制及其应用的研究西安热工研究院有限公司、大连理工大学、浙江钱清发电有限责任公司、神头第一发电厂、华电章丘发电有限公司12 二等火电厂废水零排放技术试验研究及工程化河北省电力勘测设计研究院、河北西柏坡发电有限责任公司、西安热工研究院有限公司13 二等贮灰场灰水渗漏特性及防渗技术研究中国水利水电科学研究院、武汉大学、国电环境保护研究所14 二等DL/T831-2002大容量煤粉燃烧锅炉西安热工研究院有限公司炉膛选型导则15 二等岭澳核电站自主化调试与创新岭澳核电有限公司16 二等火力发电厂干贮灰应用技术研究——盘山电厂干贮灰场工业性试验研究中国电力工程顾问集团华北电力设计院工程有限公司、中国水利水电科学研究院、中国环境科学研究院17 二等超大型筒仓储煤给煤系统设计技术研究中国电力工程顾问集团华北电力设计院工程有限公司18 二等双试验段环境风洞及其测控系统的研制国电环境保护研究所19 二等调度自动化集成技术研究国电自动化研究院、西北电网有限公司20 二等复合光纤架空地线(OPGW)及全介质自承式光缆(ADSS)力学性能试验条件和试验方法的研究国电电力建设研究所21 二等螺旋锚基础试验研究辽宁电力勘测设计院、辽宁省电力有限公司、辽宁省电力有限公司丹东供电公司、丹东电力建设有限公司22 二等集中决策多级协调的电网自动电压控制系统研究开发福建电力调度通信中心、南京河海电力软件有限公司、山东鲁能积成电子股份有限公司23 二等电力系统信息安全应用示范工程江苏省电力公司、辽宁省电力有限公司、中国电力科学研究院、国电自动化研究院24 二等PAC-1000电力系统失步快速解列装置中国电力科学研究院25 二等农网建设与改造项目综合评价研究华北电力大学、国电动力经济研究中心26 二等神朔电铁加装SVC静止补偿装置中电国华神木发电有限公司、陕西电力调度中心、陕西银河中试测控技术有限公司、陕西省电力设计院、鞍山荣信电力电子股份有限公司27 二等电力设备外绝缘用持久性就地成型防污闪复合涂料(PRTV)的开发应用研究华北电力科学研究院有限责任公司、河北硅谷化工研究院28 三等三峡大直径厚壁压力钢管全位置自动焊接技术研究与应用中国葛洲坝水利水电工程集团有限公司29 三等小湾水电站右岸高位边坡群稳定性分析与支护系统的地质----工程优化研究云南华能澜沧江水电有限公司、成都理工大学30 三等三峡特大型水轮发电机组充水保压蜗壳关键技术研究中国长江三峡工程开发总公司、长江水利委员会长江勘测规划设计研究院、长江水利委员会长江科学院、武汉大学31 三等水电站压力钢管设计规范(DL/T5141-2001)国家电力公司西北勘测设计研究院、国家电力公司昆明勘测设计研究院、武汉大学32 三等以信息技术集成为支撑的中小水电厂“都市水电”建设管理模式及应用四川华能康定水电有限责任公司、维奥机电设备(北京)有限公司、成都超维软件系统有限公司、国家电力公司成都勘测设计研究院33 三等利用软岩筑面板堆石坝的应用研究中国水利水电建设集团公司、中国水利水电科学研究院、宜昌市中水科技发展有限公司、葛洲坝股份有限公司施工科学研究所、中国葛洲坝水利水电工程集团有限公司、江西省水利规划设计院、中国水利水电第十四工程局34 三等大型水电站主接线优化及应用西安交通大学35 三等《水工混凝土试验规程》等三项试验规程南京水利科学研究院、中国水利水电科学研究院、长江水利委员会长江科学院、武汉大学、国家电力公司成都勘测设计研究院36 三等特大型洞室施工技术研究与应用中国人民武装警察部队水电第一总队37 三等FZQ1380/63t新型附着自升塔式起重机开发研制山东电力建设第一工程公司38 三等岭澳核电站取排水工程设计改进及施工方案革新岭澳核电有限公司39 三等联合循环机组设计集成与性能模拟分析系统的研究西安热工研究院有限公司40 三等电站锅炉炉管与异种钢接头使用寿命评估大唐淮北发电厂、合肥工业大学41 三等亚临界参数汽包炉炉内平衡磷酸盐处理试验研究山西电力科学研究院、山西省阳光发电有限责任公司、山西省漳泽电力股份公司河津发电厂42 三等大型天然气联合循环电厂研究报告浙江省电力设计院43 三等核电厂1E级(K1、K2、K3类)阀门电动执行机构扬州电力设备修造厂、核工业第二研究设计院44 三等大型发电厂检修计划优化新技术及管理系统华北电力大学45 三等火电机组冷端真空提高技术研究与应用华北电力大学46 三等高效电蓄热装置与系统国电机械设计研究所、杭州华电华源环境工程有限公司47 三等火/核电厂取水防沙防杂物防污问题的研究中国水利水电科学研究院、中国电力建设工程咨询公司48 三等炉外大管道振动原因及消振技术的研究山东电力研究院、山东莱芜发电厂、山东中实易通集团股份有限公司49 三等提高ZGM95G磨煤机性能研究北京大唐发电股份有限公司张家口发电厂50 三等电站锅炉入炉煤质实时监测的研究与应用山东电力研究院、山东石横发电厂51 三等江苏省电力行业二氧化硫排放总量控制研究国电环境保护研究所、江苏省环境科学学会52 三等450t/h循环流化床锅炉技术在河北的应用研究河北省电力研究院、保定热电厂、东方锅炉(集团)股份有限公司53 三等新型埋刮板输粉机研制山东电力研究院、山东中实易通集团股份有限公司、山东沾化发电厂54 三等静电除尘器电源及控制系统国家电力公司南京电力自动化设备总厂55 三等曝气生物滤池在火电厂废水回用处理中的研究和应用西安热工研究院有限公司56 三等600MW “W”火焰锅炉安全经济环保运行山东中华发电有限公司聊城发电厂、华北电力大学57 三等葛南高压直流输电系统可靠性评估及改造研究中国电力科学研究院、湖北省电力试验研究院、华东电力试验研究院58 三等三峡输变电前期科研--三峡500kV双回同塔新技术研究武汉高压研究所、中国电力工程顾问集团中南电力设计院、清华大学59 三等云南电网安全稳定控制系统方案研究及实施云南电力集团有限公司云南电力调度中心60 三等福建电网水火电联合优化调度决策支持系统福建电力调度通信中心、华中科技大学、福建水口发电有限公司61 三等河南电网提高安全稳定极限及输电能力研究河南省电力公司、中国电力科学研究院62 三等电机效率检测方法的研究及效率检测中心的建立中国电力科学研究院63 三等基于小波变换技术的输电线路故障测距方法研究及装置实用化研制中国电力科学研究院、辽宁省电力有限公司64 三等高压线路加挂ADSS光缆最佳方案的选择河北省电力公司、华北电力大学65 三等线损在线监测及综合管理系统青岛供电公司、山东天辉科技有限公司、青岛恒泰众合信息技术有限公司66 三等浙江电力营销技术支持系统浙江省电力公司、绍兴电力局、杭州电力教育培训中心67 三等电力市场交易与电网调度管理技术支持系统河南电力调度通信中心、清华大学68 三等变电所岩土工程勘测技术规程中国电力工程顾问集团华北电力设计院工程有限公司、中国电力工程顾问集团中南电力设计院、云南省电力设计院、中国电力工程顾问集团公司69 三等中长期电力需求预测及其系统开发上海交通大学、华东电网有限公司、江苏省电力公司、安徽省电力公司、浙江省电力公司、江苏省电力公司南通供电公司武汉高压研究所70 三等GB/T 18857-2002 《配电线路带电作业技术导则》的编制及应用71 三等云南电网黑启动方案研究云南电力集团有限公司云南电力调度中心72 三等地区电网综合仿真培训系统江苏省电力公司南京供电公司、中国电力科学研究院、国电南瑞科技股份有限公司中国电力工程顾问集团西南电力设计院73 三等三峡中低海拔地区导线覆冰观测研究华东电网有限公司74 三等提高500kV输电线路输送容量和变压器过负荷能力的研究。

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