悬臂支护结构设计界面参数表
WA180悬臂模板技术参数
11.2 模板框架的组成
武汉旺科模板有限公司 Wuhan Waco Formwork Co.,Ltd
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序号 名称 1 吊钩
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效果图
2 竖肋
3 横肋 4 连接爪
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二 预埋件体系 12.1 埋件组成
武汉旺科模板有限公司 Wuhan Waco Formwork Co.,Ltd
埋件总成
埋件板D20 高强螺杆D20 爬锥M36/D20 受力螺栓
埋件板为 QT450 铸造件；高强螺杆为 45#钢，长度 300mm；爬锥为 45#钢；
受力螺栓材质为 40Cr。
整个埋件体系的抗拉强度设计值为 150KN，抗剪强度设计值为 100KN。
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三 WA180 悬臂挂架体系
13.1 WA180 悬臂模挂架的组成
该置、受力
三角架、吊平台及配件。多榀支架作为一个单元块。
序名 号称
效果图
主 1背
3、前锚室侧墙为部分周转倒用锚块模板，最大单元与锚块一致。 4、西塔锚块施工一层塔吊吊次是 54 吊；散索鞍标准层是 26 吊（两个锚块 及支墩的吊次；不考虑后浇带） 5、本模板系统为不设对拉杆的悬臂受力施工机具，它对混凝土侧压力有着 严格的要求。即模板表面每平方米的侧压力控制在 40KN 以内（后附计算书仍旧 按照理论侧压力竖直计算，实际施工需要尽量控制混凝土侧压力数值），超出此 范围会对工程质量及安全产生严重影响，请工程服务人员及甲方相关人员重点关 注。
悬臂支护结构设计计算
悬臂支护结构设计计算书计算依据：1、《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-20122、《建筑施工计算手册》江正荣编著3、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著4、《施工现场设施安全设计计算手册》谢建民编著5、《土力学与地基基础》一、参数信息1、基本参数2、土层参数3、荷载参数4、计算系数二、土压力计算土压力分布示意图附加荷载布置图1、主动土压力计算1）主动土压力系数K a1=tan2(45°- υ1/2）= tan2(45-35/2)=0.271；K a2=tan2(45°- υ2/2）= tan2(45-35/2)=0.271；K a3=tan2(45°- υ3/2）= tan2(45-35/2)=0.271；K a4=tan2(45°- υ4/2）= tan2(45-35/2)=0.271；2）土压力、地下水产生的水平荷载第1层土：0-1.5mH1'=[∑γ0h0+∑q1]/γi=[0+3]/21=0.143mP ak1上=γ1H1'K a1-2c1K a10.5=21×0.143×0.271-2×16×0.2710.5=-15.845kN/m2P ak1下=γ1(h1+H1')K a1-2c1K a10.5=21×(1.5+0.143)×0.271-2×16×0.2710.5=-7.308kN/m2 第2层土：1.5-3.7mH2'=[∑γ1h1+∑q1+∑q1b1/(b1+2a1)]/γi=[31.5+3+2]/21=1.738mP ak2上=γ2H2'K a2-2c2K a20.5=21×1.738×0.271-2×16×0.2710.5=-6.767kN/m2P ak2下=γ2(h2+H2')K a2-2c2K a20.5=21×(2.2+1.738)×0.271-2×16×0.2710.5=5.753kN/m2 第3层土：3.7-3.8mH3'=[∑γ2h2+∑q1+∑q1b1/(b1+2a1)+∑q1b1l1/((b1+2a1)(l1+2a1)]/γi=[77.7+3+2+4]/21=4.129m P ak3上=γ3H3'K a3-2c3K a30.5=21×4.129×0.271-2×16×0.2710.5=6.84kN/m2P ak3下=γ3(h3+H3')K a3-2c3K a30.5=21×(0.0999999999999996+4.129)×0.271-2×16×0.2710.5=7.409kN/ m2第4层土：3.8-4.2mH4'=[∑γ3h3+∑q1+∑q1b1/(b1+2a1)+∑q1b1l1/((b1+2a1)(l1+2a1)]/γsati=[79.8+3+2+4]/22=4.036m P ak4上=γsat4H4'K a4-2c4K a40.5=22×4.036×0.271-2×16×0.2710.5=7.404kN/m2P ak4下=γsat4(h4+H4')K a4-2c4K a40.5=22×(0.4+4.036)×0.271-2×16×0.2710.5=9.789kN/m2 3）水平荷载临界深度：Z0=P ak2下h2/(P ak2上+ P ak2下)=5.753×2.2/(6.767+5.753)=1.011m；第1层土E ak1=0kN；第2层土E ak2=0.5P ak2下Z0b a=0.5×5.753×1.011×0.25=0.727kN；a a2=Z0/3+∑h3=1.011/3+0.5=0.837m；第3层土E ak3=h3(P a3上+P a3下)b a/2=0.0999999999999996×(6.84+7.409)×0.25/2=0.178kN；a a3=h3(2P a3上+P a3下)/(3P a3上+3P a3)+∑h4=0.0999999999999996×(2×6.84+7.409)/(3×6.84+3×7.409)+0.4=0.449m；下第4层土E ak4=h4(P a4上+P a4下)b a/2=0.4×(7.404+9.789)×0.25/2=0.86kN；a a4=h4(2P a4上+P a4下)/(3P a4上+3P a4下)=0.4×(2×7.404+9.789)/(3×7.404+3×9.789)=0.191m；土压力合力：E ak=ΣE aki=0+0.727+0.178+0.86=1.765kN；合力作用点：a a= Σ(a ai E aki)/E ak=(0×0+0.837×0.727+0.449×0.178+0.191×0.86)/1.765=0.483m；2、被动土压力计算1）被动土压力系数K p1=tan2(45°+ υ1/2）= tan2(45+35/2)=3.69；K p2=tan2(45°+ υ2/2）= tan2(45+35/2)=3.69；2）土压力、地下水产生的水平荷载第1层土：2.2-3.8mH1'=[∑γ0h0]/γi=[0]/21=0mP pk1上=γ1H1'K p1+2c1K p10.5=21×0×3.69+2×16×3.690.5=61.47kN/m2P pk1下=γ1(h1+H1')K p1+2c1K p10.5=21×(1.6+0)×3.69+2×16×3.690.5=185.454kN/m2第2层土：3.8-4.2mH2'=[∑γ1h1]/γsati=[33.6]/22=1.527mP pk2上=γsat2H2'K p2+2c2K p20.5=22×1.527×3.69+2×16×3.690.5=185.432kN/m2P pk2下=γsat2(h2+H2')K p2+2c2K p20.5=22×(0.4+1.527)×3.69+2×16×3.690.5=217.904kN/m2 3）水平荷载第1层土E pk1=b a h1(P p1上+P p1下)/2=0.25×1.6×(61.47+185.454)/2=49.385kN；a p1=h1(2P p1上+P p1下)/(3P p1上+3P p1)+∑h2=1.6×(2×61.47+185.454)/(3×61.47+3×185.454)+0.4=1.066m；下第2层土E pk2=b a h2(P p2上+P p2下)/2=0.25×0.4×(185.432+217.904)/2=20.167kN；a p2=h2(2P p2上+P p2下)/(3P p2上+3P p2)=0.4×(2×185.432+217.904)/(3×185.432+3×217.904)=0.195m；下土压力合力：E pk=ΣE pki=49.385+20.167=69.552kN；合力作用点：a p= Σ(a pi E pki)/E pk=(1.066×49.385+0.195×20.167)/69.552=0.813m；3、基坑内侧土反力计算1）主动土压力系数K a1=tan2(45°-υ1/2）= tan2(45-35/2)=0.271；K a2=tan2(45°-υ2/2）= tan2(45-35/2)=0.271；2）土压力、地下水产生的水平荷载第1层土：2.2-3.8mH1'=[∑γ0h0]/γi=[0]/21=0mP sk1上=(0.2υ12-υ1+c1)∑h0(1-∑h0/l d)υ/υb+γ1H1'K a1=(0.2×352-35+16)×0×(1-0/2)×0.012/0.012+21×0×0.271=0kN/m2P sk1下=(0.2υ12-υ1+c1)∑h1(1-∑h1/l d)υ/υb+γ1(h1+H1')K a1=(0.2×352-35+16)×1.6×(1-1.6/2)×0.012/0.01 2+21×(0+1.6)×0.271=81.426kN/m2第2层土：3.8-4.2mH2'=[∑γ1h1]/γsati=[33.6]/22=1.527mP sk2上=(0.2υ22-υ2+c2)∑h1(1-∑h1/l d)υ/υb+γsat2H2'K a2=(0.2×352-35+16)×1.6×(1-1.6/2)×0.012/0.012+2 2×1.527×0.271=81.424kN/m2P sk2下=(0.2υ22-υ2+c2)∑h2(1-∑h2/l d)υ/υb+γsat2(h2+H2')K a2=(0.2×352-35+16)×2×(1-2/2)×0.012/0.012+22×(1.527+0.4)×0.271=11.489kN/m23）水平荷载第1层土P sk1=b0h1(P s1上+P s1下)/2=0.25×1.6×(0+81.426)/2=16.285kN；a s1=h1(2P s1上+P s1下)/(3P s1上+3P s1)+∑h2=1.6×(2×0+81.426)/(3×0+3×81.426)+0.4=0.933m；下第2层土P sk2=b0h2(P s2上+P s2下)/2=0.25×0.4×(81.424+11.489)/2=4.646kN；a s2=h2(2P s2上+P s2下)/(3P s2上+3P s2)=0.4×(2×81.424+11.489)/(3×81.424+3×11.489)=0.25m；下土压力合力：P pk=ΣP pki=16.285+4.646=20.931kN；合力作用点：a s= Σ(a si P ski)/P pk=(0.933×16.285+0.25×4.646)/20.931=0.781m；P sk=20.931kN≤E p=69.552kN满足要求！三、稳定性验算1、嵌固稳定性验算E pk a pl/(E ak a al)=69.552×0.813/(1.765×0.483)=66.33≥K e=1.2满足要求！2、整体滑动稳定性验算圆弧滑动条分法示意图K si=∑{c j l j+[(q j b j+ΔG j)cosθj-μj l j]tanυj}/∑(q j b j+ΔG j)sinθc j、υj──第j土条滑弧面处土的粘聚力(kPa)、内摩擦角(°)；b j──第j土条的宽度(m)；θj──第j土条滑弧面中点处的法线与垂直面的夹角(°)；l j──第j土条的滑弧段长度(m)，取l j＝b j/cosθj；q j──作用在第j土条上的附加分布荷载标准值(kPa) ；ΔG j──第j土条的自重(kN)，按天然重度计算；u j──第j土条在滑弧面上的孔隙水压力(kPa)，采用落底式截水帷幕时，对地下水位以下的砂土、碎石土、粉土，在基坑外侧，可取u j＝γw h waj，在基坑内侧，可取u j＝γw h wpj；滑弧面在地下水位以上或对地下水位以下的粘性土，取u j＝0；γw──地下水重度(kN/m3)；h waj──基坑外侧第j土条滑弧面中点的压力水头(m)；h wpj──基坑内侧第j土条滑弧面中点的压力水头(m)；min{ K s1，K s2，……，K si，……}=2.924≥K s=1.3满足要求！四、结构计算1、材料参数钢桩类型钢管 钢桩型号Φ159×5 钢材的惯性矩I(cm 4) 717.88 钢材的截面抵抗矩W(cm 3) 90.3 钢材的弹性模量E(N/mm 2) 20600 钢材的抗弯强度设计值f(N/mm 2) 205 钢材的抗剪强度设计值τ(N/mm 2)125材料截面塑性发展系数γ1.052、支护桩的受力简图计算简图弯矩图(kN·m)M k =15.347kN.m剪力图(kN)V k=20.03kN3、强度设计值确定M=γ0γF M k=1×1.25×15.347=19.184kN·mV=γ0γF V k=1×1.25×20.03=25.038kN4、材料的强度计算σmax=M/(γW)=19.184×106/(1.05×90.3×103)=202.331N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！τmax=2V/A=3×25.038/2419=0.021N/mm2≤[f]=125N/mm2满足要求！。
悬臂支护结构设计计算书
悬臂支护结构设计计算书作品：悬臂式支护结构一、设计说明竞赛要求,我们从模型制作的材料抗压强度，稳定性，和静力加载大小等方面出发，结合节省材料，经济美观，承载力强等特点，采用比赛提供的木材细杆，强力胶，剪刀，美工刀等材料精心设计制作了悬臂式支护结构模型。
1.方案构思结构主要承受来自一侧的土压力作用(1) 要构思是利用下部插入砂层中的排桩来抵抗荷载的作用(2) 原则是：合理设计下部插入砂层的排桩的深度，增大排桩与砂层的接触面积，合理设计结构与砂层接触面位置处的结构来承载一侧土压力的作用，结构上部加载区稳定即可。
2.结构选型整个结构承受来自一侧的土压力的作用，因此选择双排桩支护结构，双排桩相当于一个插入土体的刚架，能够靠基坑以下桩前土的被动土压力和刚架插入土中部分的前桩抗压、后桩抗拔所形成的力偶来共同抵抗倾覆力矩，桩土之间的相互作用不容忽略。
在荷载作用下，后排桩向坑内运动，势必受到桩间土的抗力；同时，桩间土也对前排桩产生推力。
将桩顶与连梁做成刚性连接，以保证有效地发挥双排桩的支护效果。
（1）结构外形如下图所示，加载一侧结构为一长方形，长286mm，高度190mm，主要由四根柱组成，底部插入深度设计45mm，另一侧由五根柱组成，相对于加载侧的平面成一个角度，下部插入深度设计50mm，整个结构上部由两根横梁固定，结构下部插入土层的柱分别加宽，每根底柱的宽度即为12mm，土层与空气的接触面位置，加以4根横向竹筷以增大承载能力。
整个结构形状如下图所示。
（2）节点设计结构的节点均是刚节点，增大刚度，连接时用小木片填充密实，再用水平短木条相连使木条在下面顶住节点上部斜梁，在加载处节点贴上薄木片来增大接触面积，从而来增大节点强度，从而在结构受力计算时一些节点模拟成刚节点3、结构特色这个结构是在我们制作结构对结构进行试验的多次循环反复而后的出来的结构，它凝聚了所有的试验所得的经验。
优点（1）整体上，我们最终选用双排桩支护结构，双排桩具有较大的侧向刚度，可有效地限制围护结构的侧向变形。
基坑工程中悬臂桩支护结构设计
混凝土圆形 电杆 ， 沿周边均匀配置钢筋才是适合的． 所以如有定 向弯矩作用 的圆截面构件 ， 其配筋不必沿 周 边均匀 布置 ， 该尽 量布 在离 中和轴较 远 的位置 ．］ 而应 ４．
３２ 设计 方法 ． 针 对上述 原理 ， 下面 介绍其 在工 程应用 中的 ３种计算 方法 ． １ ）嵌 固深度 ｔ 嵌 固深 度 ｔ 由作用 于桩上 的所有 土压 力 的静 力平衡 条件 确定． 于 分层土 有 对
维普资讯
第２ 第１ ５卷 期
２０ ０７年 ３月
海 南 大 学 学 报 自 然 科 学 版
ＮＡＴ ＵＲＡＬ ＣＩ ＮＣＥ ＯＵＲＮＡＬ Ｓ Ｅ Ｊ ＯＦ ＨＡＩ ＮＡＮ ＵＮＩ ＶＥＲＳ ’ ｎ Ｙ
Ｖ０ ． ５ Ｎｏ １ １２ ． Ｍａ ． ｏ ７ ｒ２ ０
文 章 编 号 ：０ ４—１２ （０ ７ ０ ０ ７ ０ １０ ７ ９ ２０ ） １— ０ ５— ４
基坑 工 程 中悬 臂 桩 支 护 结构 设 计
林 成
（ 海南地质综合勘察设计院 ，海南 海 口 ５ １０ ） ７ １０
摘 要： 应用朗肯土压力理论及 力学平衡 原理 对桩 支护结构 （ 嵌固深度 、 桩长 、 最大弯矩值及其 位置 ） 进行设
支护 ．
３ 护 坡 桩 支 护 结 构 设 计
３ １ 设计依据及原理 综合岩土工程勘察规范 第 ３７５条规定及 现有土压力计算理论 ， ． ．． 本工程拟采 用朗肯理论 对支护结构上的土压力进行计算． 这一理论 以塑性平衡为基础 ， 用塑性平衡方法来计算挡 土墙侧压力 ， 对于主动土压力的计算误差小 ， 并且安全 ， 以在实际应用 中较多． 所 众所周知， 受弯构件和大偏心受压构件的正截 面强度计算 中， 都有 中和轴存在． 沿周边均匀配置钢
基坑支护类型简介及选型要点——悬臂式支护结构
基坑支护类型简介及选型要点——悬臂式支护结构悬臂式支护结构——抗悬臂式支挡结构顶部位移较大，内力分布不理想，但可省去锚杆和承托，当基坑较浅且基坑周边环境对支护结构位移的限制不严格，可采用悬臂式支挡结构。
悬臂结构设计式支护结构一般用于坑深7m以下。
悬臂式支护结构可以采用不同的挡土多种不同结构，主要有排桩、钢板桩、SMW工法桩等。
1)排桩——一字长蛇阵排桩支护结构是将桩体按照一定的距离或者咬合排序形成的支护挡土结构。
根据成桩工艺的不同，可以将排桩分为：钻孔灌注桩、挖孔桩、压浆桩、预制钢板桩和钢管桩等。
悬臂钢管渔庄科鞭适用于坑深小于5m的情况，抗弯刚度相对较小，优势是施工速度快，成本比铸铁排桩低。
混凝土排桩适用于悬臂高度大于5m，抗弯刚度相对较大，但施工速度慢，成本也相对较高。
排桩桩体根据实际矩形需要可以有多种不同的平面排列形式。
其中分离式排列形式适用于没有地下水或者地下水位比较低的土质好的基坑工程;如果地下水位需要防水要求并不高时，可采用连续排列;如果基坑工程要求增加支护结构的整体刚度，可以将桩交错排列;要求更大的整体刚度时可以用双排桩形式。
排桩钻孔灌注桩是最常见的支护结构形式。
采用混凝土桩基时，悬臂式排桩反嘴的桩径宜大于或等于600mm。
排桩的切忌中心西南方不宜大于桩直径的2.0倍，桩间土防护措施宜采用钢筋网或钢丝网的喷射混凝土面层。
围护桩上部往往结合砖挡土墙或者天然放坡或土钉墙，以降低围护结构造价。
钻孔灌注桩的长处：施工工艺简单，施工噪音低、振动小、对环境影响小，成本低(与地底连续墙相比)，平面布置灵活，自身刚度和强度不小。
缺点是施工速度慢，需处理泥浆，自防水差、需要结合防水措施，整体刚度较差。
悬臂式钻孔延展排桩适用于软土式地层，一般开挖深度5~7m;在砂砾层三层和卵石中施工慎用。
2)钢板桩——八门金锁阵钢板桩两条道路是一种带锁口的热轧玻璃钢，靠锁口连接点咬合，已经形成连续的钢板桩墙，用来挡土和挡水。
悬臂式支护结构计算.
悬臂式支护结构插入坑底的深度不同，其 变形情况有所不同。
第一种情况：若插入深度较深，支护结构 向坑内倾斜较小时，下端B处没有位移。
第二种情况：若支护结构插入深度较浅， 当达到最小插入深度Dmin，它的上端向 坑内倾斜较大，下端B向坑外位移，若 插入深度小于Dmin，支护结构丧失稳定， 顶部向坑内倾斜。
2.1 最小插入深度
9.2 悬臂式支护结构计算
2.悬臂支护结构相关参数计算
2.1 最小插入深度
9.2 悬臂式支护结构计算2.臂支护结构相关参数计算9.2 悬臂式支护结构计算
2.最小插入深度的确定方法
9.2 悬臂式支护结构计算
1.支护结构上侧向压力分布
1.2 悬臂支护结构土压力特征
第一种情况，支护结构所受的 土压力。 主动土压力和被动土压力相互 抵消后土压力分布。
第二种情况，由于支护结构绕 一点C转动，B点向外移动，最 终它所受的土压力分布。
9.2 悬臂式支护结构计算
2.悬臂支护结构相关参数计算
基坑工程
悬臂式支护结构计算
单位：石家庄铁道大学 主讲人：李强副教授
悬臂式支护结构计算
1.支护结构上侧向压力分布
1.1 悬臂支护结构变形特征 1.2 悬臂支护结构土压力特征
2.悬臂支护结构相关参数计算
2.1 最小插入深度 2.2 最大弯矩位置
3.小结
9.2 悬臂式支护结构计算
1.支护结构上侧向压力分布
悬臂式和单层支护结构设计
1.3 配筋计算
■ 配筋应满足下式条件
■
1.25γ0Mc<Mu
■
1.25γ0Vc<Vu
■ 式中
■ Mc——每延米宽度支护结构截面弯矩计算值； ■ Vc——每延米宽度支护结构截面剪力计算值； ■ Mu——每延米宽度支护结构截面受弯承载力； ■ Vu——每延米宽度支护结构截面受剪承载力。
1.4 支护结构顶端的水平位移值
■ yp-剪力V=0以上各层土被动土压力合力 Ep对剪力为零处的力臂长度；
1.2 最大弯矩及其位置
■ 剪力为零的位置D距基坑开挖 面的距离y , 可按D点以上主动 土压力的总和Ea等于D点以上 被动土压力的总和Ep求得。
1.3 配筋计算
■ 悬臂式支护结构宜按计算弯 矩图配筋， 当地质条件或其 它影响因素较为复杂时，也 可按最大弯矩断面的配筋贯 通全长。
■ y——剪力为零处，即D点至基坑底的距离；
■ ——悬臂梁上段结构柔性变形值（如图所示）；
■ θ——下段结构在最大弯矩Mmax作用下产生的转角
（如图所示）；
■ ——下段结构在最大弯矩Mmax作用下在D点产生的 水平位移（如图所示）。
等值梁法的基本原理和假定
■ 等值梁法的关键是如何确定反弯点的位 置。对单锚或单撑支护结构，地面以下 土压力为零的位置（即主动土压力等于 被动土压力的位置）与反弯点位置较接 近。为了简化计算，假定土压力为零的 位置即反弯点位置。
2 单层支撑支护结构设计
■ 对于单层支撑支 护结构，较合适 的计算方法是等 值梁法。
等值梁法的基本原理和假定
■ 对如下图(a)所示连续梁,在均布荷载下 有图(b)弯矩图形。如果在反弯点c处截 断并设一自由支承，则ab梁分为ac、 cb两段， cb段为一端铰支、一端固定 的超静定梁。由于两段梁上的弯矩不 变，故将ac、cb梁称为等值梁或假想 梁。
悬臂墙(女儿墙)计算表
0.70 20
HRB400 3.5 30 14
14.3 1.43 360
悬臂板厚度 h (mm) 混凝土强度等级 裂缝宽度限值 板面活载(kN/m2)
墙附加在板上线荷载跟距b(m)
系数 α1 墙有效厚度 h0=h-a' (mm) 钢筋弹性模量 ES (N/mm2)
300 C30 0.3 2 0.7
1.00 280 2.0E+05
悬臂板计算
数据输入
悬臂板的计算长度 l (m) 悬臂板保护层厚度a'(mm)
受力钢筋等级 板面恒载(kN/m2) 墙附加在板上线荷载q(kN/m) 墙附加在板上的弯矩M(kN*m/m)
数据输出
一、混计凝算土数轴据心抗压设计值 fc (N/mm2)混凝源自抗拉标准值 ftk (N/mm2)
受力钢筋强度设计值 fy (N/mm2)
二、弯矩计算
计算模式：根部固定，对边悬臂
板根部剪力标准值 VBK(KN/m)
45.77 板根部弯矩标准值 MBK(KN·m/m)
三、截面配筋
计算弯距 M=1.3MBK (KN·m/m) 57.89
钢筋直径 d (mm)
截面抵抗矩系数 αS=M/α1fcbh02 0.0516
钢筋间距 s (mm)
γS=(1+(1-2αS)1/2)/2
最大裂缝宽度限值ωlim (mm)
0.30
验算ωmax ≤ ωlim
受剪验算
板根部剪力设计值VBD(KN/m)
59.50
板受剪承载力V(KN/m)
验算ωmax ≤ ωlim
受冲切验算
板受冲切承载力V(KN/m)
112.112
验算ωmax ≤ ωlim
悬臂支护结构设计计算书--钢板桩
悬臂支护结构设计计算书计算依据：1、《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-20122、《建筑施工计算手册》江正荣编著3、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著4、《施工现场设施安全设计计算手册》谢建民编著5、《土力学与地基基础》一、参数信息1、基本参数2、土层参数3、荷载参数4、计算系数二、土压力计算土压力分布示意图附加荷载布置图 1、主动土压力计算1）主动土压力系数Ka1=tan2(45°- φ1/2）= tan2(45-20/2)=0.49；Ka2=tan2(45°- φ2/2）= tan2(45-20/2)=0.49；Ka3=tan2(45°- φ3/2）= tan2(45-20/2)=0.49；Ka4=tan2(45°- φ4/2）= tan2(45-28/2)=0.361；Ka5=tan2(45°- φ5/2）= tan2(45-28/2)=0.361；Ka6=tan2(45°- φ6/2）= tan2(45-28/2)=0.361；2）土压力、地下水产生的水平荷载第1层土：0-0.7mH1'=[∑γh+∑q1]/γi=[0+1.5]/18=0.083mPak1上 =γ1H1'Ka1-2c1Ka10.5=18×0.083×0.49-2×2×0.490.5=-2.068kN/m2Pak1下 =γ1(h1+H1')Ka1-2c1Ka10.5=18×(0.7+0.083)×0.49-2×2×0.490.5=4.106kN/m2第2层土：0.7-2mH2'=[∑γ1h1+∑q1]/γsati=[12.6+1.5]/20=0.705mPak2上 =[γsat2H2'-γw(∑h1-ha)]Ka2-2c2Ka20.5+γw(∑h1-ha)=[20×0.705-10×(0.7-0.7)]×0.49-2×2×0.490.5+10×(0.7-0.7)=4.109kN/m2Pak2下 =[γsat2(H2'+h2)-γw(∑h1-ha)]Ka2-2c2Ka20.5+γw(∑h1-ha)=[20×(0.705+1.3)-10×(2-0.7)]×0.49-2×2×0.490.5+10×(2-0.7)=23.479kN/m2第3层土：2-3.1mH3'=[∑γ2h2+∑q1+∑q1b1/(b1+2a1)]/γsati=[38.6+1.5+0]/20=2.005mPak3上 =[γsat3H3'-γw(∑h2-ha)]Ka3-2c3Ka30.5+γw(∑h2-ha)=[20×2.005-10×(2-0.7)]×0.49-2×2×0.490.5+10×(2-0.7)=23.479kN/m2Pak3下 =[γsat3(H3'+h3)-γw(∑h2-ha)]Ka3-2c3Ka30.5+γw(∑h2-ha)=[20×(2.005+1.1)-10×(3.1-0.7)]×0.49-2×2×0.490.5+10×(3.1-0.7)=39.869kN/m2第4层土：3.1-5mH4'=[∑γ3h3+∑q1+∑q1b1/(b1+2a1)]/γsati=[60.6+1.5+0]/22=2.823mPak4上 =[γsat4H4'-γw(∑h3-ha)]Ka4-2c4Ka40.5+γw(∑h3-ha)=[22×2.823-10×(3.1-0.7)]×0.361-2×3×0.3610.5+10×(3.1-0.7)=34.151kN/m2Pak4下 =[γsat4(H4'+h4)-γw(∑h3-ha)]Ka4-2c4Ka40.5+γw(∑h3-ha)=[22×(2.823+1.9)-10×(5-0.7)]×0.361-2×3×0.3610.5+10×(5-0.7)=61.382kN/m2第5层土：5-6mH5'=[∑γ4h4+∑q1+∑q1b1/(b1+2a1)+∑q1b1l1/((b1+2a1)(l1+2a1)]/γsati=[102.4+1.5+0+0]/22=4.723mPak5上 =[γsat5H5'-γw(∑h4-ha)]Ka5-2c5Ka50.5+γw(∑h4-ha)=[22×4.723-10×(5-0.7)]×0.361-2×3×0.3610.5+10×(5-0.7)=61.382kN/m2Pak5下 =[γsat5(H5'+h5)-γw(∑h4-ha)]Ka5-2c5Ka50.5+γw(∑h4-ha)=[22×(4.723+1)-10×(6-0.7)]×0.361-2×3×0.3610.5+10×(6-0.7)=75.714kN/m2第6层土：6-13mH6'=[∑γ5h5+∑q1+∑q1b1l1/((b1+2a1)(l1+2a1)]/γsati=[124.4+1.5+0]/22=5.723mPak6上 =[γsat6H6'-γw(∑h5-ha)]Ka6-2c6Ka60.5+γw(∑h5-ha)=[22×5.723-10×(6-0.7)]×0.361-2×3×0.3610.5+10×(6-0.7)=75.714kN/m2Pak6下 =[γsat6(H6'+h6)-γw(∑h5-ha)]Ka6-2c6Ka60.5+γw(∑h5-ha)=[22×(5.723+7)-10×(13-0.7)]×0.361-2×3×0.3610.5+10×(13-0.7)=176.038kN/m2 3）水平荷载临界深度：Z0=Pak1下h1/(Pak1上+ Pak1下)=4.106×0.7/(2.068+4.106)=0.466m；第1层土Eak1=0.5Pak1下Zba=0.5×4.106×0.466×0.001=0.001kN；aa1=Z/3+∑h2=0.466/3+12.3=12.455m；第2层土Eak2=h2(Pa2上+Pa2下)ba/2=1.3×(4.109+23.479)×0.001/2=0.018kN；aa2=h2(2Pa2上+Pa2下)/(3Pa2上+3Pa2下)+∑h3=1.3×(2×4.109+23.479)/(3×4.109+3×23.479)+11=11.498m；第3层土Eak3=h3(Pa3上+Pa3下)ba/2=1.1×(23.479+39.869)×0.001/2=0.035kN；aa3=h3(2Pa3上+Pa3下)/(3Pa3上+3Pa3下)+∑h4=1.1×(2×23.479+39.869)/(3×23.479+3×39.869)+9.9=10.403m；第4层土Eak4=h4(Pa4上+Pa4下)ba/2=1.9×(34.151+61.382)×0.001/2=0.091kN；aa4=h4(2Pa4上+Pa4下)/(3Pa4上+3Pa4下)+∑h5=1.9×(2×34.151+61.382)/(3×34.151+3×61.382)+8=8.86m；第5层土Eak5=h5(Pa5上+Pa5下)ba/2=1×(61.382+75.714)×0.001/2=0.069kN；aa5=h5(2Pa5上+Pa5下)/(3Pa5上+3Pa5下)+∑h6=1×(2×61.382+75.714)/(3×61.382+3×75.714)+7=7.483m；第6层土Eak6=h6(Pa6上+Pa6下)ba/2=7×(75.714+176.038)×0.001/2=0.881kN；aa6=h6(2Pa6上+Pa6下)/(3Pa6上+3Pa6下)=7×(2×75.714+176.038)/(3×75.714+3×176.038)=3.035m；土压力合力：Eak =ΣEaki=0.001+0.018+0.035+0.091+0.069+0.881=1.095kN；合力作用点：aa = Σ(aaiEaki)/Eak=(12.455×0.001+11.498×0.018+10.403×0.035+8.86×0.091+7.483×0.069+3.035×0.881)/1.095=4.183m；2、被动土压力计算1）被动土压力系数Kp1=tan2(45°+ φ1/2）= tan2(45+28/2)=2.77；Kp2=tan2(45°+ φ2/2）= tan2(45+28/2)=2.77；2）土压力、地下水产生的水平荷载第1层土：4.5-11.3mH1'=[∑γh]/γi=[0]/18.5=0mPpk1上 =γ1H1'Kp1+2c1Kp10.5=18.5×0×2.77+2×3×2.770.5=9.986kN/m2Ppk1下 =γ1(h1+H1')Kp1+2c1Kp10.5=18.5×(6.8+0)×2.77+2×3×2.770.5=358.452kN/m2第2层土：11.3-13mH2'=[∑γ1h1]/γsati=[125.8]/22=5.718mPpk2上 =[γsat2H2'-γw(∑h1-hp)]Kp2+2c2Kp20.5+γw(∑h1-hp)=[22×5.718-10×(6.8-6.8)]×2.77+2×3×2.770.5+10×(6.8-6.8)=358.441kN/m2Ppk2下 =[γsat2(H2'+h2)-γw(∑h1-hp)]Kp2+2c2Kp20.5+γw(∑h1-hp)=[22×(5.718+1.7)-10×(8.5-6.8)]×2.77+2×3×2.770.5+10×(8.5-6.8)=431.949kN/m23）水平荷载第1层土Epk1=bah1(Pp1上+Pp1下)/2=0.001×6.8×(9.986+358.452)/2=1.253kN；ap1=h1(2Pp1上+Pp1下)/(3Pp1上+3Pp1下)+∑h2=6.8×(2×9.986+358.452)/(3×9.986+3×358.452)+1.7=4.028m；第2层土Epk2=bah2(Pp2上+Pp2下)/2=0.001×1.7×(358.441+431.949)/2=0.672kN；ap2=h2(2Pp2上+Pp2下)/(3Pp2上+3Pp2下)=1.7×(2×358.441+431.949)/(3×358.441+3×431.949)=0.824m；土压力合力：Epk =ΣEpki=1.253+0.672=1.925kN；合力作用点：ap = Σ(apiEpki)/Epk=(4.028×1.253+0.824×0.672)/1.925=2.91m；3、基坑内侧土反力计算 1）主动土压力系数Ka1=tan2(45°-φ1/2）= tan2(45-28/2)=0.361；Ka2=tan2(45°-φ2/2）= tan2(45-28/2)=0.361；2）土压力、地下水产生的水平荷载第1层土：4.5-11.3mH1'=[∑γh]/γi=[0]/18.5=0mPsk1上 =(0.2φ12-φ1+c1)∑h(1-∑h/ld)υ/υb+γ1H1'Ka1=(0.2×282-28+3)×0×(1-0/8.5)×0.005/0.01+18.5×0×0.361=0kN/m2Psk1下 =(0.2φ12-φ1+c1)∑h1(1-∑h1/ld)υ/υb+γ1(h1+H1')Ka1=(0.2×282-28+3)×6.8×(1-6.8/8.5)×0.005/0.01+18.5×(0+6.8)×0.361=135.038kN/m2第2层土：11.3-13mH2'=[∑γ1h1]/γsati=[125.8]/22=5.718mPsk2上 =(0.2φ22-φ2+c2)∑h1(1-∑h1/ld)υ/υb+[γsat2H2'-γw(∑h1-hp)]Kp2+γw (∑h1-hp)=(0.2×282-28+3)×6.8×(1-6.8/8.5)×5/10+[22×5.718-10×(6.8-6.8)]×0.361+10×(6.8-6.8)=135.036kN/m2Psk2下 =(0.2φ22-φ2+c2)∑h2(1-∑h2/ld)υ/υb+[γsat2(H2'+h2)-γw(∑h 2-hp)]Kp2+γw(∑h2-hp)=(0.2×282-28+3)×8.5×(1-8.5/8.5)×5/10+[22×(5.718+1.7)-10×(8.5-6.8)]×0.361+10×(8.5-6.8)=69.777kN/m2 3）水平荷载第1层土Psk1=bh1(Ps1上+Ps1下)/2=0.001×6.8×(0+135.038)/2=0.459kN；as1=h1(2Ps1上+Ps1下)/(3Ps1上+3Ps1下)+∑h2=6.8×(2×0+135.038)/(3×0+3×135.038)+1.7=3.967m；第2层土Psk2=bh2(Ps2上+Ps2下)/2=0.001×1.7×(135.036+69.777)/2=0.174kN；as2=h2(2Ps2上+Ps2下)/(3Ps2上+3Ps2下)=1.7×(2×135.036+69.777)/(3×135.036+3×69.777)=0.94m；土压力合力：Ppk =ΣPpki=0.459+0.174=0.633kN；合力作用点：as = Σ(asiPski)/Ppk=(3.967×0.459+0.94×0.174)/0.633=3.135m；Psk =0.633kN≤Ep=1.925kN满足要求！三、稳定性验算1、嵌固稳定性验算Epk apl/(Eakaal)=1.925×2.91/(1.095×4.183)=1.223≥Ke=1.2满足要求！2、整体滑动稳定性验算圆弧滑动条分法示意图Ksi =∑{cjlj+[(qjbj+ΔGj)cosθj-μjlj]tanφj}/∑(qjbj+ΔGj)sinθcj 、φj──第j土条滑弧面处土的粘聚力(kPa)、内摩擦角(°)；bj──第j土条的宽度(m)；θj──第j土条滑弧面中点处的法线与垂直面的夹角(°)；lj ──第j土条的滑弧段长度(m)，取lj＝bj/cosθj；qj──作用在第j土条上的附加分布荷载标准值(kPa) ；ΔGj──第j土条的自重(kN)，按天然重度计算；uj──第j土条在滑弧面上的孔隙水压力(kPa)，采用落底式截水帷幕时，对地下水位以下的砂土、碎石土、粉土，在基坑外侧，可取uj ＝γwhwaj，在基坑内侧，可取uj ＝γwhwpj；滑弧面在地下水位以上或对地下水位以下的粘性土，取uj＝0；γw──地下水重度(kN/m3)；hwaj──基坑外侧第j土条滑弧面中点的压力水头(m)；hwpj──基坑内侧第j土条滑弧面中点的压力水头(m)；min{ Ks1，Ks2，……，Ksi，……}=-0.389< Ks=1.25不满足要求，增加支挡构件的嵌固深度或选用其它支挡形式！3、渗透稳定性验算渗透稳定性简图匀质含水层中，地下水渗流的稳定性验算：∑γ'=∑(γsati -γw)hi/H=[(18-10)×0.7+(18-10)×2.4+(22-10)×1.4]/4.5=9.244(2ld +0.8D1)∑γ` /(Δh γw) =(2×8.5+0.8×0.5)×9.244/(5×10)=3.217(2ld +0.8D1)∑γ` /(Δh γw) =3.217≥Kf=1.4满足要求！四、结构计算1、材料参数钢桩类型钢板钢桩型号400×170×15.5 钢材的惯性矩I(cm4) 4670 钢材的截面抵抗矩W(cm3) 362钢材的弹性模量E(N/mm2) 20600 钢材的抗弯强度设计值f(N/mm2) 205钢材的抗剪强度设计值τ(N/mm2) 125 材料截面塑性发展系数γ 1.052、支护桩的受力简图计算简图弯矩图(kN·m)Mk=2.591kN.m剪力图(kN)Vk=0.64kN3、强度设计值确定M=γ0γFMk=0.9×0.9×2.591=2.099kN·mV=γ0γFVk=0.9×0.9×0.64=0.518kN4、材料的强度计算σmax=M/(γW)=2.099×106/(1.05×362×103)=5.522N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！H`=(WH2-(H-t)2(W-2t))/(2(WH-(H-t)(W-2t))=(400×1702-(170-15.5)2(400-2×15.5))/(2(400×170-(170-15.5)(400-2×15.5))=125mmS=t(H-H`)2=15.5×(170-125)2=31388mm3,τ=VS/It=0.518×31388×103/(4670×104×15.5)=0.022N/mm2≤max[f]=125N/mm2满足要求！结论和建议：1.不满足要求，增加支挡构件的嵌固深度或选用其它支挡形式！。
悬臂式支护结构
5核算最大、最小配筋率、主筋间距是否符合要求。
Mc
2 3
f
c
m
A
r
s in 3
fy As rs sin
sin t
fcm
A1
sin2 2
(
t )fy
As
0
式中：
t 1.25 2，当＞0.625时，t 0
(
A 's
-
1/3，通常取1/4；α 's 要 求 0 . 5 αs
用
要求Mc M
步骤：
假设αs 和α’s（ α’s ≤0.5 αs ），按照经验或主筋间距要求，初步确定As和 A’s，根据已知的fcm和fy，通过迭代求出α，再代入上式求出Mc，当Mc大于弯矩 设计值M时，即为所求配筋。
范围内应配置构造钢筋，其直径不宜小于受拉区主筋的1/2，且不小于10mm， 构造钢筋的环向间距不应大于圆截面的半径和250mm中的小者，且不少于1根。 对于大直径（D≈1m，a=50mm，rs≈450mm ）基坑支护桩，构造钢筋间距不宜 大于250mm。 其他要求同均匀配筋。
3.2悬臂式支护结构的桩身配筋
Ⅲ
2选取αs=1/4~1/3，也可稍大。计算受拉区钢筋最大配筋量As1
A s1
c
(1
sin2 2 c
c
)
A fcm fy
受拉区钢筋配置在2παs角度范围内，需要核算此时钢筋的间距。当此范 围内按照最小间距能布置的钢筋面积A’s1小于As1时，取As1=A’s1，（两者取
小值）
（三）弯矩设计值较大时的双边局部配筋
Ls=rs2παs(n-1)/n长度范围内。
悬臂式支护结构计算ppt课件
第二种情况：若支护结构插入深度较浅， 当达到最小插入深度Dmin，它的上端向 坑内倾斜较大，下端B向坑外位移，若 插入深度小于Dmin，支护结构丧失稳定， 顶部向坑内倾斜。
9.2 悬臂式支护结构计算
1.支护结构上侧向压力分布
1.2 悬臂支护结构土压力特征
第一种情况，支护结构所受的 土压力。
主动土压力和被动土压力相互 抵消后土压力分布。
第二种情况，由于支护结构绕 一点C转动，B点向外移动，最 终它所受的土压力分布。
9.2 悬臂式支护结构计算
2.悬臂支护结构相关参数计算
2.1 最小插入深度
9.2 悬臂式支护结构计算
2.悬臂支护结构相关参数计算
2.1 最小插入深度
9.2 悬臂式支护结构计算
2.悬臂支护结构相关参数计算
9.2 悬臂式支护结构计算
2.最小插入深度的确定方法
悬臂式支护结构计算
1.支护结构上侧向压力分布
1.1 悬臂支护结构变构相关参数计算
2.1 最小插入深度 2.2 最大弯矩位置
3.小结
9.2 悬臂式支护结构计算
1.支护结构上侧向压力分布
1.1 悬臂支护结构变形特征
悬臂式支护结构插入坑底的深度不同，其 变形情况有所不同。
悬臂式路肩墙截面尺寸及参数表
悬臂式路肩墙截面尺寸及参数表路肩墙截面尺寸是指悬臂式路肩墙在截面上的各个尺寸参数。
它们通常包括墙的高度、宽度、厚度等。
这些尺寸参数是根据道路设计的要求和条件来确定的。
1.墙的高度：墙的高度是指墙的上边缘离地面的垂直距离。
墙的高度一般根据道路的等级和使用要求来确定。
通常路肩墙的高度在0.5米到1.2米之间。
2.墙的宽度：墙的宽度是指墙体在截面平面上的宽度。
宽度的选择一般要考虑墙体的稳定性和承重能力。
墙的宽度一般在0.2米到0.4米之间。
3.墙的厚度：墙的厚度是指墙体在垂直方向上的厚度。
墙的厚度决定了墙体的强度和稳定性。
一般来说，墙的厚度应符合相关建筑规范的要求。
4.墙的断面形状：墙的断面形状一般有多种选择，如矩形、梯形、圆形等。
断面形状的选择要考虑到墙体的抗侧倾覆能力和增加墙的稳定性。
除了上述的几个基本参数外，悬臂式路肩墙的设计还需要考虑到以下一些相关参数：1.抗倾覆能力：墙体设计中需要考虑墙体的抗倾覆能力，以应对可能的外部水压和风力等荷载作用。
2.承重能力：墙体的承载能力是指墙体能够承受的各种荷载，包括垂直荷载和水平荷载等。
3.耐久性：墙体的耐久性是指墙体在长期使用中能够保持稳定的结构和性能。
4.施工方便性：墙体的施工方便性是指墙体的施工工艺和方法是否简单方便，并能够满足工期和质量要求。
综上所述，悬臂式路肩墙的截面尺寸及参数表可以根据道路设计的要求和条件来确定。
这些参数的选择需要综合考虑墙体的稳定性、承载能力、防护能力以及施工方便性等因素。
只有通过合理的设计和选择，才能确保悬臂式路肩墙的良好性能和使用效果。
悬臂支护结构设计界面参数表
悬臂支护结构设计界面参数表悬臂支护结构设计界面参数表一、基本参数支护桩材料钢筋混凝土桩支护桩间距b a (m) 0.1 支护桩嵌入土深度l d (m) 15 基坑开挖深度h(m) 5 基坑外侧水位深度h a (m) 0.5基坑内侧水位深度h p (m) 6支护桩在坑底处的水平位移量υ(mm)12地下水位面至坑底的土层厚度D 1(m)3基坑内外的水头差△h(m) 6二、土层参数第1土层类型填土第1土厚度h(m) 2.15 第1土重度γ(kN/m 3) 19 第1粘聚力c(kPa)10 第1内摩擦角φ(°) 8 第1饱和土重度γsat (kN/m 3) 20 第1水土分算否第2土层类型淤泥第2土厚度h(m) 3.9 第2土重度γ(kN/m 3) 16.1 第2粘聚力c(kPa)10.1 第2内摩擦角φ(°) 7.9 第2饱和土重度γsat (kN/m 3) 22 第2水土分算否第3土层类型淤泥质二第3土厚度h(m) 6.4 第3土重度γ(kN/m 3) 17.6 第3粘聚力c(kPa)11.8 第3内摩擦角φ(°) 9.2 第3饱和土重度γsat (kN/m 3) 22 第3水土分算否第4土层类型粘性土第4土厚度h(m) 1.85 第4土重度γ(kN/m 3) 19 第4粘聚力c(kPa)30.4 第4内摩擦角φ(°) 14.4 第4饱和土重度γsat (kN/m 3) 22 第4水土分算否第5土层类型粘性土第5土厚度h(m) 5.05第5土重度γ(kN/m 3)18.8第5粘聚力c(kPa)25.1第5内摩擦角φ(°) 13.7 第5饱和土重度γsat(kN/m3) 22第5水土分算否第6土层类型粘性土第6土厚度h(m) 10 第6土重度γ(kN/m3) 19第6粘聚力c(kPa) 30.3 第6内摩擦角φ(°) 14.6第6饱和土重度γsat(kN/m3) 22 第6水土分算否三、荷载参数第1类型满布荷载第1荷载q(kpa) 3第1距支护边缘的水平距离a(m) / 第1垂直基坑边的分布宽度b(m) /第1平行基坑边的分布长度l(m) / 第1作用深度d(m) /第2类型条形局部荷载第2荷载q(kpa) 3.5第2距支护边缘的水平距离a(m) 4 第2垂直基坑边的分布宽度b(m) 4第2平行基坑边的分布长度l(m) / 第2作用深度d(m) 0第3类型矩形局部荷载第3荷载q(kpa) 4第3距支护边缘的水平距离a(m) 5 第3垂直基坑边的分布宽度b(m) 5第3平行基坑边的分布长度l(m) 6 第3作用深度d(m) 2四、计算系数结构重要性系数γ0 1 综合分项系数γF 1.25嵌固稳定安全系数K e 1.2 圆弧滑动稳定安全系数K s 1.3流土稳定性安全系数K f 1.1五、材料参数桩截面类型圆形圆形截面直径D(mm) 800桩混凝土强度等级C30 桩混凝土保护层厚度δ(mm) 50配筋形式沿周边均匀配置竖向钢筋根数16竖向钢筋直径(mm) 20 竖向钢筋等级HRB400 箍筋直径(mm) 12 箍筋间距150箍筋等级HRB400。
悬臂支护结构计算书
实用标准文案目录一工程概况.............................................................. - 1 - 二工程地质条件.......................................................... - 1 - 三支护方案选型.......................................................... - 2 - 四地下连续墙结构设计.................................................... - 3 -1 参数信息............................................. 错误！未定义书签。
2 土压力计算........................................... 错误！未定义书签。
3 稳定性验算........................................... 错误！未定义书签。
4 结构计算............................................. 错误！未定义书签。
一工程概况新化县城安全饮水第二水厂工程--取水泵站拟建于冷水江市禾青镇球溪，输水管道由球溪沿K45、K46线冷水江段、过新化县小云村、冷水江市南宫村、麦元村、坝塘村，沿S312新化段抵达新化县桑梓镇齐麻岭二水厂，并在齐麻岭处分支管继续沿S312线至新化县城市规划区边界新化县平安驾校处。
本工程由三部分组成，即取水泵房、自流管线、与取水头部组成。
本次设计主要为取水泵房的深基坑支护工程，取水泵房采用集水井与泵房井合建形式，为内直径20m的圆形钢筋混凝土井筒结构，井筒壁厚 1.6m～1.0m，其内底标高169.500m，顶面设计标高189.050m，则井筒净深19.55m；室外地面设计标高178.000m，上部屋顶结构高为205.160m，屋面为圆形坡屋面。
悬臂板结构计算
C?(20,25,30,35,40,45,50,55) 混凝土等级(N/mm 2)混凝土抗压强度设计值 fck (N/mm 2)混凝土抗拉强度设计值 ft(N/mm 2)混凝土弯曲抗压强度设计值fcm(N/mm 2)(N/mm 2)(N/mm 2)(mm)悬臂板宽度 b (mm)悬臂板厚度 h (mm)混凝土保护层厚度 ca kN.m M f cm bh 02ξf cm bh 0f y(mm 2)选择配钢筋截面满足要求Ф10/12＠选配 Ф1 =5Ф10(mm)钢筋隔距10＠200mm 150mm作用在悬臂板上的荷载永久性集中荷载标准值：传递荷载标准值：1.2(kN/m) 墙面水泥砂浆面层自重 = 厚度×20 1.4(kN/m2) 水泥砂浆面层自重 = 厚度×20 4.59(kN/m) 栏河砖自重 = h×170.75(kN/m2) 楼板瓷砖自重 = h×25 1.125(kN/m) 栏河贴砖自重 = 厚度×253(kN/m2) 钢筋混凝土板自重 = h×255(kN/m) 栏河压顶自重= h×250.4(kN/m2) 天棚抹灰自重3.0(kN/m) 栏河上趴满人活荷载3.5(kN/m2) 板面活荷载∑14.929.05悬臂板跨度L 0=1.6m ＜7m,挠度极限值＜l 0/200悬臂板厚h=mm,取 h=mm悬臂板弯矩计算：kN.m 悬臂板弯矩值挠度极限值f A =l 0/200 =mm1.3mm挠度满足规范要求钢筋隔距12＠选配 Ф2 =5Ф12若截面抵抗矩系数αs ＞0.426不满足结构安全要求,需要再进行纵筋、截面计算！满足结构安全要求(mm 2)200(mm)悬臂板结构计算ξb ＝β1/(1+fy/0.0033Es)αE ＝Es/Ec钢筋弹性模量 Es1.0<C50<内插<C80<0.94混凝土弹性模量 EcHRB(235,335,400) 纵筋强度等级纵筋抗拉压强度设计值 fy 300003014.301.4316.501.0010000.800.556.673352000000.8<C50<内插<C80<0.74β1 ＝C ＝fc ＝ft ＝fcm ＝Ec ＝300悬臂板截面尺寸15HRB fy ＝Es ＝α1 ＝ξ b ＝αE ＝b＝h＝c a＝1500.118=悬臂板配筋计算M =αs =荷载作用下的弯矩值35.4135h0＝M=Fl 0+ql 02/2 =35.4488∑As′ ＝=A S =935.6958(mm)板有效高度 h0=h-ca133150设计挠度值：f A =Fl 02/(3EI)+ql 04/(8EI) =100设计要求钢筋截面1600。
钢管悬挑脚手架界面参数表
钢管悬挑脚手架界面参数表
主梁材料类型 工字钢 主梁合并根数n z 1 主梁材料规格
14号工字钢 主梁截面积A(cm 2
) 21.5 主梁截面惯性矩I x (cm 4
)
712
主梁截面抵抗矩W x (cm 3) 102
主梁自重标准值g k (kN/m) 0.17
主梁材料抗弯强度设计值
[f](N/mm 2
)
205
主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm 2
)
170 主梁弹性模量E(N/mm 2
) 206000
八、下撑杆(悬挑梁验算) 下撑杆材料类型 钢管 下撑杆截面类型 Ф48×3.2 下撑杆截面积A(cm 2
)
4.5
下撑杆截面惯性矩I(cm 4
) 11.36
下撑杆截面抵抗矩W(cm 3)
4.73
下撑杆材料抗压强度设计值
f(N/mm 2
)
205
下撑杆弹性模量E(N/mm 2
) 206000 下撑杆件截面回转半径i(cm)
1.59
九、荷载参数(悬挑梁验算)
第1排立杆传至梁上荷载F(kN)
12
第1排立杆距主梁外锚固点水平距
离(mm)
300
第2排立杆传至梁上荷载F(kN)
12
第2排立杆距主梁外锚固点水平距
离(mm)
1100。
1250的悬臂的参数
1250的悬臂的参数1250的悬臂参数一、结构参数1250的悬臂具有以下参数：悬挑长度为1250mm，支撑点到悬挑部分的距离为1250mm，悬挑部分的宽度为1250mm。
这些参数直接影响着悬臂的稳定性和承载能力。
二、悬臂的受力分析在进行悬臂的受力分析时，需要考虑到悬挑部分的自重、外力和支撑点对结构的约束。
首先，悬挑部分的自重会给结构带来一个向下的负荷。
其次，外力如风力、地震力等也会对悬臂产生作用。
最后，支撑点会对悬臂进行约束，使其保持稳定。
三、悬臂的承载能力悬臂的承载能力是指结构能够承受的最大荷载。
根据悬臂的参数和材料的强度，可以计算出其承载能力。
在1250的悬臂中，悬挑部分的长度和宽度都是1250mm，这意味着其承载能力会受到限制。
如果超过了结构的承载能力，就会导致结构的破坏。
四、悬臂的设计考虑在设计悬臂结构时，需要考虑到以下几个方面。
首先，根据实际需要确定悬臂的参数，包括长度、宽度和支撑点的位置。
其次，根据结构的承载要求，选择合适的材料和截面形状。
最后，进行受力分析和承载能力计算，确保结构的安全性和稳定性。
五、悬臂的应用领域悬臂结构广泛应用于各个领域，如建筑、桥梁、航空航天等。
例如，在建筑中，悬臂结构可以用于悬挑屋顶、悬挑楼板等。
在桥梁中，悬臂结构可以用于悬索桥、悬臂梁桥等。
在航空航天中，悬臂结构可以用于飞机的机翼和尾翼等。
六、悬臂结构的优缺点悬臂结构具有以下优点：首先，可以实现大跨度的结构，提供更大的使用空间。
其次，悬臂结构可以减少支撑点的数量，节省空间和材料。
但是，悬臂结构也有一些缺点：首先，悬挑部分的稳定性较差，容易受到外力的影响。
其次，悬臂结构的设计和施工难度较大，需要更高的技术要求。
七、悬臂结构的改进方法为了提高悬臂结构的稳定性和承载能力，可以采取一些改进方法。
首先，可以通过增加支撑点或者加固悬挑部分来提高结构的稳定性。
其次，可以采用更好的材料和结构形式来提高结构的承载能力。
此外，合理的设计和施工也是提高悬臂结构性能的关键。
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悬臂支护结构设计界面参数表
一、基本参数 支护桩材料
钢筋混凝土桩 支护桩间距b a (m) 0.1 支护桩嵌入土深度l d (m) 15 基坑开挖深度h(m) 5 基坑外侧水位深度h a (m) 0.5
基坑内侧水位深度h p (m) 6
支护桩在坑底处的水平位移量υ(mm)
12
地下水位面至坑底的土层厚度
D 1(m)
3
基坑内外的水头差△h(m) 6
二、土层参数 第1土层类型 填土 第1土厚度h(m) 2.15 第1土重度γ(kN/m 3
) 19 第1粘聚力c(kPa)
10 第1内摩擦角φ(°) 8 第1饱和土重度γsat (kN/m 3
) 20 第1水土分算 否 第2土层类型 淤泥 第2土厚度h(m) 3.9 第2土重度γ(kN/m 3
) 16.1 第2粘聚力c(kPa)
10.1 第2内摩擦角φ(°) 7.9 第2饱和土重度γsat (kN/m 3
) 22 第2水土分算 否 第3土层类型 淤泥质二 第3土厚度h(m) 6.4 第3土重度γ(kN/m 3
) 17.6 第3粘聚力c(kPa)
11.8 第3内摩擦角φ(°) 9.2 第3饱和土重度γsat (kN/m 3
) 22 第3水土分算 否 第4土层类型 粘性土 第4土厚度h(m) 1.85 第4土重度γ(kN/m 3
) 19 第4粘聚力c(kPa)
30.4 第4内摩擦角φ(°) 14.4 第4饱和土重度γsat (kN/m 3
) 22 第4水土分算 否 第5土层类型 粘性土 第5土厚度h(m) 5.05 第5土重度γ(kN/m 3
)
18.8
第5粘聚力c(kPa)
25.1
第5内摩擦角φ(°) 13.7 第5饱和土重度γsat(kN/m3) 22
第5水土分算否第6土层类型粘性土第6土厚度h(m) 10 第6土重度γ(kN/m3) 19
第6粘聚力c(kPa) 30.3 第6内摩擦角φ(°) 14.6
第6饱和土重度γsat(kN/m3) 22 第6水土分算否
三、荷载参数
第1类型满布荷载第1荷载q(kpa) 3
第1距支护边缘的水平距离a(m) / 第1垂直基坑边的分布宽度b(m) /
第1平行基坑边的分布长度l(m) / 第1作用深度d(m) /
第2类型条形局部荷载第2荷载q(kpa) 3.5
第2距支护边缘的水平距离a(m) 4 第2垂直基坑边的分布宽度b(m) 4
第2平行基坑边的分布长度l(m) / 第2作用深度d(m) 0
第3类型矩形局部荷载第3荷载q(kpa) 4
第3距支护边缘的水平距离a(m) 5 第3垂直基坑边的分布宽度b(m) 5
第3平行基坑边的分布长度l(m) 6 第3作用深度d(m) 2
四、计算系数
结构重要性系数γ0 1 综合分项系数γF 1.25
嵌固稳定安全系数K e 1.2 圆弧滑动稳定安全系数K s 1.3
流土稳定性安全系数K f 1.1
五、材料参数
桩截面类型圆形圆形截面直径D(mm) 800
桩混凝土强度等级C30 桩混凝土保护层厚度δ(mm) 50
配筋形式沿周边均匀配置竖向钢筋根数16
竖向钢筋直径(mm) 20 竖向钢筋等级HRB400 箍筋直径(mm) 12 箍筋间距150
箍筋等级HRB400。