40m临时贝雷
贝雷片计算
1、梁体自重（混凝土543m3）1413t，取冲击系数1.1，1554T2、内模自重20T外模自重100T3、底模分配梁自重15.2T（14工字钢）4、贝雷片自重1554+120+15.2=1689T取：两侧腹板下三排单层加强贝雷梁2组，每组【M】=4809.4KN.M 底板下双排单层贝雷梁3组，每组【M】=1576.4KN.M自重：0.35*2*3*13+0.27*2*3*13=48.4T，取48.4*1.5=72.6T1193+120+20+72.6=1406T1406/40=352KN/m按跨径13m计算Mmax=7436KN.m1、翼板：采用双排单层贝雷梁，四排。
贝雷片自重：0.27*2*4*13=28T 考虑连接件取1.5倍42T 220+42=262T262/4=65.5T，65.5/40=1.64t/m跨径按13m计算Mmax=1/8*16.4*1000*13*13=346KN/m＜1576KN/Mσmax=346*1000/7157=48Mpa＜210 Mpa临时支墩按每排3根设计a、每根桩所承受的轴向压力计算：平均每根桩所受轴压为p=1668/（3*4）=139吨从安全角度出发，取K=2的安全系数：则p=139×2=278T≈2724KNb、桩长计算按单桩轴向受压容许承载力公式反算公式为：[p]=1/2UΣLiτi+λMoA{[бo]+K2γ2(h-3)}反算则可求出桩长h：c、参数确定（1）临时桩桩径采用1.0m，则周长取C=2×π×0.52=3.3m（2）λ：桩入土长度影响的修正系数取λ=0.85（3）考虑孔底沉淀淤泥影响的清孔系数：取mo=0.7（4）A：桩底截面积：A=πr2=π×0.522=0.85m2（5）[бo]：桩底取处土的容许承载力：取[бo]=200KPa（6）k2：地基土容许承载力随深度的修正系数：取k2=1.5（7）γ2；取γ2=17KN/m3（8）τ：极限摩阻力：取τ=40KPa由公式可得：2724=1/2×3.3×h×40+0.85×0.7×0.85{200+1.5×17×（h-3）解方程得h=34m临时支墩：1、翼板下：υ600×10 承载力3900KN，共16根2、腹板下：υ800×12 承载力6238KN，共12根。
40米箱梁吊装施工技术
40米箱梁吊装施工技术摘要：K165+220.5大桥为简支变连续梁桥。
桥梁上部结构采用结构连续，行车舒适，截面抗扭刚度大，造价低，施工工艺成熟，技术较先进的部分预应力混凝土简支变连续箱梁。
本文着重探讨一下40米箱梁的吊装施工技术。
关键词：简支变连续抗扭部分预应力箱梁吊装1 工程概况商漫N27合同段为典型的山区项目，由于地势起伏较大，于线外并没理想的预制场地，所以将箱梁预制场设在两段挖方路基上。
由于场地的限制，箱梁预制场不设存梁区，待箱梁预制完成之后立即进行吊装。
本合同段共有40米箱梁132片，在K164+790～K164+935段预制场(南段预制场)进行预制。
2 吊装方案的确定K165+220.5大桥为N27标的终点桥，沿两岔河西岸布置。
桥梁全长557.58米,上部结构形式为(5×40+5×40+5×30)部分预应力混凝土先简支后连续箱梁。
全桥合计需吊装箱梁120片，其中40米箱梁80片。
根据N27合同段总体箱梁施工要求,投入一台HZQ50/160B型架桥机进行箱梁吊装施工。
将该架桥机在K165+220.5大桥0号桥台台尾进行组拼完成，采用两台120吨龙门吊配合箱梁的起吊。
3施工工艺3.1架桥机介绍HZQ50/160B型架桥机主要是由主纵梁、起吊小车、联系框架、支腿、横移轨道、边梁挂架、液压及电气控制系统组成。
该架桥机主纵梁采用蜂窝梁结构，具有看挠度小、刚度大的特点。
侧负重架设边梁一次到位，支腿不悬空，安全可靠。
该架桥机运行工作范围广、性能优良、操作方便。
额定提升荷载160吨、额定架设跨度50米。
3．2 架桥机组装由于场地的限制，架桥机拼装之前，需要在路基段沿架桥机纵移方向开挖出一片长90米、宽7米的工作面，以便于拼装架桥机。
根据厂家提供的技术文件及相关图纸要求对已经进场的架桥机各部件进行详细检查，如发现有损伤、腐蚀或其它缺陷，应在安装前进行处理，合格后方可进行安装。
贝雷支架计算现浇梁箱梁
邯黄铁路40m现浇梁下部贝雷平台方案一、工程概况南澧河10号-11号墩之间存在高约4米台阶,假设直接采纳满堂支架无法跨越,打算在此处搭设贝雷支架作为平台跨越台阶,再在平台上搭设满堂支架。
由下至上依次为：一、混凝土条形基础:中间墩宽3.5m(线路方向），边墩宽2.5米；长10米（垂直线路方向），高0.8米。
底部设钢筋网片（钢筋直径不小于16mm,间距不小于20cm）。
二、双层贝雷梁支墩（高3米），共设边墩设5排（间距0.5米）排间设横联,中墩设7排。
3、上安设贝雷梁。
4双槽钢。
5、槽钢上布设顺线路方向12号双槽钢间距60cm。
6、搭设纵横间距均为60cm碗口支架。
一、现浇梁分段模型2、计算分析见下表1、40m现浇梁重量计算单元号长度(m) 总重量(Kg) 底板宽度(m) 换算为实心矩形板厚度(m)1 26956 1.922 100895 1.963 309390 1.334 100895 1.965 26956 1.92换算后得出两侧7m范围按板厚计算,中间按米计算。
计算分腹板区、底板及翼板区分别计算。
腹板区按照混凝土最大厚度计算,底板及翼板区按照平均厚度米计算。
2、模板自重2kN/m2，混凝土钢筋自重28kN/m3，施工活荷载6.50kN/m2。
二、贝雷梁纵梁计算支墩采纳双层贝雷梁，纵梁采纳单层贝雷梁，共设2跨，跨度均为12米。
腹板区贝雷梁间距0.3米，底板区贝雷间距0.6米。
荷载计算：贝雷经受荷载为KN/ m2 KN/ m2上部碗口支架自重：依照（0.6*0.6*0.6）m计算为KN/ m2模板重量：2kN/m2kN/m2KN/mKN/mKN/m 的线荷载计算。
(1)、计算参数查《装配式钢桥手册》的不增强单层单排贝雷梁允许弯矩为：788.2KN.m ；允许最大剪切力245.2KN 。
关于临时工程贝雷各构件允许拉、压、弯应力=273MPa ，允许剪应力为156MPa 。
43、E=2x105 MPa (2)、贝雷梁的内力及位移计算弯矩计算: 按单跨简支梁受均布荷载情形计算剪力计算：挠度计算：贝雷梁的计算贝雷梁依照简支梁进行强度和挠度计算。
大跨度、大体积混凝土“贝雷梁”支撑系统施工技术应用
大跨度、大体积混凝土“贝雷梁”支撑系统施工技术应用摘要：大体积混凝土梁一般采用预制和现浇两种方式，但往往在施工阶段，易受场地限制，大型起重设备难以满足现场起重要求，大跨度、大体积预制梁通常不具备预制吊运条件，只能采用现浇方式进行施工。
在高落差、大跨度、大体积梁混凝土支撑系统研究过程中发现，常规模板支撑系统，如桁架、满堂支架等结构，其均存在施工工程量较大，操作复杂，且混凝土施工质量较难控制等缺点。
参考贝雷桥结构及其受力特点，其贝雷梁结构稳定、施工便利，可作为混凝土模板支撑系统。
通过对其研究、试验，总结出一套新型混凝土模板支撑系统，其施工综合效果优良，可为后期同类型施工条件工程有借鉴作用。
关键词：高落差、大跨度；大体积；贝雷梁；支撑系统1概况三河口大坝泄洪表孔共布置三个孔，其孔口尺寸为15m×15m(宽×高)，根据设计图纸，大坝表孔上游分别布置门机大梁、交通桥，其中上游门机大梁为T型梁结构，底宽1m，顶宽1.78m，高2.5m，跨度15m，单根长度16.96m，交通桥为Π型梁结构，两支腿底宽均为0.5m，顶宽2.045m，高1.8m，跨度15m，单根长度18.96m，本文以跨度15m和混凝土方量43.8m³的门机大梁为例，来介绍贝雷桥在大跨度、大体积混凝土支撑系统的应用。
由于三河口大坝工程所处地区地形复杂，缺少常见的高拱坝垂直起吊设备缆机，由于本工程表孔顶部大梁自重过大，周边结构施工空间过下，架桥机、塔机等设备无法布置，故现场无法采用预制施工工艺。
为此，需要为三河口大坝表孔门机大梁混凝土施工量身订做一套安全经济的支撑系统，通过选用“贝雷桥”施工结构的研究，通过对其改装，使其作为模板支撑系统，解决了拱坝表孔高落差、大体积混凝土支撑，相比其它大跨度梁混凝土施工模板支撑系统布置，贝雷梁结构承载力可靠，支撑具备承载能力大、刚度强、挠度小、安全性性高等特点。
且贝雷梁施工工期短，贝雷梁支撑架设快速，分解容易，安装方便，造价低。
计算书
新沂市马陵山路沭河大桥新建工程主桥平台及支架模板计算书编制：审核：审批：江苏燕宁建设工程有限公司马陵山路沭河大桥新建工程项目部二零一六年八月1.1、编制依据1）《新沂市马陵山路沭河大桥新建工程》第一册设计图纸；2）《公路桥涵通用设计规范》 JTG-D60-2004；3）《城市桥梁设计规范》 CJJ11-2011；4）《钢结构设计规范》 GB50017-2003；5）《建筑施工模板安全技术规范》 JGJ162-2008；6) 《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001；7) 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ130-2011；8) 《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ 166-2008；9) 《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50—201110）《公路桥涵施工技术规范实施手册》JTG/T F50-201111）《路桥施工计算手册》。
1.2概述主桥支架平台宽度取值为27m，长度360m，其中56m共5跨，40m共2跨。
主桥平台结构形式：1）主桥水上平台采用多跨连续梁方案，梁部结构为多排单层贝雷桁架，梁高1.5m，拱肋及桥面板中部投影面积内贝雷梁按照45cm间距布置，桥面翼缘板位置按照90cm布置，贝雷之间采用花栏架连接，横梁采用2I40a工字钢，贝雷梁上部分配梁采用[16槽钢间距60cm满铺，满堂支架采用 48×3.5碗扣式支架，支架立杆落于[16槽钢上。
满堂支架采用碗扣式支架，主要构件由2.4m、1.8m、1.2m碗扣立杆、0.9m、0.6m、0.3m碗扣横杆、纵横水平加固杆、剪刀撑、可调顶托与可调底座组成。
剪刀撑采用υ48×3.5mm的普通钢管。
顶托上方铺设纵向υ48×3.5mm的普通钢管调出拱肋曲线，钢管上铺设7×10cm横向方木间距30cm，采用15mm厚竹胶板。
整体构架竖直方向通过可调顶托和可调底座调节纵、横坡度，支架布置形式为：⑴拱肋处：0.6m（立杆横桥向间距）×0.3m（立杆顺桥向间距）。
40m现浇梁加强贝雷片支架检算书
40m现浇梁加强贝雷片支架检算书一、检算说明1、材料加强贝雷片下层下弦杆和上层上弦杆为4[10，上层下弦杆、下层上弦杆和腹杆2[10，斜杆为I8,材料为16Mn钢；分配梁（支撑贝雷片）为双I32，钢管桩剪刀撑为[10，贝雷片连接剪刀撑为L6，钢管桩为φ529mmδ10mm，材料为A3钢。
整体26道双层加强贝雷，长度36m，下部结构为排钢管桩。
贝雷片端部有支撑架。
2、建模（1）双层贝雷片没片（上下）之间采用4个销子连接，实际受力由于多个销子的连接固定，两层贝雷片形成共同抵抗作用，成为一个“钢体”，故而，上下之间的连接采用“钢接”（弹性连接中钢接）。
（2）贝雷片与双I32之间的连接，由于贝雷片直接安放在工字钢上，所以，双I32只起受压作用，模拟采用“弹性连接”中“刚性”。
（3）贝雷片各杆件建模采用“梁单元”，支撑架（L6）采用“桁架单元”，两个贝雷片之间由于用销子连接，为“铰接”，而梁单元之间的连接为“钢接”，所以在连接处要“释放梁端约束”。
二、荷载计算根据箱梁断面图，荷载分三个部分，翼缘板自重荷载，腹板自重荷载和顶底板自重荷载。
1、荷载（1）底模和横梁采用50kg/m2，内模和支架采用25kg/m2。
q1=(50+25)kg/m2=0.75Kpa（2）施工人员、机具、材料和其他临时荷载人群机具：q3=2.5Kpa（按均布荷载1.5KN/m2计）（3）倾倒砼拌合物时产生的冲击荷载取q4=4.0Kpa（4）振捣混凝土时产生的荷载取q5=2.0KPa（5）混凝土重度26 KN/m³（6）上铺木材（100mm*100mm，间距0.3），重度考虑8KN/m则8×0.1×0.1/0.3=0.27kN.m（7）荷载考虑1.2的倍数，活载考虑1.4的倍数，总体1.5倍安全系数。
具体计算如下表三、结果位移位移最不利组合的最大位移为：16CM应力应力最不利组合的最大应力为：574.9MPA四、小结位移偏大，强度不满足要求。
钢管贝雷梁柱式
文章编号:0451-0712(2005)10-0010-07 中图分类号:U44514 文献标识码:B 钢管贝雷梁柱式支架在高墩大跨现浇箱梁施工中的运用崔昌洪,韦健江(路桥集团第一公路工程局 北京市 100024)摘 要:在高墩大跨现浇箱梁施工中,采用钢管柱和贝雷片作为支架,可避免大面积处理地基,能够减少人员投入。
结合支架施工实例,着重介绍采用钢管柱和贝雷片组成的贝雷梁柱式支架的构造和在施工中的运用。
关键词:现浇箱梁;钢管柱;贝雷片;支架 在进行现浇箱梁施工时,一般的施工方法是对地基进行加固处理,然后搭设满堂支架。
但对于地势陡峭、墩身高达40m的现浇预应力混凝土箱梁而言,采用满堂支架施工不仅地基处理难度较大,安全性降低,而且材料、人员投入也较大。
贝雷梁柱式支架是现浇箱梁施工中常用的一种支架型式,尤其在重荷载、高墩柱、跨度大的情况时,则是较为经济安全的一种支架型式。
在实际施工中,当跨度过大时,增设临时立柱可以有效地减小贝雷片的弯矩、剪力和挠度,提高其承载能力。
1 工程概况与桥梁结构111 工程概况南坪～福龙立交位于深圳市南坪快速路与福龙快速路相交处,为定向式全互通3层立交。
二号桥为东西向南坪路主线桥,上跨福龙路。
左线桥全长383177m,右线桥全长348129m。
全桥位于缓和曲线和R=2000m的平曲线内。
112 桥梁结构二号桥上部构造基本型式为连续刚构,结合桥址地形、福龙路及各匝道的设计位置、经济及美观多方面因素,全桥跨径布置考虑为不等跨结构,左幅为10跨3联,右幅为9跨3联,其中最大跨径为50m,最小跨径为35m。
全桥墩柱高度在20～40m不等,桥墩采用两柱或三柱一排矩形墩,桥台分别采用扶壁式和埋置式桥台,桥墩和桥台下设承台。
桥墩基础采用钻孔灌注桩,桩基须嵌入微风化岩。
上部结构为预应力混凝土现浇箱梁,采用C50现浇混凝土,箱梁高为210m,主箱梁为单箱三室断面,箱底宽为1210m,顶板宽为1710m,两侧挑臂长215m。
12—40m现浇箱梁计算
胶板
1.2×（a+b+c）+1.4（d+e+f）
1.2×（74.88+0.4+0.75×2）+1.4×[(2.5+4+2)×2]
=115.94KN/m(2m宽载)
顶+底板：
1.2×（a+b+c）+1.4×(d+e+f)
=1.2×（31.46+0.4+0.75×2）+1.4×[（2.5+4+2）×2]
2.边支墩应力
最大应力为234.7Mpa，允许应力235Mpa，强度满足。
内力计算表格（附表）
四、结果
综合以上强度和位移满足。
（中支墩承台建议采用混凝土或者是混凝土枕木，强度检算、细部构造图、地基处理、钢管柱伸入承台深度计算等请二队人员计算）
本检算在贝雷梁支撑点处，设置由双10#槽钢，下部有加劲肋，贝雷片横向在支点处采用10#槽钢做成的支撑架，非支撑点处有6#角钢做成支撑架。
腹板：19.32×1.5=28.98KN/m
顶+底板：15.96×1.5=23.94KN/m
2.模型
（1）贝雷片各杆采用梁单元组建（梁单元为有限元中，单元两端均固定约束，承受弯矩、剪力、扭矩、轴力），由于两贝雷片之间采用销子连接，实际上为一个不承受绕销子转动的弯矩，那么建模时将连接处贝雷片构件（梁单元）的这个约束释放掉。
定义边界时采用连续梁边界。
（三）结构计算结果
1．反力
最大328.09KN
2．位移
最大14mm，允许最大位移L/400=18/400=45mm，位移满足。
3.应力
40m临时贝雷梁计算书
40m临时贝雷梁计算书中交二航局南通洋口港区陆岛通道管线桥项目部二○○九年八月目录1 设计计算依据 (1)1.1 临时桥梁设计方案 (1)1.2 主要技术要求 (1)1.3 遵照规范及主要参考文献 (2)1.4 基本设计参数 (2)1.4.1 有关设计参数 (2)1.4.2 主要材料性能 (3)1.4.3 321贝雷架单元基本数据 (3)2 总体计算 (4)2.1 计算模型 (4)2.2 计算结果 (6)1 设计计算依据1.1 临时桥梁设计方案临时贝雷梁桥跨径40m，计算跨径39m，桥横向宽度为8.5m，为四跨连续梁，上承式结构。
主梁采用321型军用贝雷架拼装而成。
桥梁纵向由13片贝雷架拼装而成，横向由19片贝雷架拼装而成，每片贝雷架间距45cm，横向之间采用45支撑架连接，以提高侧向稳定性和整体刚度。
桥梁横向和纵向布置如图1.1-1和图1.1-2。
图1.1-1 临时贝雷梁桥立面图图1.1-2 临时贝雷梁桥横断面图1.2 主要技术要求⑴设计标高临时贝雷梁桥桥面标高与主桥桥面标高一致，取15.82m。
⑵设计周期2年⑶计算跨径：39.00m⑷桥面宽度：8.50m⑸设计荷载：40m梁体自重285t，按300t设计；运梁车自重20t，因此荷载总计320t。
⑹桩基入土深度：15m1.3 遵照规范及主要参考文献⑴国家标准，《钢结构设计规范》（GB50017─2003）⑵国家标准，《低合金结构钢》（GB1591─1994）⑶国家标准，《碳素结构钢》（GB/T 700─2006）⑷国家标准，《热轧普通槽钢截面特性》（GB707─1988）⑸建设部标准，《城市桥梁设计荷载标准》（CJJ77─1998）⑹交通部标准，《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025─1986）⑻国家标准，《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60─2004）⑻JT/QS0012─1965，装配式公路钢桥设计图1.4 基本设计参数1.4.1 有关设计参数⑴设计荷载①桥跨自重②运梁小车运梁小车为五轮式运梁小车，小车自重20t。
贝雷片计算书
0号块贝雷片支架计算书一、工程概括杭新景第20合同段下坞口大桥第七联为变截面连续箱梁，左幅24#，25#墩号为主墩，右幅23#，24#为主墩。
跨径组合分别为40m+60m+40m，0号节段拟采用碗扣件+贝雷片支架法施工，0号块长度共12m，截面分为两部分，一部分为墩顶截面，长度为3m，梁高3.8m，另一部分为悬臂端截面，截面长度两侧各为4.5m,梁高由3.8m到3.305m，呈1.8次抛物线变化；底板厚度由0.7m到0.3m，顶板厚度由1.2m到0.7m，均呈直线变化。
本计算书对40+60+40m现浇箱梁桥0#块贝雷片支架法施工进行了验算。
现浇合拢段也采用本方法施工，固对现浇和垄断不予计算。
二、计算依据和规范1、《杭新景高速公路（浙赣界）段第20合同两阶段施工图设计》2、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）3、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）4、《公路桥梁抗风设计规范》（D60-2004）5、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）6、《路桥施工计算手册》周水兴等编著7、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》三、支架模板方案1、模板0#块模板采用定型钢模板，内膜采用δ＝15 mm的竹胶板。
钢模板容许应力[σ0]=140MPa,弹性模量E=2.06*105MPa。
2、纵横向方木纵向方木截面尺寸为15×15cm，放置碗口支架上方，间距60cm。
横向方木搭在纵向方木上，间距30cm。
方木的力学性能指标按《木结构设计规范》GB 50005-2003中的TC13A类木材按乘以相应的条件折减系数取值，则：[σ0]=12*0.9=10.8MPa，E=10*103*0.85=8.5×103MPa容重取6KN/m3。
3、工字钢工字钢采用I18和I32（主梁两侧各6根，长12m），纵向搭在贝雷片上，间距60cm。
4、贝雷片贝雷片采用国标3.0*1.5m型贝雷片，单片纵向允许受压荷载为663KN。
JQ160t-40m型(PB)架桥机验算
设计计算过程简要说明：由于架桥机工作状态时，存在两种危险截面的情况：Ⅰ种为一跨时存在的危险截面；Ⅱ种为运梁、喂梁、落梁时存在的危险截面，故此须分别对其进行验算和受力分析。
主体结构验算参数取值1贝雷片导梁自重（包括枕木及轨道）：0.2t/m（单排单层加强贝雷）0.33t/m（单排双层加强贝雷）2横梁纵移平车：2.5t/台3天车：6.5t/台4验算荷载（40m箱梁）：160t5起重安全系数：1.05运行冲击系数：1.15结构倾覆稳定安全系数：≥1.56基本假定主梁现场拼装时重心最大偏差：e=0.1m架桥机纵向移动时吊装T梁钢丝绳倾角：β=±2°总体布置说明：架桥机主要由导梁、天车纵梁、横梁支腿、田车、前部平车总成、中部平车总成、尾部平车总成等组成。
导梁采用贝雷片拼装式，动力部分全部采用电动操作。
1导梁中心距：5.5m2导梁全长：72m，前支点之中支点的距离为43.2m3架桥机导梁断面：3.2m×1.7m4架桥机导梁底部由前部平车总成、中部平车总成、尾部平车总成组成5吊装系统由2套天车横梁总成和4台横梁纵移平车组成6吊装系统采用：2台天车结构验算施工工况分析工况一架桥机完成拼装或一孔T梁吊庄后，前移至前支点位置时，悬臂最长，处于最不利情况，须验算的主要内容：1抗倾覆稳定性验算；2支撑反力的验算；3贝雷片内力的验算：4悬臂挠度验算：工况二架桥机吊梁时，前部平车位于跨中时的验算，验算的内容：1跨中挠度验算；2支点反力验算；3天车横梁验算；4贝雷片内力验算；工况三架桥机吊梁时，前部天车位于跨中时的验算，验算内容：前支腿强度及稳定性验算（架桥机各种工况见附图01、02）基本验算工况一施工中的荷载情况1主桁梁重：q1=26.4kN/m（八排双层加强贝雷片，含钢枕、钢轨，其中：贝雷片=2700N/片，贝雷销=30N/套，支撑架=520N/片，支撑架螺栓=6.9N/套，加强弦杆=800N/根，弦杆螺栓=20N/个，枕木=1000N/m，钢轨=500N/m）q2=16kN/m（八排单层加强贝雷片，含钢枕、钢轨）2前部平车总成自重p2=7t31套天车横梁总成（包括横梁、天车、横梁纵移平车等）自重p3=15t4尾部平车总成自重（含尾部连接架）p4=3.5t施工验算1抗倾覆稳定性验算（见计算模式图）由于移跨时架桥机前端悬臂，此时为了生产安全，移跨之前应对架桥机尾部适当的配重，设计过程中以p5=35t计算：取B 点为研究对象，去掉支座A ，以支反力R B 代替，由力矩平衡方程得：注：图中单位：m配重天车位于A 点横梁之上853762251432221812)2(2/2/2/2/l p p l l q l q l l q l q l R l p A ⨯+++=++⨯+⨯（1）式中：m l m l m l m l m l m l m l m l 47.25;74.15;6.20;73.12;26.23;9.31;27.20;2.4387654321========解得：kn R knR B A 1.19442.271==R A 远大于零，故是安全的。
现浇混凝土箱梁移动模架施工沉降观测要点
现浇混凝土箱梁移动模架施工沉降观测要点
依据移动模架及浇筑箱梁的特点，对主梁、底模、翼板、模架支腿变形进行观测。
测点数量将依据不同跨径、不同结构形式布点。
观测过程要贯穿于模架预压全过程，在此过程要统一组织，统一指挥。
模架变形观测采用钢板尺，精确至mm，观测过程中前后置尺地方要保持一致。
1、初始状态的观测
在完成观测点的布设后进行各观测点初始读数的观测，并做好记录。
2、加载过程中的观测
加载过程的观测：加载过程是模拟施工过程比较不利受力状态，其加载过程共分为四级，每完成一级加载均要对观测点进行观测、记录，同时测量观测贯穿于加载全过程，发现异常要立即停止加载，查找原因处理后在进行。
3、持续荷载观测
完成加载后，持荷观测24h，每小时观测一次，并做好记录，如果沉降变化比较大，则应继续加载，持续观察48h，每小时记录一次，做好记录。
若发现异常应及时上报，进行应急处理。
应急处理措施：于40m跨中用贝雷片搭设一座临时支墩，墩顶与移动模架钢梁距离控制20cm，若发现异常，用枕木、木契尖紧，使临时支墩能发挥作用。
4、卸载观测
卸载观测是“加载预压”的重要一环，通过各级荷载的卸载观测
可推算出移动模架在各级荷载作用下的弹性变形量与残余变形量，卸载时每完成一级卸载均待观察完成、做好记录再卸下一级荷载。
5、预压过程的总结
对移动模架在使用过程中的安全性、可靠性进行评估，对各观测断面的观测点在各施工阶段的残余变形、弹性变形量的计算，对各吊杆吊点、跨中的抬高值的确定，以便对局部刚度不足的部位采取加固。
钢便桥计算书 (3)
42米跨贝雷梁钢便桥计算资料一、设计概况根据现场提供资料，桥跨为40米，贝雷片每片长度为3米，因此本次设计按42米计算，设计荷载为60吨，桥面宽度为3.5米，便桥采用321型三排双层加强型贝雷片装配主梁，桁架上面采用I28a工字钢作横向连接（间距1米，共42根，3.5米/根），再在横梁上面设置I10工字钢作纵梁（共3根，桥长通长布置），使受力均匀，桥面采用10mm花纹钢板满铺。
二、贝雷桥的设计1、荷载（1）、静荷载321贝雷片每片自重270kg，横梁每米自重43kg，纵梁每米自重11.26kg，桥面采用15mm厚花纹钢板，按均布荷载，桥考虑加强弦杆螺栓和桁架销,取桥跨中恒载弯矩:梁端恒载剪力：(取单侧取8.5KN/m计算)（2）、活荷载计算跨径为42m，桥面净宽3.5m，本设计采用汽车600KN集中荷载进行验算。
跨中有最大弯矩;梁端剪力，按前后轮之间距离3.65米计，后后轮之间1.35米计，则：冲击系数：总荷载作用：（横向分配系数K取0.6计算）最大弯矩：梁端最大剪力：2、贝雷架结构验算根据规范要求，桥梁采用三排双层加强型，允许弯矩满足强度要求。
桁架加强桥梁三排双层加强型，允许剪力满足强度要求。
3、整体挠度计算对于钢桥的设计，为了使车辆能比较平稳的通过桥梁，因此“桥规”要求桥跨结构均应设预拱度。
另外要使钢桥能正常使用，不仅要对桁架进行强度验算，以确保结构具有足够的强度及安全储外，还要计算梁的变形（通常指竖向挠度），以确保结构具有足够的刚度。
因为桥梁如果发生过大的变形，将导致行车困难，加大车辆的冲击作用，引起桥梁剧烈振动。
简支梁容许挠跨比取，则容许最大挠度由活载引起的跨中挠度由静载引起的跨中挠度满足要求此处在计算钢梁的跨中挠度时，未计算由销、孔间隙引起的非弹性挠度变形，此部分变形与钢梁的使用时间及加工制作的精度有关。
三、桥台的设计与计算为防止洪水冲刷桥台，威胁到便桥安全，采取拉森Ⅳ型钢板桩做承台基础围护，钢板桩露出地面2米，埋入地面下13米，内填筑砂石，承台基础采用扩大基础，第一层基础结构尺寸为：3.80m×6.40m×0.5m，承台尺寸为：2.80m×5.40m×0.5m ，背墙厚度为0.8m,高度为3.68米。
40m后张法预制安装工形梁原位现浇施工方法
一 ７ ５３ ｋ ｍ， ｃ： ７ ５ Ｎ— ４ ４ ． Ｎ— ＭＶ ４ ４ ． ｋ ｍ ｓ ３ ＭＦ￣ １７ Ｎ— Ｍ ＝ Ｎ— ｃ－ ３ ２ｋ ｍ， １． ）－ ０ｋ ｍ，
配后 绘 出 贝 雷 桁 架 梁 弯 矩 分 布 图 和 剪 力 分 布 图 。由弯 矩 分 布 图和 剪 力 布 图 可 以看 出 ， 通 航 孔 支 点 Ｂ、 在 Ｃ跨 中 ，贝 雷 桁 架 梁 弯 矩 最 大 ，即 Ｍ ＝
尽 管 采 取 原 位 预制 ， 是 为 确 保 但
梁 体 在 ６ ｍ 左 右 落 梁 过 程 中 的 安 ０ｃ
１ ６４．６ Ｍ Ｐ １ ａ。
（ ） 弹 性 挠 度 １非
贝 雷 桁 架 之 间 采 用 销 接 ， 据 经 根 验 公 式 ， 产 生 的非 弹性 挠 度 为 ： 其
会加大侧弯 ， 特别是安装过 程中在工 形梁 被 吊起 形成 空 中 自由体 无约束 力 时 ， 易导致 梁体 破坏 ， 至发 生 极 甚
安全事故。
布荷载 ， 以由表 １画出贝雷桁架 所 荷载分布 图如图 １ 。 采 用 力 矩 分 配 法 进 行 计 算
ＭＦ＝ Ｎ ｍ， ＝ ３ ２ｋ — Ｍ Ｂ Ａ Ｏｋ — Ｍ Ａ １７ Ｎ ｍ， Ｆ： ｃ
淮沭 新河 泗 阳县王 庄公 路桥 主 桥为 ３ ４ 跨 ０ｍ组合工形 梁 ，横 向 ５
片梁。 保证安全 、 利完成此工程 ， 为 顺 需 对施 工方 案进 行 修 改 完 善 ， 工 的 施 关键是减／３形梁施 工中的移动 ， ｂＸ 不 出现 偏 心 力 ， 此 ， 取 的 方 法 主 要 为 采
表２
向下 的最 大 弹性 变 形 应 在 Ｂ Ｃ跨
架采用钢管 桩做 支点 ， 上铺设贝雷桁
贝雷片(贝雷架)图片、规格尺寸及构件表
贝雷片（贝雷架）图片、规格尺寸及构件表“贝雷片”又称贝雷架，贝雷梁或桁架，最先在二战时由一名英国工程兵发明，以解决战争期间桥梁快速架设的需要，并以他的名字命名。
可用于公路桥梁，拼装龙门吊车，导梁，架桥机，吊篮等。
贝雷片具有结构简单、运输方便、架设快捷、载重量大、互换性好、适应性强的特点。
“321”钢桥是在原英制贝雷桁架桥基础上，结合我国国情和实际情况研制而成的快速组装桥梁，于1965年定型生产，在我国得到了很大发展，广泛应用于国防、战备、交通工程、市政水利工程，是我国应用广泛的组装式桥梁。
具有结构简单、运输方便、架设快捷、载重量大、互换性好、适应性强的特点。
“HD200”型装配式公路钢桥增加了桁架高度，提高了承载能力，增强了稳定性能，增加了疲劳寿命，提高了可靠度。
与321型钢桥相比，在相同组合情况下，强度提高了33%，刚度提高了2.3倍。
适用范围单车道桥面净宽4.2M，组合跨径9.14-76.2m，双车道桥面净宽7.4m，组合跨径9.14-57.91m。
贝雷梁现有进口与国产两种规格，国产贝雷梁其桁节用16锰钢，销子采用铬锰钛钢，插销用弹簧钢制造，焊条用T505X型，桥面板和护轮木用松木或杉木。
材料的容许应力按基本应力提高30%，个别钢质杆件超过上述规定时，不得超过其屈服点的85%，设计时采用的容许应力如下：木料--顺木纹弯应力、压应力及承压应力为16.2MPa；受弯时顺木纹剪应力为2.7MPa。
弹性模量E＝98.5×105MPa。
钢料—16锰钢拉应力、压应力及弯应力为1.3×210＝273MPa；剪应力为1.3×160＝208MPa。
30铬锰钛拉应力、压应力及弯应力为0.85×1300＝1105MPa；剪应力为0.45×1300＝585MPa。
现有进口贝雷梁多系20世纪40年代的产品，材料屈服点强度为351MPa，其容许应力按0.7×351＝245MPa考虑，销子容许应力可考虑与国产销子一样。
贝雷梁式支架法在空心薄壁高墩大盖梁施工中的应用及其计算
1施工概况笔者单位施工的某大桥，桥址区属黄土梁峁沟壑地貌，横跨侵蚀冲沟及黄土梁布设，冲沟沟道狭窄，呈“V ”型谷，桥址区地形起伏大，线路地面标高介于2120~2192m 之间，高差约72m 。
沟岸基岩裸露，坡面陡峻，自然坡度约35°~55°，坡面基本无植被。
大桥设计空心薄壁墩4个，其中左幅1个（2#墩墩高40m 断面尺寸为6m*2.5m ）、右幅3个（2#墩墩高50.5m 断面尺寸为6m*3.0m 、3#墩墩高41m 断面尺寸为6m*2.5m 、10#墩墩高40m 断面尺寸为6m*2.5m ），其中最大墩高50.5m ，盖梁采用贝雷梁支架法施工。
该大桥右幅2#盖梁尺寸较大，尺寸规格11.95m ×3.2m ×1.8m ；悬臂长2.25m ，悬臂高0.8m 。
盖梁构造图见图1。
2盖梁主要施工流程及施工工艺施工顺序为：施工准备→墩柱预埋爬锥清理→安装支撑体系→安装作业平台→铺设底模→钢筋绑扎→侧模安装、固定→盖梁混凝土浇筑→混凝土养护→侧模拆除→底模模拆除→混凝土养护。
2.1工艺流程图（图2）2.2主要的施工工艺施工准备：复测标高，凿浮浆，牢固联接好墩柱与盖梁。
安装盖梁支架：预埋好爬锥并量测各部位高程和位置，用高强螺栓将钢板与爬锥栓接紧固，用工字钢与钢板焊接好四组三角形托架，保证焊缝质量，安装千斤顶及贝雷片及连接杆；安装作业平台，承重梁安装固定完毕后进行分配梁I18工字钢安装，分配梁布置间距0.5m ，本项目共用32根；作业平台安装采用底模悬出的分配梁为主要受力支撑，在横梁上设置5cm 厚的满铺木板，并与分配梁进行牢固的捆绑。
平台四周满挂安全网和钢管防护栏防护，在安全爬梯位置预留通道。
铺设底模：测出各中心点和高程及设计中线和轴线，———————————————————————作者简介:王鹏旭（1990-），男，甘肃平凉人，工程师，本科，学士，研究方向为桥梁工程。
贝雷便桥施工方案及计算书2
钢便桥施工方案本合同施工便道8号桥处、3号桥处、荆山分离K0+240处、本标段起点与3标交接处(原胜利桥东60米处)计划各架设1座钢便桥，根据现场勘察和测量放样，3号桥及8号桥跨径设计为2×12m、荆山分离K0+240处跨径设计为1×12m、本标段起点与3标交接处（原胜利桥东60米处）跨径设计为2×15m。
设计荷载:挂车-80T一、便桥结构形式1、下部结构8号桥处3号桥处以及荆山分离K0+240处便桥基础采用d=20cm的松木作为桩基,按梅花状布置，打入深度10m,二边共20根桩；松木桩上做C20的混凝土尺寸为6m×1。
5m×1。
5m的桥台。
本标段起点与3标交接处(原胜利桥东60米处）便桥基础采用d=40cm的钢管，桥头位置设置2排，桥墩位置设置1排,每排4根，按一字型布置,钢管桩长度为8m，钢管顶面焊接40b工字钢作为盖梁.2、上部结构钢便桥纵梁由双排单层上下加强贝雷组成，每节4片贝雷。
横梁用28a工字钢，桥面系为U形钢桥面板(标准、中央).二、施工工艺一）8号桥处3号桥处以及荆山分离K0+240处便桥1、桩基1。
1、木桩选材1、选用松木，长度不小于10m，桩身弯曲度不超过1%;2、原木大小头的相差率不超过桩长的1%；3、原木上有腐朽、虫害及漏节等瑕点不予使用。
1。
2、木桩的制作1、除去原木上的枝干和树皮，削去突出部分，不需刨光；2、砍削桩尖：将桩尖为平尖,加工成三棱或四棱锥形，长度为20～30cm；3、锯平桩顶：桩顶平整，桩顶面垂直于桩轴中线。
桩顶设铁桩箍；4、当木桩不够长时必须接长，接头面须平整与桩轴线垂直.每桩只允许有一个接头。
1。
3、桩接头构造和位置应符合下列要求：1、接头在承台或局部冲刷线以下不小于1m；2、相邻桩接头的高度差不得小于0.75m；3、在一个基础中，同一水平面内的接头数不得超过2个；4、接头的构造应符合设计要求，接头处桩的厚度不小于20cm1。
贝雷桥
善泥坡施工组织设计(1)工程项目概况(2)施工布置方案(3)项目组织机构，资源配置(4)合同控制目标(质量、工期、投资、安全、文明、水保、环保等)(5)工程重点和难点认识及对策(6)施工工期及进度计划安排(7)主要工程项目的施工方案、措施(8)度汛方案(9)施工干扰协调(10)确保工程质量和工期的措施(11)雨季的施工安排(12)质量、安全、文明、水保、环保保证体系及措施(13)其他应说明的事项4、施工组织设计书应包括投标人认为必要的设计和施工附图或框图，附图或框图应能反映工程主要设计、布置，技术，措施，工艺等(如附图较多，可单独成册)，主要包括：(1)施工平面布置图及说明(2)施工进度表和网络进度表及说明(3)主要施工部位、工序的程序、方法、工艺附图和(或)框图及说明(4)施工期度汛方案附图及说明(5)各类设计图纸(6)其他附图及说明跨盘江桥工程施工方案1.1 工程概况善泥坡水电站位于北盘江干流中游河段贵州省六盘水市水城县顺场乡境内，距水城118km，距贵阳市362km。
毗邻水城、盘县主要工业区，地理位置佳，地处六盘水腹地。
工程以发电为主。
电站水库正常蓄水位885m，总库容0.850亿m3，调节库容0.246亿m3，是日调节水库。
电站装机容量185.5MW，保证出力20.78MW，多年平均发电量6.788亿kW.h。
本工程为III等工程，工程规模为中型，工程枢纽主要由碾压混凝土拱坝、坝身泄洪系统、右岸引水系统及地下厂房和小机组引水发电系统等组成。
贝雷桥位于大坝下游480m处，横跨北盘江，连接左岸中层830灌浆廊道和右岸1#公路，作为底层785灌浆廊道和左岸中层830灌浆廊道开挖、衬砌、灌浆和人员设备运输的主要通道，主要参数为：汽车荷载总重30t(含自重)，人群荷载0.75kN/m2；行车道宽度：3.7m，单车道；通车要求：单向通行；桥面高程：817m；规划桥长：67.11m，在右岸岸边布置一个桥墩，单跨最大跨径40m。
关于40m槽身贝雷桁架梁支架施工底板预拱度的确定
关于40m槽身贝雷桁架梁支架施工底板预拱度的确定[摘要] 海脉渡槽槽身采用收折式移动模架进行施工，为消除移动模架在施工中变形，通过前期理论计算得出理论变形量；通过预压验证预拱度；最后在实际浇筑过程中不断修正预拱值。
最终确保混凝土浇筑实体满足设计图纸及相关规范要求。
[关键词] 挠度；预拱度；预压；贝雷桁架1 渡槽概况海脉渡槽为广西左江治旱驮英水库及灌区工程，驮英水库枢纽及灌区总干渠标段内，在桩号Z22+513.588~Z23+000.588区段间的一座跨径15+10 X 40m的11跨简支渡槽，其中除第一跨(15m跨）为普通钢筋混凝土开口槽型渡槽外，其余10跨(40m跨）均为预应力混凝土箱型渡槽，箱型渡槽的箱宽为6m,两侧翼缘各宽0.6m,全宽7.2m, 箱高4.3m, 箱型渡槽顶板厚0.28m, 底板与腹板厚0.5m, 底板在槽墩处局部加厚至0.6m,渡槽截面面积8.8m2, 每延米重229kN,一跨渡槽重9240kNC含槽墩处局部加厚段重量），渡槽无横坡，但设有1/2000的纵坡（由小桩号往大桩号方向为降坡）。
槽身设计流量为22.61m³/s，设计水深为2.45m，加大流量为27.13m³/s，加大水深为2.8m。
2预拱度的确定2.1影响预拱度的因素2.1.1弹性挠度平台跨径为40m，根据《公路桥涵施工技术规范》JTG/T FSO—2011 第5.2.7条第 3 项之规定，平台桁梁容许最大弹性挠度为：[f] =L/400=40/400 =0.1m,由附表1-1,查得工况l荷载下平台桁梁跨中73#节点挠度最大，其挠度值为：F1=0. 09227m<[f]=0.1m(满足)（注：按照该规范第5.2.6条的规定，用于刚度验算的荷载，此处只需考虑：①模板、支架自重，②箱梁荷载，勿需考虑，③施工人员、施工设备、施工材料荷载，④振捣附加荷载，实际上此处验算偏安全的将第③、④项荷载亦考虑在内，仍能通过验算，第③、④项荷载约占计算荷载的10%)。
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40m临时贝雷梁计算书
40m临时贝雷梁计算书
中交二航局南通洋口港区陆岛通道管线桥项目部
二○○九年八月
目录
1 设计计算依据 (1)
1.1 临时桥梁设计方案 (1)
1.2 主要技术要求 (1)
1.3 遵照规范及主要参考文献 (2)
1.4 基本设计参数 (2)
1.4.1 有关设计参数 (2)
1.4.2 主要材料性能 (3)
1.4.3 321贝雷架单元基本数据 (3)
2 总体计算 (4)
2.1 计算模型 (4)
2.2 计算结果 (6)
1 设计计算依据
1.1 临时桥梁设计方案
临时贝雷梁桥跨径40m，计算跨径39m，桥横向宽度为8.5m，为四跨连续梁，上承式结构。
主梁采用321型军用贝雷架拼装而成。
桥梁纵向由13片贝雷架拼装而成，横向由19片贝雷架拼装而成，每片贝雷架间距45cm，横向之间采用45支撑架连接，以提高侧向稳定性和整体刚度。
桥梁横向和纵向布置如图1.1-1和图1.1-2。
图1.1-1 临时贝雷梁桥立面图
图1.1-2 临时贝雷梁桥横断面图
1.2 主要技术要求
⑴设计标高
临时贝雷梁桥桥面标高与主桥桥面标高一致，取15.82m。
⑵设计周期2年
⑶计算跨径：39.00m
⑷桥面宽度：8.50m
⑸设计荷载：40m梁体自重285t，按300t设计；运梁车自重20t，因此荷载总
计320t。
⑹桩基入土深度：15m
1.3 遵照规范及主要参考文献
⑴国家标准，《钢结构设计规范》（GB50017─2003）
⑵国家标准，《低合金结构钢》（GB1591─1994）
⑶国家标准，《碳素结构钢》（GB/T 700─2006）
⑷国家标准，《热轧普通槽钢截面特性》（GB707─1988）
⑸建设部标准，《城市桥梁设计荷载标准》（CJJ77─1998）
⑹交通部标准，《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025─1986）
⑻国家标准，《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60─2004）
⑻JT/QS0012─1965，装配式公路钢桥设计图
1.4 基本设计参数
1.4.1 有关设计参数
⑴设计荷载
①桥跨自重
②运梁小车
运梁小车为五轮式运梁小车，小车自重20t。
为了计算简便，将小车自重按照均分的原则平均分给10个轴，每个轴上作用2t。
由于车轴为刚性轴，因此每个车轮作用于桥梁上的荷载为1t，即10kN。
③ 40m箱梁自重
箱梁设计荷载取300t，按照同②的方法，由于箱梁自重而引起的轮压为15t即150kN。
⑵荷载组合
计算强度时用荷载组合：①+②+③
计算刚度时用荷载组合：②+③
⑶出梁通道刚度
局部变形不超过2cm。
主梁弹性挠度f 应小于结构跨度L的1/400：[f]≤ L/400。
⑷桥跨容许挠度 [f]
桥跨容许挠度[f]≤ L/360（按英国贝雷桥刚度要求设计）
车道荷载的冲击系数为μ= 20
80+L
，计算跨径为40m时μ=0.167。
车辆荷载的冲击系数为
μ= 0.6686-0.3032×log l，计算跨度为40m时μ= 0.183。
1.4.2 主要材料性能
①结构材料Q235
屈服强度：σ
s
=235mPa
抗拉、抗压和抗弯强度：[σ]=157mPa
抗剪强度：[τ]=90mPa
②材料Q345
屈服强度：σ
s
=345 mPa
抗拉、抗压和抗弯强度：[σ] =230mPa
抗剪强度：[τ]=133mPa
③钢材的物理性能指标
弹性模量E=2.06×105 mPa
泊松比μ=0.2716
剪切模量G=0.81×105 mPa
质量密度ρ=7850kg/m3
1.4.3 321贝雷架单元基本数据
⑴ 321贝雷架单元结构
321贝雷架单元基本尺寸见图1.4.3-1
⑵贝雷架容许力
桁架弦杆容许轴向压力：508kN
桁架弦杆容许轴向拉力：662kN
图1.4.3-1 桁架单元轮廓图
桁架竖腹杆容许轴向压力：191kN 桁架斜腹杆容许轴向压力：149kN 桁架容许弯矩：711kN ·m 桁架容许剪力：210kN
2 总体计算
2.1 计算模型
采用大型通用有限元分析软件SAP2000 v14.0对贝雷梁桥结构进行三维空间有限元分析。
桁架弦杆采用梁框架单元，腹杆采用框架单元，贝雷架单元之间采用铰接连接，贝雷架单元内部节点采用刚接，贝雷梁横向连接节点亦采用刚接。
30000
1400
1500
I8
2×[10
I8
I8
临时贝雷梁桥在两端采用简直支撑，在跨中相应钢管桩位置处设置竖向支撑。
⑴临时贝雷梁桥有限元模型
临时贝雷梁桥有限元计算模型立面图、横断面图以及透视图见图2.1-1、2.1-2和2.1-3所示。
图2.1-1 临时贝雷梁桥有限元计算模型立面图
图2.1-2 临时贝雷梁桥有限元计算模型横断面图
图2.1-3 临时贝雷梁桥有限元计算模型立面图透视图
⑵荷载工况
①自重工况
工况1：包括正交异性桥面板和临时贝雷梁桥
②抗弯工况
工况2：运梁小车（包括箱梁自重）作用于边跨跨中＋自重
③抗剪工况
工况3：运梁小车（包括箱梁自重）作用于边跨1/4跨处＋自重
④桩承载力工况
工况4：运梁小车（包括箱梁自重）作用于钢管桩处＋自重
2.2 计算结果
⑴计算结果
①自重工况
位单位上弦杆下弦杆竖腹杆斜腹杆
置
项目
轴向拉力kN 8.0 7.1 2.6 4.44 轴向压力kN 7.2 8.0 12.1 4.46 边跨跨中挠
度
mm 0.36
②抗弯工况
位
置
项目
单位上弦杆下弦杆竖腹杆斜腹杆轴向拉力kN 84.7 155.1 55.8 78.8 轴向压力kN 137.9 92 88.6 79 边跨跨中挠
度
mm 5.8
③抗剪工况
位
置
单位上弦杆下弦杆竖腹杆斜腹杆
项目
轴向拉力kN 92.4 120.4 38.4 80.0 轴向压力kN 101.1 80.9 175.9 105.7 边跨跨中挠
度
mm 4.4
④桩承载力工况
位
置
项目
单位上弦杆下弦杆竖腹杆斜腹杆轴向拉力kN 76.9 42.8 15.7 40.3 轴向压力kN 30.5 47.3 243.7 92.2 边跨跨中挠
度
mm 1.2
⑵结果分析比较
·位置
工况
弦杆
实际斜腹
杆轴压力
（kN）
容许压力
（kN）
实际竖腹
杆轴压力
（kN）
容许压力
（kN）实际轴压
力
（kN）
容许轴压
力
（kN）
实际轴拉
力
（kN）
容许轴拉
力
（kN）
工况1 8.0
508
8.0
662
4.46
149
12.1
191
工况2 137.9 155.1 79 88.6
工况3 101.1 120.4 105.7 175.9
工况4 47.3 76.9 92.3 243.7
分析评价
根据计算结果可以看出，贝雷梁弦杆和斜腹杆均符合设计要求，而边跨中支点竖腹杆在运梁小车经过时轴向压力略有所超，超出部分占容许压力(243.7-191)/191=27.6%。
由于计算时未考虑钢面板对结果的贡献，因此对边跨中支点处竖腹杆稍做加固即可。
⑶桩基承载能力
根据荷载作用位置分析可知，当运辆车轮压作于与边跨中支点时，桩基受力最不利，即在工况4下，桩基受力最大。
在工矿4时，各支点反力之和为1447.2kN，即桩基竖向受力为1447.2kN。
根据地质勘探报告，贝雷梁桥所处地质条件自上而下以次是：粉土、粉砂、淤泥质土夹粉砂、粉土、粉砂、粉质粘土、粉土、粉质粘土和粉细沙，以粉砂和粉质粘土为主。
计算桩基承载能力时，为了确保临时贝雷梁桥的安全性，这里采用淤泥质土夹粉砂的极限侧摩阻力验算桩基承载能力。
单桩承载能力P
ui ＝13×3.14×0.8×15＝489.84 kN，则4根钢管桩的承载能力P
u
＝4×P
u
＝4×489.84＝1959.36 kN＞1447.2 kN。
由此可见桩基承载能力符合设计要求。