拌和站抗风力计算
拌和站雨棚计算书
设计荷载确定原则:作用于垂直雨棚平面的荷载主要是风荷载、地震作用及雨棚结构自重，其中风荷载引起的效应最大。
在进行雨棚构件、连接件承载力计算时，必须考虑各种荷载和作用效应的分项系数，即采用其设计值；进行位移和挠度计算时，各分项系数均取1.0，即采用其标准值。
1、风荷载根据《玻璃幕墙工程技术规范》，垂直于雨棚平面上的风荷载标准值，按下列公式(1.1)计算： W k = z s z Wo ················(1.1)式中: W k ---风荷载标准值 (kN/m2)；βz---瞬时风压的阵风系数；βz=2.25μs---风荷载体型系数；向上取μs=2.0μs---风荷载高度变化系数，并与建筑的地区类别有关；按《建筑结构荷载规范》GBJ9-87取值；W o---基本风压(kN/m2) 按《技术要求》W o =1.1x0.700=0.770(kN/m2)按《玻璃幕墙工程技术规范》要求，进行建筑幕墙构件、连接件和锚固件承载力计算时，风荷载分项系数应取γw= 1.4即风荷载设计值为： W= γWWK = 1.4W K ··············(1.2)2、雪荷载标准值计算：Sk：作用在雨蓬上的雪荷载标准值(MPa)S0：基本雪压，根据现行<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2001取值，上海地区50年一遇最大积雪的自重:0.0002MPa.μr：屋面积雪分布系数，按表6.2.1[GB50009-2001]，为1.0。
根据<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2001公式6.1.1屋面雪荷载标准值为：Sk=μr×S0=1.0×0.0002=0.0002MPa 5.雪荷载设计值计算：S：雪荷载设计值(MPa)；S=1.4×Sk=1.4×0.0002=0.00028MPa3、地震作用雨棚平面外地震作用标准值计算公式如下：qEK = E max GkA·················(1.3)雨棚平面内地震作用标准值计算公式如下：PE = E max G ·················(1.4)式中, qEK为垂直雨棚平面的分布地震作用；(kN/m2)PE为平行于雨棚平面的集中地震作用；(kN) E为地震动力放大系数；取 E=3.0 max为水平地震影响系数最大值；取 max=0.08（7度抗震设计）G为幕墙结构自重(kN)GkA为单位面积的幕墙结构自重(kN/m2) ；取GkA=0.4kN/m2按规范要求，地震作用的分项系数取γE= 1.3，即地震作用设计值为：qE=γEqEK = 1.3 qEK ·············(1.5)4、雨棚结构自重按规范要求，幕墙结构自重的分项系数取γG=1.2。
拌合站水泥仓计算书
拌合站水泥仓稳定计算一、设计资料1、根据厂家提供数据可知：（1）每个水泥仓 自重150t+=；（2）水泥仓单个轴向力值为2200kN;（3）结构适用于风荷载为1kPa 。
二、计算公式1 .地基承载力P/A=σ≤0σP — 水泥仓单腿重量 kNA — 水泥仓单腿有效面积mm2σ— 基础受到的压应力 MPa0σ— 混凝土容许的应力 MPa采用C25混凝土浇筑地基基础，25C σ=25MPa 。
2．风荷载强度W=0321W K K KW 0— 基本风压值 Pa206.11v W =按11级飓风平均风速 s m v /30=来计算K 1、K 2、K 3—风荷载系数，查表分别取、、3．基础抗倾覆计算K c =M 1/ M 2=P1×1/2×基础宽/ P2×受风面×20≥，即满足要求 M 1— 抵抗弯距 kN •mM 2— 抵抗弯距 kN •mP1—水泥仓与基础自重 kNP2—风荷载 kN三、结构验算1、基础承载力计算根据上面的计算公式，已知静荷载P=1582kN ，计算面积A=×106mm 2。
当满载时为最不利荷载：MPa A P129.01025.1215826=⨯==地基σ2、风荷载强度计算风荷载强度计算：0321W K K K W ⋅⋅⋅=其中 基本风压：Pa v W 5.5626.1306.1220===风载体形系数：K 1=风压高度变化系数：K 2=地形、地理变化系数，按一般平坦空旷地区取K 3=W=×××=<1MPa3、储蓄罐支腿处混凝土承压性根据力学计算公式，已知的水泥仓，单腿受力P=，承压面积为335mm ×335mm 。
P/A=（335mm ×335mm ）= MPa ≤25MPa满足受压要求。
4、基础抗倾覆计算Kc =M1/ M2=P1×1/2×基础宽/ P2×受风面×20=1582××××20/1000) =>满足抗倾覆要求。
拌和站骨料仓雨棚防风计算书
拌和站骨料仓雨棚检算书1.钢筋场雨棚设计：雨棚采用轻钢屋面结构，共设4跨，跨度14m ，最大进深为30m 。
立柱间距5m ，立柱采用,160mm φ厚度mm 8的钢管。
纵梁采用22号工字钢。
屋面拱架采用50Φ钢管桁架，屋面板采用蓝色钢板。
立柱基础利用20C 混凝土料仓隔墙,立柱与基础连接采用地脚螺栓连接．立柱顶部与纵梁采用焊接连接．具体布置形式见附图。
2.雨棚检算：主要验算雨棚的抗风性能即立柱抗拔能力，是否能满足要求。
选取雨棚侧面一个立柱间距进行检算。
①采用ANSYS 进行模型建立：钢管柱可简化为梁（beam3）；其实常数(Real)： 222220038.0))008.0216.0(16.0(4141592654.3)(4m d D A =⨯--⨯=-⨯=π 4544441060)144.016.0(32)(32m d D I -⨯=-⨯=-=ππm h 16.0=②主拱架采用梁单元BEAM3，内部连杆采用杆构件单元link1参数如下： 主拱架：222220004.0))003.0205.0(05.0(4141592654.3)(4m d D A =⨯--⨯=-⨯=π 4744441046.2)044.005.0(32)(32m d D I -⨯=-⨯=-=ππm h 05.0=内部连接杆： 222220004.0))003.0205.0(05.0(4141592654.3)(4m d D A =⨯--⨯=-⨯=π③材料参数：弹性模量：MPa EX 11102⨯=泊松比：17.0=ν④约束：钢管柱底部简化为固定端约束。
⑤荷载计算：a.琅勃拉邦地区百年一遇最大基本风压值为：2/5.0m kN侧面立柱一个间距内风线荷载：m5.0==5⨯w/kN5.2ω雨棚顶部风荷载kN⨯=⨯0.35.0=2.15⑥模型图：3.计算模式：采用static-anlsy模式进行计算，计算结果如下图：①弯矩图：②剪力图：③轴力图：④支座反力计算结果列表：NODE FX FY MZ95 1382.4 103.91 -6263.8 103 10102. -103.91 -23684.4.结果分析：①钢管柱最大正应力检算：由弯矩图可知，钢管柱端部的最大弯矩为Nm 23684。
拌合站水泥仓计算书
拌合站水泥仓稳定计算一、设计资料1、根据厂家提供数据可知：（1）每个水泥仓 自重150t+8.2t=158.2t ；（2）水泥仓单个轴向力值为2200kN;（3）结构适用于风荷载为1kPa 。
二、计算公式1 .地基承载力P/A=σ≤0σP — 水泥仓单腿重量 kNA — 水泥仓单腿有效面积mm2σ— 基础受到的压应力 MPa0σ— 混凝土容许的应力 MPa采用C25混凝土浇筑地基基础，25C σ=25MPa 。
2．风荷载强度W=0321W K K KW 0— 基本风压值 Pa 206.11v W =按11级飓风平均风速 s m v /30=来计算K 1、K 2、K 3—风荷载系数，查表分别取1.3、1.0、1.33．基础抗倾覆计算K c =M 1/ M 2=P1×1/2×基础宽/ P2×受风面×20≥1.5，即满足要求M 1— 抵抗弯距 kN •mM 2— 抵抗弯距 kN •mP1—水泥仓与基础自重 kNP2—风荷载 kN三、结构验算1、基础承载力计算根据上面的计算公式，已知静荷载P=1582kN ，计算面积A=12.25×106mm 2。
当满载时为最不利荷载：MPa A P 129.01025.1215826=⨯==地基σ 2、风荷载强度计算风荷载强度计算：0321W K K K W ⋅⋅⋅=其中 基本风压： Pa v W 5.5626.1306.1220=== 风载体形系数：K 1=1.3风压高度变化系数：K 2=1.0地形、地理变化系数，按一般平坦空旷地区取K 3=1.3W=1.3×1.0×1.3×562.5=950.625Pa<1MPa3、储蓄罐支腿处混凝土承压性根据力学计算公式，已知158.2T 的水泥仓，单腿受力P=395.5KN ，承压面积为335mm ×335mm 。
P/A=395.5KN/（335mm ×335mm ）=3.52 MPa≤25MPa 满足受压要求。
拌合站基础设计计算书
拌合站料仓基础设计一、荷载设计1、考虑空罐重15吨、装料100吨，共115吨。
则每个支座竖向力为F N1=(115*103*9.8/1000)/4=281.75kN2、风荷载考虑查风荷载规范厦门基本风压w0=0.8kN/m2（无漳州基本风压，所以按厦门基本风压取）。
仓高按H=20m，直径d=2m，H/d=10，△≈0，u z w0d2≥0.015。
风载体型u s=0.517，风振系数βz=1.0仓的风荷载分布如图（按5米控制）地面粗糙度按B类考虑F1=βz u s u z w0s=1.0*0.517*1.00*0.8*2*5=4.136 kNF2=βz u s u z w0s=1.0*0.517*1.00*0.8*2*5=4.136 kNF3=βz u s u z w0s=1.0*0.517*1.14*0.8*2*5=4.715kNF4=βz u s u z w0s=1.0*0.517*1.25*0.8*2*5=2.585kN每个桩所受的水平力F s=（F1+ F2+ F3+ F4）/4=(4.136*2+4.715+2.585)/4=3.893 kN轴力F N=(2.585*20+4.715*15+4.136*10+4.136*5)/2/2=46.116kN (-46.116kN)3、地震荷载因拌合站设计使用年限为2年，临时结构，在此不考虑地震荷载。
4、偶然冲击荷载不考虑二、荷载组合1、只考虑恒载轴力F N=1.2*281.75=338.1kN,剪力，弯矩为零。
（此处上人较少，不考虑活荷载）2、考虑恒载和风荷载组合轴力F Nmax=1.2*281.75+1.4*46.116=402.667 kN，F Nmin=1.2*281.75-1.4*46.116=273.538 kN，剪力F s=1.4*3.893=5.45 kN三、抗倾覆验算基础边长按3m*4m设计。
(沿短边3m方向验算)风荷载倾覆力矩:M风=2.585*20+4.715*15+4.136*10+4.136*5=184.465kN.m 空仓反倾覆力矩M仓=（15*1000*9.8/1000+25*3*4*1）*1.5=447kN. m＞184.465kN.m满足要求。
拌合站拌计算书 自己
拌合站水泥罐基础承载力计算书拌合站配备HZS120拌和机，每个拌和机配置4个水泥罐，单个罐自重按10吨，在装满材料时材料重按照100吨计算。
经过现场开挖检查，在地表往下0～2.0米风化风化岩碎屑。
水泥罐尺寸图一.计算公式1 .地基承载力P1/A=σ≤σ0/1.2(1.2为安全系数)P1—储蓄罐+储存料+基础自重KNA—基础作用于地基上有效面积㎡σ—土基受到的压应力MPaσ0—土基容许的应力MPa2．风荷载强度W=K1K2K3W0= K1K2K31/1.6V2W —风荷载强度PaW0—基本风压值PaK1、K2、K3—风荷载系数，查表分别取0.8、1.13、1.0V—风速m/s,取山东最大风速20.7m/s W =242.097Pa3．基础抗倾覆计算Kc=M1/ M2=P1×1/2×基础宽/ P2×受风面×(7+5.3)≥1.5 即满足要求M1—抵抗弯距KN•MM2—抵抗弯距KN•MP—储蓄空罐+基础自重KNP1—储蓄罐+储存料+基础自重KNP2—风荷载KN4．基础抗滑稳定性验算K0= P1×f/ P2≥1.3 即满足要求P1—储蓄罐与基础自重KNP2—风荷载KNf-----基底摩擦系数，查表得0.25；二、水泥罐基础验算1．水泥罐地基开挖及浇筑根据厂家提供的拌和站安装施工图，现场平面尺寸如下：基础为扇形布置，面积为46.6㎡，基础宽3.3m，开挖及浇筑深度为1.5m，4个水泥罐基础连体浇筑。
2.计算方案1)承载力计算开挖深度为1.5米，计算时按照整个储蓄罐重量通过基础作用于土层上，集中力P1=4×（100+1000KN）+基础本身重量，基础本身重量=46.6㎡×1.5m×25KN/m3=1747.5KN，整个水泥罐基础受力面积为46.6㎡，P1=4400+1747.5=6147.5KN，σ=P1/A=6147.5/46.6=0.1583MPa其中HZS120-1站水泥罐基础地基承载力为0.MPa（见承载力报告）σ≥0.MPa×1.2=0.152 MPa拌合站水泥罐基础地基承载力及安全系数满足承载要求。
水泥罐抗风验算计算书
混凝土搅拌站罐体抗风验算计算书（二工区2#搅拌站大罐）兰州交通大学土木工程学院岩土与地下工程系2010.5一、验算内容及验算依据受中铁21局兰新指挥部的委托，对兰新铁路第二双线（新疆段）风区的拌合站筒仓的抗风性能进行了验算。
主要从拌合站筒仓支撑构件的强度、稳定性及基础的倾覆性进行了验算，并提出相应的抗风加固措施。
验算依据为：《铁路桥涵设计基本规范》（TB 10002.1-2005）及《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB 10002.2-2005）。
二、风荷载大小的确定根据现场调研及相关工区提供的资料，检算时取罐体长度为12m ，支腿长度为9.0m 。
罐体直径为5.0m, 自重为10 t ，满载时料重300 t 。
根据《兰新铁路新疆有限公司文件》（新铁安质2010 33号）提供的风级凤速换算表（见表1）及《铁路桥涵设计基本规范》中的4.4.1条确定风荷载的大小。
根据《兰新铁路新疆有限公司文件》（新铁安质2010 47号）附件中兰新铁路第二双线（新疆段）大风区工程分区说明，资料显示，中铁二十一局（7标）项目部施工范围内混凝土搅拌站在沿线大风区分区范围、风向、最大风速分别为：三十里风区：DK1656+000～DK1746+227长86.398km ，主导风向NW ，最大风速53m/s 。
相关抗风的设计计算以此为依据。
表1 风级风速换算表《铁路桥涵设计基本规范》中的4.4.1条规定，作用于结构物上的风荷载强度可按下式计算：0321W K K K W = （1）式中 W —风荷载强度（Pa ）；0W —基本风压值（Pa ），206.11ν=W ，系按平坦空旷地面，离地面20m 高，频率1/100的10min 平均最大风速ν（m/s ）计算确定；一般情况0W 可按《铁路桥涵设计基本规范》中附录D “全国基本风压分布图”，并通过实地调查核实后采用；1K—风载体形系数，对桥墩可参照《铁路桥涵设计基本规范》中表4.4.1-1，其它构件为1.3；2K—风压高度变化系数，可参照《铁路桥涵设计基本规范》中表4.4.1-2，风压随离地面或常水位的高度而异，除特殊高墩个别计算外，为简化计算，桥梁工程中全桥均取轨顶高度处的风压值；3K—地形、地理条件系数，可参照《铁路桥涵设计基本规范》中表4.4.1-3。
材料大棚风力验算
拌合站大棚风力验算书遮雨棚净空最低8m（即立柱高度）立柱使用直径为219mm钢管，每隔6m应立立柱；拱架直径为48mm的钢管；顶板彩钢单板顶面蓝色，底面白色，彩钢单板。
C型钢、5cm夹芯板、厚彩钢板，尺寸20m*40m。
一、荷载1、恒载1、立柱：φ219*8钢管××2=2、拱架钢管××2×2=2、偶然荷载】根据现场实际情况，拌合站大棚偶然荷载为风荷载。
风荷载主要按偏安全考虑状态下8级风载进行验算，风向为垂直立柱方向作用于顶棚面。
（1）、风压计算风压按以下公式计算：Wp=²/g其中：Wp w：风载，N;r：空气重度，取m³；g k: 重力加速度，取s；得 Wp=V²/1600根据当地实际地形地貌，以偏安全情况考虑风速假定为8级大风，参考各级风力风速。
取V=20m/s。
代入上式得…Wp=20²/1600=m²相当于每平米所受的力。
(2)迎风面积计算：1、顶棚迎风面积为40*3=120 m22、φ219*8钢管迎风面积为A3=×8×2= m2(3)风力计算计算公式 F=PA顶棚￥F=*120=30000N③、φ219*8钢管F1=××365×=F2=××70×=二、大棚整体抗倾覆稳定性验算(一)、荷载组合大棚强度按以下荷载组合进行验算：1. 荷载组合】计算材料大棚，在偶然荷载8级烈风下整体稳定性。
荷载组合如下：P=P G+P WP G为自重荷载，KN;P W为8级风风荷载,KN。
三、荷载计算1、在竖直方向施加结构自重荷载。
顶棚尺寸20*40，每平米彩钢板重5Kg，共重20*40*5=4000KN 作用于7根立柱上，每根立柱所受力为4000/7=571KN；3、风载施加于垂直立柱竖直面方向，作用于材料顶棚的风载大小为：（1）、顶棚部分，!8级风作用下，风荷载30000N（2）、立柱部分，共有7根立柱1）、8级风作用下，风荷载（+）÷1000÷7=四、稳定性验算验算材料大棚在8级大风状态下自身抗倾覆稳定性。
拌合站水泥罐基础设计计算书
望安高速150t 水泥仓粉罐基础设计计算书一、 各项参数：1、 风荷载参数计算风力考虑8级，最大风速v=20.7m/s2、 仓体自重：G=15t二、 空仓时整体抗倾覆稳定性稳定性计算1、 计算模型1.2AB CD风荷载强度计算：风荷载强度计算：0321W K K K W ⋅⋅⋅=其中 基本风压：风载体形系数：K1=0.8风压高度变化系数：K2=1.0地形、地理变化系数，按一般平坦空旷地区取K3=1.0W=0.8×1.0×1.0×267.81=214.25Pa2、 风力计算：A 1=1.522×1.2=1.826m 2，考虑仓顶护栏等，提高1.5倍F 1=214.25×1.826×1.5=586.83N作用高度：H 1=19.322-1.522/2=18.561mA 2=(3.8+0.063×2) ×9.0=35.334m 2F 2=214.25×35.334=7570N作用高度：H 2=8.8+9/2=13.3mA 3=(3.926+0.3)/2×3.3=6.973 m 2F 3=214.25×6.973=1493.97N作用高度：H 3=8.8-3.3/3=7.7mA 4=3.8×2×0.3=2.28 m 2F 4=214.25×2.28=488.49N作用高度：H 4=5.5m3、 倾覆力矩计算：mt F M i ⋅=⨯+⨯+⨯+⨯=⋅=∑58.125.549.4887.797.14933.137570561.1883.586h i 41倾稳定力矩计算：假定筒仓绕AB 轴倾覆，稳定力矩由两部分组成，一部分是仓体自重稳定力矩M 稳1，另一部分是水泥仓立柱与基础连接螺栓抗拉产生的稳定力矩M 稳2。
（每个支撑立柱与基础之间的向上抗拔力按8t 计算）4、 稳定系数三、 地基承载力计算单仓基础按4m*4m ，高度1.5m 设计，混凝土采用C25。
拌和站骨料仓雨棚防风计算书
拌和站骨料仓雨棚检算书1.钢筋场雨棚设计：雨棚采用轻钢屋面结构，共设4跨，跨度14m ，最大进深为30m 。
立柱间距5m ，立柱采用,160mm φ厚度mm 8的钢管。
纵梁采用22号工字钢。
屋面拱架采用50Φ钢管桁架，屋面板采用蓝色钢板。
立柱基础利用20C 混凝土料仓隔墙,立柱与基础连接采用地脚螺栓连接．立柱顶部与纵梁采用焊接连接．具体布置形式见附图。
2.雨棚检算：主要验算雨棚的抗风性能即立柱抗拔能力，是否能满足要求。
选取雨棚侧面一个立柱间距进行检算。
①采用ANSYS 进行模型建立：钢管柱可简化为梁（beam3）；其实常数(Real)： 222220038.0))008.0216.0(16.0(4141592654.3)(4m d D A =⨯--⨯=-⨯=π 4544441060)144.016.0(32)(32m d D I -⨯=-⨯=-=ππm h 16.0=②主拱架采用梁单元BEAM3，内部连杆采用杆构件单元link1参数如下： 主拱架：222220004.0))003.0205.0(05.0(4141592654.3)(4m d D A =⨯--⨯=-⨯=π 4744441046.2)044.005.0(32)(32m d D I -⨯=-⨯=-=ππm h 05.0=内部连接杆： 222220004.0))003.0205.0(05.0(4141592654.3)(4m d D A =⨯--⨯=-⨯=π③材料参数：弹性模量：MPa EX 11102⨯=泊松比：17.0=ν④约束：钢管柱底部简化为固定端约束。
⑤荷载计算：a.琅勃拉邦地区百年一遇最大基本风压值为：2/5.0m kN侧面立柱一个间距内风线荷载：m5.0==5⨯w/kN5.2ω雨棚顶部风荷载kN⨯=⨯0.35.0=2.15⑥模型图：3.计算模式：采用static-anlsy模式进行计算，计算结果如下图：①弯矩图：②剪力图：③轴力图：④支座反力计算结果列表：NODE FX FY MZ95 1382.4 103.91 -6263.8 103 10102. -103.91 -23684.4.结果分析：①钢管柱最大正应力检算：由弯矩图可知，钢管柱端部的最大弯矩为Nm 23684。
土建2标拌合站料仓雨棚抗风验算
拌合站料仓雨棚抗风验算1、风荷载强度a 37.2406.1/2.17*0.1*0.1*3.16.1/223210321P V K K K W K K K W ==== 222m /240m /n 24.01000/N K W P ===W - 风荷载强度Pa0W - 基本风压值Pa321K K K 、、-风荷载系数，查表分别取1.3、1.0、1.0V - 风速m/s ，本次按照安乡地区最大风速17.2m/s 计算2、顶棚侧边檀条抗风计算：檀条采用×60×2mmQ235方钢管，布设间距为0.8m ，跨度为6m 。
所承担的最大迎风面积为：S=6×0.8=4.82m ,1根檀条受到的最大风力：F=S ×Q=240×4.8=1152N,1根檀条受到最大风力时产生的均布荷载：q=1152÷6=192N/m Q235钢材的[]g σ=235÷1.2=195Mpa其最大弯矩：==8**q max l l M 192*62/8=864N.m ==wM max w σ864/6.137*106-=140.78Mpa<195Mpa （合格）×60×2mmQ235方钢管：截面模量W=6137mm 3；3、立柱抗风计算：立柱的间距为6米，立柱高度均为8米，所承担的迎风最大面积：S=6×8=48㎡风荷载强度：==P K K K Q 321 1.3×1×1×17.22/1.6=240N/m 21根立柱受到的最大风力：F=s ×Q=48×240=11520N, 1根立柱受到最大风力时产生的均布荷载： q=11520÷6=1440N/m其最大弯矩：==8**q max l l M 1440*82/8=11520N.m ==wM max w σ11520/68.68*106-=167.7Mpa<195Mpa （合格） 注：Φ150×4.5mm 钢管：截面模量W=68650mm 3；。
搅拌站基础承载力及罐仓抗风计算书
XX铁路XX标第X搅拌站罐仓基础承载力及罐仓抗风计算书计算：复核：中铁X局集团XX铁路项目经理部2010年12月一、工程概况中铁X局XX铁路六标第X搅拌站，配备HZS90搅拌机、HZS120搅拌机各一台，每台搅拌机设有6个100吨级储料罐仓。
根据厂家提供的拌和站安装施工图，确定罐仓基础呈扇型布置，尺寸如下：根据现场地质情况，基础浇筑厚度为1.5m，混凝土强度等级为C30。
二、基础承载力检算1、相关计算公式根据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002，fa=fak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d-0.5)式中fa--修正后的地基承载力特征值fak--地基承载力特征值ηb、ηd--基础宽度和埋深的地基承载力修正系数γ--基础底面以下土的重度，地下水位以下取浮重度；b--基础底面宽度(m)，当基宽小于3m按3m取值，大于6m 按6m取值；γm--基础底面以上土的加权平均重度，地下水位以下取浮重度；d--基础埋置深度(m)。
2、承载力检算不考虑摩擦力的影响，罐仓与基础自重P1=1100kN*6+基础自身重量，基础自身重量=95m3*24kN/m3=2280kN则P1=1100kN*6+95m3*24kN/m3=6600+2280=8880kN最大应力f K=8880/64=139Kpa修正后地基承载力特征值:fa=120+0*(6-3)+2280/64=155KPa(根据现场地质情况地基承载力特征值fak取120 Kpa)计算结果f K=139KPa＜fa=155KPa 承载力满足要求三、罐仓抗风检算1、相关计算公式根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001，风荷载强度：W=K1K2K3W0= K1K2K3V2/1.6W —风荷载强度PaW0—基本风压值PaK1、K2、K3—风荷载系数，查表分别取0.8、1.13、1.0V—风速m/s,本次按照XX地区最大风速20.7m/s检算抗倾覆计算：K c=M1/ M2=[(P1*0.5*基础宽)/(14*P2*受风面)]K c≥1.5 即满足抗倾覆要求M1—抵抗弯距kN•mM2—抵抗弯距kN•mP1—储蓄罐与基础自重kNP2—风荷载kN2、抗倾覆检算W=K1K2K3W0=K1K2K3V²/1.6=0.8*1.13*1.0*20.7²/1.6=242.1paP2=W/1000=0.2421kN罐仓顶至地表面距离为15米，罐身长12m,6个罐基本并排竖立，受风面210m²，整体受风力抵抗风载，在最不利风力下计算基础的抗倾覆性。
混凝土搅拌站抗风能力计算书
抗倾覆计算书我们知道，风压就是垂直于气流方向的平面所受到的风的压力。
根据伯努利方程得出的风－压关系，风的动压为wp ＝0.5·ro·v2(1)其中wp为风压[kN/m2]，ro为空气密度[kg/m3]，v为风速[m/s]。
由于空气密度(ro)和重度(r)的关系为r=ro·g, 因此有 ro=r/g。
在(1)中使用这一关系，得到wp ＝0.5·r·v2/g(2)此式为标准风压公式。
在标准状态下(气压为1013 hPa, 温度为15°C), 空气重度 r=0.01225 [kN/m3]。
纬度为45°处的重力加速度g=9.8[m/s2], 我们得到wp ＝ v2/1600 (3)此式为用风速估计风压的通用公式。
应当指出的是，空气重度和重力加速度随纬度和海拔高度而变。
一般来说，r/g 在高原上要比在平原地区小，也就是说同样的风速在相同的温度下，其产生的风压在高原上比在平原地区小。
将风速代入(3), 10 级大风相当于 24.5m/s～28.4m/s, 取风速上限28.4m/s, 得到风压wp＝0.5 [kN/m2], 相当于每平方米广告牌承受约51千克力。
水泥仓最不利时为空罐状态，总量：G=7000千克力,混凝土基础G1=20000千克力单侧受压面积S=11.5*1.4=16.1平米最大允许倾覆力量：FmaxL1* Fmax= L2 *（G＋G1）Fmax=L2/L1*G=1980/17000*27000=3144.7千克力根据衡阳地区10级风压计算表计算：F倾＝w*s=51*16.1=821.1千克力抗倾覆力Fmax远大于10级风时的倾覆力。
兰新线搅拌站粉料罐抗风载荷计算
兰新铁路第二双线（乌鲁木齐段）LXTJ4标二工区拌合站风荷载检算书农十三师勘测设计院2010.03兰新线搅拌站粉料罐抗风载荷计算1、基本情况：本检算适用于兰新铁路第二双线LXTJ4标段二工区哈密梁场、3#、4#、5#拌合站，风速按35m/s进行设计，本工区所有拌合站粉罐通过钢桁架与基础预埋件进行焊接连接，基础预埋件为特制预埋钢板与预埋钢筋采用可靠焊接，基础埋深地面以下 3.5m，基础地面为泥岩层，地基承载力为250KPa,此处各刚构件之间焊接均满足规范要求，故在风荷载检算过程中不考虑各钢构件连接强度和地基承载力。
由于此拌合站风罐迎风面积较大，只考虑此粉罐在35m/s风速下能否满足倾覆稳定性验算。
水泥罐相关尺寸：罐体高度24.35m，上部除尘器直径0.8m，高1.6m；中部主体直径3.16m，高13.79m，主体上方有0.2高上锥体，上口：直径0.8m；主体下方有2.44m下锥体，下口直径0.3m；支腿直径0.219m，高8.8m。
2、检算步骤：风压：垂直于罐体的风压按下式计算：ωk = βz×μ s×μ z×ω 0 （GB5009-2001结构荷载规范7.1.1-1）式中：ω k—风荷载标准直（KN/m2）β z—主度Z处的风振系数。
μ s—风荷载体型系数。
参表7.3.1 36项取μ s=0.6μ z—风压高度变化系数。
参表7.2.1，取μ z=1.8ω 0—基本风压（KN/m2）。
参表D.4，按哈密本地50年一遇，风速按35m/s进行取值，有ω 0=0.6 KN/m2β z = 1 + ζ×ν×Ψ z/μ zζ—脉动增大系数ν—脉动影响系数Ψ z—振动系数μ z—风压高度变化系数自振周期T1圆柱（筒）基础塔（塔壁厚不大于30mm）当H^2/D0<700时，T1=0.35+0.85×10^(-3) × H^2/D0H —总高（m），H=24.35mD0—外径（m），对变径，可按各段高度为权，取外径的加权平均值。
#拌合站料棚抗风雪计算书
中铁十局集团玉磨铁路工程经理部2#拌合站料棚抗风计算书中铁十局玉磨铁路站前工程YMZQ-11标2#拌合站料棚24米跨主要支撑部位为2根φ48×2.5㎜钢管和1根φ60×Φ165×3.0㎜立柱，现对跨度最大的一节进展受力计算。
一、计算参数1、Φ48×2.5㎜钢管：〔弧梁上弦〕截面积： A=357.4㎜2；惯性矩I=92760mm4；截面模量W=3865mm3；单位重量:2.81Kg/m。
2、Φ60×2.5㎜钢管：〔弧梁下弦〕截面积： A=451.6㎜2；惯性矩I=186990mm4；截面模量W=6233mm3；单位重量:3.55Kg/m。
3、Φ20×2.0㎜钢管：〔弧梁腹杆〕截面积： A=113.1㎜2；惯性矩I=4640mm43；单位重量:1.24Kg/m。
4、Φ165×3.0㎜钢管：〔立柱〕截面积：A=1526.8㎜2；惯性矩I=5010430mm4；截面模量W=60732mm3；回转半径i=57.3mm；单位重量:11.99Kg/m。
5、彩钢瓦厚度0.325㎜：单位重量:2.55Kg/㎡。
6、120×50×20×2.5㎜C型钢：〔屋面脊条〕截面积： A=625㎜2；惯性矩I=1390000mm4；截面模量W=23160mm3；单位重量:6.25Kg/m。
7、80×40×20×2.2㎜C型钢：〔围护脊条〕截面积： A=420㎜2；惯性矩I=413000mm 4；截面模量W=10320mm 3； 单位重量:3.3Kg/m 。
8、Q235钢材的[σg]=235÷1.2=195Mpa9、云南省宁洱县地区10年一遇的最大风压=250N/㎡。
二、棚顶脊条受力计算棚顶脊条采用120×50×20×2.5㎜C 型钢，布设间距为1m ，跨度为5.33m 。
沥青混凝土拌合站吊装计算书
沥青混凝土拌合站吊装计算书一、主要受力楼罐稳定性计算1.1、荷载设计采用独立基础，以1个罐为例，考虑空罐重15吨、装料100吨200，共215吨。
则每个支座竖向力为：FN1=(115*103*9.8/1000) =2205KN风荷载考虑取基本风压w0=0.65kN/m2。
仓高按H=17m，直径d=3m，H/d=6.67，△≈0，uzw0d2≥0.015。
风载体型us=0.5，风振系数βz=1.0,地面粗糙度B类。
仓的风荷载分布如图（按5米控制）距离地面5、10、15、17m处的uz=1.0、1.0、1.13、1.23F1=βzusuz w0s=1.0*0.5*1.00*0.65*3*5=4.875kNF2=βzusuz w0s=1.0*0.5*1.00*0.65*3*5=4.875kNF3=βzusuz w0s=1.0*0.5*1.13*0.65*3*5=5.51kNF4=βzusuz w0s=1.0*0.5*1.23*0.65*1.5*5=3kN基础所受的水平力：Fs=F1+ F2+ F3+ F4=4.875*2+5.51+3=18.26 kN轴力FN=2205kN地震荷载因拌合站设计使用年限为3年，临时结构，在此不考虑地震荷载。
偶然冲击荷载不考虑1.2荷载组合1.2.1只考虑恒载轴力FN=1.2*2205=2646KN,剪力、弯矩为零。
1.2.2考虑恒载和风荷载组合轴力FN=1.2*1127 Kn22064=2646KN剪力Fs=1.4*18.26=25.26 kN1.2.3抗倾覆验算基础边长按1m*1m设计。
(沿短边1m方向验算)风荷载倾覆力矩:M风=1*17+5.51*15+4.875*10+4.875*5=172.75kN.m空仓反倾覆力矩M仓=（15*9.8+25*1*1*1）*1.5=258kN. M＞172.75kN.m满足要求。
1.3 基础设计基础高1米，埋深1米，地基承载力特征值按fak=140kpa(做试验)ηb=0（人工填土），ηd=1.0修正后的地基承载力特征值fa=fak+ηbr（b-3）+ηdrm（d-0.5）=140+1.0*17.5*(1.5-0.5)=157.5kpa 基础自重25*1*1*1=25kN，1.2*25=30kN基底压力P=(30+2205*1.2)/9=180.3＜ 1.2*157.5=189 kpa(满足要求)1.4 基础混凝土强度验算基础采用的是C30混凝土，水泥罐4个钢支腿受力最为集中，每个支腿处混凝土受压面积为400mm×400mm，等同于试块受压应力低于抗压强度设计值34.5MPa即为满足要求。
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拌合站大棚风力验算书遮雨棚净空最低8m（即立柱高度）立柱使用直径为219mm钢管，每隔6m应立立柱；拱架直径为48mm的钢管；顶板彩钢单板顶面蓝色，底面白色，彩钢单板0.3mm。
C型钢、5cm夹芯板、0.5厚彩钢板，尺寸20m*40m。
一、荷载
1、恒载
1、立柱：
φ219*8钢管0.42×5.88×2=4.94KN
2、拱架钢管
0.48×2.95×2×2=5.66KN
2、偶然荷载
根据现场实际情况，拌合站大棚偶然荷载为风荷载。
风荷载主要按偏安全考虑状态下8级风载进行验算，风向为垂直立柱方向作用于顶棚面。
（1）风压计算
风压按以下公式计算：Wp=0.5rv²/g 其中：Wp w：风载，N;r：空气重度，取0.01225KN/m³；gk: 重力加速度，取9.8m/s；得Wp=V ²/1600 根据当地实际地形地貌，以偏安全情况考虑风速假定为8级大风，参考各级风力风速。
取V=20m/s。
代入上式得
Wp=20²/1600 =0.25KN/m²
相当于每平米所受0.25KN的力。
(2)迎风面积计算：
a、顶棚迎风面积为
40*3=120m2
b、φ219*8钢管迎风面积为
A3=0.219×8×2=3.504 m2
(3)风力计算
计算公式F=PA
顶棚F=0.25*120=30000N
φ219*8钢管
F1=1.6×1.0×365×3.504=2046.3NF2=1.6×1.0×70×
3.504=392.4N
二、大棚整体抗倾覆稳定性验算
1、荷载组合
大棚强度按以下荷载组合进行验算：
a、荷载组合
计算材料大棚，在偶然荷载8级烈风下整体稳定性。
荷载组合如下：P=PG+PW
PG为自重荷载，KN; PW为8级风风荷载,KN。
三、荷载计算
1、在竖直方向施加结构自重荷载。
顶棚尺寸20*40，每平米彩钢板重5Kg，共重20*40*5=4000KN 作用于
7根立柱上，每根立柱所受力为4000/7=571KN；
2、风载施加于垂直立柱竖直面方向，作用于材料顶棚的风载大小为：
（1）、顶棚部分，8级风作用下，风荷载30000N （2）、立柱部分，共有7根立柱1）、8级风作用下，风荷载2046.3+392.4）÷1000÷7=0.35KN
四、稳定性验算
验算材料大棚在8级大风状态下自身抗倾覆稳定性。
1.荷载组合
M=MG-Mf〉0 M为8级风力作用下，各荷载对材料大棚倾覆线的力矩代数和，kNm; MG为材料大棚自重对倾覆线的力矩，kNm，Mf为风荷载对倾覆线的力矩，kNm;
MG=4000*10=40000KN Mf=-30×（8+3/2）-(8/2)×(0.35) =-285-1.4=-286.4 kNm MG〉Mf，MG-Mf=40000-286.4>0，满足要求。