钢管落地卸料平台计算书(扣件连接方式为双扣件)
钢管落地卸料平台计算书
钢管落地卸料平台计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-20163、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20114、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、架体参数平台水平支撑钢管布置图卸料平台平面示意图四、板底支撑（纵向）钢管验算1k1kG2k= g2k×l b/5 =0.350×0.50/5=0.035kN/m;Q1k= q1k×l b/5 =30.000×0.50/5=3.000kN/m;Q2k= q2k×l b/5 =2.000×0.50/5=0.200kN/m;1、强度计算板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。
q1=1.2 ×(G1k+G2k)= 1.2×(0.033+0.035)=0.082kN/m;q2=1.4×(Q1k+Q2k)= 1.4×(3.000+0.200)=4.480kN/m;板底支撑钢管计算简图M max=(0.100×q1+0.117×q2)×l2=(0.100×0.082+0.117×4.480)×0.502=0.133kN·m;R max=(1.100×q1+1.200×q2)×l=(1.100×0.082+1.200×4.480)×0.50=2.733kN;σ=M max/W=0.133×106/(4.49×103)=29.639N/mm2≤[f]=205.00N/mm2;满足要求！2、挠度计算q'=G1k+G2k=0.033+0.035=0.068kN/mq'=Q1k+Q2k=3.000+0.200=3.200kN/mR'max=(1.100×q'1+1.200×q'2)×l=(1.100×0.068+1.200×3.200)×0.50=1.957kN;ν=(0.677q'1l4+0.990q'2l4)/100EI=(0.677×0.068×(0.50×103)4+0.990×3.200×(0.50×103)4)/( 100×206000.00×10.78×104) =0.090mm≤min{500.00/150,10}mm=3.333mm 满足要求！五、横向支撑钢管验算管为双钢管，因此集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力的一半。
扣件式钢管落地式卸料平台
扣件钢管落地式卸料平台(双管、双扣件）1。
基本计算参数(1)基本参数卸料平台宽度3。
00m，长度4.00m，搭设高度13。
50m。
采用Φ48×3。
5钢管。
内立杆离墙0。
20m，中立杆采用双扣件.立杆步距h=1。
50m，立杆纵距b=1.00m，立杆横距L=1.00m.横向水平杆上设2根纵向水平杆；施工堆载、活荷载5。
00kN/m2；平台上满铺竹串片脚手板.(2）钢管截面特征壁厚t=3。
5mm，截面积A=489mm2,惯性矩I=121900mm4;截面模量W=5080mm3,回转半径i=15。
8mm,每米长质量0。
0376kN/m；钢材抗拉,抗压和抗弯强度设计值f=205N/mm2,弹性模量E=206000N/mm2。
（3）荷载标准值1）永久荷载标准值每米立杆承受的结构自重标准值0.1248kN/m脚手板采用钢筋条栅脚手板,自重标准值为0.35kN/m22）施工均布活荷载标准值施工堆载、活荷载5。
00kN/m23）作用于脚手架上的水平风荷载标准值ωk平台搭设高度为13。
50m,地面粗糙度按B类；风压高度变化系数μz=1。
00（标高+5m)挡风系数=0。
868，背靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数μs=1。
3=1。
3×0.868=1.128,工程位于广东广州市，基本风压ω0=0.30kN/m2水平风荷载标准值ωk=μzμsωο=1.00×1。
128×0.30=0.34kN/m22.纵向水平杆验算(1)荷载计算钢管自重G K1=0.0376kN/m；脚手板自重G K2=0。
35×0。
33=0。
12kN/m；施工活荷载Q K=5。
00×0。
33=1.65kN/m 作用于纵向水平杆线荷载标准值永久荷载q1=1.2×(0。
0376+0。
12）=0.19kN/m,施工活荷载q2=1.4×1.65=2。
31kN/m（2）纵向水平杆受力验算平台长度4。
钢管落地卸料平台搭设要求及计算书
钢管落地卸料平台搭设要求及计算书钢管落地卸料平台搭设要求及计算书根据工程进度及施工需要，需搭设落地式钢管卸料平台，用于木工钢管、层板、扣件等材料的垂直运输的转运平台，平台搭设尺寸为4000×2500mm，搭设高度为16.50m(即平4层板面)，步距为1400mm，平台基础为素土夯实后，浇筑50mm厚C15砼，钢管底脚垫0.25㎡的旧层板，材料堆放最大荷载为5.000 kN/m2(折算成6米长钢管为25根)，材料要及时转运，不得超载；平台操作面须搭设1200mm高防护栏杆；平台搭设数量及位置根据现场定，特别注意的是平台与主体的连墙杆件必须可靠连接，防止平台倾覆。
本扣件式钢管落地平台的计算依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》等编制。
一、参数信息参数信息::1.1.基本参数基本参数基本参数立杆横向间距或排距l a (m):0.80，立杆步距h(m)：1.40；立杆纵向间距l b (m):0.80，平台支架计算高度H(m)：16.50；立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):0.10，平台底钢管间距离(mm)：300.00；钢管类型:Φ48×3.0，扣件连接方式：双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；2.2.荷载参数荷载参数荷载参数脚手板自重(kN/m 2):0.300；栏杆自重(kN/m):0.150；材料堆放最大荷载(kN/m 2):5.000；施工均布荷载(kN/m 2):4.000；3.3.地基参数地基参数地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；立杆基础底面面积(m 2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。
8米高落地式卸料平台计算书
落地式卸料平台扣件钢管支撑架计算书高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。
本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》，供脚手架设计人员参考。
模板支架搭设高度为8.0米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.50米，立杆的横距 l=1.50米，立杆的步距h=1.50米。
图落地平台支撑架立面简图图落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.5。
一、基本计算参数[同上]二、纵向支撑钢管的计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩 W = 5.08cm3；截面惯性矩 I = 12.19cm4；纵向钢管计算简图1.荷载的计算：(1)脚手板与栏杆自重(kN/m)：q11 =0.000+0.350×0.500=0.175kN/m(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：q12 = 1.000×0.500=0.500kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = 0.200×0.500=0.100kN/m2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:最大弯矩计算公式如下:最大支座力计算公式如下:静荷载 q1 = 1.2×0.175+1.2×0.500=0.810kN/m活荷载 q2 = 1.4×0.100=0.140kN/m最大弯矩 Mmax=(0.10×0.810+0.117×0.140)×1.5002=0.219kN.m最大支座力 N = (1.1×0.810+1.2×0.14)×1.50=1.589kN抗弯计算强度 f=0.219×106/5080.0=43.13N/mm2纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载 q1 = 0.175+0.500=0.675kN/m活荷载 q2 = 0.100kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.675+0.990×0.100)×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=1.121mm纵向钢管的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!三、横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.59kN1.59kN 1.59kN 1.59kN 1.59kN 1.59kN 1.59kN 1.59kN 1.59kN 1.59kN 1.59kN支撑钢管计算简图0.635支撑钢管弯矩图(kN.m)0.249支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.635kN.m最大变形 vmax=4.086mm最大支座力 Qmax=5.189kN抗弯计算强度 f=0.635×106/5080.0=125.08N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R ≤ Rc其中 Rc ——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=5.19kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
钢管落地脚手架计算书,双排的
D表示单立杆部分，S表示双立杆部分。
(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m
NGD1 = [0.1248+(1.05×3/2)×0.038/1.80]×(30.00-10.00) = 3.168kN；
NGS1 = [0.1248+0.038+(1.05×3/2)×0.038/1.80]×10.00 = 1.968kN；
四、扣件抗滑力的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.78，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.48kN 。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
（1）双立杆底部的稳定性计算
σ = 10023.975/(0.186×489)+167839.762/5080 = 143.249 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 143.249 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
1.均布荷载值计算
小横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m ；
脚手板的荷载标准值: P2= 0.3×1.5/4=0.113 kN/m ；
活荷载标准值: Q=3×1.5/4=1.125 kN/m；
荷载的计算值: q=1.2×0.038+1.2×0.113+1.4×1.125 = 1.756 kN/m；
NGD3 = 0.15×3×1.5/2 = 0.338 kN；
钢管落地卸料平台计算书0160708-192834806Word版
钢管落地卸料平台计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-913、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20114、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、架体参数平台水平支撑钢管布置图卸料平台平面示意图卸料平台侧立面示意图四、板底支撑（纵向）钢管验算1k1kG2k = g2k×lb/5 =0.350×1.50/5=0.105kN/m;Q1k = q1k×lb/5 =0.600×1.50/5=0.180kN/m;Q2k = q2k×lb/5 =0.200×1.50/5=0.060kN/m;1、强度计算板底支撑钢管按均布荷载作用下的二等跨连续梁计算。
q1=1.2 ×(G1k+G2k)= 1.2×(0.033+0.105)=0.166kN/m;q2=1.4×(Q1k+Q2k)= 1.4×(0.180+0.060)=0.336kN/m;板底支撑钢管计算简图Mmax =0.125×(q1+q2)×l2=0.125×(0.166+0.336)×1.502=0.141kN·m;Rmax =1.25×(q1+q2)×l=1.25×(0.166+0.336)×1.50=0.941kN;σ=Mmax/W=0.141×106/(4.49×103)=31.420N/mm2≤[f]=205.00N/mm2;满足要求！2、挠度计算q'=G1k +G2k=0.033+0.105=0.138kN/mq'=Q1k+Q2k=0.180+0.060=0.240kN/mR'max =1.25×(q'1+q'2)×l=1.25×(0.138+0.240)×1.50=0.709kN;ν=(0.521q'1l4+0.192q'2l4)/100EI=(0.521×0.138×(1.50×103)4+0.192×0.240×(1.50×103)4)/(100×206000.00×10.78×104) =0.269mm≤min{1500.00/150,10}mm=10.000mm 满足要求！五、横向支撑钢管验算横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载下两跨连续梁计算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。
扣件式钢管落地式卸料平台计算式
扣件钢管落地式卸料平台（双管、双扣件）1.基本计算参数(1)基本参数卸料平台宽度3.00m，长度3.00m,搭设高度4.50m。
采用Φ48×3.5钢管。
内立杆离墙0.20m，中立杆采用双扣件。
立杆步距h=1.50m，立杆纵距b=1.00 m，立杆横距L=1.00m。
横向水平杆上设2根纵向水平杆；施工堆载、活荷载5.00kN/m2；平台上满铺竹串片脚手板。
（2）钢管截面特征壁厚t=3.5mm,截面积A=489mm2,惯性矩I=121900mm4；截面模量W=5080mm3,回转半径i=15.8mm,每米长质量0.0376kN/m；钢材抗拉,抗压和抗弯强度设计值f=205N/mm2,弹性模量E=206000N/mm2。
（3）荷载标准值1）永久荷载标准值每米立杆承受的结构自重标准值0.1248kN/m脚手板采用钢筋条栅脚手板,自重标准值为0.35kN/m22）施工均布活荷载标准值施工堆载、活荷载5.00kN/m23）作用于脚手架上的水平风荷载标准值ωk平台搭设高度为4.50m,地面粗糙度按B类；风压高度变化系数μz=1.00(标高+5m)挡风系数=0.868,背靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数μs=1.3=1.3×0.868=1.128,工程位于广东广州市,基本风压ω0=0.30kN/m2；水平风荷载标准值ωk=μzμsωο=1.00×1.128×0.30=0.34kN/m22.纵向水平杆验算（1）荷载计算钢管自重G K1=0.0376kN/m；脚手板自重G K2=0.35×0.33=0.12kN/m；施工活荷载Q K=5.00×0.33=1.65kN/m 作用于纵向水平杆线荷载标准值永久荷载q1=1.2×(0.0376+0.12)=0.19kN/m施工活荷载q2=1.4×1.65=2.31kN/m（2）纵向水平杆受力验算平台长度3.00m,按3跨连续梁计算L=1.00m1）抗弯强度验算弯矩系数K M1=-0.100，M1=K M1q1L2=-0.100×0.19×10002=-19000N·mm=-0.02kN·m弯矩系数K M2=-0.117，M2=K M2q2L 2=-0.117×2.31×10002=-270270N·mm=-0.27kN·mM max=M1+M2=0.02+0.27=0.29kN.mσ=M/W=290000/5080=57.09N/mm2纵向水平杆σ=57.09N/mm2＜f=205N/mm2,满足要求。
钢管落地卸料平台搭设要求及计算书
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.135×16.5 = 2.228 kN； (2)栏杆的自重(kN)： NG2 = 0.15×0.8 = 0.12 kN； (3)脚手板自重(kN)： NG3 = 0.3×0.8×0.8 = 0.192 kN； (4)堆放荷载(kN)： NG4 = 5×0.8×0.8 = 3.2 kN；
钢管立杆稳定性验算 σ = 56.905 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 [f]
= 205 N/mm2，满足要求！
承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则容易存在安全隐患。
以上表参照 杜荣军: 《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》
七、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
公式(1)的计算结果：
立杆计算长度 L0 = k1µh = 1.167×1.7×1.4 = 2.777 m； L0/i = 2777.46 / 15.9 = 175 ； 由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.232 ； 钢管立杆受压应力计算值 ； σ =10471.4 /( 0.232×424 )= 106.451 N/mm2；
2.荷载参数
脚手板自重(kN/m2):0.300； 栏杆自重(kN/m):0.150； 材料堆放最大荷载(kN/m2):5.000； 施工均布荷载(kN/m2):4.000；
3.地基参数
地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00； 立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。
钢管立杆稳定性验算 σ = 42.581 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 [f]
钢管落地卸料平台计算书
钢管落地卸料平台计算书一、架体参数二、荷载参数三、设计简图平台水平支撑钢管布置图卸料平台平面示意图卸料平台侧立面示意图四、板底支撑（纵向）钢管验算G1k=g1k=0.033kN/m;G2k= g2k×l b/5 =0.350×1.00/5=0.070kN/m;Q1k= q1k×l b/5 =2.000×1.00/5=0.400kN/m;Q2k= q2k×l b/5 =2.000×1.00/5=0.400kN/m;1、强度计算板底支撑钢管按均布荷载作用下的二等跨连续梁计算。
q1=1.2 ×(G1k+G2k)= 1.2×(0.033+0.070)=0.124kN/m;q2=1.4×(Q1k+Q2k)= 1.4×(0.400+0.400)=1.120kN/m;板底支撑钢管计算简图M max =0.125×(q 1+q 2)×l 2=0.125×(0.124+1.120)×1.252=0.243kN·m; R max =1.25×(q 1+q 2)×l=1.25×(0.124+1.120)×1.25=1.943kN;σ=M max /W=0.243×106/(4.49×103)=54.096N/mm 2<[f]=205.00N/mm 2; 满足要求！ 2、挠度计算q '=G 1k +G 2k =0.033+0.070=0.103kN/m q '=Q 1k +Q 2k =0.400+0.400=0.800kN/mR 'max =1.25×(q '1+q '2)×l=1.25×(0.103+0.800)×1.25=1.411kN;ν=(0.521q '1l 4+0.192q '2l 4)/100EI=(0.521×0.103×(1.25×103)4+0.192×0.800×(1.25×103)4)/(100×206000.00×10.78×104) =0.228mm<max{1250.00/150,10}mm 。
钢管落地卸料平台搭设要求及计算书
钢管落地卸料平台搭设要求及计算书钢管落地卸料平台搭设要求及计算书根据工程进度及施工需要，需搭设落地式钢管卸料平台，用于木工钢管、层板、扣件等材料的垂直运输的转运平台，平台搭设尺寸为4000×2500mm，搭设高度为16.50m(即平4层板面)，步距为1400mm，平台基础为素土夯实后，浇筑50mm厚C15砼，钢管底脚垫0.25㎡的旧层板，材料堆放最大荷载为5.000 kN/m2(折算成6米长钢管为25根)，材料要及时转运，不得超载；平台操作面须搭设1200mm高防护栏杆；平台搭设数量及位置根据现场定，特别注意的是平台与主体的连墙杆件必须可靠连接，防止平台倾覆。
本扣件式钢管落地平台的计算依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》等编制。
一、参数信息参数信息::1.1.基本参数基本参数基本参数立杆横向间距或排距l a (m):0.80，立杆步距h(m)：1.40；立杆纵向间距l b (m):0.80，平台支架计算高度H(m)：16.50；立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):0.10，平台底钢管间距离(mm)：300.00；钢管类型:Φ48×3.0，扣件连接方式：双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；2.2.荷载参数荷载参数荷载参数脚手板自重(kN/m 2):0.300；栏杆自重(kN/m):0.150；材料堆放最大荷载(kN/m 2):5.000；施工均布荷载(kN/m 2):4.000；3.3.地基参数地基参数地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；立杆基础底面面积(m 2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。
落地式卸料平台支架-计算书
[△]――支撑立杆允许的变形量；可取≤H/1000=7.200mm
△=△1+△2+△3≤[△]
经过计算得：△=0.517+2.000+0.864=3.381mm
满足要求！
地基承载力计算
地基承载力=地基承载力标准值*降低系数= 100.000kN/m2
立杆轴力设计值=8.488kN
满足要求！
立杆稳定性计算
钢管立杆抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2
计算长度，不考虑高支撑架,分别按l0=(h+2a)和l0=k1k2(h+2a)计算，取两者较大值
长细比：λ1=l01/i=119.50小于等于210；λ2=l02/i=140.39小于等于210
σ=48.856N/mm2
满足要求！
计算要求
钢管强度折减系数为0.85
扣件抗滑承载力系数为1.00
考虑整体稳定分析
计算要点
详细计算过程
结论
面板计算
1．抗弯强度计算
f=M/W=55800.000/54000.000=1.033N/mm2
面板的抗弯强度验算f小于等于15.000N/mm2
满足要求！
2．抗剪计算
T=3×1.116/(2×1×18.000)=0.093N/mm2
地基压应力=立杆轴力设计值×103/地基扩小于等于地基承载力
满足要求
整体稳定性分析
抗倾覆验算
水平荷载下的倾覆弯矩为Mo=1.23kN.m
抗倾覆弯矩：按结构重量作用下的力与力作用距离的乘积。Mr=3.00×3.00=9.00kN.m
满足要求！
计算人
审核人
抗弯计算强度小于等于174.250N/mm2
卸料平台计算书
悬挑卸料平台计算书依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008计算参数:悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。
由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。
平台水平钢梁的悬挑长度4.20m，插入结构锚固长度1.80m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)2.00m。
水平钢梁插入结构端点部分按照铰接点计算。
次梁采用16号工字钢，主梁采用16号工字钢。
次梁间距1.30m，外伸悬臂长度0.00m。
容许承载力均布荷载2.00kN/m2，最大堆放材料荷载2.00kN。
脚手板采用冲压钢板，脚手板自重荷载取0.30kN/m2。
栏杆采用冲压钢板，栏杆自重荷载取0.16kN/m。
选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，外侧钢丝绳距离主体结构3.70m，两道钢丝绳距离1.30m，外侧钢丝绳吊点距离平台2.95m。
一、次梁的计算次梁选择16号工字钢，间距1.30m ，其截面特性为面积A=26.10cm 2,惯性距Ix=1130.00cm 4,转动惯量Wx=141.00cm 3,回转半径ix=6.58cm截面尺寸 b=88.0mm,h=160.0mm,t=9.9mm1.荷载计算(1)面板自重标准值：标准值为0.30kN/m 2；Q 1 = 0.30×1.30=0.39kN/m(2)最大容许均布荷载为2.00kN/m 2；Q 2 = 2.00×1.30=2.60kN/m(3)型钢自重荷载 Q 3=0.20kN/m经计算得到:q = 1.2×(Q 1+Q 3)+1.4×Q 2 = 1.2×(0.39+0.20)+1.4×2.60 =4.35kN/m经计算得到，集中荷载计算值 P = 1.4×2.00=2.80kN2.内力计算内力按照集中荷载P 与均布荷载q 作用下的简支梁计算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下最大弯矩M 的计算公式为经计算得到，最大弯矩计算值 M = 4.35×2.002/8+2.80×2.00/4=3.58kN.m3.抗弯强度计算其中 γx —— 截面塑性发展系数，取1.05；[f] —— 钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm 2；经过计算得到强度 σ=3.58×106/(1.05×141000.00)=24.14N/mm 2； 次梁的抗弯强度计算 σ < [f],满足要求!4.整体稳定性计算[主次梁焊接成整体时此部分可以不计算]其中φb——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2011)附录得到：φb=2.00由于φb大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2011)附录其值用φb'查表得到其值为0.918经过计算得到强度σ=3.58×106/(0.918×141000.00)=27.63N/mm2；次梁的稳定性计算σ< [f],满足要求!二、主梁的计算卸料平台的内钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储备不参与内力的计算。
扣件钢管落地式卸料平台(双管、双扣件)
扣件钢管落地式卸料平台（双管、双扣件）1.基本计算参数(1)基本参数卸料平台宽度3.00m，长度3.00m,搭设高度4.50m。
采用Φ48×3.5钢管。
内立杆离墙0.20m，中立杆采用双扣件。
立杆步距h=1.50m，立杆纵距b=1.00 m，立杆横距L=1.00m。
横向水平杆上设2根纵向水平杆；施工堆载、活荷载5.00kN/m2；平台上满铺竹串片脚手板。
（2）钢管截面特征壁厚t=3.5mm,截面积A=489mm2,惯性矩I=121900mm4；截面模量W=5080mm3,回转半径i=15.8mm,每米长质量0.0376kN/m；钢材抗拉,抗压和抗弯强度设计值f=205N/mm2,弹性模量E=206000N/mm2。
（3）荷载标准值1）永久荷载标准值每米立杆承受的结构自重标准值0.1248kN/m脚手板采用钢筋条栅脚手板,自重标准值为0.35kN/m22）施工均布活荷载标准值施工堆载、活荷载5.00kN/m23）作用于脚手架上的水平风荷载标准值ωk平台搭设高度为4.50m,地面粗糙度按B类；风压高度变化系数μz=1.00(标高+5m)=0.868,背靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数μs=,工程位于广东广州市,基本风压ω0=0.30kN/m2；水平风荷载标准值ωk=μzμsωο=1.00×1.128×0.30=0.34kN/m22.纵向水平杆验算（1）荷载计算钢管自重G K1=0.0376kN/m；脚手板自重G K2=0.35×0.33=0.12kN/m；施工活荷载Q K=5.00×0.33=1.65kN/m 作用于纵向水平杆线荷载标准值永久荷载q1=1.2×(0.0376+0.12)=0.19kN/m施工活荷载q2=1.4×1.65=2.31kN/m（2）纵向水平杆受力验算平台长度3.00m,按3跨连续梁计算L=1.00m1）抗弯强度验算弯矩系数K M1=-0.100，M1=K M1q1L2=-0.100×0.19×10002=-19000N·mm=-0.02kN·m弯矩系数K M2=-0.117，M2=K M2q2L 2=-0.117×2.31×10002=-270270N·mm=-0.27kN·mM max=M1+M2=0.02+0.27=0.29kN.mσ=M/W=290000/5080=57.09N/mm2纵向水平杆σ=57.09N/mm2＜f=205N/mm2,满足要求。
落地式卸料平台扣件钢管支撑架计算书
落地式卸料平台扣件钢管支撑架计算书一、基本计算参数立杆横向间距和排距,取l=0.8(m);立杆纵向间距,取b=0.8(m);脚手架的步距;取h=1.5(m);脚手架搭设高度;取H=24(m);材料最大堆放荷载;Pmax=2(kN/m2)基础底面面积;A=0.2(m2)钢管型号φ48×3.5扣件类型单扣件二、横向支撑钢管计算横向支撑钢管按均布荷载作用下的连续梁计算1、荷载的计算:脚手板与栏杆自重荷载:ql1=0.14+0.35×0.4=0.28(kN/m)堆放材料的自重荷载:ql2=2×0.4=0.8(kN/m)脚手管自重线荷载:ql3 = 0.03763 kN/m脚手板及堆放材料的自重荷载计算值:q1=1.2×(0.28+0.8+0.03763)=1.34(kN/m)活荷载计算值:q2=1.4×(3×0.4)=1.68(kN/m)2、强度计算三跨连续梁在均布荷载作用下,当某支座相邻两跨满布活荷载,其余每隔一跨满布活荷载时,该支座出现最大弯矩.(1) 最大弯矩计算公式如下:其中: l 立杆的横距l = 0.8 m经计算得到:M=-0.10×1.34×0.8^2-0.117×1.68×0.8^2=-0.21(kN.m)(2) 截面应力计算其中:W 钢管截面抵抗矩W = 5.08 cm3M 最大弯矩M = -0.21 kN.m经过计算:σ=0.21×1000000÷(5.08×1000)=41.34(N/mm2)纵向钢管强度计算结果:钢管截面应力小于钢管强度设计值205 N/mm2，故满足要求3、挠度计算脚手板及堆放材料的自重线荷载标准值:q1=0.28+0.8+0.03763=1.12(kN/m)活荷载标准值:q2=3×0.4=1.2(kN/m)最大挠度其中: l 立杆的横距l = 0.8 mI 钢管截面惯性矩I = 12.19 cm4E 钢管弹性模量E = 206000 N/mm2经计算得到:V=(0.667×1.12×(0.8×1000)^4+0.990×1.2×(0.8×1000)^4)÷(100×206000×12.19×10000))=0.32(mm)横向钢管强度计算结果:最大挠度不大于允许挠度l/150=800/150=5.33mm，并且不大于10mm，故满足要求三、纵向支撑钢管的计算纵向支撑钢管按受集中荷载作用的连续梁计算1、荷载的计算：脚手板与栏杆自重荷载:P11=(0.14+0.35×0.4)×0.8=0.22(kN)堆放材料的自重荷载:P12=2×0.4×0.8=0.64(kN)脚手管自重标准值:P13=0.03763×0.8=0.03 (kN)静荷载标准值:P1=0.22+0.64+0.03=0.89 (kN)活荷载线荷载:P2=3×0.4×0.8=0.96(kN)2、强度计算(1) 弯矩计算l 其中立杆纵向间距l = 0.8 m经过计算: M = 0.175×1.2×0.89×0.8+0.213× 1.4×0.96×0.8 = 0.38 kN.m截面应力计算其中: W 钢管截面抵抗矩W = 5.08 cm3M 最大弯矩M = 0.38 kN.m经过计算:σ=0.38×1000000÷(5.08×1000)=74.8(N/mm2)计算结果：钢管截面应力小于钢管强度设计值205 N/mm2，故满足要求3、挠度计算连续梁在集中荷载作用下的最大挠度计算公式:其中: l 立杆纵向间距l = 0.8 mI 钢管截面惯性矩I = 12.19 cm4E 钢管弹性模量E = 206000 N/mm2P1 静荷载标准值P1 = 0.89 kNP2 活荷载标准值P2 = 0.96 kN经计算得到:V=(1.146×0.89×(0.8×1000)^3+1.615×0.96×(0.8×1000)^3)÷(100×206000×12.19×10000))=0.52(mm)挠度计算结果:最大挠度不大于允许挠度l/150=800/150=5.33mm，并且不大于10mm，故满足要求4、最大支座力计算其中: P1 静荷载计算值P1= 0.89 kNP2 活荷载计算值P2= 0.96 kN经计算得到:R = 1.15×1.2×0.89+1.3×1.4×0.96 = 2.98 kN四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算其中:Rc 扣件抗滑承载力设计值，取Rc = 8 kNR 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值，R=2.98 kN扣件抗滑移的计算结果:纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值小于扣件抗滑承载力设计值，满足要求五、立杆的稳定性计算1、荷载的计算：作用于平台支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
钢管落地卸料平台计算书(扣件连接方式为双扣件)
钢管落地卸料平台计算书某某大厦工程；属于框架结构;地上0层;地下0层；建筑高度：0.00m；标准层层高：0.00m ；总建筑面积：0.00平方米；总工期：0天；施工单位：某某施工单位。
本工程由某某房开公司投资建设，某某设计院设计，某某堪查单位地质勘查，某某监理公司监理，某某施工单位组织施工；由章某某担任项目经理，李某某担任技术负责人。
扣件式钢管落地平台的计算依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。
支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。
本计算书编写还参考了《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》一文。
一、参数信息:1.基本参数(m):1.00，立杆步距h(m)：1.50；立杆横向间距或排距la立杆纵向间距l(m):0.90，平台支架计算高度H(m)：20.00；b立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):0.30，平台底钢管间距离(mm)：300.00；钢管类型(mm):Φ48×3.5，扣件连接方式：双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数脚手板自重(kN/m2):0.300；栏杆自重(kN/m2):0.150；材料堆放最大荷载(kN/m2):5.000；施工均布荷载(kN/m2):1.000；5.地基参数地基土类型:岩石；地基承载力标准值(kpa):500.00；立杆基础底面面积(m2):0.25；地面广截力调整系数:1.00。
二、纵向支撑钢管计算:纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为截面抵抗矩 W = 5.08 cm3；截面惯性矩 I = 12.19cm4；纵向钢管计算简图1.荷载的计算：(1)脚手板与栏杆自重(kN/m)：q11= 0.150 + 0.300×0.300 = 0.240 kN/m；(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：q12= 5.000×0.300 = 1.500 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：p1= 1.000×0.300 = 0.300 kN/m2.强度验算:依照《规范》5.2.4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。
落地卸料平台计算书
落地卸料平台计算书本工程卸料平台搭设高度分别为15m、15.9m、16.4m，本次计算仅对于16.4m高卸料平台进行计算，计算符合要求后，其它卸料平台宜按此计算参数搭设，宜符合要求。
落地式卸料平台扣件钢管支撑架计算书计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。
计算参数:模板支架搭设高度为16.4m，立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m。
脚手板自重0.30kN/m2，栏杆自重0.15kN/m，材料最大堆放荷载8.00kN/m2，施工活荷载1.00kN/m2。
图落地平台支撑架立面简图图落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为48×2.8。
一、基本计算参数[同上]二、纵向支撑钢管的计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩 W = 4.25cm3；截面惯性矩 I = 10.20cm4；纵向钢管计算简图1.荷载的计算：(1)脚手板与栏杆自重线荷载(kN/m)：q1 =0.000+0.300×0.300=0.090kN/m(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：q21 = 8.000×0.300=2.400kN/m(3)施工荷载标准值(kN/m)：q22 = 1.000×0.300=0.300kN/m经计算得到，活荷载标准值q2 = 0.300+2.400=2.700kN/m2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:最大弯矩计算公式如下:最大支座力计算公式如下:静荷载q1 = 1.20×0.090=0.108kN/m活荷载q2 = 1.40×0.300+1.40×2.400=3.780kN/m最大弯矩Mmax=(0.10×0.108+0.117×3.780)×0.8002=0.290kN.m最大支座力N = (1.1×0.108+1.2×3.78)×0.80=3.724kN抗弯计算强度f=0.290×106/4248.0=68.26N/mm2纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载q1 = 0.090kN/m活荷载q2 = 0.300+2.400=2.700kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.090+0.990×2.700)×800.04/(100×2.06×105×101950.0)=0.070mm纵向钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!三、横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=3.72kN3.72kN 3.72kN 3.72kN 3.72kN 3.72kN 3.72kN 3.72kN 3.72kN 3.72kN支撑钢管计算简图0.806支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：2.19kN 2.19kN 2.19kN 2.19kN 2.19kN 2.19kN 2.19kN 2.19kN 2.19kN支撑钢管变形计算受力图0.049支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.806kN.m最大变形vmax=0.894mm最大支座力Qmax=10.783kN抗弯计算强度f=0.806×106/4248.0=189.84N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R ≤Rc其中Rc ——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=10.78kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!R≤8.0 kN时，可采用单扣件；8.0kN<R 12.0 kN时，应采用双扣件；R>12.0kN时，应采用可调托座。
落地式卸料平台计算
落地式卸料平台扣件钢管支撑架计算书计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。
计算参数:模板支架搭设高度为9.0m，立杆的纵距 b=1.00m，立杆的横距 l=1.00m，立杆的步距 h=1.00m。
脚手板自重0.30kN/m2，栏杆自重0.15kN/m，材料最大堆放荷载2.50kN/m2，施工活荷载2.50kN/m2。
图落地平台支撑架立面简图图落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.0。
一、基本计算参数[同上]二、纵向支撑钢管的计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩 W = 4.49cm3；截面惯性矩 I = 10.78cm4；纵向钢管计算简图1.荷载的计算：(1)脚手板与栏杆自重线荷载(kN/m)：q1 =0.000+0.300×0.300=0.090kN/m(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：q21 = 2.500×0.300=0.750kN/m(3)施工荷载标准值(kN/m)：q22 = 2.500×0.300=0.750kN/m经计算得到，活荷载标准值 q2 = 0.750+0.750=1.500kN/m2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:最大弯矩计算公式如下:最大支座力计算公式如下:静荷载 q1 = 1.20×0.090=0.108kN/m活荷载 q2 = 1.40×0.750+1.40×0.750=2.100kN/m最大弯矩 M max=(0.10×0.108+0.117×2.100)×1.0002=0.257kN.m最大支座力 N = (1.1×0.108+1.2×2.10)×1.00=2.639kN抗弯计算强度 f=0.257×106/4491.0=57.11N/mm2纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载 q1 = 0.090kN/m活荷载 q2 = 0.750+0.750=1.500kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.090+0.990×1.500)×1000.04/(100×2.06×105×107780.0)=0.362mm 纵向钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!三、横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算 集中荷载P 取纵向板底支撑传递力，P=2.64kN2.64kN 2.64kN 2.64kN 2.64kN 2.64kN 2.64kN 2.64kN 2.64kN2.64kN 2.64kN 2.64kN支撑钢管计算简图0.888支撑钢管弯矩图(kN.m)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：0.92kN 0.92kN 0.92kN 0.92kN 0.92kN 0.92kN 0.92kN 0.92kN 0.92kN0.92kN 0.92kN支撑钢管变形计算受力图0.054经过连续梁的计算得到最大弯矩 M max=0.888kN.m最大变形 v max=0.898mm最大支座力 Q max=9.596kN抗弯计算强度 f=0.888×106/4491.0=197.78N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R ≤R c其中 R c——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=9.60kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!五、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
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钢管落地卸料平台计算书某某大厦工程；属于框架结构;地上0层;地下0层；建筑高度：0.00m；标准层层高：0.00m ；总建筑面积：0.00平方米；总工期：0天；施工单位：某某施工单位。
本工程由某某房开公司投资建设，某某设计院设计，某某堪查单位地质勘查，某某监理公司监理，某某施工单位组织施工；由章某某担任项目经理，李某某担任技术负责人。
扣件式钢管落地平台的计算依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。
支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。
本计算书编写还参考了《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》一文。
一、参数信息:1.基本参数(m):1.00，立杆步距h(m)：1.50；立杆横向间距或排距la立杆纵向间距l(m):0.90，平台支架计算高度H(m)：20.00；b立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):0.30，平台底钢管间距离(mm)：300.00；钢管类型(mm):Φ48×3.5，扣件连接方式：双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数脚手板自重(kN/m2):0.300；栏杆自重(kN/m2):0.150；材料堆放最大荷载(kN/m2):5.000；施工均布荷载(kN/m2):1.000；5.地基参数地基土类型:岩石；地基承载力标准值(kpa):500.00；立杆基础底面面积(m2):0.25；地面广截力调整系数:1.00。
二、纵向支撑钢管计算:纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为截面抵抗矩 W = 5.08 cm3；截面惯性矩 I = 12.19cm4；纵向钢管计算简图1.荷载的计算：(1)脚手板与栏杆自重(kN/m)：q11= 0.150 + 0.300×0.300 = 0.240 kN/m；(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：q12= 5.000×0.300 = 1.500 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：p1= 1.000×0.300 = 0.300 kN/m2.强度验算:依照《规范》5.2.4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；最大弯矩计算公式如下:最大支座力计算公式如下:均布恒载：q1 = 1.2 × q11+ 1.2 × q12= 1.2×0.240+ 1.2×1.500 = 2.088kN/m；均布活载：q2= 1.4×0.300 = 0.420 kN/m；最大弯距 Mmax= 0.1×2.088×0.9002+ 0.117 ×0.420×0.9002= 0.209 kN.m ；最大支座力 N = 1.1×2.088×0.900 + 1.2×0.420×0.900 = 2.521 kN；最大应力σ = M max / W = 0.209×106 / (5080.0) = 41.128 N/mm2；纵向钢管的抗压强度设计值 [f]=205.000 N/mm2；纵向钢管的计算应力 41.128 N/mm2小于纵向钢管的抗压设计强度 205.000N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；计算公式如下:均布恒载:q = q11 + q12= 1.740 kN/m；均布活载：p = 0.300 kN/m；V = (0.677 ×1.740+0.990×0.300)×900.04/(100×2.060×105×121900.0)=0.385 mm；纵向钢管的最大挠度为 0.385 mm 小于纵向钢管的最大容许挠度1000.000/150与10 mm，满足要求！三、横向支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，P =2.521 kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图(kN.m)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 M= 0.605 kN.m ；max= 1.400 mm ；最大变形 Vmax最大支座力 Q= 8.235 kN ；max最大应力σ= 119.119 N/mm2；横向钢管的计算应力 119.119 N/mm2小于横向钢管的抗压强度设计值205.000 N/mm2，满足要求！支撑钢管的最大挠度为 1.400 mm 小于支撑钢管的最大容许挠度900.000/150与10 mm，满足要求！四、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。
R ≤Rc其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 8.235 kN；R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、模板支架立杆荷载标准值(轴力)计算:作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1= 0.129×20.000 = 2.582 kN；(2)栏杆的自重(kN)：NG2= 0.150×1.000 = 0.150 kN；(3)脚手板自重(kN)：NG3= 0.300×0.900×1.000 = 0.270 kN；(4)堆放荷载(kN)：NG4= 5.000×0.900×1.000 = 4.500 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4= 7.502 kN；2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ= 1.000×0.900×1.000 = 0.900 kN；3.因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ= 1.2×7.502+ 1.4×0.900 = 10.262 kN；六、立杆的稳定性验算: 立杆的稳定性计算公式:其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 10.262 kN；φ ------- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到；i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm；A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2；W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3；σ ------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)；[f] ---- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205.00 N/mm2；L---- 计算长度 (m)；如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算l0 = k1μh (1)l= h+2a (2)k1---- 计算长度附加系数，取值为1.167；μ ---- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；μ= 1.700；a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.300 m；公式(1)的计算结果：立杆计算长度 L0 = k1μh = 1.167×1.700×1.500 = 2.976 m；L/i = 2975.850 / 15.800 = 188.000 ；由长细比 l/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.203 ；钢管立杆受压应力计算值；σ =10262.400 /( 0.203×489.000 )= 103.382 N/mm2；钢管立杆稳定性验算σ = 103.382 N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f] = 205.000 N/mm2，满足要求！公式(2)的计算结果：L/i = 2100.000 / 15.800 = 133.000 ；由长细比 l/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.381 ；钢管立杆受压应力计算值；σ =10262.400 /( 0.381×489.000 )= 55.083N/mm2；钢管立杆稳定性验算σ = 55.083 N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算l 0 = k1k2(h+2a) (3)k2-- 计算长度附加系数，按照表2取值1.043 ；公式(3)的计算结果：L/i = 2556.080 / 15.800 = 162.000 ；由长细比 l/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.268 ；钢管立杆受压应力计算值；σ =10262.400 /( 0.268×489.000 )= 78.308 N/mm2；钢管立杆稳定性验算σ = 78.308 N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则容易存在安全隐患。
以上表参照杜荣军: 《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》七、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p ≤ fg地基承载力设计值:f g = fgk×kc= 500.000 kpa；其中，地基承载力标准值：f= 500.000 kpa ；gk= 1.000 ；脚手架地基承载力调整系数：kc立杆基础底面的平均压力：p = N/A =41.05 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N = 10.26 kN；基础底面面积：A = 0.250 m2。
=500.00 kpa 。
地基承载力满足要求！p=41.05 ≤ fg。