漳州战备大桥极限承载能力分析
厦漳大桥北汊斜拉桥成桥荷载试验研究
Ｈｚ以内，频率很低，结构为柔性体系；实测频率均
大于相应理论计算频率。
由表６数据可以看出，斜拉索索力增量校验系 数为０．３１～０．９３，均小于１，说明索力增量实测值小 于理论计算值。 ４动载试验结果与分析
４．１
图５
Ｘ ｚ
主粱竖弯理论频率与振型（频率０．１９６ Ｈｚ）
Ｙ ｚ
自振特性测试结果与分析 自振特性测试采用中国国家地震局工程力学研
［１］ 重庆交通科研设计院．ＪＴＧ／Ｔ Ｄ６５一０１—２００７公路斜 拉桥设计细则［ｓ］．北京：人民交通出版社，２００７． ［２］ 中交公路规划设计院．ｊｒＩ．Ｇ Ｄ６２－－２００４公路桥涵设计 通用规范［Ｓ］．北京：人民交通出版社，２００４． ［３］招商局重庆交通科研设计院有限公司．福建省厦漳跨 海大桥北汉主桥成桥荷载试验检查报告［Ｒ］．重庆：招 商局重庆交通科研设计院有限公司，２０１３． ［４］严国敏．现代斜拉桥［Ｍ］．成都：西南交通大学出版社，
厦漳跨海大桥北汊主桥位于福建省厦门市，为 主跨７８０ ｍ的５跨连续半漂浮体系双塔双索面斜拉 桥…，其跨径布置为９５
ｍ＝ｌ ４３０ ｍ＋２３０ ｍ＋７８０ ｍ＋２３０ ｍ＋９５
ｍ。索塔采用钻石形，包括上塔柱、中塔
柱、下塔柱、下横梁。塔柱采用空心箱型断面，Ｃ５０ 混凝土浇筑。主梁采用扁平流线型钢箱梁，其含风
在０．００２
０．００１ ５～０．１１０ ０．０９７ ６～０．１１３
９之间；Ｋ２截面冲击系数
０～
６～０．０９３
６之间；Ｋ５截面冲击系数在
７之间；Ｄ４截面冲击系数在０．００２
６—０．０７８
４之间。在２车以不同车速单幅跑车时，北汊
６之间；
８—０．０９９
主桥Ｄ５截面冲击系数在０．０１０ Ｄ９截面冲击系数在０．０２０
漳州战备大桥斜拉索的施工监理
ＯＭＣＭ ＵＩ Ｔ Ｎ Ｖ Ｏ Ｍ Ｎ ＡＩ Ｃ Ｏ ◎总 第 ３ 期 ◎ ２
漳州 战备 大桥斜拉 索的施工监理
齐云惠 林 修
【 摘 要 】漳 州 战 备 大桥 主 桥 为单 索 面三 跨预 应 力混凝 土 部 分斜 拉桥 ，该桥 的斜 拉 索结构 的 受 力
行主 塔抗 劈 裂试 验 、斜拉 索 的抗 疲 劳 试验 、通过 鞍 座 部位 斜 拉索 注 浆 的抗 拔试 验 。同时 按 规范 规 定对 每 一批 次进 场 的钢 绞 线 、 具 及 夹片 进行 取 锚 样试 验 。主要 进 行钢 绞 线 的力 学性 能 试验 、锚 具 与夹 片 的硬 度试 验 以及 钢 绞线 与 夹片 的锚 固能力
２４研 讨确 定斜 拉 索安 装 索力 允 许偏 差范 围 ． 若 斜拉 桥 梁体 结构 形 式不 同或斜 拉 索 的种 类
耘
斌姐坤 句 主
维普资讯
。总第 ３ 期。 ２
不 同 ，则 其整 索 索 力 的 限差 和 每 束索 中的个 股 钢 绞线 的离散 偏 差值 也要 求 不 同 ，而 且我 国现 行 的
与普通 的 斜拉 索有 着 本质 的 区别 。本 文介 绍 了该体 外预 应 力式斜拉 索 的施 工 监理 过程 及控 制 要 点 。
【 关键词 】部分斜拉桥 斜拉 索 施工监理
１ 、工程 概 况 漳 州战 备 大桥 主桥 为 单 索面 三跨 预 应力 混 凝
计划 安排 、施 工 安全 措施 。以上 各项 要 求均 落 实
差 均没 有 明确 的规 定 。为 此在 本 桥斜 拉 索 正式 张 拉 之 前 ，驻 地 监理 工 程 师组 织 了有 关各 单位 召 开 了斜拉 索 张拉 施 工 的验 收标 准及 允 许偏 差 的 专题 研 讨 会议 ，会 上各 方 经 过 对 已建 或在 建 的 相似 桥
厦漳跨海大桥南汊斜拉桥索塔中塔柱主动横撑的设计计算
林
寅 ・厦漳跨 海大桥南 汉斜拉桥索塔 中塔柱主动横撑的设计计算
・０ １ ８・
一 了 ｙ一 Ｎ ４ Ｒ Ｋ Ｍ －
式中 ：－ 中塔柱根部受拉边缘混凝土 的计算拉 应力 ； ｇ ｒ
Ｍ一横撑 施加前中塔柱 根部高度 计算 范 围内 的塔柱 自重
《
一
及施 工荷载在根部产生 的弯矩 ；
根据设计提 出的中塔柱施 工时每 隔 １ ｍ左右 设置一 道主 ０ 动横 撑 ， 考 虑 到 索 塔 中 塔 柱 横 桥 向 斜 率 较 小 ， 为 且 仅
图 ２ 中塔 柱 施 工 流 程 示 意 图
１： ３ ４ ６ 拟从第 １ 节段 开始 ， １．７， ４ 采用前 进法 进行 主动 横撑 的 设计验算 。 第 １ ３节段混凝土浇筑完毕后 ， 爬模爬 升至第 １ ４节段 。 此时 ， 塔柱的作用力包括第 １ Ｏ至第 １ ３节段塑性｝ 凝 土 自 昆 重， １ 第 ４节段弹性｝ 凝 土 自重及 爬模 等施 工荷载 。其 中第 １ 昆 Ｏ 至 １ ３节段混凝土重心位于其节段整体 中心上 ， １ 节段混凝 第 ４
２ １ 年第 Ｏ 期 ０１ ９ 总第 １ ９ ５ 期
Ｎ０ ０９ ・２ Ｏ１１
Ｖｏ ．１ ９ １ ５
厦 漳 跨 海 大 桥 南 汊 斜 拉 桥 索 塔 中 塔柱 主 动 横 撑 的设 计 计 算
林 寅 福建厦 门 ３ １２ ） ６ ０ １ （ 中交一公局厦 门工 程有限公司
摘 要 ： 文介绍 了厦漳跨海大桥 南汉斜拉桥 索塔施工 中， 本 为消除 中塔柱倾斜塔柱根部混凝土 的不 良应力状 态所采 用的主动横撑
塔 柱 根 部 的 累加 应 力 。
２ 主 动横撑 设计 计 算
２ １ 中塔 柱施 工 方 案 ． 中塔 柱 采 用 液 压 爬 模 施 工 ， 筋 依 靠 劲 性 骨 架 进 行 固 定 ， 钢
漳州战备大桥
简介
• 战备大桥是一座单索面的三跨预应力混凝 土部分斜拉桥，于2001年7月25日竣工通行。 它是福建省漳州市具有国内先进水平的第 一桥，造型优美，技术含量高。 • 战备大桥连接漳州九龙江两岸，位于国道 324线上，是沟通两岸的重要通道。大桥两 头有景点八卦楼、水利广场等，桥下奔流 的是福建省第二大河流九龙江。
主跨长132米，两个边跨各80米，桥面宽27 米，采用了塔梁固结、塔墩分离的结构体系， 在国内尚属首例。
• 漳州战备大桥为三跨部分（矮塔）斜拉桥, 主跨132米,边跨80.8米,南北引桥分别为6 X 32米及5 X 32米连续梁.桥上设纵坡,主桥设 1%人字坡,竖曲线半径为8000米,引桥纵坡 分别0米.北引桥北端约18米位于缓和曲 线上。
漳州战备大桥主桥施工概况
工期 ， 因此 ， 安 排 在 １ 可 ０月 份 以后 施 工 。
６号 墩 位 于 江 心 岛 上 ， ５号 、 墩 位 于 水 中 ， ７号 其
５号 、 ６号 、 ７号 墩 承 台 在 钻 孔 灌 注 桩 完 成 后 配 合汇水井 降水 ， 用基坑 大开挖加排水进 行施工 。 采
２ ３ 方 案 比选 ．
通 过 对 经 济 指 标 、 工难 易 程 度 、 行 性 和施 工 施 可
工 期 等 方 面 反 复 比较 ， 据 实 际 水 文 情 况 ， 根 ９月 中 旬 后 洪 水 期 已过 的特 点 ， 为 方 案 １较 方 案 ２投 入 大 、 认
Ｃｏ ａ ｙ ｍｐ ｎ ，Ｃ ｉａ Ｚ ｏ ｇ ｉ Ｍ ａ ｒＢ ｉｇ ｎ ｉｅ ｒ ｇ Ｇｒ ｕ ｏ ，Ｌ ｄ ，Ｎａ ｊ ｇ ２ ０ １ ， ｉａ ｈ ｎ ｈ ｎ ｔ ｊ ｒ ｅＥ ｇ ｎ ｅ ｉ ｏ ｐＣ ． ｅ ｏ ｄ ｎ ｔ． ｎ ｉ １ ０ ５ Ｃｈｎ ） ｎ
源 ， 证 全桥 施 工 用 电 。 保
１ ４ 起 重设 施 ．
主桥 ６号 、 墩 各 设 １台 １５ ０ｋ ・ｍ、 度 ７号 ０ Ｎ 幅 ６ 的塔 式 吊机 ， 为下 部 结 构 及 上 部 施 工 的 主要 ５ｍ 作 起 重 设 备 。 ５号 墩 设 置 １台 可 移 动 的 Ｆ ＭＫ一 ２ ０ ０ ｋ 吊机 配 合 施 工 。 ６号 、 Ｎ ７号 墩 基 础 施 工 分 别 配 有 ＫＨ 一１ ０和 ２ ０ｋ 吊 机 各 １台 ， 岸 引 桥 均 采 用 ８ ５ Ｎ 两
漳州战备大桥
3、 斜拉索的施工 （1） 制索 本桥斜拉索为31根∮15镀锌钢绞线，按照设计长度在专业制索厂进行加工制 作。制造时注意位于鞍座处的钢绞线为裸索。 （2） 斜拉索的运输及放盘 斜拉索在工厂制完后，成盘运至工地，通过栈桥运至墩位，利用塔吊将索盘 吊之桥面的特制放盘架上。 在桥面上铺设放盘的小车轨道，利用卷扬机牵引小车和索盘的转动，从索塔 处向两侧放索。为保护斜拉索外包塑料不被擦伤，在桥面上铺设地毯和钢管 （3） 斜拉索挂索 桥面锚固处的挂索。在桥面锚孔处，设立人字扒杆，利用倒链起吊拉索锚固 端，将锚固端钢绞线穿入锚固孔内，在梁下的操作平台上进行锚固。 塔顶的挂索。 A、 设置牵引系统 牵引系统由塔旁5T卷扬机和循环钢丝绳、牵引绳和连接器、塔顶刚支架、塔 外工作平台等组成。
挂篮设计说明
报告完毕
谢谢观赏
照明设计战备大桥是一座单索面的战备大桥是一座单索面的三跨预应力混凝土部分斜拉桥三跨预应力混凝土部分斜拉桥它是福建省漳州市具有国内先它是福建省漳州市具有国内先进水平的第一桥造型优美进水平的第一桥造型优美技术含量高
漳州战备大桥
建筑工程系
09市政工程技术 09市政工程技术
NO.14 蔡泳彬
1.战备大桥简介 战备大桥简介ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
漳州战备大桥主桥施工方案
1、 下部施工 主桥7#墩为水中墩，为解决基础施工及上部结构的材料运输，建议设立从9#—7# 墩的施工栈桥，利用栈桥设立钻孔平台，进行主桥钻孔桩及承台的施工。， 该桥为低桩承台，可采用钢套箱围堰进行施工。即先在工厂进行分块预制，通过栈 桥运至墩位拼装，通过平台上的起重设备进行下沉。钢套箱围堰可采用单双壁组合式， 下沉方法可采用有水吸泥下沉，然后灌注封底混凝土，施工承台。 2、 上部施工 2、1 0#块施工 0#块的施工为支架施工，其临时墩柱作为主桥悬臂施工的临时墩，因此，必须具有 足够的强度和刚度，建议采用钢管混凝土墩柱，下端支撑在承台或封底混凝土上。 2、2 悬臂段的施工 悬臂段采用挂蓝进行施工。挂蓝采用菱形挂蓝，在4片腹板处设4片主桁架，以4米 的节段进行浇注。后端锚固于腹板的竖向预应力筋上。 2、3 塔柱的施工 在施工悬臂段的同时，进行塔柱的施工。塔柱施工时注意预埋穿索平台的预埋件。
桥梁结构的极限承载力分析与安全性评估
先应 加强监理部 门员工 的 自身业务 素质 ，还应对 监理人员的工 程 质量监督规 范和监督方案 的具体 落实状况进行 定期的考核 ； 并且 还要求监理人员要具备丰 富的监理工作 经验 ，具 备处理施 工现场紧急状况 的能力和经验 ，以及 良好的职业素养 ； 除此之 外 ，监理部 门应加强 内部组织 机构 的管理工作 ，对监理员工 的 具体 到位情况应进行随时 的突击检查 ，监理 部门负责人应从 自
要 的意义。 １ 结构 极 限 分 析 的 相 关 理 论 １ ． １ 桥 梁 结构 极 限 承 载 力 的概 念 传统的强度设计 以构件 最大工作应力乘 以安全系数不大 于 材料 的屈服应力 为依据 ， 一般情况 下 ， 构件某截 面开始屈服 （ 或
者局部屈 曲 ）并不代表结构完全破坏 ，结构所承受 的荷载通常 较构 件开始屈服 （ 或者局部屈 曲 ）时的荷载 为大 ，为了利 用这
所 以 ，在此 建议 ，建设单位一定要 选用具备专业 资质 的路桥施 工企业来进 行工程 的承包 ， 同时还要对其进行严格的管理工作 。
５ 结语
同时还应对 此项路桥 工程 的整个 工程监理 工作进行 工作 总结 ， 进而 为将 来承接 的其他工程项 目的监理 工作 提供 一份珍贵的参 考经验。
１ ． ２ 需 要分 析 的 主要 问题 结 构型性极 限分析需要解决 的问题主要有以下几个方面 ： （ １ ） 结 构塑性极 限荷载的求解 。塑性极 限荷 载是指结构丧
载力 不 足引发 严重 事故 。因此 ，对桥 梁结构 的极 限承 载力有 正 确分析 ，对人 民的生命财 产安 全和 社会 的发展 都有 十分重
漳州战备大桥斜拉索的施工监理
斜 拉 索 在 穿 索 张 拉 过 程 中 ， 臂 浇 注 的 主 梁 锚 悬
头 支 点 处 逐 处 （ １次 ） 到 主 塔 鞍 座 方 向 的 斜 拉 力 ， ３ 受
由 于 斜 拉 桥 主 梁 是 高 次 超 静 定 结 构 ， 施 工 步 其 骤 的变 更 将 会 导 致 结 构 内 力 重 新 分 配 ， 个 节 点 的 每
１ 工 程 概 况
ＭＰ ， 索 外 面 套 以 ＨＤ ａ整 ＰＥ圆 式 套 管 。
漳 州 战 备 大 桥 主 桥 为 单 索 面 三 跨 预 应 力 混 凝 土 双 塔 部 分 斜 拉 桥 ， 长 为 ２ ３ ６ｍ ， 跨 径 布 置 为 桥 ９ ． 其
（ Ｏ ８ １ ２ ８ ． ）ｍ。梁 体 为 三 向预 应 力 混 凝 土 ８． ＋ ３ ＋ ０８
８ ， 在 该 钢 绞 线 上 安 装 传 感 器 。 Ｏ／ 并 ９ ６ （ ）张 拉 第 ３ ３ ５ ～ １根 钢 绞 线 时 ， 传 感 器 的 递 按
减 读 数 ， 制 各 根 实 际 的张 拉 力 。 控
进行 分析 并结合本 桥 的具体 情 况 ， 斜拉 索 的竣工 对
验 收 标 准 作 出 规 定 ， 表 １ 见 。
以下步骤进行施工 与质量控制 ：
师 将 严 格 监 督 施 工 单 位 按 规 定 的工 况 步 骤 施 工 。 ２ ４ 研 讨 确 定 斜 拉 索 安装 索 力 允 许 偏 差 范 围 。 ． 若 斜 拉 桥 梁 体 结 构 形 式 不 同或 斜 拉 索 的种 类 不 同 ， 其 整 索 索 力 的 限 差 和 每 束 索 中 的 个 股 钢 绞 线 则
维普资讯
４ ２
桥 梁建 设
２０ ０ ２年第 １ 期
漳州战备大桥某施工段成本分析
用，做到物尽其用，杜绝浪费，减少边角料 ，把材料消耗降到
最低限度。
３ ．处理好 “ 大账”与 “ 小账”的关 系
删
ｏ ．
质量监督・ 曩指导 ４５ 消
广西羹■丘ｆ｜报、 ｊ Ｉ
合理制定分包价格，对自营项目加强人员、材料、机械的
工程（ 岩土钻掘工程）２ｏ，ｓ ） ，０１（１．
（ 二）机械费用。砼拌和机械一类费用增加项目成本 ２ ． ８９
万元
配置的 ５ 砼工厂 ，桥处收取租赁费为 ２ ０ ． ７万元 ／ ｘ 月
１＝ ２ ３． ２ ４万元，砼工厂全桥生产量为 ７０ ３ 造价含量 ７０ 。 ００ｍ， ００ｍ
ｘ５ ／ ３５ 元 ｍ ．万元，差价：３．— ． ２．万元。 ２ ３５ ８ ４ ＝ ９ （ 三）施工用料投入，增加项 目 成本 ２３ ８万元 ６． ３ １ ．施 工挂篮改 制、使用费较 合同价 增加项 目成本 ：
（ 二）施工阶段 １ ．做好机械设备的成本管理 建立畅通的信息渠道，以达到供需平衡。要注意了解市场 行情 ， 搜集租赁信息、价格信息和供需信息等，依据信息分析 对比成本 ，调节制定合理的租赁价格 ，加强机械租赁合同的管 理工作。 ２ ．做好材料的成本管理 在建筑安装工程费中，材料费占了 ６ ％ ７ 。因此，加 ０ 一０ 强材料的监督管理是降低工程成本的关键环节。首先，应根据 工程施工进度，制订合理的材料采购计划，确定进货批量与批 次，力求购进质优价廉的产品，避免在材料的采购过程中出现 管理漏洞，造成不必要的浪费现象。其次，加强材料在使用过
广西质量苴■导报
三、原因分析
（ 材料 一） 价格的影响。 增加项目 成本 ２６ ４ ２． 万元 ２
１ ．普通钢筋价差影响，增加成本 ６． 万元 ５５ ２
漳州战备大桥主桥斜拉索设计
ＯＭＣＭ ＵＩ Ｔ Ｎ Ｖ Ｏ Ｍ Ｎ ＡＩ Ｃ Ｏ 。总第 ３ 期 。 ２
漳州战备大桥主桥斜拉索设计
王 凯 郑宏扬 李 敏
【 摘 要 】漳 州 战备 大桥 主桥 为 （ ０ ８ １２ ０ ８ ．） 塔 单 索 面三 跨 连 续部 分斜 拉 预应 力混 凝 ８ ．＋ ３ ．＋ ０ ８ ｍ双
冲原 大桥 鞍 座 外 管采 用 Ｐ 管 ，内管 为钢 管 ，出气 Ｅ
管从 内外管之间引出，并通过 Ｕ 形垫板和楔形块 卡住 内钢管 ，从而实现斜拉索的抗滑移性能 。
４ 、斜拉 索 索 力 ４ １斜 拉 索张 拉 工 况 ． 主 桥 采 用 普通 挂 篮 悬臂 浇 筑施 工 ，每塔 处 布 置 １ 对斜 拉 索 ，依 次 为 ｃ～ｃ０ 。ｃ 和 ｃ 斜 拉 ０ １ １索 １ ２ 索在 相 应 节段 混 凝 土浇 注 完成 和 体 内预 应力 张 拉 结 束后 张 拉 ，Ｃ～ｃ 索 原设 计 为 滞后 一 个梁 段 张 ３ 。 拉 ，以减小 拉 索张 拉 时 箱 梁底 板 的拉 应 力 ，但 在 ｃ 索 的施 工 中 ，因需 在箱 内挂设 、张 拉 ，而 中室
系是 现 场安 装 制索 ，具 有施 工 方便 、索 力选 择范
镀 锌层 并采 用 表 面封 蜡 ，第 二层 为பைடு நூலகம் 绞线 外 热挤
Ｐ ， 三层 为 钢绞 线 索外 套 乳 白色 Ｐ 护 管 ，见 图 Ｅ 第 Ｅ
３。
围广 、 疲 劳强 度 高 、 耐 防护 措施 可靠 、 成本 低 等特
点。
索元 ，通过反复计算 ，并 以梁的上 、 下缘应力作
为主 要 的控 制 目标 ，得 到 斜 拉 索初 张 力 ，计算 结 果 见表 １ 。
表 １ 斜 拉 索初 张 力、 应 力幅 与 成桥 索 力
漳州战备大桥主桥施工方案
漳州战备大桥主桥施工方案
本文介绍了漳州战备大桥主桥的施工方案，主要包括方案概述、施工方法、施工工艺等内容。
方案概述
漳州战备大桥是连接两岸的重要桥梁，主桥的施工对于整个工程的顺利进行至关重要。
主桥采用了XX型钢梁结构，全长XX米，主要承载车辆和行人的交通。
施工期间需注意安全、质量和进度，确保施工顺利进行。
施工方法
主桥施工采用了XX方法，首先进行XX工程准备，然后进行XX次施工，最后进行XX验收。
具体施工方法包括XX、XX、XX等。
•XX：具体描述
•XX：具体描述
•XX：具体描述
施工工艺
在主桥施工过程中，需要注意以下几个环节：
1.地基处理：根据地质条件，采用XX方法处理地基，确保主桥稳固。
2.梁体吊装：采用XX设备，按照XX程序进行梁体吊装，保证安全。
3.钢筋混凝土浇筑：在梁体吊装完成后，进行XX混凝土浇筑工艺，确
保主桥结构牢固。
4.桥面铺装：最后对主桥桥面进行XX铺装，使其满足交通需求。
结论
漳州战备大桥主桥施工方案经过认真设计和论证，可保证主桥的安全、质量和进度。
在施工过程中，需要严格按照方案要求执行，确保工程顺利完成。
希望本方案能为漳州战备大桥的施工提供有益参考。
漳洲战备大桥三角挂兰计算
漳州战备大桥三角挂篮计算单计算：邱训兵复核：邹焕华项目负责：邹焕华施工科长：于祥君总工程师：庄国民中铁大桥工程局二桥处工程技术部二000年十一月十六日一、概述：漳州战备大桥主桥采用80.8+132.0+80.8m单索面三跨预应力混凝土部分斜拉桥，为塔墩分离的结构体系，主梁采用单箱三室大悬臂截面，箱梁顶宽27.0m，边腹板斜置，斜拉索布置在中室，主梁除支点处有隔墙外，每根斜拉索锚固点均设有隔墙，主梁为三向预应力结构，采用挂篮悬臂浇注法施工，0#块节段长12m，合拢段长2.0m，其它各节段长3.5~4.0m。
漳州战备大桥的挂篮采用已有的三角挂篮，其中挂篮主桁包括主梁、立柱、斜拉钢带，均可利用原有结构。
每只挂篮由三片主桁组成，分别布置于箱梁两边腹板及箱梁中心线处，每片主桁的间距为8.4m，底模平台的吊挂均采用钢绞线，外导梁及外模吊挂梁采用钢吊带吊挂，在挂篮走行时取消原有压重水箱，采用在挂篮主梁的支承梁上设置临时支承点的方法，以保证挂篮走行时具有必需稳定性，本挂篮主梁的后锚固充分利用箱梁中、边腹板的竖向预应力筋接长作为锚固筋，同时采用预留锚固孔锚固。
二、计算说明：1、通过计算来设计底模平台纵梁，前、后下横梁并求得其吊点反力。
2、检算外导梁受力是否满足要求，并求其前后吊点反力。
3、通过各前吊点的反力，设计前上横梁，然后计算挂篮主桁三角架各部件内力并求出挂篮前支点反力和后锚固力。
4、计算挂篮空载走行时倾覆稳定系数。
5、通过计算为现场施工提供底模平台前端预抬量参考值。
6、计算假定：a、箱梁翼缘板砼及侧模重量通过外导梁，外模吊挂梁分别传至前一节段已施工完的箱梁顶板和挂篮主桁的前上横梁上。
b、箱梁顶板砼，内模及其支架的重量由底模平台承担。
c、箱梁底板、腹板砼及底模平台重量分别由前一段已施工完的箱梁底板和挂篮主桁的前上横梁承担。
d、挂篮主桁的立柱与斜拉钢带之间的连接假定为铰接。
7、荷载分解图8、施工荷载施工荷载按2.5KN/m2，但总荷载不超过150KN，因施工面积超过60m2，故施工荷载取150KN，其中底模平台承担150×0.6=90KN,侧模承担150×0.4=60KN。
厦漳大桥桩基工程施工
厦漳大桥是我国福建省厦门市和漳州市之间的一座重要交通枢纽，其桩基工程施工对于整个项目的顺利完成具有重要意义。
本文将详细介绍厦漳大桥桩基工程施工的过程和技术特点。
一、工程概况厦漳大桥全长约11.4公里，主桥采用双塔斜拉桥结构，跨径达到650米，是世界上跨度最大的钢箱梁斜拉桥。
大桥共有52个桥墩，其中48个为桩基墩柱。
桩基墩柱的施工质量对于整个桥梁的稳定性和承载能力至关重要。
二、桩基工程施工技术1. 桩基设计根据地质勘察资料，厦漳大桥桩基设计为直径2.5米、3.0米和3.5米的变径桩，桩长在40米至80米之间。
为了满足桥梁的承载能力和稳定性要求，桩基采用嵌岩桩，即桩端进入中风化岩层一定深度。
2. 施工设备针对不同的桩基施工条件，厦漳大桥采用了多种桩基施工设备，包括旋挖钻机、冲击钻机、回转钻机、地质钻机等。
其中，旋挖钻机具有成孔速度快、质量好、噪音低等优点，成为本次工程的主要施工设备。
3. 施工工艺（1）旋挖钻孔：采用旋挖钻机进行钻孔，根据地质条件和桩长要求，选择合适的钻具。
在钻孔过程中，严格控制孔深、孔径和垂直度，确保桩基质量。
（2）清孔：钻孔完成后，采用高压风水清孔法清除孔内泥浆和杂质，直至孔底沉渣厚度满足设计要求。
（3）钢筋笼制作：根据设计要求，制作钢筋笼。
钢筋笼主筋采用HRB400级钢筋，箍筋采用HPB300级钢筋。
为保证钢筋笼的质量，采用焊接工艺连接主筋和箍筋。
（4）混凝土浇筑：采用泵送混凝土浇筑，确保混凝土充满整个桩孔。
在混凝土浇筑过程中，严格控制混凝土坍落度、强度和振动时间，以提高桩身质量。
三、施工难点及措施1. 嵌岩桩施工：嵌岩桩施工过程中，岩层硬度、完整性及地下水位等因素对施工进度和质量有较大影响。
针对这一难点，施工单位采取了合理的钻进参数和钻具选择，确保桩端进入中风化岩层足够深度。
2. 施工环境保护：大桥位于海域，施工过程中需注意保护海洋生态环境。
施工单位采取了泥浆循环利用、废水处理等环保措施，减少对周边环境的影响。
漳州战备大桥设计总说明
桥梁设计总说明一、设计依据1.交通实业总公司《漳州战备大桥勘测设计合同》2.“漳州战备大桥工程两阶段初步设计”文件3. 漳州市建设委员会关于漳州战备大桥工程初步设计审查会议纪要二、工程概况（一）工程地点、范围及规模本工程位于漳州市南部，横跨西溪，为旧桥改建工程，上游距中山桥450m，下游距东新桥410m。
本工程跨越河槽部分主桥长293.6m，南北引桥长分别为201.1m和163.0m（含桥台长）。
桥梁全长657.7m。
桥面总宽27.0m。
桥梁面积17757.9m2。
（二）相关道路桥梁北接新华南路，南连南大道。
并跨过西溪两岸的厦门路、南、北江滨路。
桥长及桥高受南、北江滨路制约。
（三）水文情况本桥跨越九龙江（西溪），现河道宽380m，主河道中有宽约30m长约250m的小沙州，主河道偏向北侧,常水位时水深约5m，沙洲露出水面，根据漳州市城乡规划局提供的资料，桥址处百年一遇的洪水位11.86m，Q1%为7440m3/s，相应流速为1.53m/s，河槽局部冲刷高程为-1.80m，局部冲刷（7号墩）高程为-5.90m；河滩一般冲刷（13号墩）高程为-3.50m。
二百年一遇的洪水位高12.60m。
（四）工程地质概况据地面调查测绘：地表的地层出露出较简单，以全新统的冲积层（Q4al）和冲海积层（Q4al-m）及人工填土（Q al）为主，据钻孔揭露，垂直方向岩性变化较大，有人工填土（Q al）、全新统冲积层（Q4al）、冲海积层（Q4al-m）、上更新统冲洪积层(Q4al-m)及风化残积层(Q al)、燕山晚期侵入岩(γδ53)等，详述如下。
①杂填土(Q al)，厚1.8-9.95m，分布于旧桥的引桥部及北岸的旧居民区，黄褐-灰黑色，干-饱和，北岸的成份以粘性土、建筑垃圾为主，局部含条石，南岸的成份砂、粘性土及少量建筑垃圾为主，大部为松散状，局部已被夯实，夯实不均。
②粉砂（Q4al），厚4.1-4.2m，分布于江心滩一带，浅黄-黄色，松散，干燥-稍湿，成份以石英为主，颗粒级配好，平均粒径为0.135，泥质15%，б0=90kpa。
漳州战备大桥斜拉索施工工艺
漳州战备大桥工程斜拉索工程施工工艺一、工程概况漳州战备大桥位于福建省漳州市南部，横跨九龙江西溪，为旧桥改建工程，上游距离中山桥450m，下游距离东新桥410m。
桥梁北接新华南路，南连南大道。
战备大桥主桥为单索面三跨预应力砼部分斜拉桥，桥长为293.6m，其跨径布置为80.8+132+80.8m。
梁体为高强度预应力砼箱梁，单箱三室截面，桥面宽27m。
梁体采用逐段现浇法施工。
主塔结构高18m，为主跨的1/8，主塔采用实心矩形截面，顺桥长3.0m，横桥向宽1.7m，布置在中央隔离带上，塔身上部设有鞍座，以便拉索通过。
每根斜拉索对应一个鞍座，斜拉索横桥面呈两排布置，鞍座亦设两排。
拉索为单索面，布置在中央隔离带上。
顺桥向集中布置在梁体的1/3跨度附近。
塔上索距为70cm，梁上索距为 4.0m。
拉索采用双排索，最大索力约4100KN，拉索在塔上通过鞍座，两侧对称锚于梁体。
斜拉索采用柳州市建筑机械总厂研究开发的OVM200型平行钢绞线拉索，锚具内为灌注环氧砂浆的拉索群锚，索体为带PE护套的低松驰镀锌钢绞线，强度等级为1770Mpa，整索外面套以HDPE整圆式套管。
全桥共40根拉索，每根拉索由31根Ф15.24mm 镀锌钢绞线组成。
位于索鞍处的钢绞线为裸索，待施工完毕后，在内钢管内灌注高强环氧水泥浆。
一、编制依据1、《漳州战备大桥主桥设计图册》2、《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-893、《OVM平行钢绞线拉索施工指南》4、《漳州战备大桥工程斜拉索技术要求施工招标文件补遗书（01）——斜拉索》及有关漳州战备大桥斜拉索工程通知单。
二、结构说明拉索由锚固段+过渡段+自由段+塔柱内段+自由段+过渡段+锚固段构成1、锚固段+过渡段组成——锚板、夹片、螺母、支承筒、密封装置、承压板、预埋管、减振器和防松装置等组成。
1.1 锚固段张拉锚具中，夹片、锚板、支承筒、螺母是加工上主要控制件，也是结构上的主要受力件。
本工程的31孔锚具锚板单元锚孔位置布置示意图。
漳州战备大桥总体设计
（ ）最 大纵 坡 ： ％ 。 ５ ４
汤少青 、蔡文生 ： 漳州市 公路局 工程师
择 中等跨径的五跨连续梁， 跨径组成为 （５ × ４ ＋３
６ ８＋ ４ ） ，全 长 ２４ ５ｍ ９ｍ。其桥 式 布 置见 图 １ 。 主桥 上部 结构 采 用变 高度 预应 力混 凝 土连续 箱 梁 。桥 面 宽 为 ２ ．ｍ ７ ｏ ，中央设 ２ Ｏ ．ｍ分隔 带 。箱
梁为分离式单箱 单室结构 。 采用双 向预应力体系 。
主桥 墩 身采 用花 瓶式 板墩 ， 主墩 基础 采 用５ 根
她翌 囝 塑塑
维普资讯
。总第 ３ 期 。 ２
直径 ｉ５ 钻孔桩 ， ．ｍ 桩底进入风化花 岗岩层中 ， 承 台顶置于低水位 以下 。
维普资讯
ｌ ＶＭ Ｏ ＣＯＭＭＵＮＩ Ｔ ＯＮ ＣＡ Ｉ
矸
◎ 第３ ◎ 总 ２ 期
漳州 战备大桥 总体设 计
汤少青 蔡 文生 陈亨锦
【 摘 要 】漳 州战备 大桥 的主 桥 采用主 跨 １ ２Ｏ ３ ．ｍ部 分斜拉 桥 ，引桥 采用跨 度 ３ ．ｍ的连 续 梁 。本 ２ｏ
２ ２设 计标 准 ．
３２ １连 续 梁方 案 ．．
考 虑 到 本 桥 所 在处 河 道通 航 净 空 要 求 不 高 ，
（ ）道 路 等级 ： Ｉ １ Ｉ 级主 干 道 。
水 深 不太 大 ，地 质 条件 尚好 ，主 桥 长约 ３０ ，选 ０ｍ
（ ）计算行车速度 ： ０ ｍ ｈ ２ ５ｋ ／ 。
置 见 图 ３ 。 ．
工 ，主梁 采 用节 段 式挂 篮 悬臂 浇 筑 。 ３２ ２部 分 斜拉 桥 方 案 ．． 为 了进 一 步减 少 水 中墩 ，增 加 景观 效 果 ，在 不 增加 主 梁 梁高 的情 况 下 ，采 用部 分 斜 拉桥 可使
漳州战备大桥设计
文章编号:1003-4722(2001)01-0021-03漳州战备大桥设计———三跨连续预应力混凝土矮塔斜拉箱梁桥王 凯,陈亨锦(铁道部第一勘测设计院,甘肃兰州730000)摘 要:漳州战备大桥为双塔单索面三跨连续矮塔斜拉预应力混凝土箱梁桥,主桥孔跨布置为(80.8+132+80.8)m ,采用塔梁固结,塔梁与墩分离,墩顶设支座的结构形式。
主要介绍主梁、主塔及斜拉索等方面的设计。
关键词:矮塔斜拉桥;预应力混凝土梁;箱形梁;桥塔;斜拉索;桥梁设计中图分类号:U448127;U442.5文献标识码:AThe Design of Low 2pylon C able 2stayed PC B ridge in ZhangzhouWANG K ai ,CHEN Heng 2jin(The 1st Surveying &Design Institute ,the Ministry of Railways ,Lanzhou 730000,China )Abstract :It is a low 2pylon cable 2stayed PC box girder bridge with one single plane of cables and three spans.The design of the main girder ,pylons and cables is presented.K ey w ords :low 2pylon cable 2stayed bridge ;prestressed concrete girder ;box girder ;pylon ;cables ;bridge design 收稿日期:2000-09-19作者简介:王 凯(1968-),男,工程师,1992年毕业于西南交通大学桥梁工程专业,工学学士。
1 工程概况及技术特点漳州战备大桥位于福建省漳州市区南部,跨越九龙江(西溪),北接市区主干道新华南路,南连南大道,为城市桥梁。
国内第一座部分斜拉桥--漳州战备大桥设计
国内第一座部分斜拉桥--漳州战备大桥设计
王俊义
【期刊名称】《华东公路》
【年(卷),期】2003(000)001
【摘要】漳州战备大桥2001年10月份建成,为国内第一座部分斜拉桥.介绍了该桥的设计概况,论述了此种桥型的特点及发展前景.
【总页数】3页(P13-15)
【作者】王俊义
【作者单位】杭州城建设计研究院,浙江,杭州,310001
【正文语种】中文
【中图分类】U44
【相关文献】
1.漳州战备大桥主桥设计 [J], 余永强;李敏;陈亨锦
2.漳州战备大桥夜景景观设计 [J], 李国兵;张勇;易健辉
3.漳州战备大桥总体设计 [J], 汤少青;蔡文生;陈亨锦
4.漳州战备大桥主桥斜拉索设计 [J], 王凯;郑宏扬;李敏
5.漳州战备大桥引桥设计 [J], 王凯;傅向龙
因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
第 2 期 郑一峰 , 等 : 漳州战备大桥极限承载能力分析 61
0 前言
部分斜拉桥是由梁 、索 、塔组成的部分缆索承重 结构体系 , 其受力特性介于斜拉桥和连续梁桥之间 , 与连续梁桥或连续刚构桥相比 , 增加了拉索的作用 , 其主梁柔性要大得多 ; 与斜拉桥相比 , 主梁承担的荷 载比例大而拉索承担的荷载比例小 。这种新型结构的 超载能力如何 ? 安全储备有多大 ? 只有通过对部分斜 拉桥进行极限承载能力分析 , 才能对上述问题作出正 确的回答 。
Mises 屈服准则[9 - 10 ] 。
(2) 薄壁箱梁在弯矩 、剪力 、轴力作用下的面内
极限承载力分析 , 不考虑局部屈曲对总体极限承载力
的影响 。
(3) 混凝土和钢筋间通过结点连结 , 钢筋作为独
立的杆单元 。
(4) 当结构混凝土压溃或钢筋破坏产生局部破坏
而不能继续承载时 , 便认为结构达到极限承载力状
—
—
60
6167
预应力钢绞线 1195 ×105 1 580
1 860
—
—
预应力螺纹钢筋 210 ×105 638
750
—
—
斜拉索钢绞线 1195 ×105 1 505
1 770
—
—
111 基本假定
根据有限元软件 ANSYS 的功能和结构的具体情
况 , 作如下假定 :
(1) 混凝土为理想的弹塑性材料 , 采用 DruckerΟ prager 屈服准则 ; 钢筋为多线性等向强化材料 , 采用
第 27 卷 第 2 期 2010 年 2 月
公 路 交 通 科 技 Journal of Highway and Transportation Research and Development
Vol1 27 No1 2 Feb1 2010
文章编号 : 1002Ο0268 (2010) 02Ο0060Ο05
Analysis o n Ultimate Lo ad Bearing Cap acity of Zhangzho u Co mbat Readine ss Bridge
ZHENG Yifeng1 , HUANG Qiao2 , HE Hongli3 , ZHANG Lianzhen2 (11 College of Construction Engineering , Jilin University , Changchun Jilin 130026 , China ; 21 School of Transportation Science and Engineering , Harbin Institute of Technology , Harbin Heilongjiang 150090 , China ; 31 Shenyang Municipal Engineering Design and Research Institute , Shenyang Liaoning 110015 , China)
图 2 空间有限元模型 Fig1 2 Spatial finite element model
表 1 材料参数表 Tab1 1 Material parameters
材料
弹性模 屈服强 极限强 内摩擦 粘聚力/ 量/ MPa 度/ MPa 度/ MPa 角/ (°) MPa
50 # 混凝土
315 ×104
漳州战备大桥是我国已建的第 1 座预应力混凝土 部分斜拉桥[6] , 位于福建省漳州市区南部 , 跨越九龙 江 , 为城市主干道桥梁 。设计活载 : 汽车超 20 , 挂 车 —120 kN/ m2 , 人群 —214 kN/ m2 。主桥的孔跨布置 为 (8018 + 132 + 8018) m , 边 、中跨比为 01612 。采 用塔梁固结体系 。主梁采用单箱三室大悬臂斜腹板箱 梁结构 , 内设纵 、横 、竖三向预应力体系 , 主梁根部 梁高 318 m , 跨中梁高 214 m , 梁高按二次抛物线变 化 , 箱梁顶板宽 2710 m。索塔设于主梁横断面中部 , 塔高 1615 m , 塔顶设置索鞍构造 , 拉索以单排双索 面的形式贯通穿过索塔鞍座 。其桥型布置见图 1 。
漳州战备大桥极限承载能力分析
郑一峰1 , 黄 侨2 , 何红丽3 , 张连振2
(11 吉林大学 建设工程学院 , 吉林 长春 130026 ; 21 哈尔滨工业大学 交通学院 , 黑龙江 哈尔滨 150090 ; 31 沈阳市政工程设计研究院 , 辽宁 沈阳 110015)
摘要 : 为深入研究部分斜拉桥的极限承载能力 , 以国内第 1 座已建混凝土部分斜拉桥 ———漳州战备大桥为例 , 对其进 行极限承载能力分析 。运用 ANSYS 有限元分析软件 , 采用基于非线性连续介质力学理论的全过程分析方法 , 假定混 凝土为理想的弹塑性材料 , 采用 DruckerΟprager 屈服准则 , 钢筋为多线性等向强化材料 , 采用 Mises 屈服准则 , 建立了 有限元 U1L1 列式的几何非线性与材料非线性耦合空间分析模型 。分析结果表明 : 当活载系数 λ< 3 时 , 部分斜拉桥结 构的非线性特征不明显 。部分斜拉桥达到极限承载力时 , 其破坏模式属材料强度达极限状态这种类型 , 此时结构还未 出现极值点失稳现象 。决定其极限承载力的主要因素是混凝土材料非线性 。中跨布载时结构极限承载力最小 , 活载系 数 λ= 718 , 极限安全系数 k = 1178 。 关键词 : 桥梁工程 ; 极限承载力 ; 数值分析 ; 部分斜拉桥 ; 几何非线性 ; 材料非线性 中图分类号 : U448127 文献标识码 : A
力和拉索的成桥索力 。汽车活载采用公路ΟI 级标准 ,
© 1994-2010 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved.
6 2 公 路 交 通 科 技 第 27 卷
部分斜拉桥达到承载能力极限状态时 , 结构的几 何形状发生显著的变化 , 整个结构由于有限变形而表 现出明显的大位移几何非线性行为 。另外 , 在极限荷 载作用下 , 结构部分区域由于处于高应力水平 , 应力 已超出弹性范围进入塑性范围 , 材料呈非线性状态 。 因此 , 预应力混凝土部分斜拉桥极限承载能力分析需 同时考虑几何非线性和材料非线性特性[1 - 4] 。分析桥 梁结构的极限承载能力一般是通过有限元方法来实现 的 , 其实质就是通过不断求解计入几何非线性和材料 非线性的刚度方程[5] , 寻求其极限荷载的过程 。
力分析[7 - 8] 。由于结构和荷载均对称 , 为减少单元数 目 , 节约计算时间 , 只建立了半对称模型 。采用 4 节 点矩形板壳单元模拟箱梁顶板 、底板 、腹板和横隔 板 , 杆单元模拟斜拉索和预应力钢筋 , 8 节点体单元 模拟主塔 , 采用降温法施加预应力和斜拉索初张力 。 混凝土和钢筋材料参数见表 1 。
态[4 ,11 ] 。
(5) 不考虑混凝土收缩 、徐变和开裂[4]的影响 。
(6) 应力以拉应力为正 ; 主梁竖向挠度向上为
正 ; 塔的水平位移向中跨方向为正 。
(7) 拉索几何非线性采用 Ernst 公式计算 。
112 荷载工况
进行极限承载力分析时 , 只考虑恒载和汽车活载
共同作用情况 。恒载包括一期恒载 、二期恒载 、预应
图 1 漳州战备大桥桥型布置图 ( 单位 : m) Fig1 1 Layout of Zhangzhou Combat Readiness
Bridge ( unit : m)
1 分析模型的建立
采用有限元软件 ANSYS 建立了漳州战备大桥的 空间有限元模型 , 如图 2 所示 , 并对其进行极限承载
Abstract : Partially cableΟstayed bridge is a new kind of bridge lies in between continuous beam bridge and cableΟ stayed bridge1 Zhangzhou Combat Readiness Bridge , the first concrete partially cableΟstayed bridge in China , was chosen to analyze the ultimate bearing capacity of partially cableΟstayed bridge1 The material of concrete and steel was supposed to be an ideal elasticΟplastic material and multiΟlinear isotropic hardening material which adopt Druck2 erΟprager and Mises yield criterion separately1 The UL formula considering geometrical nonlinearity and material nonlinearity was used in finite element model by using ANSYS software and the fullΟrange analysis method based on nonlinear continuum mechanics1 The analyses indicate that (1) the nonlinear characteristic of partially cableΟstayed bridge is not evident when the live load factor λ is less than 3 ; (2) the material strength exceeds the ultimate strength when the ultimate load bearing capacity of partially cableΟstayed bridge is reached , and the destabilization phenomena does not appear ; (3) the material nonlinearity of concrete is the main factor affecting the ultimate load bearing capacity of partially cableΟstayed bridge ; (4) the load bearing capacity is minimum when the load is disposed on midspan , and the live load factor λis 718 and the ultimate safety factor k is 11781 Key words : bridge engineering ; ultimate bearing capacity ; numerical analysis ; partially cableΟstayed bridge ; geometrical nonlinearity ; material nonlinearity