CASS池的设计计算

污水处理CASS工艺设计计算书

Q---处理规模（m ³/d)5000.00S 0 ----进水BOD5（mg/l)160.00S e ----出水BOD5（mg/l)10.00Nw---混合液悬浮固体浓度（MLSS) (mg/l)3200.00λ=1/m=1/2.5(排水比）0.40K 2有机基质降解速率常数，L/(mg •d)生活污水K2取值范围为0.0168-0.02810.02f——混合液中挥发性悬浮固体与总悬浮固体浓度的比值，一般在生活污水中，f值为0.7-0.80.75H---反应池水深(m) 4.00ε---安全高度 1.20Vmax(m/s) 1.76T D排水时间(h)0.50T f 闲置时间(h) 1.00T (运行周期） 5.55V----CASS 池容积（m ³）1600.92n 每日运行周期数4.32T S----沉淀时间 1.59Ns---BOD-污泥负荷（kgBOD5/(kgMLSS •d)）0.20η---有机基质降解率0.94T A ---曝气时间(h) 2.46考虑格栅和沉砂池可去除部分有机物及SS，取COD,BOD5,NH3-N,TP,TN去除率为20%，SS去除率为35%CASS工艺设计计算书设计CASS池（座） 4.00V i 单CASS池容积（m ³）400.23复核V----CASS池容积（m ³）2083.33 H ——池内最高液位（m）（CASS池高） 4.00H 3（m）滗水结束时泥面高度 1.20H 2=ε（m）1.20L （cass池长）m 16.28B （CASS池宽）m 8.00H 0（CASS池总高）m 4.50L 1微生物选择区(m) 1.63h s污泥层高 1.20U—孔口流速m/h 70孔口宽度m 0.70孔高m0.43K d活性污泥自身氧化系数一般为0.04～0.0750.06Y 污泥的产率系数一般为 0.4～0.80.60f b VSS中可生化系数0.70C 0设计进水SS，mg/l 97.50C e设计出水SS，mg/l 10.00△X 剩余污泥总量(kg/d)657.75V i 单CASS池容积（m ³）520.83SVI—污泥体积指数,(ml/g)93.75H 1（m）--池内设计最高水位至滗水机排放最低水位之间的高度1.60h 1排水结束时最低水位 2.40A 1连通孔面积(㎡）0.30N R剩余污泥浓度(kg/m ³）5.33△X v剩余生物污泥量(kg/d)449.94△X s剩余非生物污泥(kg/d)207.81θc污泥龄(d)复核污泥龄17.51171.103（15-T）4.34µ——硝化细菌的增长速率d-1：T=0.2摄氏度时，取为0.350.35f s——安全系数：为保证出水氨氮小于5mg/L 取2.3～3.0；取2.30.67T ——污水温度：取冬季最不利温度0.2摄氏度。

CASS工艺设计计算

沈阳化工大学水污染控制工程三级项目题目：小区生活污水回用处理设计院系：环境与安全工程学院专业：环境工程提交日期： 2020 年 5 月 26 日摘要本文主要介绍了小区生活污水回用处理设计的过程，其中包括工艺流程、以及流程中各个构筑物的设计计算、高程和平面布置。

循环式活性污泥法（CASS）是序批式活性污泥法工艺（SBR）的一种变形。

它综合了活性污泥法和SBR工艺特点，与生物选择器原理结合在一起，具有抗冲击负荷和脱氮除磷的功能。

本次设计采用了CASS工艺进行设计计算。

其中包括池体的计算和格栅等辅助物尺寸计算，处理后水质达到一级B标准。

关键词：小区生活污水回用循环式活性污泥法设计计算AbstractThis paper mainly introduces the design process of residential sew age reuse treatment, including the process flow, as well as the design of e ach structure in the process, elevation and plane layout. Circulating activa ted sludge process (CASS) is a variation of sequential batch activated slu dge process (SBR). It integrates the characteristics of activated sludge pro cess and SBR process, combines with the principle of biological selector, and has the functions of impact load resistance and denitrification and de phosphorization. This design adopts CASS technology to design and calc ulate. It includes the calculation of the pool body and the size calculation of the grid and other auxiliary objects. After treatment, the water quality r eaches the standard of grade a B.目录摘要 (2)一.生活污水概况 (5)二.工艺流程比较 (5)三.构筑物设计计算 (5)3.1(格栅) (5)3.2(调节池) (7)3.3(曝气沉砂池) (8)3.4(CASS生物池) (9)3.5(混凝气浮池)…………………………………………………103.5.1(混凝工艺) (11)3.5.2(气浮工艺) (11)3.5.3(设计参数) (11)3.6(加氯消毒池) (14)3.7(计量设备——巴氏计量槽) (15)四.污泥处理单元 (17)4.1(贮泥室) (17)4.2(污泥泵) (17)4.3(污泥浓缩机) (17)五.高程计算 (18)5.1(管道沿程水头损失) (18)5.2(管道局部水头损失) (18)5.3(构筑物自身在运转中所产生的水头损失) (19)六.平面布置图 (20)七．工程造价预算 (21)总结 (24)参考文献 (25)一.生活污水概况日平均流量：1000 m3/d表一处理水质情况水质指标COD BOD SS 氨氮pH处理水质425 225 250 37 6-9目标水质60 20 20 8 6-9预将其处理回用为市区景观用水，执行《城镇污水处理厂污染物排放标准》（GB18918－2002）一级B标准，全部排放至五类水体。

CASS 池的设计计算1. BOD------污泥负荷（S N ）25**0.0168*30.0*0.750.44/(*0.85S k Se fN kgBOD kgMLSS d η=== 式中：2k =0.0168，2k ------为有机物基质降解速率常数Se=30.0，se------为混合液中残留成分的有机基质，/mg Lf =0.75，f ------为溶液中挥发性悬浮物固体浓度与总悬浮物固体浓度的比值 η=0.85，η------有机基质降解率121200300.85200BOD BOD BOD η--=== 2.曝气时间02424*200 1.45**0.44*3*2500A S S T N m X === 式中 :0S ------进水BOD 浓度X------混合污泥浓度，取25003/g m1/m ------排水比，取m=33：活性污泥界面的初始沉降速率 4 1.74 1.77.4*10**7.4*10*10*2500 1.24MAX V t X --===水温10℃，MLSS ≤3000/mg L4 1.264.6*10* 2.41MAX V X -==水温20℃，MLSS ＞3000/mg L式中：t------水温，℃4：沉淀时间max 1[*()][6*0.33 1.5] 2.81.24S H m T V ε++=== h 水温10℃ max 1[*()][6*0.33 1.5] 1.42.41S H m T V ε++=== h 水温20℃式中：H------反应器有效水深，取6mε-----安全高度，取1.5m5：运行周期1.45 1.4 1.0 3.85A S D T T T T =++=++=h式中：D T -----排水时间，h ，取1.0h因此，取一周期时间为4小时周期数，6次/天6：CASS 池容积采用负荷计算法，3*()100000*(20030)*1010303.0**0.44*5.0*0.75a e e w Q S S V m N N f ---=== 本水厂设计CASS 池N=10座，每座容积310303.01030.310i V m == 排水体积法进行复核，单池容积为33*1000005000*6*10i m V Q m n N === 反应池总容积3*5000*1050000i V N V m ===式中：i V ------单池容积，3mn------周期数N------池数Q------平均日流量，3/m d7：CASS 池的容积负荷7.1池内设计最高水位和最低水位之间的高度 1*100000*62n*6*50000Q H H m V === 7.2滗水结束时泥面高度，3(m)H已知撇水水位和泥面之间的安全距离，H2=ε=1.5m312()6(2 1.5) 2.5H H H H m =-+=-+=7.3 SVI —污泥体积指数, /ml g33 2.5*1083.3/*6*5.0W H SVI ml g H N === 此数值反映出活性污泥的凝聚、沉降性能良好。

《2024年CASS工艺的理论与设计计算》范文

《CASS工艺的理论与设计计算》篇一一、引言CASS（循环式活性污泥法）工艺是一种常用的污水处理技术，其核心在于通过循环和间歇操作，提高污泥的活性，从而达到高效处理污水的目的。

本文旨在探讨CASS工艺的理论基础、设计原则及计算方法，为相关工程实践提供理论支持。

二、CASS工艺理论基础1. 工艺原理CASS工艺基于活性污泥法原理，通过间歇性进水、曝气、沉淀、排水等操作过程，实现污水的高效处理。

该工艺通过循环利用活性污泥，提高了生物反应器的处理能力，同时减少了污泥的产生量。

2. 生物反应过程CASS工艺的生物反应过程主要包括：进水期、曝气期、沉淀期和排水期。

在进水期，污水进入反应器；在曝气期，通过曝气设备向反应器中供氧，促进微生物的生长和代谢；在沉淀期，活性污泥与水分离，使水得到净化；在排水期，上清液排出，为下一个周期做准备。

三、CASS工艺设计原则1. 满足处理要求：根据污水处理的要求，确定CASS工艺的设计参数，如进水水质、出水水质、处理效率等。

2. 合理布局：根据场地条件和实际需求，合理布局反应器、曝气设备、进出水管道等设施。

3. 节能降耗：在保证处理效果的前提下，尽可能降低能耗和药耗，提高经济效益。

4. 便于操作和维护：设计应考虑操作的便捷性和维护的可行性，方便日常管理和维护。

四、CASS工艺设计计算1. 设计参数计算（1）处理能力计算：根据设计要求，确定污水处理系统的处理能力。

计算过程中需考虑污水的流量、水质等因素。

（2）曝气量计算：根据设计要求和处理能力，计算所需的曝气量。

曝气量的计算需考虑生物反应器的体积、氧气传递效率等因素。

（3）沉淀时间计算：根据污泥的沉降性能和出水要求，确定沉淀时间。

沉淀时间的计算需考虑污泥的沉降速度和体积等因素。

2. 工艺流程设计（1）进水系统设计：设计进水管道、进水阀门等设施，确保污水能够顺利进入反应器。

（2）曝气系统设计：设计曝气设备、曝气管路等设施，为生物反应器提供充足的氧气。

污水处理CASS池设计计算

2.5 生物反应池（CASS反应池）2.5.1 CASS反应池的介绍CASS是周期性循环活性污泥法的简称，是间歇式活性污泥法的一种变革，并保留了其它间歇式活性污泥法的优点，是近年来国际公认的生活污水及工业污水处理的先进工艺。

CASS工艺的核心为CASS池，其基本结构是：在SBR的基础上，反应池沿池长方向设计为两部分，前部为生物选择区也称预反应区，后部为主反应区，其主反应区后部安装了可升降的自动撇水装置。

整个工艺的曝气、沉淀、排水等过程在同一池子内周期循环运行，省去了常规活性污泥法中的二沉池和污泥回流系统，同时可连续进水，间断排水。

CASS工艺与传统活性污泥法的相比，具有以下优点：●建设费用低。

省去了初次沉淀池、二次沉淀池及污泥回流设备，建设费用可节省20%~30%。

工艺流程简单，污水厂主要构筑物为集水池、沉砂池、CASS曝气池、污泥池，布局紧凑，占地面积可减少35%；●运转费用省。

由于曝气是周期性的，池内溶解氧的浓度也是变化的，沉淀阶段和排水阶段溶解氧降低，重新开始曝气时，氧浓度梯度大，传递效率高，节能效果显著，运转费用可节省10%~25%；●有机物去除率高。

出水水质好，不仅能有效去除污水中有机碳源污染物，而且具有良好的脱氮除磷功能；●管理简单，运行可靠，不易发生污泥膨胀。

污水处理厂设备种类和数量较少，控制系统简单，运行安全可靠；●污泥产量低，性质稳定。

2.5.2 CASS反应池的设计计算图2-4 CASS工艺原理图（1）基本设计参数考虑格栅和沉砂池可去除部分有机物及SS，取COD,BOD5,NH3-N,TP去除率为20%，SS去除率为35%。

此时进水水质：COD=380mg/L×（1-20%）=304mg/LBOD5=150mg/L×（1-20%）=120mg/LNH3-N=45mg/L×（1-20%）=36mg/LTP=8mg/L×（1-20%）=6.4mg/LSS=440mg/L ×（1-35%）=286mg/L处理规模：Q=14400m 3/d,总变化系数1.53 混合液悬浮固体浓度（MLSS ）：Nw=3200mg/L反应池有效水深H 一般取3-5m,本水厂设计选用4.0m排水比：λ=m 1 =5.21=0.4 (2)BOD-污泥负荷（或称BOD-SS 负荷率）（Ns ）Ns=ηfS K ⨯⨯e 2Ns ——BOD-污泥负荷（或称BOD-SS 负荷率）,kgBOD 5/(kgMLSS ·d)；K 2——有机基质降解速率常数，L/(mg ·d),生活污水K 2取值范围为0.0168-0.0281，本水厂取值0.0244；η——有机基质降解率，%；η=SaSeSa - f ——混合液中挥发性悬浮固体与总悬浮固体浓度的比值，一般在生活污水中，f 值为0.7-0.8,本水厂设计选用0.75。

CASS池设计计算(互联网+)

2.5 生物反应池（CASS反应池）2.5.1 CASS反应池的介绍CASS是周期性循环活性污泥法的简称，是间歇式活性污泥法的一种变革，并保留了其它间歇式活性污泥法的优点，是近年来国际公认的生活污水及工业污水处理的先进工艺。

CASS工艺的核心为CASS池，其基本结构是：在SBR的基础上，反应池沿池长方向设计为两部分，前部为生物选择区也称预反应区，后部为主反应区，其主反应区后部安装了可升降的自动撇水装置。

整个工艺的曝气、沉淀、排水等过程在同一池子内周期循环运行，省去了常规活性污泥法中的二沉池和污泥回流系统，同时可连续进水，间断排水。

CASS工艺与传统活性污泥法的相比，具有以下优点：●建设费用低。

省去了初次沉淀池、二次沉淀池及污泥回流设备，建设费用可节省20%~30%。

工艺流程简单，污水厂主要构筑物为集水池、沉砂池、CASS 曝气池、污泥池，布局紧凑，占地面积可减少35%；●运转费用省。

由于曝气是周期性的，池内溶解氧的浓度也是变化的，沉淀阶段和排水阶段溶解氧降低，重新开始曝气时，氧浓度梯度大，传递效率高，节能效果显著，运转费用可节省10%~25%；●有机物去除率高。

出水水质好，不仅能有效去除污水中有机碳源污染物，而且具有良好的脱氮除磷功能；●管理简单，运行可靠，不易发生污泥膨胀。

污水处理厂设备种类和数量较少，控制系统简单，运行安全可靠；●污泥产量低，性质稳定。

2.5.2 CASS 反应池的设计计算图2-4 CASS 工艺原理图（1）基本设计参数考虑格栅和沉砂池可去除部分有机物及SS ，取COD,BOD 5,NH 3-N,TP 去除率为20%，SS 去除率为35%。

此时进水水质：COD=380mg/L ×（1-20%）=304mg/L BOD 5=150mg/L ×（1-20%）=120mg/L NH 3-N=45mg/L ×（1-20%）=36mg/L TP=8mg/L ×（1-20%）=6.4mg/L SS=440mg/L ×（1-35%）=286mg/L处理规模：Q=14400m 3/d,总变化系数1.53 混合液悬浮固体浓度（MLSS ）：Nw=3200mg/L 反应池有效水深H 一般取3-5m,本水厂设计选用4.0m排水比：λ=m 1 =5.21=0.4 (2)BOD-污泥负荷（或称BOD-SS 负荷率）（Ns ） Ns=ηfS K ⨯⨯e 2Ns ——BOD-污泥负荷（或称BOD-SS 负荷率）,kgBOD 5/(kgMLSS ·d)；K 2——有机基质降解速率常数，L/(mg ·d),生活污水K 2取值范围为0.0168-0.0281，本水厂取值0.0244； η——有机基质降解率，%；η=SaSeSa - f ——混合液中挥发性悬浮固体与总悬浮固体浓度的比值，一般在生活污水中，f 值为0.7-0.8,本水厂设计选用0.75。

CASS池设计计算

CASS池设计计算1、1功能描述CASS(Cyelic activated sludge system)工艺就是SRB技术衍生得一种新形式。

CASS反应池沿长度方向分为两部分,前部为生物选择区也称预反应区,后部为主反应区,在主反应区后部安装了可升降得滗水装置,实现了连续进水间歇排水得周期循环运行,集曝气、沉淀、排水于一体。

CASS工艺就是一个好氧/缺氧/厌氧交替运行得过程,具有一定脱氮除磷效果,废水以推流方式运行,而各反应区则以完全混合得形式运行以实现同步硝化一反硝化与生物除磷。

1、2设计要点（1）C ASS池容积确定式中:Q ——设计水量,m3/d;Nw ——混合液MLSS污泥浓度(kg/m3),取2、5～4、0 kg/m3,设计一般为3、0 kg/m3Ne ——BOD5-泥负荷,取0、05～0、2(kgBOD5/kgMLSS·d),设计一般为0、1 kgBOD5/kgMLSS·d;Sa ——进水BOD5浓度,kg/m3;Se ——出水BOD5浓度,kg/m3;f ——混合液中挥发性悬浮固体浓度与总悬浮固体浓度得比值,一般为0、7～0、1,设计为0、75。

(0、0175—0、64)（2）C ASS池尺寸设计首先根据废水水质水量确定池子得格数N1,一般为2—4中间取整数值,即可确定CASS池得循环周期时间T及周期数N2。

下表为对应得选择值A.确定CASS池高度H0(m)CASS池得有效水深H一般取3-5m。

有效高度H校核:CASS池单格面积A0(m2)滗水高度H1(m);滗水结束时泥面高度H2(m);式中:SVI ——污泥指数,取150设计。

撇水水位与泥面之间得安全距离H3(m):(H3必须大于1、0m才能满足要求)负荷计算法算出得结果,如不能满足H3得条件,则必须减少污泥负荷,增大CASS池得有效容积。

取超高0、5m,则CASS池总高:B、确定CASS池总长L(m)、总宽B(m)CASS池单格要求宽高比B1:H=2～1,长宽比要求L1:B=4～6(一般取4、6),则:其中,由上可确定:(3)设备选型A.曝气器选择所需旋混曝气器数量(个)所需曝气软管数量(m)。

cass生物反应池

4 生物反应池（CASS反应池）4.5.1 CASS反应池的介绍CASS是周期性循环活性污泥法的简称，是间歇式活性污泥法的一种变革，并保留了其它间歇式活性污泥法的优点，是近年来国际公认的生活污水及工业污水处理的先进工艺。

CASS工艺的核心为CASS池，其基本结构是，在SBR的基础上，反应池沿池长方向设计为两部分。

前部为生物选择区也称预反应区，后部为主反应区。

其主反应区后部安装了可升降的自动撇水装置。

整个工艺的曝气、沉淀、排水等过程在同一池子内周期循环运行，省去了常规活性污泥法中的二沉池和污泥回流系统，同时可连续进水，间断排水。

CASS工艺与传统活性污泥法的相比，具有以下优点：（1）建设费用低，省去了初次沉淀池、二次沉淀池及污泥回流设备，建设费用可节省20%~30%。

工艺流程简单，污水厂主要构筑物为集水池、沉砂池、CASS曝气池、污泥池，布局紧凑，占地面积可减少35%。

（2）由于曝气是周期性的，池内溶解氧的浓度也是变化的，沉淀阶段和排水阶段溶解氧降低，重新开始曝气时，氧浓度梯度大，传递效率高，节能效果显著，运转费用可节省10%~25%。

（3）有机物去除率高，出水水质好，不仅能有效去除污水中有机碳源污染物，而且具有良好的脱氮除磷功能.（4）管理简单，运行可靠，不易发生污泥膨胀。

污水处理厂设备种类和数量较少，控制系统简单，运行安全可靠.(5）污泥产量低，性质稳定。

4.5.2 CASS反应池的设计计算(1)容积采用容积负荷法计算f Nw Ne Se a ⨯⨯-⨯=）（S Q V式中Q----设计水量为10000m3/d ；w N ---混合液MLSS 污泥浓度kg/m3,一般取2.5-4.0 kg/m3,设计为3.5 kg/m3；Ne---BOD5-泥负荷，一般为0.05-0.2(kgBOD5/MLSS kg /·d),设计为0.08 ；kgBOD5/MLSS kg /·d ；Sa ---进水BOD5浓度120mg/L ；Se---出水BOD5浓度20mg/L ；f----混合液中挥发性悬浮固体浓度与总悬浮固体浓度的比值，一般为0.7-0.8,设计为0.75 ；则：36.479175.05.308.03^10)20120(10000m V =⨯⨯-⨯-⨯= 取4800m3设计为池子个数N1=4个,一期建设两个，二期建设两个,则单池容积为3120044800m =（2）外形尺寸池内最大水深一般为3-5m, 设计为H=4.0m则单格池面积A ： HN V A 1⨯= 运行周期设计为4h, 则1日内循环的周期数64242==N 则池内设计最高水位至滗水机排放最低水位之间的高度H1:m N N Q H 39.13006410000A 211=⨯⨯=⨯⨯=取m 4.1H 1=池内混液污泥浓度设计为Nw =3.5kg/L ，污泥体积指数SVI=150 ，则滗水结束时泥面高度H2:m SVI Nw H H 1.23102=-⨯⨯⨯=撇水水位和泥面之间的安全距离H3:m H H H 5.3)1.24.1(0.4)(H 213=+-=--=池子超高取H4=0.5m则池总高度H0=H+0.5=4.5m宽高比要求B:H=1-2，长宽比要求L:B=4-6取宽B=6m ，则长L=300÷6=50m（3）选择区容积CASS 池中间设1-2道隔墙，将池体分隔成微生物选择区和主反应区两部分。

污水处理CASS池设计计算

污水处理CASS池设计计算污水处理是将污水中的污染物去除，使其达到排放标准的过程。

其中，CASS池是一种常用的污水处理设备，可以进行混凝沉淀、厌氧消化和活性污泥法处理等工艺。

下面将详细介绍CASS池的设计计算。

首先，需要确定CASS池的体积大小。

CASS池的体积大小可以根据污水处理工艺的要求以及污水产量进行估算。

一般情况下，可以根据单位面积的水力负荷来计算CASS池的尺寸。

水力负荷是指单位面积的污水量，单位通常为m3/(m2·d)。

根据国家标准和实际经验，可根据不同的处理工艺设计进水污水的水力负荷。

其次，需要确定CASS池的沉淀时间。

沉淀时间是指污水在CASS池中停留的时间，也称为污泥停留时间。

污水中的悬浮物在CASS池中通过重力沉淀下来，从而去除污染物。

沉淀时间的选择既要考虑污物的沉淀速度，又要考虑处理效果和设备结构等因素。

根据经验，一般沉淀时间可选择为2-6小时。

此外，还需要确定CASS池的深度。

CASS池的深度一般可以根据进水和出水口的位置来确定。

进水口位于CASS池的上部，污水由上部向下流动，通过重力沉淀。

出水口位于CASS池的底部，出水后进行后续的处理。

深度的选择要保证污水在CASS池中停留足够的时间，以便污染物得到充分的沉淀。

另外，还需要考虑CASS池的通气和搅拌设备。

通气设备有助于提供氧气供给好氧微生物进行降解有机物质的过程，从而提高处理效果。

搅拌设备可以促进污水中悬浮物的混合，防止沉淀物的堆积，同时也有助于组织和活化污泥。

最后，还需要充分考虑CASS池的建设和维护成本。

CASS池的建设成本包括设备投资、土建投资等，维护成本包括设备维修、能耗等。

在设计过程中，要充分考虑处理效果和经济效益的平衡，选择合适的设备和工艺。

综上所述，污水处理CASS池的设计计算主要包括确定CASS池的体积大小、沉淀时间、深度，以及考虑通气和搅拌设备等因素，并综合考虑建设和维护成本。

这样可以有效地设计和运行CASS池，实现污水的有效处理，保护环境。

污水处理CASS工艺参数设计计算公式

设计计算一、CASS容积计算（X）设计选用污泥浓度2500mg/L（MLSS）挥发性污泥浓度比例0.75(MLVSS/MLSS)（t a ）曝气时间 5.632h（λ）设计排出比0.33（N s）设计污泥负荷0.15（u）污泥沉淀速率 1.238m/h（T）水温10℃曝气池水深5m（ζ）缓冲层高度0.5m（t s）沉淀时间 1.737h（t b）滗水时间0.5h（t j）进水时间0h(X)暂停时间0h（t）周期时间7.869h（n1）反应池数目4个（n2）每天运行周期 3.050个，24/周期时间结果（V）曝气池容积2980.538m3，水量/（排出比×运行周期×反应池数目）曝气池总容积11922.151m3二、污泥产量1CASS段剩余污泥(Y)B OD污泥产率0.50.4-0.8(f)SS污泥产率0.60.5-0.7（ΔX）剩余污泥量2100kg（绝干泥，不考虑衰减量）2UASB污泥污泥产率0.2以COD计算S S污泥产率0.6同前U ASB污泥产量23868kg（绝干泥，不考虑衰减量）3初沉池污泥产泥系数0.90.8-1.0，排泥时间长取下限产泥量17820kg（绝干泥）结果绝干泥重量43788kg(初沉池产泥+UASB产泥+CASS产泥)三、CASS池曝气量计算1设计需氧量（a）氧化每kgBOD需氧量系数0.48kgO2/kgBOD5(一般取0.42-0.53）（b）污泥自身氧化系数0.15kgO2/（kgMLVSS·d）(一般取0.19-0.11）(AOR)设计每天需氧量4332.305kgO2/d设计每周期需氧量355.096kgO2/周期2实际需氧量（C S60）20°时氧在清水中的饱和溶解度9.17mg/l(α)氧总转移系数0.85(β)氧在污水中的饱和溶解度修正系数0.95(ρ)因海拔高度不同引起的压力系数1.000(p)所在地的大气压101300Pa(900m海拔)(C sb(T))设计水温条件下曝气池内平均溶解氧饱和度10.189mg/l(C s(T))设计水温下氧在清水中饱和溶解度8.9mg/l(p b)空气扩散装置处的绝对压力147360Pa(H)空气扩散装置淹没深度4.7m(O t)汽包离开水面时含氧量17.537%(E A)空气扩散装置氧转移效率20%(C)曝气池内平均溶解氧浓度2mg/l (T)设计污水水温25℃(SOR)标准需氧量443.034kg/周期3实际供气量(ρ)空气用量7383.907519m3/周期曝气机供气量，单池1311.063125m3/h21.851m3/min 4气水比7.507变化系数 1.585一、12000m3/d#######L/S二、设计水质COD cr BOD5SS氨氮TP初沉池进水12000500055005511出水10800450038505511去除率%10103000UASB进水10800450038505511出水43202700269549.59.9去除率%6040301010 CASS进水360200220353出水60307080.5去除率%9085684030海拔高度（m）大气压（pa）010.3×10410010.2×20010.1×10430010.0×1044009.8×104 5009.7×104 6009.6×1047009.5×104 8009.4×104 15008.6×104 20008.1×104设计条件平均每天处理处理量355.0965。

CASS工艺

请问CASS工艺中MLSS能取多大?我看有些书上写的是在1000到2000 有些是没要求还有污泥负荷率的范围是多少,0.1--0.2??在设计CASS吃的时候池深设计为6米,合理吗??在设计CASS池的时候池深设计为6米,是可以的．（仅仅从技术上讲）MLSS最好不要＞２０００水深4.5－5米为合理的水深，动力消耗小，效率高。

一般情况下处理城市污水，CASS反应器的污泥负荷为0 1kg～0 2kgBOD5/kgMLSS•ｄ，污泥龄为15～30d，生物选择器、厌氧区、好氧区的容积比为1∶5∶30，最大设计水深为5ｍ～6ｍ，MLSS为3500mg/l～4000mg/l，反应区的充水比为30%～40%，单池循环周期为4h(进水、曝气2ｈ，沉淀1ｈ，滗水、排泥1ｈ)，滗水器(旋转式)的堰口负荷为20Ｌ～30Ｌ/ｍ•ｓ。

具体可根据水质和小试情况加以确定。

可是我见过有人取过0.05KgBOD/KgMLSS.D,设计的时候要注意长宽比为4－6，这个最要的4h的周期有点短了,我看好多实际工程中都是6~8小时生物选择器、厌氧区、好氧区的容积比为1∶5∶30,是什么容积,总容积还是工作容积?主要是好氧区的容积指全部吗?还是滗水容积?我选用CASS工艺,现在计算了一部分但是老感觉有点不对所以希望在这里讨论一下听听你们的意见5万吨日处理量的污水处理厂设计,CASS池的体积为28750 选用了4个CASS池池深6米每组CASS池表面积A=1198平方米,池形为85.6*14*6不是说CASS池占地少吗?怎么每个CASS池的面积为1198 4个CASS池不就4792了这也叫省吗??希望大家能提点意见!!谢谢不要太相信书上的,书上所说的节省是指相对传统的活性污泥法,其实相对很多工艺而言,包括SBR,CASS等都不是很节省，而且池子容积需要很大我做毕业设计也是用这个工艺，我的设计水量也是5万吨/日，池的总体积是28714.29，分两个池，每个池的体积是72.60*36.00*6.30，我也觉得池子很大，好像跟氧化沟差不多，但是给老师（做过这种设计）检查，调整了系数之后得出上面的结果，老师说，设计出来是怎样就怎样了～7000m3/d的污水处理厂，采用CASS工艺COD250，BOD120，SS200，NH3-N25,TP3.0，排放水体为Ⅳ类水体，国家二级标准。

CASS

CASS工艺的设计计算已知条件设计污水量为100000吨每天，设最大设计水深为6m,充水比λ=0.25。

表1-3原水水质参数CASS设计计算本设计只要求硝化处理，不要求进行脱氮处理，查阅相关手册可知：总泥龄采用11d，设计温度按10摄氏度设计；查阅相关资料和借鉴已成功的设计实例：SVI选用140ml/g。

1．选定参数：（1）周期参数周期数：6(1/)=N d周期长：4=Tc h进水时段：2/=周期Tj h反应时段：2/=周期Tf h沉淀时段：1/Ts h =周期滗水周期：1/Te h =周期污泥实际沉淀时间：'11.8336Ts Ts Te h =+-=（曝气反应结束后有十分钟的时间内，主反应池内的水处于搅动状态，此时污泥还没有开始沉淀。

）（2）设计池数量：M=8个；（3）池水设计深度：H=6m ；（4）安全高度：Hf=0.5m. 2．设计水量：设计CASS 池的设计水量：d m Q d /1000003==1157.4 L/s设计地区时变化系数Kz=11.07.2QK h = Kz=24.11157.47.27.211.011.0==Q Q h = K h ×Q d ÷24 = 1.24×100000/24 =5166.67m 3/h高峰时流量：（z K ：总变化系数）单池小时进水量（平均流量）：/h m 67.10412861000003ik =⨯⨯=⨯⨯=Tj M N Q Q d反应泥龄：查阅相关设计手册可知：设计水温为10摄氏度时，有硝化的推荐泥龄为11d ，由于CASS 反应池设有前置厌氧生物选择器，污泥沉降性能大为改善，因此反应泥龄取：11CF Q d =。

3．污泥产率系数：⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯⨯+⨯⨯⨯⨯⨯+⋅=15-15-00072.117.01072.175.017.0)2.0-1(-6.075.0T CF T CF Q Q S X k Y 式中： k ——结合我国情况的修正系数，K=0.9；0X ——进水悬浮固体浓度（mg L ）T ——设计水温，与泥龄计算取相同数值；0S ——反应池进水BOD 浓度（mg L ）。

cass工艺设计计算

CASS 的计算 14 CASS 池采用容积符合计算法污水进水量Q=2000m 3/d ；进水BOD=1590mg/l,COD=3825mg/l ；出水BOD=238mg/l ,COD=573mg/l ；1.1 4.1 选定参数污泥负荷率Ls=0.5Kg COD/（Kg MLSS·d ）；反应池池数N=4座；反应池水深H=5.0m ；排出比1/m 一般采用1/4～1/2，设计中采用1/2；活性污泥界面以上最小水深ε=0.5m ； MLSS 浓度C A =5000mg/l 。

1.2 4.2 运行周期及时间的确定曝气时间取T A =6h沉降时间 max1s Hm T V ε+=其中4 1.26max 4.610 1.00/AV C m s -=⨯⨯= 所以50.50.531.00s T h ⨯+==，排水闲置时间，取T D =2h , 一周期所需时间 T C ≥T A +T s +T D =11h ,周期数n 取2,每周期为12h ，进水时间T F -2h 。

1.3 4.3 设计计算根据运行周期时间安排和自动控制特点，CASS 反应池设置4个，2个一组交替运行1天。

1.3.14.3.1 CASS 池反应池容积单池面积32200050024i m V Q m nN ==⨯=⨯，反应池容积3445002000i V V m ==⨯=式中 n — 周期数；N — 池子个数。

1.3.24.3.2 CASS 反应池的构造尺寸CASS 反应池为满足运行灵活及设备安装需要，设计为长方形，一端为进水区，另一端为出水区。

CASS 单池有效水深H=5.0m ，超高h c =0.5m ,保护水深ε=0.5m 。

则单池体积V i =LB i H ，据资料B/H=1～2，取 B/H=1L/B=4～6，取L/B=4 单池面积25001005i Vi S m H ===。

CASS 池沿长度方向设一道墙，将池底分为预反应区和主反应区两部分，据资料反应区比预反应区应为9:1，预反应区作为兼氧吸附区和生物选择区。

某污水处理厂设计计算说明书(cass工艺)

某污水厂设计计算说明书姓名：班级：学号：指导老师：2013-6-28目录一总论 (1)二工艺流程 (3)CASS工艺的优点 (4)与其他工艺对比 (7)三处理构筑物设计 (7)㈠集水井的设计 (9)㈡格栅的设计与计算 (10)1.泵前中格栅的设计与计算 (11)2.泵后细格栅的设计与计算 (14)㈢提升泵站 (17)1.设计参数 (17)2.提升泵房设计计算 (17)㈣曝气沉砂池的设计与计算 (18)1.曝气沉砂池 (18)2.曝气沉砂池的设计与计算 (19)3. 设计计算 (19)4.吸砂泵房与砂水分离器 (23)5.鼓风机房 (23)㈤CASS池的设计与计算 (23)1.CASS工艺运行过程 (23)2.CASS反应池的设计计算 (25)㈥污泥浓缩池 (38)1.设计参数 (39)2.设计计算 (39)㈦贮泥池设计 (41)四污水厂总体布置 (39)㈠主要构(建)筑物与附属建筑物 (39)㈡污水厂平面布置 (40)㈢污水处理构筑物高程布置 (45)五设计体会 (47)一总论1.课程设计的内容和深度目的：加深理解所学专业知识，培养运用所学专业知识的能力，在设计、计算、绘图等方面得到锻炼。

内容：对主要污水处理构筑物的工艺尺寸进行设计计算，确定污水处理厂的平面布置和高程布置。

完成设计计算说明书和设计图（污水处理厂平面布置、高程布置图、某构筑物工艺图各一张）。

深度: 初步设计2.基本资料（1）.水质水量项目规模：长沙某污水处理厂主要处理该市某地区的工业及居民废水。

考虑远期发展，设计水量扩大一倍。

进水水质：BOD5=160mg/L;COD=280 mg/L; SS=150 mg/L; TN=335mg/L; 磷酸盐（以P计）= 1.8mg/L。

（2）.处理要求（1）要求出水水质满足GB 18918－2002《城镇污水处理厂污染物排放标准》的一级B排放标准，即：pH=6～9; BOD5≤20mg/L; COD≤60mg/L; SS≤20mg/L; TN≤20mg/L; NH3-N≤8mg/L, 磷酸盐（以P计）≤1mg/L。

CASS池设计计算

CASS池设计计算CASS（英文全称：Centralized Access Security System，中文意为“集中接入安全系统”）池是一种重要的网络设计概念，旨在提供安全可靠的网络访问控制和管理。

本文将重点介绍CASS池的设计计算，并探讨其优势和应用。

一、CASS池的基本原理和设计要求1.高可靠性：CASS池需要具备高可靠性，能够应对接入设备的故障和网络中断，确保网络的可用性和稳定性。

2.高性能：CASS池需要支持大规模的接入设备，并能够处理大量的网络访问请求，具备良好的性能和扩展性。

3.安全性：CASS池需要提供安全可靠的认证和授权功能，防止未经授权的设备接入网络，确保网络的安全性和保密性。

4.易于管理：CASS池需要提供简单易用的管理界面和工具，方便运维人员对接入设备进行配置和管理。

二、CASS池的容量计算1.接入设备数量估算接入设备数量的估算需要考虑所需控制的网络范围和规模。

一般而言，每个CASS池可以管理数百个到数千个接入设备。

根据实际情况，可以结合网络拓扑图和设备清单来估算所需的CASS池容量。

2.并发访问请求的估算并发访问请求的估算需要考虑网络的使用情况和访问模式。

可以根据过往的网络流量数据和用户行为分析来估算每秒钟的最大访问请求数。

同时，还需要考虑网络的预留带宽和设备的处理能力，以确保CASS池有足够的资源处理并发的访问请求。

三、CASS池的优势和应用1.集中管理：CASS池能够集中管理网络接入设备，消除了分散管理的困扰，大大简化了网络管理工作。

2.统一策略配置：CASS池可以统一配置和下发访问策略，提供一致的安全策略和访问控制服务。

3.高安全性：CASS池提供安全可靠的认证和授权功能，能够防止未经授权的设备接入网络，提升网络的安全性。

4.便于监控和故障排查：CASS池可以提供实时的监控和告警功能，方便运维人员进行故障排查和网络优化。

5.易于扩展：CASS池具备良好的扩展性，可以根据网络的发展需求进行灵活扩展和升级。

cass工艺设计计算

CASS 的计算 14 CASS 池采用容积符合计算法污水进水量Q=2000m 3/d ；进水BOD=1590mg/l,COD=3825mg/l ；出水BOD=238mg/l ,COD=573mg/l ；1.1 4.1 选定参数污泥负荷率Ls=0.5Kg COD/（Kg MLSS·d ）；反应池池数N=4座；反应池水深H=5.0m ；排出比1/m 一般采用1/4～1/2，设计中采用1/2；活性污泥界面以上最小水深ε=0.5m ； MLSS 浓度C A =5000mg/l 。

1.2 4.2 运行周期及时间的确定曝气时间取T A =6h沉降时间 max1s Hm T V ε+=其中4 1.26max 4.610 1.00/AV C m s -=⨯⨯= 所以50.50.531.00s T h ⨯+==，排水闲置时间，取T D =2h , 一周期所需时间 T C ≥T A +T s +T D =11h ,周期数n 取2,每周期为12h ，进水时间T F -2h 。

1.3 4.3 设计计算根据运行周期时间安排和自动控制特点，CASS 反应池设置4个，2个一组交替运行1天。

1.3.14.3.1 CASS 池反应池容积单池面积32200050024i m V Q m nN ==⨯=⨯，反应池容积3445002000i V V m ==⨯=式中 n — 周期数；N — 池子个数。

1.3.24.3.2 CASS 反应池的构造尺寸CASS 反应池为满足运行灵活及设备安装需要，设计为长方形，一端为进水区，另一端为出水区。

CASS 单池有效水深H=5.0m ，超高h c =0.5m ,保护水深ε=0.5m 。

则单池体积V i =LB i H ，据资料B/H=1～2，取 B/H=1L/B=4～6，取L/B=4 单池面积25001005i Vi S m H ===。

CASS 池沿长度方向设一道墙，将池底分为预反应区和主反应区两部分，据资料反应区比预反应区应为9:1，预反应区作为兼氧吸附区和生物选择区。

CASS池设计计算

2.5 生物反应池（CASS反应池）2.5.1 CASS反应池的介绍CASS是周期性循环活性污泥法的简称，是间歇式活性污泥法的一种变革，并保留了其它间歇式活性污泥法的优点，是近年来国际公认的生活污水及工业污水处理的先进工艺。

CASS工艺的核心为CASS池，其基本结构是：在SBR的基础上，反应池沿池长方向设计为两部分，前部为生物选择区也称预反应区，后部为主反应区，其主反应区后部安装了可升降的自动撇水装置。

整个工艺的曝气、沉淀、排水等过程在同一池子内周期循环运行，省去了常规活性污泥法中的二沉池和污泥回流系统，同时可连续进水，间断排水。

CASS工艺与传统活性污泥法的相比，具有以下优点：●建设费用低。

省去了初次沉淀池、二次沉淀池及污泥回流设备，建设费用可节省20%~30%。

工艺流程简单，污水厂主要构筑物为集水池、沉砂池、CASS 曝气池、污泥池，布局紧凑，占地面积可减少35%；●运转费用省。

由于曝气是周期性的，池内溶解氧的浓度也是变化的，沉淀阶段和排水阶段溶解氧降低，重新开始曝气时，氧浓度梯度大，传递效率高，节能效果显著，运转费用可节省10%~25%；●有机物去除率高。

出水水质好，不仅能有效去除污水中有机碳源污染物，而且具有良好的脱氮除磷功能；●管理简单，运行可靠，不易发生污泥膨胀。

污水处理厂设备种类和数量较少，控制系统简单，运行安全可靠；●污泥产量低，性质稳定。

2.5.2 CASS 反应池的设计计算图2-4 CASS 工艺原理图（1）基本设计参数考虑格栅和沉砂池可去除部分有机物及SS ，取COD,BOD 5,NH 3-N,TP 去除率为20%，SS 去除率为35%。

此时进水水质：COD=380mg/L ×（1-20%）=304mg/L BOD 5=150mg/L ×（1-20%）=120mg/L NH 3-N=45mg/L ×（1-20%）=36mg/L TP=8mg/L ×（1-20%）=6.4mg/L SS=440mg/L ×（1-35%）=286mg/L处理规模：Q=14400m 3/d,总变化系数1.53 混合液悬浮固体浓度（MLSS ）：Nw=3200mg/L 反应池有效水深H 一般取3-5m,本水厂设计选用4.0m排水比：λ=m 1 =5.21=0.4 (2)BOD-污泥负荷（或称BOD-SS 负荷率）（Ns ） Ns=ηfS K ⨯⨯e 2Ns ——BOD-污泥负荷（或称BOD-SS 负荷率）,kgBOD 5/(kgMLSS ·d)；K 2——有机基质降解速率常数，L/(mg ·d),生活污水K 2取值范围为0.0168-0.0281，本水厂取值0.0244； η——有机基质降解率，%；η=SaSeSa - f ——混合液中挥发性悬浮固体与总悬浮固体浓度的比值，一般在生活污水中，f 值为0.7-0.8,本水厂设计选用0.75。

CASS反应池

CASS 反应池参数选取选用设计资料参数如下：各反应区体积比为：选择区体积：预反应区体积：主反应区体积=1 ：5 ：30宽深比约为：B ：H=1~2长宽比约为：L ：B=4~6污泥回流比为：R=0.5f=0.78预反应区和反应区间隔墙的孔口水流速度为：30—50m/h 一个运行周期为;4个小时出水口进水口滗水器主反应区预反应区选择区设计水质CASS反应器进水水质指标如图表CASS反应器进出水水质指标设计水量：Q=5000m3/d=208..3m3/h=0.058m3/s设计计算(选用容积法计算)污水处理程度的计算。

（污水经过预处理后水中的BOD5降低25%）BOD5曝=S a=350(1-25%)=263mg/LBOD5非溶=7.1K d X a C e=7.1*0.09*0.4*25=6.4mg/L式中：K d——污泥自身氧化速率（0.05—1）取0.09。

X a——活性微生物在水中的比例，取0.4。

C e——水中悬浮物浓度，取25mg/L。

BOD5溶=S e=25-6.4=18.6mg/Lη=（S a- S e）/ S a*100%=（263-18.6)/263*100%=93%曝气池的计算与各部位尺寸的确定。

确定BOD污泥负荷率0.3-0.5kgBOD5/(kgMLSS*d)。

N s=(K2S e f)/η=(0.02*18.6*0.78)/93%=0.31kgBOD5/(kgMLSS*d)取N s=0.3 kgBOD5/(kgMLSS*d)K2——等于（0.0168-0.0281）取0.02。

确定混合液污泥浓度（C X）根据N s查相应图，得到对应的SVI=（100-120）ml/g取120ml/g。

设r=1.2。

C X=106Rr/(1+R)SVI=106*0.5*1.2/[(1+0.5)*120]=3300mg/L确定CASS工艺池子的容积。

V=Q（S a- S e）/ N s C X=5000*(263-18.6)/(0.3*3300*0.78)=1582.49m3确定CASS工艺池子各部位尺寸。

CASS工艺设计方法

1.1计算BOD-污泥负荷〔N s〕BOD-污泥负荷是CASS工艺的主要设计参数，其计算公式为：〔1〕式中：Ns——BOD-污泥负荷，kgBOD5/(kgMLSS·d)，生活污水取0.05～0.1kgBOD5/(kgMLSS·d)，工业废水需参考相关资料或通过试验确定；K2——有机基质降解速率常数，L/(mg·d)；S e——混合液中残存的有机物浓度，mg/L；η——有机质降解率，％；ƒ——混合液中挥发性悬浮固体浓度与总悬浮固体浓度的比值，一般在生活污水中，ƒ＝0.75。

〔2〕式中：MLVSS——混合液挥发性悬浮固体浓度，mg/L；MLSS——混合液悬浮固体浓度，mg/L；1.2 CASS池容积计算CASS池容积采用BOD-污泥负荷进展计算，计算公式为：〔3〕式中：V——CASS池总有效容积，m3；Q——污水日流量，m3/d；S a、S e——进水有机物浓度和混合液中残存的有机物浓度，mg/L；*——混合液污泥浓度〔MLSS〕，mg/L；Ns——BOD-污泥负荷，kgBOD5/(kgMLSS·d)；ƒ——混合液中挥发性悬浮固体浓度与总悬浮固体浓度的比值。

1.3 容积校核CASS池的有效容积由变动容积和固定容积组成。

变动容积〔V1〕指池设计最高水位和滗水器排放最低水位之间的容积；固定容积由两局部组成，一局部是平安容积〔V2〕，指滗水水位和泥面之间的容积，平安容积由防止滗水时污泥流失的最小平安距离决定；另一局部是污泥沉淀浓缩容积〔V3〕，指沉淀时活性污泥最高泥面至池底之间的容积。

CASS池总的有效容积：V＝n1×〔V1＋V2＋V3〕〔4〕式中：V——CASS池总有效容积，m3；V1——变动容积，m3；V2——平安容积，m3；V3——污泥沉淀浓缩容积，m3；n1——CASS池个数。

设池最高液位为H〔一般取3～5m〕，H由三个局部组成：H＝H1＋H2＋H3 〔5〕式中：H1——池设计最高水位和滗水器排放最低水位之间的高度，m；H2——滗水水位和泥面之间的平安距离，一般取1.5～2.0m；H3——滗水完毕时泥面的高度，m；其中：〔6〕式中：A——单个CASS池平面面积，m2；n2——一日循环周期数；H3＝H×*×SVI×10－3 〔7〕式中：*——最高液位时混合液污泥浓度，mg/L；污泥负荷法计算的结果，假设不能满足H2≥H－〔H1＋H3〕，则必须减少BOD-污泥负荷，增大CASS池的有效容积，直到条件满足为止。